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ANEJO 9. CLIMATOLOGÍA, HIDROLOGÍA Y DRENAJE


3.3.4

ANEJO Nº 9. CLIMATOLOGÍA, HIDROLOGÍA Y DRENAJE ÍNDICE 1

INTRODUCCIÓN ..................................................................................................................... 2

2

CLIMATOLOGÍA ...................................................................................................................... 2

2.1

DRENAJE .............................................................................................................................. 36

4.1

DRENAJE TRANSVERSAL .............................................................................................. 36

4.1.1 4.2

Pequeñas obras de drenaje transversal ....................................................................... 36

DRENAJE LONGITUDINAL .............................................................................................. 37

2.1.1

Datos climatológicos generales...................................................................................... 4

4.2.1

CALCULO DE CAUDALES .......................................................................................... 37

2.1.2

Régimen pluviométrico................................................................................................... 6

4.2.2

CALCULO DE ELEMENTOS DE DRENAJE LONGITUDINAL ..................................... 38

2.1.3

Régimen térmico .......................................................................................................... 12

2.2

3

CARACTERIZACIÓN CLIMÁTICA ...................................................................................... 2

4

Cálculo del caudal para pequeñas cuencas ................................................................. 29

CLASIFICACIÓN E ÍNDICES CLIMÁTICOS ..................................................................... 14

5

ESTUDIO DE COTAS DE INUNDACIÓN ............................................................................... 40

5.1

DESCRIPCIÓN DE LA ZONA INUNDABLE ...................................................................... 40

2.2.1

Índice de aridez de Martonne ....................................................................................... 14

5.2

CALADOS PARA T= 100 AÑOS ....................................................................................... 40

2.2.2

Índice de temperatura media (It) e Índice de continuidad (Ic) ........................................ 14

5.3

DESCRIPCIÓN DE LAS ACTUCIONES CONSIDERADAS EN DEFENSA DE AVENIDAS

2.2.3

Índice termopluviométrico de Dantin-Revenga ............................................................. 15

2.2.4

Factor pluviométrico de Lang ....................................................................................... 15

2.2.5

Diagrama ombrotérmico de Walter-Gaussen ............................................................... 16

HIDROLÓGIA ........................................................................................................................ 17

3.1

AMBITO DE ESTUDIO ..................................................................................................... 17

3.2

PLUVIOMETRÍA ............................................................................................................... 17

3.2.1

Datos disponibles......................................................................................................... 17

3.2.2

Obtención de las precipitaciones máximas diarias ....................................................... 21

3.3

CÁLCULO DE CAUDALES DE DESAGÜE ....................................................................... 22

3.3.1

Introducción ................................................................................................................. 22

3.3.2

Definición de las cuencas ............................................................................................ 22

3.3.3

Precipitación máxima asignada a las cuencas ............................................................. 26

40 5.4

CONCLUSIÓN .................................................................................................................. 40

APÉNDICE 1. DATOS CLIMATOLÓGICOS APÉNDICE 2. AJUSTES GUMBEL Y SQRT MAX APÉNDICE 3. CARACTERIZACIÓN DE CUENCAS APÉNDICE 4. RESUMEN DE CAUDALES DE APORTACIÓN APÉNDICE 5. DIMENSIONAMIENTO DE OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL APÉNDICE 6: DIMENSIONAMIENTO DE OBRAS DE DRENAJE LONGITUDINAL APÉNDICE 7: PLANOS DE LA ZONA INUNDABLE DEL TORRENTE LLAVANERA

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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1

INTRODUCCIÓN

El presente anejo tiene por objeto estudiar los aspectos climatológicos e hidrológicos que afectan al ámbito de estudio, que no es otro que las zonas por las que se proyectan las obras de mejora de la fluidez y seguridad de la carretera C733. También, en este anejo, se incluye un dimensionamiento de las obras de drenaje transversal que atraviesan los trazados proyectadas.

2 2.1

CLIMATOLOGÍA CARACTERIZACIÓN CLIMÁTICA

La zona de estudio está situada en la isla de Ibiza. Dicha zona se sitúa en la subdivisión climática de la península Ibérica denominada “Ibérica Parda”, en la región “mediterránea” subregión de “Levante”. En dicha región el clima dominante es el mediterráneo, caracterizado

Para la redacción del presente anejo se han consultado datos de las estaciones pertenecientes a

por inviernos suaves, veranos calurosos y secos, abundante insolación y precipitaciones muy

la Agencia Estatal de Meteorología (AEMET) así como las siguientes publicaciones

irregulares en invierno, otoño y primavera.

climatológicas: •

Las temperaturas se mantienen moderadamente bajas en invierno (12,4 ºC de temperatura

Guía resumida del clima en España 1971-2001”, editado por la Agencia Estatal de

media) aumentando gradualmente en primavera alcanzando los máximos en julio y agosto (25,7

Meteorología.

ºC de temperatura media).

“Estudio de caracterización del Régimen Extremo de Precipitaciones en las Islas

En lo referente a precipitaciones, en general son más frecuentes durante primavera y otoño

Baleares” revisado y actualizado por la Dirección General de Recursos Hídricos

(280mm de un total de 462mm). En verano y otoño se producen tormentas de gran intensidad y

de las Islas Baleares en el año 2003.

corta duración que producen inundaciones ocasionales.

“Atles de Delimitació Geomorfològica de Xarxes de Drenatge i Planes de Inundació de les Illes Balears” realizado por la Dirección de Recursos Hídricos de las Islas Baleares en Febrero de 2002.

Las características climáticas más destacadas de la zona de estudio se han obtenido a partir de los datos aportados por la Agencia Estatal de Meteorología (AEMET), a través de las estaciones climatológicas seleccionadas en la proximidad de la zona de estudio. El registro de datos obtenidos de dichas estaciones se presenta en el Apéndice nº 1. Las estaciones meteorológicas seleccionadas han sido las siguientes:

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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La situación y características de las estaciones climáticas son las siguientes:

CUENCA HIDROGRÁFICA Estación Meteorológica Nº

Nombre

Coordenadas Clase

Provincia

Longitud Latitud

Altitud (m)

Periodo registro

Nº años completos P

B962

STA. EULALIA CAN PALERM

P

ILLES BALEARS X=365.00 km, Y=4316.00 km, Z=90 m

90

1994-2008

15

B958

EIVISSA C. TÈRMICA

P

ILLES BALEARS X=363.90 km, Y=4309.20 km, Z=12 m

12

1994-2008

15

B954

EIVISSA AEROPORT

TP

ILLES BALEARS X=358.60 km, Y=4304.50 km, Z=11 m

11

1994 - 2008

15

B922

SANT ANTONI CAN NEBOT

P

ILLES BALEARS X=358.20 km, Y=4314.50 km, Z=95 m

95

1994-2008

15

TP = Estación termopluviométrica P = Estación pluviométrica

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2.1.1

Datos climatológicos generales

Para determinar las principales características climáticas de la zona se han analizado los datos meteorológicos obtenidos de las fuentes indicadas anteriormente. El valor adoptado finalmente en cada uno de los parámetros climáticos estudiados, se ha obtenido como media de los datos proporcionados por la “Guía resumida del clima en España”, editada por la Agencia Estatal de Meteorología y por las estaciones meteorológicas seleccionadas, teniendo en cuenta que si algún valor está fuera de rango no ha sido considerado para hallar el valor final. A continuación se relacionan las características generales más destacadas del clima en el entorno de la traza.

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PRECIPITACIONES

AEMET

Nº B962

Nº B958

Nº B954

Nº B922

439 137 65,0 0,0 1,0 15,0 5,0 0,0 46,0 13,0 2,0

522 158 49,6 16,1 3,4

423 122 42,0 13,3 3,0

402 158 43,8 12,0 2,2

522 132 51,7 14,4 3,1

TEMPERATURAS

AEMET

Nº B954

Temperatura media anual (º C) Temperatura media mínima anual (º C) Temperatura media máxima anual (º C) Temperatura mínima absoluta anual (º C) Temperatura máxima absoluta anual (º C) Oscilación de las temperaturas extremas medias anuales Oscilación verano-invierno de las temperaturas medias (º Oscilación máxima de las temperaturas (º C) Número medio anual de días con heladas

17,9 14,0 21,9 -2,4 36,6 7,9 13,0 39,0 0,0

13,4 14,4 22,4 -1,2 34,4 8,0 35,6 -

VALOR ADOPTADO 15,7 14,2 22,2 -2,4 36,6 8,0 13,0 37,3 0,0

OTRAS VARIABLES

AEMET

Precipitación media anual (mm) Precipitación máxima en 24 h (mm) Número medio anual de días de lluvia Número medio anual de días de nieve Número medio anual de días de granizo Número medio anual de días de tormenta Número medio anual de días de niebla Número medio anual de días de nieve en el suelo Número medio anual de días de precip. >1 mm Número medio anual de días de precip. >10 mm Número medio anual de días de precip. >30 mm

Número medio anual de horas de sol Número medio anual de días despejados Humedad relativa media del mes de Enero (%) Humedad relativa media del mes de Julio (%) Recorrido medio anual del viento (km)

VALOR ADOPTADO 462 141 65 0 1 15 5 0 47 14 3

2732 98,0 74 66 43551

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Como resumen de las características generales más destacadas dentro del entorno de la traza

2.1.2

Régimen pluviométrico

se tiene: La precipitación media anual es de 462 mm y el número de días de lluvia es de 65 días al año. Precipitaciones

Los días despejados son 98. La insolación media anual es de horas 2732.

Precipitación media anual: 462 mm

A continuación se adjuntan los siguientes gráficos que nos describen el régimen pluviométrico

Precipitación máx. 24h : 141mm

existente en la zona de proyecto:

Número medio anual de días de lluvia: 65

Precipitación media mensual (mm).

Número medio anual de días nieve: 0

Precipitación máxima mensual (mm).

Número medio anual de días de granizo: 1

Precipitación máxima en 24 horas (mm).

Número medio anual de días de tormenta: 15

Número medio anual de días de lluvia.

Número medio anual de días de niebla: 5

Número medio anual de días de nieve.

Número medio anual de días de nieve en el suelo: 0

Número medio anual de días de tormenta.

Número medio anual de días de precip.>1mm: 47

Número medio anual de días de niebla.

Número medio anual de días de precip.>10mm: 14

Número medio anual de días de granizo.

Número medio anual de días de precip.>30mm: 3

Temperaturas •

Temperatura media anual: 15,7 ºC

Temperatura media mínima anual: 14,2 ºC

Temperatura media máxima anual: 22,2 ºC

Temperatura máxima absoluta: 36.6 ºC

Temperatura mínima absoluta: -2,4 ºC

Oscilación de las temperaturas extremas medias anuales: 8 ºC

Oscilación verano-invierno de las temperaturas medias: 13 ºC

Oscilación máxima de las temperaturas: 37,3 ºC

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Distribución de precipitaciones:

AEMET Nº B962 Nº B958 Nº B954 Nº B922

Enero 38 47 39 34 48

Febrero 33 33 25 24 35

Marzo 36 24 17 16 24

Precipitación media mensual del año medio (mm) Abril Mayo Junio Julio Agosto 33 26 14 6 19 36 37 16 3 23 27 29 11 5 19 28 25 11 7 18 34 26 13 5 20

Septiembre 48 70 62 71 80

Octubre 69 65 51 46 64

Noviembre 51 77 63 56 71

Diciembre 54 91 74 70 88

Agosto 14 13 11 10

Septiembre 38 32 42 39

Octubre 24 22 18 21

Noviembre 31 24 23 31

Diciembre 32 33 29 37

Agosto 78 66 56 58 52

Septiembre 137 158 122 157 115

Octubre 129 87 74 37 87

Noviembre 74 68 64 63 87

Diciembre 73 72 79 73 132

Precipitación máxima diaria mensual del año medio (mm)

Nº B962 Nº B958 Nº B954 Nº B922

Enero 17 18 15 17

Febrero 14 12 12 14

Marzo 11 9 7 11

Abril 14 12 12 17

Mayo 17 15 13 20

Junio 9 9 8 7

Julio 3 5 7 5

Precipitación máxima en 24 horas (mm)

AEMET Nº B962 Nº B958 Nº B954 Nº B922

Enero 56 51 63 49 73

Febrero 42 33 48 49 29

Marzo 85 36 28 15 34

Abril 63 54 40 35 45

Mayo 59 81 57 53 83

Junio 43 60 54 43 39

Julio 77 24 53 74 56

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Distribución gráfica de precipitaciones:

Precipitación máxima en 24h

100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0

Nº B962 Nº B958 Nº B954

180 160 140 120 100 80 60 40 20 0

AEMET Nº B962 Nº B958 Nº B954 Nº B922

En Fe ero br er M o ar zo Ab r M il ay o Ju ni o Ju li Se Ago o pt st ie o m O bre N ctu ov br ie e D mb ic ie re m br e

Nº B922

(mm)

AEMET

En Fe e ro br e M ro ar zo Ab r M il ay o Ju ni o Ju li Se Ago o p t st ie o m O b re No ctub vie re Di mb cie re m br e

(mm)

Precipitación media mensual del año medio

Precipitación mensual máxima en 24h del año medio 45 40 35 Nº B962

(mm)

30 25

Nº B958

20 Nº B954

15 10

Nº B922

5

ril M ay o Ju ni o Ju lio Ag Se os to pt ie m br O e ct u N ov bre ie m b D ici re em br e

Ab

En

er Fe o br er o M ar zo

0

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NÚMERO MEDIO ANUAL DE DÍAS DE LLUVIA Se ha obtenido, para cada estación, la distribución media mensual de días de lluvia.

ESTACIÓN AEMET

ENE 7,0

FEB 6,0

MAR 6,0

ABR 6,0

Nº MEDIO ANUAL DE DÍAS DE LLUVIA MAY JUN JUL 5,0 3,0 1,0

AGO 2,0

SEP 5,0

OCT 7,0

NOV 8,0

DIC 8,0

Nº MEDIO ANUAL DE DÍAS DE LLUVIA 9,0 8,0 7,0 (Días)

6,0 5,0

AEMET

4,0 3,0 2,0 1,0 0,0 ENE

FEB

MAR

ABR

MAY

JUN

JUL

AGO

SEP

OCT

NOV

SEP 0,0

OCT 0,0

DIC

NÚMERO MEDIO ANUAL DE DÍAS DE NIEVE Se ha obtenido, para cada estación, la distribución media mensual de días de nieve.

ESTACIÓN AEMET

ENE 0,0

FEB 0,0

MAR 0,0

ABR 0,0

Nº MEDIO ANUAL DE DÍAS DE NIEVE MAY JUN JUL 0,0 0,0 0,0

AGO 0,0

NOV 0,0

DIC 0,0

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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NÚMERO MEDIO ANUAL DE DÍAS DE TORMENTA Las tormentas presentan un carácter estival, con una mayor frecuencia entre los meses de mayo y octubre.

ESTACIÓN AEMET

ENE 1,0

FEB 0,0

Nº MEDIO ANUAL DE DÍAS DE TORMENTA ABR MAY JUN JUL AGO 1,0 1,0 1,0 0,0 1,0

MAR 1,0

SEP 3,0

OCT 3,0

NOV 1,0

DIC 1,0

Nº MEDIO ANUAL DE DÍAS DE TORMENTA 3,5 3,0

(Días)

2,5 2,0 AEMET 1,5 1,0 0,5 0,0 ENE

FEB

MAR

ABR

MAY

JUN

JUL

AGO

SEP

OCT

NOV

DIC

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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NÚMERO MEDIO ANUAL DE DÍAS DE NIEBLA Se ha obtenido, para cada estación, la distribución media mensual de días de niebla.

ESTACIÓN AEMET

ENE 1,0

FEB 1,0

MAR 1,0

ABR 1,0

Nº MEDIO ANUAL DE DÍAS DE NIEBLA MAY JUN JUL 1,0 0,0 0,0

AGO 0,0

SEP 0,0

OCT 0,0

NOV 0,0

DIC 1,0

Nº MEDIO ANUAL DE DÍAS DE NIEBLA 1,2 1,0

(Días)

0,8 0,6

AEMET

0,4 0,2 0,0 ENE

FEB

MAR

ABR

MAY

JUN

JUL

AGO

SEP

OCT

NOV

SEP 0,0

OCT 0,0

DIC

NÚMERO MEDIO ANUAL DE DÍAS DE GRANIZO Se ha obtenido, para cada estación, la distribución media mensual de días de granizo.

ESTACIÓN AEMET

ENE 0,0

FEB 0,0

MAR 0,0

ABR 0,0

Nº MEDIO ANUAL DE DÍAS DE GRANIZO MAY JUN JUL 0,0 0,0 0,0

AGO 0,0

NOV 0,0

DIC 0,0

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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2.1.3

Régimen térmico

La distribución de las temperaturas en la zona de estudio, así como su variación mensual, ha sido estudiada a partir de las estaciones termométricas seleccionadas y de las publicaciones de la Agencia Estatal de Meteorología citada anteriormente. Se adjunta un gráfico de distribución anual de temperaturas en el que se comparan las temperaturas máximas, medias y mínimas.

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Ene

Feb

Mar

Abr

May

Jun

Jul

Ago

Sep

Oct

Nov

Dic

Temperatura Máxima Absoluta Mensual ºC AEMET Nº B954

23,8 22,0

23,5 23,5

26,0 26,5

27,8 27,4

30,4 30,4

33,4 36,5

36,6 36,6

36,6 35,5

34,6 33,7

31,2 31,2

27,2 27,0

23,0 22,4

PROMEDIO

22,9

23,5

26,3

27,6

30,4

35,0

36,6

36,1

34,2

31,2

27,1

22,7

Temperatura Mínima Absoluta Mensual ºC AEMET Nº B954

-2,4 -1,2

0,2 -0,4

1,0 1,3

3,4 0,0

7,0 8,8

10,0 12,4

14,0 15,9

15,0 16,5

11,4 12,1

7,0 9,5

2,2 2,4

1,8 1,8

PROMEDIO

-1,8

-0,1

1,2

1,7

7,9

11,2

15,0

15,8

11,8

8,3

2,3

1,8

Temperatura media de las máximas mensuales ºC AEMET Nº B954

15,5 19,6

16,0 20,5

17,2 23,2

19,0 24,8

22,2 28,0

26,1 31,7

29,3 33,6

30,0 33,7

27,6 31,3

23,4 27,6

19,3 23,9

16,7 20,6

PROMEDIO

17,6

18,3

20,2

21,9

25,1

28,9

31,4

31,9

29,5

25,5

21,6

18,6

Temperatura media de las mínimas mensuales ºC AEMET Nº B954

8,1 3,6

8,4 3,8

9,3 5,1

10,9 6,8

14,2 11,0

17,8 14,6

20,7 17,9

21,8 18,7

19,5 14,9

15,9 11,7

12,0 7,2

9,6 3,9

PROMEDIO

5,8

6,1

7,2

8,8

12,6

16,2

19,3

20,3

17,2

13,8

9,6

6,8

AEMET Nº B954

11,8 12,2

12,2 12,3

13,2 14,0

15,0 16,0

18,2 19,1

22,0 23,0

25,0 25,5

25,9 26,3

23,6 23,5

19,6 20,3

15,6 15,7

13,1 13,0

PROMEDIO

12,0

12,3

13,6

15,5

18,6

22,5

25,3

26,1

23,6

19,9

15,6

13,0

Temperatura media mensual ºC

Oscilación de las temperaturas extremas medias mensuales ºC AEMET Nº B954

7,4 16,1

7,6 16,7

7,9 18,1

8,1 18,0

8,0 17,0

8,3 17,2

8,6 15,7

8,2 15,0

8,1 16,4

7,5 15,9

7,3 16,7

7,1 16,7

PROMEDIO

11,7

12,2

13,0

13,0

12,5

12,7

12,2

11,6

12,3

11,7

12,0

11,9

Distribución anual de temperaturas

Mar

0,0

Ene

10,0 6 6 7 9

13

16

19 20

24 17

26 20

14

22

16 10

19 13 7

Nov

12 12 14

22

25 26

Sep

20,0

15 19

29 31 32 29

Jul

30,0

18 18 20

May

40,0

22 25

Temperatura media de las mínimas mensuales ºC Temperatura media mensual ºC Temperatura media de las máximas mensuales ºC

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Pág. 13


2.2

CLASIFICACIÓN E ÍNDICES CLIMÁTICOS

Se han obtenido los siguientes índices climáticos indicadores para el diseño de plantaciones y

2.2.2

Índice de temperatura media (It) e Índice de continuidad (Ic)

para su utilización en la valoración agrologica, a partir de los datos indicados anteriormente. Estos índices se definen mediante las siguientes fórmulas: 2.2.1

Índice de aridez de Martonne

Índice de temperatura media (It)

T + Tm It = M 2

Este índice se obtiene mediante la siguiente fórmula:

Ia =

P T + 10

Índice de continuidad (Ic)

donde:

I c = TM − Tm

P: precipitación media anual en milímetros Siendo: T: temperatura media anual en grados centígrados TM= Temperatura máxima diaria Tm= Temperatura mínima diaria En este caso: A partir de los anteriores índices y teniendo en cuenta los intervalos siguientes:

Ia =

IA

15,7 + 10

ZONA

0 < IA < 5

Desierto (Hiperárido)

5 < IA < 10

Semidesierto (Árido)

10 < IA < 20

Semiárida de tipo mediterráneo

20 < IA < 30

Subhúmeda

30 < IA < 60

Húmeda

60 < IA

462

Perihúmeda

= 17,9

It>18ºC

13ºC<It<18ºC

It<13ºC

Cálido

Templado

Frío

Ic>32ºC

28ºC<Ic<32ºC

Ic<28ºC

Continental

Semicontinental

Marítimo

Se deducen las condiciones de la zona objeto de estudio: TM= 22,2 ºC Tm= 14,2 ºC It =

22,2 + 14,2

= 18,2

2

Ic= 22,2 – 14,2 = 8,0

Se trata de un clima Semiárido de tipo mediterráneo. MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

Pág. 14


El clima es, por tanto, Marítimo Cálido.

2.2.4

2.2.3

Este índice corresponde a la siguiente expresión:

Índice termopluviométrico de Dantin-Revenga

Factor pluviométrico de Lang

Este índice pone de manifiesto la aridez del medio en gran parte de la Península y se obtiene

Fp =

mediante la siguiente fórmula:

P t

P = Precipitación media anual expresada en milímetros I tp =

100 x t

t = Temperatura media anual en grados centígrados

P

Fp =

462,0

= 29, 4

15,7

donde: t = Temperatura media anual en grados centígrados FP

P = Precipitación media anual en milímetros En este caso: I tp =

Itp

= 3, 4

462

ZONA

0 < Itp < 2

Húmeda

2 < Itp < 3

Semiárida

3 < Itp < 6

Árida

Itp > 6

100x15,7

ZONA

0 – 20

Desertica

20 – 40

Árida

40 – 60

Húmeda de estepa y sabana

60 – 100

Húmeda con bosques claros

100 – 160

Húmeda con grandes bosques

>160

Perihúmeda con prado y tundras

De acuerdo a este índice, la zona de estudio se clasifica como Árida.

Subdesértica

Según el índice de aridez de Dantin-Revenga, la zona en estudio se clasifica como Árida.

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Pág. 15


2.2.5

Diagrama ombrotérmico de Walter-Gaussen

Este diagrama representa en una gráfica cartesiana los valores correspondientes a las temperaturas y a las precipitaciones medias mensuales, ajustándose dichos valores de modo que la escala asociada a las precipitaciones, tenga el doble valor que la de temperaturas en ordenadas. De este modo, cuando un mes resulta tener aridez, P<2T, la curva de la precipitación se situará por debajo de la correspondiente a la temperatura y aparecerá un área tanto más extensa cuanto mayor sea la aridez del clima representado. En el diagrama ombrotérmico obtenido se observa que el período más seco corresponde a los meses de junio, julio y agosto, mientras que el húmedo abarca desde septiembre a mayo.

Diagráma Ombrotérmico (AEMET, B954) P (mm)

80 60 40 20

Ju lio Ag Se ost o pt ie m br e O ct ub N ov re ie m br D e ic ie m br e

Ab ril M ay o Ju ni o

En er o Fe br er o M ar zo

0

Precipitación media mensual del año medio (mm) Temperatura media mensual ºC

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título “Estudio de caracterización del Régimen Extremo de Precipitaciones en las

3

Islas Baleares” revisado y actualizado en el año 2003.

HIDROLÓGIA •

El objeto de este estudio hidrológico consiste en definir el caudal de avenida correspondiente a

“Atles de Delimitació Geomorfològica de Xarxes de Drenatge i Planes de Inundació de les Illes Balears” realizado en Febrero de 2002.

los periodos de retorno (T) de 2, 5, 10, 25, 50, 100, 500 y 1000 años de las distintas cuencas interceptadas por cada una de las alternativas de trazado estudiadas. El proceso del estudio es el siguiente: 3.2.1.1 Datos disponibles •

Definición de las cuencas interceptadas por la traza. Para el estudio pluviométrico mediante estaciones se han seleccionado aquellas que presentan

Definición de las precipitaciones máximas.

Caracterización de las cuencas objeto de estudio.

Cálculo de los caudales máximos de las cuencas vertientes sobre la traza para distintos periodos de retorno.

una serie de registros de al menos 15 años completos y que se encuentren próximas a la traza. En el Apéndice 2 se incluyen las tablas resumen de los datos pluviométricos aportados por la Agencia Estatal de Meteorología (AEMET). Cuenca Hidrográfica de Eivissa Estaciones Meteorológicas Nº

3.1

AMBITO DE ESTUDIO

El ámbito del Estudio se sitúa en el levante de la Isla de Ibiza en la cuenca hidrográfica de Ibiza.

Nombre

Clase

Nº años completos

B962

STA. EULALIA CAN PALERM

P

15

B958

EIVISSA C. TÈRMICA

P

15

B954

EIVISSA AEROPORT

TP

15

B922

SANT ANTONI CAN NEBOT

P

15

El trazado de la carretera C-733 se encuentra en las inmediaciones del torrente Llavanera y se ve atravesada por los torrentes Torrent de Ses Vinyes y Torrent de Ca N´Eloi

3.2 3.2.1

PLUVIOMETRÍA Datos disponibles

A continuación se muestran los siguientes planos: •

Plano del “Atles de Delimitació Geomorfològica de Xarxes de Drenatge i Planes de Inundació de les Illes Balears”

Los datos disponibles para la realización del estudio pluviométrico han sido los siguientes: •

Estaciones pluviométricas en las inmediaciones de la traza.

Plano de Ubicación de Estaciones Meteorológicas

Ishohietas de máxima precipitación diaria obtenidas del estudio que el Govern

Plano de Ishohietas para la precipitación de periodo de retorno de 100 años.

Balear realizó en 1992 para caracterizar la pluviometría en el archipiélago con el

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Pág. 17


3.2.2

F(x) = Prob(X < x) = e − a(1 +

Obtención de las precipitaciones máximas diarias

Teniendo en cuenta los registros pluviométricos de las estaciones escogidas, se han calculado las precipitaciones máximas anuales en 24 horas para los distintos períodos de retorno a partir de los datos pluviométricos de cada estación correspondientes a las series de máximas

bx )exp( − bx )

donde los parámetros “a” y “b” son obtenidos por el método de los momentos. Los resultados de los ajustes de Gumbel y SQRT-ET max para cada una de las estaciones seleccionadas es la siguiente:

precipitaciones en 24 horas de cada año hidrológico. Este cálculo se ha realizado mediante el tratamiento estadístico de las series pluviométricas

Resultados los ajustes de Gumbel y SQRT-ET max para cada una de las estaciones seleccionadas:

utilizando el ajuste a la distribución de Gumbel, como es habitual en España, ajustada por el método de la máxima verosimilitud. Sin embargo, en los últimos años, el Centro de Estudios Hidrográficos del CEDEX ha

Estación

Nombre

recomendado la utilización de otra ley de distribución, la Ley SQRT-ET máx, al considerar que muestra un mayor ajuste para períodos de retorno elevados. Por ello se ha utilizado también esta segunda ley con el fin de comparar los resultados obtenidos. La Ley de Distribución de Gumbel presenta una gran estabilidad para bajos períodos de retorno. La distribución responde a la siguiente expresión:

F(x)= Prob (X < x) = e

−e

B962

STA. EULALIA CAN PALERM

B958

EIVISSA C. TÈRMICA

B954

EIVISSA AEROPORT

(x − x ) 0

α

Donde “e” es la base de logaritmos neperianos y X0 y α, que son parámetros que son ajustados por el método de los momentos y de la máxima verosimilitud, pueden determinarse en cada caso en función del valor medio y de la desviación estándar de la muestra utilizada. Para altos períodos de retorno la experiencia indica que los valores calculados resultan generalmente inferiores a los observados y conduce en estos casos a resultados del lado de la inseguridad. Esta incertidumbre en el cálculo de los valores para altos períodos de retorno ha conducido a Etoh, T. (1986) a proponer una nueva ley con dos parámetros: "SQRT-Exponential Type Distribution on Maximun" (Proceding of International Symposium on Flood Frecuency and Risk Analysis Lousiana May 1986 pp-253-264) conocida como SQRT-ET máx. Utilizando la Ley SQRT-ET Max se ha intentado paliar la inseguridad en los valores de precipitación calculados para altos periodos de retorno. La expresión de la distribución SQRT-ET

Periodo de retornoT (años)

GUMBEL P24h Verosim. (mm)

SQRT-ET P24h (mm)

MÁXIMO (mm)

2 5 10 25 50 100 200 500 1000 2 5 10 25 50 100 200 500 1000 2 5 10 25 50 100 200 500 1000

60 83 98 117 131 145 159 177 191 60 83 98 117 131 145 159 177 191 60 87 104 126 142 159 175 196 212

58 83 102 128 148 170 193 226 253 59 84 103 129 151 173 197 231 258 58 88 110 141 167 193 223 265 297

60 83 102 128 148 170 193 226 253 60 84 103 129 151 173 197 231 258 60 88 110 141 167 193 223 265 297

Max es la siguiente:

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3.3 3.3.1

CÁLCULO DE CAUDALES DE DESAGÜE Introducción

El objeto de estos cálculos consiste en definir los caudales de avenida correspondiente a los periodos de retorno (T) de 2, 5, 10, 25, 50, 100, 500 y 1000 años de las distintas cuencas interceptadas por cada una de las alternativas de trazado estudiadas. Para el cálculo de caudales de avenida de las cuencas estudiadas, se ha utilizado el Método Racional Generalizado según la instrucción 5.2-IC, Drenaje Superficial.

3.3.2

Definición de las cuencas

Las cuencas se han definido sobre la cartografía suministrada a escala 1/5.000. En los planos incluidos a continuación se definen las cuencas interceptadas por el trazado.

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3.3.3

Precipitación máxima asignada a las cuencas

Para la asignación de precipitaciones se han obtenido, por un lado, las precipitaciones para cada cuenca obtenidas de los rásters de la Direcció General de Recursos Hídrics del Govern de les Illes Balears y por otro, se ha realizado un análisis estadístico de las estaciones pluviométricas B962 (Sta. Eularia Can Palerm), B958 (Eivissa C. Tèrmica) y B954 (Eivissa Aeroport). La precipitación asignada corresponde a la máxima entre ambos métodos. La siguiente tabla muestra los valores de precipitación (mm) obtenidos por el método de estaciones mediante polígonos Thiessen para cada periodo de retorno considerado: Designación de Cuencas A B C D E F G H I J

ESTACIONES SELECCIONADAS B962 B958 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 59% 41% 64% 44% 31% 69%

PERIODO DE RETORNO T (AÑOS) 2 60 60 60 60 60 60 60 60 65 60

5 83 83 83 83 83 83 83 83 90 84

10 102 102 102 102 102 102 102 102 111 103

25 128 128 128 128 128 128 128 128 139 129

50 148 148 148 148 148 148 148 149 161 150

100 170 170 170 170 170 170 170 171 185 172

200 193 193 193 193 193 193 193 195 210 196

500 226 226 226 226 226 226 226 228 246 229

1000 253 253 253 253 253 253 253 255 275 256

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A continuación se muestran los valores de precipitación obtenidos a través de los rásters de Isohietas de la Direcció General de Recursos Hídrics del Govern de les Illes Balears. Designación de Cuencas

A

B

C

D

T (años)

Isohietas (mm)

2 5 10 25 50 100 200 500 1000 2 5 10 25 50 100 200 500 1000 2 5 10 25 50 100 200 500 1000 2 5 10 25 50 100 200 500 1000

64 88 112 142 165 191 -255 285 64 88 111 141 164 189 -252 282 63 88 111 141 164 189 -253 283 63 87 111 141 164 189 -253 283

Designación de Cuencas

E

F

G

H

T (años)

Isohietas (mm)

2 5 10 25 50 100 200 500 1000 2 5 10 25 50 100 200 500 1000 2 5 10 25 50 100 200 500 1000 2 5 10 25 50 100 200 500 1000

63 87 110 140 164 188 -252 282 63 86 108 137 161 184 -245 273 63 87 110 140 163 188 -251 280 63 86 109 139 162 186 -249 278

Designación de Cuencas

I

J

T (años)

Isohietas (mm)

2 5 10 25 50 100 200 500 1000 2 5 10 25 50 100 200 500 1000

63 86 109 138 162 186 -248 276 63 86 108 138 161 184 -246 274

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Finalmente se muestran los valores adoptados para la precipitación máxima (mm) de 24 h asignada a cada cuenca. Designación de Cuencas A

B

C

D

E

F

G

H

I

J

Método Estaciones Método Máxima Precipitación Precipitación asignada Método Estaciones Método Máxima Precipitación Precipitación asignada Método Estaciones Método Máxima Precipitación Precipitación asignada Método Estaciones Método Máxima Precipitación Precipitación asignada Método Estaciones Método Máxima Precipitación Precipitación asignada Método Estaciones Método Máxima Precipitación Precipitación asignada Método Estaciones Método Máxima Precipitación Precipitación asignada Método Estaciones Método Máxima Precipitación Precipitación asignada Método Estaciones Método Máxima Precipitación Precipitación asignada Método Estaciones Método Máximas Precipitación Precipitación asignada

2 60 64 64 60 64

5 83 88 88 83 88

10 102 112 112 102 111

PERIODO DE RETORNO T (AÑOS) 25 50 100 200 128 148 170 193 142 165 191 -142 165 191 193 128 148 170 193 141 164 189 --

500 226 255 255 226 252

1000 253 285 285 253 282

64 60 63

88 83 88

111 102 111

141 128 141

164 148 164

189 170 189

193 193 --

252 226 253

282 253 283

63 60 63

88 83 87

111 102 111

141 128 141

164 148 164

189 170 189

193 193 --

253 226 253

283 253 283

63 60 63

87 83 87

111 102 110

141 128 140

164 148 164

189 170 188

193 193 --

253 226 252

283 253 282

63 60 63

87 83 86

110 102 108

140 128 137

164 148 161

188 170 184

193 193 --

252 226 245

282 253 273

63 60 63

86 83 87

108 102 110

137 128 140

161 148 163

184 170 188

193 193 --

245 226 251

273 253 280

63 60 63

87 83 86

110 102 109

140 128 139

163 149 162

188 171 186

193 195 --

251 228 249

280 255 278

63 65 63

86 90 86

109 111 109

139 139 138

162 161 162

186 185 186

195 210 --

249 246 248

278 275 276

65 60 63

90 84 86

111 103 108

139 129 138

162 150 161

186 172 184

210 196 --

248 229 246

276 256 274

63

86

108

138

161

184

196

246

274

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

Pág. 28


Este tiempo es independiente de la configuración y magnitudes del aguacero, dependiendo sólo

3.3.4

Cálculo del caudal para pequeñas cuencas

de las características morfológicas de la cuenca. Para estimarlo se emplea la fórmula:

Se ha utilizado el método racional mejorado y generalizado, por J.R. Témez Peláez elaborado

T c = 0,3 [

para la Dirección General de Carreteras de España, que respecto a la actual Instrucción 5.2-IC,

L J

1/4

] 0,76

presenta aportaciones en lo referente a la consideración de la no uniformidad de las lluvias y el factor de simultaneidad (factor de corrección por área), lo que da lugar a unos resultados más

En la que:

acordes con la realidad, habiendo sido contrastados empíricamente en numerosas y variadas

Tc (h) = tiempo de concentración

cuencas naturales aportadas. L (km) = longitud del curso principal La fórmula considerada es la siguiente: J (m/m) = pendiente media del curso principal

Q=

C xIx A

xK

3,6

3.3.4.2 Precipitación areal La precipitación real actuante sobre una determinada área será menor o igual que el valor

donde:

puntual de la precipitación máxima total diaria para el período de retorno considerado. Q (m3/s): Caudal punta en el punto de desagüe correspondiente a un período de retorno dado. La obtención de valores areales se efectúa mediante el uso de un factor reductor (ARF) por el C: Coeficiente de escorrentía de la cuenca drenada.

que se multiplican los valores puntuales estimados (Pd correspondiente a las isohietas

I (mm/h): Intensidad media de precipitación correspondiente al período de retorno considerado y

utilizadas).

a un intervalo igual al tiempo de concentración.

Se utiliza el factor propuesto por Témez (1991):

A (Km2): Superficie de la cuenca. ARF = 1 −

K: Coeficiente de uniformidad

LogA 15

Para el cálculo de caudales de aquellas cuencas cuyo tiempo de concentración es menor a 0,25

siendo A el área de la cuenca en Km2.

h se ha utilizado la fórmula de la Instrucción 5.2-IC de Drenaje Superficial, que es la siguiente:

Q=

C xIx A 3

3.3.4.3 Intensidad de lluvia Para el cálculo del caudal se ha considerado, de acuerdo con el método hidrometeorológico, que el caso más desfavorable es aquel en que el aguacero tiene una duración igual a la del tiempo

3.3.4.1 Tiempo de concentración El tiempo de concentración se define como el necesario para que las precipitaciones caídas en las zonas más alejadas de la cuenca puedan llegar al punto de desagüe.

de concentración. Al contar sólo con datos de precipitaciones máximas diarias, no se pueden extrapolar los valores de las intensidades de aguaceros de distinta duración, por lo que para determinarlos, se ha de recurrir a las curvas intensidad-duración elaboradas para un conjunto de estaciones españolas.

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Pág. 29


Consultando el mapa de isolíneas de los valores I1/Id para España que figura en la Norma 5.2-

Para calcular la intensidad correspondiente a un aguacero de duración igual al tiempo de

IC., siendo I1 la intensidad horaria e Id la intensidad media diaria, se obtiene que en la zona de

concentración se ha partido de la expresión general de las curvas intensidad-duración siendo:

estudio.

I1 = 11,5 Id

I

= Id · t

 I1   I d

  

28 0,1 t 0,1 28 0,1 1

donde:

Id =

Pd · ARF 24

 mm     h 

Siendo It la intensidad del aguacero a considerar: 3.3.4.4 Coeficiente de escorrentía El coeficiente de escorrentía se ha calculado de acuerdo con la fórmula que se indica en el método hidrometeorológico propuesto por la Instrucción 5.2-IC y por el de la publicación “Recomendaciones para el Cálculo Hidrometeorológico de Avenidas” del Centro de Estudios y Experimentación de Obras Públicas.

C =

(P' d −Po ) ⋅ (P' d +23Po ) 2 (P' d +11Po )

donde P’d es la máxima precipitación total diaria, una vez corregida por el coeficiente corrector areal (ARF) para el período de retorno considerado, y Po es el umbral de escorrentía correspondiente a las características de la cuenca. Para el estudio del valor del umbral de escorrentía se han utilizado rásters usos y grupos de suelo realizados por la Dirección General de Recursos Hídricos. El método utilizado ha sido el del SCS (Soil Conservation Service) para humedad del tipo II.

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El umbral de escorrentía Po (según la Instrucción de Carreteras 5.2-IC “Drenaje Superficial”), se obtiene multiplicando el valor anterior por el coeficiente corrector de variación regional de la humedad habitual en el suelo al comienzo de aguaceros significativos que, según la figura 2.5 de dicha instrucción, asciende al valor de 2,5 en la zona de estudio.

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Pág. 31


3.3.4.5 Coeficiente de uniformidad Es un factor corrector del supuesto reparto uniforme de la escorrentía dentro del intervalo del cálculo de duración Tc. El coeficiente de uniformidad varía de un aguacero a otro, pero su valor medio en una cuenca concreta depende principalmente del valor de su tiempo de concentración. Según los trabajos realizados por J.R. Témez (1982), promovidos por la Dirección General de Carreteras, y expuestos en el XXIV Congreso Internacional de la IAHR, el valor de K puede estimarse de acuerdo con la fórmula siguiente: K = 1+

1,25 Tc 1,25 Tc + 14

Esta expresión va a ser incorporada en las futuras publicaciones de la D.G.C., habiendo sido contrastada en diferentes cursos de agua dotados de estaciones de aforo. Dicho coeficiente de mayoración se utilizará, en contraposición al indicado por la IC-5.2 (K =1,2), cuando su resultado sea superior al indicado en dicha instrucción, es decir cuando sea superior a 1,2. 3.3.4.6 Caracterización de las cuencas y caudales de cálculo La caracterización de las cuencas (umbral de escorrentía, cota más alta y más baja, longitud, pendiente, tiempo de concentración) así como los caudales de cálculo para los diferentes periodos de retorno se encuentran adjuntos en el apéndice nº 3.

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Tubo ø1000 mm

Tubo ø1200 mm

Tubo ø1500 mm

Tubo ø1800 mm

vaguadas a las que se asocian los caudales de cálculo, sin embargo, también se han dispuesto

Marcos biceluares de 2,00x1,50

obras transversales menores en puntos bajos de depresiones localizadas para

Marcos bicelulares 3,00x1,50

Marco Tricelular de 2,00 x 1,00

4

DRENAJE

El presente estudio se ha realizado siguiendo las indicaciones realizadas en lo establecido en la Instrucción 5.2-IC Drenaje Superficial. Las obras de drenaje han sido dispuestas en los puntos de intercepción de las principales

evitar

encharcamientos. No obstante, existen casos en los que no se ha situado obra de drenaje transversal mediante la unificación de desagües en una sola obra de drenaje en puntos bajos muy próximos, donde mediante una cuneta paralela a la traza aguas arriba de la misma es

La tipología de las obra de drenaje a disponer, se establece de forma que su comportamiento

suficiente para unificar pasos, además, aguas abajo de la obra se produce la confluencia de

hidráulico sea satisfactorio. Para ello, se ha realizado un predimensionamiento a partir de la

ambos cauces de forma natural, de manera que unificando los cauces no se produce un cambio

fórmula de Manning. En función del caudal a transportar, las dimensiones, pendiente y rugosidad

significativo respecto a la situación actual

de la obra de drenaje, se obtienen calados y velocidades del flujo admisibles. En este último aspecto, se han considerado como admisibles velocidades inferiores a 6 m/s en el interior de las

4.1

DRENAJE TRANSVERSAL

4.1.1

Pequeñas obras de drenaje transversal

4.1.1.1 Dimensionamiento de obras de drenaje transversal El objeto de este apartado es recoger los criterios adoptados para el diseño del drenaje

obras de drenaje. Fórmula de Manning:

V=

1 1/ 2 2 / 3 J RH n

Q = V × S; RH =

transversal, así como de la metodología seguida para su dimensionamiento hidráulico. Para cada uno de las obras de drenaje transversal proyectadas, se ha partido del cálculo de

S Pm

donde:

caudales realizado en el apartado 3, Hidrología, de este anejo. A estos caudales se les han

V=

velocidad en m/s.

añadido los posibles caudales de aportación provenientes tanto de la calzada como de los

J=

pendiente del cauce en tanto por uno.

taludes.

n=

número de Manning.

Para la determinación de las dimensiones mínimas de las obras de drenaje se adopta un período

RH =

radio hidráulico.

de retorno de 100 años, siguiendo los criterios de la Instrucción de Carreteras 5.2-I.C.

S=

superficie de la sección en m2.

Pm=

perímetro mojado de la sección.

Q=

caudal en m³/s.

Las tipologías de las obras de drenaje transversal a disponer se han establecido de forma que su comportamiento hidráulico sea satisfactorio, siendo éstas las siguientes:

A continuación se incluyen los resultados obtenidos en régimen uniforme con los caudales de diseño definitivos. MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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colectores de aguas pluviales de la travesía de Ca Na Negreta y Jesús, aplicando los siguientes parámetros:

4.2

DRENAJE LONGITUDINAL

Se ha proyectado para evacuar el agua de escorrentía que recoge la plataforma y las zonas

adyacentes a ella. El agua procedente de la calzada, de los taludes de desmontes y de algunas aportaciones de

siendo en todos los casos de 141mm para 24 horas. •

pequeñas cuencas es transportada mediante cunetas hasta los distintos puntos de desagüe. Los elementos básicos de recogida y transporte de esta agua serán caces, cunetas, colectores,

Precipitación máxima diaria (T = 10 años): se obtiene del estudio hidrológico realizado, siendo en todos los casos de 108mm para 24 horas.

arquetas, bajantes y bordillos.

4.2.1

Precipitación máxima diaria (T = 25 años): se obtiene del estudio hidrológico realizado,

Umbral de escorrentía: Siendo el valor medio del factor regional, fijado por la Instrucción de Carreteras 5.2-IC de 2,5, por lo tanto el valor del umbral de escorrentía será: Po ´ = 2,5 x Po

CALCULO DE CAUDALES

El caudal aportado a cada elemento del drenaje longitudinal se calculará mediante el método racional mejorado y generalizado por J.R. Témez Peláez (MOPU, 1990):

Escorrentía en calzada: Po = 2,5 x 1 = 2,5mm

Escorrentía en terreno: Po = variable

Q (m3/s) = C x I x A / 3,6 x K •

Coeficientes de escorrentía: •

Escorrentía en calzada: C (Pd = 141mm) = 0,97

Q: caudal punta correspondiente a un período de retorno dado en m3/s.

Escorrentía en taludes: C (Pd = 141mm) = 0,87

A: superficie vertiente en Km2

Escorrentía en zona urbana: C (Pd = 108mm) = 0,95

I: intensidad media de precipitación correspondiente al período de retorno considerado y a un intervalo de duración igual al tiempo de concentración en mm/h

Escorrentía en terreno: C = variable

Donde:

C: coeficiente de escorrentía de la cuenca drenada K: Coeficiente de uniformidad: 1,2

Relación de intensidades: I1 / Id = 11,5

Los valores a emplear como intensidad de lluvia, coeficiente de escorrentía y resto de características de las cuencas, se obtienen del estudio hidrológico realizado.

El valor del umbral de escorrentía a aplicar en las aportaciones procedentes del terreno natural se ha obtenido de la clasificación de suelos realizada en el estudio de hidrológico, elaborada en

El dimensionamiento del drenaje longitudinal se ha realizado para un período de retorno de 100

función de los cultivos y aprovechamientos existentes y de las características hidrogeológicas de

años en el caso de aportaciones procedentes de cuencas naturales, 25 años en el caso de

la zona de estudio.

aportaciones procedentes de los taludes o calzada y de 10 años en el caso del diseño de

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Pág. 37


4.2.2

CALCULO DE ELEMENTOS DE DRENAJE LONGITUDINAL

4.2.2.2 COLECTORES

Los elementos de desagüe longitudinal han sido comprobados hidráulicamente en su sección

En las medianas de las vías interurbanas, donde la escorrentía superficial vierte sobre ellas, se

más desfavorable.

han proyectado tanto caces tipo satujo de 400mm y 600mm así como el drenaje profundo

Se han considerado los límites admisibles para la velocidad de circulación del agua en la cuneta

constituido por zanja dren de tubería de PVC ranurado de 160mm.

marcados en la Instrucción 5.2-IC Drenaje Superficial, que para el hormigón es Vmáx = 6 m/s.

En aquellas obras de drenaje transversal con dificultad de desagüe por falta de cota, ODT 8 y

Se ha determinado el calado de cada una de las cunetas dejando un resguardo igual o superior

ODT 9, se ha proyectado que éstas desaguan sobre un colector de hormigón, de diámetros

a 5cm.

1000mm y 1500mm, enterrado en mediana el cual desagua sobre la ODT10.

Se muestran los planos de detalles el diseño de los elementos del drenaje longitudinal

En las travesías de Jesús y Ca Na Negreta se ha proyectado la recogida de aguas pluviales

proyectados, y en los apéndices correspondientes la comprobación hidráulica de los mismos.

mediante sumidero ubicado en rigola y colectores de PVC corrugado para diámetros de 315mm, 400mm, 500mm, 630mm, 800mm y 1000mm y de PRFV para diámetro de 1200mm.

4.2.2.1 CUNETA DE TERRAPLÉN Y DESMONTE

Se han dispuesto arquetas/pozos de inspección y limpieza a una distancia máxima de 50 metros.

Estas cunetas se han dispuesto en todos los casos en que la pendiente del terreno hace que el agua de escorrentía incida sobre los taludes. El agua recogida por ellas se traslada a otras obras de drenaje o a los cauces naturales más próximos. El cálculo hidráulico de la cuneta se hace empleando la fórmula de Manning, adoptando un coeficiente de rugosidad n=0,015, correspondiente al revestimiento de hormigón. Se han proyectado cunetas revestidas. El espesor del revestimiento es de 0,10m, que se considera suficiente. El diseño de las cunetas contempla la posible salida de los pequeños animales que pudieran caer en ellas. Para ello se proyectan rampas de salida dispuestas cada 50m de distancia. La salida de las rampas, perpendiculares al sentido del flujo, se dispone hacia el exterior de la vía. Se forman así tramos de cuneta de menor pendiente (máximo 30º), de hormigón, en el que se marcan estrías perpendiculares al sentido ascendente para evitar el deslizamiento y facilitar la subida. En el apéndice 6 se estudian los principales tramos proyectados, comporbando que su comportamiento hidráulico es adecuado.

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5

ESTUDIO DE COTAS DE INUNDACIÓN

representada en estos planos es siempre superior a la cota existente, de forma que la zona inundable no se agrava en modo alguno con las obras proyectadas

La actuación de mejora de fluidez y seguridad de la carretera C-733, de la cual es objeto este proyecto, abarca desde el enlace actual de Jesús hasta el polígono industrial de Can Clavos. 5.1

DESCRIPCIÓN DE LA ZONA INUNDABLE

5.3

DESCRIPCIÓN DE LAS ACTUCIONES CONSIDERADAS EN DEFENSA DE AVENIDAS

Se han tenido en cuenta todos los requisitos exigidos por la normativa de carreteras respecto a la instrucción 5.2 Drenaje Superficial. En síntesis son los siguientes:

La zona inundable se ha estudiado a partir del Atles de Delimitació Geomorgològica de Xarxes

Dimensionamiento del drenaje transversal para lluvias de periodo de retorno de 100 años.

Dimensionamiento de cunetas para recoger la escorrentía superficial generada por lluvias

de Drenatge i Planes d´Inundació de les Illes Balears, realizado por la Direcció General de Recursos Hídirics (DGRH), así como de los resultados extraídos de la “Asistencia Técnica para

de periodo de retorno de 100 años.

la definición de las zonas inundables y evaluación del efecto de las obras previstas en el torrente de la Llavanera (Eivissa)” realizada por Sener en 2003 para la DGRH.

Dimensionamiento de cunetas para desaguar el agua de plataforma correspondiente a lluvias de periodo de retorno de 25 años.

Según el atlas de inundación, la carretera C-733 atraviesa una zona inundable al aproximarse dicha carretera a la ciudad de Eivissa. La zona inundable que afecta a la carretera, en el ámbito

La glorieta elíptica diseñada para conectar la C-733 y la futura variante de Jesús se asienta

de actuación de este proyecto, abarca desde el enlace actual de Jesús hasta la calle que da

sobre zona inundable según los mapas de riesgo de inundación. Para permitir el drenaje

acceso, desde la C-733, a la urbanización de Can Bessó, futura ubicación de la rotonda elíptica

transversal de la misma se ha proyectado elevada sobre el terreno en una magnitud de algo más

que dará acceso a la futura variante de Jesús.

de 2 metros. Los ejes de la glorieta se proyectan con pedraplén, de forma que nunca pueda

Según el estudio de inundabilidad del torrente Llavanera, realizado por Sener, la mancha de

suponer un obstáculo a la circulación del agua. Los ejes que se proyectan con pedraplén son los

inundación, para las lluvias de periodo de retorno de 100 años, tiene un alcance muy similar al

siguientes: 1 (PK 0+000 a PK 0+100), 3, 4 (PK 0+480 a 0+587.730), 5, 6, 7, 15, 16, 17, 18, 19 y

atlas de inundación.

20.

Las zonas inundables aquí indicadas quedan reflejadas en los planos AP 7.1 y AP 7.2, incluidos

5.4

CONCLUSIÓN

en el apéndice 7 de este anejo. El proyecto presentado mejora la permeabilidad transversal de la carretera existente, tanto en las 5.2

CALADOS PARA T= 100 AÑOS

dimensiones de las obras de drenaje transversal incorporadas, como en la tipología del material de relleno bajo rasante, que está constituido por pedraplén en todas aquellas zonas donde la

Del estudio de Sener, indicado en el apartado 5.1, se han obtenido los calados de inundación para las lluvias de periodo de retorno igual a 100 años. Dichos calados se han proyectado sobre

mancha de inundación, para lluvias de periodo de retorno de 100 años, alcanza el trazado propuesto.

las secciones transversales indicadas en el plano AP 7.4., En dichos planos, además del calado, queda grafiada la línea planimétrica existente y futura.

La zona de la carretera que se encuentra en las inmediaciones de la ciudad de Eivissa, motivado por la necesidad de enlazar con la rasante existente de la carretera obliga a situar la calzada

Se observa que la zona inundable afecta a la rasante de la calzada únicamente en el entronque de ésta con la rasante existente de la carretera C-733. En cualquier caso la cota futura

bajo la cota de la lamina de agua, de T=100 años, situación que no empeora el estado actual y que es inevitable.

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APÉNDICE 1. – DATOS CLIMATOLÓGICOS


SOLICITUD DE DATOS A LA AGENCIA ESTATAL DE METEOROLOGÍA

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DATOS FACILITADOS POR LA AGENCIA ESTATAL DE METEOROLOGÍA

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DATOS DE ESTACIONES

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Pluvio resumen: Campos incluidos: Indicativo: Indicativo climatológico NOMBRE: Nombre estación ALTITUD: Altitud de la estación NOM_PROV: Provincia LONGITUD: Longitud geográfica (La última cifra indica la orientación: 1 para longitud E y 2 para W) LATITUD: Latitud geográfica PMES77: Precipitación total mensual DLLUVIA: Días de lluvia DNIEVE: Días de nieve DGRANIZO: Días de granizo DTORMENTA: Días de tormenta DNIEBLA: Días de niebla DROCIO: Días de rocío DESCARCHA: Días de escarcha Unidades y valores especiales: Horas UTC (Tiempo Universal Coordinado) Precipitación en décimas de milímetro. Valores especiales de precipitación: -4: Precipitación acumulada -3: Precipitación inapreciable (inferior a 1 décima) Dirección del viento en decenas de grado Valores especiales de dirección del viento: 99: Viento variable 0: Viento en calma Termoresumen: Campos incluidos: Indicativo: Indicativo climatológico NOMBRE: Nombre estación ALTITUD: Altitud de la estación NOM_PROV: Provincia LONGITUD: Longitud geográfica (La última cifra indica la orientación: 1 para longitud E y 2 para W) LATITUD: Latitud geográfica T_MAX: Temperatura máxima absoluta mensual T_MIN: Temperatura mínima absoluta mensual TM_MAX: Media mensual de la temperatura máxima diaria TM_MIN: Media mensual de la temperatura mínima diaria TM_MES: Temperatura media mensual DIAS_TMIN_0: Días de temperatura mínima <=0°C (días de helada) Unidades y valores especiales: Temperaturas en décimas de grado centígrado Valores especiales en segundo día de temperatura máxima/mínima absoluta 99: la temperatura máxima/mínima absoluta se alcanza más de dos días a lo largo del mes

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APÉNDICE 2. PRECIPITACIONES MÁXIMAS EN 24 HORAS Y MÁXIMAS MENSUALES

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PRECIPITACIONES MÁXIMAS EN 24 HORAS

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PRECIPITACIÓN MÁXIMA MENSUAL

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APÉNDICE 2. AJUSTES DE GUMBEL SQRT-ET MAX.


AJUSTES GUMBEL

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AJUSTES SQRT ETMAX MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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APÉNDICE 3. – CARACTERIZACIÓN DE CUENCAS

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CÁLCULO DEL UMBRAL DE ESCORRENTIA Po (mm)

Coef correct =

2,50

usos del suelo

Po (inicial) = superf (%)

Barbecho 0,0 96,0 Cultivos en hilera 4,0 Cereales de invierno

Rotación de cultivos pobres

Rotación de cultivos densos

≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3

R N R/N R N R/N R N

15 17 20 23 25 28 29 32

8 11 14 13 16 19 17 19

6 8 14 8 11 14 10 12

4 6 8 6 8 11 8 10

<3 ≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3 <3

R/N R N R/N R N R/N pobre media buena m. buena pobre

34 26 28 30 37 42 47 24 53 69 81 58

21 15 17 19 20 23 25 14 23 33 41 25

14 9 11 13 12 14 16 8 14 18 22 12

12 6 8 10 9 11 13 6 9 13 15 7

media buena m. buena pobre media buena pobre media buena m. clara clara media espesa m. esp.

81 122 244 62 80 101 75 97 150 40 60 75 89 122

35 54 101 28 34 42 34 42 80 17 24 34 47 65

17 22 25 15 19 22 19 22 25 8 14 22 31 43

10 14 16 10 14 15 14 15 16 5 10 16 23 33

<3

≥3

<3

Masas forestales (bosques, matorrales, etc.)

superf (%)

rocas impermeables

A

Po (mm) B C

D

17

mm

grupo suelo (%) A B C D

15 100

pend (%) ≥3 <3 ≥3 <3

rocas permeables

Pio =

mm

caract hidrol

Praderas

tipos de suelo

6,6

pend (%)

≥3

Plantaciones regulares de aprovechamiento forestal

CARACTERÍSTICAS HIDROLÓGICAS DE LA CUENCA

85

Po (mm)

CUENCA : A P´o = Área = cota superior = cota inferior = long cauce = I,1/I,d =

coeficiente de mayoración CEDEX : K = 1+

17 6,1 94 47 0,34 11,5

Ha m m km

pend medio cauce J =

0,1362 m/m

tiempo conc tc =

0,19 h

t1c,25 t1c,25 + 14

5.2-IC : K = 1,20 adoptado : K = 1,20 P´d = Ka * Pd Ka = 1,08

6,0 0,6

CAUDALES DE LA CUENCA Q (m³/s) EN FUNCIÓN DEL PERIODO DE RETORNO T

T (años)

Pd (mm)

P´d (mm)

Po (mm)

C

I (mm/h)

A (Ha)

K

Q (m³/s)

2,0 5,0 10,0 25,0 50,0 100,0 200,0 500,0 1000,0

63,0 88,0 112,0 142,0 165,0 191,0 193,0 255,0 285,0

68,1 95,1 121,1 153,5 178,3 206,4 208,6 275,6 308,1

16,5 16,5 16,5 16,5 16,5 16,5 16,5 16,5 16,5

0,3 0,5 0,5 0,6 0,7 0,7 0,7 0,8 0,8

77,0 107,6 137,0 173,6 201,8 252,4 255,1 337,0 348,5

6,1 6,1 6,1 6,1 6,1 6,1 6,1 6,1 6,1

1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2

0,5 1,0 1,5 2,2 2,8 3,8 3,9 5,6 5,8

Po (mm) 3 5 2 4

firmes granulares (no pavim)

2

empedrados pavimentos (bitum o hormig)

1,5 1 100,0

6,6

( N = cultivo segun las cuvas de nivel, R = cultivo segun la línia de máxima pendiente )

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)


CÁLCULO DEL UMBRAL DE ESCORRENTIA Po (mm)

Coef correct =

2,50

usos del suelo

Po (inicial) = superf (%)

Barbecho 0,0 69,0 Cultivos en hilera 6,4 Cereales de invierno

Rotación de cultivos pobres

Rotación de cultivos densos

≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3

R N R/N R N R/N R N

15 17 20 23 25 28 29 32

8 11 14 13 16 19 17 19

6 8 14 8 11 14 10 12

4 6 8 6 8 11 8 10

<3 ≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3 <3

R/N R N R/N R N R/N pobre media buena m. buena pobre

34 26 28 30 37 42 47 24 53 69 81 58

21 15 17 19 20 23 25 14 23 33 41 25

14 9 11 13 12 14 16 8 14 18 22 12

12 6 8 10 9 11 13 6 9 13 15 7

media buena m. buena pobre media buena pobre media buena m. clara clara media espesa m. esp.

81 122 244 62 80 101 75 97 150 40 60 75 89 122

35 54 101 28 34 42 34 42 80 17 24 34 47 65

17 22 25 15 19 22 19 22 25 8 14 22 31 43

10 14 16 10 14 15 14 15 16 5 10 16 23 33

<3

≥3

tipos de suelo

<3

3,5 21,1

superf (%)

rocas impermeables

A

Po (mm) B C

D

25

mm

grupo suelo (%) A B C D

Po (mm)

39

61

4,7

72

28

0,8

70

pend (%) ≥3 <3 ≥3 <3

rocas permeables

Pio =

mm

caract hidrol

Praderas

Masas forestales (bosques, matorrales, etc.)

10,1

pend (%)

≥3

Plantaciones regulares de aprovechamiento forestal

CARACTERÍSTICAS HIDROLÓGICAS DE LA CUENCA

100 30

CUENCA : B P´o = Área = cota superior = cota inferior = long cauce = I,1/I,d =

coeficiente de mayoración CEDEX : K = 1+

25 39,4 156 51 0,99 11,5

Ha m m km

pend medio cauce J =

0,1062 m/m

tiempo conc tc =

0,46 h

t1c,25 t1c,25 + 14

5.2-IC : K = 1,20 adoptado : K = 1,20 P´d = Ka * Pd Ka = 1,03

CAUDALES DE LA CUENCA Q (m³/s) EN FUNCIÓN DEL PERIODO DE RETORNO T

T (años)

Pd (mm)

P´d (mm)

Po (mm)

C

I (mm/h)

A (Ha)

K

Q (m³/s)

2,0 5,0 10,0 25,0 50,0 100,0 200,0 500,0 1000,0

63,0 87,0 111,0 141,0 164,0 189,0 193,0 252,0 283,0

64,7 89,3 114,0 144,8 168,4 194,1 198,2 258,8 290,6

25,3 25,3 25,3 25,3 25,3 25,3 25,3 25,3 25,3

0,2 0,3 0,4 0,5 0,5 0,6 0,6 0,7 0,7

48,1 66,5 84,8 107,7 125,3 148,3 151,4 197,7 216,2

39,4 39,4 39,4 39,4 39,4 39,4 39,4 39,4 39,4

1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2

1,3 2,7 4,4 6,7 8,7 11,4 11,8 17,6 20,1

0,4 4,3

Po (mm) 3 5 2 4

firmes granulares (no pavim)

2

empedrados pavimentos (bitum o hormig)

1,5 1 100,0

10,1

( N = cultivo segun las cuvas de nivel, R = cultivo segun la línia de máxima pendiente )

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)


CÁLCULO DEL UMBRAL DE ESCORRENTIA Po (mm)

Coef correct =

2,50

usos del suelo

Po (inicial) = superf (%)

Barbecho 11,6 Cultivos en hilera

Cereales de invierno

Rotación de cultivos pobres

Rotación de cultivos densos

≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3

R N R/N R N R/N R N

15 17 20 23 25 28 29 32

8 11 14 13 16 19 17 19

6 8 14 8 11 14 10 12

4 6 8 6 8 11 8 10

<3 ≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3 <3

R/N R N R/N R N R/N pobre media buena m. buena pobre

34 26 28 30 37 42 47 24 53 69 81 58

21 15 17 19 20 23 25 14 23 33 41 25

14 9 11 13 12 14 16 8 14 18 22 12

12 6 8 10 9 11 13 6 9 13 15 7

media buena m. buena pobre media buena pobre media buena m. clara clara media espesa m. esp.

81 122 244 62 80 101 75 97 150 40 60 75 89 122

35 54 101 28 34 42 34 42 80 17 24 34 47 65

17 22 25 15 19 22 19 22 25 8 14 22 31 43

10 14 16 10 14 15 14 15 16 5 10 16 23 33

<3

≥3

tipos de suelo

<3

88,4

superf (%)

rocas impermeables

A

Po (mm) B C

D

51

mm

grupo suelo (%) A B C D

58

42

Po (mm)

CUENCA : C P´o = Área = cota superior = cota inferior = long cauce = I,1/I,d =

coeficiente de mayoración CEDEX : K = 1+

51 7,3 81 35 0,62 11,5

Ha m m km

pend medio cauce J =

0,0738 m/m

tiempo conc tc =

0,34 h

t1c,25 t1c,25 + 14

5.2-IC : K = 1,20 adoptado : K = 1,20 P´d = Ka * Pd Ka = 1,08

0,8

CAUDALES DE LA CUENCA Q (m³/s) EN FUNCIÓN DEL PERIODO DE RETORNO T

100

pend (%) ≥3 <3 ≥3 <3

rocas permeables

Pio =

mm

caract hidrol

Praderas

Masas forestales (bosques, matorrales, etc.)

20,3

pend (%)

≥3

Plantaciones regulares de aprovechamiento forestal

CARACTERÍSTICAS HIDROLÓGICAS DE LA CUENCA

T (años)

Pd (mm)

P´d (mm)

Po (mm)

C

I (mm/h)

A (Ha)

K

Q (m³/s)

2,0 5,0 10,0 25,0 50,0 100,0 200,0 500,0 1000,0

63 87 111 141 164 189 193 253 283

67,8 93,6 119,4 151,7 176,4 203,3 207,6 272,2 304,4

50,7 50,7 50,7 50,7 50,7 50,7 50,7 50,7 50,7

0,0 0,1 0,2 0,2 0,3 0,4 0,4 0,5 0,5

56,6 78,1 99,7 126,6 147,2 182,5 186,4 244,4 254,1

7,3 7,3 7,3 7,3 7,3 7,3 7,3 7,3 7,3

1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2

0,1 0,2 0,4 0,7 1,0 1,6 1,7 2,8 2,9

19,4

Po (mm) 3 5 2 4

firmes granulares (no pavim)

2

empedrados pavimentos (bitum o hormig)

1,5 1 100,0

20,3

( N = cultivo segun las cuvas de nivel, R = cultivo segun la línia de máxima pendiente )

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)


CÁLCULO DEL UMBRAL DE ESCORRENTIA Po (mm)

Coef correct =

2,50

usos del suelo

Po (inicial) = superf (%)

Barbecho 35,0 Cultivos en hilera 1,0 Cereales de invierno

Rotación de cultivos pobres

Rotación de cultivos densos

≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3

R N R/N R N R/N R N

15 17 20 23 25 28 29 32

8 11 14 13 16 19 17 19

6 8 14 8 11 14 10 12

4 6 8 6 8 11 8 10

<3 ≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3 <3

R/N R N R/N R N R/N pobre media buena m. buena pobre

34 26 28 30 37 42 47 24 53 69 81 58

21 15 17 19 20 23 25 14 23 33 41 25

14 9 11 13 12 14 16 8 14 18 22 12

12 6 8 10 9 11 13 6 9 13 15 7

media buena m. buena pobre media buena pobre media buena m. clara clara media espesa m. esp.

81 122 244 62 80 101 75 97 150 40 60 75 89 122

35 54 101 28 34 42 34 42 80 17 24 34 47 65

17 22 25 15 19 22 19 22 25 8 14 22 31 43

10 14 16 10 14 15 14 15 16 5 10 16 23 33

<3

≥3

tipos de suelo

<3

64,0

superf (%)

rocas impermeables

A

Po (mm) B C

D

43

grupo suelo (%) A B C D

mm Po (mm)

100

2,8

100

0,1

100

pend (%) ≥3 <3 ≥3 <3

rocas permeables

Pio =

mm

caract hidrol

Praderas

Masas forestales (bosques, matorrales, etc.)

17,0

pend (%)

≥3

Plantaciones regulares de aprovechamiento forestal

CARACTERÍSTICAS HIDROLÓGICAS DE LA CUENCA CUENCA : D P´o = Área = cota superior = cota inferior = long cauce = I,1/I,d =

coeficiente de mayoración CEDEX : K = 1+

43 13,0 81 30 0,69 11,5

Ha m m km

pend medio cauce J =

0,0752 m/m

tiempo conc tc =

0,37 h

t1c,25 t1c,25 + 14

5.2-IC : K = 1,20 adoptado : K = 1,20 P´d = Ka * Pd Ka = 1,06

CAUDALES DE LA CUENCA Q (m³/s) EN FUNCIÓN DEL PERIODO DE RETORNO T

T (años)

Pd (mm)

P´d (mm)

Po (mm)

C

I (mm/h)

A (Ha)

K

Q (m³/s)

2,0 5,0 10,0 25,0 50,0 100,0 200,0 500,0 1000,0

63,0 87,0 111,0 141,0 164,0 188,0 193,0 253,0 283,0

66,7 92,1 117,6 149,3 173,7 199,1 204,4 267,9 299,7

42,6 42,6 42,6 42,6 42,6 42,6 42,6 42,6 42,6

0,1 0,2 0,2 0,3 0,3 0,4 0,4 0,5 0,5

54,3 75,0 95,7 121,6 141,4 171,7 176,3 231,1 244,0

13,0 13,0 13,0 13,0 13,0 13,0 13,0 13,0 13,0

1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2

0,2 0,5 0,9 1,6 2,1 3,1 3,2 5,2 5,7

14,1

Po (mm) 3 5 2 4

firmes granulares (no pavim)

2

empedrados pavimentos (bitum o hormig)

1,5 1 100,0

17,0

( N = cultivo segun las cuvas de nivel, R = cultivo segun la línia de máxima pendiente )

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)


CÁLCULO DEL UMBRAL DE ESCORRENTIA Po (mm)

Coef correct =

2,50

usos del suelo

Po (inicial) = superf (%)

Barbecho 27,7 Cultivos en hilera 12,5 Cereales de invierno 18,6 Rotación de cultivos pobres 2,1 Rotación de cultivos densos

≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3

R N R/N R N R/N R N

15 17 20 23 25 28 29 32

8 11 14 13 16 19 17 19

6 8 14 8 11 14 10 12

4 6 8 6 8 11 8 10

<3 ≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3 <3

R/N R N R/N R N R/N pobre media buena m. buena pobre

34 26 28 30 37 42 47 24 53 69 81 58

21 15 17 19 20 23 25 14 23 33 41 25

14 9 11 13 12 14 16 8 14 18 22 12

12 6 8 10 9 11 13 6 9 13 15 7

media buena m. buena pobre media buena pobre media buena m. clara clara media espesa m. esp.

81 122 244 62 80 101 75 97 150 40 60 75 89 122

35 54 101 28 34 42 34 42 80 17 24 34 47 65

17 22 25 15 19 22 19 22 25 8 14 22 31 43

10 14 16 10 14 15 14 15 16 5 10 16 23 33

<3

≥3

tipos de suelo

<3

11,8

superf (%)

rocas impermeables

A

Po (mm) B C

D

mm

grupo suelo (%) A B C D

58

42

100

10

90

1,2 0,3

50

CEDEX : K = 1+ 19 43,7 125 21 1,13 11,5

Ha m m km

pend medio cauce J =

0,0920 m/m

tiempo conc tc =

0,52 h

t1c,25 t1c,25 + 14

5.2-IC : K = 1,20 adoptado : K = 1,20 P´d = Ka * Pd Ka = 1,02

2,0 1,8

100

50

Po (mm)

CUENCA : E P´o = Área = cota superior = cota inferior = long cauce = I,1/I,d =

coeficiente de mayoración

CAUDALES DE LA CUENCA Q (m³/s) EN FUNCIÓN DEL PERIODO DE RETORNO T

T (años)

Pd (mm)

P´d (mm)

Po (mm)

C

I (mm/h)

A (Ha)

K

Q (m³/s)

2,0 5,0 10,0 25,0 50,0 100,0 200,0 500,0 1000,0

63,0 87,0 110,0 140,0 164,0 186,0 193,0 252,0 282,0

64,5 89,1 112,6 143,4 167,9 190,5 197,6 258,0 288,8

19,2 19,2 19,2 19,2 19,2 19,2 19,2 19,2 19,2

0,3 0,4 0,5 0,6 0,6 0,7 0,7 0,8 0,8

44,7 61,8 78,1 99,4 116,4 135,2 140,3 183,2 200,2

43,7 43,7 43,7 43,7 43,7 43,7 43,7 43,7 43,7

1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2

1,9 3,6 5,5 8,2 10,6 13,2 13,9 20,2 22,8

2,2

Po (mm) 3 5 2 4

firmes granulares (no pavim)

2

empedrados pavimentos (bitum o hormig)

1,5 1

27,3

19

pend (%) ≥3 <3 ≥3 <3

rocas permeables

Pio =

mm

caract hidrol

Praderas

Masas forestales (bosques, matorrales, etc.)

7,7

pend (%)

≥3

Plantaciones regulares de aprovechamiento forestal

CARACTERÍSTICAS HIDROLÓGICAS DE LA CUENCA

100,0

0,3 7,7

( N = cultivo segun las cuvas de nivel, R = cultivo segun la línia de máxima pendiente )

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)


CÁLCULO DEL UMBRAL DE ESCORRENTIA Po (mm)

Coef correct =

2,50

usos del suelo

Po (inicial) = superf (%)

Barbecho 47,6 Cultivos en hilera 8,2 Cereales de invierno 34,0 Rotación de cultivos pobres 1,4 Rotación de cultivos densos

≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3

R N R/N R N R/N R N

15 17 20 23 25 28 29 32

8 11 14 13 16 19 17 19

6 8 14 8 11 14 10 12

4 6 8 6 8 11 8 10

<3 ≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3 <3

R/N R N R/N R N R/N pobre media buena m. buena pobre

34 26 28 30 37 42 47 24 53 69 81 58

21 15 17 19 20 23 25 14 23 33 41 25

14 9 11 13 12 14 16 8 14 18 22 12

12 6 8 10 9 11 13 6 9 13 15 7

media buena m. buena pobre media buena pobre media buena m. clara clara media espesa m. esp.

81 122 244 62 80 101 75 97 150 40 60 75 89 122

35 54 101 28 34 42 34 42 80 17 24 34 47 65

17 22 25 15 19 22 19 22 25 8 14 22 31 43

10 14 16 10 14 15 14 15 16 5 10 16 23 33

<3

≥3

tipos de suelo

<3

1,6 4,4

superf (%)

rocas impermeables

A

Po (mm) B C

D

mm

grupo suelo (%) A B C D

Po (mm)

35

65

3,2

75

25

1,1

25

75

2,3

50

50

0,2

25

100 75

0,2 0,8

CUENCA : F P´o = Área = cota superior = cota inferior = long cauce = I,1/I,d =

coeficiente de mayoración CEDEX : K = 1+

19 85,0 150 21 2,31 11,5

Ha m m km

pend medio cauce J =

0,0558 m/m

tiempo conc tc =

0,98 h

t1c,25 t1c,25 + 14

5.2-IC : K = 1,20 adoptado : K = 1,20 P´d = Ka * Pd Ka = 1,00

CAUDALES DE LA CUENCA Q (m³/s) EN FUNCIÓN DEL PERIODO DE RETORNO T

T (años)

Pd (mm)

P´d (mm)

Po (mm)

C

I (mm/h)

A (Ha)

K

Q (m³/s)

2,0 5,0 10,0 25,0 50,0 100,0 200,0 500,0 1000,0

63,0 87,0 108,0 137,0 161,0 186,0 193,0 245,0 273,0

63,3 87,4 108,5 137,6 161,8 186,9 193,9 246,2 274,3

19,2 19,2 19,2 19,2 19,2 19,2 19,2 19,2 19,2

0,3 0,4 0,5 0,6 0,6 0,7 0,7 0,7 0,8

30,6 42,2 52,4 66,4 78,1 90,6 94,0 119,4 132,4

85,0 85,0 85,0 85,0 85,0 85,0 85,0 85,0 85,0

1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2

2,5 4,8 7,1 10,6 13,6 17,1 18,0 25,2 29,0

Po (mm) 3 5 2 4

firmes granulares (no pavim)

2

empedrados pavimentos (bitum o hormig)

1,5 1

2,8

19

pend (%) ≥3 <3 ≥3 <3

rocas permeables

Pio =

mm

caract hidrol

Praderas

Masas forestales (bosques, matorrales, etc.)

7,7

pend (%)

≥3

Plantaciones regulares de aprovechamiento forestal

CARACTERÍSTICAS HIDROLÓGICAS DE LA CUENCA

100,0

0,0 7,7

( N = cultivo segun las cuvas de nivel, R = cultivo segun la línia de máxima pendiente )

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)


CÁLCULO DEL UMBRAL DE ESCORRENTIA Po (mm)

Coef correct =

2,50

usos del suelo

Po (inicial) = superf (%)

Barbecho

Cultivos en hilera 10,0 Cereales de invierno

Rotación de cultivos pobres 24,0 Rotación de cultivos densos

≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3

R N R/N R N R/N R N

15 17 20 23 25 28 29 32

8 11 14 13 16 19 17 19

6 8 14 8 11 14 10 12

4 6 8 6 8 11 8 10

<3 ≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3 <3

R/N R N R/N R N R/N pobre media buena m. buena pobre

34 26 28 30 37 42 47 24 53 69 81 58

21 15 17 19 20 23 25 14 23 33 41 25

14 9 11 13 12 14 16 8 14 18 22 12

12 6 8 10 9 11 13 6 9 13 15 7

media buena m. buena pobre media buena pobre media buena m. clara clara media espesa m. esp.

81 122 244 62 80 101 75 97 150 40 60 75 89 122

35 54 101 28 34 42 34 42 80 17 24 34 47 65

17 22 25 15 19 22 19 22 25 8 14 22 31 43

10 14 16 10 14 15 14 15 16 5 10 16 23 33

<3

≥3

<3

Masas forestales (bosques, matorrales, etc.)

superf (%)

rocas impermeables

A

Po (mm) B C

D

grupo suelo (%) A B C D

100

100

mm Po (mm)

1,4

3,1

CUENCA : G P´o = Área = cota superior = cota inferior = long cauce = I,1/I,d =

coeficiente de mayoración CEDEX : K = 1+

13 3,2 28 20 0,30 11,5

Ha m m km

pend medio cauce J =

0,0267 m/m

tiempo conc tc =

0,24 h

t1c,25 t1c,25 + 14

5.2-IC : K = 1,20 adoptado : K = 1,20 P´d = Ka * Pd Ka = 1,10

CAUDALES DE LA CUENCA Q (m³/s) EN FUNCIÓN DEL PERIODO DE RETORNO T

T (años)

Pd (mm)

P´d (mm)

Po (mm)

C

I (mm/h)

A (Ha)

K

Q (m³/s)

2,0 5,0 10,0 25,0 50,0 100,0 200,0 500,0 1000,0

62,0 86,0 110,0 140,0 163,0 184,0 193,0 251,0 280,0

68,2 94,6 121,0 154,0 179,3 202,4 212,3 276,1 308,0

13,0 13,0 13,0 13,0 13,0 13,0 13,0 13,0 13,0

0,4 0,5 0,6 0,7 0,7 0,8 0,8 0,9 0,9

67,7 93,9 120,0 152,8 177,9 220,9 231,7 301,3 305,6

3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2

1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2

0,3 0,5 0,8 1,1 1,4 1,9 2,0 2,7 2,8

Po (mm) 3 5 2 4

firmes granulares (no pavim)

2

empedrados pavimentos (bitum o hormig)

1,5 1

66,0

13

pend (%) ≥3 <3 ≥3 <3

rocas permeables

Pio =

mm

caract hidrol

Praderas

tipos de suelo

5,2

pend (%)

≥3

Plantaciones regulares de aprovechamiento forestal

CARACTERÍSTICAS HIDROLÓGICAS DE LA CUENCA

100,0

0,7 5,2

( N = cultivo segun las cuvas de nivel, R = cultivo segun la línia de máxima pendiente )

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)


CÁLCULO DEL UMBRAL DE ESCORRENTIA Po (mm)

Coef correct =

2,50

usos del suelo

Po (inicial) = superf (%)

Barbecho 29,5 Cultivos en hilera 18,8 Cereales de invierno 9,7 Rotación de cultivos pobres

Rotación de cultivos densos

≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3

R N R/N R N R/N R N

15 17 20 23 25 28 29 32

8 11 14 13 16 19 17 19

6 8 14 8 11 14 10 12

4 6 8 6 8 11 8 10

<3 ≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3 <3

R/N R N R/N R N R/N pobre media buena m. buena pobre

34 26 28 30 37 42 47 24 53 69 81 58

21 15 17 19 20 23 25 14 23 33 41 25

14 9 11 13 12 14 16 8 14 18 22 12

12 6 8 10 9 11 13 6 9 13 15 7

media buena m. buena pobre media buena pobre media buena m. clara clara media espesa m. esp.

81 122 244 62 80 101 75 97 150 40 60 75 89 122

35 54 101 28 34 42 34 42 80 17 24 34 47 65

17 22 25 15 19 22 19 22 25 8 14 22 31 43

10 14 16 10 14 15 14 15 16 5 10 16 23 33

<3

≥3

tipos de suelo

<3

8,9

superf (%)

rocas impermeables

A

Po (mm) B C

D

mm

grupo suelo (%) A B C D

Po (mm)

55

45

2,1

95

5

2,6

33

67

0,7

100

CUENCA : H P´o = 19 Área = 130,8 Ha cota superior = 230 m cota inferior = 19 m long cauce = 2,78 km I,1/I,d = 11,5

coeficiente de mayoración CEDEX : K = 1+

pend medio cauce J =

0,0759 m/m

tiempo conc tc =

1,07 h

t1c,25 t1c,25 + 14

5.2-IC : K = 1,20 adoptado : K = 1,20 P´d = Ka * Pd Ka = 0,99

CAUDALES DE LA CUENCA Q (m³/s) EN FUNCIÓN DEL PERIODO DE RETORNO T

T (años)

Pd (mm)

P´d (mm)

Po (mm)

C

I (mm/h)

A (Ha)

K

Q (m³/s)

2,0 5,0 10,0 25,0 50,0 100,0 200,0 500,0 1000,0

63,0 86,0 110,0 140,0 163,0 185,0 193,0 251,0 280,0

62,5 85,3 109,1 138,9 161,7 183,6 191,5 249,0 277,8

19,2 19,2 19,2 19,2 19,2 19,2 19,2 19,2 19,2

0,3 0,4 0,5 0,6 0,6 0,7 0,7 0,7 0,8

29,0 39,6 50,7 64,5 75,1 84,6 88,2 114,8 129,0

130,8 130,8 130,8 130,8 130,8 130,8 130,8 130,8 130,8

1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2

3,7 6,9 10,7 16,0 20,4 24,3 25,9 37,5 43,9

2,0

Po (mm) 3 5 2 4

firmes granulares (no pavim)

2

empedrados pavimentos (bitum o hormig)

1,5 1

33,1

19

pend (%) ≥3 <3 ≥3 <3

rocas permeables

Pio =

mm

caract hidrol

Praderas

Masas forestales (bosques, matorrales, etc.)

7,7

pend (%)

≥3

Plantaciones regulares de aprovechamiento forestal

CARACTERÍSTICAS HIDROLÓGICAS DE LA CUENCA

100,0

0,3 7,7

( N = cultivo segun las cuvas de nivel, R = cultivo segun la línia de máxima pendiente )

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)


CÁLCULO DEL UMBRAL DE ESCORRENTIA Po (mm)

Coef correct =

2,50

usos del suelo

Po (inicial) = superf (%)

Barbecho 13,0 Cultivos en hilera 63,0 Cereales de invierno

Rotación de cultivos pobres

Rotación de cultivos densos

≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3

R N R/N R N R/N R N

15 17 20 23 25 28 29 32

8 11 14 13 16 19 17 19

6 8 14 8 11 14 10 12

4 6 8 6 8 11 8 10

<3 ≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3 <3

R/N R N R/N R N R/N pobre media buena m. buena pobre

34 26 28 30 37 42 47 24 53 69 81 58

21 15 17 19 20 23 25 14 23 33 41 25

14 9 11 13 12 14 16 8 14 18 22 12

12 6 8 10 9 11 13 6 9 13 15 7

media buena m. buena pobre media buena pobre media buena m. clara clara media espesa m. esp.

81 122 244 62 80 101 75 97 150 40 60 75 89 122

35 54 101 28 34 42 34 42 80 17 24 34 47 65

17 22 25 15 19 22 19 22 25 8 14 22 31 43

10 14 16 10 14 15 14 15 16 5 10 16 23 33

<3

≥3

tipos de suelo

<3

24,0

superf (%)

rocas impermeables

A

Po (mm) B C

D

38

grupo suelo (%) A B C D

mm Po (mm)

100

1,0

100

8,8

100

pend (%) ≥3 <3 ≥3 <3

rocas permeables

Pio =

mm

caract hidrol

Praderas

Masas forestales (bosques, matorrales, etc.)

15,1

pend (%)

≥3

Plantaciones regulares de aprovechamiento forestal

CARACTERÍSTICAS HIDROLÓGICAS DE LA CUENCA CUENCA : I P´o = Área = cota superior = cota inferior = long cauce = I,1/I,d =

coeficiente de mayoración CEDEX : K = 1+

38 36,1 95 16 1,37 11,5

Ha m m km

pend medio cauce J =

0,0577 m/m

tiempo conc tc =

0,66 h

t1c,25 t1c,25 + 14

5.2-IC : K = 1,20 adoptado : K = 1,20 P´d = Ka * Pd Ka = 1,03

CAUDALES DE LA CUENCA Q (m³/s) EN FUNCIÓN DEL PERIODO DE RETORNO T

T (años)

Pd (mm)

P´d (mm)

Po (mm)

C

I (mm/h)

A (Ha)

K

Q (m³/s)

2,0 5,0 10,0 25,0 50,0 100,0 200,0 500,0 1000,0

62,0 85,0 109,0 139,0 162,0 182,0 195,0 249,0 278,0

63,8 87,5 112,2 143,1 166,8 187,4 200,8 256,3 286,2

37,9 37,9 37,9 37,9 37,9 37,9 37,9 37,9 37,9

0,1 0,2 0,3 0,3 0,4 0,4 0,5 0,5 0,6

38,4 52,6 67,4 86,0 100,2 115,9 124,2 158,6 172,0

36,1 36,1 36,1 36,1 36,1 36,1 36,1 36,1 36,1

1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2

0,5 1,1 2,0 3,4 4,6 6,1 6,8 10,4 11,8

5,3

Po (mm) 3 5 2 4

firmes granulares (no pavim)

2

empedrados pavimentos (bitum o hormig)

1,5 1 100,0

15,1

( N = cultivo segun las cuvas de nivel, R = cultivo segun la línia de máxima pendiente )

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)


CÁLCULO DEL UMBRAL DE ESCORRENTIA Po (mm)

Coef correct =

2,50

usos del suelo

Po (inicial) = superf (%)

Barbecho 25,8 Cultivos en hilera 11,2 Cereales de invierno 11,0 Rotación de cultivos pobres 3,0 Rotación de cultivos densos

≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3

R N R/N R N R/N R N

15 17 20 23 25 28 29 32

8 11 14 13 16 19 17 19

6 8 14 8 11 14 10 12

4 6 8 6 8 11 8 10

<3 ≥3 ≥3 <3 ≥3 ≥3 <3

R/N R N R/N R N R/N pobre media buena m. buena pobre

34 26 28 30 37 42 47 24 53 69 81 58

21 15 17 19 20 23 25 14 23 33 41 25

14 9 11 13 12 14 16 8 14 18 22 12

12 6 8 10 9 11 13 6 9 13 15 7

media buena m. buena pobre media buena pobre media buena m. clara clara media espesa m. esp.

81 122 244 62 80 101 75 97 150 40 60 75 89 122

35 54 101 28 34 42 34 42 80 17 24 34 47 65

17 22 25 15 19 22 19 22 25 8 14 22 31 43

10 14 16 10 14 15 14 15 16 5 10 16 23 33

<3

≥3

tipos de suelo

<3

42,5

superf (%)

rocas impermeables

A

Po (mm) B C

D

mm

grupo suelo (%) A B C D

Po (mm)

80

20

2,0

95

5

1,6

100

1,0

66

34

0,4

92

8

9,1

CUENCA : P´o = Área = cota superior = cota inferior = long cauce = I,1/I,d =

J 35 228,6 250 13 3,42 11,5

coeficiente de mayoración CEDEX : K = 1+

Ha m m km

pend medio cauce J =

0,0693 m/m

tiempo conc tc =

1,27 h

t1c,25 t1c,25 + 14

5.2-IC : K = 1,20 adoptado : K = 1,20 P´d = Ka * Pd Ka = 0,98

CAUDALES DE LA CUENCA Q (m³/s) EN FUNCIÓN DEL PERIODO DE RETORNO T

T (años)

Pd (mm)

P´d (mm)

Po (mm)

C

I (mm/h)

A (Ha)

K

Q (m³/s)

2,0 5,0 10,0 25,0 50,0 100,0 200,0 500,0 1000,0

63,0 85,0 111,0 139,0 162,0 183,0 210,0 248,0 276,0

61,5 83,0 108,3 135,7 158,1 178,6 205,0 242,1 269,4

35,2 35,2 35,2 35,2 35,2 35,2 35,2 35,2 35,2

0,1 0,2 0,3 0,4 0,4 0,4 0,5 0,5 0,6

26,0 35,1 45,8 57,4 66,9 73,8 84,7 100,0 114,0

228,6 228,6 228,6 228,6 228,6 228,6 228,6 228,6 228,6

1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2

2,4 5,3 9,8 15,6 20,8 24,9 31,7 41,9 51,6

Po (mm) 3 5 2 4

firmes granulares (no pavim)

2

empedrados pavimentos (bitum o hormig)

1,5 1

6,5

35

pend (%) ≥3 <3 ≥3 <3

rocas permeables

Pio =

mm

caract hidrol

Praderas

Masas forestales (bosques, matorrales, etc.)

14,1

pend (%)

≥3

Plantaciones regulares de aprovechamiento forestal

CARACTERÍSTICAS HIDROLÓGICAS DE LA CUENCA

100,0

0,1 14,1

( N = cultivo segun las cuvas de nivel, R = cultivo segun la línia de máxima pendiente )

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)


APÉNDICE 4. – RESUMEN DE CAUDALES DE APORTACIÓN

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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3

Caudales de avenida Q (m /s) Cuencas A B C D E F G H I J

Q500 5,6 17,6 2,8 5,2 20,2 25,2 2,7 37,5 10,4 41,9

Q100 3,8 11,4 1,6 3,1 13,2 17,1 1,9 24,3 6,1 24,9

Q050 2,8 8,7 1,0 2,1 10,6 13,6 1,4 20,4 4,6 20,8

Q010 1,5 4,4 0,4 0,9 5,5 7,1 0,8 10,7 2,0 9,8

Q005 1,0 2,7 0,2 0,5 3,6 4,8 0,5 6,9 1,1 5,3

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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APÉNDICE 5. – DIMENSIONAMIENTO DE OBRAS DE DRENAJE TRANSVERSAL

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

Pág. 1


MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

Pág. 2


APÉNDICE 6. – DIMENSIONAMIENTO DE OBRAS DE DRENAJE LONGITUDINAL

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

Pág. 1


MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

Pág. 2


MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

Pág. 3


APÉNDICE 7. – PLANOS DE LA ZONA INUNDABLE DEL TORRENTE LLAVANERA

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

Pág. 1


VJ TOMOII parte 2 - VRIANTE JESUS  

ANTEPROYECTO DE MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733, VARIANTE AL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y ACONDICIONAMIENTO DE SUS TRAVES...

VJ TOMOII parte 2 - VRIANTE JESUS  

ANTEPROYECTO DE MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733, VARIANTE AL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y ACONDICIONAMIENTO DE SUS TRAVES...

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