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ANEJO 10. GEOLOGÍA Y GEOTECNIA


ANEJO 10A. GEOLOGÍA


ANEJO Nº10A. GEOLOGÍA

3.1.4

Limos y arcillas con cantos. Llanura de inundación. (Holoceno) ................................... 12

ÍNDICE

3.1.5

Gravas, arenas y arcillas.Depósitos aluviales. (Holoceno) ............................................ 13

3.1.6

Rellenos ......................................................................................................................... 13

INTRODUCCIÓN........................................................................................................................ 2

1 1.1

OBJETO ................................................................................................................................ 2

3.2

SISMICIDAD ....................................................................................................................... 13

1.2

INFORMACIÓN UTILIZADA.................................................................................................. 2

3.3

PUNTOS DE OBSERVACIÓN GEOLÓGICA ..................................................................... 15

1.3

TRABAJOS EFECTUADOS .................................................................................................. 2

1.3.1

Fase de gabinete previa................................................................................................... 2

1.3.2

Fase de campo................................................................................................................. 2

1.3.3

Fase de gabinete. Final.................................................................................................... 3

2

APÉNDICE 1. PLANTA Y PERFIL GEOLÓGICOS. ESCALA: 1/5.000

GEOLOGÍA REGIONAL ............................................................................................................. 3 2.1

ESTRATIGRAFÍA REGIONAL .............................................................................................. 3

2.2

TECTÓNICA.......................................................................................................................... 4

2.2.1

Tectónica general............................................................................................................. 4

2.3

GEOMORFOLOGÍA .............................................................................................................. 5

2.4

HIDROLOGÍA E HIDROGEOLOGÍA ..................................................................................... 6

2.4.1

Climatología ..................................................................................................................... 6

2.4.2

Marco hidrológico e hidrogeológico regional.................................................................... 7

3

GEOLOGÍA DE LA ZONA ........................................................................................................ 11 3.1

LITOESTRATIGRAFÍA ........................................................................................................ 11

3.1.1

Calizas

tableadas

con

intercalaciones

de

niveles

margosos.

Oxfordiense-

Kimmeridgiense (Jurásico superior)............................................................................................ 11 3.1.2

Margas. Burdigaliense-Langhiense (Mioceno inferior)................................................... 11

3.1.3

Gravas, arcillas y arenas con encostramientos carbonatados a techo. Glacis antiguo.

(Pleistoceno) ............................................................................................................................... 12

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Anejo de geología y geotecnia del proyecto constructivo del desdoblamiento de la segunda ronda 1

INTRODUCCIÓN

de Eivissa realizado por la empresa Prospección y Geotecnia S.L. en Octubre 2001 para el Departamento de Carreteras del Gobierno Balear.

1.1

OBJETO Anejo de geología y geotecnia del proyecto constructivo del desdoblamiento de la segunda ronda

El objeto del presente Anejo es describir, lo más detalladamente posible, las características geológicas de la región, para el Proyecto de Mejora de la fluidez y seguridad de la carretera C-733 que une las poblaciones de Eivissa y Santa Eularia del Riu, que han sido estudiadas durante el

de Eivissa realizado por la empresa Geología de Mallorca S.L en Marzo de 2004 para el Departamento de Carreteras del Gobierno Balear. 1.3

TRABAJOS EFECTUADOS

transcurso de los trabajos, y que sirven de base para el análisis geotécnico llevado a cabo durante el proyecto. 1.2

INFORMACIÓN UTILIZADA

Para la realización del estudio geológico llevado a cabo en el presente proyecto se han recopilado y consultado las siguientes publicaciones: Fotografía aérea procedente del Sistema de Información Parcelaria (SIGPAC) del Ministerio de Medio Ambiente, Medio rural y marino. Fotografía aérea procedente del programa Google Earth (2010).

Para la elaboración del estudio geológico del presente proyecto se han seguido las siguientes fases: 1.3.1

Fase de gabinete previa.

Ha consistido en las siguientes actuaciones: 

Recopilación de información básica existente.

Análisis previo de los caracteres generales del tramo, basado en las descripciones de los distintos estudios geológicos existentes.

Mapa Tectónico de la Península Ibérica, a escala 1:1.000.000; del Instituto Geológico y Minero de España. Mapa Hidrogeológico de España y de unidades hidrogeológicas, a escala 1:1.000.000; del Instituto

Confección de estratigrafía previa.

Estudio fotogeológico de detalle del trazado, del vuelo a escala 1:5.000, sobre los pares estereoscópicos correspondientes.

Geológico y Minero de España. Mapa de Síntesis Geológica de España, a escala 1:200.000. nº 65 –Ibiza; del Instituto Geológico y

Confección de una cartografía geológica previa, a escala 1:5.000.

Minero de España. 1.3.2

Fase de campo.

Mapa Geológico de España, a escala 1:25.000. Serie Magna, nº 798-II –Sant Rafel-; del Instituto Geológico y Minero de España.

Consistente en las siguientes actuaciones:

Mapa Geotécnico General, a escala 1:200.000. nº65 – Ibiza-; del Instituto Geológico y Minero de

Recorrido del trazado.

Descripción de detalle de las distintas formaciones que afectan al trazado, así como el

España. Geología de España. Instituto Geológico y Minero de España.

reportaje fotográfico que manifiesta sus aspectos característicos. 

Puntos de reconocimiento geológicos, analizando el trazado desde los puntos de vista litológico, morfológico y estructural.

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Reconocimiento de puntos locales de inestabilidad de laderas.

Reconocimiento de fuentes y otros puntos de interés hidrogeológico.

Análisis general de las distintas formaciones, desde el punto de vista de su aprovechamiento

inferior). Corresponden a depósitos carbonatados neríticos de plataforma epicontinental. Durante el Lias medio se produce la rotura de la Pangea; un suelo endurecido con costra ferruginosa marca la interrupción sedimentaria que dura hasta el Oxfordiense (Malm. Jurásico superior).

para áridos y en los distintos préstamos. 1.3.3

Fase de gabinete. Final.

Ha consistido en las siguientes actuaciones: 

Recopilación de toda la información generada durante los trabajos de campo.

Elaboración de textos, incluyendo planos, gráficos y fotografías, para la confección final del presente Anejo de Geología.

2 2.1

GEOLOGÍA REGIONAL ESTRATIGRAFÍA REGIONAL

Los materiales más antiguos aflorantes corresponden al Triásico medio, sin registro alguno de restos paleozoicos o del Triásico inferior. La serie estratigráfica de la región se caracteriza por una práctica continuidad de la serie mesozoica, sobre la que se disponen materiales del Mioceno inferior-medio, con una importante laguna estratigráfica que abarca el Paleógeno y parte del Mioceno inferior. Una nueva ausencia de registro afecta al Mioceno superior-Plioceno, apreciándose por último, una gran variedad de formas y un importante desarrollo superficial del Cuaternario. Se distinguen los siguientes ciclos sedimentarios: 

Ciclos I y II. El Triásico aflora de forma localizada en toda la isla, en la base de las unidades cabalgantes. Los depósitos más antiguos corresponden a las facies Muschelkalk, estando formadas por dolomías oscuras y calizas dolomíticas, que localmente contienen un bandeado Figura 1. Columna estratigráfica regional.

de colores claros y oscuros. Esta serie evoluciona a techo a calizas laminadas y nodulosas bioturbadas y margas, alcanzando los 150 m. La facies Keuper presenta una serie muy irregular que puede alcanzar los 80 m de margas y lutitas rojas con yesos e intercalaciones de areniscas y brechas de disolución, incluyendo rocas volcánicas. A techo evolucionan hacia las dolomías que dan paso al Jurásico. El Jurásico se encuentra formando los relieves más importantes (más de 120 m de dolomías y calizas dolomíticas masivas se atribuyen al Jurásico

Ciclo III. Se inicia durante el Oxfordiense medio con 25 m de calizas nodulosas y brechas rojas que dan paso a 150 m de calizas atribuibles a finales del Jurásico. La fauna indica que la sedimentación tuvo lugar en condiciones de mar abierto somero, para pasar a condiciones de

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mar profundo. En las series localizadas al NO de la isla, continuó la sedimentación carbonatada

con calizas pardas masivas, que intercalan niveles dolomíticos con fauna nerítica y corales, de mar somero, cálido y agitado. La potencia supera los 150 m y su edad llega hasta el Cretácico inferior. En los dominios más meridionales, las calizas del Jurásico superior se encuentran cubiertas por margas arenosas amarillas con bancos de calizas y cuarzo detrítico que

Ciclo VIII. Está formada por una serie oolítica con niveles estromatolíticos que alcanza unos 10 m de potencia.

Ciclo IX. Corresponde al Plioceno, pero no se encuentra representada en Ibiza.

2.2

TECTÓNICA

incorporan fauna planctónica, indicando condiciones de mayor profundidad pero próximo a un

área continental.

2.2.1

Tectónica general

Ciclos IV y V. El Cretácico está bien representado alcanzando hasta el Maastrichtiense

La estructura de la isla de Ibiza es el resultado de la sucesión de tres fases principales de

(Cretácico superior), aunque la presencia de estos materiales mesozoicos es escasa debido a

deformación: distensión mesozoica, caracterizada por un gran desarrollo de los procesos

la intensa erosión paleógena. La diferenciación de facies plataforma-cuenca (de NO a SE)

sedimentarios; compresión terciaria, caracterizada por el apilamiento de cabalgamientos hacia el

iniciada en el Jurásico superior prosigue durante el Cretácico inferior. En las series

NO y la distensión finimiocena-actual con gran incidencia en la morfoestructura visible en la

occidentales, las calizas y dolomías del Cretácico inferior alcanzan los 400 m de potencia y

actualidad.

sobre ellas se disponen 120 m de margas del Hauteriviense y Barremiense. El Apítense comprende 250 m de calizas compactas. La serie termina con un tramo margoso del Albiense. En las series meridionales, los niveles basales son similares pero intercalan margas durante el Jurásico, que alcanzan el Albiense con calizas margosas y margas que pasan a margas hacia el sur. El conjunto representa unas condiciones de mayor profundidad. El Cretácico superior no aflora. 

Terciario. En la isla de Ibiza no se conocen depósitos del ciclo VI (Paleógeno), de manera que los términos terciarios más antiguos son los del ciclo VII.

Ciclo VII (Mioceno inferior-superior). Ibiza estuvo emergida durante el Paleógeno, y los materiales basales terciarios corresponden a los depósitos del Mioceno inferior y medio que, involucrados en la estructuración alpina, conforman las secuencias sin-orogénicas III y IV (Fornós et al., 2002). Afloran en toda la isla de forma discontinua y compleja, discordante sobre un paleorrelieve modelado en los materiales mesozoicos. La Secuencia III está formada por conglomerados poligénicos y calcarenitas bioclásticas que alcanzan los 100 m de potencia. La fauna indica una sedimentación carbonatada en plataforma de aguas cálidas, con aportes de materiales procedentes de paleorrelieves emergidos. Esta unidad a techo muestra rasgos estratigráficos propios de una interrupción sedimentaria. La Secuencia IV está formada por 150 m de depósitos rítmicos de margas y calcarenitas margosas con fauna planctónica, interpretados como depósitos submarinos turbidíticos profundos.

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Figura 2. Esquema tectónico regional.

Distensión del Mioceno superior-Cuaternario. Las principales macroestructuras generadas durante esta fase, corresponden a fallas normales que limitan pequeñas cuencas cuaternarias,

Se han considerado tres unidades tectónicas principales de dirección NE-SO, apiladas en sentido

como la que circunda la bahía de Portmany. La dirección de las estructuras es muy variable,

NO. La unidad de Aubarca es la inferior y la más noroccidental. Sobre ella se dispone la unidad de

con orientaciones NE-SO, E-O, NO-SE y N-S, apareciendo jalonadas por depósitos aluviales,

Llentrisca-Rey, a modo de unidad intermedia. La unidad de Ibiza es la más suroriental y también la

que en algunos casos puede tratarse de cabalgamientos y fallas de transferencia reactivadas

más alta estructuralmente. En cuanto a las etapas de deformación, se distinguen las siguientes:

como fallas normales. 

Extensión mesozoica. La serie estratigráfica mesozoica permite suponer una geometría extensional poco acusada que controlaría los espesores y las facies, observándose variaciones de ambos en sentido NO-SE. A grandes rasgos, la paleogeografía propuesta para el Jurásico Terminal-Cretácico inferior, señala una plataforma marina compartimentada por accidentes de dirección NE-SO a E-O, con bloques más subsidentes hacia el SE. Por el contrario, el resto de

2.3

GEOMORFOLOGÍA

El relieve presente, se caracteriza por la existencia de importantes diferencias altimétricas y por las variaciones orográficas, que permiten diferenciar diferentes dominios morfoestructurales. Dichos dominios son los siguientes:

la serie mesozoica aflorante sugiere periodos de gran estabilidad en la cuenca, en la que predominan los procesos de subsidencia térmica por relajación isostática, subsiguiente a las

SO atraviesa el sector suroriental de la isla, donde se observa una disminución altimétrica al

fases de rifting por estiramiento del Triásico inferior y Cretácico inferior 

Franja montañosa meridional. Corresponde al conjunto de sierras que con una dirección NE-

norte de la misma. En dicha franja se localizan las principales elevaciones, destacando Puig Compresión terciaria. La fase compresiva principal, durante la que se produjo la estructuración

Gros (419 m) y Puig des Merlet (402 m), observándose un profundo encajamiento de la red

de la isla, tuvo lugar en durante el Mioceno. El acusado paleorrelieve sobre el que se depósito

fluvial.

el techo del Mioceno inferior, refleja de forma clara la intensa acción de procesos erosivos sobre la cobertera mesozoica. En concreto, en el ámbito de la unidad de Aubarca la serie

Dominio de la Bahía de Portmany. Se localiza al noroeste del dominio anterior,

miocena se dispone sobre el conjunto carbonatado del Cretácico inferior, mientras que la

caracterizándose por una orografía suave de lomas, colinas y cerros aislados con una altitud

unidad de Llentrisca-Rey lo hace sobre un sustrato más variado, pero en buena parte triásico;

que disminuye paulatinamente hacia la bahía de Portmany.

por lo que respecta a la unidad de Ibiza, no se ha hallado registro mioceno alguno. Con esta

distribución de espesores y litologías, la unidad de Aubarca se ha comportado de un modo

Franja montañosa Septentrional. Aparece al noreste de la localidad de Sant Antoni, alzándose bruscamente sobre el dominio anterior, dando lugar a importantes relieves, destacando Puig

más competente, siendo afectada por pliegues de mayor radio de curvatura. La unidad de

des Castell con una altura que supera los 200 m.

Llentrisca-Rey posee una mayor heterogeneidad favoreciendo un desarrollo preferente de la deformación discontinua, de modo que en sus afloramientos se aprecia un aspecto

Piedemontes y valles cuaternarios. Se localizan en el sector oriental, donde se disponen como

fragmentario y de apariencia caótica. En cuanto a la unidad de Ibiza, la plasticidad de su serie

una zona deprimida entre ambas franjas montañosas, a las cuales interrumpen con una

cretácica favorece el deslizamiento en las charnelas sinclinales, con fuerte laminación del

orientación N-S entre Ibiza y Santa Gertrudis. Los principales valles corresponden al río de

flanco superior. Por lo que respecta a la fase compresiva principal, el resultado más destacado

Santa Eulalia, que procediendo del norte, gira hasta discurrir hacia el este, y al torrente d´en

es el apilamiento de escamas tectónicas vergentes hacia el norte, escamas delimitadas por

Planes.

cabalgamientos enraizados en la serie triásica. . Los materiales triásicos han actuado de

Desde el punto de vista morfoestructural, la isla de Ibiza se caracteriza por el apilamiento en

superficie de despegue de la cobertera, acompañando a las escamas y, en ocasiones

sentido SE-NO de una serie de láminas cabalgantes que, a grandes rasgos, se estructuran en

laminándose en sus frentes.

amplios pliegues volcados y con los flancos intensamente laminados, agrupándose en tres unidades morfoestructurales:

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Unidad de Aubarca. Se localiza en el sector occidental, aflorando exclusivamente

La red de drenaje tiene escasa entidad, no existiendo cauces permanentes, circulando el agua

materiales miocenos y cuaternarios. Los primeros constituyen lomas y pequeños cerros en

de forma intermitente cuando las precipitaciones lo permiten. La red fluvial queda restringida a

torno a los cuales se observan extensos piedemontes que enlazan con los depósitos litorales

un conjunto de cursos, que debido a su carácter estacional a veces muestran importantes

de la bahía de Portmany.

encajamientos. La linearidad de algunos cauces y la orientación preferente de buena parte de

ellos, marcan las principales direcciones tectónicas, así como zonas de debilidad litológica.

Unidad de Llentrisca-Rey. Cabalga sobre la unidad de Aubarca con un trazado poco definido al alcanzar los depósitos cuaternarios. Predominan los afloramientos triásicos y miocenos,

En general, los procesos erosivos han dado lugar a un relieve bastante agreste, suavizándose

excepto en los sectores noroccidental y oriental, donde afloran materiales jurásicos y cretácicos

hacia el sureste mediante un modelado de colinas y lomas. La gran abundancia de materiales

respectivamente. La abundancia de materiales blandos genera la existencia de un relieve más

carbonatados ha favorecido los fenómenos kársticos en forma de poljés, dolinas y lapiaces.

suavizado, en el que predominan lomas y colinas.

Además, la presencia de áreas deprimidas cercanas a la línea de costa, ha producido zonas encharcadas tipo albufera, en las que se han acumulado sedimentos finos con alto contenido

Unidad de Ibiza. Es la más elevada y aflora en el sector meridional de la isla. El cabalgamiento

en materia orgánica.

de esta unidad sobre la de Llentrisca-Rey está marcado principalmente por el resalte de las calizas y dolomías mesozoicas sobre los depósitos miocenos cabalgados. Esta unidad

2.4

HIDROLOGÍA E HIDROGEOLOGÍA

configura un amplio sinclinorio entre las localidades de Es Codolar y Puig d´en Valls, cuyo núcleo es de edad cretácica que enlaza al norte y al sur con anticlinorios complejos cuyos

2.4.1

Climatología

núcleos corresponden a materiales jurásicos. El clima de Ibiza es Mediterráneo, con temperaturas medias de 17ºC, máximas de 35ºC y mínimas Hay un escaso desarrollo de morfologías estructurales. Aún así, cabe destacar la presencia de

de 0ºC.

cerros cónicos dispersos, así como algunos resaltes estructurales y cuestas. Debido a la formación de costras, se ha difuminado este tipo de estructuras.

Para los datos de precipitación y temperatura han sido usados datos registrados para un periodo de 30 años (de 1971 al 2000) por la estación B-954 (Ibiza-Aeropuerto de San José). La temperatura media del mes más frío (enero) es superior a los 10ºC y la del mes más cálido (agosto) alcanza los 25ºC. La media anual es de 17,9º.

Figura 3. Vista general del relieve en la zona de estudio, donde se aprecia una zona accidentada formada por cerros cónicos, y contrastando con ésta, una zona de escasa pendiente, correspondiente a formaciones aluviales , que conecta con la anterior mediante depósitos de ladera. MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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PRECIPITACIÓN TOTAL MENSUAL (mm) ESTACIÓN OCT NOV B-954

68,9 50,8

DIC

ENE

FEB MAR ABR

MAY

JUN

JUL AGOS SEPT MEDIA

54,5

38,2

33,1

25,8

14,0

5,5

36,1 33,4

18,7

47,9

439,1

Aunque la precipitación media anual es del orden de los 439 mm, se registran variaciones interanuales muy importantes con coeficientes de irregularidad superiores a 6. Estas lluvias se concentran en los meses de otoño. 2.4.2

Marco hidrológico e hidrogeológico regional

En la isla no existen cursos permanentes de agua, debido al reducido tamaño de las cuencas hidrográficas, a la irregularidad de las precipitaciones y a las características de los materiales aflorantes. TEMPERATURA MEDIA MENSUAL (ºC) ESTACIÓN OCT NOV B-954

19,6 15,6

La mayoría de los torrentes de la isla permanecen secos casi todo el año, salvo aquellos que

DIC

ENE

FEB MAR ABR

MAY

JUN

JUL AGOS SEPT MEDIA

reciben aportaciones de manantiales. Únicamente se aprecian caudales considerables tras

13,1

11,8

12,2

18,2

22,0

25,0

episodios de precipitaciones importantes.

13,2 15,0

25,9

23,6

17,9

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Figura 5. Unidades hidrogeológicas Las unidades definidas, representadas en la figura anterior, son: 

Unidad de San Miguel-Costa Norte:

Esta unidad comprende un conjunto de acuíferos complejos en materiales calcáreos jurásicocretácicos. Sus afloramientos son dispersos lo que hace difícil su explotación. Estos acuíferos se comportan como libres, confinados o colgados según las zonas. Los materiales cuaternarios dispersos no tienen interés como acuíferos en esta zona. Figura 4. Esquema hidrogeológico regional. Los tres torrentes con aportaciones subterráneas a tener en cuenta son el Buscatell, San Miguel y Santa Eulalia. Este último y su cuenca conforman el curso de agua superficial más importante de la isla, circulando agua gran parte del año.

Unidad de Santa Eulalia:

Esta unidad mixta presenta una zona muy permeable al norte de Santa Eulalia, donde afloran, sobre una superficie de 8 km2, depósitos calizo-dolomíticos del Jurásico, con características similares a las de las unidades de Sierra Grossa y San Antonio. Este acuífero es libre o confinado

La complicación tectónica y litológica, hacen de la isla de Ibiza un sistema acuífero complejo y

según las zonas.

especialmente compartimentado.

Las diferentes unidades hidrogeológicas que conforman el Sistema Acuífero 79, se consideran independizadas entre sí y con una importancia variable en función de sus recursos y la proximidad a los centros de demanda.

Unidad de San Carlos:

Se considera esta unidad como integrada por la sierra que se extiende desde el SE de San Juan Bautista hacia el E. Las calizas y dolomías jurasicas forman un sinclinal tumbado cabalgado por los materiales triásicos. Los materiales cuaternarios están interrelacionados con los anteriores.

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La superficie permeable de estos afloramientos jurásicos, triásicos y depósitos cuaternarios es del

2) Acuífero profundo, formado por calizas y dolomías del Jurásico (Lías). Aflora en el sector

orden de 10 km2, teniendo el tramo dolomítico básico una potencia de 200 m, el tramo triásico

occidental de la unidad, en lo que constituye la Serra Grossa. Presenta una potencia de

cabalgante 100 m y el tramo cuaternario de la carretera de Es Figueral entre 1 y 15 m. Este

hasta 250 metros con una transmisividad del orden de 1000 m2/día y un coeficiente de

acuífero se comporta como libre en zonas de afloramiento y confinado en las demás.

almacenamiento (s) de 0,01. Presenta un funcionamiento en general de régimen libre

Unidad de San José:

aunque ocasionalmente en el Llano de Ibiza puede estar confinado por margas miocenas y/o cretácicas. En general el nivel piezométrico se sitúa bastante profundo (en ocasiones a

En la zona sur-oeste y bajo el nombre de la unidad de San José se engloban una serie de

más de 100 metros) con oscilaciones estacionales entre 5 y 10 metros dependiendo del

acuíferos de escasos recursos y, por tanto, de interés únicamente local, que están constituidos por

régimen de lluvias y de los bombeos. No sufre variaciones interestacionales,

series carbonatadas y retazos de materiales miocenos y depósitos cuaternarios de cierta

permaneciendo estable.

extensión. Estos acuíferos son libres o confinados según las zonas. 

Unidad de San Antonio

Esta unidad limita al oeste con el mar, siendo este límite permeable. Hacia el E-SE limita con la unidad de Ibiza; aunque no se conoce muy bien este contacto se piensa que es impermeable por la presencia de margas y margo-calizas miocenas. En ella se diferencian dos acuíferos: un acuífero detrítico formado por arenas, gravas y limos cuaternarios y un acuífero calcáreo formado

Recarga de los acuíferos: Infiltración de lluvia

6,9 hm3/a

Retorno de riego

0,6 hm3/a

Infiltración aguas residuales

0,3 hm3/a

Pérdidas en las redes de abastecimiento

0,7 hm3/a

por calizas y dolomías del Jurásico y Cretácico 

Unidad de Ibiza: Total entradas

8,5 hm3/a

Limita al norte con la unidad de San Antonio y Santa Eulalia, al oeste con la de San José y hacia el Este con el mar. Los límites con la unidad de San Antonio y Santa Eulalia son probablemente impermeables y están constituidos por margas miocenas y/o cretácicas. El límite con el mar es

Descarga de los acuíferos:

permeable, en cambio el límite con San José es incierto. Bombeos abastecimiento

2,4 hm3/a

Bombeos regadío

5,6 hm3/a

Drenaje al mar

1,7 hm3/a

Total salidas

9,7 hm3/a

Dentro de esta unidad se diferencian dos acuíferos: 1) Acuífero superficial, constituido por arenas, gravas y limos cuaternarios. Se extiende en la parte centromeridional de la unidad, en lo que constituye el denominado “Llano de Ibiza”. Puede presentar un espesor de hasta 20 metros. La transmisividad media es del orden de 100 m2/día y el coeficiente de almacenamiento (s) de entre 0,1 y 0,2. Este acuífero presenta un funcionamiento libre con un zócalo impermeable compuesto por margas miocenas. El nivel freático en este acuífero se encuentra a una profundidad de entre 5 y 10

El déficit de 1,2 hm3/a se cubre mediante la intrusión marina en el Llano de Ibiza y en la Serra

metros, pudiendo presentar oscilaciones estacionales de 2-3 metros en función del régimen

Grossa.

de lluvias. No presenta variaciones interestacionales muy acusadas.

En cuanto a la calidad del agua subterránea ésta se encuentra degradada debido a los procesos de intrusión marina por bombeos. Tanto en el acuífero cuaternario (en las zonas costeras) como en

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parte del Liásico de la Serra Grossa la concentración de iones cloruro supera las 4000 ppm. En algunos sectores (norte) todavía se puede extraer agua de buena calidad. En el acuífero cuaternario del Llano de Ibiza existe cierta contaminación por nitratos causados por el uso de abonos. La vulnerabilidad del acuífero superficial se estima como media mientras que la del acuífero profundo se estima como alta debido a su alta permeabilidad. Gran parte de la traza discurre por la Plana de Ca’n Jordi que corresponde a una zona de riesgo alto de inundación según el Plan especial de riesgos por inundaciones del Govern de les Illes Balears (2005). La alimentación del Sistema Acuífero nº 79 depende, fundamentalmente de la infiltración de agua de lluvia sobre los afloramientos permeables. Las características hidráulicas de los tres principales acuíferos calizos de la isla de Ibiza (Ibiza, San Antonio y Santa Eulalia) son muy semejantes, siendo los valores medios de transmisividad del

Figura 6. Principales acuíferos de la isla de Ibiza

2

orden de los 500-1000 m /día y su coeficiente de almacenamiento de un 1%. Los caudales medios más importantes se dan en el acuífero de Ibiza (

Sierra Grossa). Sus valores varían entre 25-30

l/s, mientras que en los acuíferos de Santa Eulalia y San Antonio, estos caudales oscilan en 0,1 y

En estos tres acuíferos, los recursos subterráneos utilizables coinciden con los recursos totales

10 l/s.

para los acuíferos de San Antonio y Santa Eulalia. En la zona de Ibiza, con unos recursos

Acuíferos

Sup.

Longitud Sup. permeable costa

S. MIGUEL

84 km2

35 km2

65,5 km

S. ANTONIO

97 km2

77 km2

STA. EULALIA

126 km2

S. CARLOS

de Lluvia media

subterráneos utilizables de 5 Hm3/año, se están explotando actualmente 8,7 Hm3/año. El acuífero % Infiltración

Recarga

calizo de esta zona contribuye a satisfacer las demandas urbanas de la capital con unos 5

491 mm/a 15

2,6 hm3/a

Hm3/año. La sobreexplotación del acuífero calizo de Ibiza se refleja en la evolución de niveles de

24,7 km

432 mm/a 15

5 hm3/a

agua que se sitúan por debajo de la cota del nivel del mar, provocando una intrusión de agua de

68 km2

24,2 km

482 mm/a 13

4,4 hm3/a

61 km2

42 km2

26,4 km

487 mm/a 15

3 hm3/a

S. JOSÉ

69 km2

20 km2

49,3 km

432 mm/a 17

1,5 hm3/a

De los tres acuíferos más importantes de la isla de Ibiza, sólo el de Santa Eulalia se presenta como

IBIZA

124 km2

97 km2

44,6 km

436 mm/a 16

6,9 hm3/a

desconectado del mar y no presenta el fenómeno, tan frecuente en la isla, de intrusión marina.

TOTAL

561 km2

339 km2

234,7 km

480 mm/a 15

23,4hm3/a

mar en este acuífero y en el cuaternario de Ibiza por estar ambos conectados.

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Pág. 10


3

GEOLOGÍA DE LA ZONA

3.1

LITOESTRATIGRAFÍA

A continuación se describen las características litológicas de cada una de las formaciones litoestratigráficas que aparecen en el tramo estudiado de más antiguas a más modernas: 3.1.1

Calizas

tableadas

con

intercalaciones

de

niveles

margosos.

Oxfordiense-

Kimmeridgiense (Jurásico superior). 

Litología: El muro de la formación está constituido por calizas micríticas de color gris, con frecuencia bioclásticas. El resto de la formación se caracteriza por una alternancia rítmica de calizas grises y margocalizas, margas calcáreas y margas. Por un lado hay una secuencia rítmica en la que alternan calizas micríticas grises y margocalizas lajosas grises a beiges, y por otro la alternancia se produce entre calizas, margocalizas y margas. Foto 1. Afloramiento de calizas micríticas grisáceas jurásicas.

Estructura: Las calizas situadas a muro de la formación, se disponen en capas finas a medias con una estratificación ondulada. En el resto, las calizas se disponen bien estratificadas,

3.1.2

Margas. Burdigaliense-Langhiense (Mioceno inferior)

tableadas en capas finas a medias de 10 a 50 cm. 

Geomorfología: Generan sierras de dirección SO-NE en las que la erosión ha actuado de

Litología: Está formada por margas blancas de aspecto hojoso con esporádicas intercalaciones de niveles calcareníticos o conglomeráticos. También puede presentarse como una sucesión

forma escasa, siendo los escarpes de origen tectónico. Las pendientes medias de los taludes

margosa de color gris, en la que se intercalan niveles rítmicos de calizas margosas y niveles

naturales suelen ser superiores al 30 %.

conglomeráticos y calcareníticos. 

Hidrogeología: Estos materiales se consideran semipermeables, aunque la permeabilidad puede aumentar en función del grado de diaclasado que presenten. El drenaje superficial es

decimétricos.

bueno, determinado por la topografía acusada que se observa. La percolación natural es limitada y se produce a través de juntas y diaclasas. En general, presenta un drenaje superficial

Estructura:. La secuencia rítmica se produce en forma de niveles planoparalelos de espesores

activo, con la formación de grandes acuíferos.

Geomorfología: Configuran terrenos de típicas morfologías suaves y alomadas de tonos blanco amarillentos.

Hidrogeología: Se trata de materiales impermeables con un drenaje superficial aceptable.

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Pág. 11


estando relacionado con la topografía. La circulación de agua está ligada a la presencia de capas intercaladas más arcillosas y menos permeables.

Foto 2. Detalle de las calcarenitas que afloran al inicio del trazado. Foto 3. Costra calcárea conglomerática presente en las facies de glacis. 3.1.3

Gravas, arcillas y arenas con encostramientos carbonatados a techo. Glacis antiguo.

(Pleistoceno)

3.1.4

Litología: Se trata de glacis antiguos, en concreto de las facies medias y distales, caracterizadas por lutitas rojas con niveles de gravas y cantos. Estos niveles tienen una matriz areno-limosa. En las lutitas se han producido varios ciclos de carbonatación que culminan en costras calcáreas.

Estructura: En los niveles de gravas y cantos, se han observado bases erosivas y estratificación cruzada tendida.

Geomorfología: Constituyen formas de relieve suave originadas al pie de los relieves, pudiendo alcanzar de forma excepcional pendientes del 15 %. Son pequeñas zonas alomadas con formas diversas.

Limos y arcillas con cantos. Llanura de inundación. (Holoceno)

Litología: Se caracterizan por limos arenosos, arenas, arcillas y gravas con matriz areno limosa, de coloraciones rojizas.

Estructura: Presentan alternancia de niveles limosos y arcillosos sin estructura visible aparente.

Geomorfología: Se trata de zonas con una topografía prácticamente horizontal.

Hidrogeología: Se consideran materiales semipermeables, pudiendo variar en función del contenido en finos y grado de cementación que presenten. El drenaje superficial está mal desarrollado debido a la topografía prácticamente llana.

Hidrogeología: Se consideran materiales semipermeables, pudiendo variar en función del contenido en finos y grado de cementación que presenten. El drenaje superficial es aceptable,

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Pág. 12


3.1.5 

Gravas, arenas y arcillas.Depósitos aluviales. (Holoceno)

Litología: Se caracterizan por depósitos de gravas, arenas y arcillas con una matriz arenoarcillosa roja muy abundante.

Estructura: Se trata de depósitos caóticos y masivos.

Geomorfología: Constituyen formas de relieve suave. Se trata de zonas con una topografía prácticamente horizontal.

Hidrogeología: Se consideran materiales semipermeables, pudiendo variar en función del contenido en finos y grado de cementación que presenten. El drenaje superficial es aceptable, estando relacionado con la topografía.

3.1.6

Rellenos

A lo largo de la zona de estudio se distinguen dos tipos de rellenos: 

estructuras (R1). 

Rellenos de zonas urbanizadas: Corresponden a todas aquellas edificaciones

La Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02, realiza la siguiente clasificación de las que se

encuentran en los polígonos industriales situados en las inmediaciones del trazado (R2). 3.2

Figura 7.- Mapa de Peligrosidad sísmica.

Rellenos de infraestructuras: Se trata de aquellos rellenos correspondientes a obras lineales y

SISMICIDAD

construcciones: “Artículo 1.2.2. Clasificación de las construcciones. A los efectos de esta Norma, de acuerdo con el uso a que se destinan, con los daños que puede ocasionar su destrucción e independientemente del tipo de obra de que se trate, las

El trazado estudiado se encuentra situado en la Zona de Sismicidad Baja, con aceleraciones

construcciones se clasifican en:

básicas (ab) de 0,04g, como muestra su situación en el Mapa de Peligrosidad Sísmica de la Figura 4.

1

De importancia moderada

Aquellas con probabilidad despreciable de que su destrucción por el terremoto pueda ocasionar víctimas, interrumpir un servicio primario, o producir daños económicos significativos a terceros. 2

De importancia normal

Aquellas cuya destrucción por el terremoto pueda ocasionar víctimas, interrumpir un servicio para la colectividad, o producir importantes pérdidas económicas, sin que en ningún caso se trate de un servicio imprescindible ni pueda dar lugar a efectos catastróficos. MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

Pág. 13


3

De importancia especial

interés cultural o similar, por los órganos competentes de las Administraciones

Aquellas cuya destrucción por el terremoto, pueda interrumpir un servicio imprescindible o

Públicas.

dar lugar a efectos catastróficos. En este grupo se incluyen las construcciones que así se consideren en el planeamiento urbanístico y documentos públicos análogos así como en reglamentaciones más específicas y, al menos, las siguientes construcciones:

Las construcciones catalogadas como monumentos históricos o artísticos, o bien de

Las construcciones destinadas a espectáculos públicos y las grandes superficies comerciales, en las que se prevea una ocupación masiva de personas.

Hospitales, centros o instalaciones sanitarias de cierta importancia.

Artículo 1.2.3. Criterios de aplicación de la Norma:

Edificios e instalaciones básicas de comunicaciones, radio, televisión, centrales

La aplicación de esta Norma es obligatoria en las construcciones recogidas en el artículo

telefónicas y telegráficas.

1.2.1, excepto:

Edificios para centros de organización y coordinación de funciones para casos de

En las construcciones de importancia moderada.

desastre. 

Edificios para personal y equipos de ayuda, como cuarteles de bomberos, policía, fuerzas armadas y parques de maquinaria y de ambulancias.

En las edificaciones de importancia normal o especial cuando la aceleración sísmica básica ab sea inferior a 0,04 g, siendo g la aceleración de la gravedad. En las construcciones de importancia normal con pórticos bien arriostrados entre sí en

Las construcciones para instalaciones básicas de las poblaciones como depósitos de

todas las direcciones cuando la aceleración sísmica básica ab (art. 2.1) sea inferior a 0,08 g.

agua, gas, combustibles, estaciones de bombeo, redes de distribución, centrales

No obstante, la Norma será de aplicación en los edificios de más de siete plantas si la

eléctricas y centros de transformación.

aceleración sísmica de cálculo, ac, (art. 2.2) es igual o mayor de 0,08 g.

Las estructuras pertenecientes a vías de comunicación tales como puentes, muros, etc.

Si la aceleración sísmica básica es igual o mayor de 0,04 g deberán tenerse en cuenta los

que estén clasificadas como de importancia especial en las normativas o disposiciones

posibles efectos del sismo en terrenos potencialmente inestables.

específicas de puentes de carretera y de ferrocarril.

En los casos en que sea de aplicación esta Norma no se utilizarán estructuras de

Edificios e instalaciones vitales de los medios de transporte en las estaciones de

mampostería en seco, de adobe o de tapial en las edificaciones de importancia normal o

ferrocarril, aeropuertos y puertos.

especial.

Edificios e instalaciones industriales incluidos en el ámbito de aplicación del Real

Si la aceleración sísmica básica es igual o mayor de 0,08 g e inferior a 0,12 g, las

Decreto 1254/1999, de 16 de julio, por el que se aprueban medidas de control de los

edificaciones de fábrica de ladrillo, de bloques de mortero, o similares, poseerán un máximo

riesgos inherentes a los accidentes graves en los que intervengan sustancias

de cuatro alturas, y si dicha aceleración sísmica básica es igual o superior a 0,12 g, un

peligrosas.

máximo de dos.”

Las grandes construcciones de ingeniería civil como centrales nucleares o térmicas,

Se considera que las estructuras que se puedan realizar en el trazado estudiado serán de

grandes presas y aquellas presas que, en función del riesgo potencial que puede

importancia normal, ya que entran dentro de esta clasificación aquellas cuya destrucción

derivarse de su posible rotura o de su funcionamiento incorrecto, estén clasificadas en

por el terremoto pueda ocasionar víctimas, interrumpir un servicio para la colectividad, o

las categorías A o B del Reglamento Técnico sobre Seguridad de Presas y Embalses

producir importantes pérdidas económicas, sin que en ningún caso se trate de un servicio

vigente.

imprescindible ni pueda dar lugar a efectos catastróficos.

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Por este motivo, y según lo expuesto más arriba, es obligatoria la aplicación de la Norma Sismorresistente, ya que la aceleración sísmica básica (ab) es igual a 0,04g. 3.3

PUNTOS DE OBSERVACIÓN GEOLÓGICA

A continuación se describe de manera sucinta los distintos puntos de observación geológica:

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Punto 1. Afloramiento de calizas micríticas grises (Jurásico superior).

Punto 2. Afloramiento de calcarenitas de colores anaranjados de grano medio a grueso (Terciario).

Punto 3. Costra calcárea de aspecto brechoide que aflora en la cuneta de la carretera C-733 P.K. 5+000 (Glacis).

Punto 4.Costra calcárea conglomerática con cantos subangulosos (Glacis).

Punto 5. Arroyo estacional que deja al descubierto la costra calcárea perteneciente a la facies de glacis.

Punto 6. Canalización de la Sequia Llavanera y Torrent Planes, que constituyen los depósitos aluviales de la zona..

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Punto 7. Morfología llana típica de los depósitos de llanura de inundación.

Punto 8. Afloramiento de una costra calcárea conglomerática típica de los glacis de la zona.

Punto 9. Corte litológico en el que se aprecia una costra formada por fragmentos subangulosos alternando con niveles arcillo limosos anaranjados.

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Punto 10. Imagen en la que se ve el contraste geomorfológico entre los depósitos cuaternarios (llanos) y los materiales terciarios y jurásicos (relieves accidentados).

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APÉNDICES

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APÉNDICE 1. PLANTA Y PERFIL GEOLÓGICOS. ESCALA: 1/5.000

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ANEJO 10B. GEOTECNIA DEL CORREDOR

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ANEJO Nº10B. GEOTECNIA DEL CORREDOR ÍNDICE 1

INTRODUCCIÓN........................................................................................................................ 2

2

TRABAJOS DE RECONOCIMIENTO ........................................................................................ 2 2.1

RECONOCIMIENTO DE SUPERFICIE................................................................................. 3

2.2

CALICATAS........................................................................................................................... 3

2.3

ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA.......................................................................... 3

2.4

SONDEOS MECÁNICOS...................................................................................................... 4

2.5

ENSAYOS DE LABORATORIO. ........................................................................................... 4

3

CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS GENERALES ................................................................ 4 3.1

JURÁSICO SUPERIOR (OXFORDIENSE-KIMMERIDGIENSE) .......................................... 5

3.1.1 3.2

3.3

GENERALIDADES.............................................................................................................. 12

6.2

DESMONTES SINGULARES ............................................................................................. 13

6.2.1

Desmonte del P.0+000 (eje 30) al P.0+204 (Eje 30) y Rotonda 1. ................................ 13

6.2.2

Desmonte del P.0+000 al 0+225 (Eje 22) ...................................................................... 14

6.3 7

TABLA RESUMEN DE DESMONTES ................................................................................ 14 RELLENOS .............................................................................................................................. 16

7.1

GENERALIDADES.............................................................................................................. 16

7.2

RELLENOS SINGULARES ................................................................................................. 16

7.2.1

Relleno entre los perfiles PK. 0+225 (Eje 22) al PK.0 +587 (Eje 4)............................... 16

7.2.2

Relleno entre los perfiles PK 0+587 (eje 4) al PK 0+955.42 (Eje 1) .............................. 18

7.3

TABLA RESUMEN DE RELLENOS.................................................................................... 19

Calizas tableadas con intercalaciones de niveles margosos. J ....................................... 5

TERCIARIO. MIOCENO (BURDIGALIENSE-LANGHIENSE)............................................... 5

3.2.1

6.1

Margas y calcarenitas amarillentas y anaranjadas. TC.................................................... 5

CUATERNARIO ....................................................................................................................7

APÉNDICE Nº 1.- PLANOS 1.1.- PLANTA GEOLÓGICA. 1.2.- PERFIL LONGITUDINAL GEOTÉCNICO APÉNDICE Nº 2.- CALICATAS. DESCRIPCIÓN Y FOTOGRAFÍAS.

3.3.1

Gravas, arenas limosas y arcillas,QAl............................................................................. 7

3.3.2

Gravas, arcillas y arenas con encostramientos carbonatados a techo. Glacis antiguo.

QG

7

APÉNDICE Nº 4.- SONDEOS. DESCRIPCIÓN Y FOTOGRAFÍAS.

3.3.3

Limos y arcillas con cantos. Llanura de inundación. QLL. ............................................... 9

APÉNDICE Nº 5.- ENSAYOS DE LABORATORIO.

3.3.4

Rellenos antrópicos (R).................................................................................................. 10

3.4

APÉNDICE Nº 3.- ENSAYOS DE PENETRACIÓN.

PERFIL GEOLÓGICO - GEOTÉCNICO.............................................................................. 10

4

SISMICIDAD............................................................................................................................. 11

5

EXPLANADA ............................................................................................................................ 11

6

DESMONTES ........................................................................................................................... 12

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Pág. 1


TRABAJO PERFIL

DISTANCIA GRUPO L (m) TIPO NOTAS

P-6

0+260 (EJE 31)

20

QG

7.20 DPSH Relleno

C-6

0+540 (EJE 31)

6

QG

2,60 C

El presente estudio expone y comenta los resultados de los trabajos realizados para el

P-5

0+695 (EJE 31)

30

QG

1,60 DPSH Relleno

reconocimiento geotécnico del Proyecto de Mejora de la Fluidez y Seguridad de la Carretera C-

S-2

0+067 (EJE 4)

-15

QG

10

P-4

0+090 (EJE 4)

15

QG

3,20 DPSH Relleno

C-5

0+226 (EJE 4)

-15

QG

3,20 C

P-2

0+590 (EJE 4)

-20

QG

5

C-4

0+235 RAMAL JESÚS 0

QG

2,90 C

Relleno

C-3

0+020 RAMAL JESÚS -45

QG

2,10 C

Relleno

P-3

0+235 RAMAL JESÚS 0

QG

1,40 DPSH Relleno

C-2

ROTONDA

-10

QG

3

C

Relleno

C-1

0+290 (EJE 1)

-10

QG

3

C

Relleno

P-1

0+525 (EJE 1)

10

QLL/QG 8

DPSH Relleno

S-1

0+606 (EJE 1)

-15

QLL

S

1

INTRODUCCIÓN

733. Variante al núcleo urbano de Jesús y Acondicionamiento de su travesía en la PM-V-810.1.

2

TRABAJOS DE RECONOCIMIENTO

En los apéndices del presente Anejo y del Anejo de Geología se recopila la información disponible para la redacción del estudio. Se han realizado los siguientes trabajos: 

Reconocimiento de superficie.

Inventario de taludes, toma de muestras manuales y descripción de estaciones geomecánicas.

Sondeos mecánicos a rotación con extracción continua de testigo

Calicatas mecánicas.

Ensayos de penetración dinámica Super Pesada (D.P.S.H).

Ensayos de laboratorio sobre las muestras procedentes de las calicatas y de los sondeos.

En las tablas siguientes se relacionan los trabajos de reconocimiento realizados. Se presentan tres tablas, con los trabajos ordenados por su identificación, por su situación, y por el grupo geológico reconocido, incluyendo también sus coordenadas: Trabajos ordenados por perfil:

TRABAJO PERFIL

DISTANCIA GRUPO L (m) TIPO NOTAS

S-5

0+124 (EJE 30)

-10

J

10

S

Desmonte

C-8

0+095 (EJE 30)

80

TC

3

C

Relleno

S-4

ROTONDA

0

J

10

S

Desmonte

P-7

0+350 (EJE 22)

-15

J

2,60 DPSH Relleno

C-7

0+364 (EJE 22)

-40

QG

3,35 C

Relleno

S-3

0+260 (EJE 31)

-20

QG

10

Relleno

S

10

S

Relleno Relleno Relleno

DPSH Relleno

Relleno

Trabajos ordenados por identificación: TRABAJO PERFIL

DISTANCIA GRUPO L (m) TIPO NOTAS

C-1

0+290 (EJE 1)

-10

QG

3

C

Relleno

C-2

ROTONDA

-10

QG

3

C

Relleno

C-3

0+020 RAMAL JESÚS -45

QG

2,10 C

Relleno

C-4

0+235 RAMAL JESÚS 0

QG

2,90 C

Relleno

C-5

0+226 (EJE 4)

-15

QG

3,20 C

Relleno

C-6

0+540 (EJE 31)

6

QG

2,60 C

Relleno

C-7

0+364 (EJE 22)

-40

QG

3,35 C

Relleno

C-8

0+095 (EJE 30)

80

TC

3

Relleno

P-1

0+525 (EJE 1)

10

QLL/QG 8

DPSH Relleno

P-2

0+590 (EJE 4)

-20

QG

5

DPSH Relleno

P-3

0+235 RAMAL JESÚS 0

QG

1,40 DPSH Relleno

P-4

0+090 (EJE 4)

15

QG

3,20 DPSH Relleno

P-5

0+695 (EJE 31)

30

QG

1,60 DPSH Relleno

P-6

0+260 (EJE 31)

20

QG

7.20 DPSH Relleno

P-7

0+350 (EJE 22)

-15

J

2,60 DPSH Relleno

S-1

0+606 (EJE 1)

-15

QLL

10

S

Relleno

S-2

0+067 (EJE 4)

-15

QG

10

S

Relleno

S-3

0+260 (EJE 31)

-20

QG

10

S

Relleno

S-4

ROTONDA

0

J

10

S

Desmonte

C

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

Pág. 2


TRABAJO PERFIL

DISTANCIA GRUPO L (m) TIPO NOTAS

S-5

-10

0+124 (EJE 30)

J

10

S

Explanada

Altura: 1,5-2,0 m.

Inclinación: 40º-50º.

Longitud: 100 m.

Superficie irregular, ausencia de agua y de edificios cercanos.

Medidas de estabilización: Reperfilado y saneo.

Trabajos ordenados por grupo geológico: TRABAJO PERFIL

DISTANCIA GRUPO L (m) TIPO NOTAS

P-1

0+525 (EJE 1) 10

QLL/QG 8

DPSH Relleno

S-1

0+606 (EJE 1) -15

QLL

10

S

Relleno

C-7

0+364 (EJE 22) -40

QG

3,35 C

Relleno

S-3

0+260 (EJE 31) -20

QG

10

Relleno

P-6

0+260 (EJE 31) 20

QG

7.20 DPSH Relleno

C-6

0+540 (EJE 31) 6

QG

2,60 C

P-5

0+695 (EJE 31) 30

QG

1,60 DPSH Relleno

S-2

0+067 (EJE 4) -15

QG

10

S

Relleno

C-5

0+226 (EJE 4) -15

QG

3,20 C

Relleno

P-2

0+590 (EJE 4) -20

QG

5

DPSH Relleno

C-2

ROTONDA

-10

QG

3

C

Relleno

C-1

0+290 (EJE 1) -10

QG

3

C

Relleno

C-8

0+095 (EJE 30) 80

TC

3

C

Relleno

S-5

0+124 (EJE 30) -10

J

10

S

Explanada

S-4

ROTONDA

J

10

S

Desmonte

P-7

0+350 (EJE 22) -15

J

2,60 DPSH Relleno

0

S

Relleno

2.2

CALICATAS

Se ha realizado una campaña de 8 calicatas para el estudio de la geotecnia del corredor. Las calicatas han sido realizadas por un geólogo con amplia experiencia en obras lineales. Durante su ejecución ha efectuado una descripción visual de los materiales afectados, toma de muestras para su análisis en laboratorio, descripción de las dificultades de excavación y presencia de agua. En los apéndices del presente Anejo se incluyen los partes descriptivos de las calicatas realizadas con los resultados de los ensayos de laboratorio disponibles y fotos de las calicatas. 2.3

ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA.

Se ha realizado una campaña de 7 ensayos de penetración dinámica tipo DPSH, con sistema de golpeo automático. Los ensayos de penetración dinámica han sido efectuados por la empresa Geoma S. L. con

2.1

RECONOCIMIENTO DE SUPERFICIE

penetrómetro tipo DPSH con sistema de golpeo automático y con varillaje de 32 mm de diámetro.

Se ha realizado un recorrido detallado del trazado tomando información sistematizada de los

Estos ensayos tipo DPSH consisten en medir el número de golpes necesarios para hincar 20 cm

puntos de interés geotécnico. Dentro de este reconocimiento se ha dado especial importancia al

en el terreno, con un área de la puntaza de 20 cm2 de sección y remate cilíndrico cónica de 90 ,

estado de las carreteras próximas, intersecciones con carreteras existentes, estado del firme y

en la punta, prolongada en su parte superior por un prisma de igual sección y altura de 12 cm. Los

presencia de signos de inestabilidad.

golpes los aplica una maza de 63,5 Kp con altura de caída de 76 mm. Un varillaje de 32 mm de

Debido a la ausencia de taludes con alturas superiores a los dos metros, no se ha realizado un

diámetro, transmite a la puntaza la energía de la maza.

inventario de taludes propiamente dicho. En el inicio del trazado, se realizaron unas observaciones

Los penetrómetros dinámicos, tienen la ventaja respecto de otros sistemas de reconocimiento de

respecto a un talud de altura inferior a dos metros, obteniendo los siguientes datos:

que proporcionan una estimación continua de la resistencia del terreno, permitiendo detectar discontinuidades o niveles de pequeño espesor que con otro sistema de reconocimiento pudieran

Litología: Calcarenitas anaranjadas.

Edad: Terciario.

pasar desapercibidos.

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

Pág. 3


En los apéndices del presente Anejo se recopilan los gráficos de hinca de los ensayos de

principalmente a su empleo en la ejecución de terraplenes y caracterización de la explanada.

penetración dinámica.

También se han planteado ensayos mecánicos sobre muestras de material compactado para

2.4

SONDEOS MECÁNICOS.

estudiar su deformabilidad y resistencia. Sobre las muestras procedentes de los sondeos se han realizado asimismo ensayos de

En los planos incluidos en el Apéndice 1 se define la situación de los sondeos mecánicos

identificación y ensayos mecánicos (compresio¬nes simples, cortes directos, ...), ensayos de

realizados durante la campaña de geotecnia del corredor, consistente en 5 sondeos mecánicos a

deformabilidad (edómetros...) y análisis de la composición química (sulfatos, carbonatos,...) para

rotación, con una longitud total perforada de 50 m

su caracterización geotécnica.

Los sondeos ejecutados en el presente estudio han sido realizados por la empresa Geoma, S.L.

En los apéndices del presente Anejo se incluyen los resultados de los ensayos de laboratorio

con una máquinaComacchio MC-300.

disponibles.

Los sondeos disponibles se han efectuado a rotación, con recuperación continua del testigo, realizando ensayos SPT en los niveles de suelo para estimar resistencia y tomar muestras para su

3

CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS GENERALES

posterior análisis en laboratorio. Las características hidrogeológicas y geológicas de la zona por la que discurre el trazado han sido El ensayo SPT consiste en medir el número de golpes necesario para hincar tramos sucesivos de

descritas en el Anejo de Geología.

15 cm de un sacamuestras normalizado (35 mm de diámetro interior, 51 mm de diámetro exterior y 550 mm de longitud del cuerpo cilíndrico). El golpeo se efectúa con una maza de 65 kp de peso y

En los puntos siguientes se incluye una descripción geotécnica general de las distintas

altura de caída de 75 cm; es decir, en cada golpe se aplica una energía de unos 48 kp•m. Los 15

formaciones geológicas afectadas por la traza en estudio, junto con una valoración estadística de

cm iniciales se desprecian y se define como N el golpeo necesario para hincar los siguientes 30

sus propiedades índice, y se incluyen tablas resumen de la información disponible. En capítulos

cm, quedando del lado de la seguridad si se adopta el mínimo de golpeos efectuados al hincar de

posteriores se tramifica el trazado, definiendo los condicionantes geotécnicos particulares de cada

15 a 45 cm, de 30 a 60 cm o el doble del golpeo obtenido entre 45 y 60 cm.

uno de los tramos.

En los apéndices del presente Anejo se incluyen los cortes de los sondeos mecánicos disponibles,

En la siguiente tabla se recogen las formaciones situadas en el entorno de la traza:

las fotografías de las cajas, los resultados de los ensayos efectuados durante su ejecución y las

GRUPO EDAD

DESCRIPCIÓN

medidas del nivel del agua realizadas en su interior.

J

Jurásico

Calizas micríticas grisáceas

TC

Terciario (Mioceno)

Calcarenitas y margas de colores anaranjados

2.5

ENSAYOS DE LABORATORIO.

QAl QLL

Se han obtenido una serie de muestras alteradas en calicatas e inalteradas en sondeos con el fin

QG

de determinar, mediante ensayos de laboratorio, las características geotécnicas de los materiales.

R1, R2

Limos arenosos y arenas limosas Cuaternario

Arcillas limosas y limos orgánicos Costras conglomeráticas y limos arenosos Rellenos antrópicos

Los ensayos de laboratorio han permitido la valoración cuantitativa de los parámetros geotécnicos en los materiales que aparecen a lo largo de la traza, y que determinan el comportamiento geomecánico de los mismos. Sobre las muestras procedentes de las calicatas se han realizado ensayos de identificación (granulométricos, límites de Atterberg y ensayos químicos), Próctor modificado y CBR, orientados MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

Pág. 4


frecuencia bioclásticas. El resto de la formación se caracteriza por una alternancia rítmica de

J J DATOS MEDIA MÁXIMO MÍNIMO DESVIACIÓN

calizas grises y margocalizas, margas calcáreas y margas. Por un lado hay una secuencia rítmica en la que alternan calizas micríticas grises y margocalizas lajosas grises a beiges, y por otro la

61,7 62,4 0 0,000 0,000 -

2 62,1 62,4 61,7 0,5

Carga Puntual (Mpa)

SS (%)

Bauman-Gully (ml/Kg)

MO (%)

CO3Ca (%)

SO4 (ppm)

MR-1 MR-2

GRUPO LITOLÓGICO

0 -10

TIPO MUESTRA

Rotonda 0+124 (Eje 22)

Zf

S-4 S-5

Zi

MUESTRA

Litología: El muro de la formación está constituido por calizas micríticas de color gris, con

DISTANCIA

Calizas tableadas con intercalaciones de niveles margosos. J

PERFIL

3.1.1

JURÁSICO SUPERIOR (OXFORDIENSE-KIMMERIDGIENSE) SONDEO

3.1

3 4,6 0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

2 3,8 4,6 3,0 1,1

alternancia se produce entre calizas, margocalizas y margas. Estructura: Las calizas situadas a muro de la formación, se disponen en capas finas a medias con

En relación con los ensayos de laboratorio realizados en muestras de sondeos pueden hacerse las

una estratificación ondulada. En el resto, las calizas se disponen bien estratificadas, tableadas en

siguientes observaciones:

capas finas a medias de 10 a 50 cm.

Las muestras ensayadas, presentan un contenido de carbonatos en torno al 62%.

Geomorfología: Generan sierras de dirección SO-NE en las que la erosión ha actuado de forma

Se han realizado cargas puntuales con resultados entre 3 y 4,6 MPa, resultando ser una roca

escasa, siendo los escarpes de origen tectónico. Las pendientes medias de los taludes naturales

moderadamente dura.

suelen ser superiores al 30 %. En base a la información disponible pueden considerarse las siguientes características medias de En los sondeos realizados, se observan en general materiales rocosos de resistencia blanda. Se

los materiales de esta formación:

encuentran alternancias de calizas micríticas con margas arenosas, para pasar en profundidad a unas margocalizas grisáceas. En la siguiente tabla se recogen los valores obtenidos de la hinca del tomamuestras, así como los valores de NSPT, registrados en muestras de la presente formación:

Excavabilidad:

Excavación en tierra.

Taludes:

No se afectan con la excavación

Capacidad de drenaje:

Materiales semipermeables, en función del grado de fracturación. El drenaje por percolación pudiera ser favorable.

Agresividad del suelo:

Media a baja

GRUPO

N/M

Zf

SONDEO MUESTRA

Zi

Capacidad portante para Alta a media rellenos:

S-5

SPT

0,50 0,95 12 16 R

28

J

S-5

SPT

2,05 2,15 R

R

J

Reutilización:

Pedraplén.

Varios:

.

3.2 3.2.1

En las siguientes tablas se recogen los ensayos de laboratorio disponibles en muestras de sondeos de la presente formación:

TERCIARIO. MIOCENO (BURDIGALIENSE-LANGHIENSE) Margas y calcarenitas amarillentas y anaranjadas. TC

Litología: Está formada por margas blancas de aspecto hojoso con esporádicas intercalaciones de niveles calcareníticos o conglomeráticos. También puede presentarse como una sucesión margosa

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

Pág. 5


de color gris, en la que se intercalan niveles rítmicos de calizas margosas y niveles

En relación con los ensayos de laboratorio realizados en muestras de calicatas pueden hacerse las

conglomeráticos y calcareníticos.

siguientes observaciones:

Estructura: La secuencia rítmica se produce en forma de niveles planoparalelos de espesores

decimétricos.

Las muestras ensayadas, presentan un contenido medio de finos del 52%. En las muestras de sondeos se han encontrado dos niveles, uno superior de naturaleza calcarenítica y otro inferor de carácter arcilloso. De acuerdo con la clasificación de Casagrande, se corresponden en

Geomorfología: Configuran terrenos de típicas morfologías suaves y alomadas de tonos blanco

general con arcillas de alta plasticidad (CH).

amarillentos. En la calicata realizada sobre este material, se encuentran en general calcarenitas de colores

IP= 28%) para el nivel inferior. En el superior las muestras resultan ser No Plásticas.

anaranjados y arcillas limosas rojas, algo carbonatadas, de plasticidad media-alta, con consistencia de suelo duro. Durante la excavación, las paredes se mantienen estables,

Los límites de Atterberg se corresponden en general con arcillas de alta plasticidad (LL=53% e

presentando una excavabilidad fácil.

Se ha evaluado la reutilización de los materiales mediante la ejecución de ensayos de compactación Próctor Modificado, obteniendo densidades máximas elevadas, comprendidas entre 1,99 y 1,66 T/m3, con humedades óptimas situadas en el entorno del 14%.

En las siguientes tablas se recogen los ensayos de laboratorio disponibles en muestras de la 

calicata realizada en la presente formación:

Los índices de CBR correspondientes a las densidades máximas de compactación del Próctor Modificado son superiores a 3 en todos los casos. Para el nivel superior calcarenítico, los

C-8 C-8

GRANULOMETRÍA

0+095 (Eje 30) 0+095 (Eje 30)

TIPO

DIST.

PERFIL

CA TA

valores son elevados (61 y 23 para la energía del 100% y 95% del Proctor Modificado

PROF. (m) DE 0,20 1,30

80 80

#63

80 80

TIPO

#0,4

60,0 96,0

53,0 95,0

32,0 94,0

2 90,5 100,0 81,0 13,4

2 84,5 98,0 71,0 19,1

2 78,0 96,0 60,0 25,5

2 74,0 95,0 53,0 29,7

2 63,0 94,0 32,0 43,8

PROF. (m) DE 0,20 1,30

#2

71,0 98,0

COMPACTACIÓN DIST.

CATA

PERFIL 0+095 (Eje 30) 0+095 (Eje 30)

#5

A GRUPO 1,30 TC 81,0 3,00 TC 100,0 DATOS MEDIA MÁXIMO MÍNIMO DESVIACIÓN

C-8 C-8

#20

A GRUPO 1,30 TC 3,00 TC DATOS MEDIA MÁXIMO MÍNIMO DESVIACIÓN

TIPO

Hopt

max

CBR 100%

95%

Hinch.

PM PM

(%) (T/m3) 9,5 1,99 61,00 23,00 18,3 1,66 7,00 3,25

0,00 2,39

0 0,0 0,0 -

2 13,9 18,3 9,5 6,2

2 1,2 2,4 0,0 1,7

2 1,8 2,0 1,7 0,2

2 34,0 61,0 7,0 38,2

2 13,1 23,0 3,3 14,0

respectivamente), en cambio para el nivel inferior arcilloso, los valores son bajos (7 para el

ENSAYOS QUÍMICOS #0,08

PLASTICIDAD

Hnat

SO4-

CO3Ca

M.O.

SS

(%) 0,30 0,30

(%)

2 0,3 0,3 0,3 0,0

0 0,0 0,0 -

LP NP 25,1

IP NP 27,9

(%) 6,9 22,2

(%) 0,270 0,320

(%)

11,0 93,0

LL NP 53,0

2 52,0 93,0 11,0 58,0

1 53,0 53,0 53,0 -

1 25,1 25,1 25,1 -

1 27,9 27,9 27,9 -

2 14,6 22,2 6,9 10,8

2 0,3 0,3 0,3 0,0

0 0,0 0,0 -

COLAPSO

HINCH.

DESMORO- CLASIFICACIÓN

Ic (%)

LIBRE

NAMIENTO

(%)

(%)

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

100% y 3,25 para el 95% del Proctor Modificado) 

En cuanto a los valores del hinchamiento del CBR, destacar que en el caso del nivel inferior arcilloso, los valores están en torno a 2,4.

En general, las muestras ensayadas presentan un contenido de materia orgánica, del 0,3 %.

El contenido en sulfatos obtenido de los ensayos, da como resultado un valor medio de 0,3%.

Los ensayos de sulfatos presentan contenidos correspondientes a un tipo de ataque débil a medio (Qa - Qb), de acuerdo a la clasificación de agresividad química de la Instrucción de

U.S.C.S.

PG3

GP-GM CH

A T

Hormigón Estructural. En base a la información disponible pueden considerarse las siguientes características medias de los materiales de esta formación:

Excavabilidad:

Excavación en tierra.

Taludes:

3H:2V

Capacidad de drenaje:

Materiales semipermeables a impermeables, en función del contenido de finos. El drenaje por infiltración es desfavorable, al contrario que la

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

Pág. 6


Agresividad del suelo:

escorrentía superficial, debido a la pendiente del terreno natural.

3.3.2

Baja

QG

Gravas, arcillas y arenas con encostramientos carbonatados a techo. Glacis antiguo.

Capacidad portante para Media rellenos: Reutilización:

Varios:

Materiales clasificados en general como aptos para rellenos, de acuerdo con el PG3. A efectos de valoración se ha estimado un 40% de suelos adecuadosy un 60% de suelos tolerables. Se distinguen de forma neta dos niveles: uno superior constituido por calcarenitas (suelos adecuados) y uno inferior formado por arcillas (suelos tolerables). Explanada natural: se clasifican como suelos tipo “0”

Litología: Se trata de glacis antiguos, en concreto de las facies medias y distales, caracterizadas por lutitas rojas con niveles de gravas y cantos. Estos niveles tienen una matriz areno-limosa. En las lutitas se han producido varios ciclos de carbonatación que culminan en costras calcáreas de carácter conglomerático. Estructura: En los niveles de gravas y cantos, se han observado bases erosivas y estratificación cruzada tendida.

3.3

Geomorfología: Constituyen formas de relieve suave originadas al pie de los relieves, pudiendo

CUATERNARIO

alcanzar de forma excepcional pendientes del 15 %. Son pequeñas zonas alomadas con formas Gravas, arenas limosas y arcillas,QAl.

Litología: Se caracterizan por depósitos de gravas, arenas y arcillas con una matriz areno-arcillosa

diversas. En la siguiente tabla se recogen los valores obtenidos de la hinca del tomamuestras, así como los valores de NSPT, registrados en muestras de la presente formación:

roja muy abundante.

N/M

Zf

SONDEO MUESTRA

Zi

Estructura: Se trata de depósitos caóticos y masivos. Geomorfología: Constituyen formas de relieve suave. Se trata de zonas con una topografía prácticamente horizontal. En base a la información disponible pueden considerarse las siguientes características medias de los materiales de esta formación:

S-2

SPT

0,80 1,25 2

S-2

SPT

S-2

3

6

GRUPO

3.3.1

5

QG

2,00 2,45 10 15 16

25

QG

SPT

3,15 3,60 24 19 18

36

QG

S-2

SPT

5,00 5,45 4

10 R

14

QG

Excavabilidad:

Excavación en tierra.

S-2

MI

6,10 6,70 8

22 24 20 40

QG

Taludes:

2H:1 V

S-2

SPT

6,70 7,30 5

15 14 12 24

QG

Capacidad de drenaje:

Materiales permeables a semipermeables. El drenaje por infiltración es favorable debido a la alta porosidad. La escorrentía superficial es también medianamente favorable, sin haber observado encharcamientos.

S-2

SPT

9,20 9,65 26 20 25

45

QG

S-3

SPT

0,55 1,00 1

3

4

4

QG

S-3

MI

1,25 1,85 4

6

9

18 15

QG

S-3

SPT

1,85 2,30 13 6

6

12

QG

S-3

SPT

3,35 3,80 12 20 30

32

QG

S-3

SPT

5,45 5,90 4

10

QG

S-3

SPT

7,35 7,80 20 14 10

20

QG

S-3

MI

8,95 9,55 10 15 16 18 31

QG

S-3

SPT

9,60 10

QG

Agresividad del suelo:

Baja

Capacidad portante para Baja rellenos: Reutilización: Varios:

Materiales clasificados en general como tolerables.

6

7

10 14 R

24

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

Pág. 7


98 71

DATOS MEDIA MÁXIMO MÍNIMO DESVIACIÓN

99 92 85 99 97

97 83 81 99 90

86 70 77 99 83

53 48 72 98 71

23,2 18,2 30,4 56,8 26,0

5 5 5 100,0 100,0 94,4 100,0 100,0 99,0 100,0 100,0 85,0 0,0 0,0 6,0

5 90,0 99,0 81,0 8,1

5 83,0 99,0 70,0 10,8

5 68,4 98,0 48,0 19,7

17,6 15,7 17,8 24,9 16,6

5,6 2,5 12,6 15,2 31,9 9,4

1,58

5 5 5 1 30,9 18,5 12,4 15,2 56,8 24,9 31,9 15,2 18,2 15,7 2,5 15,2 15,1 3,7 11,5 -

1 1,6 1,6 1,6 -

3 relat (T/m )

1 26

100 100 100 100 100

IP

3 ap (T/m )

1 3

100 100 100 100 100

LP

3  d (T/m )

53 48

LL

W (% )

46 44

#0,08UNE

1 8

#0,4UNE

QG QG QG QG QG QG

#2UNE

SPT SPT MI SPT SPT

#5UNE

TIP O M UES TRA

1,25 3,60 1,90 3,85 5,90

#20UNE

Zf

0,80 3,15 1,30 3,40 5,45

#63UNE

Zi

MR1 MR3 MI MR3 MR-4

FINO S (% )

M UE STRA

-15 -15 -20 -20 -20 -20

ARE NA (% )

DISTANCIA

0+067 (Eje 4) 0+067 (Eje 4) 0+260 (Eje 31) 0+260 (Eje 31) 0+260 (Eje 31) 0+260 (Eje 31)

G RAV A (% )

PE RFIL

S-2 S-2 S-3 S-3 S-3 S-3

G RUP O LITO LÓ G ICO

S O NDEO

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

C-4 C-6

DATOS MEDIA MÁXIMO MÍNIMO DESVIACIÓN

0,001

66,8 37,0

0,50

CL-ML SMu CL MH CL

0,10

DE 0,40 0,20

T IP O

TIPO

Hopt

max

100%

95%

Hinch.

COLAPSO

HINCH.

DESMORO- CLASIFICACIÓN

Ic (%)

LIBRE

NAMIENTO

(%)

(%)

3

A GRUPO 2,90 QG 2,50 QG

PM

(%) (T/m ) 11,5 1,90 28,00 13,00

0,17

DATOS MEDIA MÁXIMO MÍNIMO DESVIACIÓN

0 0,0 0,0 -

1 11,5 11,5 11,5 -

1 0,2 0,2 0,2 -

1 1,9 1,9 1,9 -

1 28,0 28,0 28,0 -

1 13,0 13,0 13,0 -

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

U.S.C.S.

PG3

SMu CL

T-A T

0 0,0 0,0 -

hacerse las siguientes observaciones: Las muestras ensayadas, presentan un contenido de finos elevado, situándose los valores entre 43 y 67,5%. Según Casagrande, se trata de arcillas limosas, limos y arenas limosas.

PG3

U .S .C .S .

C L A S IF IC A C IÓ N

C a rg a P u n tu a l (M p a)

A b ra s iv id a d C erch a r

H in c h a m ien to lib re (% )

D e fo rm %

q u (K p /cm 2 )

 ' (º)

C ' (K g /c m 2 )

CO RTE D IR E C T O

T IP O M U E S T R A

QG QG QG QG QG QG

S S (% )

Zf

SPT SPT MI SPT SPT

B a u m a n -G u lly (m l/K g )

Zi

1,25 3,60 1,90 3,85 5,90

M O (% )

M UESTRA

0,80 3,15 1,30 3,40 5,45

C O 3 C a (% )

D IS T A N C IA

MR1 MR3 MI MR3 MR-4

S O 4 (p p m )

P E R F IL

-15 -15 -20 -20 -20 -20

GRUPO L IT O L Ó G IC O

SONDEO

0+067 (Eje 4) 0+067 (Eje 4) 0+260 (Eje 31) 0+260 (Eje 31) 0+260 (Eje 31) 0+260 (Eje 31)

0 6

PROF. (m)

CBR

En relación con los ensayos de laboratorio realizados en muestras de sondeos y calicatas pueden

S-2 S-2 S-3 S-3 S-3 S-3

0+235 (Ramal Jesús) 0+540 (Eje 31)

COMPACTACIÓN D IS T .

CATA

calicatas de la presente formación:

P E R F IL

En las siguientes tablas se recogen los ensayos de laboratorio disponibles en muestras de

 T T T T T

Los límites de Atterberg se corresponden en general con arenas limosas, arcillas y limos de baja plasticidad (12%<LL<30,9%), excepto en una de las muestra en la que la plasticidad es alta (56%). Los índices de plasticidad se encuentran en general comprendidos entre el 2,5 y el 31,9%.

1 0,001 0,001 0,001 -

2 51,9 66,8 37,0 21,1

1 0,5 0,5 0,5 -

0 0,0 0,0 -

1 0,1 0,1 0,1 -

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

Se ha evaluado la reutilización de los materiales mediante la ejecución de ensayos de compactación Próctor Modificado, obteniendo densidades máximas elevadas, de 1,90 T/m3, con humedades óptimas situadas en el entorno del 11,5%.

PERFIL

DIST.

C-4 C-6

0+235 (Ramal Jesús) 0+540 (Eje 31)

0 6

TIPO

CATA

GRANULOMETRÍA PROF. (m) DE 0,40 0,20

A 2,90 2,50

#63

ENSAYOS QUÍMICOS

#5

#2

#0,4

#0,08

GRUPO QG 100,0 QG 100,0

83,0 93,0

69,0 83,0

61,0 78,0

49,0 70,0

35,0 51,0

LL NP 25,8

LP NP 18,2

2 100,0 100,0 100,0 0,0

2 88,0 93,0 83,0 7,1

2 76,0 83,0 69,0 9,9

2 69,5 78,0 61,0 12,0

2 59,5 70,0 49,0 14,8

2 43,0 51,0 35,0 11,3

1 25,8 25,8 25,8 -

1 18,2 18,2 18,2 -

DATOS MEDIA MÁXIMO MÍNIMO DESVIACIÓN

Hnat

SO4-

CO3Ca

M.O.

SS

IP NP 7,6

(%) 20,2 12,8

(%) 0,32

(%)

(%) 0,50 0,60

(%)

1 7,6 7,6 7,6 -

2 16,5 20,2 12,8 5,2

1 0,3 0,3 0,3 -

0 0,0 0,0 -

2 0,6 0,6 0,5 0,1

0 0,0 0,0 -

PLASTICIDAD

#20

Los índices de CBR correspondientes a las densidades máximas de compactación del Próctor Modificado son 28 y 13 para el 100 y 95% de la energía del Proctor Modificado, respectivamente. Los hinchamientos medidos durante la inmersión de las pastillas del CBR son reducidos, e inferiores en todos los casos al 1%.

Sólo se dispone de un ensayo de contenido de carbonatos, con un valor del 66,8%.

En general, las muestras ensayadas presentan un contenido de materia orgánica del orden del 0,6%.

Los ensayos de sulfatos presentan en todos los casos, contenidos inferiores al tipo de ataque débil (Qa) (0,32%), de acuerdo con la clasificación de agresividad química de la Instrucción de Hormigón Estructural.

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Pág. 8


En base a la información disponible pueden considerarse las siguientes características medias de los materiales de esta formación:

En las siguientes tablas se recogen los ensayos de laboratorio disponibles en muestras de

F IN O S (% )

#63U N E

#20U N E

#5U N E

#2U N E

#0,4U N E

#0,08U N E

100 100

100 100

96 96

96 93

94 86

80 76

Litología: Se caracterizan por limos arenosos, arenas, arcillas y gravas con matriz areno limosa,

DATOS MEDIA MÁXIMO MÍNIMO DESVIACIÓN

de coloraciones rojizas.

0,025 1 0,025 0,025 0,025 -

1 0,2 0,2 0,2 -

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

CL CL

0,2 0 0,0 0,0 -

C L A S IF IC A C IÓ N

C a rg a P u n tu a l (M p a )

A b ra s iv id a d C e rc h a r

QLL QLL

H in c h a m ie n to lib re (% )

MI SPT

1 1,7 1,7 1,7 -

D e fo rm %

1,70 6,80

2 2 2 2 2 1 90,0 78,0 32,8 18,2 14,6 17,6 94,0 80,0 35,3 19,6 15,7 17,6 86,0 76,0 30,2 16,8 13,4 17,6 5,7 2,8 3,6 2,0 1,6 -

q u (K p /c m 2 )

1,10 6,35

2 94,5 96,0 93,0 2,1

1,66

 ' (º)

MI MR5

C ' (K g /c m 2 )

-15 -15

S S (% )

0+606 (Eje 1) 0+606 (Eje 1)

CORTE D IR E C T O

S-1 S-1

Limos y arcillas con cantos. Llanura de inundación. QLL.

B a u m a n -G u lly (m l/K g )

2 2 2 100,0 100,0 96,0 100,0 100,0 96,0 100,0 100,0 96,0 0,0 0,0 0,0

M O (% )

DATOS MEDIA MÁXIMO MÍNIMO DESVIACIÓN

30,2 16,8 13,4 17,6 35,3 19,6 15,7

3 relat (T/m )

A R E N A (% )

80 76

PG3

G R A V A (% )

16 20

3 ap (T /m )

GRUPO L ITO LÓ G IC O

4 4

IP

U .S .C .S .

TIP O M U E S TR A

QLL QLL

LP

3  d (T /m )

Zf

MI SPT

LL

W (% )

Zi

1,70 6,80

C O 3 C a (% )

3.3.3

1,10 6,35

S O 4 (p p m )

-

MI MR5

GRUPO L IT O L Ó G IC O

Varios:

-15 -15

T IP O M U E S T R A

Se trata de materiales clasificados como tolerables para su uso en rellenos tipos terraplén.

0+606 (Eje 1) 0+606 (Eje 1)

Zf

Reutilización:

S-1 S-1

Zi

Capacidad portante para Baja a media rellenos:

M U E S TR A

Baja

M UESTRA

Agresividad del suelo:

D IS TA N C IA

Materiales impermeables a semipermeables, debido al elevado contenido de finos y a la presencia de costras carbonatadas. El drenaje por infiltración es desfavorable, al contrario que la escorrentía superficial, al situarse en zonascon una ligera pendiente.

D IS T A N C IA

Capacidad de drenaje:

P E R FIL

2H:1V.

P E R F IL

Taludes:

SONDEO

Excavación en tierra.

SONDEO

sondeos y calicatas de la presente formación:

Excavabilidad:

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

T T

0 0,0 0,0 -

Estructura: Presentan alternancia de niveles limosos y arcillosos sin estructura visible aparente. PERFIL

DIST.

TIPO

GRANULOMETRÍA

CATA

Geomorfología: Se trata de zonas con una topografía prácticamente horizontal.

C-1

0+290 (Eje 1)

-10

C

En la siguiente tabla se recogen los valores obtenidos de la hinca del tomamuestras, así como los

PROF. (m) DE 0,60

A 3,00

#63

#20

ENSAYOS QUÍMICOS Hnat

SO4-

CO3Ca

M.O.

SS

IP 12,3

(%) 16,2

(%)

(%)

(%) 0,30

(%)

1 12,3 12,3 12,3 -

1 16,2 16,2 16,2 -

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

1 0,3 0,3 0,3 -

0 0,0 0,0 -

PLASTICIDAD

#5

#2

#0,4

#0,08

GRUPO QLL 100,0 100,0

98,0

97,0

96,0

87,0

LL 29,8

LP 17,5

1 1 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 -

1 98,0 98,0 98,0 -

1 97,0 97,0 97,0 -

1 96,0 96,0 96,0 -

1 87,0 87,0 87,0 -

1 29,8 29,8 29,8 -

1 17,5 17,5 17,5 -

valores de NSPT, registrados en muestras de la presente formación:

2 3

S-1

MI

1,10 1,70

3 5

6 8

11

QLL

S-1

SPT

1,70 2,15

1 0

3

1

QLL

S-1

SPT

3,90 4,35

8 10 7

14

QLL

S-1

SPT

5,10 5,55

4 6

8

10

QLL

S-1

MI

5,75 6,35

5 6

7 10 13

QLL

S-1

SPT

6,35 6,80

2 2

2

4

QLL

S-1

SPT

8,65 9,15

6 5

8

11

QLL

5

5

QLL

C-1

0+290 (Eje 1)

COMPACTACIÓN

-10

TIP O

0,45 0,90

D IST .

SPT

PE R FIL

S-1

C A TA

GRUPO

N/M

Zf

Zi

SONDEO MUESTRA

DATOS MEDIA MÁXIMO MÍNIMO DESVIACIÓN

C

PROF. (m) DE 0,60

TIPO

A GRUPO 3,00 QLL DATOS MEDIA MÁXIMO MÍNIMO DESVIACIÓN

0 0,0 0,0 -

CBR

Hopt

max

(%)

(T/m )

0 0,0 0,0 -

100%

95%

Hinch.

COLAPSO

HINCH.

DESMORO- CLASIFICACIÓN

Ic (%)

LIBRE

NAMIENTO

(%)

(%)

3

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

0 0,0 0,0 -

U.S.C.S.

PG3

CL

T

0 0,0 0,0 -

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En relación con los ensayos de laboratorio realizados en muestras de sondeos y calicatas pueden

De forma general, y en los casos en los que estos rellenos sin compactar se vean afectados por la

hacerse las siguientes observaciones:

traza, se ha previsto el cajeo y sustitución de este material. El cajeo profundizará al menos 50 cm

Las muestras ensayadas, presentan un contenido de finos elevado, en general entre el 78 y el 85%. De acuerdo con la clasificación de Casagrande, se corresponden en general con arcillas.

en terreno natural. Pueden considerarse las siguientes características medias de los materiales de esta formación:

Los límites de Atterberg se corresponden en general con arcillas de baja plasticidad (29,8%<LL<35,3%). Los índices de plasticidad se encuentran en general comprendidos entre el 12,3 y el 15,7%.

En general, las muestras ensayadas presentan un contenido de materia orgánica entre el 0,2 y 0,3%.

Excavabilidad:

Excavación en tierra.

Taludes:

No hay desmontes en la presente formación

Capacidad de drenaje:

Drenaje profundo favorable. Escorrentía superficial favorable

Agresividad del suelo:

Baja

Capacidad portante para Baja rellenos::

Los ensayos de sulfatos presentan en todos los casos, contenidos inferiores al tipo de ataque débil (Qa), de acuerdo con la clasificación de agresividad química de la Instrucción de

Reutilización:

Rellenos compactadosC-733: 100% tolerables

Varios:

-

Hormigón Estructural. En base a la información disponible pueden considerarse las siguientes características medias de

3.4

PERFIL GEOLÓGICO - GEOTÉCNICO

los materiales de esta formación: Excavabilidad:

Excavación en tierra.

En base a la información geológica y geotécnica se ha realizado el perfil geotécnico que se incluye

Taludes:

No se afectan con la traza.

en páginas posteriores.

Capacidad de drenaje:

Materiales impermeables a semipermeables, debido al elevado contenido de finos. El drenaje por infiltración es medianamente desfavorable, al contrario que la escorrentía superficial, medianamente favorable debido a la pendiente del terreno natural.

Agresividad del suelo:

Baja

En el perfil geotécnico se ha representado la situación de las investigaciones realizadas (puntos de reconocimiento visual, taludes inventariados, calicatas, penetraciones dinámicas y sondeos), en las que se indica su identificación con los siguientes datos:

Capacidad portante para Baja rellenos:

Proyección en el eje.

Reutilización:

No se afectan con la traza.

Varios:

-

Distancia al eje (derecha signo positivo e izquierda negativo).

Profundidad.

Al pie de dicho perfil se ha representado una "guitarra" con la siguiente información: 3.3.4

Rellenos antrópicos (R)

Los rellenos antrópicos detectados a lo largo de la traza se corresponden en general con los terraplenes compactados de la carretera nacional existente, así como con pequeñas extensiones de materiales naturales removilizados y dispuestos sin compactar. El espesor de dichos rellenos

Espesor de tierra vegetal.

En desmontes el talud recomendado, aprovechamiento del material de excavación y excavabilidad. La excavabilidad se ha recogido indicando si es excavación en tierra (T), excavación en terreno de tránsito (TT) o excavación en roca (R). Asimismo, la reutilización se

en la zona objeto del presente Proyecto no resulta significativo.

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Pág. 10


ha indicado en rocas mediante el porcentaje de todo-uno (TU) y pedraplén (P) y en suelos el

contenido de suelos seleccionados (S), adecuados (A) y materiales no aptos (NA). 

En el perfil geotécnico se han representado únicamente los trabajos correspondientes al reconocimiento del corredor.

4

tipo IV (suelo granular suelto, o suelo cohesivo blando), de 5 a 15m un terreno tipo III, y de 15 a 30 m terreno tipo II.

En terraplenes el talud recomendado, los tratamientos del cimiento y en su caso el cajeo previsto (incluyendo el espesor de tierra vegetal).

SISMICIDAD

Materiales en cimiento de rellenos: se ha considerado de 0 a 5 m de profundidad un terreno

Según estos datos, los coeficientes C tienen el siguiente valor: 

Suelo tipo I: C=1,0

Suelo tipo II: C=1,3

Suelo tipo III: C=1,6

Suelo tipo IV: C=2,0

De acuerdo a la Norma de Construcción Sismorresistente, Parte General y Edificación (NCSR-02) el valor de la aceleración sísmica de cálculo se evalúa con la siguiente expresión:

Para calcular el C definitivo empleamos la siguiente expresión:

ac= S··ab

C desmonte = Ci·ei/30= 1,45

donde:

C relleno = Ci·ei/30= 1,52

ab: es la aceleración sísmica básica, que caracteriza la aceleración horizontal de la superficie

Teniendo estos valores en consideración, resulta el siguiente valor del parámetro S y de

del terreno, y se expresa en relación con la aceleración de la gravedad. En nuestro caso el

aceleración de cálculo, por material:

valor es igual a 0,04:

S desmonte = 1,16;

: es un coeficiente adimensional de riesgo, que tiene en cuenta la probabilidad de superar el

S relleno = 1,21; ac= S··ab = 1,21·1·0,04g= 0,049 g m/s2

ac= S··ab = 1,16·1·0,04g=0,046 g m/s2

valor de ac calculado a lo largo de la vida útil de la obra. Para el caso de desmontes, se adopta el valor de 1,0 correspondiente a construcciones de importancia normal.

Tal como se indica con anterioridad, considerando las características de la construcción de desmontes y rellenos, su posible afección a la vía de comunicación en caso de deslizamiento, que

S: es un coeficiente de amplificación del terreno, que se obtiene de las siguientes condiciones: Para  • ab ≥0,4 g, entonces S = C/1,25

aun pudiendo interrumpir el servicio, éste queda restablecido con rapidez y la escasa altura de las obras de tierra consideradas en el proyecto, se han englobado éstas dentro de las construcciones de normal importancia.

C: es el coeficiente de terreno, que depende de las características geotécnicas del terreno de cimentación.

Para la inclusión de la construcción de obras de tierra en obras de normal importancia también se han tenido en cuenta las aceleraciones sísmicas básicas correspondientes a cada uno de los

Para calcular C clasificamos el tipo de terreno que tenemos, considerando un corte tipo del lado de

términos municipales recogidas en la Norma Sismorresistente, que se consideran mayoradas y

la seguridad para los desmontes, y otro para el cimiento de los rellenos:

claramente del lado de la seguridad.

Materiales en desmonte: para las máximas altura que presentarán los desmontes, se ha considerado de 0 a 15 m de profundidad un terreno tipo III (Suelo granular de compacidad

5

EXPLANADA

media, o suelo cohesivo de consistencia firme a muy firme), y de 15 a 30 m terreno tipo II (Roca muy fracturada, suelos granulares densos o cohesivos duros).

En capítulos anteriores se describe la campaña de trabajos de reconocimiento realizada.

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Pág. 11


Para la formación de las explanadas, pueden plantearse las alternativas definidas según los

Se ha previsto disponer cunetas de captación en la coronación de los desmontes en los que se

criterios definidos en la Norma 6.1.-IC “Secciones de Firme”.

prevé afluencia de agua de escorrentía, para impedir la circulación de agua sobre los taludes,

Es importante retirar la tierra vegetal y el material procedente de relleno previamente a la ejecución de los terraplenes o al extendido de la explanada mejorada en los tramos de desmonte. En los tramos de desmonte en suelos o rocas muy meteorizadas deberá procederse al escarificado y compactación de la superficie final de excavación previamente al extendido de la explanada.

situados en materiales erosionables y de variada granulometría, y así limitar los problemas derivados de la erosión diferencial. La transición de desmonte a terraplén debe realizarse de forma gradual especialmente en los tramos rocosos, para reducir el posible desarrollo de asientos diferenciales. Por este motivo, la superficie del terreno en estos tramos debe tener una pendiente suave, no superior a la 3H:1V.

Durante la ejecución de la obra deben comprobarse las características del material aflorante en la superficie final de excavación de los desmontes, una vez realizada ésta.

De acuerdo con los ensayos de laboratorio efectuados, se recomienda adoptar los siguientes coeficientes de paso medios para los materiales afectados por los desmontes:

En la tabla resumen de desmontes, se indica la estimación de la explanada natural del fondo de excavación de los desmontes afectados por la traza. A efectos del definición de la sección de firme, puede homogenizarse la calificación recogida en la tabla resumen de desmontes, considerando explanada tipo “0” para la formación QG cálculo que

Grupo

Coeficiente de paso

J

1,20

TC

0,95

Qg

0,76

queda del lado de la seguridad. Para el caso de la coronación de los rellenos, de granulometría terraplén y todo-uno, la categoría

Estos valores se han estimado considerando densidades de compactación medias del 97 % de la

de la explanada dependerá de las características de los materiales que se utilicen en la ejecución

máxima correspondiente al ensayo Próctor Modificado (se plantea compactar el núcleo y cimiento

del relleno. Se plantea de forma general clasificar la superficie de la coronación de los rellenos

de los terraplenes con densidades no inferiores al 95% de la máxima procedente de dicho ensayo).

como suelo tipo “0”.

Para el dimensionamiento de vertederos no compactados se estima un coeficiente de paso medio de 1,25. En base a los datos disponibles se han elaborado las conclusiones que se recogen en el

6

DESMONTES

perfil geotécnico. En los puntos siguientes se estudian de forma particularizada los desmontes singulares, definiendo en cada caso las modificaciones previstas respecto del planteamiento

6.1

GENERALIDADES

En capítulos anteriores se describe la campaña de trabajos de reconocimiento realizada.

general descrito anteriormente. En los puntos siguientes se estudian de forma particularizada los desmontes singulares, definiendo en cada caso las modificaciones previstas respecto del planteamiento general descrito

En la tabla resumen de desmontes se incluye la clasificación del terreno afectado por el

anteriormente.

movimiento de tierras y las conclusiones relativas a geometría de los desmontes, tratamientos de estabilización, medidas específicas de drenaje, ripabilidad y aprovechamiento de los materiales afectados por los desmontes.

La excavabilidad se ha definido por desmontes de acuerdo a la clasificación del PG3, indicando por porcentajes si es excavación en tierra (T), excavación en terreno de tránsito (TT), o si es excavación en roca (R).

El drenaje proyectado debe conseguir que el nivel freático quede situado a una profundidad bajo la superficie de la explanada de al menos 1 m.

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Pág. 12


6.2

Los taludes situados en la formación TC presentan en general aspectos buenos a aceptables, con

DESMONTES SINGULARES

alturas de desmonte de entre 1,5 y 2m, y pendientes comprendidas entre los 40º y 50º. Sólo se 6.2.1

Desmonte del P.0+000 (eje 30) al P.0+204 (Eje 30) y Rotonda 1.

han encontrado ligeros problemas asociados a la erosión superficial.

El trazado en este tramo discurre en desmonte, duplicando la actual carretera nacional C-733 a dos calzadas, con una altura máxima de los desmontes de unos 2,0m. Se afecta a materiales de

En la siguiente tabla se recogen los resultados de los ensayos de laboratorio realizados en muestras de sondeos:

30

DATOS MEDIA MÁXIMO MÍNIMO DESVIACIÓN

La calicata C-8 presenta calcarenitas de colores anaranjados y arcillas limosas rojas, algo carbonatadas, de plasticidad media-alta, con consistencia de suelo duro.. Las paredes de la excavación se mantienen estables, siendo la excavación fácil. El sondeo S-5 presenta: 

De 0,0 a 0,2m de profundidad el terreno vegetal.

De 0,2 a 6,10 m de profundidad aparecen calizas muy fracturadas de color gris, con intercalaciones de margas arenosas gris amarillentas..

J J

SS (%)

MO (%)

CO3Ca (%)

MR-1 MR-2

SO4 (ppm)

0 -10

Zf

Rotonda 0+124 (Eje 22)

Zi

S-4 S-5

61,7 62,4 2 0,013 0,025 0,001 0,0

4 57,0 66,8 37,0 13,5

Carga Puntual (Mpa)

GRUPO J J TC

Bauman-Gully (ml/Kg)

DISTANCIA -10 0 80

GRUPO LITOLÓGICO

Eje 30

MUESTRA

PERFIL 0+124 Rotonda 0+095

DISTANCIA

TRABAJO S-5 S-4 C-8

PERFIL

Se dispone de los siguientes trabajos de reconocimiento:

SONDEO

las formaciones TC (Calcarenitas y arcillas) y J (Calizas micríticas).

3 4,6 2 0,4 0,5 0,2 0,2

0 0,0 0,0 -

1 0,1 0,1 0,1 -

2 3,8 4,6 3,0 1,1

El nivel freático se ha considerado profundo, de acuerdo con las observaciones realizadas, habiendo incluido en el cálculo un coeficiente de presión intersticial ru de 0,1, para tomar en consideración el agua de infiltración debido a lluvias, filtraciones, etc, cálculo claramente del lado de la seguridad. De acuerdo con la información disponible, y a las hipótesis consideradas, se plantea la ejecución de un talud 3H:2V, que en los tramos donde se afecte a la formación J, se podría plantear el verticalizarlos hasta pendientes máximas del 2H:3V, dependiendo de la altura. No obstante, debido

A partir de 6,10m de profundidad, y hasta el final del sondeo a10m, aparecen margocalizas gris

a la necesidad de proyectar la revegetación de los taludes se desaconseja esta verticalización a fin

oscuras con indicos de intercalaciones de margas arenosas amarillentas.

de permitir el correcto arraigo de las plantaciones proyectadas.

El sondeo S-4 presenta:

En base a los datos disponibles se plantean las siguientes conclusiones:

De 0,0 a 0,2m de profundidad el terreno vegetal.

Los desmontes afectan a materiales de las formaciones TC y J.

De 0,2 a 3,0m de profundidad aparecen calizas muy fracturadas de color gris, con

Se han propuesto taludes homogéneos del 3H:2V, aunque en los tramos rocosos donde se

intercalaciones de margas arenosas gris amarillentas.. 

afecte a la formación J, podría plantearse ne fase de obra la adopción de taludes más verticales, en función de la altura finalmente alcanzada.

De 3,0m de profundidad hasta el final del sondeo a10m, aparecen margocalizas gris oscuras. 

Se estima que los materiales de la formación TC afectados por la excavación presentarán en su totalidad excavación en tierra, mientras que los niveles de consistencia rocosa de la

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Pág. 13


formación J presentarán una excavabilidad correspondiente a terrenos de tránsito o materiales

de excavación en roca. 

Se ha estimado que los materiales procedentes de la excavación del desmonte se clasifican

Explanada natural: de acuerdo con los ensayos de laboratorio efectuados, a efectos de valoración se estima que la superficie se clasificará como suelos tolerables tipo “0”.

6.3

TABLA RESUMEN DE DESMONTES

como adecuados en un 40%, siendo el resto suelos tolerables, aptos para la ejecución de rellenos. 

En la tabla siguiente se resumen las conclusiones del estudio de desmontes.

Explanada natural: a efectos de valoración de la explanada natural se ha considerado que la mayor parte de la superficie presentará características de suelos tipo “0”, aunque es previsible que en las zonas donde se afecte a la formación J, puedan aparecer tramos de explanada en roca “R”, aunque debido a su localización puntual, puede ser recomendable el considerar en todos los casos explanada tipo “0”.

6.2.2

Desmonte del P.0+000 al 0+225 (Eje 22)

El trazado en este tramo discurre en desmonte, duplicando la actual carretera nacional C-733 a dos calzadas. La ampliación de la sección, supone el retranqueo de los desmontes existentes en la actualidad en la margen izquierda, Los desmontes analizados presentan una altura máxima de unos 2,0m. Se afecta a materiales de la formación QG (Lutitas rojas con niveles de gravas y cantos con costras calcáreas de carácter conglomerático). De acuerdo a los cálculos realizados y a las hipótesis consideradas, el talud 1H:1V puede ser algo estricto, habiendo observado además en los taludes existentes que con esa pendiente pueden presentarse problemas de erosión e inestabilidades superficiales. En estas condiciones se plantea la adopción de taludes de desmontes del 3H:2V. En base a los datos disponibles se plantean las siguientes conclusiones: 

Los desmontes afectan a materiales de la formación QG.

Se han propuesto taludes homogéneos del 3H:2V.

Se estima que los materiales afectados por la excavación presentarán en su totalidad excavación en tierra.

Se ha estimado que los materiales procedentes de la excavación del desmonte se clasifican como suelos tolerables, aptos para la ejecución de rellenos.

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Pág. 14


TABLA RESUMEN DE DESMONTES Pki

Pkf

0+000 (eje 30)

Eje

Grupo

Longitud

Hmáx. (m)

Geometría

Excavabilidad

Aprovechamiento

Explanada natural

0+204 (eje 30) 30/Rotonda 1

TC/J

204

2,0

TC (3H:2V) J (3H:2V a 2H:3V)

TC (T:100%) J (TT-R: 100%)

TC (A: 40%; T: 60%) J (P-TU: 100%)

TC: "0" J: "R a 0"

0+000 (eje 22)

0+225 (eje 22) 22

QG

225

1,0

3H:2V

T:100%

T:100%

"0"

NOTAS:

EXCAVABILIDAD: T: tierras; TT: terreno de tránsito; R: roca APROVECHAMIENTO: TU: todo-uno; S: seleccionado; A: adecuado; T: tolerable; M: marginal; NA: no apto para rellenos EXPLANADA NATURAL: 0: tolerable; IN: Inadecuado, R: Roca Se dispondrán cunetas de coronación de desmontes revestidas

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Pág. 15


Con el fin de limitar los asientos postconstructivos (durante el primer año se producen del orden de 7

RELLENOS

la mitad), es conveniente planificar las obras de forma que no se proceda al extendido del firme de la carretera hasta al menos 3 meses después de su terminación, pudiendo extenderse hasta los 6

7.1

GENERALIDADES

En capítulos anteriores se describe la campaña de trabajos de reconocimiento realizada.

meses para el caso de rellenos adosados. En los casos en los que la pendiente natural del terreno supere el 10%, debe preverse el escalona¬miento del asiento del terraplén con banquetas cuya anchura mínima inicial sea superior

Como norma general, se recomienda dimensionar los rellenos consideran¬do un talud 2H:1V, para

a 5m.

las alturas máximas consideradas, en general inferiores a los 3,0m. Se dispondrán bordillos o cunetas de captación de agua en la coronación de los terraplenes, así Para el caso de rellenos de granulometría de terraplén, en coronación la densidad que se alcance

como bajantes de fábrica. En caso de disponer bordillos en las bermas, éstas deben realizarse con

no será inferior a la máxima obtenida en el ensayo Próctor Modifi¬cado. Asimismo, en cimiento,

material de características no infe¬riores a las de suelo adecuado para evitar su degrada¬ción.

núcleo y espaldones, la densidad de compactación no será inferior al 95% de la máxima alcanzada

Asimismo se tratará la superficie de los taludes mediante plantaciones.

en el ensayo Próctor Modificado. Esta determinación se efectuará según la norma NLT 108. La humedad de puesta en obra del material, inmediatamente después de la compactación, será tal que el grado de saturación en ese instante se encuentre comprendido entre los valores del grado de saturación correspondientes, en el ensayo Próctor Modificado, a humedades de menos dos por ciento (–2%) y de más uno por ciento (+1%) de la óptima de dicho ensayo.

Los rellenos localizados en trasdós de obras de fábrica (cuñas de transición) tendrán una longitud mínima de 10m desde el trasdós de la obra de fábrica. En caso de existir losa de transición, dicha longitud mínima será de al menos dos veces la dimensión de la losa en esa dirección. A partir de dicha dimensión mínima, la transición entre el relleno localizado y el relleno normal tendrá, siempre en la dirección longitudinal de la calzada, una inclinación máxima 1V:2H (Artículo 332 del PG3). En

En los rellenos de granulometría todo-uno, el método de trabajo a utilizar para su puesta en obra

estos rellenos se emplearán únicamente suelos adecuados o seleccionados con CBR superior a

se ajustará mediante la construcción de un tramo experimental. Mediante el análisis del relleno

20.

experimental se comprobará la idoneidad del método propuesto. La densidad seca del relleno compactado deberá ser como mínimo del 95% de la densidad seca óptima que se puede conseguir con el material del relleno que pasa por el tamiz 20 UNE, en el ensayo Próctor Modificado.

En las zonas de ensanche o recrecimiento de antiguos terraplenes se efectuará un cajeo de su superficie retirando el material superficial suelto, y al menos 50 cm. En caso de que la anchura del recrecimiento sea inferior a su altura, el cajeo deberá hacerse escalonado para mejorar la unión de

Se estima necesario el utilizar como referencia el ensayo Próctor Modificado, con una energía de

los dos rellenos.

compactación superior a la del ensayo Próctor Normal, con el fin de favorecer la rotura de las partículas que formarían el terraplén, reduciendo su posible estructuración. Previamen¬te a la construc¬ción de los rellenos deberá retirarse la capa de tierra vegetal, suelo

7.2 7.2.1

RELLENOS SINGULARES Relleno entre los perfiles PK. 0+225 (Eje 22) al PK.0 +587 (Eje 4)

blando o material procedente de relleno, efectuar un escarificado y compactación del terreno de asiento del terraplén y sustituir por suelo de características no inferiores a las de suelo tolerable,

El trazado en este tramo discurre en relleno con una altura máxima de unos 4,0m. Se afecta a

para reducir los posibles asientos.

materiales de la formación J (Calizas micríticas grises) durante los primeros 350 m, para atravesar

Se considera importante el que la superficie de los rellenos presente una pendiente transversal de al menos el 4% con el fin de evitar el encharcamiento del agua de lluvia.

posteriormente materiales pertenecientes a la formación QG(Gravas, arcillas y arenas con encostramientos carbonatados). Se dispone de los siguientes trabajos de reconocimiento:

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Pág. 16


TRABAJO PERFIL P-7

DISTANCIA GRUPO

0+350 (EJE 22) -15

QG

PD

P-7

P-6

P-5

P-4

P-5

Sistema

DPSH

DPSH

DPSH

DPSH

DPSH 0+695 (Eje 31)

QG

C-7

0+364 (EJE 22) -40

QG

PK

0+350 (Eje 22)

0+260 (Eje 31)

0+695 (Eje 31)

0+090 (Eje 4)

S-3

0+260 (EJE 31) -20

QG

GRUPO

QG

QG

QG

QG

P-6

0+260 (EJE 31) 20

QG

-4,4

27

C-6

0+540 (EJE 31) 6

QG

-4,6

24

P-5

0+695 (EJE 31) 30

QG

-4,8

61

S-2

0+067 (EJE 4)

-15

QG

-5,0

100

C-5

0+226 (EJE 4)

-15

QG

-5,2

61

-5,4

23

-5,6

9

-5,8

6

-6,0

10

-6,2

16

-6,4

16

Las calicatas presentan arcillas limosas de baja plasticidad entre las que se intercalan costras calcáreas. En la siguiente tabla se recogen los resultados de los ensayos de penetración dinámica realizados en el entorno del relleno en estudio: PD

P-7

P-6

P-5

P-4

P-5

-6,6

18

Sistema

DPSH

DPSH

DPSH

DPSH

DPSH

-6,8

17

PK

0+350 (Eje 22)

0+260 (Eje 31)

0+695 (Eje 31)

0+090 (Eje 4)

0+695 (Eje 31)

-7,0

31

GRUPO

QG

QG

QG

QG

QG

-7,2

100

-0,2

16

2

3

2

3

-0,4

10

3

2

1

2

-0,6

6

3

10

0

10

-0,8

5

4

8

1

8

-1,0

7

9

8

3

8

-1,2

27

13

20

2

20

de consistencia variable firme a muy rígida. Los valores obtenidos en el SPT están

-1,4

30

28

81

9

81

comprendidos entre 4 y 32 golpes. Hay un nivel de 2,70 a 3,55 constituido por arcillas limosas.

-1,6

43

42

100

8

100

-1,8

33

29

6

-2,0

30

18

8

-2,2

36

14

8

-2,4

81

14

16

trata de suelos con una consistencia muy rígida. Los valores obtenidos en el SPT están

-2,6

100

14

8

comprendidos entre 20 y 24 golpes.

-2,8

16

10

-3,0

20

91

-3,2

20

100

-3,4

20

-3,6

20

-3,8

22

-4,0

48

S-3

SPT

0,55 1,00 1

3

4

-4,2

33

S-3

MI

1,25 1,85 4

6

9

El sondeo S-3 presenta el siguiente corte esquemático: 

De 0,0 a 0,4 m de profundidad presenta suelo vegetal.

De 0,4 a 6,80m de profundidad aparecen limos arenosos de coloraciones anaranjadas. Suelo

De 7,55 a 10m de profundidad se observan arcillas limosas de coloraciones anaranjadas. Se

Zf

SONDEO MUESTRA

4 18 15

GRUPO

N/M

De 6,80 a 7,55m de profundidad aparece una costra calcarenítica de compacidad muy densa

Zi

QG QG

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

Pág. 17


12

QG

freático situado en profundidad, es esperable que los asientos se produzcan en su mayor parte

3,35 3,80 12 20 30

32

QG

durante la fase de obra. Además, se puede tener también en cuenta que parte del nuevo relleno se

SPT

5,45 5,90 4

10

QG

emplaza adosado a uno existente, y puede considerarse que el cimiento se encontrará en parte

S-3

SPT

7,35 7,80 20 14 10

20

QG

S-3

MI

8,95 9,55 10 15 16 18 31

QG

S-3

SPT

9,60 10

QG

S-3

SPT

1,85 2,30 13 6

S-3

SPT

S-3

6

6 7

10 14 R

24

preconsolidado. Se han planteado varios tramos de cajeo medio de 1,0m de espesor, en el eje 31 (P.0+000 -

El sondeo S-2 presenta el siguiente corte estratigráfico:

0+500), en la rotonda intermedia, y en el eje 4 (P.0+000-0+300).

De 0,0 a 0,2 m de profundidad presenta suelo vegetal.

Es también recomendable el control de los asientos y de las deformaciones observadas en el

De 0,2 a 2,75m de profundidad aparecen limos arenosos de coloraciones anaranjadas. Suelo

relleno durante la fase de ejecución. de consistencia variable firme a muy rígida. Los valores obtenidos en el SPT están

7.2.2

Relleno entre los perfiles PK 0+587 (eje 4) al PK 0+955.42 (Eje 1)

comprendidos entre 5 y 25 golpes. 

De 2,75 a 5,60m aparece una costra calcárea constituida por limos arenosos y arcillosos

El trazado en este tramo discurre en relleno con una altura máxima de 1m, ampliando el relleno

cementados. La consistencia varía de rígida a dura, con golpeos entre 14 y 36.

existente de la carretera nacional N-260. Se afecta a materiales de la formación QLL (Limos y arcillas con cantos).

De 5,60 a 8 m aparecen limos arenosos marrones con una consistencia muy rígida. Se dispone de los siguientes trabajos de reconocimiento:

De 8 a 10m se observa de nuevo una costra calcárea con una consistencia dura.

S-2

SPT

0,80 1,25 2

S-2

SPT

S-2

3

6

GRUPO

N/M

Zf

SONDEO MUESTRA

Zi

TRABAJO PERFIL

DISTANCIA GRUPO

P-2

0+590 (Eje 4) -20

QLL

C-2

ROTONDA

-10

QLL

C-1

0+290 (Eje 1) -10

QLL

P-1

0+525 (Eje 1) 10

QLL

S-1

0+606 (Eje 1) -15

QLL

5

QG

2,00 2,45 10 15 16

25

QG

SPT

3,10 3,55 24 19 18

36

QG

S-2

SPT

5,00 5,40 4

10 R

14

QG

Las calicatas presentan en general arcillas limosas de baja plasticidad. Las calicatas alcanzan los

S-2

MI

6,05 6,65 8

22 24 20 40

QG

3m de profundidad.

S-2

SPT

6,65 7,25 5

15 14 12 24

QG

S-2

SPT

9,20 9,65 26 20 25

45

QG

En la siguiente tabla se recogen los resultados de los ensayos de penetración dinámica realizados en el entorno del relleno en estudio: PD

P-2

P-1

De acuerdo la información disponible, y a las hipótesis consideradas, no son esperables problemas

Sistema DPSH.

de inestabilidad con los rellenos de pendiente 2H:1V, considerando la reducida altura de los

PK

rellenos, de aproximadamente 1,0m, y teniendo además en cuenta la existencia de un relleno

GRUPO QLL

QLL

construido en la misma zona, que en apariencia ha presentado un comportamiento adecuado

-0,2

6

4

-0,4

6

8

-0,6

5

4

desde su ejecución. Asimismo, dado el comportamiento granular de este cimiento, con el nivel

DPSH.

0+590 (Eje 4) 0+525 (Eje 1)

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

Pág. 18


PD

P-2

Sistema DPSH. PK

P-1

PD

DPSH.

Sistema DPSH.

0+590 (Eje 4) 0+525 (Eje 1)

PK

P-2

P-1 DPSH.

0+590 (Eje 4) 0+525 (Eje 1)

GRUPO QLL

QLL

GRUPO QLL

QLL

-0,8

3

19

-8,0

12

-1,0

3

22

-1,2

3

15

-1,4

5

4

Las penetraciones dinámicas presentan hasta la profundidad de 7,6m una consistencia firme a

-1,6

12

3

rígida como se puede ver por los valores de NBORRO que están comprendidos entre 7 y 22

-1,8

14

4

-2,0

14

8

-2,2

14

14

-2,4

13

14

-2,6

7

17

-2,8

14

14

-3,0

10

15

-3,2

8

18

-3,4

6

18

se observa un nivel de 50cm constituido por limos orgánicos). La consistencia de esta

-3,6

7

28

formación varía de blanda a rígida. Los valores del SPT obtenidos para este material se sitúan

-3,8

11

21

-4,0

9

15

-4,2

9

23

De acuerdo la información disponible, y a las hipótesis consideradas, no son esperables problemas

-4,4

6

31

de inestabilidad con los rellenos de pendiente 2H:1V, considerando la reducida altura de los

-4,6

6

20

-4,8

16

4

-5,0

100

4

golpes, pasando en el resto del ensayo a valores en general superiores a los 20 golpes. El rechazo se alcanza en el PD-12 a los 11,4m y en el PD-30 a los 15,2m. El sondeo S-1 presenta el siguiente corte esquemático: 

De 0,0 a 0,75 m de profundidad se encuentran rellenos.

De 0,75 a 10m de profundidad aparecen arcillas limosas de plasticidad media a baja (a 4,60m

entre 1 y 14 golpes.

rellenos, de aproximadamente 1,0m, y teniendo además en cuenta la existencia de un relleno construido en la misma zona, que en apariencia ha presentado un comportamiento adecuado

-5,2

3

desde su ejecución. Asimismo, dado el comportamiento granular de este cimiento, con el nivel

-5,4

5

freático situado en profundidad, es esperable que los asientos se produzcan en su mayor parte

-5,6

4

durante la fase de obra.

-5,8

4

-6,0

11

Es también recomendable el control de los asientos y de las deformaciones observadas en el

-6,2

8

relleno durante la fase de ejecución.

-6,4

2

-6,6

1

-6,8

2

-7,0

1

-7,2

3

-7,4

3

-7,6

12

-7,8

12

7.3

TABLA RESUMEN DE RELLENOS

En la tabla siguiente se resumen las conclusiones del estudio de rellenos.

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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TABLA RESUMEN DE RELLENOS Pki

Pkf

Eje

Grupo

Long. Tramo

Hmáx (m)

Geometría

Terreno vegetal (m)

0+000 (eje 30)

0+204 (eje 30)

Eje 30 y Rotonda 1

TC/J

204

1

2H:1V

0,20

0+000 (eje 22)

0+225 (eje 22)

Eje 22

QG

225

1

2H:1V

0.20

0+225 (eje 22)

0+587 (eje 4)

Ejes 22/31/4 y rotondas 2 y 3

QG

1+875

4

2H:1V

0,30

0+587 (eje 4)

0+955.42 (eje 1)

Rotonda 4 y Eje 1

QLL

1+200

1

2H:1V

0,45

NOTAS:

*

Tratamiento

Eje 31 (P.0+000-0+500 ): cajeo medio 1,0m Rotonda 3 y Eje 4 (P.0+000-0+300): cajeo medio 1,0m

Los rellenos localizados en trasdós de obras de fábrica se efectuarán según los criterios definidos en el PG3 y en el PPTP

*

La profundidad del cajeo incluye el espesor de tierra vegetal

*

Se escarificará y compactará el cimiento de los rellenos

*

La transición de desmonte a relleno se realizará con una pendiente 3H:1V

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APÉNDICE Nº 1.- PLANOS

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1.1.- PLANTA GEOLÓGICA.

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1.2.- PERFIL LONGITUDINAL GEOTÉCNICO

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APÉNDICE Nº 2.- CALICATAS. DESCRIPCIÓN Y FOTOGRAFÍAS.

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APÉNDICE Nº 3.- ENSAYOS DE PENETRACIÓN.

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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APÉNDICE Nº 4.- SONDEOS. DESCRIPCIÓN Y FOTOGRAFÍAS.

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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APÉNDICE Nº 5.- ENSAYOS DE LABORATORIO.

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

Pág. 83


ANEJO Nยบ11. ESTRUCTURAS


ANEJO Nº11. ESTRUCTURAS ÍNDICE 1

INTRODUCCIÓN........................................................................................................................ 2

2

ESTRUCTURAS PROYECTADAS............................................................................................. 2 2.1

PASOS INFERIORES PEATONALES. ................................................................................. 2

2.2

PASO INFERIOR CARRIL BICI. ........................................................................................... 2

2.3

MARCOS BICELULARES DE DRENAJE 2 X (3 X 1,5). ....................................................... 2

2.4

MARCOS TRICELULARES DE DRENAJE 3 X (2 X 1)......................................................... 2

2.5

MARCOS BICELULARES DE DRENAJE 2 X (2 X 1,5). ....................................................... 2

2.6

MUROS. ................................................................................................................................ 2

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Pág. 1


2.3 1

MARCOS BICELULARES DE DRENAJE 2 X (3 X 1,5).

INTRODUCCIÓN. Se han proyectado un total de 7 marcos bicelulares de drenaje de las dimensiones citadas. Se

El presente documento es un anteproyecto. Su objeto es definir las obras proyectadas de forma

proyectan en los encauzamientos de los torrentes de Ca N’Eloy, Ses Vinyes y Afluente de Sa

que puedan determinarse sus afecciones y realizar una valoración bastante precisa del coste de

Llavanera. Su ubicación y dimensiones se incluyen en la tabla adjunta.

las mismas.

Eje

PK

L (m)

Hinterior (m)

AInterior (m)

No es objeto por tanto de este documento definir las estructuras que recogerá el proyecto

73

0+080

12,95

1,50

2 x 3,00

constructivo.

73

0+130

14,5

1,50

2 x 3,00

73

0+640

12,05

1,50

2 x 3,00

No obstante, se recogen en la planta general de este anteproyecto, la ubicación y tipología de las

1

0+000

34,51

1,50

2 x 3,00

estructuras proyectadas (pasos peatonales inferiores y marcos de drenaje fundamentalmente).

71

0+030

25,04

1,50

2 x 3,00

71

0+100

29,26

1,50

2 x 3,00

71

0+213

7,02

1,50

2 x 3,00

Así mismo se incluyen, en el documento nº2 de este proyecto las secciones tipo de las estructuras proyectadas. Su dimensionamiento es meramente orientativo y deberá corroborarse durante la 2.4

ejecución del proyecto constructivo.

MARCOS TRICELULARES DE DRENAJE 3 X (2 X 1).

Se ha proyectado un único marco de las dimensiones citadas en el cruce de la travesía de Jesús 2 2.1

ESTRUCTURAS PROYECTADAS

con el torrente Sa Llavanera Nord. Su ubicación y dimensiones se incluyen en la tabla adjunta 81

PASOS INFERIORES PEATONALES.

Se han proyectado un total de 5 pasos inferiores peatonales. La tabla adjunta recoge su ubicación

2.5

0+503

15,00

1,00

3 x 2,00

MARCOS BICELULARES DE DRENAJE 2 X (2 X 1,5).

y dimensiones: Se han proyectado en las reposiciones del torrente de Sa Llavanera. Su ubicación y dimensiones

2.2

Eje

PK

L (m)

Hinterior (m)

AInterior (m)

1

0+600

29,5

2,50

3,00

21

0+230

18,00

2,50

3,00

Eje

PK

L (m)

Hinterior (m)

AInterior (m)

4

0+070

31,55

2,50

3,00

51

0+430

13,80

1,50

2 x 2,00

31

0+700

37,58

2,50

3,00

48

0+070

21,13

1,50

2 x 2,00

31

0+260

33,02

2,50

3,00

Conexión 48

0+175

6,30

1,50

2 x 2,00

Conexión 48

0+460

6,27

1,50

2 x 2,00

se incluyen en la tabla adjunta.

PASO INFERIOR CARRIL BICI. 2.6

MUROS.

Se han proyectado un paso inferior para carril bici. La tabla adjunta recoge su ubicación y Dentro del Paso Inferior proyectado para el carril bici se incluyen los muros de acompañamiento

dimensiones:

correspondientes. Eje

PK

L (m)

Hinterior (m)

AInterior (m)

30

0+120

15,51

2,50

6,5

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

Pág. 2


Se ha proyectado un muro de gaviones en la rotonda de Can Clavos para reducir la ocupación de la solución proyectada (ver plano de planta general) Se ha proyectado un muro de contención en la margen izquierda del eje 1 (entre los PPKK 0+026 y 0+044) para evitar el derrame de tierras sobre la edificación colindante.

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Pág. 3


ANEJO Nยบ12. DESVรOS PROVISIONALES


ANEJO Nº12. DESVÍOS PROVISIONALES ÍNDICE 1

INTRODUCIÓN Y OBJETIVOS.................................................................................................. 2

2

TRAVESÍAS URBANAS. ............................................................................................................ 2

3

DESARROLLO POR FASES DE LOS TRABAJOS DE CONSTRUCCIÓN. EJE NORTE-SUR.2 3.1

FASE 1. ................................................................................................................................. 2

3.2

FASE 2. ................................................................................................................................. 2

3.3

FASE 3. ................................................................................................................................. 2

3.4

FASE 4. ................................................................................................................................. 3

3.5

FASE 5. ................................................................................................................................. 3

3.6

FASE 6. ................................................................................................................................. 3

4

DESVÍOS ESPECÍFICOS........................................................................................................... 3 4.1

DESCRIPCIÓN...................................................................................................................... 3

4.2

SECCIÓN TIPO..................................................................................................................... 3

4.3

FIRME. .................................................................................................................................. 4

4.3.1

Explanada ........................................................................................................................ 4

4.3.2

Sección de firme...............................................................................................................4

5

DESVÍOS TIPO. ......................................................................................................................... 5

6

SEÑALIZACIÓN ......................................................................................................................... 5

APÉNDICE 1.- PLANOS DE DESVÍOS POR FASES. APÉNDICE 2.- LISTADOS DE TRAZADO. APÉNDICE 3.- DESVÍOS TIPO

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

Pág. 1


La ejecución de las obras proyectadas para la travesía de Jesús debe hacerse por medias 1

INTRODUCIÓN Y OBJETIVOS.

calzadas, estableciendo el desvío del tráfico del carril ocupado a través del carril de sentido contrario según los esquemas incluidos en el apéndice 3 de este anejo.

El objeto del presente anejo es identificar las situaciones de conflicto que se puedan crear entre el normal discurrir del tráfico de las vías afectadas y la ejecución de los trabajos para la construcción de las obras, estudiando y proponiendo alternativas que resuelvan las posibles

3

DESARROLLO POR FASES DE LOS TRABAJOS DE CONSTRUCCIÓN. EJE NORTESUR.

interferencias. Para ello se diseñarán las medidas convenientes durante la ejecución de las obras, que

Para poder realizar los trabajos incluidos en este proyecto, es necesario establecer un plan de

garanticen la menor afección posible al tráfico y que minimice el tiempo en que ésta se produce.

fases que permita la circulación de vehículos en todo momento. Dentro de este plan de fases se

Se analizará si es necesario proyectar desvíos provisionales durante la ejecución de las obras que permitan mantener, o en todo caso, disminuir lo menos posible, el nivel de servicio en cada vía afectada. La señalización de zona de obras (conos, balizamiento móvil...) para trabajar en la calzada, o en

prevé en primer lugar la ejecución de aquellos tramos de infraestructura que no impliquen afecciones sobre el viario existente para, posteriormente, utilizar estos tramos y poder ejecutar los que realmente implican la interferencia con las carreteras existentes. 3.1

FASE 1.

las proximidades de dicha calzada, se recoge en el “Manual de ejemplos para señalización de obras fijas”. Las fichas correspondientes se incluyen en el apéndice 1 del anejo, pero no se

En esta fase se proponer la ejecución de la los caminos laterales. Especialmente la ejecución del

recoge en planos su diseño exacto por considerarse una cuestión a definir en obra.

vial que une el enlace actual de Jesús con Eiviss Garden. De esta forma, se garantiza el acceso a todas las propiedades colindantes a la carretera cuando los trabajos den comienzo.

La interferencia entre obras y tráfico puede representar un peligro para la circulación, por lo que se debe señalizar adecuadamente para informar al usuario de la presencia de las obras, ordenar

3.2

FASE 2.

la circulación en la zona afectadas por ellas y modificar el comportamiento de los usuarios adaptándolo a la situación no habitual representada por las obras y sus circunstancias

En esta fase se realiza, prácticamente la totalidad de los trabajos que no interfieren con las vías

específicas.

existentes. En el apéndice 1 de este anejo se incluye la una planta con los trabajos

Con ello se pretende conseguir una mayor seguridad, tanto para los usuarios como para los

comprendidos en esta fase.

trabajadores de la obra y limitar el deterioro del nivel de servicio de la vía afectada.

Por otra parte se ejecuta el carril exterior de la calzada oeste del tramo de la C733 que va desde el enlace actual de Jesús hasta la glorieta elíptica. Durante la ejecución de estos trabajos el

2

TRAVESÍAS URBANAS.

acceso a las propiedades colindantes se resuelve a través de la red de caminos existentes y de los construidos durante la fase 1.

Para la travesía de Ca Na Negreta es posible la ejecución de las aceras, aparcamientos y carril del sentido Norte sur, sin afectar a la calzada existente. Una vez ejecutada esta parte se podrá

3.3

FASE 3.

ejecutar el resto por medias calzadas, utilizando el tramo ejecutado para la circulación del tráfico en sentido Norte-Sur.

Durante la fase 3 se ejecutan: 

Conexión de Ca Na Negreta con la glorieta norte.

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

Pág. 2


Un desvío provisional específico que permitirá conectar la actual C-733 con la glorieta norte

3.6

FASE 6.

de Ca Na Negreta. Es la fase final de las obras y en ella se completan los accesos a Can Clavos y la calzada oeste La conexión de estos dos ejes con el viario existente debe realizarse con el tráfico abierto,

del eje 22.

obligando a trabajar por medias calzadas. Las afecciones previsibles son muy escasas dado que los trabajos de conexión pueden realizarse en muy poco tiempo. La ejecución de esta fase permite desviar, en fases posteriores, el tráfico por la variante de Ca

Para ello se procederá a la demolición del desvío provisional ejecutado durante la fase 3. 4

DESVÍOS ESPECÍFICOS.

Na Negreta. 4.1 3.4

DESCRIPCIÓN

FASE 4. Durante la fase 3 se construirá un desvío provisional específico (Desvío Provisional nº1) que

Es la fase más complicada desde el punto de vista de la circulación. En esta fase se ejecutará el

permite conectar la actual C-733 con la glorieta norte de Ca Na Negreta (y por tanto con la

carril interior de la calzada oeste del eje 1. Para poder ejecutarlo es preciso que los vehículos

variante). De esta forma se permitirá la circulación de vehículos por la variante.

que circulan en sentido Santa Eulalia lo hagan a través de la actual C-733 atravesando Ca Na Negreta. En la glorieta norte de Ca Na Negreta se incorporarán de nuevo a la C-733 a través del desvío construido en fase 3. Los vehículos que circulan en sentido Ibiza deben hacerlo por la variante de Ca Na Negreta y, posteriormente, por el carril exterior de la calzada oeste del eje 1 (construido en fase 2). Se completa además la calzada este del eje 22.

De esta forma, los vehículos que circulan en sentido Santa Eulalia lo harán a través de la actual C-733 atravesando Ca Na Negreta. En la glorieta norte de Ca Na Negreta se incorporarán de nuevo a la C-733 a través de este desvío específico (construido en fase 3). Los vehículos que circulan en sentido Ibiza deben hacerlo por la variante de Ca Na Negreta y, posteriormente, por el carril exterior de la calzada oeste del eje 1 (construido en fase 2). En el apéndice 2 de este anejo se incluyen los listados de definición geométrica del desvío (eje 79).

3.5

FASE 5.

Durante la fase 5 se realizarán los accesos desde Can Ramón y Ca Na Negreta a la glorieta sur de Ca Na Negreta y se completará esta glorieta. La posibilidad de acceder a Ca Na Negreta

4.2

SECCIÓN TIPO

Calzada: 2 x Carril variable (3,5 m+sobreancho).

Arcén derecho:

de los ejes 1 y 4 y por la variante de Ca Na Negreta.

Arcén izquierdo: 1,0 m.

En se completará además la glorieta elíptica.

Berma derecha: 0,75 m.

Por otra parte, en esta fase se realizarán los accesos a Can Clavos haciendo que el tráfico

Berma Izquierda: 0,75 m.

discurra por la calzada este del eje 22 y por la parte ejecutada de los ejes 30 y 23.

Talud en desmonte:

1,5:1

Se mantendrá el acceso a y desde Can Clavos hasta que se hayan completado las obras

Talud en terraplén:

2:1

queda resuelta mediante la glorieta norte. 1,0 m.

Además se ejecutará la calzada este de los ejes 1 y 4. El tráfico discurrirá por la calzada oeste

incluidas en la fase 6.

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Eje de replanteo en planta y alzado:

Cunetas: Según planos de sección tipo

Sobreanchos.

Eje de Calzada.

Únicamente aplicable a alineaciones circulares de radio inferior a 250 m. Su valor viene dado por la expresión:

l2 s  3,5  2 Rh donde: l:

longitud del vehículo, medida entre su extremo delantero y el eje de las ruedas traseras

4.3.2

Sección de firme.

(m). Salvo en casos excepcionales y convenientemente justificados, se considerará l=9 m. Rh:

Radio de la curva en horizontal (m).

Se ha adoptado la sección estructural 3122, consistente según la instrucción 6.1-IC, en las siguientes capas:

4.3 4.3.1

Calzada y arcenes ≤ 1,25

FIRME. Explanada

Se diseña el eje para una categoría de tráfico pesado T31. Se trata de un eje provisional cuya duración es muy limitada en el tiempo y por este motivo no se considera necesario dotarlo de una capacidad estructural mayor. Se proyecta una explanada de categoría E-2 (EV2 ≥ 120 MPa) sobre la cual se colocarán las capas de firmes. Para asegurar esta categoría de explanada se dispondrán sobre el suelo tolerable 25cm de suelo estabilizado “in situ” tipo 1 y sobre estos de

Rodadura: 5 cm de mezcla bituminosa en caliente tipo AC16 surf B60/70 S (Antigua S12).

Riego de adherencia tipo ECR-1.

Intermedia: 7 cm de mezcla bituminosa en caliente tipo AC22 bin B60/70 S (antigua S20).

Riego de curado tipo ECR-1 y de adherencia tipo ECR-1.

Subbase: 30 cm de suelo-cemento.

25cm de suelo estabilizado “in situ” tipo 2.

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Para el cálculo de distancias y limitaciones de velocidad de aproximación a la zona de obras se 5

DESVÍOS TIPO.

sigue el modelo cinemático, recogido en la Norma 8.3.-I.C. (que a continuación se describe). Durante un cierto tiempo de percepción y reacción por parte del conductor (estimado en unos

En todos los casos en que debido a la realización de las obras se afecta al tráfico viario

dos segundos) se mantiene la velocidad de aproximación, que éste mantenía aún ante el aviso

existente, los desvíos necesarios se señalizarán siguiendo los criterios marcados en la Norma

de que va a tener que reducir su velocidad. Posteriormente, el movimiento se puede equiparar a

8.3.-I.C, y atendiendo al “Manual de ejemplos de señalización de obras fijas” del Ministerio de

un movimiento uniformemente decelerado hasta alcanzar la velocidad limitada.

Fomento.

El valor de la deceleración media se considera que está entre los 5 a 10 km/h/s,

Dicha señalización provisional se dispondrá el menor tiempo posible, únicamente el tiempo

correspondientes a retener el vehículo por medio del “freno-motor” cortando la admisión de aire a

necesario para la ejecución de las obras.

éste. La correspondencia en unidades “g” es de 0,14-0,28. De esta manera, el usuario, tras

Atendiendo a la funcionalidad de las vías estudiadas, según la Instrucción de “Señalización de

percibir la primera señal TP-18 (advertencia del comienzo de un tramo de viario en obras),

obras”, éstas se clasifican dentro del caso “A”, vías de doble sentido de circulación, y calzada única con dos carriles, y casos “C y D”, vías de dos calzadas y doble sentido de circulación. La norma distingue varios casos en función de la situación de un obstáculo representado por una zona fija de obras.

empieza a reducir su velocidad según el modelo descrito, hasta que al llegar a aquella, no supere la máxima velocidad permitida. La primera señal TR-301 (limitación de la velocidad), debe ser visible, como mínimo desde la anterior señal TP-18, la cual deberá distar de ella una longitud no inferior a la correspondiente a la necesaria reducción de velocidad, incluyendo el tiempo de percepción y reacción. Cuando haya más señales TR-301 deberán situarse de forma que cada una sea visible desde la

1)

Exterior a la plataforma.

2)

En el arcén exterior.

en cuenta el tiempo de percepción y reacción.

3)

En el arcén interior.

Los planos de Desvíos tipo se encuentran en le Apéndice nº 2 de este Anejo.

4)

En la mediana.

5)

En la calzada: a)

Sin disminuir el número de carriles abiertos a la circulación.

b)

Con disminución del número de carriles abiertos a la circulación.

c)

Con disminución en más de uno el número de carriles abiertos a la circulación.

anterior, y que a su altura la velocidad real no rebase la señalada. En esta fase no se debe tener

6

SEÑALIZACIÓN

La señalización provisional de las obras debe advertir de la presencia de las mismas. Una vez tenidas en cuenta las obras a realizar y enumerado los casos que se corresponden con la normativa vigente, se dispondrá la señalización oportuna que figura en dicha normativa y que a continuación se describe.

d)

Donde se requiera el corte total de ésta. 1)

En la ejecución de las obras del presente proyecto, en sus distintas fases, se recogen los casos

Señales de peligro. TP-17, estrechamiento de calzada, TP-18 de obras, y TP-50, de otros

peligros, para advertir la posible salida de camiones.

1, 2 y 5.

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2)

Señales de Reglamentación y Prioridad. TR-301, Velocidad máxima; TR-305,

adelantamiento prohibido y TR-500, fin de prohibiciones. 3)

Señales de Indicación. TS, para advertir la presencia del desvío.

4)

Elementos de balizamiento Reflectantes. Panel direccional alto TB-1 y bajo TB-2, panel

de zona excluida al tráfico TB-5, piquetes TB-7, conos TB-6, captafaros y para la señalización horizontal la marca vial naranja TB-12. 5)

Elementos luminosos TL-10.

6)

Elementos de defensa. Barrera de seguridad rígida portátil TD-1, y barrera metálica

semiflexible (bionda). Las dimensiones mínimas de estos elementos, a excepción de los elementos de balizamiento luminosos TL y dispositivos de defensa TD, se recogen en la tabla 4 de la Instrucción 8.3-IC, que atendiendo a la tabla 5 de la misma norma, recomienda una categoría dimensional “Muy Grande” para el tipo de vía considerada (autovía). El borde inferior de las señales deberá estar a 1 m del suelo. Todas las superficies planas de señales y elementos de balizamiento reflectantes, excepto la marca vial TB-12, deberán estar perpendiculares al eje de la vía, para así conseguir una visibilidad máxima, quedando totalmente prohibido situarlas paralelas u oblicuas a la trayectoria de vehículos. El diseño de las señales TP, TR y TS será igual al de las que se empleen para la ordenación viaria cuando no haya obras, excepto que el fondo de dichas señales será amarillo.

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APÉNDICE 1. PLANOS DE DESVÍOS POR FASES

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APÉNDICE 2. LISTADOS DE TRAZADO

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LISTADO DE ALINEACIONES

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1

============================================ * * * LISTADO DE LAS ALINEACIONES * * * ============================================ DATO TIPO LONGITUD P.K. X TANGENCIA Y TANGENCIA RADIO PARAMETRO AZIMUT Cos/Xc/Xinf Sen/Yc/Yinf ---- ----- --------- ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ -----------1 RECTA 11.308 0.000 365265.565 4312718.856 203.7549 -0.0589469 -0.9982611 CLOT. 49.231 11.308 365264.899 4312707.567 80.000 203.7549 365264.899 4312707.567 2 CIRC. 12.827 60.539 365258.913 4312658.780 130.000 215.8092 365132.901 4312690.732 CLOT. 23.055 73.366 365255.153 4312646.523 80.000 222.0905 365232.750 4312602.773 3 CIRC. 27.383 96.421 365245.721 4312625.505 244.500 230.7370 365029.169 4312739.020 123.804 365231.677 4312602.014 237.8670

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ESTADO DE RASANTES

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1

================================================= * * * E S T A D O D E R A S A N T E S * * * ================================================= PENDIENTE LONGITUD PARAMETRO V E R T I C E ENTRADA AL ACUERDO SALIDA DEL ACUERDO BISECT. DIF.PEN ( % ) ( m ) ( kv ) p.k. cota p.k. cota p.k. cota ( m ) ( % ) ------------ ------------ ------------ ------------ -------- ------------ -------- ------------ -------- ------- ------0.000 30.325 -1.885940 60.000 2876.401 42.669 29.521 12.669 30.086 72.669 29.581 0.156 2.086 0.200000 40.000 2277.081 98.429 29.632 78.429 29.592 118.429 29.321 0.088 -1.757 -1.556635 126.940 29.188

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PUNTOS CADA 20 M

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============================================ * * * PUNTOS DEL EJE EN PLANTA * * * ============================================ TIPO ------RECTA CLOT. CLOT. CLOT. CLOT. CIRC. CLOT. CLOT. CIRC. CIRC. CIRC. CIRC.

P.K. X Y RADIO COTA AZIMUT DIST. EJE PEND. (%) PERAL_I PERAL_D Z PROY. Z TERR. ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ --------- ---------- --------- --------- ------- ------- --------- --------Pendiente 0.000 365265.565 4312718.856 0.000 30.325 203.754856 0.000 -1.886 -2.00 2.00 30.325 30.325 Pendiente 11.308 365264.899 4312707.567 100000.000 30.112 203.754856 0.000 -1.886 0.00 2.00 30.112 30.128 KV 2876 20.000 365264.369 4312698.891 736.341 29.957 204.130582 0.000 -1.631 1.71 2.00 29.957 30.003 KV 2876 40.000 365262.594 4312678.973 223.062 29.701 207.849162 0.000 -0.936 5.65 5.65 29.701 29.614 KV 2876 60.000 365259.045 4312659.303 131.439 29.583 215.546615 0.000 -0.240 8.00 8.00 29.583 29.360 KV 2876 60.539 365258.913 4312658.780 130.000 29.582 215.809195 0.000 -0.222 8.00 8.00 29.582 29.353 Rampa 73.366 365255.153 4312646.523 130.000 29.582 222.090458 0.000 0.200 8.00 8.00 29.582 28.869 KV -2277 80.000 365252.746 4312640.341 150.247 29.595 225.120413 0.000 0.131 8.00 8.00 29.595 28.705 KV -2277 96.421 365245.721 4312625.505 244.500 29.557 230.737010 0.000 -0.590 8.00 8.00 29.557 28.064 KV -2277 100.000 365244.036 4312622.347 244.500 29.533 231.668998 0.000 -0.747 8.00 8.00 29.533 27.925 Pendiente 120.000 365233.784 4312605.181 244.500 29.296 236.876522 0.000 -1.557 8.00 8.00 29.296 27.085 Pendiente 123.804 365231.677 4312602.014 244.500 29.237 237.867002 0.000 -1.557 8.00 8.00 29.237 26.972

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APÉNDICE 3.- DESVÍOS TIPO

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ANEJO Nยบ13. SEGURIDAD VIAL


ANEJO Nº13. SEGURIDAD VIAL

3.4.5

Transporte Público. .......................................................................................................... 7

ÍNDICE 1

INTRODUCIÓN Y OBJETIVOS.................................................................................................. 2

2

REVISIÓN DE LA SEGURIDAD VIAL ACTUAL EN LA ZONA DE ESTUDIO. .......................... 2

3

REVISIÓN DE LA SEGURIDAD VIAL DE LAS OBRAS PROYECTADAS................................. 2 3.1

SEGURIDAD EN LA CONDUCCIÓN .................................................................................... 2

3.1.1

Velocidad de proyecto...................................................................................................... 2

3.1.2

Trazado en planta y alzado. ............................................................................................. 3

3.1.3

Sección transversal. ......................................................................................................... 4

3.1.4

Visibilidad y distancia de parada. ..................................................................................... 5

3.1.5

Pavimento. ....................................................................................................................... 5

3.1.6

Drenaje............................................................................................................................. 5

3.2

DISEÑO DE PUNTOS SINGULARES................................................................................... 5

3.2.1

Intersecciones .................................................................................................................. 5

3.2.2

Travesías.......................................................................................................................... 6

3.3

DOTACIONES....................................................................................................................... 6

3.3.1

Señalización Vertical ........................................................................................................ 6

3.3.2

Señalización Horizontal y Balizamiento ........................................................................... 6

3.3.3

Sistemas de Contención. ................................................................................................. 7

3.4

SEGURIDAD DE OTROS USUARIOS.................................................................................. 7

3.4.1

Terrenos adyacentes........................................................................................................ 7

3.4.2

Peatones. ......................................................................................................................... 7

3.4.3

Ciclistas. ........................................................................................................................... 7

3.4.4

Transporte de mercancías. .............................................................................................. 7

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 1

Por otra parte, algunos elementos menores del diseño no están orientados a mejorar la

INTRODUCIÓN Y OBJETIVOS.

seguridad vial (arcenes pequeños, inexistencia de bermas, peraltes insuficientes, inexistencia de barreras de seguridad, drenaje insuficiente…)

El objeto del presente anejo es analizar el efecto que sobre la seguridad vial tienen las obras proyectadas. En primer lugar se procede a un repaso del los actuales problemas que presenta el ámbito de estudio en materia de seguridad vial y posteriormente se analiza la repercusión sobre este mismo aspecto de las obras proyectadas.

3

REVISIÓN DE LA SEGURIDAD VIAL DE LAS OBRAS PROYECTADAS.

3.1

SEGURIDAD EN LA CONDUCCIÓN

Para ello se realiza un repaso exhaustivo de aquellos factores que influyen en la seguridad vial y se comprueba que el tratamiento dado a estos aspectos es satisfactorio.

2

REVISIÓN DE LA SEGURIDAD VIAL ACTUAL EN LA ZONA DE ESTUDIO.

3.1.1

Velocidad de proyecto.

La velocidad de proyecto adoptada para los diferentes ejes que componen el proyecto es la siguiente:

En la zona de estudio los problemas actuales de seguridad vial son evidentes y podrían resumirse

Tipo de Vía

en los siguientes puntos:

Variante de Ca Na Negreta

80 km/h

Variante de Jesús

60 km/h

Duplicación C-733

80 km/h (*)

circulación que supone un peligro constante, tanto para los vehículos que circulan por la vía y

Ramales de Enlace

60 km/h, 40 km/h

los que se incorporan como, especialmente, para los peatones que tratan de cruzarla.

Accesos Glorietas

25 km/h

Glorietas

20 km/h

La travesía de Ca Na Negreta presenta incorporaciones constantes y una densidad de

VP

Los continuos accesos a la C-733 desde propiedades colindantes y caminos agrícolas afectan significativamente a la seguridad del tramo.

La adopción de estas velocidades de proyecto tiene una justificación basada fundamentalmente en la seguridad vial.

La travesía de Jesús es un problema de seguridad para los peatones, aunque en menor medida que la de Ca Na Negreta. El motivo es que el entorno de Jesús es notoriamente urbano

En primer lugar la necesidad de reducir las ocupaciones en un entorno periurbarno ha motivado la adopción de parámetros restictivos en lo que a la velocidad se refiere (por ejemplo, la

y aunque la intensidad de circulación sea muy elevada los vehículos moderan su velocidad.

mediana en las calzadas de dos carriles por sentido). Esto hace que, si bien se han diseñado 

El enlace de Can Clavos presenta un diseño inadecuado desde el punto de vista de la

los ejes con velocidades de paso en curva superiores a las mínimas para la velocidad de

seguridad. Se trata de una intersección en T con carriles centrales de espera. Dado que el

proyecto establecida se ha atendido a otros factores como la visibilidad para establecer las

tráfico continuo de la C733 tiene prioridad y además circula a velocidades elevadas las

velocidades máximas permitidas.

oportunidades que tienen los vehículos que quieren incorporarse desde Can Clavos son muy pocas. Además el acceso desde can Clavos tiene una pendiente bastante elevada lo que dificulta la incorporación a la C733 y reduce la velocidad de la misma. El movimiento más complicado es la incorporación en sentido Santa Eulalia.

El objeto del proyecto es mejorar la fluidez y seguridad del tramo y no la velocidad de recorrido. Por este motivo se han diseñado los diferentes elementos de forma que sean capaces de gestionar el tráfico existente y su proyección futura en condiciones de máxima capacidad y seguridad.

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Pág. 2


3.1.2

Trazado en planta y alzado.

tanto que para una pendiente descendente del 1%, esta distancia es de 119 m. Sin embargo, para una velocidad de proyecto de 120 km/h, estas distancias pasan a ser de 301 m y 268 m

3.1.2.1 Coordinación Planta-Alzado 

Se ha atendido especialmente a la coordinación en planta y alzado de los diferentes elementos

respectivamente. 

Por otra parte, la utilización de pendientes reducidas hace que (para cumplir con la condición incluida en el punto 5.3.2.2. de la norma 3.1-IC de trazado) los acuerdos adoptados garanticen

diseñados. Especialmente se ha evitado la ubicación de acuerdos verticales en puntos de

una visibilidad muy superior a la estrictamente necesaria.

inflexión en planta. Desde el punto de vista de la visibilidad se consigue evitar que los conductores tengan falsas percepciones de trazado.

3.1.2.3 Trazado en Planta. 

Las intersecciones proyectas (glorietas a nivel) se han implantado en puntos dotados de visibilidad suficiente. Cuando se han implantado en curvas, éstas tienen radios relativamente

Desde el punto de vista de la seguridad vial la principal característica que debe cumplir el trazado

grandes de forma que la aproximación a las rotondas se pueda percibir con suficiente

en planta es la homogeneidad. Esto garantiza la “legibilidad” de la carretera. Es decir, debe existir

antelación para una velocidad de aproximación igual a la de proyecto.

una relación entre radios de curvas consecutivas de forma que las reducciones de velocidad

Se ha garantizado el drenaje adecuado de la plataforma aplicando el criterio recogido en la 3.1IC. La pendiente mínima recogida por la instrucción es de 0,5%. Sin embargo, y excepcionalmente, se permite establecer pendientes inferiores a 0.5%. Dichas pendientes deben ser superiores a 0.2% y su combinación con los elementos de la sección transversal

puedan ser progresivas. Para alcanzar este objetivo la norma 3.1-IC incluye el punto 4.5. El cumplimiento de este punto garantiza que las reducciones de velocidad necesarias puedan ser realizadas de forma segura. 3.1.2.4 Coherencia con la función de la carretera.

(peralte) debe garantizar que la línea de máxima pendiente de la plataforma sea de al menos el 0.5%. A efectos prácticos, esto se traduce en que no deben coexistir puntos de transición de peralte con rampas menores del 0.5% ni con acuerdos verticales. Dadas las pendientes del

La función de las obras proyectadas es fundamentalmente la de lograr un incremento de seguridad y fluidez en el ámbito del proyecto.

terreno atravesado por la traza, las pendientes mínimas del perfil longitudinal son del 0.2%. Se ha evitado en cualquier caso la coincidencia de estas pendientes con puntos de peralte nulo

Los parámetros adoptados han buscado siempre alcanzar este objetivo, sacrificando otros (por

(puntos de inflexión en el enlace de curvas de sentido contrario). En cualquier caso, la línea de

ejemplo la velocidad de recorrido).

máxima pendiente de los elementos proyectados es mayor que 0.5% para todos sus puntos.

El incremento de seguridad vial que produce la reducción de la velocidad de proyecto (y por tanto de la velocidad máxima señalada) es muy importante ya que reduce tanto el número de accidentes

3.1.2.2 Trazado en Alzado

como su importancia.

3.1.2.5 Adelantamiento.

Por las características de topográficas de la zona y la inexistencia de cruces a distinto nivel, las rasantes máximas proyectadas son muy reducidas. En ningún caso se superan las máximas establecidas por la norma 3.1-IC. Desde el punto de vista de la seguridad vial esto repercute en

Por las características de las obras proyectadas, no se ha previsto la posibilidad de realizar

una reducción de la distancia de parada y por tanto de la visibilidad necesaria. No obstante, el

adelantamientos:

parámetro principal que influye en la distancia de parada es la velocidad permitida. Como ejemplo basta citar que para una velocidad de proyecto de 80 km/h la distancia de parada con una pendiente descendente del 5% (máximo establecido en la norma 3.1-IC) es de 129 m en

En los tramos de sección duplicada no es necesario dotar a la vía de visibilidad para realizar los adelantamientos ya que no hay tráfico en sentido contrario y no puede producirse un choque frontal.

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En los tramos de sección convencional la implantación de las intersecciones (glorietas) no deja

3.1.3.3 Arcenes.

espacio a los adelantamientos. 

Sólo existen tres puntos en que el arcén proyectado es inferior a los establecidos en la norma 3.1La necesidad de dotar a la vía de visibilidad de adelantamiento es evidente en tramos

IC. Todos los casos se producen en el eje 1 y la causa es la afección de viviendas colindantes.

interurbanos de gran longitud pero no en el proyecto que nos ocupa. Estos arcenes no permiten la detención de un vehículo averiado. No obstante, están localizados en 3.1.3

Sección transversal.

puntos de entrada y salida del tronco principal. Por este motivo no es previsible que sea necesario destinarlo a tal fin, ya que un vehículo averiado tendrá que recorrer una distancia muy pequeña

3.1.3.1 Anchura de carriles.

(menos de 100 m) para abandonar el tronco en caso de producirse una avería. Por otra parte, al no tratarse de un tramo sinuoso el efecto desfavorable de reducir los arcenes

Los carriles de los distintos ejes se han proyectado de acuerdo a la norma 3.1-IC de carreteras.

sobre la seguridad es prácticamente inexistente.

No existe ningún punto en que por motivos de ocupación haya sido necesario reducir la anchura de los carriles por debajo de los parámetros convenientes a cada tipo de vía.

No se ha pensado en la posibilidad de circulación de ciclistas por los arcenes dado que se ha proyectado un itinerario ciclista completo.

3.1.3.2 Mediana. 3.1.3.4 Bermas. Se ha establecido la mediana mínima establecida en la norma 3.1-IC (2 m de anchura entre bordes de arcén). Esta mediana permite la ubicación de elementos de drenaje longitudinal y de los

Se han dispuesto bermas de 0.75 m en todos los elementos proyectados. Estas bermas son

elementos de contención de vehículos correspondientes.

suficientes para albergar los elementos de contención de vehículos necesarios. Es decir, se ha previsto espacio para la implantación de los elementos dotacionales.

Únicamente en un pequeño tramo del eje 1 (PPKK 0+630 a PPKK 0+755.591) se ha realizado una reducción de la mediana por debajo de este valor (1 m). El motivo de esta reducción es la afección

3.1.3.5 Peraltes.

a viviendas colindantes y su justificación técnica es la siguiente: 

El tramo objeto de esta reducción se ha trazado con radio 3.500 m. El peralte asociado a este

Los peraltes proyectados garantizan dos aspectos relacionados con la seguridad vial:

radio es bombeo y por tanto no es necesario prever la implantación de elementos de drenaje

Permitir la evacuación rápida del agua de la calzada. Para ello se ha comprobado que no

longitudinal en la mediana.

existen puntos de peralte inferior al 0.5% (transiciones de peralte) en combinación con rasantes

La mediana proyectada permite la implantación de elementos de contención de vehículos.

de pendiente inferior al 0.5%. Se trata de garantizar que la línea de máxima pendiente en

La transición entre anchuras de mediana diferente se ha realizado a razón de 80 m por cada

cualquier punto es de al menos 0.5%. metro de reducción de mediana. La orden circular 312/90TyP establece que la transición entre tramos con mediana de diferente anchura debe hacerse “a razón de más de 40 m de recorrido

Compensar parte de la aceleración transversal en curva para que el resto de la misma pueda ser absorbida por el rozamiento (ver anejo 4. Peraltes Asociados).

por cada metro de anchura”.

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3.1.4

Visibilidad y distancia de parada.

Los accesos a las glorietas presentan en general pendientes suaves, lo que mejora las condiciones de visibilidad. Únicamente los accesos a Can Clavos presentan pendientes algo

En el anejo nº4 Trazado Geométrico se ha incluido un estudio de visibilidad para el tronco. En el se recogen los siguientes resultados: 

El trazado del tronco presenta visibilidad de parada suficiente para VP=80 km/h.

No obstante en las aproximaciones a las glorietas se garantiza la visibilidad de parada para una velocidad de aproximación de 70 km/h.

Esto se ha hecho para hacer coincidir la velocidad máxima de aproximación a una glorieta (es necesario reducir la velocidad máxima permitida a 70 km/h desde 250 m antes de llegar a la

más elevadas. 

En la glorieta de Can Clavos se dispondrán bandas transversales de alerta para facilicitar su percepción a los conductores

Se han evitado ángulos de confluencia bajos en las vías que acceden a las glorietas.

Se han evitado ramales de acceso tangentes al anillo y glorietas excéntricas.

En las glorietas circulares, el drenaje superficial se ha garantizado mediante la ubicación de la glorieta en un plano (por combinación de perfil longitudinal y pendiente transversal). En todos

glorieta) con la visibilidad disponible. De esta forma la “legibilidad” de la carretera aumenta.

los casos la línea de máxima pendiente es superior a 0.5%. 3.1.5

Pavimento.

Para garantizar la percepción adecuada de las glorietas se ha proyectado la revegetación del anillo interior de forma que se produzca una discontinuidad visual.

Para reducir el deslizamiento con el desgaste del árido de la capa de rodadura, se utilizará árido silíceo. El árido calizo no es recomendable en la capa de rodadura por su mayor desgaste y menor

un vehículo.

adherencia con el paso del tiempo (y el efecto del agua).  3.1.6

Drenaje.

Se ha garantizado la rápida evacuación del agua de la calzada mediante las siguientes

Transiciones de peralte rápidas (según la norma 3.1-IC)

No coincidencia de transiciones de peralte con pendientes inferiores a 0.5%.

Las isletas deflectoras están libres de vegetación (para permitir la visibilidad en la aproximación al anillo).

Los radios de las glorietas proyectadas son de al menos 20 m. De esta forma se garantiza el giro de vehículos pesados en condiciones de seguridad. (sin invadir el carril adyacente).

precauciones. 

La vegetación proyectada no supone un obstáculo consistente en caso de invasión por parte de

En el tronco de la C-733, todos los accesos se han conectado en las glorietas proyectadas (además de a una vía conectora). No existen incorporaciones ni salidas de las propiedades

No se han diseñado cunetas de seguridad por motivos de ocupación. Por este motivo se proyectarán de barreras de seguridad en las márgenes de las secciones en desmonte. 3.2

colindantes sobre el tronco. 

obstante, están bastante espaciados y por la existencia del carril bici están dotados de buena visibilidad. En cualquier caso estos accesos no están ubicados en los ramales de las glorietas.

DISEÑO DE PUNTOS SINGULARES. 

3.2.1

Intersecciones

En la variante de Jesús, se han mantenido los accesos desde propiedades colindantes. No

Para garantizar la percepción nocturna adecuada de las glorietas se ha proyectado su iluminación.

Las intersecciones importantes del proyecto se han resuelto mediante glorietas. En todas ellas se han tenido las siguientes precauciones: MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL MISMO (EIVISSA)

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3.2.2

Travesías.

3.2.2.1 Aproximación 

Se ha proyectado la transformación de la carretera en travesía de modo que quede claro para el conductor que se está aproximando a una.

3.2.2.4 Peatones 

Se ha dispuesto una superficie de acera suficiente.

Se ha garantizado la continuidad de los itinerarios peatonales.

3.2.2.5 Ciclistas.

En la variante de Jesús, se han proyectado elementos de reducción de la velocidad como bandas transversales.

Se ha dotado a todo el ámbito de un itinerario ciclista completo.

En los casos en que el carril bici discurre paralelo a la calzada lo hace siempre separado de la

3.2.2.2 Condiciones de circulación en entorno urbano 

Los carriles se han reducido a 3 m de anchura.

No se han utilizado calzadas separadas.

Eliminación de arcenes.

Sustitución de cunetas por colectores.

Implantación de aceras y aparcamientos (Ca Na Negreta).

misma y elevado a la altura de la acera. 3.3

DOTACIONES.

Este apartado hace referencia a la señalización, sistemas de contención y balizamiento de las vías. Este aspecto se desarrollará en el Proyecto Constructivo posterior y por tanto no se analizan en este capítulo los aspectos del mismo asociados a la seguridad vial del proyecto. No obstante se incluye una relación de los elementos a comprobar durante la redacción del proyecto constructivo: 3.3.1

Señalización Vertical

3.2.2.3 Medidas destinadas a reducir la velocidad 

Dimensiones: Adecuadas al tipo de vía, según la normativa vigente.

paso de los vehículos y desvíos de calzada y refugios peatonales cuya función es también la

Ubicación: Según la normativa vigente.

de reducir la velocidad de los vehículos.

Protección frente a choques contra los postes de sustentación (relacionado con la adecuación

En la variante de Jesús, se han proyectado cojines berlineses para reducir la velocidad de

reducir la velocidad de paso de los vehículos. 

los sistemas de contención)

En la variante de Ca Na Negreta se han proyectado pasos de peatones sobreelevados para

Las travesías comienzan y terminan en glorieta. De esta forma se obliga a los conductores a

Relación con señalización existente. Se debe adecuar la señalización de los tramos no afectados por si pudiera verse afectada por la ejecución de los tramos nuevos.

iniciarlas a muy baja velocidad. 

3.3.2

Señalización Horizontal y Balizamiento

El objetivo de estas medidas es doble. En primer lugar se busca la reducción de velocidad de los vehículos como forma de mejorar la seguridad vial propiamente dicha y en segundo lugar

Se comprobará el cumplimiento de la normativa correspondiente.

se pretende que el tráfico por Jesús y Ca Na Negreta no sea tráfico de paso. De esta forma se fomenta la utilización de las variantes y se descongestiona el actual enlace de Jesús.

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3.3.3

Sistemas de Contención.

Se comprobará el cumplimiento de la norma correspondiente. El cumplimiento de esta normativa garantiza la seguridad vial: 

Peatones.

Las travesías están diseñadas para la máxima seguridad y comodidad de los peatones.

En los tramos no urbanos se han diseñado pasos peatonales a distinto nivel para dotar de

Orden Circular 321/95, de 12 de diciembre de 1995, por la que se aprueban las Recomendaciones sobre sistemas de contención de vehículos.

3.4.2

permeabilidad a las distintas vías proyectadas. 

Orden Circular 6/2001, de 24 de octubre de 2001, para la modificación de la O.C. 321/95 T y P

En cualquier caso, el objetivo es que los peatones no utilicen ni crucen a nivel las vías proyectadas en los tramos no urbanos.

en lo referente a barreras de seguridad metálicas para su empleo en carreteras de calzada única. 

Orden Circular 18/2004, de 29 de diciembre y 18bis/2008 de 31 de julio, sobre criterios de empleo de sistemas para protección de motociclistas.

Orden Circular 28/2009 de 20 de octubre sobre criterios de aplicación de barreras de seguridad

3.4.3

Ciclistas.

Se ha diseñado una red ciclista completa que conecta el núcleo urbano de Jesús con Can Clavos y la carretera de Sant Miquel. Tanto en los tramos urbanos como interurbanos el carril bici está separado de la calzada.

metálicas. En los tramos interurbanos el carril bici discurre a la misma cota que la calzada separado de esta En cualquier caso se estudiarán los márgenes de los diferentes viales a fin de minimizar o eliminar

1.5 m (para implantar la señalización y los elementos de contención de vehículos).

los elementos de riesgo. En los tramos urbanos el carril bici se sitúa a la cota de la acera y separado al menos 1 m de la 3.4

SEGURIDAD DE OTROS USUARIOS.

3.4.1 

Terrenos adyacentes.

calzada. 3.4.4

Transporte de mercancías.

En el tronco de la C733 se han evitado los accesos desde propiedades colindantes.

Los radios mínimos proyectados, especialmente en las glorietas, permiten el giro de camiones sin

Únicamente se puede acceder al tronco a través de las intersecciones, además de una vía

invadir carriles adyacentes.

colectora. 3.4.5 

intersecciones y en los ramales de acceso a las glorietas. 

Transporte Público.

En los tramos de sección convencional se han evitado los accesos en las vías de giro de las 

Ibiza.

En todos los casos se ha dotado de visibilidad suficiente a para el vehículo que salga del acceso. La señalización de la incorporación permitirá la perceptibilidad del acceso desde la vía

Las paradas de autobús se han ubicado siguiendo las directrices del Plan de Movilidad de

principal.

Siguiendo estas directrices, se han habilitado paradas para el transporte público tanto en la travesía de Ca Na Negreta como en los tramos interurbanos.

Las dimensiones de las mismas se han determinado teniendo en cuenta las necesidades de maniobra. En las paradas ubicadas en tramos interurbanos, las dimensiones de las cuñas de

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aceleración y deceleración son muy generosas para permitir las maniobras de parada e incorporación de forma segura.

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VJ_TOMO II Parte_3 VARIANTE JESUS  

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