Revista IE 74

deseMpeño sísMIco de pueNTes TípIcos eN ARGeNTINA: RehABILITAcIÓN coN AIsLAdoRes LRB

AsocIAcIÓN de INGeNIeRos esTRucTuRALes

cARGAs de vIeNTo soBRe MÓduLos foTovoLTAIcos: evALuAcIÓN expeRIMeNTAL

MéTodo de dIseño sIMpLIfIcAdo eN eL dIMeNsIoNAdo de coRReAs pARA cuBIeRTAs MeTáLIcAs coN peRfILes c coNfoRMAdos eN fRío, seGúN cIRsoc 303-09

Año 26 / ABRIL 2023 / edIcIÓN 74 / edIcIÓN dIGITAL

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suMARIo

10

Nota de Tapa desempeño sísmico de puentes típicos en Argentina: Rehabilitación con aisladores LRB

45 48 52 54 56

18 28 36 |4|

Análisis del comportamiento estático y dinámico en líneas de transmisión: una revisión metodológica cargas de viento sobre módulos fotovoltaicos: evaluación experimental Método de diseño simplificado en el dimensionado de correas para cubiertas metálicas con perfiles c conformados en frío, según cIRsoc 303-09

58 60 63

AIe Informa eficiencia de Recursos y cambio climático AIe Informa 14 razones para usar acero estructural en puentes AIe Informa “La voz de los ingenieros es crucial para la reducción del riesgo de desastres” AIe Informa cementoN AIe Informa el rol de la ingeniería para el desarrollo sostenible AIe Informa documentos de la NsBA AIe Informa Lo que se mide se puede mejorar

AIe Informa Reflexiones para las nuevas demandas de la Ingeniería Latinoamericana

edIToRIAL

Nuestro mayor capital

Me complace brindar la bienvenida a un nuevo año de contactos

entre la Asociación de Ingenieros Estructurales, entidad que me ha honrado con la responsabilidad de su presidencia, y todos sus aso-

En paralelo, vale reconocer la iniciativa de nuestra institución junto

al Consejo Profesional de Ingeniería Civil (CPIC), ofrecida en el 18°

Concurso Nacional de Modelos Estructurales, Premio CPIC 2022

ciados e interesados en la temática.

“Ing. Civil Norberto Walter Pazos”. En la última edición del certa-

Este 2023 presenta un núcleo de dificultades económicas, las cuales,

DE INGENIERÍA ESTRUCTURAL, el concurso contó con la orga-

men, llevado a cabo durante las 27° JORNADAS ARGENTINAS

con seguridad, serán decisorias para las definiciones expectantes de

nización del Instituto de Mecánica Aplicada y Estructuras (IMAE)

tosas de su historia. No vamos aquí a cuantificar los severos indica-

(FCEIA), junto a la Universidad Nacional del Rosario (UNR), siendo

planes resolutivos. Argentina transita una de las etapas más dificul-

dores de déficit en diferentes planos, los cuales exigen una urgente

solución.

En esta oportunidad, los invito a enfocar nuestra mirada en el mayor

de la Facultad de Ciencias Exactas, Ingeniería y Agrimensura

ganadores del primer premio los estudiantes Hugo Quiñones, Tania

Quenaya y Ariel Meneses, de la UTN Facultad Regional Mendoza;

el segundo puesto fue para Valentino Benedetich, Agustín Rafaelli y Santiago Rolando, de la FCEIA-UNR; y el tercer puesto correspon-

capital disponible, el cual cotiza en positivas expectativas y pura es-

dió al equipo de la FIUBA integrado por María Constanza Ruffinelli,

debemos depositar todos los esfuerzos. Durante su proceso de for-

curso de modelos distingue a aquellas propuestas capaces de respon-

peranza: Nuestras y nuestros jóvenes, los protagonistas en quienes mación profesional, en el ámbito de la ingeniería civil, distintas en-

tidades llevan a cabo convocatorias capaces de alentar y premiar iniciativas basadas en el conocimiento, la investigación y la reflexión

Carolina Barrera y Manuela Medina. Como es tradicional, este con-

der, satisfactoriamente, ante las desafiantes condiciones estructurales

impuestas por sus bases de participación, fomentando en los estu-

diantes el mérito de poner a prueba los conocimientos adquiridos du-

participativa. Por caso, en el marco de los 100 años de la Asociación

rante las distintas asignaturas cursadas.

mente el CementON, un hackaton virtual para trabajar, colaborati-

Instituciones y empresas, mancomunadas, brindan su aporte al ma-

de Fabricantes de Cemento Portland (AFCP), se presentó reciente-

vamente, en ideas y soluciones sostenibles e innovadoras, capaces

ñana, estimulando y premiando el compromiso demostrado por es-

de nutrir a la industria cementera.

tudiantes ávidos de manifestar sus aptitudes. A ellas y ellos van

Se fomentó de esa forma un ámbito donde más de 100 estudiantes y

2023, y garantizándoles, desde la AIE, la firme convicción de conti-

egresados/as noveles de todas las universidades e instituciones ter-

ciarias del país, con interés en la temática, trabajaron formando equi-

dedicadas estas palabras, inaugurando así este espacio Editorial

nuar incrementando estas vías de protagonismo, tendientes al fo-

mento de un mañana venturoso para nuestra ingeniería estructural y

pos interdisciplinarios con el apoyo de co-facilitadores y

la Argentina toda.

Holcim, Cementos Avellaneda y PCR. El equipo ganador desafió la

Los mejores deseos para este año 2023. Continuamos trabajando.

representantes de las cuatro empresas organizadoras: Loma Negra,

siguiente premisa: ¿Cómo podríamos fomentar el uso de cementos

“más verdes”?, un interesante tema. De esta forma, Emilia Amalia

Beatriz Rojas (Chaco), Micaela Weber (Entre Ríos), Johanna Buhr

Ing. Pablo L. Diéguez

Fe), fueron reconocidos con el primer premio.

presidente@aiearg.com.ar

(Córdoba), Ángel Adrián Lugo (Misiones) y Alan Domingo (Santa

Presidente de la Asociación de Ingenieros Estructurales

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Publicación de la Asociación de Ingenieros Estructurales para la información y divulgación de temas científicos y técnicos Edición digital 74 ISSN 16671511 / AÑO 26 / Abril de 2023

COMISIÓN DIRECTIVA DE LA AIE PRESIDENTE: Ing. Pablo Luis Diéguez

SECRETARIO: Ing. Ricardo Taba

TESORERO: Ing. Mario C. Chiesa

VOCALES TITULARES: Ing. Patricia Lucía Aab Arq. Roberto Alfie Ing. Carlos Marcelo Salomone Ing. Rafael Garcia Tornadu VOCALES SUPLENTES: Ing. Gloria Gutiérrez Ing. José A. Rueda

REVISORES DE CUENTAS: Ing. Eduardo A. Cotto Ing. Máximo Fioravanti

SECRETARÍA Lic. María Laura Rivas Díaz Sandra Orrego REVISTA IE COMITÉ EDITORIAL

Director: Ing. Marcos De Virgiliis Mg. Inga. Laura Cacciante Mg. Ing. Carlos Gustavo Gauna Inga. Gloria Gutiérrez

Prohibida la reproducción total o parcial de textos, fotos, planos o dibujos sin la autorización expresa del Editor. Los artículos firmados son de exclusiva responsabilidad de sus autores o de las firmas que facilitan la información y no reflejan necesariamente la opinión de la AIE.

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PRODUCCIÓN EDITORIAL

CONTÉCNICOS Contenidos Técnicos Arq. Gustavo Di Costa EDITOR RESPONSABLE

ASOCIACIÓN DE INGENIEROS ESTRUCTURALES

Hipólito Yrigoyen 1144 1º, C1086AAT Ciudad Autónoma de Buenos Aires Tel/Fax: +54 (911) 4381-3452/5252-8838 Info09@aiearg.org.ar www.aiearg.org.ar

CORRESPONSALES

ARGENTINA

Bahía Blanca: Ing. Mario Roberto Minervino Córdoba: Dr. Ing. Carlos Prato El Calafate: Ing. Otto Manzolillo Mendoza: Mg. Ing. Carlos Llopiz Neuquén: Ing. Emanuel Gevara Rosario: Mg. Inga. Yolanda Galassi Santa Fe: Dr. Ing. Gustavo Balbastro Trelew: Ing. Hugo Juan Donini EXTERIOR

Bolivia: Ing. Mario R. Terán Cortez (La Paz) Brasil: Dr. Ing. Paulo Helene (San Pablo), Ing. Silvio de Souza Lima (Río de Janeiro), Prof. Darío Lauro Klein (Porto Alegre) Colombia: Ing. Luis Enrique García (Bogotá), Prof. Harold Muñoz (Santa Fe de Bogotá) Chile: Ing. Rodolfo Saragoni Huerta (Santiago) China: Ing. Carlos F. Mora (Hong Kong) República Dominicana: Ing. Antonio José Guerra Sánchez Estados Unidos: Inga. María Grazia Bruschi (Nueva York) España: Ing. Jorge Alberto Cerezo, Prof. José Calavera Ruiz (Madrid), Dr. Antonio Aguado de Cea (Barcelona) Israel: Ing. Mario Jaichenco (Naharia) México: Dr. Ing. Pedro Castro Borges (Mérida, Yucatán), Ing. Daniel Dámazo Juárez (México DF) Paraguay: Ing. Angélica Inés Ayala Piola (Asunción) Portugal: Prof. Antonio Adao da Fonseca (Porto) Perú: Ing. Carlos Casabonne (Lima) Puerto Rico: Ing. José M. Izquierdo (San Juan) Uruguay: Ing. Gerardo Rodríguez (Montevideo) Venezuela: Inga. Gladis Troconis de Rincón (Zulia)

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NoTA de TApA deseMpeño sísMIco de pueNTes TípIcos eN ARGeNTINA:

Rehabilitación con aisladores LRB

Saracho, José Aníbal (1) y (2); Pérez, Gustavo Ariel (2); Dip, Oscar (1) y (2) (1) Universidad Tecnológica Nacional, Facultad Regional Tucumán.

(2) Instituto de Estructuras, Universidad Nacional de Tucumán joseanibalsaracho@yahoo.com.ar; gperez@herrera.unt.edu.ar; odip@herrera.unt.edu.ar

INTRoduccIÓN El propósito de este trabajo de investigación, es pre-

sentar un método de avanzada de evaluación deta-

llada, mediante análisis dinámico no lineal (ADNL),

de puentes típicos ubicados en zonas caracterizadas

como de elevada, y muy elevada, peligrosidad sísmica

dentro del territorio nacional. La citada evaluación se aplica para la situación de dichos puentes en los esta-

dos original y rehabilitado. Para la rehabilitación se

consideró la técnica basada en el uso de aisladores

elastoméricos con núcleo de plomo. La metodología permite evaluar, cuantitativamente, la capacidad sís-

mica de una estructura existente, y también, determi-

nar la efectividad global de la técnica de rehabilitación empleada.

|10|

Figura 1 Puente sobre el Arroyo Tierras Blancas, Ruta Nacional Nº 40

MeTodoLoGíA

Se seleccionaron dos puentes típicos ubicados en la

provincia de Mendoza, en los cuales, las luces de tramo, número de tramos, altura de pilas y ancho de

tablero, se corresponden con los valores medios de un estudio estadístico llevado a cabo por los autores. En

tónicos similares a los del centro-oeste argentino, los

cuales fueron escalados para compatibilizar con los

espectros de respuesta para los sismos menor y mayor, respectivamente.

las Figuras 1 y 2 se ofrecen vistas y cortes de los men-

En este estudio se emplearon dos Parámetros de De-

ambas estructuras es de, aproximadamente, 66 m.

brales de Daño en Componentes que ofician de límites

cionados puentes de estudio. La longitud total de

manda Ingenieril (PDI), capaces de definir los Um-

Se siguió la metodología establecida en el Manual de

para los distintos niveles de desempeño establecidos:

blicación de la Administración Federal de Carreteras

de desplazamiento de la superestructura en función de

Rehabilitación Sísmica de Puentes (MRSP), una pu-

de los Estados Unidos (FHWA). Allí se plantean ob-

ductilidad por curvatura en las columnas y capacidad

las dimensiones de los elementos que le sirven de

jetivos de desempeño estructural para dos niveles de

apoyo.

medio, respectivamente, considerando asimismo la

Se desarrollaron modelos analíticos 3D de los puentes

sismos, de 100 y 1000 años de periodo de retorno provida útil remanente de las estructuras.

Los acelerogramas a utilizar en los ADNL, para la ve-

usando la plataforma de elementos finitos OpenSees.

La superestructura de cada puente fue modelada aplicando elementos de barra prismáticos elásticos, asu-

rificación del desempeño estructural, deben represen-

miendo la hipótesis de que permanecen en el rango

sitio de emplazamiento del puente. En este trabajo, se

tamento de Transporte de California). Para las pilas,

tar el ambiente tectónico y las condiciones locales del

utilizaron registros de sismos reales de ambientes tec-

Figura 2 Puente Acceso Este a la ciudad de Mendoza, Ruta Nacional Nº 7

elástico según las prescripciones de Caltrans (Depar-

se adoptaron elementos de barra no lineales con plas-

|11|

Figura 3 Modelo analítico 3D detallado del Puente sobre la Ruta Nº 40 Basado en el trabajo del investigador norteamericano Nielson (2005)

ticidad concentrada en los extremos, donde se forma-

rán las rótulas plásticas. En este caso, las secciones

son discretizadas con fibras longitudinales de acero para las armaduras longitudinales, hormigón confi-

nado para el núcleo central, y hormigón no confinado para el recubrimiento.

Asimismo, la interacción suelo-estructura en los es-

tribos se modeló disponiendo resortes en los extremos

del modelo con adecuadas relaciones no lineales de fuerza-deformación, las cuales, están basadas en las disposiciones de Caltrans.

|12|

En Figura 3 se ofrece una vista del modelo analítico

del puente sobre la Ruta Nº 40, con detalles de los re-

sortes ubicados en estribos y pilas, como, asimismo,

de las fibras en columnas.

En relación con los aisladores elastoméricos con nú-

cleo de plomo (Figura 4), los mismos se diseñaron de

conformidad con lo establecido por las especificacio-

nes AASHTO en la materia.

Por último, se instalaron dichos dispositivos en el mo-

delo, en reemplazo de los apoyos elastoméricos exis-

Figura 4 Aislador elastomérico con núcleo de plomo (LRB)

tentes, para así llevar a cabo los análisis dinámico no lineales con cada sismo de entrada.

ResuLTAdos y dIscusIÓN En la Figura 5 se muestran las respuestas Momento-

Curvatura para los dos puentes ante el sismo mayor en la dirección longitudinal, donde resultaron más desfa-

vorables. Obsérvese la notable reducción de las cur-

vaturas máximas de los casos aislados sísmicamente respecto de la situación original.

La Figura 6 ofrece la respuesta de uno de los aislado-

res ubicados sobre la pila del puente sobre la Ruta Nº

7, en dirección longitudinal, apreciándose los ciclos

histeréticos que dan lugar a la disipación de energía en estos dispositivos.

Figura 5 Diagramas Momento-Curvatura en columnas de pila del Puente sobre la Ruta Nº 40 (izquierda) y del Puente sobre la Ruta Nº 7 (derecha) en Dirección Longitudinal

|13|

coNcLusIoNes De acuerdo con los resultados obtenidos, ambos puen-

tes no cumplen con los requerimientos mínimos de

desempeño para el denominado Sismo Mayor, de 1000 años de recurrencia.

La técnica de rehabilitación empleada resultó alta-

mente efectiva, a través de la limitación de fuerzas en

componentes críticos como las pilas y la modificación de la respuesta dinámica, permitiendo que las estruc-

turas estudiadas puedan cumplir con los objetivos de

desempeño esperados conforme a la normativa.

|14|

Figura 6 Respuesta de uno de los Aisladores sobre la Pila en el Puente sobre la Ruta Nº 7, en Dirección Longitudinal

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ANáLIsIs deL coMpoRTAMIeNTo esTáTIco y dINáMIco eN LíNeAs de TRANsMIsIÓN:

una revisión metodológica Wyss, Guillermo1; Castro, Hugo G.2; De Bortoli, Mario E.2 1 Ingeniero Electromecánico, Grupo de Investigación en Mecánica de los Fluidos (GIMEF), Facultad Regional Resistencia, Universidad Tecnológica Nacional. gwyss@yahoo.com 2 Ingeniero Civil, Laboratorio de Mecánica Computacional (LAMEC), Facultad de Ingeniería, Universidad Nacional del Nordeste. guillermo.castro@conicet.gov.ar 3 Ingeniero Civil, Secretario de Investigación y Posgrado (FI-UNNE), Facultad de Ingeniería.

Universidad Nacional del Nordeste. m_debortoli@yahoo.com.ar

Los numerosos colapsos que sufren las Líneas de Transmisión de energía eléctrica, tras el paso de tormentas y fuertes vientos, evidencian un esquema de cálculo insuficiente con respecto a los códigos de diseño estructural, como por ejemplo, los Códigos AS/NZS: 7000 (2010), ASCE 74 (2010), entre otros. Se estima que los eventos de vientos de alta intensidad, como ráfagas descendentes y tornados, son los responsables de más del 80% de todas las fallas en las Líneas de Transmisión relacionadas con el clima.

Investigaciones llevadas a cabo por instituciones públicas y privadas, dan cuenta que aún hoy, no se tiene información relevante en lo referente a modelos que representen, adecuadamente, estos fenómenos, por no considerar un análisis detallado de la interacción del viento sobre los conductores. Esto ha llevado a que deba considerarse el efecto dinámico con respecto a las características de turbulencia del viento downburst (ráfagas descendentes).

De acuerdo con el análisis anterior, los códigos de viento proponen, para el cálculo estructural, el análisis de la Torre aislada, y posteriormente, la interacción del viento atmosférico con el conjunto de Torre-Líneas de Transmisión de energía. En este trabajo se presenta una revisión de las respuestas de los sistemas y Líneas de Transmisión bajo vientos de alta intensidad, incluyendo mediciones de campo, métodos de simulación numérica, modelado estructural y análisis de modelos aero-elásticos.

|17|

Figura 1 Masa de aire con desplazamiento vertical descendente

INTRoduccIÓN Las Torres de Transmisión de Alta Tensión son las res-

ponsables de transportar la energía eléctrica desde la

tructura, como el cambio de velocidad de diseño del

fuente de Generación hasta el sistema de Distribución.

viento, no son considerados en las especificaciones

Estas Líneas de Transmisión consisten principalmente

misma.

en estructuras, compuestas por conductores, aislado-

actuales de cálculo para el dimensionamiento de la

res, soportes y cables de protección. El óptimo diseño

La siguiente revisión muestra un análisis capaz de de-

sitio de generación se encuentra geográficamente ale-

estructura Torre y Línea en forma dinámica.

de las Líneas de Transmisión es importante cuando el jado respecto de los centros de población, como en el

tallar las cargas y factores naturales que afectan a la

caso de muchas represas hidroeléctricas en América

1. vIeNTos dowNBuRsT (RáfAGAs desceNdeNTes)

casos, el diseño de Líneas de Transmisión se basan en

Un downburst se define como una corriente descen-

ticos de la acumulación de viento y hielo. Informes an-

locidades, en todas direcciones, al golpear el suelo.

del Norte y América del Sur. En la mayoría de los casos de carga estática, carga ambiental, datos estadís-

teriores de colapsos en Líneas de Transmisión, debido

a condiciones climáticas, incluyendo vientos de tor-

menta de alta intensidad, enfatizan la importancia de

dente intensa de aire que induce un viento con altas veFujita (1985) definió como una masa del aire frío y hú-

medo que desciende repentinamente de la base de la

profundizar la investigación sobre la interacción de

nube de tormenta, incidiendo sobre la superficie del

(De Bortoli y otros, 2009).

centro de impacto, como se muestra en la Figura 1.

estos tipos de vientos con las Líneas de Transmisión

|18|

Las vibraciones de interacción entre conductores y es-

suelo, y luego, divergiendo horizontalmente desde su

1.1 Mediciones de campo Los trabajos de campo que actualmente se ofrecen sobre estos tipos de vientos, incluyen investigaciones

Figura 2 Modelo de Anillo de vórtice

y estudios meteorológicos ejecutados en el Norte de

Illinois, Aeropuertos Internacionales informados por

Fujita (1990), y estudios operacionales sobre clima de FAA/Lincoln Laboratory (FLOWS) reportados por Wolfson y otros (1985). Debido a su presentación muy

localizada, el número de mediciones disponible es es-

caso, por ello, la mayor parte de la investigación se basa en modelos numéricos o modelos físicos en con-

diciones controladas a escala reducida, buscando pre-

1.2.2 Modelo de chorro de inyección (chorro impulsivo)

estructuras ante tales eventos.

El modelo de chorro de choque, se basa en la analogía

1.2 Modelado numérico

(Fujita, 1985). La Figura 3 explicita el desarrollo y su

decir su comportamiento y la respuesta de las

A continuación, se realiza una breve descripción de

utilizando un chorro impulsivo y una superficie plana

perfil de velocidad de salida.

los tres modelos numéricos, los cuales usualmente, se utilizan para reproducir este evento.

1.2.1 Anillo de vórtice En un anillo típico de vórtice, las partículas de fluido

se mueven en trayectorias circulares alrededor de un círculo imaginario (el núcleo), perpendicular a esas

trayectorias. Como en cualquier vórtice, la velocidad

del fluido es constante, excepto cerca del núcleo, de

Figura 3 Modelo perfil de velocidad

modo que la velocidad angular aumenta hacia el nú-

cleo, y la mayoría de la vorticidad se concentra cerca de él, como muestra la Figura 2.

Existen diferentes modelo de anillos de vórtice entre

los que se destacan: “Modelo de anillo de vórtice (Zhu y Etkin, 1985; Ivan, 1986; Vicroy, 1992; Savory et al.,

Con el análisis de modelos en CFD de chorro impac-

tante, pudieron calcular una componente vertical (axial) y horizontal (radial) de la velocidad. La Figura

4 ilustra en planta un modelo de chorro impactante, las

2001)”, simula el anillo de vórtice que se forma du-

variables espaciales, diámetro del chorro (DJ) y la ubi-

dente, reportado por Savory et al. (2001).

coordenadas polares.

rante el descenso de la columna de aire de tiro descen-

Figura 4 Parámetros de Downburst

cación del centro de downburst relativo a la Torre en

|19|

Shehata y otros (2005) realizaron un extenso estudio

paramétrico para investigar los perfiles de viento downburst, obteniendo el perfil de velocidad máxima.

El Damatty y otros (2013), informaron que puede con-

vés de la reproducción de la variación espacial de la

velocidad media).

2. ModeLAdo y sIMuLAcIÓN

siderarse como una velocidad de referencia de diseño

Los estudios actuales sugieren que la investigación

portamiento significativo de la componente vertical

línea de la Torre no es suficiente para reducir acciden-

que el aumento de la velocidad es mayor respecto de

en particular, bajo fuertes condiciones de viento. Para

a 10 m de altura. Estas experiencias presentan el com-

(dirección axial) de la velocidad del viento. Se observa

la componente horizontal (dirección longitudinal) del

sistema. Los valores de velocidad obtenidos en los modelos corroboran con los logrados en los ensayos

experimentales. Por esta razón, es importante tener en

sobre la carga de viento estática de la estructura de la

tes y mejorar la fiabilidad de la línea de Transmisión,

evaluar la estabilidad de un sistema de Torre-línea, se introdujo la comparación entre cargas estáticas y di-

námicas, tomando como objeto de estudio la línea de

Transmisión Leiwen que pertenece a China Southern

cuenta esos valores de velocidad de perfiles para su

Power Grid Limited Company.

neas de Torres de alta tensión.

De acuerdo con la estructura real de la línea de Trans-

posterior análisis en los diseños de estructuras en Lí-

misión, se generó un modelo de análisis de elemento

1.2.3 el modelo de fuente de enfriamiento

finito que contiene tres Torres y dos segmentos de

El método de la fuente de enfriamiento se basa en la

tres Torres se encuentran a 339 y 327 metros, respec-

introducción de la corriente vertical descendente im-

Línea, como muestra la Figura 6, los vanos entre las tivamente, se utilizó como software de análisis diná-

plementado a través de una fuente de enfriamiento

mico el programa Ansys. Se diseñó la Línea de

minución de la temperatura en la base de la nube, au-

35 m/s a una altura de 10 m.

dentro del dominio computacional que simula la dis-

mentando la densidad del aire hasta provocar su

Transmisión para una velocidad máxima del viento de

descenso de forma repentina. La Figura 5 ofrece un esquema del modelo descripto.

Figura 5 Modelo de fuente de enfriamiento Mason et al. (2009) implementaron el método de

fuente de enfriamiento basado en un método seco, no hidrostático, sub-nube y modelo asimétrico. Los có-

digos de diseño definen la velocidad del viento como la suma de una velocidad media constante y una velo-

cidad fluctuante (la mayoría de los estudios focalizan la caracterización de estos eventos, únicamente, a tra-

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Figura 6 Modelo de elementos finitos de tres Torres y dos tramos de Líneas

2.1 simulación de carga de viento

Figura 7 Modelo discretizado de la Torre

La velocidad de 35 m/s a la altura de 10 m se establece

como valor promedio. La variación de la velocidad del viento, en general, tiende a aumentar con un incre-

mento de altura de la estructura, obstaculizando la si-

mulación de la velocidad en cada nodo. El modelo final de elementos finitos es mostrado en la Figura 7.

La velocidad del viento se considera como la carga, convirtiéndose en valores de presión, aplicados en las Torres y Líneas. Por lo tanto, el procedimiento adop-

tado en el presente estudio, es la discretización de la Torre y la selección de nodos de altura promedio de

cada sección, como puntos representativos.

Se analizaron distintas distribuciones de la tensión de-

bido a cargas de viento provocados por diferentes án-

gulos de incidencia sobre la Torre. La simulación indica que la tensión de compresión máxima se pro-

duce, especialmente, en las barras principales, cerca del pie de la Torre. Para evaluar la estabilidad del sis-

tema Torre-Línea, la tensión máxima en la Torre se ob-

tiene del análisis dinámico. La distribución de la tensión en la Torre presenta una variación constante

en la velocidad instantánea, lo cual conduce a un cambio en la ubicación de la tensión máxima y, ocasional-

mente, obstaculiza la extracción de información en ese lugar. Como se muestra en la Figura 8, a medida que

aumenta la tensión, la relación se convierte en no lineal. Además, a medida que se incrementa la veloci-

dad del viento, el efecto del ángulo se vuelve más

prominente, demostrando así que la función exponen-

cial se puede utilizar para describir la relación entre la

Figura 8 Relación entre la carga del viento y la tensión

Figura 9 Variación entre tensión, velocidad y dirección del viento

máxima tensión y la velocidad del viento.

2.2 La relación entre tensión, velocidad y dirección del viento Bajo diferentes condiciones de viento, la Torre exhibe

diferentes dinámicas. La relación entre la tensión, la

velocidad del viento y su dirección, se observa en la Figura 9. En ordenadas se ubica la tensión en Mpa, en

abscisas, la velocidad del viento, y sobre el eje de cotas, la dirección del viento en grados.

|21|

2.3 Modelo aeroelástico La interacción del sistema meteorológico y estructural

produce una respuesta de la Torre que se amplifica no-

tablemente debido a la existencia de conductores.

Cuando se trata de analizar la vibración en el sistema de Línea y Torre, usualmente, se aplica el modelo ae-

roelástico. La Figura 10 exhibe los componentes de un

sistema Línea y Torre.

Huang et al. (2012) investigaron el modelo aeroelás-

tico en un sistema de Líneas y Torres de largo alcance, cuya altura real trepó a los 370 m. Este estudio expe-

rimental se concentró en la carga de ráfagas y el factor

de respuesta dinámica de la Torre. Liang et al. (2015)

diseñó una prueba para un sistema de Línea y Torre de

Transmisión de 500 kV, donde se discutieron las pro-

piedades dinámicas de la Torre, con y sin Líneas. El

estudio analítico-numérico sobre las respuestas indu-

Figura 10 Sistema Torre y Conductores

cidas por el viento en el sistema Línea y Torre, también

fue abordado por otros investigadores. Se construye-

ron modelos dinámicos del sistema Línea y Torre, uti-

lizándose para analizar la estabilidad de la Torre sometidas a vientos fuertes (Yasui et al., 1999; Battista et al., 2003).

La vibración inducida por el viento en el sistema de Líneas y Torres, es compleja y los problemas que pue-

den ocurrir son diversos, por ello, los investigadores prestan atención a diferentes aspectos.

La literatura reciente se refiere al comportamiento di-

námico de los conductores, como el galope, la vibra-

ción eólica y el amortiguamiento (Yan y otros, 2012;

Barry y otros, 2013). Otros estudios se centran en el comportamiento mecánico y la seguridad de la Torre

Figura 11 Modelo numérico del sistema de Líneas y Torre

bajo la acción del viento (Klinger et al., 2011; Rao y

otros, 2010). Como sistema, la Torre y el Conductor se influyen mutuamente, por lo que el efecto de vibración de acoplamiento siempre permanece presente.

reducen ligeramente y las relaciones de amortigua-

A diferencia de la Torre única, el sistema de Línea y

la propiedad dinámica del sistema de Línea y Torre,

Torre muestra diferentes modos de vibración, debido a la existencia de cables.

|22|

Atento a ello, las frecuencias naturales de la Torre se miento aumentan notablemente. Con el fin de explorar

verificando el modelo de prueba, se construyó un mo-

delo numérico como muestra la Figura 11.

2.4 propiedades dinámicas del sistema Torre-Línea y Torre Los resultados obtenidos indicaron que las propieda-

des dinámicas del sistema Línea y Torre, estarían más

3. ModeLAdo esTRucTuRAL de uNA LíNeA de TRANsMIsIÓN BAjo cARGA desceNdeNTe 3.1 Torre de celosía y cables de retención Shehata et al. (2005) desarrollaron un modelo de ele-

influenciadas por la vibración de los conductores res-

mentos finitos para simular la Torre y los cables de co-

la ubicación de los sensores y la dirección del viento

lineal, de dos nodos con tres grados de libertad de tras-

pecto del sistema de Torre sola. La Figura 12, presenta

para el análisis.

nexión como un elemento de marco tridimensional, lación y tres de rotación por nodo.

Las variaciones de desplazamiento y tensión dinámica

Cada miembro de la Torre fue simulado por un ele-

componentes, y en mayor grado, sobre la parte supe-

miembros de la Torre, al permanecer conectados físi-

en sistemas de Torre y Línea, se producen en todos sus

mento. Se asumieron conexiones rígidas entre los

rior de la Torre, amplificándose con el aumento de la

camente mediante conexiones atornilladas que pue-

De acuerdo con las conclusiones anteriores, se puede

Los conductores se estudiaron por separado, y luego,

velocidad del viento y la longitud de la línea.

pensar que para la propia Torre, su comportamiento dinámico no es tan susceptible al cambio de velocidad

del viento, pero cuando se conectan cables a la misma,

el incremento de tensión debido al movimiento de los

cables bajo carga de viento, es considerable.

den transferir momentos.

se revirtieron y aplicaron sus reacciones en los puntos

de conexión de la Torre. Para la carga de downburst,

se desarrolló un procedimiento para ampliar el campo

de velocidades de un pequeño chorro de viento (Han-

gan et al., 2003), Ladubec y otros (2012). El análisis

lineal de Shehata, Damatty (2008) y estudios de res-

El cable es el componente que conduce a la variación

puesta de la Torre, mostraron un aumento del 20% en

Torre, por lo tanto, esos resultados deben ser conside-

les, resultando en una menor capacidad de falla de la

de las propiedades dinámicas del sistema Línea y rados a la hora de diseñar estructuras de ese tipo.

Figura 12 Sensores y dirección del viento

las fuerzas axiales máximas de los soportes principaestructura.

|23|

3.2 Líneas conductoras Debido a las consecuencias de provocar corte de su-

por Gerges y El Damatty (2002), para incluir los efec-

tos geométricos, y fue utilizado por Shehata y otros

sión expuestas a vientos tipo downburst. Concluyeron

de la Línea conductora prediciendo sus reacciones.

que el modo de falla más crítico se debía a la variación de las fuerzas de tracción longitudinales, de las Líneas

(2005), para reproducir, con precisión, las propiedades

Shehata y otros (2005) informaron que modelar seis

tramos de conductores, como se muestra en la Figura

de Transmisión de energía eléctrica sobre las Torres,

13, es suficiente para obtener resultados precisos de

tida a los brazos de la Torre, provocaba un momento

Torre.

debido a que la fuerza longitudinal resultante transmide flexión fuera del plano en estudio.

Para profundizar ese análisis, Aboshosha y El Da-

matty (2013) desarrollaron un estudio paramétrico para verificar los valores esperados de las fuerzas lon-

gitudinales de tracción sobre el conductor, llegando a

la conclusión de que existe un aumento sobre la ten-

sión media de los conductores; tensión que no se tiene

en cuenta a la hora de dimensionar las estructuras de las Torres de Transmisión Eléctrica.

El Damatty y otros (2013) demostraron que la res-

puesta estructural del conductor es altamente no lineal

en diferentes tipos de conductores, y experimentan di-

ferentes respuestas basadas en las características y

propiedades del conductor. Llegaron a la conclusión

las fuerzas transmitidas desde el Conductor hacia una

Posteriormente, Aboshosha y El Damatty (2013), des-

arrollaron una técnica numérica para analizar los con-

ductores de múltiples vanos en vientos de alta intensidad. El comportamiento no lineal de los con-

ductores, conducirá a un análisis de elementos finitos

y procesamiento de datos, demandantes de muchas iteraciones para diferentes configuraciones de down-

burst, llegando al caso crítico de carga (Aboshosha y

El Damatty, 2013). Existe la necesidad de una técnica

computacionalmente eficiente, la cual logre analizar

conductores en múltiples tramos bajo carga vertical y

horizontal para vientos de alta intensidad, incluyendo

las propiedades del conductor.

de que los principales parámetros que afectan a las

4. coNcLusIÓN

tor, son su material, el área de sección transversal, el

En nuestro país, para el dimensionamiento de las car-

didad de las bases.

cuentran vigentes los siguientes reglamentos:

fuerzas longitudinales y transversales de un conduc-

área proyectada, la longitud del aislador y la profun-

|24|

lineales (Koziey y Mirza, 1994), ha sido modificado

ministro de energía, Shehata y otros (2005) analizaron

diferentes modos de falla para las Torres de Transmi-

Figura 13 Modelado de la línea de Transmisión en estudio

El análisis de elementos finitos (FEA) con modelos no

gas de viento sobre las Torres de Alta Tensión, se en-

Especificaciones Técnicas GC-IE-T-Nº 1, edición

referencia, dependiente de la velocidad del viento y la

Eléctrica (AyEE); el reglamento AEA-95301, edición

nal de fuerza en función de la geometría de la Torre,

1979, de la extinta empresa del estado Agua y Energía 2003, de la Asociación Electrotécnica Argentina; y la Guía de Diseño General de Líneas de Transporte por

Distribución Troncal, 2009, de la Asociación de

altura sobre el terreno, por un coeficiente adimensio-

considerando vientos sinópticos que se desplazan en grandes extensiones.

Transportistas de Energía Eléctrica de la República

Los eventos caracterizados por flujos descendentes in-

edición 2005, del Centro de Investigación de los Re-

mente resultan en un flujo expansivo horizontal de

Argentina (ATEERA); el Reglamento CIRSOC 102, glamentos Nacionales de Seguridad para las Obras Ci-

viles; y otras normas de países con mayor desarrollo,

como la norma IEC 826, edición 1991, de la Comisión Electrotécnica Internacional; el manual ASCE N° 74,

edición 1991, de la Sociedad Americana de Ingenieros Civiles; la norma NBR 6123, edición 1987, de la Asociación Brasilera de Normas Técnicas; la norma Eu-

rocode 1: EVN 1991-2-4, edición 2005, del Comité

Europeo de Normalización (CEN); y finalmente, la norma DIN VDE 0210/12.85 de la Comisión Alemana de Tecnologías Eléctricas, Electrónicas y de In-

formación (DKE), que sirvió de base para la ET GC-IE-T-N°1 de AyEE.

Estos reglamentos definen el cálculo de la carga de viento como el producto de una presión dinámica de

tensos, durante tormentas eléctricas, que posterior-

fuertes vientos cerca la superficie, son vientos de difí-

ciles detecciones por su corta duración, no estaciona-

rias y muy localizadas. La respuesta estructural del conjunto: Torre, Conductores, Aisladores y Cables de

Protección, con respecto a estos tipos de vientos, han

identificado configuraciones críticas en esos sistemas, debido a la variación de fuerzas de tracción longitudi-

nales en los conductores, constituyendo la principal causa de accidentes en Torres y Líneas de Transmisión de energía eléctrica.

Sería importante profundizar el análisis y estudio de un sistema acoplado de Línea y Torre, observando su

comportamiento dinámico bajo carga de viento Downburst, creando un modelo numérico el cual brinde respuesta a los distintos estados de carga.

|25|

AUNQUE LOS CÓDIGOS DE DISEÑO ESTRUCTURAL ESTABLECEN REQUISITOS MÍNIMOS PARA LA CONSTRUCCIÓN DE ESTRUCTURAS, NO PUEDEN GARANTIZAR LA RESISTENCIA COMPLETA ANTE EVENTOS EXTREMOS. ES IMPORTANTE QUE LOS DISEÑADORES Y CONSTRUCTORES TOMEN EN CUENTA FACTORES ADICIONALES Y REALICEN ANÁLISIS DETALLADOS PARA GARANTIZAR LA SEGURIDAD Y CONFIABILIDAD DE LAS ESTRUCTURAS.

|27|

cargas de viento sobre módulos fotovoltaicos:

evaluación experimental 1

Marighetti, Jorge O.; De Bortoli, Mario E.; 2 Wittwer, Adrián R.; 3 Loredo Souza, Acir M. 1 Mgr. Ingeniero Mecánico, Facultad de Ingeniería, Universidad Nacional del Nordeste. jomaringha@gmail.com 2 Dr. Ingeniero, Facultad de Ingeniería, Universidad Nacional del Nordeste. m_debortoli@yahoo.com.ar; a_wittwer@yahoo.es 3 PhD, Engenheiro Civil, Universidade Federal de Rio Grande do Sul. acir@ufrgs.br 2

INTRoduccIÓN El Reglamento Argentino de Acción del Viento Sobre

las Construcciones, CIRSOC 102, especifica coeficientes de carga aplicables a estructuras de formas re-

gulares y de tipo general. En el caso de los módulos

fotovoltaicos y paneles solares, el reglamento no es-

tablece un tratamiento específico, como en el caso de

otras normas internacionales revisadas recientemente.

El cálculo de las cargas de viento sobre módulos y pa-

neles solares, a través del CIRSOC 102, se puede re-

alizar considerando coeficientes sobre cubiertas

planas aisladas, sin embargo, ensayos en túnel de

viento permiten prever la interacción aerodinámica entre módulos, efectos de vecindad o aspectos topo-

gráficos, y, de esta forma, permiten lograr un proyecto

seguro desde el punto de vista de las acciones del viento.

El Reglamento CIRSOC 102, además, establece cuá-

les deben ser las condiciones a cumplir en los ensayos

para aplicar el procedimiento del túnel de viento, in-

cluyendo la simulación física de la capa límite atmos-

férica, la reproducción de escalas de la componente

longitudinal de la turbulencia, el modelo a escala del edificio, la topografía y edificios circundantes, condi-

ciones de bloqueo, gradiente de presión longitudinal

en la sección de ensayo, efectos del número de Rey-

nolds, y las características del instrumental del túnel

de viento.

Un estudio experimental fue llevado a cabo en el La-

boratorio de Aerodinámica de la Facultad de Ingenie-

ría de la Universidad Nacional del Nordeste (UNNE),

donde se determinaron cargas de viento atmosférico sobre los módulos fotovoltaicos de una planta de ener-

gía solar. Se trata del complejo “Cordillera Solar”, em-

|28|

plazado en el departamento de Iglesia, Las Flores, San

Juan, Argentina, mediante ensayos en túnel de viento,

utilizando dos tipos de modelos a escala reducida. Se

analizan los resultados de la determinación de los co-

tales obtenidos de ensayos en el túnel de viento, con el análisis del comportamiento con inclinación de 5º.

eficientes de carga de viento sobre los módulos del

descRIpcIÓN de AcTIvIdAdes expeRIMeNTALes

de viento. Se considera, primero, el caso de un módulo

Los ensayos fueron realizados sobre dos modelos rí-

guidores. Se determinaron los coeficientes de presión

lado, con una escala de 1:10, en tanto el segundo

viento incidente, de acuerdo al caso considerado.

m a escala natural del parque Cordillera Solar, con una

parque “Cordillera Solar”, mediante ensayos en túnel aislado y, luego, el caso de un conjunto de módulos se-

local y de fuerza global, para 6 o 13 direcciones de

cARAcTeRísTIcAs GeNeRALes de LA pLANTA de GeNeRAcIÓN soLAR Los paneles solares de la empresa italiana Convert, en-

gidos a escala reducida. El primero, denominado ais-

representa un área de, aproximadamente, 115 m x 115

escala geométrica 1/200. Mediciones de presiones es-

táticas, medias y fluctuantes, sobre los modelos, se aplicaron en ensayos de túnel de viento, a velocidad máxima en vacío de 25 m/s, en las superficies superior e inferior de los módulos.

sayados en el túnel de viento, aerodinámicamente, son

Los ensayos se ejecutaron con viento incidiendo desde

superficies de exposición al viento, y modifican su as-

de viento analizada, se determinaron los coeficientes

módulos individuales baja altura que generan grandes

pecto aerodinámico a lo largo del día. Consiste en un

0º a 180º, a intervalos de 15º y 45º. Para cada dirección

de fuerza global, punto de aplicación, y dirección de

soporte de paneles solares, con simple eje horizontal

la fuerza resultante. Los ensayos se corroboraron en

columnas, con paneles de 2 metros por 30 metros (Fi-

capa límite de circuito abierto, y su longitud total es de

móvil a un metro de altura del suelo, soportado por 5 gura 1) y permite la variación en un ángulo de 55º.

La disposición en planta de los módulos solares pre-

senta una disposición de ejes paralelos cada 5 metros,

aproximadamente. En este trabajo, se verificará el

tracker con velocidad de viento de 40 m/s, para un án-

gulo de inclinación de 20º, y con una velocidad de

viento de 20 m/s, para una inclinación de 40º. Esta ve-

rificación se efectuó a partir de los valores experimen-

el túnel de viento de la UNNE. Se trata de un túnel de 39,65 m. La cámara de ensayos tiene 2,4 m de ancho

x 1,8 m de alto x 22,8 m de largo; con una velocidad

máxima en vacío de 25 m/s. En el modelo aislado de

escala 1:10, se utilizaron flujos incidentes de caracte-

rísticas turbulentas y uniforme y suave.

El viento turbulento de capa límite simulada, con per-

fil de velocidades medias de relación U/Umáx de 0.74,

próximo al piso del túnel; la intensidad de turbulencia

Figura 1 Detalle de los módulos del seguidor solar Convert y disposición de los módulos seguidores en una planta de generación

|29|

Iu es del 10%, disminuyendo hasta el 3% en la parte

superior de la capa límite. El viento uniforme y suave,

indica una relación U/Uref, prácticamente constante (uniforme), con una intensidad de turbulencia Iu en

torno al 1%. La técnica de simulación de la capa límite

atmosférica implementada en el túnel de viento (Fi-

gura 2), está comprendida en métodos de rugosidad y

dispositivo de mezcla, adecuadas para su utilización

en el área estructural.

El modelo del módulo aislado, de escala geométrica

de 1:10 (Figura 3), permite modificar la inclinación de la superficie, con tomas de presión superior e inferior

del panel, para los ensayos en inclinaciones: 0º, 5º, 10º, 20º, 30º y 50º. El modelo del conjunto de módulos se-

Figura 2 Cámara de ensayos para generar viento turbulento y suave y con dispositivos de simulación de CLA de Standen

guidores (Figura 4), sector del parque correspondiente

a una superficie de 115 m x 115 m, presenta una escala

geométrica de 1:75, considerándose la inclinación más desfavorable respecto a la horizontal de 20º.

ResuLTAdos Los resultados de los ensayos en túnel de viento

se presentan para el modelo aislado (escala 1/10) y

para el modelo del conjunto de seguidores (escala 1/75).

|30|

dIsTRIBucIÓN de coefIcIeNTes de pResIÓN ModeLo AIsLAdo La distribución de los coeficientes de presión media correspondientes al modelo aislado, utilizando viento incidente donde efectos de succión localizada más im-

portantes se producen para la inclinación de 20º res-

pecto a la horizontal del módulo, para viento incidente oblicuo a 135º, cara superior (Figura 5), y con viento

a 45º, cara inferior (Figura 6).

Figura 3 Características del modelo aislado, escala 1:10, y montaje del modelo aislado en la cámara de ensayos

Figura 4 Configuración del sector del parque solar a representar en el modelo a escala 1:75 y montaje del modelo en la cámara de ensayos

|31|

Figura 5 Coeficientes de presión para viento incidente turbulento a 135º, inclinación de 20º, cara superior

coefIcIeNTes de fueRzA pARA eL ModeLo AIsLAdo Coeficientes de fuerza neta para el modelo aislado con flujo turbulento (Tabla 1).

Los coeficientes de fuerza sobre la cara más elevados

se producen para las direcciones desde 135º a 180º. El

análisis de los coeficientes de fuerza indica valores

máximos de sustentación neta de -1.12 a -1.26, para

las direcciones de viento incidente turbulento desde 135º a 180º, cuando la inclinación del módulo es de

20º. Las cargas globales se obtienen al multiplicar

coeficientes globales por la presión dinámica q del sitio de emplazamiento y el área de referencia consi-

derada.

Tabla 1 Coeficientes de fuerza neta sobre el módulo aislado

Figura 6 Coeficientes de presión para viento incidente turbulento a 45º, inclinación de 20º, cara inferior

|32|

coefIcIeNTes de pResIÓN deL ModeLo deL coNjuNTo coN sIMuLAcIÓN de vIeNTo

Figura 7.

Coeficientes de presión para modelo del conjunto con inclinación de 20º - simulación de viento incidente a 150º - cara superior

Los coeficientes de presión media correspondientes al modelo del conjunto de seguidores, se realizaron, so-

lamente, para una inclinación de 20º. Para las direc-

ciones de viento de 105º a 165º, se registran valores localizados de succión elevados (coeficientes negati-

vos del orden de -1.80) por vórtices de esquina (Figura

7).

coMpARAcIÓN ModeLo AIsLAdo - ModeLo deL coNjuNTo Dada la semejanza de las distribuciones de presión en

Para la cara Inferior, viento incidiendo a 0º, las succio-

nes promedio obtenidas en el conjunto de seguidores

ambos tipos de flujo incidente para el modelo aislado,

indican valores de Cp de -0.6, con registros localiza-

flujo turbulento. Para direcciones de viento de 105º a

indican valores de -0.9 y localizados de -1.3. Los vór-

das, producto de los vórtices de esquina; sin embargo,

15º, 30º, 45º y 60º, con succiones localizadas que al-

se consideran solo los valores correspondientes al

165º, se registran las succiones localizadas más eleva-

valores de Cp indican succiones localizadas mayores para el modelo aislado, principalmente, para la direc-

ción 135º, mientras que en el modelo del conjunto se registran para 150º.

Los valores promedio de las succiones para la direc-

dos de -1.0, y son inferiores al caso aislado, los cuales

tices de esquina se evidencian en las direcciones de canzan valores de Cp = -1.03, para el modelo del con-

junto, pero son mayores en el modelo aislado. En las

direcciones de viento que van desde 75º a 120º, en ambos casos, predominan las succiones leves, con va-

lores promedio de Cp de entre 0.0 y -0.2.

ción de 180º son elevados, en el caso del modelo ais-

Para direcciones de 135º y 150º, sobrepresiones loca-

conjunto, se registran valores promedio de Cp = -0.6

modelo de conjunto, se distribuyen uniformemente

lado (Cp = -0.9), mientras que, en el modelo del

lizadas con valores de Cp entre +0.5 y +0.9 que, en el

para los paneles ubicados a barlovento y sotavento, y

sobre una línea en el módulo ubicado más a sotavento,

central del sector (Cp = - 0.35).

minuyen a sotavento. Las sobrepresiones localizadas

succiones más bajas en el panel emplazado en la zona

mientras en el modelo aislado son más locales y dis-

|33|

verificadas para las direcciones de 165º y 180º son muy similares en el modelo aislado y del conjunto de

seguidores, con valores de Cp +0.9 a +1.0.

coNcLusIoNes Las condiciones establecidas por el Reglamento CIR-

SOC 102, y la verificación experimental de que el conjunto de seguidores proporciona un estado de me-

nores cargas aerodinámicas, señalan que, por razones

de seguridad, el cálculo estructural debería realizarse teniendo en cuenta los casos más desfavorables obte-

nidos, considerando el modelo aislado. Se debería analizar la inclinación del panel y las direcciones de viento incidente, capaces de provocar las peores situa-

ciones de carga de viento.

Agradecimientos: Los autores agradecen a Fernando Mateo de la empresa Jinko IPP International.

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Marighetti, Jorge O., De Bortoli, Mario E., Wittwer, Adrián R. Análisis de cargas de viento sobre un edificio torre mediante ensayos en túnel de viento. 25º Jornadas Argentinas de Ingeniería Estructural, 26-29 de Setiembre de 2018, Resistencia (Chaco), Argentina.

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J. Blessmann, “O vento na engenharia estrutural”, Editora da Universidade, UFRGS, Porto Alegre, RS, Brasil, 1995.

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Método de diseño simplificado en el dimensionado de correas para cubiertas metálicas con perfiles c conformados en frío, según cIRsoc 303-09 Ing. Belcaro, Franco Mariano (1); Ing. Orler, Rodolfo (2); Mg. Ing. Donini Hugo Juan (3) (1) Ingeniero Civil. Investigador y docente de la Facultad de Ingeniería Civil de la UNPSJB (Sede Trelew). Miembro Activo de la Asociación de Ingenieros Estructurales. francobelcaro@gmail.com (2) Ingeniero en Construcciones. Investigador y docente de la Facultad de Ingeniería Civil de la UNPSJB (Sede Trelew). Miembro Plenario de la Asociación de Ingenieros Estructurales.

(3) Ingeniero Civil. Investigador y docente de la Facultad de Ingeniería Civil de la UNPSJB (Sede Trelew). Miembro Plenario de la Asociación de Ingenieros Estructurales.

El dimensionado de correas para cubiertas metálicas con perfiles conformados en frío es una tarea habitual para el proyectista de este tipo de estructuras, pero a su vez, su cálculo a través del reglamento CIRSOC 303-09 resulta un trabajo laborioso y complejo. La tarea más complicada es determinar las resistencias de diseño en ambos planos de las secciones tipo C para las distintas acciones. En este trabajo, se propone generar tablas con resistencias de diseño de flexión y corte para los perfiles comerciales tipo C más utilizados de acero calidad F-24, logrando así que el dimensionado de esos elementos resulte más sencillo.

INTRoduccIÓN El presente trabajo pretende desarrollar un procedi-

miento simplificado con fines prácticos y didácticos,

en comparación con la metodología planteada según

CIRSOC 303/09, para el dimensionado de correas de

perfiles C en cubiertas. Las dimensiones de este tipo

Figura 1: Perfil C conformado en frío (Referencia 1).

de perfil se observan en la Figura 1. Las hipótesis adoptadas para la obtención de las resistencias de diseño, y la utilización de este método, son:

• Cuando la flexión se produce alrededor del eje x para cargas gravitatorias (peso propio,

sobrecargas y nieve) se consideró que el ala

superior comprimida se encuentra arriostrada por

una chapa unida mediante tornillos

autoperforantes o autorroscantes, colocados en el valle del plegado (Ver Figura 2).

• Para el caso de cargas de succión (viento), el ala inferior resulta comprimida y el ala superior

traccionada. Esta última, permanece arriostrada como se mencionó anteriormente.

|36|

• Al estar arriostrado el cordón superior, se

desprecia la torsión por no pasar la carga por el centro de corte (Referencia 2).

Entonces, para utilizar las tablas que se presentarán a

Figura 2: Tornillos autorroscantes colocados en el valle del plegado de la chapa

longitudinal y uniformemente comprimido se

adopta

4.

b) Para elementos comprimidos con un rigidizador de borde el coeficiente de abolladura se calcula

continuación, se debe asegurar en obra que el revesti-

según la Tabla B.4-1 de la referencia 3.

llos autoperforantes o autorroscantes colocados en el

c) Para elementos rigidizados con tensiones

miento con chapa permanecerá unido mediante torni-

valle del plegado. En caso de no ser así, se llevará a

cabo un análisis particular.

verificación de relación de esbeltez Se verificará la relación entre el ancho plano y el es-

linealmente variables se adopta

Siendo:

(En valor absoluto).

Tensiones que se muestran en la Figura 3,

pesor de cada elemento que conforma la sección C,

calculadas en función de la sección efectiva. Cuando

Anchos efectivos

d) Para elementos no rigidizados uniformemente

según el Capítulo B de la Referencia 3.

El ancho efectivo,

, se deberá determinar utilizando

son de compresión,

comprimidos, se adopta

.

0,43 .

las siguientes expresiones: Siendo:

Figura 3: Alma rigidizadas con tensiones linealmente variables (Referencia 3)

! = !Ancho plano.

Esbeltez del elemento que se determina de la ma-

nera indicada a continuación.

Coeficiente de abolladura de placas que se deter-

mina según las Referencias 3 y 4.

a) Para elementos rigidizados simplemente apoyados sobre un alma en cada borde

|37|

Resistencia nominal para flexión alrededor del eje x-x Cuando la flexión se produce alrededor del eje X-X

(eje fuerte), se analizarán dos casos:

es de 50 cm, por lo tanto, la longitud no arriostrada es de 100 cm.

La longitud no arriostrada límite

, para la cual, el

pandeo lateral no es crítico, se obtiene con la siguiente fórmula:

1. Cuando predominan las cargas gravitatorias: En este caso, el ala superior se encuentra

Siendo:

comprimida.

2. Cuando predominan las cargas de viento:

Se genera succión en la cubierta, provocando que

para secciones de simple simetría

el ala inferior se comprima.

Factores de longitud efectiva.

1. cargas gravitatorias

Área total de la sección transversal, en cm².

Módulo de elasticidad transversal, en MPa.

Cuando la unión del ala comprimida del perfil a la chapa de la cubierta se realiza con tornillos autoperfo-

Módulo de elasticidad longitudinal, en MPa.

gado, y el arriostramiento del sistema de cubierta se

versal no reducida (sección total) referido a la fibra

rantes o autorroscantes, colocados en el valle del ple-

ejecuta según lo especificado en el artículo D.3.2.1

(Referencia 3), la resistencia nominal a la flexión, Mn,

de secciones C cargadas en un plano paralelo al alma, se determinará considerando como longitud no arrios-

trada 2 veces la distancia entre pasadores, medida según el eje del perfil, de la siguiente manera:

Módulo resistente elástico de la sección trans-

comprimida extrema, en cm³.

cm6.

Módulo de alabeo de la sección transversal, en

Módulo de torsión de Saint Venant, en cm4.

Radio de giro de la sección bruta respecto al eje

y, en cm.

Para este caso particular, se consideró las correas sim-

plemente apoyadas y cargas distribuidas, por ende, el

diagrama de momento es parabólico, siendo

2. cargas de viento

Siendo: Módulo elástico de la sección efectiva, referido

a la fibra extrema comprimida con la tensión cm³.

, en

Tensión elástica crítica de pandeo lateral-torsio-

nal calculado de acuerdo con (a) o (b) del artículo

C.3.1.2.1 (Referencia 3) en MPa.

La longitud entre pasadores adoptada para este trabajo

|38|

.

La resistencia nominal a la flexión, Mn, en kNm de secciones C o Z cargadas en un plano paralelo al alma,

con el ala traccionada unida a un tablero o revesti-

miento, y con el ala comprimida sin arriostramiento lateral, se debe calcular de la siguiente manera:

Siendo: Módulo elástico de la sección efectiva calculado

para la fibra extrema comprimida o traccionada con , en cm³.

Tensión de fluencia en MPa.

Factor de reducción, el cual se obtiene de la tabla

C.3-1 de la referencia 3.

Para aplicar la ecuación 13, el sistema de cubierta debe

satisfacer 15 condiciones indicadas en la sección

Resistencia nominal para flexión alrededor del eje y-y Cuando la flexión es alrededor del eje Y-Y (eje débil)

no se produce pandeo lateral, por lo tanto, la resisten-

cia nominal a la flexión, Mn, se deberá calcular en base

a la iniciación de la fluencia en la sección efectiva (Procedimiento I), o en base a la capacidad de reserva

inelástica (Procedimiento II), cuando se admita su consideración.

C.3.1.3. (Referencia 3). Pero debido a que los perfiles

a) Procedimiento I - En base a la iniciación de la fluencia:

plen con la condición 3 y 4, no es posible utilizar la

minará de la siguiente manera:

utilizados en nuestro medio, por lo general, no cummisma. Dichas condiciones incumplidas son:

Se debería realizar ensayos a escala real para validar

esta ecuación utilizando los perfiles de nuestro medio.

En forma conservadora, se determinó la resistencia nominal a la flexión con la ecuación 6, con distintas

luces de correas, teniendo como consideración que el cordón inferior comprimido no se encuentra arrios-

El momento elástico efectivo, Mn (en kNm), se deter-

Siendo: La tensión de fluencia según lo especificado en

el artículo A.2.8 (Referencia 3), en MPa.

b) Procedimiento II - En base a la reserva de capacidad flexional inelástica:

trado y la chapa unida en el cordón superior traccio-

La reserva de capacidad flexional inelástica se dis-

maneras, se calculó la resistencia con la ecuación 13,

condiciones indicadas en la sección C.3.1.1. de la

nado no aporta resistencia al pandeo lateral. De todas con el fin de comparar valores, aunque se deja aclarado que los mismos no se deben utilizar por las razo-

nes ya expuestas.

pondrá cuando se satisfacen, simultáneamente, las Referencia 3.

Resistencia de diseño al corte La resistencia nominal y de diseño al corte se determinará de la siguiente manera:

|39|

Siendo: Área del alma de la barra, en cm2.

Módulo de elasticidad longitudinal, en MPa. Tensión de corte, en MPa.

Resistencia nominal al corte, en kN. Espesor del alma, en cm.

Altura de la parte plana del alma medida sobre el

plano del alma, en cm.

Coeficiente de abolladura por corte, el cual se de-

termina según el artículo C.3.2.1 de la Referencia 3.

procedimiento de diseño En base a las ecuaciones descriptas anteriormente, se calcularon las resistencias de diseño a flexión, corte, longitud limite no arriostrada, módulos resistentes y

momentos de inercia efectivos de correas comercia-

les para flexión alrededor de los ejes x e y. Las resis-

tencias de diseño se obtuvieron con una tensión de fluencia de

men en la Tabla 1.

Tabla 1: Resistencias de diseño para perfiles comerciales C (elaboración propia)

|40|

Estas resistencias se resu-

Nota: * Los valores de esta columna son solo a título informativo, no deben utilizarse en el cálculo ya que no cumplen con las condiciones 3 y 4 exigidas en la sección C.3.1.3. (Referencia 3).

1. verificación a flexión disimétrica

3. verificación a flexión y corte combinados

Se aplicará la expresión C.5.2.1-1 del CIRSOC

Para vigas solicitadas a flexión Mu y a corte, la resis-

303/09, con

das

, por ende, las resistencias requeri-

, deben satisfacer la expresión (20)

de interacción. Adicionalmente, cada relación indivi-

dual no debe ser mayor a 1:

tencia requerida a flexión Vu, y la resistencia requerida

al corte, no deben superar a

tivamente.

, respec-

Para vigas con almas no rigidizadas, la resistencia re-

querida a flexión Mu, y la resistencia requerida al corte

Vu, deberán también satisfacer la expresión (22) de interacción:

Siendo: Resistencia a flexión requerida respecto

de los ejes principales de la sección efectiva, en kNm. Resistencia de diseño a flexión res-

pecto de los ejes principales, obtenidos de la Tabla 1,

en kNm.

2. verificación a corte Se verificará:

Siendo: Resistencia requerida a corte, en kN.

Resistencia requerida a flexión, en kNm.

Resistencia de diseño a corte cuando sólo se

considera corte obtenido de la Tabla 1, en kN.

Resistencia de diseño a flexión respecto al

eje baricéntrico x, obtenido de la Tabla 1.

Siendo: Resistencia a corte requerida respecto de los

ejes principales de la sección efectiva, en kN.

Resistencia de diseño a corte respecto

4. verificación en estado de servicio (deformaciones) Al considerarse simplemente apoyadas, la ecuación de flecha es:

de los ejes principales, obtenidos de la Tabla 1, en kN.

|41|

Siendo:

Las cargas lineales son: Deformación respecto a los ejes principales, Carga de servicio respecto a los ejes princi-

pales, en kN/m. cm.

Luz de la correa según la dirección analizada, en Momentos de inercia efectivos respecto a los

ejes principales, en cm4.

Módulo de elasticidad del acero, en MPa.

Según la Tabla A-L.4.1. (Referencia 4), la flecha no debe superar el valor de L/200 (deformaciones verti-

Siendo: Separación entre correas, en m.

Luz de la correa, en m.

cales - techos en general).

Se determinan las cargas lineales últimas en cada

5. determinación de los momentos y cortes últimos

1) Combinación

plano de acuerdo a las combinaciones a estudiar.

El esquema estructural es el de una viga simplemente apoyada en el plano XZ e YZ:

Las acciones más usuales en correas son: Peso propio.

Sobrecarga en cubierta.

Figura 4: Determinación de cargas últimas para la combinación U1

Nieve.

Viento.

Las combinaciones de estas acciones a analizar son: 2) Combinación

|42|

conclusiones En base al procedimiento presentado, se pueden obtener las siguientes conclusiones:

• El logro de una optimización en los tiempos de

dimensionado, o verificación de estos elementos

estructurales, cuando se tienen tabulados los

valores de resistencias de diseño para perfiles comerciales.

• Los valores de resistencia de diseño alrededor

del eje x-x (eje fuerte) para cargas gravitatorias,

son válidos cuando la unión del ala comprimida

del perfil a la chapa de la cubierta se realiza con

tornillos autoperforantes o autorroscantes,

colocados en el valle del plegado. En caso de no

existir seguridad de que se ejecute de esta

manera, se llevará a cabo un análisis particular.

Figura 5: Determinación de cargas últimas para las combinaciones U2 y U3

• Cuando el ala comprimida no se encuentra

arriostrada por la chapa, como es el caso donde

los tornillos se colocan en la cresta de la misma,

las resistencias de diseño se reducen

3) Combinación

considerablemente, dando secciones mayores.

• Se puede observar que, para cargas de viento

donde el cordón inferior resulta comprimido, las

resistencias obtenidas con la hipótesis de que la

chapa unida en la forma descripta, no aporta

resistencia al pandeo lateral, es muy

conservadora, dando correas de mayores dimensiones.

• Para trabajos posteriores se podría ampliar la

Tabla, agregando resistencias de diseño con las

hipótesis de arriostramientos discretos al centro y

tercio de la luz de cálculo.

• Se podría aplicar el mismo concepto para otros tipos de secciones, como puede ser el perfil Z,

usualmente utilizado en nuestro medio.

Figura 6. Determinación de cargas últimas para la combinación U4

|43|

Referencias 1. INTI CIRSOC. 2009. CIRSOC 303/09.

Ejemplos de aplicación del Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío.

2. Gabriel Troglia. (2010). Estructura de acero con tubos y secciones abiertas conformadas en frio: Proyecto por estados límites. Editorial Universitas. Argentina.

3. INTI CIRSOC. 2009. CIRSOC 303/09.

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío.

4. INTI CIRSOC. 2005. CIRSOC 301/09.

Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios.

5. Del Río, M y Busnelli, A. P. (2014).

Dimensionado directo de perfiles conformados en frío. 23° Jornada Argentina de Ingeniería Estructural.

Te invitamos a leer las ediciones de Revista Ie, publicación de la Asociación de Ingenieros estructurales para la divulgación e información sobre temáticas científicas y técnicas, en el siguiente link https://issuu.com/asociaciondeingenierosestructurales

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AIe > INfoRMA

eficiencia de Recursos y cambio climático

La citada reunión se formalizó el pasado 4 de abril de

El pasado 4 de abril de 2023, se llevó a cabo el segundo Taller Nacional del proyecto “Eficiencia de Recursos y Cambio Climático: Estrategias de eficiencia de materiales para un futuro bajo en carbono en Argentina, México e Indonesia”. Del evento participó el presidente de la AIE, Ing. Pablo Dieguez.

tificando acciones prioritarias, actores clave, oportu-

2023, entre las 9 y 16 horas, en la sede de la Cámara

nidades actuales, barreras para lograr las metas y apro-

la avenida Corrientes 327, de la ciudad de Buenos

implementarse en el país tendientes a eliminar los obs-

de Industria y Comercio Argentino-Alemana, cita en

vechar las oportunidades, y soluciones factibles de

Aires. La participación en el taller implicó priorizar

táculos existentes.

materiales y desarrollar una hoja de ruta de utilidad

En la segunda mesa de trabajo, se sugirieron plazos

acciones clave para alcanzar una mayor eficiencia de para nuestro país. Durante el encuentro, los invitados formaron parte de dos mesas de trabajo.

Las mismas se centraron en los cinco objetivos prin-

cipales identificados en el proyecto hasta el momento: Utilizar materiales bajos en contenido de carbono, dis-

tentativos demandados para cumplir con las metas propuestas, las razones del cronograma ideado, y su-

gerencias acerca de los apoyos a obtener para acelerar

el proceso y lograr una mayor eficiencia de materiales en la construcción residencial en el país.

poner menos material por diseño, alentar la descarbo-

El taller incluyó presentaciones de actualización del

descarbonización de los procesos de fabricación, y re-

(IRP), así como también, una discusión plenaria con

nización y sustitución de materiales, promover la ducir los residuos e incrementar la reutilización y el reciclaje.

En la primera mesa de trabajo, los asistentes se con-

centraron en uno de los mencionados objetivos, iden-

trabajo del equipo del Panel Internacional de Recursos

expertos locales sobre el tema. El presidente de la Asociación de Ingenieros Estructurales (AIE), Ing.

Pablo Diéguez participó del evento a los fines de re-

flexionar sobre esta temática de especial interés para la disciplina y las sociedades modernas.

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Cerrito 1250 CABA - Ciudad de Buenos Aires, Argentina. Tel (+54 9) 11 2880-9243 cadeci@cadeci@org.ar / www.cadeci.org.ar

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14 razones para usar acero estructural en puentes

1. ResILIeNcIA

Los puentes de acero se han construido durante más

de 100 años. Muchos puentes notables, históricos y venerados, fueron materializados empleando acero:

Fabricado fuera del sitio, con equipo controlado geo-

métricamente, el acero estructural presenta la ventaja

de estar listo para erigir tan pronto como llegue al sitio

de destino final. No se requiere instalación de refuerzo

miento adecuado, estos puentes de 100 años de edad,

se encuentra limitada a un rango de temperatura espe-

ambientales y los eventos extremos. Los puentes de

lación con otros materiales para el mismo tramo,

han demostrado su resistencia a las duras condiciones

acero construidos actualmente con materiales, reves-

timientos y técnicas de fabricación de acero, suman el

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2. cALeNdARIo de coNsTRuccIÓN AceLeRAdo

El puente Golden Gate, el puente Eads y el puente de

Brooklyn, por solo nombrar algunos. Con el manteni-

El puente de Brooklyn (EEUU) en construcción

El Instituto Americano de la Construcción en Acero, fundado en el año 1995, brindó estas 14 razones para utilizar acero en el diseño estructural de puentes. Sus ventajas y características técnicas son analizados en cada uno de los tópicos descriptos.

potencial de ser, incluso, más resistentes respecto de

los puentes construidos hace 100 años.

y encofrado. La construcción de acero estructural no

cífico. El acero estructural suele ser más liviano en re-

brindando como resultado, grúas de montaje más pequeñas o en menor cantidad. El uso de acero estructu-

ral para un proyecto de puente acelera su construcción

y reduce los requisitos de mano de obra en el sitio, junto con los costos generales del proyecto.

3. supeResTRucTuRA LIvIANA

5. coNfIABILIdAd y ReduNdANcIA

ralmente, más livianas respecto de otros materiales de

prácticas redundantes de diseño y construcción. Se

más pequeños y menos costosos. Además, las super-

vés de mecanismos a nivel de miembros o del sistema,

Las superestructuras para puentes de acero son, gene-

construcción, brindando como resultado, cimientos

estructuras más livianas generan fuerzas sísmicas re-

ducidas, una gran ventaja en regiones de elevada actividad sísmica.

4. ModIfIcAcIÓN y AdApTABILIdAd fuTuRAs

Los componentes del puente de acero estructural se

pueden fortalecer y adaptar, si surge la necesidad en

el futuro, de abordar el aumento de cargas vivas, el

Los puentes de acero logran confiabilidad a través de

El puente de Brooklyn (EEUU) en la actualidad

puede lograr una redundancia eficaz y eficiente a tra-

que utilicen tolerancias de daños diseñadas, las cuales

se pueden acoplar con el intervalo de inspección del puente. Además, los elementos de tensión expuestos

de los puentes de acero en servicio, mejoran la proba-

bilidad de detección de daños durante las inspecciones visuales de rutina, incrementando aún más la seguridad y confiabilidad.

ensanchamiento de carreteras u otros cambios en la

configuración de la estructura. Otros materiales no

ofrecen la misma adaptabilidad, y muchas veces, de-

mandan su completo reemplazo para soportar nuevas

cargas o transformaciones en su morfología estruc-

tural.

El puente Eads (EEUU) en construcción

|49|

no requieren costosos equipos especializados, ni mé-

todos de prueba no destructivos, para determinar su

estado.

9. MANTeNIBILIdAd y RepARABILIdAd

Cuando sea necesario, los puentes de acero se pueden reparar de manera eficiente y permanecer en servicio,

y no requieren un reemplazo completo. Los componentes se pueden reforzar con acero adicional, o qui-

tarse y reemplazarse, manteniéndose el puente en servicio de manera permanente. Los impactos y daños

El puente Eads (EEUU) en la actualidad

6. coNsTRuccIÓN de exTeNsos TRAMos

El acero presenta la capacidad de atravesar cruces de

puente, a menudo, se corrigen fácilmente con técnicas de enderezamiento por calor, las cuales se encuentran

más de 150 metros, en forma de vigas placa, arcos ati-

suficientemente documentadas. El mantenimiento, las

chas. Muchos ejemplos, tanto históricos como

a menudo, ocurren con todo o una parte del tráfico

estructuras de grandes luces, al ofrecer ventajas de fa-

lidad en servicio del puente existente.

durabilidad para aplicaciones de largo alcance.

10. GeoMeTRíAs coMpLejAs

7. ApLIcAcIoNes feRRovIARIAs y de TRáNsITo

Los componentes de puentes de acero se fabrican y

ferroviarias y de tránsito, debido a la alta resistencia y

geométricas. Los puentes de acero presentan la ven-

rantados, puentes colgantes, puentes atirantados y cer-

actuales, señalan que el acero es el material ideal para bricación controlada, componentes más livianos, y

Los puentes de acero son adecuados para aplicaciones

reparaciones y la rehabilitación de un puente de acero,

mantenido en la estructura, mientras se amplía la uti-

montan para numerosas complejas configuraciones

rigidez que puede proporcionar como puentes de

taja de manejar curvas cerradas, grandes sesgos, cu-

alta relación resistencia-peso del acero, es ideal para

solo punto, así como bifurcaciones de rampas de en-

vigas de cubierta, vigas pasantes o tipo armadura. La soportar cargas sobre rieles casi cinco veces más pe-

sadas respecto de las cargas vivas tradicionales de las carreteras. Las características de rigidez proporciona-

biertas de ancho variable, intercambios urbanos de un trada y salida, una particular necesidad dentro de los espacios de derecho de paso limitados.

das por los puentes de acero, se pueden aprovechar

11. pueNTes de “cABALLos de BATALLA”

xión de carga más estrictos.

mercado de puentes de “caballos de batalla”, puentes

para cumplir con los requisitos operativos y de defle-

8. INspeccIÓN eN seRvIcIo

Los puentes de acero son inspeccionados visualmente, ya que los inspectores de puentes pueden acceder fá-

cilmente a todos los componentes principales que so-

portan carga, a los fines de evaluar, de manera

eficiente, su condición en servicio. Los componentes

de transporte de la carga principal no están ocultos

ante los ojos del inspector del puente y, por lo general,

|50|

causados por vehículos de gran altura debajo del

Los puentes de acero ofrecen oportunidades en el

típicos y tramos cortos. Los puentes de acero pueden proporcionar una solución rentable para tramos cor-

tos, utilizando secciones laminadas estándar o vigas

placas estándar, así como modernos sistemas de re-

vestimiento. Cuando es necesario un reemplazo rá-

pido, para un tramo más corto, el acero ofrece la

capacidad de ser de construcción modular, y las sec-

ciones laminadas se encuentran disponibles en el

mercado.

12. ReduccIÓN de desechos y coNTAMINAcIÓN

En promedio, el acero estructural producido en los EE.UU. se compone de un 93% a un 98% de conte-

nido reciclado, y el 100% de una estructura de acero

se puede reciclar en nuevos productos de acero, in-

cluida la chatarra de acero del proceso de fabricación.

La alta relación resistencia-peso del acero, junto con

una baja huella de carbono (1,16 toneladas de CO2 por

tonelada de acero laminado en caliente fabricado), brinda como resultado, una reducción general del car-

bono incorporado de una estructura típica, en compa-

ración con otros materiales estructurales. En pocas

palabras, los residuos y los impactos ambientales se

minimizan cuando se utiliza acero.

13. cALIdAd y pRevIsIBILIdAd

La fabricación fuera del sitio permite condiciones

controladas, garantizando un producto de mayor cali-

dad, configurado con tolerancias precisas. Si bien todos los puentes experimentan algún tipo de movi-

acero estructural. En comparación con todos los

manera predecible, para brindar comodidad y seguri-

mayor capacidad para mantener la resistencia y la in-

miento, un puente de acero estructural se comporta de

demás materiales, el acero estructural ofrece una

dad al público.

tegridad durante eventos extremos. Los puentes de

14. duRAdeRo

cia bajo carga con el tiempo. Incluso, en ambientes co-

La rigidez y resistencia, tanto a la tensión como a la compresión, y la capacidad de doblarse sin agrie-

tarse ni romperse, constituyen ventajas inherentes del

El puente Golden Gate (EEUU) en construcción

acero no se encuentran sujetos a contracción o fluen-

rrosivos, los revestimientos aplicados protegen

al acero estructural y aumentan la longevidad del puente.

El puente Golden Gate (EEUU) en la actualidad

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AIe > INfoRMA

“La voz de los ingenieros es crucial para la reducción del riesgo de desastres” Se llevó a cabo en Madrid, en el marco de la reunión del Consejo Ejecutivo de la Federación Mundial de Organizaciones de Ingeniería (FMOI) y de los eventos del día Mundial de la Ingeniería, el lanzamiento del “Marco de Sendai para la Reducción del Riesgo de Desastres 2015-2030: Reflexiones y puntos de vista de la Comunidad Global de Ingeniería”. Este documento fue dirigido por integrantes de la Institution of Civil Engineers (ICE) y la International Coalition for Sustainable Infrastructure (ICSI). Esta colaboración, multidisciplinaria e intersectorial, particularmente desarrollada con expertos en ingeniería, permitirá efectuar mejores evaluaciones al crear marcos de reducción de riesgos y canalizar recursos de manera más efectiva, según el informe presentado.

El plan para la “Reducción del Riesgo de Desastres 2015-2030: Reflexiones y conocimientos de la Comunidad Global de Ingeniería”, ofrece una perspec-

tiva sobre cómo prevenir y planificar mejor los

siniestros. Fue publicado por la International Coalition for Sustainable Infrastructure (ICSI), con el apoyo de la Institution of Civil Engineers

(ICE).

El programa recomienda a los Estados miembros de la ONU, acciones concretas para aplicar en aquellos casos de riesgos de desastres.

El informe de ICSI e ICE constituye una oportunidad para reflexionar sobre los me-

canismos actuales de gobernanza y gestión de riesgos, con el fin de identificar qué

cambios se necesitan aplicar a lo largo del ciclo 2023-2030 para alcanzar los mejo-

res objetivos.

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AIe > INfoRMA

“EL PROGRAMA PARA LA REDUCCIÓN DEL RIESGO DE DESASTRES 20152030: REFLEXIONES Y CONOCIMIENTOS DE LA COMUNIDAD GLOBAL DE INGENIERÍA, OFRECE UNA PERSPECTIVA ACERCA DE CÓMO PREVENIR Y PLANIFICAR ADECUADAMENTE LOS SINIESTROS”

Savina Carluccio, Directora Ejecutiva de ICSI, ex-

lacionados con el desarrollo de políticas y proyectos.

presó: “Los ingenieros desempeñan un papel crucial

Ello nos permitirá continuar abordando los grandes

tadores clave de las actividades de reducción del

proponer nuevas soluciones ante los futuros desafíos”,

en la gestión del entorno construido, como implemen-

riesgo de desastres y el desarrollo de la resiliencia.

Nuestro informe presenta recomendaciones prácticas

y enfocadas a los profesionales, con el objetivo de per-

mitir una toma de decisiones más documentada sobre

problemas que enfrenta la sociedad y ser pioneros en sostuvo David Smith.

Abhilash Panda, Jefe de Financiamiento de Resilien-

cia, Eliminación de riesgos de inversión y Resiliencia

la implementación del Marco de Sendai.

de Infraestructura, de la Oficina de las Naciones Uni-

Es una oportunidad única para amplificar la voz de la

que, según el informe, “aún persisten seis deficiencias

comunidad de ingenieros y garantizar que los toma-

dores de decisiones la escuchen en foros de alto nivel”.

Los hallazgos del documento se basan en una consulta global. La misma comprende una encuesta multilin-

güe y una serie de entrevistas con expertos en Reduc-

ción del Riesgo de Desastres (RRD) y resiliencia,

das para la Reducción del Riesgo de Desastres, dijo

críticas en la gobernanza y gestión de riesgos: Falta de estándares, ausencia de aplicación de la RRD, veloci-

dad de implementación de la gobernanza, incentivos

desiguales, rendición de cuentas del gobierno y coor-

dinación entre niveles de gobierno y con otros sectores”, comentó Panda.

efectuada por profesionales del ICSI y el ICE.

La revisión destaca la importancia de promover la ca-

David Smith, presidente de la Junta Asesora Comuni-

ticipativo de las RRD, logrando así empoderar a los

pacidad local y garantizar un enfoque inclusivo y par-

taria de Infraestructura Resiliente Sostenible del ICE,

profesionales locales, quienes a menudo, son respon-

antecedentes que les permiten garantizar un gran im-

miento del proyecto.

afirmó: “Los ingenieros tienen habilidades únicas, con

pacto en la creación de infraestructura sostenible y re-

sables de la implementación, operación y manteni-

siliente.

El documento puede ser consultado, en su

Nuestras investigaciones muestran que la comunidad

https://sustainability-coalition.org/sendai-

de ingenieros debe participar antes en los debates re-

versión original, ingresando en:

framework-disaster-risk-reduction/

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AIe > INfoRMA

cementoN En el marco de los 100 años de la Asociación de Fabricantes de Cemento Portland (AFCP), se desarrolló un Hackaton virtual para trabajar, colaborativamente, en ideas y soluciones sostenibles e innovadoras, capaces de nutrir a la industria cementera: Un espacio para crear en equipos interdisciplinarios con el apoyo de co-facilitadores y representantes de las cuatro empresas organizadoras: Loma Negra, Holcim, Cementos Avellaneda y PCR.

La invitación fue abierta a estudiantes y egresados/as re-

cientes de todas las universidades e instituciones tercia-

rias del país con interés en el sector; en metodologías ágiles de innovación y sostenibilidad. Durante tres días,

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el 29 y 30 de septiembre y el 1º de octubre de 2022, más

de 100 estudiantes y profesionales se reunieron a traba-

jar, colaborativamente, para explorar problemas en torno

a los desafíos de sostenibilidad y proponer soluciones.

AIe > INfoRMA

De todas las ideas presentadas, un jurado seleccionó a

El equipo Ganador del CementON, desafío la si-

4 equipos finalistas tuvieron la oportunidad de probar

de cementos “más verdes”? Fueron sus integrantes:

4 equipos para formar parte de una ronda final. Estos

y validar, durante 1 mes, sus ideas, acompañados por

guiente premisa: ¿Cómo podríamos fomentar el uso Ángel Adrián Lugo (Misiones), Emilia Amalia Bea-

un representante de cada una de las empresas miem-

triz Rojas (Chaco), Micaela Weber (Entre Ríos), Alan

La evaluación de las propuestas finalistas se llevó a

Actuó como Co-facilitador Osvaldo Rabadan, repre-

bro de la AFCP.

Domingo (Santa Fe) y Johanna Buhr (Córdoba).

cabo el 31 de octubre.

sentando a la empresa mentora LOMA NEGRA. La

En el evento, los 4 equipos finalistas presentaron sus

misa: ¿Cómo podríamos resolver la brecha entre vi-

proyectos y recibieron la devolución de un nuevo ju-

rado, que, en esta oportunidad, estuvo conformado por: María José García, Directora Ejecutiva de la Fe-

Mención Especial de este CementON trabajó la pre-

viendas económicamente asequibles, y a la vez,

sostenibles? Integraron el equipo Macarena Sestini (Santa Fe), Pablo Enrique Aldana Boasso (Mendoza),

deración Interamericana del Cemento (FICEM); Se-

Javier Francisco Rodriguez Cacik (Entre Ríos), Enzo

Consejo Empresario para el Desarrollo Sostenible; y

Miranda (Mendoza) y Mercedes Palma (Tucumán),

bastian Bigorito, Director General del CEADS, Pablo Bereciartua, Presidente del Centro Argentino de

Hernán Groisman (Entre Ríos), Aime Belén Ocampo

participando como Co-facilitadora, Natalia Callegaro

Ingenieros (CAI).

de la empresa mentora HOLCIM.

El equipo que resultó ganador del CementON fue

La Asociación de Fabricantes de Cemento Portland

el jurado consideró importante destacar, con una men-

presenta a la industria argentina del cemento Portland,

Hormigoneros Recargados”, con su proyecto “Hor-

nológico y sustentable. Está compuesta por las cuatro

de YouTube, en modalidad “estreno” y puede volver

Loma Negra, Holcim, Cementos Avellaneda y PCR.

“NN”, con su proyecto “Green is better”. Asimismo, ción especial, el trabajo realizado por el equipo “Los migón Sustentable”. El evento fue transmitido a través a verse a través del siguiente enlace:

https://www.youtube.com/watch?v=Qj8OKQXIqEI

(AFCP), es una entidad civil sin fines de lucro que rey promueve su constante crecimiento y desarrollo tec-

empresas productoras de cemento en Argentina:

Más información: www.afcp.org.ar

H. Yrigoyen 1144 1º Of. 2, (C1086AAT) Ciudad Autónoma de Buenos Aires Argentina Tel/Fax: (54 11) 4381-3452 / 5252-8838 E-mail: info09@aiearg.org.ar Web: www.aiearg.org.ar

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AIe > INfoRMA

el rol de la ingeniería para el desarrollo sostenible Por la Ing. en Construcciones Alejandra R. Fogel Vicepresidenta del Consejo Profesional de Ingeniería Civil (CPIC)

El “Día Mundial de la Ingeniería para el Desarrollo Sostenible” se celebró el pasado 4 de marzo, a partir de una propuesta de la UNESCO del mes de noviembre del año 2019. La fecha es oportuna para formular una reflexión acerca del rol de la ingeniería civil en cuanto a la generación de obras tendientes a alcanzar un futuro ambientalmente posible, en favor de las futuras generaciones.

La ingeniería juega un papel clave en el logro de los

vida, sin el decisivo aporte de la ingeniería, entre otros

al aplicar los principios de la ciencia y las matemáticas

a la tecnología para las mujeres y en las zonas rurales?

Objetivos de Desarrollo Sostenible (ODS) de la ONU, para impulsar acciones prácticas en alimentos, agua,

Nunca antes en la historia de la humanidad fueron ne-

energía, ambiente, ciudades sostenibles, resiliencia

cesarios tantos ingenieros, los cuales faltan, para cum-

para toda la humanidad. También, resulta decisiva

Industrial, abordando, en paralelo, las apremiantes

lograr la Cuarta Revolución Industrial, tales como in-

y el planeta.

computación cuántica, entre muchos otros fundamen-

La conmemoración, el pasado 4 de marzo, del “Día

ante los desastres naturales, y otras áreas cruciales

para el desarrollo de nuevas tecnologías que permitan teligencia artificial, Internet de las cosas, robótica o

tales avances. La ingeniería permanece en el corazón

de nuestro mundo moderno y dará forma al futuro, como ha sido caso por milenios.

Las ingenieras y los ingenieros aportan un gran valor

a la sociedad, ofreciendo un significativo impacto en la mejora de la vida, sumando duraderos beneficios.

La ingeniería, como disciplina, resulta esencial para

la resistencia al cambio climático y a los fines de dise-

plir con los requisitos de la citada Cuarta Revolución

exigencias del desarrollo sostenible de la humanidad

Mundial de la Ingeniería para el Desarrollo Sosteni-

ble”, puede utilizarse para reflexionar, entre otras te-

máticas, sobre el acceso inclusivo a la ingeniería de

mujeres y niñas, para alentar a los jóvenes a conside-

rar a la ingeniería como una carrera, un modo de

vida, y expresar: "Si querés lograr un mundo mejor,

enamórate de la ingeniería”. Ese amor podrá salvaguardarnos.

ñar una infraestructura resistente, capaz de soportar

INGeNIeRíA y desARRoLLo sosTeNIBLe

como inundaciones, ciclones, incendios forestales, es-

El “Día Mundial de la Ingeniería para el Desarrollo

los crecientes eventos relacionados con el clima, tales pecialmente, en los países emergentes.

La ingeniería es indispensable a los efectos de poten-

ciar el desarrollo económico sostenible, al ser necesa-

ria para apoyar el crecimiento y progreso de aquellas

infraestructuras esenciales como carreteras, presas, suministro de agua potable y saneamiento, tanto en los

Sostenible”, habilitó una oportunidad para celebrar

las importantes contribuciones de la ingeniería en el

desarrollo sostenible y la vida moderna. Se trata de

una fecha internacional, con celebraciones coordi-

nadas en todo el mundo, constituyendo una verda-

dera oportunidad para aumentar el perfil social de la

ingeniería. El Día conforma también una ocasión

países desarrollados como en desarrollo. ¿Qué posi-

para comprometerse con los gobiernos, las indus-

responsable de beneficiar a las personas y al planeta,

vivas, para abordar la necesidad de potenciar la ca-

bilidades ciertas tendría la innovación tecnológica,

para una mayor prosperidad y una mejor calidad de

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aspectos, a los fines de garantizar el acceso equitativo

trias, los principales referentes sociales y las fuerzas

pacidad de la ingeniería e incrementar la calidad de

AIe > INfoRMA

los ingenieros de todo el mundo, para así desarrollar

ante los desastres naturales y otras áreas. Ello es esen-

marcos estratégicos y mejores prácticas en la imple-

cial para la inclusión y para abordar el acceso desigual

desarrollo sostenible.

en los ingresos.

Se trata de promover a la ingeniería como una carrera

b. Los/as ingenieros/as son esenciales para la resilien-

mundo. Hay mucho por hacer, especialmente, para al-

tura resistente ante los crecientes eventos relacionados

mentación de las soluciones de la ingeniería para el

y una imprescindible oportunidad para mejorar el

canzar los deseados Objetivos de Desarrollo Sosteni-

ble de la ONU (ODS), particularmente, en los países

a estas tecnologías, resultantes de los desequilibrios

cia al cambio climático y para diseñar una infraestruc-

con el clima.

en desarrollo, para garantizar un acceso justo al agua

c. Los/as ingenieros/as son indispensables para un

fiable, junto con otras demandas humanas básicas. La

miento de una infraestructura esencial, tanto en países

limpia, al saneamiento, a las fuentes de energía con-

necesidad de poner manos a la obra se verifica en todos los puntos de la Tierra, puesto que la raza hu-

mana debe y deberá lidiar con los impactos del cambio

desarrollo económico sostenible, al apoyar el crecidesarrollados como emergentes.

d. Los/as ingeniero/as se necesitan para potenciar tec-

climático, los problemas ambientales, nuestras cre-

nologías inclusivas e innovaciones capaces de bene-

gías, incluida la mencionada inteligencia artificial.

prosperidad y mejor calidad de vida.

cientes ciudades y los desafíos de las nuevas tecnoloLos referidos ODS, conforman un plan maestro para

ficiar a las personas y al planeta, para una mayor El “Día Mundial de la Ingeniería para el Desarrollo

arribar a un empático futuro. Los mismos se interrela-

Sostenible”, se celebra cada 4 de marzo, pero todos los

los cuales nos enfrentamos día a día, como la pobreza,

estos temas e involucrar y difundir, entre la comuni-

cionan entre sí, e incorporan los desafíos globales ante la desigualdad, el clima, la degradación ambiental, la

días conforman una valiosa oportunidad para discutir

dad, las notables contribuciones de la ingeniería, des-

prosperidad, la paz y la justicia. Para no dejar a nadie

tacando las acciones a formularse para lograr la

jetivos, fijando al año 2030 como posible meta. Fue

ble por su nobleza e inclusividad. Desde nuestro Con-

atrás, es importante cumplir con cada uno de estos ob-

en el mes de septiembre del año 2015, cuando la

Asamblea General de la Organización de las Naciones

Unidas adoptó su Resolución 70/1, anunciando la Agenda 2030 para el Desarrollo Sostenible y sus die-

cisiete objetivos, adoptando un enfoque integrado para el futuro desarrollo, combinando el progreso en la prosperidad económica, la inclusión social y la sos-

tenibilidad ambiental. La ingeniería es crítica para alcanzar dichos fines:

Agenda 2030 de la ONU, rotundamente imprescindi-

sejo Profesional de Ingeniería Civil, continuaremos bregando por más ingeniería civil, por poblar con una

mayor cantidad de jóvenes las aulas donde se imparte la disciplina, y por el incremento de la matrícula a partir de acciones concretas.

Una de ellas, relativa a la temática de la sostenibilidad,

las ciudades y la tecnología, se potencia en nuestra Maestría en Planificación y Gestión de la Ingeniería

Urbana (CPIC/FIUBA/UTN), como así también, en

a. Los proyectos de ingeniería son esenciales para un

los Foros de Eficiencia Energética que anualmente

nes desarrollarán e implementarán las tecnologías y

civil, crucial para la sana proliferación de propuestas

mundo pacífico, ya que los/as ingenieros/as son quie-

sistemas que progresarán en los Objetivos de Desarro-

llo Sostenible de la ONU con respecto al agua, la ener-

gía, el ambiente, las ciudades sostenibles, la resiliencia

presentamos; impulsando la ética en la ingeniería

en favor de nuestra sociedad.

Hacia allá vamos ¿Nos acompañas?

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AIe > INfoRMA

documentos de la NsBA La National Steel Bridge Alliance (NSBA), ofrece a los profesionales interesados, un número de imprescindibles documentos, los cuales permanecen disponibles para consultas relativas al diseño y calculo estructural de puentes de acero.

E acero.

n esta oportunidad, compartimos material de re-

ferencia esencial sobre la estandarización de contratos y las mejores prácticas para el diseño,

la fabricación y la construcción de puentes de

El listado de documentos, los cuales se pueden des-

• • •

cargar desde la web de la Asociación de Ingenieros

•

https://aiearg.org.ar/la-national-steel-bridge-

•

tar-el-diseno-de-puentes/, se lista a continuación:

•

Estructurales (AIE), ingresando en el link:

alliance-tiene-documentos-disponibles-para-facili-

• • • • • •

G1.1-2020 SHOP DRAWING

REVIEW/APPROVAL GUIDELINES FOR FABRICATED STRUCTURAL STEEL. G1.2-2003 DESIGN DRAWINGS PRESENTATION GUIDELINES.

G1.3-2002 SHOP DETAIL DRAWING PRESENTATION GUIDELINES.

G1.4-2006 GUIDELINES FOR DESIGN DETAILS.

G2.2-2016 GUIDELINES FOR RESOLUTION

OF STEEL BRIDGE FABRICATION ERRORS. G4.1-2019 STEEL BRIDGE FABRICATION QC QA GUIDELINES.

G4.2-2021 GUIDELINES FOR THE

QUALIFICATION OF STRUCTURAL BOLTING INSPECTORS.

G4.4-2006 SAMPLE OWNERS QUALITY ASSURANCE MANUAL.

G9.1-2022 STEEL BRIDGE BEARING GUIDELINES.

G12.1-2020 GUIDELINES TO DESIGN FOR CONSTRUCTABILITY AND FABRICATION. G13.1-2019 GUIDELINES FOR STEEL GIRDER BRIDGE ANALYSIS.

G14.1-2021 ADDRESSING FATIGUE

CRACKING AND DETAILS AT RISK OF CONSTRAINT-INDUCED FRACTURE.

Para acceder a los mencionados documentos de

manera directa, se deberá ingresar en el link:

https://www.aisc.org/nsba/design-and-estimation-

resources/aashto-nsba-collaboration/aashto-ns

ba-collaboration/

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La obra pública, patrimonio de todos

Cuenca, Toledo, Madrid 26/29 Septiembre 2023

Patrimonio de la Obra Pública y de la Ingeniería Civil

Congreso Internacional Construyendo el paisaje y activando el turismo

www.congresopatrimoniodeobrapublica.es PROMUEVE Y ORGANIZA Colegio de Ingenieros de Caminos, Canales y Puertos

Colegio de Ingenieros de Caminos, Canales y Puertos.

CASTILLA-LA MANCHA

CON EL APOYO DE

INSTITUCIONES COLABORADORAS

ENTIDADES COLABORADORAS

Fundación Eduardo Torroja

INSTITUCIONES INTERNACIONALES

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AIe > INfoRMA

Lo que se mide se puede mejorar En el ciclo “Ciudades” llevado adelante por el Centro Argentino de Ingenieros (CAI), se formalizó el encuentro “El Nuevo Etiquetado Energético de viviendas en la Argentina y la experiencia internacional”.

El miércoles 29 de marzo del corriente año, se llevó

a cabo un nuevo encuentro del Ciclo “Ciudades”, esta vez, bajo la consigna “Lo que se mide se puede

mejorar”, donde se disertó acerca del nuevo etique-

tado de viviendas en la Argentina y la experiencia internacional.

Con la moderación de los Ing. Juan Yacopino, presi-

dente de la comisión de Urbanismo y Vivienda del

CAI; y del Ing. Martín Borghi, Integrante de la Co-

misión de Urbanismo y Vivienda del CAI, los orado-

res de esta jornada fueron las arquitectas Irma Padilla

y Paola Sandoval, asesoras en eficiencia energética

de la Secretaría de Energía de la Nación, para el Programa Nacional de Etiquetado de Viviendas

(PRONEV); el Ing. Jorge A. Caminos, secretario de

Desarrollo Ecosistémico y Cambio Climático del

Ministerio de Ambiente y Cambio Climático de la

provincia de Santa Fe; la Ing. María del Carmen

Rubio, directora de Evaluación de Proyectos y Re-

(PRONEV), que ahora vamos a llevar a cada provin-

Negro; la Arq. Bárbara Lanstchner, especialista en

para comenzar a implementarlo, en la primer etapa,

gulación de la Secretaría de Energía Eléctrica de Río

Eficiencia Energética, Arquitectura Sustentable y

cia para firmar un convenio con cada Poder Ejecutivo, con cursos de capacitación. Este programa busca lo-

Rehabilitación Energética; el Arq. York Ostermeyer,

grar unificar un etiquetado energético para clasificar

la Dra. en Ing. Civil y Arq. Carmen Díaz López, pro-

rimiento de energía primaria, lo que permitiría califi-

co-founder and managing director ChillServices; y

fesora de la Escuela Técnica Superior de Arquitectura de la Universidad de Sevilla, España.

Luego de una breve presentación del Ing. Yacopino,

tuvo la palabra a la Arq. Padilla, quien explicó que el

“día 5 de enero pasado obtuvimos la Resolución de la Secretaría de Energía, el primer paso, para implemen-

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tar el Programa Nacional de Etiquetado de Viviendas

las viviendas según su grado de eficiencia en el reque-

car y cuantificar la energía consumida para comparar la demanda en diferentes zonas del país, su particula-

ridad, eficiencia de consumos y tipos de viviendas.

Con esa información, ofreceremos mejoras en toda la

cadena del consumo, incluyendo al constructor, quien podrá obtener recomendaciones para realizar una pla-

nificación sustentable de cada desarrollo”.

AIe > INfoRMA

Seguidamente, la Arq. Sandoval, explicó las caracte-

gramos hacer los pilotos, para llevar la teoría a la prác-

gética contiene un código de colores, similar al de los

la herramienta, y aggiornarla a cada zona de acuerdo

rísticas del desarrollo. “La etiqueta de Eficiencia Ener-

electrodomésticos, cuyas características van de la A,

más eficiente, a la G, menos eficiente. La escala de va-

lores del indicador se denomina IPE, representando el Índice de Prestaciones Energéticas, teniendo en

tica; logramos identificar las distintas zonas, verificar

a sus particularidades constructivas y climáticas. Los

pilotos quedaron en la letra D y nos muestran cuánto

hay hacer para llegar a las letras A y B. Vale resaltar

que los profesionales están muy interesados en recibir

cuenta el requerimiento de energía primaria de la nor-

capacitaciones y empezar a pensar las construcciones

refrigeración, agua e iluminación. Consideramos tam-

profesionales y quedaron muchos pendientes para

mal utilización de esa unidad, en cuanto a calefacción, bién si existe contribución de energías renovables, cuantificando el resultado en kW hora, por año y por

metro cuadrado de cada tipología de vivienda”. Ade-

más, agregaron que el programa se llevó a cabo a partir

del año 2017 donde intervinieron, especialmente, en la provincia de Santa Fe, unos 902 profesionales for-

con ese objetivo. Los cursos lo pagaron los propios

próximas implementaciones. En el 2021, la provincia impulsó, a través de una Ley provincial, el marco re-

gulatorio al cuál adherimos al programa nacional, y a

partir de ahora, las construcciones deberán ofrecer ciertas características y cumplir con un estándar”.

mados en 18 provincias y la CABA. “Se han evaluado

Fue el turno, entonces, del Arq. York Ostermeyer,

vamos a implementarlo en todas las provincias, para

en inglés. Una de las cuestiones que llamó la atención

unas 1.357 viviendas en 8 pruebas piloto. Ahora, completar el resto del país en 2024”. Las arquitectas

quien desde el Reino Unido, realizó su presentación

de los profesionales presentes, respecto a la exposi-

sostuvieron que a partir de agosto y septiembre de este

ción de York, es que en los países de la UE ya no se

manera ordenada. Mientras tanto, cada provincia de-

piedades sin etiquetado ni historial de adecuación a las

Luego, fue el turno de la Ing. María del Carmen

Continuó el Ing. Jorge Caminos, secretario de Desa-

año, comenzarán las capacitaciones en todo el país, de berá adherir al programa para su implementación.

Rubio, directora de Evaluación de Proyectos y Regu-

lación, de la Secretaría de Energía Eléctrica de Río

permite comercializar, ni rentar, ningún tipo de pronormas.

rrollo Ecosistémico y Cambio Climático en el Minis-

terio de Ambiente y Cambio Climático de la provincia

Negro, quien expresó: “No nos olvidemos que el rele-

de Santa Fe. El profesional explicó que en su provincia

40% radica en el consumo residencial, entonces, de-

viendas a partir de la implementación de la Ley

bio de paradigma, es decir, transformar la manera de

calificar y mejorar las viviendas construidas. “To-

vamiento energético nacional nos indicó que casi un

bemos trabajar en ello para reducirlo. Esto es un cam-

pensar las construcciones, nuevas y ya existentes, para

que la variable energética sea una herramienta deciso-

son precursores en la certificación energética de vi-

13903/19, y resaltó que resulta de un uso muy útil para mando la exposición de York, y siguiendo en ese ca-

mino, queda bien en claro que el etiquetado de

ria a la hora de elegir un proyecto. Estamos trabajando

viviendas genera una serie de acciones positivas para

suma lo menos posible, con un IPE lo más bajo posi-

al cambio climático, teniendo en cuenta que en Argen-

en pensar la sustentabilidad, en una vivienda que con-

ble. La provincia inició este programa en 2019, se convocó a todos los municipios e instituciones inter-

vinientes, firmamos un convenio con la Nación. En el

2020, logramos dictar dos cursos de capacitación y convocamos a las provincias linderas a sumarse. Lo-

todos, no sólo como una medida de mitigación frente tina, el sector residencial es el segundo consumidor de

energía primaria del país. Por otro lado, le permite al

propietario conocer las condiciones energéticas de la unidad, dato desconocido para aprender a leer esa eti-

queta, siendo responsabilidad del profesional formu-

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lar pequeños cambios para mejorar el IP de la casa.

También, empodera al usuario para exigir ese etique-

tado, genera empleo verde, un tema fundamental, pues

diseño de un edificio hasta el fin de su vida útil, junto con los procesos de deconstrucción de los materiales

y la energía que ello conlleva”. Díaz López comentó:

contar con una buena etiqueta aporta un plus al valor

“El plan se inicia con una investigación en 2017,

ceso de implementación de la Ley en su provincia, los

de la Universidad de Granada, aplicando la prueba pi-

inmobiliario de la vivienda”. Explicó, además, el pro-

cursos de capacitación brindados, y las constancias de

los cursos para intervenir como certificadores de viviendas. Relató que hoy suman 66 profesionales ins-

donde tuve la suerte de participar al frente de un grupo

loto de Level, a 86 casos de estudio en toda Europa.

Actualmente, Level es un lenguaje común de indica-

dores para promover edificios sostenibles y resiliente

criptos en su provincia y compartió la experiencia en

dentro del marco de la economía circular.

vado a cabo al norte de la provincia, con ladrillos de

No tiene como objetivo la certificación, pues está en-

la intervención, para la certificación, de un barrio lle-

madera, el cual sirvió como prueba piloto del etique-

tado, dando como resultado la calificación E.

marcado dentro del Pacto Verde Europeo en neutrali-

dad climática para 2050. Level también permanece alineado con los Objetivos de Desarrollo Sostenibles

Le siguió, en conexión desde España, la Arq. Carmen

entre los puntos 7, 8, 9 10, buscando el comporta-

quien presentó el marco europeo de los edificios sos-

aspectos cuantitativos y cualitativos. La diferencia

bilidad empleado, denominado Level, de reciente

radica en su filiación con la normativa dictada por la

Díaz López, profesora de la Universidad de Sevilla, tenibles y explicó el método de evaluación de sosteni-

desarrollo en España, el cual evalúa “desde la fase de

miento y rendimiento del edificio, evaluándolo en los

entre Level y los demás métodos evaluativos europeos

Unión Europea”, concluyó.

AIe > INfoRMA

Reflexiones para las nuevas demandas de la Ingeniería Latinoamericana Este texto, reúne las reflexiones de una serie de calificados protagonistas, quienes analizan los principales desafíos de la disciplina necesarios de superarse para brindar mejoras en aspectos claves de nuestras sociedades.

El libro “Reflexiones para las nuevas demandas de la

Ingeniería Latinoamericana”, una obra producida con-

juntamente por Global Engineering Deans Council (GEDC Latam), la Federación Internacional de Socie-

dades de Educación en Ingeniería (IFEES), el Consejo Federal de Decanos de Ingeniería de Argentina (CON-

FEDI), la Asociación Colombiana de Facultades de In-

geniería (ACOFI), y el Consorcio Latinoamericano y

del Caribe de Instituciones de Ingeniería (LACCEI);

conforma el segundo libro de esa colección.

El mismo, compila las memorias de diferentes conver-

satorios realizados en el segundo semestre del año 2020, tales como “Vinculación Universidad-Industria”, “Responsabilidad Social Universitaria”, “La In-

geniería y la Sostenibilidad”, “Desafíos para la Universidad Latinoamericana” y “La ingeniería y los

Para ello, fueron convocados

una serie de prestigiosos académicos pertenecientes a diferentes Universidades de Latinoamérica, especia-

trabajos del futuro”.

listas de distintas empresas y representantes de diver-

Dichos conversatorios, coorganizado por las asocia-

educación.

ciones antes mencionadas, buscó abarcar temáticas di-

versas que afectan y condicionan el futuro de la enseñanza de la Ingeniería, la visión sistémica de su

sas instituciones, preocupados por el futuro de la Las ponencias y conclusiones expresadas en esta obra,

son de vital interés para la comunidad universitaria,

interrelación con el entorno, y los desafíos que en-

pero también, para las industrias, instituciones y go-

mento de la humanidad.

ticas de notable importancia.

frenta la educación superior en este particular mo-

biernos, para incorporar nuevas visiones sobre temá-

Es posible acceder a este interesante libro, ingresando a:

https://confedi.org.ar/download/LibroReflexionesNvasDemandas.pdf

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Un proyecto seguro Una estructura durable Una institución sólida

H. Yrigoyen 1144 1º Of. 2, (C1086AAT) Ciudad Autónoma de Buenos Aires Argentina Tel/Fax: (54 11) 4381-3452 / 5252-8838 E-mail: info09@aiearg.org.ar Web: www.aiearg.org.ar Días y horario de atención: lunes a viernes de 13 a 18

Asociación de Ingenieros Estructurales ARGENTINA