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Torre Telescópica Auto-instalable

ASOCIACIÓN DE INGENIEROS ESTRUCTURALES

Ingeniería de detalle del acero en estructuras de Hº Aº

Guía para la solicitud de un estudio de suelos

AÑO 26 / DICIEMBRE 2020 / EDICIÓN 67 / EDICIÓN DIGITAL POR EMERGENCIA SANITARIA


SUMARIO

8

22

32 |4|

TORRE TELESCÓPICA AUTO-INSTALABLE

Ingeniería de detalle del acero en estructuras de Hº Aº

Desapuntalamiento prematuro recomendable de grandes vigas de apeo de columnas intermedias en el primer nivel

38 42

Guía para la solicitud de un estudio de suelos para fundaciones y entibaciones Muros de corte con placa de acero parcialmente conectada y su aplicación al refuerzo de estructuras sísmicamente vulnerables

54 56 60

AIE Informa Construir el presente y el futuro

62

AIE Informa Premios y Concursos AIE

63 65

AIE Informa Recuerdos de Revista IE

AIE Informa Presentación del libro “Paseo del Bajo: Algo más que una gran obra de ingeniería”

AIE Informa XXVI Jornadas Argentinas de Ingeniería Estructural AIE Informa Cursos AIE 2020


EDITORIAL

La supervivencia del cambio

“NO SOBREVIVE EL MÁS FUERTE DE LA ESPECIE, NI EL MÁS INTELIGENTE, SINO EL QUE MEJOR REACCIONA ANTE EL CAMBIO” CHARLES DARWIN

Los cambios son inevitables en nuestras vidas; por ellos evoluciona-

Este año que termina lo recordaremos como diferente por la zozobra

mos. Frecuentemente, los sentimos como si fueran amenazas y reac-

personal, económica y profesional que nos afectó en grado variable,

cionamos a la defensiva por la inseguridad subyacente, cuando no por

pero también, como una etapa de inflexión en muchísimos órdenes.

comodidad. La vida es una elección permanente ante cada opción que involucra un cambio, lo que necesariamente significa una pérdida y

Como después de la tormenta, ponemos nuestras esperanzas en que

una ganancia.

las condiciones mejoren después del temporal y podamos aprovechar lo aprendido.

Aun cuando el cambio resulte negativo en primera instancia de análisis, permite la transformación. Todo tropiezo, toda derrota nos en-

En la reciente Asamblea anual de socios, estimo que con record de

seña y ofrece una nueva visión de la vida; que, con la actitud adecuada,

asistencia gracias a la nueva virtualidad, hemos renovado la integra-

podremos capitalizar.

ción de la Comisión Directiva con una representación y participación más federal e integrada.

Cada uno responde de una forma distinta frente al cambio, ya sea resistiéndolo, atacándolo, aceptándolo como víctima o adoptándolo

El resultado de los Cursos AIE de Capacitación y Actualización Pro-

mediante una actitud positiva.

fesional son una prueba acabada del éxito de la difusión, comunicación y nuevas modalidades que encontraron el terreno fértil en las

Culmina un año muy especial donde la ingeniería argentina cumplió

condiciones impuestas.

sus 150 años de vida. Las próximas Jornadas AIE-2021 son otro gran desafío en el cual teEn aquel lejano 1870, en circunstancias similares a las actuales, se

nemos puestas nuestras expectativas, por los grandes y profundos

producía una emergencia epidemiológica responsable de la muerte

cambios involucrados.

del 8% de la población de la ciudad de Buenos Aires. La ingeniería rápidamente reaccionó y aportó necesarias soluciones de saneamiento

Aprovecho este espacio en nombre de la Comisión Directiva, para

las cuales resolvieron efectivamente el problema.

agradecer a los socios que participan en las Comisiones de trabajo o aquellos que respondieron ante las distintas convocatorias, al personal

Como ingenieros nos cabe, y estamos acostumbrados, generar recur-

de la AIE, y a los colaboradores externos, por el esfuerzo con que en-

sos e implementar modelos para responder a cambiantes requerimien-

frentaron los desafíos de este año.

tos técnicos, sociales y económicos. Finalmente, saludamos a todos los lectores, especialmente a los socios Con mayor o peor efectividad, hemos recibido las nuevas condiciones

de la AIE, haciendo votos por un fructífero año 2021, deseando que

adaptando nuestra actividad profesional, pedagógico-educativa e ins-

estas Fiestas de fin de año nos encuentren rodeados de afecto.

titucional. Nuestra actitud ante el desafío del cambio es la acción, por lo que nos incomoda y limita cuando las condiciones, sean sanitarias, económicas, políticas o de otra índole, nos proponen o imponen inmovilismo.

Ing. Andrés Malvar Perrin Presidente de la Asociación de Ingenieros Estructurales presidente@aiearg.com.ar

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Publicación de la Asociación de Ingenieros Estructurales para la información y divulgación de temas científicos y técnicos Edición 67 ISSN 16671511 / AÑO 26 / Diciembre 2020

COMISIÓN DIRECTIVA DE LA AIE PRESIDENTE

Ing. Andrés Malvar Perrin SECRETARIO

Ing. Martin Polimeni

VOCALES TITULARES

VOCALES SUPLENTES

EXTERIOR

Ing. Aldo Loguercio Ing. Hugo A. Chevez Ing. Juan Cura Ing. Mario De Bortoli Ing. Ignacio L. Vilaseca Juan José Andrada Ing. Aníbal G. Tolosa REVISORES DE CUENTAS

Ing. Raúl A. Curutchet Ing. Carlos Gerbaudo SECRETARÍA

Vilma Fernández Pozzi Lic. María Laura Rivas Díaz Sandra Orrego

REVISTA IE COMITÉ EDITORIAL

Director: Rogelio D. Percivati Franco Inga. Laura Cacciante Ing. Marcos De Virgiliis Ing. Carlos Gustavo Gauna PRODUCCIÓN EDITORIAL

CONTÉCNICOS Contenidos Técnicos Arq. Gustavo Di Costa EDITOR RESPONSABLE

ASOCIACIÓN DE INGENIEROS ESTRUCTURALES Hipólito Yrigoyen 1144 1º, C1086AAT Ciudad Autónoma de Buenos Aires Tel/Fax: +54 (911) 4381-3452/5252-8838 Info09@aiearg.org.ar www.aiearg.org.ar Edición digital por emergencia sanitaria

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ARGENTINA Bahía Blanca: Ing. Mario Roberto Minervino Córdoba: Dr. Ing. Carlos Prato El Calafate: Ing. Otto Manzolillo Mendoza: Mg. Ing. Carlos LLopiz Neuquén: Ing. Emanuel Gevara Rosario: Mg. Inga. Yolanda Galassi Santa Fé: Dr. Ing. Gustavo Balbastro Trelew: Ing. Hugo Juan Donini

TESORERO

Prohibida la reproducción total o parcial de textos, fotos, planos o dibujos sin la autorización expresa del Editor. Los artículos firmados son de exclusiva responsabilidad de sus autores o de las firmas que facilitan la información y no reflejan necesariamente la opinión de la AIE.

CORRESPONSALES

Bolivia: Ing. Mario R. Terán Cortez (La Paz) Brasil: Dr. Ing. Paulo Helene (San Pablo), Ing. Silvio de Souza Lima (Rio de Janeiro), Prof. Darío Lauro Klein (Porto Alegre) Colombia: Ing. Luis Enrique García (Bogotá), Prof. Harold Muñoz (Santa Fe de Bogotá) Chile: Ing. Rodolfo Saragoni Huerta (Santiago) China: Ing. Carlos F. Mora (Hong Kong) República Dominicana: Ing. Antonio José Guerra Sánchez Estados Unidos: Inga. María Grazia Bruschi (Nueva York) España: Ing. Jorge Alberto Cerezo, Prof. José Calavera Ruiz (Madrid), Dr. Antonio Aguado de Cea (Barcelona) Israel: Ing. Mario Jaichenco (Naharia) México: Dr. Ing. Pedro Castro Borges (Mérida, Yucatán), Ing. Daniel Dámazo Juárez (México DF) Paraguay: Ing. Angélica Inés Ayala Piola (Asunción) Portugal: Prof. Antonio Adao da Fonseca (Porto) Perú: Ing. Carlos Casabonne (Lima) Puerto Rico: Ing. José M. Izquierdo (San Juan) Uruguay: Ing. Gerardo Rodríguez (Montevideo) Venezuela: Inga. Gladis Troconis de Rincón (Zulia)


Encofrados Andamios IngenierĂ­a www.peri.com.ar : info@peri.com.ar


Torre Telescópica Auto-instalable

La torre telescópica auto-instalable para el sector eólico on-shore es una solución de hormigón prefabricado cuya principal ventaja radica en la reducción de los costos de instalación de torre y turbina, gracias al uso de un sistema de gatos hidráulicos, trabajando en la propia torre, a una altura constante de 40 a 50 m. La geometría de la torre es una combinación de tramos de hormigón de unos 25 m de altura, conformados a su vez, por paneles (entre 3 y 6), y en ocasiones, junto con tramos metálicos de torre convencional según sea una torre de hormigón o híbrida.

INTRODUCCIÓN En 2011, la empresa ESTEYCO inició las actividades de investigación sobre una solución disruptiva para la subestructura de aerogeneradores off-shore. En el año 2013, la torre telescópica se convirtió en una solución. Dicha tecnología se desarrolló centrándose en la capacidad de poner en marcha turbinas eólicas marinas y sus subestructuras con total independencia de los costosos y escasos buques de carga pesada. Esta tecnología se probó inicialmente en 2015, con un prototipo on-shore en Daganzo (Madrid) y en el segundo trimestre de 2018 en la isla de Gran Canaria, conformando así la primera torre off-shore del sur de Europa y la primera del mundo que no demanda ningún medio marino significativo y costoso- con la construcción de la turbina eólica offshore auto-instalable y de base fija, diseñada, construida y certificada por la mencionada firma ESTEYCO. Su diseño y construcción se basan en una experiencia pionera cuando se trata de torres de hormigón prefabricadas convencionales. Desde la primera realiza-

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ción de la torre de hormigón prefabricado de la com-

Dicho análisis se basa en el estudio de la implantación

pañía, llevada a cabo en 2004, se han construido más

del parque eólico y la ubicación de la fábrica de los pa-

de 1.600 torres para varios fabricantes de turbinas, con

neles de hormigón (dentro o fuera del parque eólico),

alturas de buje de 80 a 120 metros.

los medios de izado que se utilizarán para manipular los paneles prefabricados, la disponibilidad de trans-

Las crecientes demandas de la altura de buje, conside-

porte y las restricciones entre los dos lugares, aspectos

rándose ya alturas de 140 a 190 m, en ciertos parques

geométricos como el blade tip y la geometría de los

eólicos, impulsadas por desafiantes políticas de ener-

tramos de acero proyectados, la producción prevista,

gías renovables no convencionales y un mercado

el tipo de grúas disponibles y la variación de los costos

donde la reducción del CoE es el principal impulsor,

locales (mano de obra y materiales).

la torre telescópica se ha convertido en una solución clave, no solo en el mercado off-shore, sino también,

En este apartado, y a modo de ejemplo, se define una

en los parques eólicos on-shore donde ya no se requie-

torre híbrida para una turbina de 3.XMW y una altura

ren grandes grúas, costosas y escasas cuando se im-

de buje de 165 m compuesta por 3 tramos de acero es-

plementa esta solución.

tándar en el nivel superior y 4 tramos de hormigón en los niveles más bajos.

La alternativa, en términos generales, está formada por varios tramos de hormigón prismáticos que, al mismo tiempo, se constituyen por varios paneles de hormigón prefabricados en forma de “V”, en forma de “C”, o simplemente planos, según el caso. Estos tramos están pre-montados uno dentro del otro antes de la fase de izado. Además, el tramo tubular de acero más alto de las torres metálicas convencionales se puede emplear combinado con la configuración anterior (convirtiéndose en una solución híbrida), como una variable para reducir el CoE, si corresponde. La solución, patentada por ESTEYCO, utiliza gatos hidráulicos y cables reutilizables que siempre actúan a una altura de 40 a 50 m para izar un tramo tras otro. Los gatos recuperables que izan cada tramo están soportados por el tramo exterior al necesario de izar, el cual también guía el tramo izado a medida que se eleva, en un procedimiento de auto instalación donde la torre en sí es la única estructura requerida, como se ha indicado, siempre trabajando desde una sola plataforma de acceso a distancias de entre 40 y 50 m de altura.

DESCRIPCIÓN DE LA SOLUCIÓN La combinación de tramos de hormigón prefabricados con alturas de, aproximadamente, 25 m y tramos tubulares de acero de torres metálicas convencionales para conformar la torre (de hormigón o híbrida) depende del análisis del costo general conocida la turbina a emplear.

Vista general, principales dimensiones y pesos de la torre

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Vistas generales de la torre en posición plegada (antes del izado mediante gato hidráulico) y posición desplegada

Vista en planta de los cuatro tramos de hormigón

La parte superior de acero contiene 3 tramos que totalizan 65 m de largo con un diámetro inferior de

Vista general de los paneles de hormigón en forma de “V”

4.3 m. Por debajo de los tramos de acero se disponen 4 tramos de hormigón compuestos por paneles prefabricados de hormigón con pretensado adherente, totalizando alrededor de 100 m con paneles de 45 T a 75 T de peso aproximadamente. Cada panel de hormigón presenta una brida de hormigón en cada extremo, responsable de permitir la conexión entre los diferentes tramos por medio de las juntas horizontales. Los paneles del mismo tramo se conectan por medio de juntas verticales rellenas de hormigón, mientras que la conexión entre cada tramo se logra a partir de juntas horizontales rellenas de grout y pernos postesados. A modo de ejemplo, la siguiente tabla resume las principales características del prototipo de torre telescópica prefabricada híbrida de 165 m de altura de buje:

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Tabla con las dimensiones principales y pesos de los paneles de hormigón * Incluyendo el armado saliente en ambos lados / Peso en toneladas métricas (T) y dimensiones en metros (m)

PROCESO CONSTRUCTIVO El proceso constructivo de la torre telescópica de hormigón prefabricado comprende las siguientes fases: • Fabricación de los paneles de hormigón prefabricado. • Transporte de los paneles. • Pre-montaje de los paneles para formar los diferentes tramos. • Montaje de la parte superior de la torre de acero, del rotor y la nacelle. • Sistema de izado (3 izados).

El proceso de fabricación consta de los siguientes subprocesos:

Vista general de los paneles prefabricados

• Disposición del armado del panel A continuación, se sintetizan brevemente todas esas

• Sistema de pretensado del panel

etapas.

• Hormigonado del panel • Pintura de la superficie exterior (opcional, a pedido del cliente)

FABRICACIÓN DE LOS PANELES DE HORMIGÓN PREFABRICADO

• Instalación de elementos internos temporales y

Como se mencionó anteriormente, la torre está com-

Es importante resaltar los conceptos de escalabilidad

puesta por diferentes tramos, que, a su vez, se confor-

y modularidad de la fábrica, posibilitando adaptar los

man por paneles de hormigón prefabricados. La

pesos y dimensiones de los paneles ante diversas res-

fabricación de dichos paneles se materializa en una fá-

tricciones y particularidades diferentes (capacidad de

brica dentro o fuera del parque eólico.

almacenamiento, limitaciones de transporte, etc.). Por

permanentes.

lo tanto, la inversión inicial se puede adaptar perfectamente al tamaño del proyecto específico.

ALMACENAJE Y TRANSPORTE La manipulación y acopio de los paneles dentro de la fábrica se realiza mediante grúas pórtico individuales o en pareja, dependiendo de la capacidad disponible, y son transportados a la ubicación final gracias a camiones extensibles convencionales.

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Transporte de los paneles

de los paneles, el ensamblaje de los tramos tubulares de acero, la nacelle y el rotor se realiza mediante el uso de una grúa sobre orugas de 600 T o similar, independientemente de la altura final de la torre, ya que todos estos trabajos de instalación tienen lugar a una altura limitada (entre 40 a 50 m). Las principales actividades incluidas en las etapas de pre-montaje son las siguientes:

Vista general del área de almacenamiento de la fábrica

• Trabajos previos en la parte superior del pedestal. • Izado de los paneles de hormigón desde los camiones y rotación de los mismos hasta la

PRE-MONTAJE DE LOS PANELES

posición vertical (T4). • Posicionamiento y nivelación de paneles de hormigón (T4).

Como descripción general, el pre-montaje de la torre

• Ejecución de juntas verticales (T4).

consiste en colocar los paneles de hormigón de aden-

• Izado del panel, posicionamiento, nivelación y

tro hacia afuera (comenzando con los del tramo T4 y

ejecución de juntas verticales (T3, T2, T1).

terminando con los del tramo T1) sobre el pedestal de la cimentación, utilizando una grúa móvil de 500 T o similar y herramientas reutilizables y diseñadas específicamente. Una vez finalizado el pre-montaje

Paneles de hormigón pre-montados en la parte superior del pedestal de la losa (estabilidad del tramo T4 mediante dos puntales internos)

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• Relleno con grout de la junta horizontal T1 con el pedestal. • Desmontaje de herramientas de pre-montaje.


Los trabajos previos in situ consisten en marcar el eje central de la torre e instalar los soportes temporales, ambos en la losa superior del pedestal.

Soporte de paneles de hormigón temporal

Los paneles necesitan una instalación previa de ele-

El siguiente paso consiste en voltear y verticalizar los

mentos internos, como una plataforma de trabajo,

paneles hasta su posición vertical para ensamblar el

puntales interiores en el tramo T4 que proporcionan

primer tramo de hormigón (T4). Se colocarán encima

estabilidad una vez izados los paneles o los gatos ex-

de los soportes temporales instalados.

ternos de las juntas verticales para mantener los paneles contiguos alineados verticalmente.

Los gatos externos en las juntas verticales mantendrán los paneles alineados verticalmente al hormigonar las juntas verticales.

Instalación de elementos internos (plataforma de trabajo y puntal en T4)

Volteo de los paneles

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Gatos externos en juntas verticales

Junta horizontal T1

Una vez instalado el tramo T4, se aplica el mismo procedimiento en los tramos T3, T2 y T1. La estabilidad

MONTAJE DE LA PARTE SUPERIOR DE ACERO DE LA TORRE, ROTOR Y NACELLE

de los paneles en los tramos T3, T2 y T1 se logra mediante las placas de posicionamiento colocadas en la

Una vez que los paneles de hormigón han sido pre-

brida superior de los paneles conectados al tramo T4.

montados, y antes de la fase de izado, se instalan los tramos de acero, turbina y palas.

Una vez que todos los paneles se encuentran pre-montados y las juntas verticales rellenas, resulta factible

Juntas verticales

En caso de una torre telescópica de hormigón, esta

ejecutar la junta horizontal inferior del tramo T1 con

fase consistirá en instalar solo el carrete de acero, la

el pedestal. Los pernos se colocarán después del pre-

turbina y las palas.

montaje del tramo T1.

FASE DE IZADO Una vez instalados los tramos de acero de la torre, la turbina y palas, se puede izar la estructura. La clave del proceso de izado radica en el uso de gatos hidráulicos de izado de alta capacidad y eficiencia para grandes alturas, permitiendo un precio mucho más bajo respecto de una grúa convencional. Este sistema se basa en una tecnología probada en múltiples industrias, con un historial de más de 30 años. El izado se lleva a cabo con gatos hidráulicos instalados en la parte superior del tramo exterior de la torre de hormigón. Todos los trabajos requeridos son ejecutados desde una sola plataforma, acotando el riesgo de que el personal suba y baje.

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Montaje de la parte superior de acero de la torre, turbina y palas

Posicionamiento de los gatos hidráulicos

Las principales actividades incluidas en la fase de izado son las siguientes:

del tramo T2 (movimiento hacia afuera). • Izado del tramo T2. • Ejecución de la junta horizontal de los tramos

• Preparación de todos los elementos auxiliares e instalación de gatos en la brida superior del tramo T3. • Izado del tramo T4 (interior) mediante gatos hidráulicos colocados en la brida superior del tramo externo T3. • Realización de las juntas horizontales de los tramos T4-T3. • Desplazamiento de los gatos hidráulicos de la brida superior del tramo T3 a la brida superior

T3-T2. • Desplazamiento de los gatos hidráulicos de la brida superior del tramo T2 a la brida superior del tramo T1 (movimiento hacia afuera). • Izado del tramo T2 mediante los gatos hidráulicos colocados en la brida superior del tramo T1. • Materialización de la junta horizontal T2-T1. • Desmantelamiento de los elementos auxiliares.

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Proceso de izado de la torre

En la siguiente imagen, se muestran todos los elemen-

En la siguiente imagen, se muestran las fases de izado

tos instalados en la fase de preparación. Principal-

de los tramos T3 y T2, junto con la conexión de cada

mente, aquellos colocados en la fase de preparación

junta horizontal mediante barras postesadas y las lla-

son las plataformas en el Nivel 1 y el Nivel 2, el sis-

ves de cortante rellenas con grout.

tema de guía, los kits de izado con los gatos hidráulicos, un sistema para recoger los cables y para

El grout se vierte en la junta una vez que las barras

configurar el sistema de energía.

se han tesado, agregando rigidez y estanqueidad

Una vez completada la etapa preliminar, comienzan

a la junta y protegiendo los elementos dentro de la

las tres fases de izado.

torre.

Disposición de elementos auxiliares

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elementos auxiliares y el equipo de izado se retiran y

Ritmo de montaje de los tramos de acero, rotor y nacelle

se llevan a la siguiente torre para reiniciar el proceso.

Esta fase se llevará a cabo justo después de la fase de

Una vez que la fase de izado ha finalizado, todos los

Etapas del proceso de izado: Izado, tesado, reubicación de gatos, y nuevamente, izado

pre-montaje, una vez que cada torre se encuentre com-

RITMOS DE FABRICACIÓN Y MONTAJE

pletamente pre-montada. De la misma manera que en el pre-montaje, se trabajaría a la vez en un grupo de 3 torres para evitar modificar la configuración de la grúa

El ritmo al que se fabrican generalmente las torres en

en caso de disponerse todos los elementos de acero en

el sector de la energía eólica es de 2 torres/semana.

una sola torre, uno tras otro.

Estos ritmos nunca se han alcanzado cuando las alturas superan los 120 a 130 m. Sin embargo, la tecnolo-

Fase de izado

gía de izado propuesto por la empresa ESTEYCO

Siguiendo el mismo enfoque respecto del procedi-

puede, después de la curva de aprendizaje habitual en

miento de pre-montaje, la fase de izado consiste en la

este tipo de procesos, acercarse mucho, proporcio-

producción de tres torres cada dieciocho días hábiles

nando programas de construcción capaces de cumplir,

(3 x 6 días/semana) con 3 equipos de izado.

incluso, los proyectos más desafiantes. Como referencia, todos los trabajos previos al primer

Ritmo de fabricación

izado duran 2 días, cada fase de izado dura 1 día, y las

Teniendo en cuenta el prototipo de torre telescópica

actividades relacionadas con la ejecución de las juntas

on-shore, el número de paneles por torre requerido

horizontales ascienden a 2 días por junta horizontal.

sería de 21 (3 paneles para el T4 y 6 paneles en el T3, T2 y T1). Una fábrica con una producción en serie de 21 x 2 paneles/semana requeriría dos líneas de trabajo

CONCLUSIONES

paralelas con un molde para cada tipo de panel en cada línea de trabajo.

Ritmo de pre-montaje

La torre telescópica está preparada para ingresar en el mercado eólico. Esta tecnología permite alcanzar alturas de buje no consideradas hoy en día, dado que esta

El procedimiento de pre-montaje considera un grupo

tecnología abandona el uso de importantes y costosas

de 3 torres donde los equipos especializados garantizan

grúas, ya que no solo la torre, sino que también la na-

la misma actividad en cada torre, concluyendo primero

celle, se instalan a bajas alturas.

una misma actividad en las tres torres en lugar de completar una torre antes de proceder a la siguiente. Este

La tecnología está a disposición de todos los fabri-

sistema proporciona 3 torres preensambladas cada die-

cantes de turbina o desarrolladores ansiosos por ir

ciocho días hábiles (3 x 6 días/semana). Un programa

más allá de los límites actuales, minimizando el

de 2 torres/semana debería duplicar el ritmo durante la

LCOE y maximizando, por lo tanto, el beneficio del

mitad del tiempo, sin afectar el costo unitario.

proyecto.

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LA EMPRESA ESTEYCO INICIÓ LAS ACTIVIDADES DE INVESTIGACIÓN, EN 2011, SOBRE UNA SOLUCIÓN DISRUPTIVA PARA LA SUBESTRUCTURA DE AEROGENERADORES OFF-SHORE. EN EL AÑO 2013, LA TORRE TELESCÓPICA SE CONVIRTIÓ EN UNA SOLUCIÓN. DICHA TECNOLOGÍA SE CENTRÓ EN LA CAPACIDAD DE PONER EN MARCHA TURBINAS EÓLICAS MARINAS Y SUS SUBESTRUCTURAS CON TOTAL INDEPENDENCIA DE LOS COSTOSOS Y ESCASOS BUQUES DE CARGA PESADA. LA INICIATIVA SE PUSO A PRUEBA EN 2015, CON UN PROTOTIPO ON-SHORE EN DAGANZO (MADRID) Y EN EL SEGUNDO TRIMESTRE DE 2018 EN LA ISLA DE GRAN CANARIA, CONFORMANDO ASÍ LA PRIMERA TORRE OFF-SHORE DEL SUR DE EUROPA Y LA PRIMERA DEL MUNDO QUE NO DEMANDA NINGÚN MEDIO MARINO SIGNIFICATIVO Y COSTOSO.


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Ingeniería de detalle del acero en estructuras de Hº Aº Su incidencia en el costo y seguridad de las construcciones Por el Ing. Carlos Ricardo LLopiz y el Ing. Eduardo Javier Vega CIES: Consultoría de Ingeniería Estructural

1. SUSTENTABILIDAD: COSTOS Los tres aspectos fundamentales propuestos como objetivos básicos al desarrollar un proyecto de construcción son: funcionalidad, seguridad y economía. Todos, pero a la vez cualquiera, podrían colocarse como el más importante: Los tres son necesarios, y ninguno, por sí solo, es suficiente. Tal vez, decidimos colocarlos en ese orden porque el primer aspecto mencionado surge de, por ejemplo, un proyecto de arquitectura, el segundo suele estar muy vinculado a la estructura que lo contiene y sostiene, y el tercero, finalmente, definirá si lo proyectado y estructurado es económicamente posible de ser ejecutado, con los beneficios y las expectativas de rentabilidad correspondientes. En las últimas décadas se habla además del concepto de sustentabilidad de las construcciones, dentro del cual la optimización en los consumos de materiales cumple un rol determinante. Se incluye además el tema de la durabilidad, para, por un lado, no producir cosas "descartables", que aumentan deshechos y presentan una "vejez deficiente", y por otro, cumplir con las normas en lo relativo a vida útil. Tradicionalmente, el costo se analizaba como una variable que afectaba o interesaba solamente al inversor, al propietario. Hoy se entiende como un concepto mucho más amplio, y tiene que ver con la optimización de los recursos disponibles, no solamente a nivel local (ciudad o país), sino del planeta donde vivimos. El consumo energético para producir y mantener las construcciones ha dejado de ser un tema de "posibilidad de pagarlos" para transformarse en un tema de ra-

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cionalidad en el aprovechamiento de lo que, hoy se

El hormigón armado es elaborado, generalmente, in

sabe, puede agotarse. Vale admitir, reconocer, que los

situ, por lo tanto, la incidencia de la mano de obra es

recursos son limitados y su derroche, y consecuente

muy importante.

camino a la escasez, puede conducir a desequilibrios generales, algunos impredecibles, pero otros que ya

Cuando se comparan costos, la relación entre dichos

se perciben en la naturaleza. Lo construido en forma

indicadores no es la misma en países como el nuestro,

deficiente, aumenta la basura, y daña al ambiente.

con un alto costo relativo de materiales, que en países

Nada de ello debería considerarse solo como un efecto

más desarrollados, donde la incidencia de la mano de

local: Es válido el "efecto mariposa".

obra puede ser determinante para optar por otras soluciones, como acero, madera u hormigón prefabri-

Los costos de las estructuras de hormigón armado,

cado, por ejemplo.

tanto en materiales como en mano de obra, se fundamentan básicamente en tres componentes: El hormi-

En el costo final no solamente se incluyen los mate-

gón, sus encofrados y las armaduras de refuerzo. En

riales, sino también, entre otros, la colocación y cu-

los tres casos, debería tenerse en cuenta no solamente

rado en obra. Paralelamente, veremos cómo el

el aspecto del "poder adquisitivo del propietario" de

encofrado alcanza una fuerte incidencia.

la obra, sino también, los consumos de energía involucrados para producir esos materiales que contienen,

En nuestro medio, se puede tomar como costo de

respectivamente, cemento-agregados-agua, madera-

corte, doblado y colocación de armadura unos 0,50

metal y acero.

U$S/kg, por lo que el costo de la armadura, en el material compuesto, es entonces aproximadamente de

En nuestro medio, el costo del metro cúbico de hormi-

1,50 US$/kg.

gón elaborado, puesto en obra y bombeado, puede oscilar entre 60 a 80 U$S. Depende de la resistencia (por

Para el hormigón debemos sumar el costo de enco-

razones obvias, no nos embarcaremos con la historia

frado, el cual puede estimarse en 8 US$/m2 el mate-

de qué valor dólar se considera; manda lo conceptual,

rial y 4 U$S/m2 la confección y colocación, vale

y que nos permita establecer relaciones generales). El

decir, unos 12 U$S/m2. El colado y curado del hor-

costo del Kg de acero es de, aproximadamente, 1,0

migón se estima en 15 U$S/m3.

U$S. Entonces, las relaciones costo/peso son: Hormigón . . . . . . . . . . . . . 70 U$S/2300 kg

= 0,03 U$S/kg

Acero . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

= 1,00 U$S/kg

Relación costo acero/hormigón . . 1,00/0,03 = 33 por kg de material

Es decir, que el costo del acero, en masa o peso, admi-

Por ejemplo, para una columna de 40 cm x 40 cm, con cuantía total del 2,0% (longitudinal más transversal, y adicionando un 10% por empalmes, anclajes y desperdicios, se arriba a un total de un 2,2%), allí el costo sería:

Acero = 7850 kg/m3 x 0,022 x 1.50 US$/kg . . . . 260 U$S/m3 (56%)

tiendo un 10% de variabilidad en lo antes indicado,

Hormigón = (70+15) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 85 U$S/m3 (18%)

puede ser entre 30 a 35 veces mayor que el costo uni-

Encofrado (relación perímetro/área = 10) . . . . . 120 U$S/m3 (26%)

tario del hormigón.

Costo total es aproximadamente . . . . . . . . . . . 465 US$/m3 (100%)

Es claro entonces que el costo del material compuesto,

Sin embargo, para el caso de una losa, de espesor 12

depende fuertemente de la eficiencia con que se utili-

cm, con incidencia de acero de unos 85 Kg/m3

cen las barras de refuerzo en la masa de hormigón. Por

(más10% adicional), y factor de uso 0,75; el costo

ello, es fundamental la cuantía de acero utilizada.

sería:

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Acero 85 kg/m3 x 1,10 x 1,50 U$S/kg . . . . . . . . 140 U$S/m3 (47%) Hormigón (70 +15) U$S/m3 . . . . . . . . . . . . . . . . 85 U$S/m3 (28%) Encofrado 0.75 (1 m2/0,12 m) * 12 U$S/m3 . . . . 75 U$S/m3 (25%) Costo total es de, aproximadamente . . . . . . . . 300 U$S/m (100%) 3

ticular, cómo se trabaja a nivel de documentación y en la forma en que se comercializa el material. Para el hormigón, hasta se pueden pedir los denominados "cortes", fracciones de los "mates" o de los contenidos que transportan los camiones hormigoneros. Generalmente, el material en exceso es mínimo y hasta utilizable en cualquier parte de la obra. No es el caso de los

Del análisis de los costos unitarios por volumen del

aceros, los cuales normalmente se comercializan en

material hormigón armado, se ve, por un lado, cómo

barras de (casi) 12 metros de longitud (en realidad, el

cambian según el elemento estructural, y por otro, la

acero se vende por peso).

fuerte incidencia del encofrado. Para este último, vale

La ingeniería de detalle de las armaduras ofrece un im-

aclarar que depende de la calidad de la madera (en

pacto directo, básicamente, en cuatro aspectos impor-

estos ejemplos se ha tomado material de muy buena

tantes y por ende apunta a: (i) reducir consumos y

calidad), y obviamente, del elemento en cuestión para

contribuir a la sustentabilidad de las construcciones;

la incidencia en el costo, como así también, del cui-

(ii) optimizar para aliviar el costo de la construcción,

dado y posibilidades de re-utilización. Existen casos

beneficio directo para el propietario; (iii) asegurar que

donde el encofrado es muy poco o nulo (cilindros de

el comportamiento de elementos estructurales y sus co-

fundación, vigas de fundación enterradas). Sin em-

nexiones respondan a las hipótesis del diseñador; (iv)

bargo, lo más importante de observar, es que el acero

facilitar la revisión estructural o auditoría por pares, la

es, sin lugar a dudas, el componente de mayor costo

interpretación del constructor, la aprobación municipal

en las estructuras de hormigón armado (alrededor del

y la inspección en obra. Además, contando con la in-

50%). A ese hecho anexamos un aspecto no menor,

geniería de detalles, se pueden establecer logísticas y

responsable de que la incidencia del acero sea aún

planificaciones de trabajo responsables de reducir

más determinante: Las cantidades de material real-

tiempos de obra, a la vez que se pueden llevar mejores

mente recibidas y utilizadas en las obras. Los recuen-

controles de compra de materiales. Si se terceriza ta-

tos finales suelen sorprender, pero no hacia el lado de

reas de armado, se puede ganar en control y rapidez.

la felicidad.

II. INGENIERÍA DE DETALLE: CONTROL DE CONSUMO Y SEGURIDAD

Las Figuras 1(a) y (b) muestran dos fotos de una obra importante, donde se observa que no se ha desarrollado la ingeniería de detalle. Su ausencia impacta negativamente en cada uno de los cuatro aspectos antes

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Cuando se lleva a cabo un cómputo de materiales es-

mencionados: (i) no es sustentable, (ii) aglomeración

tructurales de hormigón armado, las mayores incerti-

de acero con pobre distribución y muy mal resuelta;

dumbres se concentran en el acero de refuerzo. Los

(iii) lo hecho en obra la hace vulnerable y su factor de

volúmenes de hormigón y superficies a encofrar pue-

seguridad, numéricamente, sería menor de 1.0; (iv) si

den determinarse con bastante precisión a partir de

eso se dibujaba así en los planos de detalle, era pasible

planos generales de encofrados, como usualmente se

de rechazo inmediato. Como se suele decir "duele al

los designa. No ocurre lo mismo con el acero, y en par-

ojo" (¡y al bolsillo!).


a

b

Figura 1(b) Viga de acople. Inexistencia de ingeniería racional

Figura 1(a) Unión viga-tabique Se enfatiza aquí el aspecto importante de una seguridad adecuada, que se opone al de vulnerabilidad, en particular, en aquellas zonas de gran peligro sísmico. Una obra ejecutada de esta manera, al ser vulnerable,

a

Sección Transversal de Columna Típica

Zona de empalme

potencia su riesgo sísmico. El nuevo reglamento INPRES CIRSOC 103, parte I, versión 2013, menciona en forma explícita, que se debe ejecutar la ingeniería de detalle completa como condición para obtener la aprobación de construcción por parte de la autoridad competente. A veces se culpa a los reglamentos de la gran cantidad de acero dispuesto en las construcciones lo cual, se dice y sin fundamentos, las transforma en muy costosas. De la simple observación de las imágenes anteriores, más la Figura 2(a) de la columna presentada a continuación,

b Fotografía de columna en obra

Figura 2(b), es claro que el Código no es el problema, sino todo lo contrario. La cantidad de armadura longitudinal,16 barras de un diámetro de 25 mm, ubicadas en esa columna de hormigón relativamente pequeña, ya no cumple el Código, pues supera la cuantía máxima. Peor aún, cuando se efectúan los empalmes, mal, todos juntos, la cuantía resulta ser un 100% mayor respecto de la sugerida por el Código. Si se hubiera respetado el Código, hubiera consumido menos.

Figura 2(a). Exceso de armadura en columna Figura 2(b). Mal detalle resultante

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Área bruta de Hormigón . . . . . . . . . . Ag = 30 x 50 . . . . . . . . . . . . . . = 1500 cm²

Área de Acero: . . . . . . . . . . . . . . . . . As = 16 x 4.91 cm² . . . . . . . . . = 78.56 cm²

Cuantía Máxima (IC-103-II 2005) . . . ρlmax = 18/fy = 18/420MPa . . = 0.043 (4.3%)

Cuantía de Acero longitudinal: . . . . . ρl = As/Ag . . . . . . . . . . . . . . . .= 0.052 (5.2%) > ρlmax

¡La cuantía aplicada resulta 21% mayor a la permitida por la reglamentación! En zona de empalmes, la cuantía asciende al doble, ρl = 10.4% y con ganchos a 180° al triple, ρl = 15.6%. Inadmisible.

Estructura muy costosa, ineficiente y condenada al fracaso si se ve sometida a un fuerte terremoto. La Figura 2(b), muestra el resultado lamentable de la

oficina del diseñador. Si, a su vez, no se desarrolla la

falta de criterio y detalle en el armado de la columna.

ingeniería de detalles, el gran exceso se va a generar

¡Los estribos no se pueden cerrar! En consecuencia,

en "la misma obra". En este caso, será el armador

se malgastó el acero y, contrariamente a lo posible de

quien decida longitudes de corte, lugares de empal-

suponer (porque se "puso mucho fierro"), el diseño re-

mes, formas de anclaje, y obviamente, no existirá nin-

sulta antieconómico y anti-seguro. En la documenta-

gún plan o estrategia de utilización de las barras, pues

ción original, no hubo ingeniería de detalle: Sólo las

al no existir detalles, no tienen otra posibilidad de lle-

"lamentables planillas", pese a las poderosas herra-

gar a obra en longitudes de, por ejemplo, 12 m, o sea,

mientas de diseño y dibujo a disposición en la actua-

se está delegando gran parte de la "seguridad y econo-

lidad. Ni siquiera se respetaron las distancias mínimas

mía de la obra" al armador.

entre barras. En la Figura 3 se muestran los detalles de la armadura Los grandes causantes del exceso de hierro colocado

longitudinal de una viga. Cada barra, con sus formas

en obra son, entonces, el mal diseño y la falta de deta-

y dimensiones, para que pueda ser fabricada en taller

lles. Paradójicamente, son los mismos responsables

y llevada a obra lista para colocar, o bien, para ser cor-

de las grandes fallas estructurales durante los terremo-

tada y doblada “in situ” con las dimensiones adecua-

tos. Los últimos grandes sismos acaecidos en Chile

das. Se puede apreciar, por ejemplo, un cuadro de

(2010), Japón (2011) y Nueva Zelanda (2011), lo mos-

combinaciones que suman 12 m.

traron en numerosas construcciones. Afortunada-

Optimización, seguridad… en síntesis: Ingeniería.

mente, nosotros aún los vemos por TV. No se puede seguir "culpando ni a los Códigos, quienes deben pro-

Veamos números concretos para estimar la real di-

teger a la sociedad, ni a los terremotos, que son fenó-

mensión de los problemas ocasionados por los malos

menos naturales".

diseños, la falta de detalles, la ausencia de controles adecuados a la hora de aprobar una documentación, y

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Cuando el diseño es deficiente, muchas veces acom-

la carencia de una inspección sistemática y capacitada.

pañado por un incumplimiento del Código, el gasto

En el caso de la obra a la cual pertenecen las dos pri-

injustificado se origina "en el tablero", es decir en la

meras fotos (Figura 1), se consumieron en exceso al-


rededor de 40 Kg de acero por metro cuadrado de

existe) en lugar de aumentar, se ha reducido. Con sólo

construcción. Estamos diciendo "en exceso" (racional

ver los "detalles resultantes en la obra", se infiere

70 Kg/m2, colocado 110 Kgr/m2). La obra presenta,

dicha aseveración.

aproximadamente, 25.000 m de superficie cubierta. 2

Podríamos dejar para el lector de esta nota que obtu-

Conscientes del beneficio aportado por la optimiza-

viera los "resultados asombrosos" de lo mal que se

ción del consumo de armaduras a través de la entrega

pueden hacer las cosas. Pero como somos ingenieros,

del material ya listo para ser colocado en obra, algunas

no podemos resistir la tentación de decirlos en forma

empresas productoras ofrecen el servicio de cortado y

explícita: Se colocaron en exceso 40 Kg/m2 x 25000

doblado. Las mismas trabajaron en los últimos años

m2 = 1.000.000 Kg de acero…Eso implica que, al

con el IMERIS (Instituto de Mecánica Estructural y

costo antes descripto de 1,50 US$/kg, resulta entonces

Riesgo Sísmico), en una investigación asociada a los

en un exceso, aproximadamente, de 1.500.000 U$S…

tipos y calidades de acero.

De sustentabilidad, ni hablar. Si queremos referirnos

Se incorporan formas de enseñanza del comporta-

a "resultados económicos", vemos la gran pérdida en

miento de estructuras de hormigón armado, a partir de

la ecuación inversión/beneficios.

modelos físicos en escala reducida, diseñados, fabri-

Suponiendo un costo por m2 de construcción de 1.000

de Ingeniería de la UNCuyo, a la cual pertenece el

cados y ensayados por los estudiantes de la Facultad U$S/m2, con departamentos comercializables en esa

mencionado instituto. Esto es muy importante para

construcción de, por ejemplo 100 m2, ello implicaría

cumplimentar el proceso de interacción investigación-

que el propietario, de no haber gastado esa barbaridad

empresa-sociedad. Los estudiantes construyen los

en hierro, podría haber construido -al menos- 15 de-

modelos y predicen su respuesta.

partamentos más… En ocasiones se quiere limitar la ingeniería de detalle La ingeniería de detalle hubiera detectado la imposi-

a las grandes obras, justificando que no es necesaria

bilidad de colocar esa cantidad de armaduras en el hor-

en obras menores, como, por ejemplo, en viviendas de

migón. Obviamente, si la cifra se relaciona con el

uno o dos niveles. Nada más alejado de la realidad.

valor de venta de los departamentos, es factible con-

Nuestra experiencia nos dice que la falta de ingeniería

cluir que "las pérdidas" son aún mayores. Cada lector

racional y de detalle puede conducir a gastar en exceso

podrá llevar a cabo sus propias cuentas.

entre un 30 a 100% más de acero del necesario.

Hemos considerado exclusivamente el exceso de ar-

Como ejercicio vamos a tomar una vivienda de 200 m2

maduras. Generalmente, esto va acompañado de otros

de superficie cubierta, para la cual el consumo de

gastos, como el de emplear hormigones especiales

acero, con diseño racional, puede ser del orden de 25

para el colado, tiempos y riesgos de construcción, pro-

a 30 Kg/m2 (obviamente existen muchas variables en

blemas de acopio, entre otros aspectos.

función del tipo de construcción, sistema de fundacio-

Lamentablemente, debido al exceso de acero colo-

bierta, etc.). Si se supone que por falta de ingeniería de

cado, el coeficiente de seguridad de la construcción (si

detalle se coloca un 50% en exceso, implicaría gastar

nes, materiales mampostería y/u hormigón, tipo de cu-

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de más en obra 200 m2 x 30 Kg/m2 x 0.50= 3.000 Kg.

geniería de detalle; (ii) el profesional responsable

Esto llevado al costo del acero, implica casi 4.000 US$

"ejecute" (y cobre por ella) la ingeniería completa

de exceso. El precio de los aranceles profesionales en

(dejando de lado la excusa injustificable de que no se

nuestro medio, cuando se incluye la ingeniería de de-

hace porque no la pagan); (iii) que el organismo com-

talle, es del orden de 10 U$S/m2, y cuando no se eje-

petente u autoridad de aplicación, la "exija siempre y

cuta, alrededor del 50% de ese valor.

sin excepciones"; y (iv) que la sociedad toda aprenda

Ahorrar en detalle = pésimo negocio = gran pérdida

totalidad.

Ahora, sí dejamos al lector de esta nota para que eva-

No creemos necesario abundar en más argumentos

lúe, en números y en consecuencias, la importancia

para que, como dice el cantautor Joan Manuel Serrat:

de que: (i) el mismo propietario-cliente "exija" la in-

"…cada uno a lo que hay que hacer".

que las normas y códigos están para cumplirse en su

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Figura 3. Ejemplo de Ingeniería de detalle con optimización de corte de barras y encuentros de elementos en el plano y perpendiculares


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Desapuntalamiento prematuro recomendable de grandes vigas de apeo de columnas intermedias en el primer nivel Por el Ing. Civil Alfredo A. Olivera Ex Profesor Adjunto en “Diseño Estructural” de la Facultad de Ingeniería de la Universidad Nacional de Buenos Aires. Proyectista de importantes estructuras de obras civiles (edificios, puentes, muelles, obras industriales) con especialidad en consolidaciones y rehabilitaciones estructurales y fundaciones.

A lo largo de mi actividad profesional, me ha tocado intervenir en varias ocasiones en episodios de estallido de tabiques de mampostería en algún piso intermedio, muy a posteriori de su construcción y habilitación. Un caso sucedió en un edificio de 18 pisos, a los 3 años de su habilitación. En el tercer piso se reventó el tabique de mampostería entre dos ambientes. En otro de zona céntrica (Barrio Norte, CABA) de más de 40 años, cuya estructura había ejecutado la empresa de mi padre, reventó repentinamente un tabique de un cuarto piso, cayendo trozos de ladrillos sobre la cabecera del dormitorio principal, afortunadamente, sin ocasionar lesiones graves. En ambos casos, se había demolido recientemente el tabique interno del piso inferior al colapsado, por reformas aparentemente inocuas. Se pueden imaginar el susto tremendo de sus habitantes, pensando en un posible derrumbe del edificio. Los daños no pasaron de allí, en un caso, aparecieron también ciertos daños menores en el piso superior al del tabique colapsado.

EXPLICACIÓN DE TALES SINIESTROS Dichos tabiques, generalmente de ladrillos huecos asentados con concreto o mezclas muy reforzadas, y recalzadas enseguida contra la viga superior, no toleran deformaciones del marco de hormigón armado, dentro del cual se ubican en los pisos superiores. Si las vigas maestras de apeo quedan apuntaladas bastante tiempo, mientras se ejecutan otros niveles de superestructura, recién empezarán a manifestar su flecha elástica cuando ya se han efectuado en varios pisos los tabiques mencionados. Esa flecha, impedida de manifestarse hasta ese momento, hubiera sido de magnitud prácticamente despreciable, hasta que se llevaran a cabo varios pisos de estructura y los tabiques de mampostería correspondientes. Es así que, durante la etapa constructiva, los tabiques mencionados están funcio-

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nando con compresiones de baja magnitud al transmi-

las heridas que les produjo el colapso repentino del

tir las cargas de los pisos superiores a los inferiores.

tabique, y el susto respectivo.

Supuesto que se han recalzado contra las vigas superiores al poco tiempo de ejecutados, como es de

CONSECUENCIA

práctica habitual. El desapuntalamiento tardío de la “gran” viga maesCon el tiempo, la rigidez de la estructura aumenta, re-

tra, más la acelerada ejecución de cerramientos y con-

sultando el conjunto “estructura-mampostería” de cada

trapisos en los pisos superiores, puede ocasionar en

piso el encargado de transmitir las cargas que se han

algún momento de la historia del edificio el estallido

ido incorporando: Peso de los tabiques, contrapisos y

de tabiques de mampostería al acomodarse la trans-

pisos de todos los niveles del edificio y sobrecargas

misión de cargas a las columnas a través del entra-

temporarias o permanentes. Cuanta más edad tenga el

mado estructural -como estaba previsto-, en lugar de

edificio, más rígido se volvió el hormigón, pero tam-

a través de la propia tabiquería, si en cierto momento

bién la tabiquería, por ende, las cargas totales del plano

se elimina ésta en algún piso por reformas internas del

vertical enmarcado en su parte inferior por la viga de

respectivo departamento.

apeo correspondiente se descargan piso a piso a través de los tabiques hasta la misma, no como estaba proyectado, sólo a través de las columnas apeadas en aquella.

CONCLUSIÓN

Si tiempo después de terminado el edificio, en algún piso intermedio se ha demolido el tabique de mampos-

La viga maestra está diseñada para una gran carga

tería para modificar la disposición interna de los depar-

concentrada intermedia cuando el edificio esté termi-

tamentos, la consecuencia instantánea es que el tabique

nado, previendo su deformación elástica a medida que

del piso inmediato superior al eliminado, trabaja como

se van agregando cargas, ignorando o despreciando la

viga de gran altura, produciendo tensiones imposibles

colaboración de los tabiques de ladrillos cerámicos

de soportar por los mismos. A partir de entonces, recién

que aportarían una rigidez no prevista en el diseño.

empieza a funcionar la estructura como se había pro-

Pero si sigue apuntalada durante la primera época de

yectado -sin contar con la participación de los propios

maduración del hormigón no podrá comenzar a defor-

tabiques- es decir, las vigas de cada piso transmitirán

marse hasta que se hayan levantado la estructura y la

ahora a las columnas las cargas y tomarán su flecha,

tabiquería de varios pisos. Esta deformación, que

causando una deformación intolerable del tabique ubi-

puede oscilar entre 0,5 y 1 cm, en un primer momento,

cado debajo de ellas, que se fisura o explota.

para llegar a unos 2 cm cuando el edificio se encuentre totalmente terminado, se podrá manifestar libremente

Pero menudo trabajo el nuestro, explicarles a los

recién cuando se hayan retirado los puntales, siempre

propietarios que “ahora la estructura está traba-

y cuando las cargas no se deriven piso a piso a través

jando como estaba previsto” … mientras se curan

de los tabiques de ladrillo…

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Por otra parte, la resistencia de la viga estará muy

puede oscilar entre 3 y 5 días. En consecuencia,

poco comprometida ante las cargas acumuladas en

cuando se haya avanzado la estructura en 3 o 4

esos primeros períodos, ocasionando una leve de-

plantas pueden comenzarse a efectuar los

formación elástica pero una interesante deforma-

cerramientos de ladrillo y demás cargas

ción plástica hasta la maduración del hormigón de

permanentes, transmitiéndose todo su peso a

la viga.

través de la estructura completa hasta la viga maestra en cuestión.

RECOMENDACIÓN

2. Complementariamente, sería recomendable que los tabiques de mampostería no sean recalzados

1. El desapuntalamiento de la viga maestra debe

contra la viga superior respectiva, hasta

realizarse en cuanto el hormigón de la misma

asegurarnos que la estructura está funcionando

haya adquirido, por ejemplo, el 50 o 60% del

como estaba previsto, y la viga maestra haya

fragüe inicial. En tiempos normales, ese lapso

adquirido su deformación.

“CON EL TIEMPO, LA RIGIDEZ DE LA ESTRUCTURA AUMENTA, RESULTANDO EL CONJUNTO ESTRUCTURA-MAMPOSTERÍA DE CADA PISO EL ENCARGADO DE TRANSMITIR LAS CARGAS INCORPORADAS: PESO DE LOS TABIQUES, CONTRAPISOS Y PISOS DE TODOS LOS NIVELES DEL EDIFICIO, JUNTO A LAS SOBRECARGAS TEMPORARIAS O PERMANENTES”

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Desapuntalamiento prematuro recomendable. Vigas de apeo de columnas intermedias.

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Guía para la solicitud de un estudio de suelos para fundaciones y entibaciones Por el Ing. Alberto Fainstein (Presidente AHFsa Ingenieros Estructurales) Ing. Raúl Husni (Socio Fundador de MacchiHusni y Asociados Ingeniería Estructural) Ing. R. Curuchet (Socio Gerente del Estudio Curutchet – Del Villar Ingenieros Civiles) Dr. Ing. Alejo Sfriso (Director General SRK Consulting Argentina) Ing. Eugenio Mendiguren (Presidente del estudio Ing. Eugenio Mendiguren SA Ingeniería Geotécnica) Ing. Mariana Mendiguren (Vicepresidente del estudio Ing. Eugenio Mendiguren SA Ingeniería Geotécnica) Ing. Eugenio Victorio Mendiguren (Gerente de Ingeniería del estudio Ing. Eugenio Mendiguren SA Ingeniería Geotécnica)

Cada vez que un ingeniero demanda realizar un estudio de suelos para fundaciones y entibaciones, el trabajo cotizado deberá reunir lo especificado en el Reglamento Argentino de Estudios Geotécnicos, CIRSOC 401. En este informe, los autores brindan una guía para observar los requisitos fundamentales de la encomienda.

REQUISITOS MÍNIMOS DEL ESTUDIO 1. El trabajo a realizar El ingeniero geotécnico definirá los trabajos a realizar (ver capítulos 2 y 3 del CIRSOC 401) en función de las características de la obra proyectada y los antecedentes de la zona estableciendo el número y profundidad de las perforaciones, sondeos y/o excavaciones, los ensayos a llevar a cabo en el terreno y en el laboratorio, y en base a los mismos, elaborará el presupuesto correspondiente. De acuerdo al conocimiento previo de la zona de trabajo y su experiencia, el ingeniero geotécnico podrá sugerir alternativas en la propuesta a efectuar, las cuales deberán ser claramente justificadas. Dicha propuesta incluirá los valores unitarios de los trabajos adicionales que estime podrían ser necesarios en caso de cambios en el encargo programado inicialmente, o por contingencias particulares, para completar la exploración prevista.

2. Informe geotécnico El Informe Geotécnico Final deberá incluir lo siguiente: 2.1. Tipo de fundación: Recomendación del tipo de fundación para el proyecto, directa y/o indirecta (bases, plateas, zapatas corridas, pilotes, cilindros, micropilo-

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tes, u otros), con todos los datos necesarios para el pro-

distintos tipos, incorporando la determinación de la

yecto de las mismas. Como mínimo, se informará: Pro-

longitud libre y la fricción lateral admisible para el cál-

fundidad de apoyo y presiones admisibles para

culo de su tramo activo. En el caso de solicitarse espe-

fundaciones directas, y presiones de punta y fricción

cíficamente, la ejecución o la revisión del programa

lateral en el caso de pilotes o micropilotes, en todos los

de excavaciones y anclajes, será cotizado por sepa-

casos, considerando distintos tipos de cargas. Se sumi-

rado, al igual que todo tipo de ingeniería para el pro-

nistrará el módulo de compresibilidad vertical y/u ho-

ceso constructivo o destinado a los controles de obra.

rizontal estimados. En el caso de plateas, el rango de variaciones del mismo y de las presiones admisibles.

2.3. Nivel de agua y variaciones: Se deberá definir el nivel freático existente en el momento de ejecutar el

2.2. Empuje de suelos y anclajes: Para excavaciones,

estudio, y de ser posible, por contar con antecedentes

y de acuerdo a las profundidades a alcanzar, se reco-

de su comportamiento, las variaciones de dicho nivel

mendará el o los diagramas de empuje de suelos a uti-

con el tiempo.

lizar en cada caso. Estos empujes podrán ser de la selección resultante de los mínimos exigidos por el

2.4. Agresividad de agua y suelo al hierro y al hormi-

Código de Edificación de la Ciudad Autónoma de

gón: En todos los casos que se trabaje bajo niveles de

Buenos Aires, Art. 8.1.6., Anexo 8.1.6 a), o, si corres-

agua, y especialmente, en zonas donde se estime la po-

pondiera, los diagramas mayores calculados según sea

sibilidad de encontrar suelos o aguas agresivas, se lle-

la profundidad de la excavación y las características

varán a cabo los ensayos correspondientes y se

encontradas del suelo.

brindarán las recomendaciones del caso.

En caso de profundidades o características de suelos

2.5. Cotas de trabajo y localización de los sondeos:

atípicas, se deberá considerar un método de prever, al

Las cotas de nivel de boca de pozo serán definidas con

menos, un orden de magnitud de las deformaciones

relación a un punto de referencia predefinido. En su

esperables y el plan de exploración necesario para ob-

caso, determinadas mediante un relevamiento topo-

tener toda la información mecánica de los suelos que

gráfico, o bien, en forma aproximada en relación a los

se corresponda con las necesidades del proyecto. Para

hechos existentes claramente identificados. Por ejem-

verificar la estructura de contención provisoria y de-

plo: La cota del cordón de vereda en coincidencia con

finitiva, se incluirán los parámetros necesarios para el

la prolongación de una línea medianera del terreno de-

cálculo de la incidencia de construcciones linderas

finida en el informe. La localización de los sondeos en

previamente definidas o estimadas. Para el diseño de

planta deberá encontrase acotada en relación a los ejes

los anclajes para sostenimiento de taludes (muros o ta-

claramente definidos, como ser, paredes medianeras,

biques de contención) temporarios o definitivos, se in-

líneas de frente, o ejes de replanteo en caso de perma-

cluirán las recomendaciones para el proyecto de

necer definidos.

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“EN LA SOLICITUD DEL PRESUPUESTO, SE ACLARARÁN LOS REQUERIMIENTOS ESPECIALES ESTABLECIDOS POR EL ESTRUCTURALISTA RESPECTO A LA FIJACIÓN DE PARÁMETROS DE CORTE U OTROS PARÁMETROS MECÁNICOS DEL SUELO A EFECTOS DE APLICARLOS EN EL DISEÑO DE FUNDACIONES, MUROS DE SOSTENIMIENTO, ANCLAJES Y/O MÉTODOS CONSTRUCTIVOS”


EL INGENIERO GEOTÉCNICO DEFINIRÁ LOS TRABAJOS A REALIZAR EN FUNCIÓN DE LAS CARACTERÍSTICAS DE LA OBRA PROYECTADA Y LOS ANTECEDENTES DE LA ZONA, ESTABLECIENDO EL NÚMERO Y PROFUNDIDAD DE LAS PERFORACIONES, SONDEOS Y/O EXCAVACIONES, LOS ENSAYOS A LLEVAR A CABO EN EL TERRENO Y EN EL LABORATORIO. EN BASE A LOS MISMOS, ELABORARÁ EL PRESUPUESTO CORRESPONDIENTE.

2.6. Pisos y/o pavimentos: El asesoramiento para su

Es recomendable disponer de información sobre:

diseño deberá ser solicitado especialmente a efectos de prever los ensayos necesarios, cotizar su ejecución

Linderos: Características constructivas y estado de

y las recomendaciones resultantes.

conservación, existencia de subsuelos, relevamiento de fundaciones, cambios de nivel pronunciados (ex-

DATOS A APORTAR POR EL SOLICITANTE: Proyectista, estructuralista o el propietario de la obra.

cavaciones o rellenos). Planialtimetría en el caso de grandes extensiones y/o importantes desniveles, y puntos de referencia acotados.

1. Ubicación de la obra: Datos claros sobre su ubicación (dirección), tanto en zona urbana o

3. Descripción de la obra: Se deberá aportar la mayor

rural, aportando -de ser necesario- la

información posible sobre las características de la obra

nomenclatura catastral o coordenadas

a construir, como dimensiones en planta (layout en el

geográficas.

caso de plantas industriales), su ubicación en el predio, número de plantas en cada sector, profundidad y ubi-

2. Dimensiones y estado del predio: Se brindarán

cación de subsuelos, cortes transversales y longitudi-

todas las dimensiones del predio a ocupar por la

nales, y de ser posible, un orden de magnitud de las

obra y su estado (construcciones existentes,

cargas previsibles. En el caso de pisos y/o pavimentos,

espacios disponibles para trabajos en planta y

las cargas y/o el tránsito previsible.

altura, ocupación y/o su uso actual, depósitos existentes, escombros, máquinas o mercaderías,

4. Requisitos para el informe y/o datos especiales: En

y/u otros obstáculos) y se definirán claramente

la solicitud del presupuesto, deberán aclararse los re-

los requerimientos exigidos para el ingreso al

querimientos especiales establecidos por el estructu-

predio en todos los aspectos: Técnicos, legales,

ralista respecto a la fijación de parámetros de corte u

procedimentales (seguridad y salud ocupacional,

otros parámetros mecánicos del suelo para utilizarlos

protección del ambiente, uso de energía, riesgos

en el diseño de fundaciones, muros de sostenimiento,

específicos, u otros) y definir la documentación

anclajes y/o métodos constructivos, a los efectos de

respaldatoria que deberá ser entregada al

definir la necesidad de llevar a cabo ensayos especia-

comitente previo al ingreso.

les, no incluidos en la práctica habitual.

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Muros de corte con placa de acero parcialmente conectada y su aplicación al refuerzo de estructuras sísmicamente vulnerables Por Eduardo Totter(a) y Francisco J. Crisafulli(b) (a) Ing. Civil. Facultad de Ingeniería, Universidad Nacional de Cuyo. etotter@fing.uncu.edu.ar (b) Dr. Ing. Civil. Facultad de Ingeniería, Universidad Nacional de Cuyo. jcrisa@uncu.edu.ar

La respuesta estructural de muros de corte con placa de acero sometidos a la acción de fuerzas de origen sísmico, se caracteriza por su elevada rigidez lateral inicial junto con la aptitud de alcanzar una gran capacidad de carga última. Correctamente diseñados, desarrollan adecuados valores de ductilidad, permiten un control de las derivas de piso y bajo la acción de cargas cíclicas reversibles disipan una considerable cantidad de energía. Esto los convierte en una opción atrayente a la hora de abordar el refuerzo de estructuras sísmicamente vulnerables. Recientes desarrollos promueven la utilización de muros de corte con placa de acero parcialmente conectada con el objeto de disminuir las demandas flexionales y de corte sobre columnas. En este trabajo se muestra una serie de investigaciones numéricas del comportamiento estructural post-pandeo de muros de corte con placa de acero aplicados al refuerzo estructural de un pórtico de hormigón armado sísmicamente vulnerable. Se analizan aspectos referentes a los parámetros que gobiernan el comportamiento de la estructura y se muestran, de manera comparativa, los resultados obtenidos en términos de dichos parámetros para los casos de la estructura con y sin el refuerzo estructural, remarcando las mejoras de desempeño logradas.

INTRODUCCIÓN Un muro de corte con placa de acero (MCPA) no rigidizado, (SPSW, en la literatura de origen anglosajón), es un sistema estructural constituido por una o más placas planas verticales de acero de pequeño espesor rodeadas por un entramado de elementos de borde horizontales (EBH) o vigas y elementos de borde verticales (EBV) o columnas, a los cuales las placas mencionadas se encuentran adecuadamente conectadas, o bien, a partir de conexiones soldadas (para el caso más común y difundido de EBH y EBV de acero), o mediante conexiones apernadas. Desde un punto de vista histórico, las primeras implementaciones estructurales de MCPAs datan de los primeros

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UN MURO DE CORTE CON PLACA DE ACERO (MCPA) NO RIGIDIZADO, (SPSW, EN LA LITERATURA DE ORIGEN ANGLOSAJÓN), ES UN SISTEMA ESTRUCTURAL CONSTITUIDO POR UNA O MÁS PLACAS PLANAS VERTICALES DE ACERO DE PEQUEÑO ESPESOR RODEADAS POR UN ENTRAMADO DE ELEMENTOS DE BORDE HORIZONTALES (EBH) O VIGAS Y ELEMENTOS DE BORDE VERTICALES (EBV) O COLUMNAS, A LOS CUALES LAS PLACAS MENCIONADAS SE ENCUENTRAN ADECUADAMENTE CONECTADAS, O BIEN, A PARTIR DE CONEXIONES SOLDADAS (PARA EL CASO MÁS COMÚN Y DIFUNDIDO DE EBH Y EBV DE ACERO), O MEDIANTE CONEXIONES APERNADAS.

años de la década del 70’. A partir de las mismas, se

alma, la estructura presenta adecuados valores de duc-

han desarrollado una serie extensa de investigaciones

tilidad y bajo la acción de cargas cíclicas reversibles,

numéricas, analíticas y experimentales a los efectos

desarrolla ciclos histeréticos generalmente estables y

de lograr una comprensión profunda de la mecánica

uniformes, junto con apreciables valores de disipación

de respuesta de aquellas estructuras basadas en la uti-

energética [7], [8].

lización de MCPAs, [1], [2], [3], [4]. El comportamiento global del sistema estructural se encuentra

Las características mencionadas, hacen que los

gobernado por la formación de un campo de tracción

MCPAs se constituyan en una excelente opción para

diagonal (CTD) sobre la placa, una vez que la misma

formar parte integrante de sistemas sismorresistentes

supera un umbral dado por la denominada carga crí-

primarios en estructuras de edificaciones variadas,

tica de pandeo por corte [5], constituyendo de esta ma-

tanto de baja como de gran altura [9]. La realidad in-

nera, un problema de análisis estructural no lineal, a

dica que la gran mayoría de las aplicaciones del sis-

menudo perteneciente al ámbito de las grandes defor-

tema, como así también las diversas líneas de

maciones [6].

investigación y experimentación disponibles a nivel mundial, se han focalizado particularmente en diversas

Ante la acción de cargas horizontales incrementales

configuraciones de MCPAs con EBH y EBV confor-

contenidas en su plano, el sistema posee elevados va-

mados por miembros estructurales de acero de diversas

lores de resistencia, rigidez inicial pre-pandeo y capa-

características tanto seccionales como de conexión.

cidad de carga última. De acuerdo con sus características de diseño, en los casos en los cuales se

Sin embargo, y con los mismos principios de funcio-

habilita la formación completa del CTD en la placa de

namiento, es posible pensar en la utilización de placas

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planas de acero conectadas adecuadamente a los elementos de borde de una estructura porticada de hormigón armado, tanto para el caso de estructuras nuevas, como así también, para la materialización de estrategias de rehabilitación o refuerzo de estructuras que presenten algún tipo de vulnerabilidad sísmica o daño previo. En estos casos, la evidencia experimental y numérica existente es relativamente escasa [10], [11], [12], por lo cual es necesario investigar con mayor profundidad y atención ciertos aspectos relevantes que resultan fundamentales para su correcta implementación. Por otra parte, y en forma adicional, en los últimos años han surgido novedosas formas de implementación derivadas de los MCPAs tradicionales en los cuales la placa de alma de pequeño espesor se encuentra conectada en sus cuatro aristas a los EBV y EBH que la rodean. Una de ellas consiste en la posibilidad de conexión parcial de la placa, sólo a los EBH de la estructura, desconectando la misma de los EBV. En el marco del presente trabajo se denominará a este tipo de estructuras como muro de corte con placa de acero parcialmente conectada (MCPA-PC). De esta manera, y en base a las consideraciones mencionadas, a partir del hecho de dejar libres las aristas laterales de la placa se logra una reducción importante de las demandas flexionales y de corte que imponen los MCPA s convencionales sobre las columnas, especialmente en los casos de los niveles inferiores de estructuras de gran altura [13], [14]. En forma adicional, la disposición descripta de la placa sobre el espacio disponible genera un sistema estructural de mayor flexibilidad desde el punto de vista arquitectónico, permitiendo al diseñador estructural calibrar las diversas variables del problema a partir de la definición de un ancho determinado de la placa que ya no debe ocupar la totalidad del vano disponible de la estructura.

EL IMERIS DISPONE DE HERRAMIENTAS ANALÍTICAS Y EXPERIMENTALES PARA CONTRIBUIR A LA RESOLUCIÓN DE PROBLEMAS REGIONALES, NACIONALES E INTERNACIONALES DE ÍNDOLE SÍSMICA.

En el presente trabajo, se muestra una serie de resultados numéricos predictivos relacionados al comportamiento estructural no lineal post-pandeo de un pórtico de hormigón armado sísmicamente vulnerable reforzado con dos opciones de MCPAs-PC. El pórtico se ha diseñado a escala 3/5 de una estructura real, a los efectos de su futura construcción y posterior investi-

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gación experimental en los Laboratorios de Estructu-

referencia y un vano en dirección longitudinal. El

ras del Instituto de Mecánica Estructural y Riesgo Sís-

mismo posee elementos de sección transversal rectan-

mico (IMERIS) pertenecientes a la Facultad de

gular junto con una viga de fundación y base de an-

Ingeniería de la Universidad Nacional de Cuyo, en la

claje unificadas.

provincia de Mendoza. De acuerdo a lo indicado en apartados anteriores, el De esta manera, se analizan los aspectos principales

pórtico se ha diseñado a una escala 3/5 de las dimen-

referidos a los parámetros que gobiernan el compor-

siones correspondientes a un plano sismorresistente

tamiento global de la estructura analizada, mostrando

típico, perteneciente a una hipotética estructura real

algunos resultados comparativos que permiten obser-

de baja altura, en virtud de que dos especímenes del

var y discutir por una parte los tópicos relacionados a

mismo serán ensayados experimentalmente en una

las características de la respuesta de la estructura bajo

etapa posterior del proyecto.

un análisis incremental del tipo estático (análisis tipo

Tabla 1 Características geométricas y mecánicas correspondientes a las secciones transversales de la estructura analizada

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Pushover) en forma previa al refuerzo y por otra luego

Los condicionamientos de diseño adoptados para el

de la implementación posterior de dos opciones de re-

caso de estudio implican la existencia de un cierto

fuerzo estructural, remarcando las mejoras de desem-

nivel de vulnerabilidad sísmica en la estructura ana-

peño obtenidas en estos casos.

lizada.

CARACTERÍSTICAS DE LA ESTRUCTURA ANALIZADA

Éste ha sido materializado concretamente a partir de la inadecuada armadura de corte que la estructura posee, principalmente en zonas adyacentes a los

La misma consiste en un pórtico de hormigón armado constituido por dos niveles en altura sobre el plano de

nudos de la misma.


Figura 1 Vistas de la estructura analizada y detalle de las secciones transversales de los elementos estructurales de la misma, (dimensiones en mm)

Dicha disposición y cuantía no responde a los linea-

tir de la utilización de MCPAs-PC:

mientos y prescripciones de los modernos Códigos de diseño sismorresistente vigentes [15], ni a los criterios

Opción A:

básicos de diseño por capacidad para estructuras de

Placas de acero en ambos niveles de la estructura,

hormigón armado sismorresistentes.

con t = 0.9 mm de espesor de placa. En este caso, la placa ocupa la totalidad del vano disponible en la es-

La Tabla 1, permite observar un detalle de las caracte-

tructura.

rísticas geométricas y mecánicas de las diversas secciones transversales de hormigón armado que

Opción B:

configuran la estructura analizada. La distancia entre

Placas de acero en ambos niveles con t = 0.9 mm de

ejes de columnas es de 1760 mm, mientras que las dis-

espesor ocupando el 75% de la totalidad del vano dis-

tancias entre ejes de vigas son de 1575 mm y 1600 mm

ponible en la estructura.

para el primer y segundo nivel, respectivamente. La Figura 2 muestra un esquema descriptivo de las dos La Figura 1 permite observar la geometría general de

opciones propuestas de refuerzo, junto con la estruc-

la estructura analizada y un detalle esquemático de su

tura porticada original.

disposición de armaduras y secciones transversales de vigas y columnas.

MODELACIÓN Y ANÁLISIS NUMÉRICO DEL PROBLEMA

En el presente trabajo, se desarrollan dos opciones de refuerzo estructural de la configuración original, a par-

Con el objeto de desarrollar los análisis numéricos co-

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Figura 2 Esquemas de las opciones de refuerzos estructurales propuestos para la estructura original

rrespondientes a los casos de estudio y opciones de re-

El elemento link se calibra de acuerdo con las carac-

fuerzo propuestas, se modela el comportamiento no

terísticas mecánicas de las riostras tanto en compre-

lineal de la estructura a partir de la utilización de un

sión como en tracción, constituyendo de esta manera

modelo de bandas (strip model), simplificado especí-

elementos de plasticidad concentrada con una ley

fico para el estudio de MCPA-PC, desarrollado y va-

constitutiva bilineal asimétrica (consideras las dife-

lidado por los autores en trabajos previos (modelo

rencias en tracción y compresión teniendo en cuenta

MCPA-PC03) [16], [17], [18]. La implementación

el fenómeno de pandeo sobre las riostras), en la direc-

computacional del mismo se lleva a cabo, en este caso,

ción del eje de la riostra.

a partir de la utilización del programa de análisis estructural no lineal por elementos finitos SeismoStruct v.7.0.0., (SeismoSoft 2016), [19].

De esta manera, la Figura 3 permite observar un esquema físico del modelo planteado, junto con la geometría general del mismo y las denominaciones de los

Las placas de acero de pequeño espesor que forman

elementos y parámetros principales a considerar.

parte del MCPA, poseen un comportamiento altamente no lineal en su etapa post-pandeo. El modelo

Donde LF y HF representan las distancias a ejes de co-

considera para dicho caso, una discretización del pro-

lumnas y vigas respectivamente, L y H son las dimen-

blema planteado, a partir de la adecuada definición de

siones netas de la placa de acero de refuerzo, Lt es la

seis riostras inclinadas biarticuladas en sus extremos,

longitud del dispositivo de conexión o transferencia

tres en tracción y tres en compresión para cada direc-

entre la placa y las vigas de la estructura original y Lf

ción de la carga incremental horizontal aplicada.

conforma la denominada longitud efectiva de la placa de acero.

Dichas riostras se encuentran orientadas un determinado ángulo θ en relación a la dirección vertical de re-

Los elementos indicados como BE1 a BE3 son ele-

ferencia, de acuerdo a la inclinación del CTD formado

mentos de fibra inelásticos basados en fuerzas (ele-

sobre la placa.

mento SeismoStruct infrmFB), BR1 constituyen elementos tipo links rígidos presentando la función de

La componente no lineal de las mismas se modela a

modelar la necesaria excentricidad existente entre el

partir del agregado de un elemento tipo link de longi-

eje de las vigas y el eje que pasa por los baricentros de

tud cero en un extremo de cada una de las riostras.

los medios de conexión a la placa de acero. Los elementos S1 a S6 modelan las riostras que representan

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la discretización de la placa de alma de la estructura y se implementan a partir de elementos de fibra de trac-

1)

ción y compresión inelásticos (SeismoStruct truss_element), discretizados en este caso con 100 fi-

Figura 3 Configuración física del modelo de bandas MCPA-PC03 y su aplicación a la estructura en estudio

En la cual γ es un parámetro dado por:

bras y 100 puntos de monitoreo totales. L1 son elementos tipo link de longitud cero (zero_lenght element), definidos a partir de una ley constitutiva bi-

2)

lineal asimétrica en la dirección del eje de la barra (SeismoStruct bl_asm) y comportamiento lineal y si-

De esta manera, es posible calcular la longitud efec-

métrico en los restantes cinco grados de libertad del

tiva de la placa de acero, la cual resultará (ver Figura

elemento (SeismoStruct lin_sym). H1 son simples ar-

3):

ticulaciones en el extremo de las riostras del modelo mientras que N1 a N2 representan los diversos nodos de conexión de los elementos constituyentes.

3)

El modelo desarrollado requiere para su implementa-

Teniendo en cuenta que la cantidad definida de riostras

ción, la definición de ciertos parámetros y variables de

involucradas en cada dirección de carga es de tres (ns),

diseño tendientes a lograr su precisa utilización. En

el ancho efectivo de cada riostra será dado por la si-

primer lugar, es necesario determinar el ángulo de in-

guiente expresión:

clinación de las riostras con respecto a la dirección vertical de referencia.

4)

Dicho ángulo representa la inclinación del CTD y define en forma adicional la longitud efectiva de la placa

La síntesis de los valores hallados para cada uno de los

parcialmente conectada, impactando de esta manera

diversos parámetros calculados para las dos opciones

en forma directa en las características de la respuesta

de refuerzo planteadas en el presente trabajo puede

y comportamiento de la estructura.

observarse en la Tabla 2.

De esta manera y de acuerdo a lo propuesto por Ozce-

La caracterización mecánica de los diversos materia-

lik y Clayton [14] dicho ángulo de inclinación se de-

les utilizados en la implementación computacional

termina a partir de la siguiente expresión relacionada

desarrollada para los análisis numéricos realizados

a las dimensiones netas de la placa:

son los siguientes:

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Tabla 2 – Detalle de parámetros calculados para los casos de estudio definidos en el presente trabajo.

Hormigón: Modelo no lineal de Mander y colaboradores,

módulo

de

elasticidad

longitudinal,

E=2.49x107 kPa; esfuerzo medio de compresión,

así también para uno los casos de los modelos de bandas utilizados en la representación de las opciones A y B de refuerzo estructural.

fcm=24000 kPa; peso específico, γ=24.0 kN/m3. Acero para hormigón armado: Modelo no lineal de

RESULTADOS OBTENIDOS

Menegotto-Pinto, módulo de elasticidad longitudinal, E=2.00x108 kPa; esfuerzo de fluencia, fy=420000

Se muestran a continuación, algunos resultados nu-

kPa; parámetro de endurecimiento por deformación,

méricos obtenidos a partir del análisis estructural no

α=0.004; peso específico, γ=78.0 kN/m3.

lineal desarrollado a partir de la utilización del modelo e implementación computacional descripta.

Acero para placas de refuerzo: Modelo no lineal de Menegotto-Pinto, módulo de elasticidad longitudinal,

Un aspecto de especial interés lo constituye la curva

E=2.00x10 kPa; esfuerzo de fluencia, fy=300000

de capacidad de la estructura obtenida a partir del aná-

kPa; parámetro de endurecimiento por deformación,

lisis con carga incremental estática horizontal tipo

α=0.005; peso específico, γ=78.0 kN/m3.

pushover. Dicho análisis permite observar en primera

A los efectos del desarrollo del análisis incremental

rigidez inicial de las estructuras analizadas, correspon-

8

instancia el incremento en la capacidad de carga y de

Figura 4. Implementación computacional del modelo estructural desarrollado para el caso de la estructura sin refuerzo y la misma reforzada a partir de la utilización de MCPAPC Opción A.

tipo pushover estático, la carga incremental del mo-

dientes a las dos opciones de refuerzo empleadas. La

delo se aplica en el nodo izquierdo correspondiente al

Figura 5 muestra el gráfico comparativo de las curvas

nivel superior (nodo estructural 5), llevando la estruc-

de capacidad correspondientes a la estructura sin re-

tura hasta un valor de desplazamiento máximo en el

fuerzo y a las Opciones A y B consideradas.

segundo nivel dmax=0.04m, con control de cargas en 100 incrementos. La Figura 4 muestra la representa-

La Figura muestra un apreciable incremento en la ca-

ción gráfica de las implementaciones computaciona-

pacidad de carga de la estructura, del orden del 192%

les realizadas tanto para la estructura original, como

para el caso de la Opción de refuerzo A, y del 143% para el caso de la Opción B. Dicho incremento se encuentra acompañado de un importante aumento en la rigidez global de la estructura lo cual le confiere a la misma una apreciable mejora en su desempeño sismorresistente. Con el objeto de investigar y discutir los valores de solicitaciones correspondientes a las opciones presentadas, se selecciona la columna C1 (columna izquierda del nivel inferior), y se analizan los valores de momen-

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Figura 5. Curvas de capacidad correspondientes a la estructura porticada original sin refuerzo y con las dos opciones de MCPA-PC desarrolladas en el presente trabajo

tos flectores (M), esfuerzos de corte (V) y esfuerzos

zos de corte que toma dicha columna se mantienen

normales (N) hallados en la sección transversal infe-

prácticamente constantes con una variación porcen-

rior y superior de la misma. La Tabla 3 muestra dichos

tual que no supera 17% lo cual indica que la mayor ca-

resultados.

pacidad de carga está siendo tomada principalmente por la placa de acero y luego se deriva a las columnas en forma de esfuerzos normales. Con respecto a los momentos flectores el análisis de la Tabla 4, indica que los mismos poseen una variación relativa mayor que los esfuerzos de corte.

Tabla 3 – Valores de referencia correspondientes a solicitaciones sobre la columna C1 del modelo bajo estudio en su sección transversal superior e inferior.

Dicho efecto en parte se explica a partir del hecho de que la configuración de placa de acero parcialmente conectada genera sobre las vigas del nivel superior e inferior, una condición de carga con componente transversal asimétrica en virtud de las diferencias de mag-

El análisis de los valores mostrados indica que como

nitud existentes entre las resultantes de tracción y de

es de esperar, los esfuerzos normales se incrementan

compresión que se forman sobre el CTD de las placas.

sobre la columna que en este caso analizado corresponde a la columna en tracción, a medida que la es-

Dicho estado asimétrico influye sobre los momentos

tructura posee mayor capacidad de carga de acuerdo

flectores en columnas a partir de la conexión en los

a lo observado en la Figura 5. Sin embargo, los esfuer-

nudos de la estructura.

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CONCLUSIONES GENERALES Se ha desarrollado una investigación numérica a partir

Por otra parte, y en virtud de las características eviden-

de la cual se ha analizado y discutido brevemente al-

temente dinámicas que poseen los movimientos sís-

gunos aspectos referidos a parámetros que gobiernan

micos, se hace necesario encarar las modificaciones

el comportamiento de una estructura tipo pórtico de

necesarias al modelo a los efectos de que el mismo sea

hormigón armado sísmicamente vulnerable, refor-

capaz de capturar la dinámica del problema y abordar

zada con dos opciones de MCPA-PC. La implemen-

el estudio de aspectos tan importantes como son las

tación computacional del problema se desarrolló a

capacidades de disipación energética de la estructura.

partir de la utilización de un modelo de bandas simplificado MSM-PC03, adaptado específicamente para la presente propuesta. Las dos opciones de refuerzo estructural han evidenciado una mejora notable de la performance de la estructura sin refuerzo a partir de un notable incremento de su capacidad de carga última y su rigidez inicial en el primer tramo del proceso de carga. Dichos resultados son promisorios debido a que mejoran aspectos de fundamental importancia dentro del diseño sismorresistente de estructuras. El análisis de las solicitaciones sobre una de las columnas de la estructura, muestra que los incrementos esperables en los esfuerzos normales sobre las mismas en su trabajo conjunto con la placa de acero de alma y las vigas confieren un mecanismo adecuado de incremento de resistencia a la estructura global. Los esfuerzos de corte sobre las columnas se mantienen en valores muy similares para los distintos casos de estudio y se reportan algunas variaciones en los valores de momentos flectores sobre columnas que, si bien no son de gran magnitud, es necesario investigar en profundidad ya que se encuentran asociados en principio a la configuración de cargas asimétricas existentes sobre la viga. Los resultados obtenidos son promisorios y habilitan a abordar con mayor detalle algunos aspectos adicionales como son las solicitaciones sobre las vigas de la estructura y la influencia de las diversas configuraciones de placa sobre las mismas.

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Agradecimientos: Los autores desean agradecer a la Secretaría de Ciencia, Técnica y Posgrado de la Universidad Nacional de Cuyo por el financiamiento del Proyecto de Investigación Bianual 2016-2018 B056, denominado “Rehabilitación Sísmica de Estructuras a partir de la Utilización de Muros de Corte con Placa de Acero”, del cual el presente trabajo es parte integrante.


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Panels for Seismic Rehabilitation of Existing Reinforced

computacional para el análisis no-lineal estático y dinámico

Concrete Buildings. Proceedings of the Fifteenth

de estructuras. Disponible en http://www.seismosoft.com

International Conference on Civil, Structural and

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AIE > INFORMA

Recuerdos de Revista IE…

E

n su carta, dirigida al presidente de nuestra institución, el Socio Emérito de la Asociación de Ingenieros Estructurales (AIE), Ing. Alfredo A. Olivera, sentencia: “Estimado colega, envío ad-

junto una página con algunas reflexiones "filosóficas" que fui extrayendo de diversas ediciones de Revista AIE hace mucho tiempo, colaboraciones del recordado Ing. Hilario Fernández Long. Si les parecen de interés quizá

Revista IE se hace eco del pedido del Ing. Alfredo A. Olivera, Socio Emérito de la Asociación de Ingenieros Estructurales, quien remitiera a nuestra redacción un extracto de frases recopiladas las cuales fueron oportunamente incluidas en los primeros ejemplares de esta Revista, algunas de ellas rescatadas por Hilario Fernández Long, destacado Ingeniero y Filósofo, uno de los promotores de nuestra Asociación y de la publicación que nos representa.

“Lo más bello que podemos experimentar es lo misterioso. Es la fuente de toda arte y ciencia verdaderas. Quien no siente esta emoción y no puede detenerse a asombrarse y queda acogido por la admiración, es como si estuviera muerto: tiene los ojos cerrados” Albert Einstein

podrían insertarse en futuras ediciones de la revista. En aquellos tiempos, las consideré brillantes. Aprovecho para felicitar a todos los integrantes de la Comisión Directiva (CD) y de las Comisiones de Trabajo por los interesantes e ilustrativos artículos de las obras y

“Tenemos ojos para admirarnos, pero nos faltan lenguas para elogiar” William Shakespeare Soneto 106

reflexiones reflejados en nuestra revista. Saludos cordiales a todos los miembros de la CD. Con sincero aprecio. Alfredo Alberto Olivera”. La oportuna intervención del Ing. Olivera nos permite traer a nuestro pensamiento frases de Albert Einstein, William Shakespeare, Confucio o el propio Ing. Hila-

“Tengo la sospecha de que el universo no sólo es más extraño de lo que suponemos, sino más extraño de lo que podemos suponer” John Burdonsandrson Haldane “Posible words and other papers”, London, 1927

rio Fernández Long. A continuación, reproducimos algunas de las “Reflexiones filosóficas” remitidas:

“¿Existen los milagros? ¿Existe algo que no sea un milagro?” Hilario Fernández Long “Todo tiene belleza. Pero no todos lo ven” Confucio

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AIE > INFORMA

Por otra parte, rememoramos la sección humorística que ilustraba las páginas de Revista IE, la cual entre otros creadores, contó con graciosos trabajos de Marcos Severi, como los que a continuación, reproducimos.

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AIE > INFORMA

Construir el presente y el futuro Por el Ing. Civil Adrián Augusto Comelli Presidente del Consejo Profesional de Ingeniería Civil (CPIC)

En nuestro tiempo, la ingeniería civil representa una oportunidad única para experimentar una mejora tangible en la calidad de vida, mediante el desarrollo de soluciones adecuadas ante diversas problemáticas. La pandemia del COVID-19 aportó duras lecciones y, de alguna manera, la ingeniería civil se encuentra habilitada para proponer innovaciones y soluciones específicas. La recuperación de nuestra matriz productiva dependerá de descubrir el valor de una actitud vital y de un pensamiento constructivo, el cual estime las posibilidades de las personas y sus redes de contención. Suponemos incorporar la adversidad como parte del ciclo vital, asumiendo una posición ética de respeto y sensibilidad hacia los demás.

R

esulta a todas luces indudable la necesidad de

de la sociedad hacia la profesión y condiciona su valor,

la participación activa de la ingeniería civil

accionar y participación en las decisiones fundamenta-

para alcanzar y mantener un grado de desarro-

les. Desde hace varias décadas, los organismos del Es-

llo acorde con las demandas y exigencias ac-

tado y las instituciones han disminuido o eliminado la

tuales que esta pandemia delega en nuestra sociedad. La

participación ejecutiva de los ingenieros en sus cuadros

comunidad de la ingeniería civil se enfrenta a una rea-

de decisión, como así también, se ha dejado de mantener

lidad que requiere la consideración de condiciones po-

la continuidad de las estructuras técnicas. También en

líticas y sociales, para desempeñarse en el contexto de

el campo privado, en numerosos casos, se han verifi-

un país -y un mundo- en transformación permanente.

cado condiciones similares.

Más allá del adverso contexto sanitario, Argentina atra-

Veamos los aspectos relativos a la energía: Petróleo,

viesa una compleja situación en materia de infraestruc-

gas, electricidad, energías alternativas, son materias es-

tura y servicios que afecta a todos sus habitantes.

tudiadas por nuestros profesionales, quienes deberían

Problemas que afligen a la energía, la vivienda, el trans-

ser convocados a la hora de elaborar un plan integral

porte, la provisión de agua, los residuos urbanos, las

para solucionar nuestro déficit en la materia. Existen en

inundaciones, presentan un importante impacto social

las Facultades de Ingeniería, en los Consejos Profesio-

y deprimen sustancialmente a la economía de nuestro

nales, en las Asociaciones de Ingenieros, y en las ONG

país, que hace injustificable la ausencia de la ingeniería.

que atienden esa problemática, donde participan ingenieros, valiosas usinas de pensamiento a las que no se

El trascendente rol del ingeniero civil en la sociedad, sus obras y realizaciones profesionales e institucionales, trascienden relativamente y ocupan un pequeño espacio

recurre con la debida asiduidad.

Acciones concretas

en los medios de comunicación. Por supuesto, dicha au-

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sencia de información acerca de la acción y el rol del in-

Desde el Consejo Profesional de Ingeniería Civil, de ju-

geniero civil, pesa negativamente en la consideración

risdicción nacional y de la CABA, continuamos traba-


“EN NUESTRO TIEMPO, LA INGENIERÍA CIVIL REPRESENTA UNA OPORTUNIDAD ÚNICA PARA EXPERIMENTAR UNA MEJORA TANGIBLE EN LA CALIDAD DE VIDA, MEDIANTE EL DESARROLLO DE SOLUCIONES ADECUADAS ANTE DIVERSAS PROBLEMÁTICAS. LA PANDEMIA DEL COVID-19 APORTÓ DURAS LECCIONES Y, DE ALGUNA MANERA, LA INGENIERÍA CIVIL SE ENCUENTRA HABILITADA PARA PROPONER INNOVACIONES Y SOLUCIONES ESPECÍFICAS”


jando e imaginando herramientas factibles para permitir

crituración, siendo ese dinero reintegrado al mercado

una recuperación en el corto plazo de nuestra industria.

productivo y devuelto al fisco mediante el pago de determinados gravámenes impositivos. Sugerimos, en pa-

Algunas de ellas ya forman parte de las propuestas for-

ralelo, la reactivación de los Certificados de Depósitos

muladas, conjuntamente con una serie de instituciones

para la Inversión, con el objetivo de impulsar el mer-

afines, ante las autoridades nacionales, en la denomi-

cado en el corto plazo.

nada “Mesa de Profesionales de la Vivienda”. El déficit habitacional de nuestro país, que planes como De esta forma, pusimos a consideración los lineamien-

el PROCREAR recientemente presentado no logran so-

tos generales de un plan integral de reactivación del sec-

lucionar de raíz, denota complejas aristas que encuen-

tor, el cual entre sus puntos más salientes ofrece un

tran vías de solución en un trabajo mancomunado y

proyecto de construcción con desgravación impositiva

sinérgico. La discontinuidad de las políticas de vivienda

para la materialización de viviendas de interés social de

han sido una constante en nuestro país. Atento a ello, di-

alquiler por períodos de hasta 8 años, atendiendo las de-

señamos un Plan de Viviendas en Tierras Públicas,

mandas de los sectores sociales con menores recursos.

aportando un significativo número de unidades al Estado Nacional como parte de pago del suelo delegado.

“LA COMUNIDAD DE LA INGENIERÍA CIVIL SE ENFRENTA A UNA REALIDAD QUE REQUIERE LA CONSIDERACIÓN DE CONDICIONES POLÍTICAS Y SOCIALES, PARA DESEMPEÑARSE EN EL CONTEXTO DE UN PAÍS -Y UN MUNDO- EN TRANSFORMACIÓN PERMANENTE”

Todas estas acciones servirían efectivamente para paliar, y a futuro solucionar, una cantidad de temáticas acuciantes, que la actual emergencia sanitaria ha visualizado con extrema severidad y potencian la voz del país constructivo, el cual se encuentra particularmente unido en la actual coyuntura.

Más ingeniería También, proponemos la pronta reglamentación de la

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Ley 27.646, para que las unidades habitacionales con

El desafío ante el cual nos enfrentamos es tan impor-

un valor de hasta 140.000 UVAs no abonen el Impuesto

tante como inédito, nunca Argentina se había visto tan

al Valor Agregado (IVA) al momento de su primera es-

exigida en sus posibilidades.


En materia de transporte, la falta de una política ade-

Finalmente, los residuos urbanos, con previsibles accio-

cuada en función del desarrollo territorial constituye

nes en la clasificación en origen, reciclado, transporte y

una muestra de la ineficacia para planificar, proyectar y

disposición final, demandan una operación concertada

concretar, las redes carreteras, ferroviarias y fluviales

de ingenieros y otros especialistas, que, en forma inter-

necesarias para un país pujante. La obligación de mejo-

disciplinaria, puedan aportar su conocimiento para la

rar nuestros puertos para lograr mayor eficiencia en las

solución del problema.

importaciones y exportaciones. Las secuelas del COVID han impactado con crudeza En la creación de viviendas, el desaprovechamiento de

sobre los indicadores de nuestra industria. Sin embargo,

los equipos técnicos con conocimientos y experiencias

las puertas de la ingeniería están abiertas para compartir,

en la gestión -tanto a nivel nacional como a nivel local-

atender, priorizar, explicar e investigar las respuestas a

conformó parte del fracaso y el atraso en la solución del

los interrogantes formulados a lo largo del presente ar-

déficit. Los avances tecnológicos, la eficiencia en los

tículo, y sumar a dichas respuestas los aportes de tantas

procesos, y la utilización de estándares de calidad, son

mentes capaces que piensan en el país y en un futuro

los aportes que la ingeniería civil puede manifestar en

mejor.

la planificación y ejecución de programas y proyectos. El agua y el saneamiento, frente a la cantidad de conciu-

El ingeniero sabe proyectar, priorizar y planificar. En

dadanos que no disponen de tales servicios, conforman

una palabra, el ingeniero sabe pensar.

una tragedia imposible de soportar sin angustiarse. Evidentemente, somos capaces de liderar el necesario Nuestra ingeniería debe ser convocada y consultada con

proceso de cambio.

urgencia para encauzar una situación compleja para la producción de la usina agroindustrial. Sobre las inundaciones en las provincias de Buenos Aires, Córdoba y Santa Fe, se aportan trabajos exhaustivamente desarrollados acerca de cómo erradicar ese gravísimo drama. Adecuadas políticas pondrían centenares de miles de hectáreas en producción, con el consecuente efecto positivo sobre la economía de nuestro país.

“DESDE EL CONSEJO PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL CONTINUAMOS TRABAJANDO E IMAGINANDO HERRAMIENTAS FACTIBLES PARA PERMITIR UNA RECUPERACIÓN EN EL CORTO PLAZO DE NUESTRA INDUSTRIA. EL INGENIERO SABE PROYECTAR, PRIORIZAR Y PLANIFICAR. EN UNA PALABRA, EL INGENIERO SABE PENSAR. EVIDENTEMENTE, SOMOS CAPACES DE LIDERAR EL NECESARIO PROCESO DE CAMBIO”

|

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AIE > INFORMA

Paseo del Bajo Algo más que una gran obra de ingeniería

El libro “Paseo del Bajo, algo más que una gran obra de ingeniería”; cuya autoría es compartida por el Ing. Adolfo Guitelman, el Ing. Christian Dunkerley, el MSC Ing. Karol Sánchez y el Arq. Hugo Bersanker; fue presentado el pasado miércoles 16 de diciembre por el Consejo Profesional de Ingeniería Civil (CPIC). La obra releva los aspectos fundamentales de la obra del Paseo del Bajo, con datos muy interesantes sobre su proceso constructivo. El texto puede descargarse en forma libre desde el site del CPIC.

histórico, administrativo y comercial empeoraba la situación. Con vistas a un parque automotor en constante expansión, fue ideado el Plan de Autopistas Urbanas. Las autopistas 25 de Mayo (AU1) y Perito Moreno (AU6) fueron inauguradas el 6 de diciembre de 1980. Antes de la construcción del Paseo del Bajo, La ausencia de conectividad Norte-Sur en la ciudad mediante

E

una autopista generaba serios conflictos viales, por l desarrollo de las grandes urbes presenta serios

ende, garantizar dicha conectividad y aliviar el tránsito

desafíos a la ingeniería. En el caso de la ciudad

de carga pesada y camiones ha sido un reto para la in-

de Buenos Aires, quizás uno de ellos consiste en

geniería argentina. Reto que ha sido estudiado desde

garantizar a sus habitantes (cerca de 3 millones

muchos años atrás.

en CABA y alrededor de 13 millones en toda el área metropolitana), soluciones efectivas para su conectividad

En la década de 1960, se esbozó el primer proyecto

y tránsito, más aun tratándose de una ciudad portuaria.

para esta obra llamado la “Autopista Ribereña” y la

El Puerto de Buenos Aires, existente desde finales del

actual obra Paseo del Bajo fue seleccionada entre múl-

siglo XIX, no solo es el principal puerto de contenedo-

tiples alternativas y variantes planteadas, las cuales

res de Argentina, también es uno de los puertos más im-

proponían desde un único tramo en altura hasta una

portantes de la región latinoamericana.

autopista en la misma traza del río.

El Anillo Vial de la ciudad está formado por los cami-

Una de las opciones, consistía en materializar una au-

nos de circunvalación que completan las avenidas Ge-

topista que correría bajo los diques de Puerto Madero,

neral Paz (al Norte y al Oeste), Cantilo y Leopoldo

con tres carriles en cada sentido. En sus laterales, fun-

Lugones (al Nor-Este) y 27 de Febrero (al Sur). Por su

cionarían las cocheras y en sus cabeceras Norte y Sur,

parte, la Autopista Dr. Arturo Umberto Illia (AV1

se dispondrían conexiones con las autopistas Illia,

Norte) es el acceso al centro de la ciudad de Buenos

Buenos Aires-La Plata y 25 de Mayo.

Aires, recorriendo desde la Av. Leopoldo Lugones,

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hasta la Av. 9 de Julio. Ya para 1976, alrededor de

La selección de la mejor alternativa para una obra de

1.500.000 vehículos circulaban en la ciudad de Bue-

esta envergadura conformó una tarea de gran impor-

nos Aires. La ausencia de arterias viales en el centro

tancia, la cual involucró a diferentes actores institu-


AIE > INFORMA cionales y entes gubernamentales, nutriéndose con

Estos viaductos descienden hasta alcanzar el nivel del

ideas y aportes de destacados arquitectos, ingenieros,

terreno existente, aproximadamente, a la altura de la

instituciones y empresas privadas.

calle Carlos Calvo, donde la traza se entierra en trin-

Cada proyecto contaba con pros y contras en referen-

reau de Justo, siendo este trayecto mayormente una

cia a los criterios técnicos considerados, sin embargo,

trinchera cubierta y semicubierta hasta la Av. Córdoba.

chera, ubicándose parcialmente debajo de Alicia Mo-

una de las razones más importantes que impedían la ejecución de la obra radicaba en la necesidad de una

El recorrido continúa nuevamente a nivel por la Av.

financiación millonaria y la actuación conjunta de los

Antártida Argentina, para sortear la importante inter-

diferentes organismos estatales involucrados.

ferencia representada por el triducto existente. Luego

Finalmente, el proyecto seleccionado y aprobado para

de un sector a nivel de intercambio con la Terminal de

su construcción fue el ahora conocido como Paseo del

ómnibus de Retiro, continúa en un viaducto elevado

Bajo, el cual consiste en un corredor vial de 7,1 kiló-

sobre la Av. Presidente Ramón Castillo, hasta su em-

metros encargado de conectar las autopistas Illia, Bue-

palme Norte con el Puerto de Buenos Aires y la auto-

nos Aires-La Plata y la Au. 25 de Mayo.

pista Illia.

Un aspecto a considerar especialmente en los antece-

La trinchera para vehículos pesados presenta dos ca-

dentes de la obra radica en la importancia histórica, tu-

rriles de circulación por sentido, cada uno de 3,5 me-

rística y cultural de Puerto Madero, una zona con

tros de ancho y 5,1 metros de altura libre de paso.

diversos precedentes arquitectónicos. Ubicado entre

Cuenta con banquinas laterales externas de 2,5 me-

las arterias viales Alicia Moreau de Justo y Av.

tros, sobre anchos de seguridad y vías de escape. Por

Huergo-Av. Madero, cuenta con dos carriles por sen-

su parte, el tránsito liviano circula por las Av. Alicia

tido de circulación exclusivos para camiones y micros

Moreau de Justo (con cuatro carriles de circulación en

de larga distancia, lo cual permite circular ágilmente

el sentido norte) y la Av. Huergo (con cuatro carriles

hacia los accesos directos al puerto y a la Terminal de

de circulación en el sentido sur).

Retiro, desahogando a su vez, el tránsito de vehículos livianos y colectivos urbanos en las zonas aledañas.

Descripción general del proyecto

El proyecto dispone de cruces transversales EsteOeste, los cuales facilitan la circulación entre el Microcentro y Puerto Madero a través de las calles: Estados Unidos-Independencia, Belgrano-Moreno,

Al garantizar una vía exclusiva para camiones y mi-

Perón-Corrientes-Lavalle y Córdoba-Viamonte.

cros de larga distancia, cumple el objetivo de mejorar la fluidez de este tipo de vehículos, con cada vez

La suma de cruces mencionados mejora sensible-

mayor demanda en la ciudad, lo cual genera un im-

mente la conectividad de Puerto Madero con el resto

pacto positivo sobre el flujo de automóviles en las vías

de la Ciudad.

existentes, reordenando y aumentando la seguridad vial en toda la zona. El nuevo corredor vial de 7,1 km conecta de manera ágil el Sur y el Norte de la Ciudad, ofreciendo un acceso al Puerto y a la Terminal de ómnibus de Retiro, además de plantear nuevos espacios verdes y de recreación para los ciudadanos. La traza inicia al Sur de la Ciudad en el empalme con las Autopistas 25 de Mayo y Ricardo Balbín (Buenos Aires-La Plata), desde donde derivan las ramas de vinculación.

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AIE > INFORMA

Premios y Concursos AIE 2020-2021

ESTRUCTURA NOTABLE “ING. JOSÉ LUIS DELPINI”, BIENIO 2019-2020

17° CONCURSO NACIONAL DE MODELOS ESTRUCTURALES, PREMIO CPIC 2021 ING. CIVIL “LUIS ENRIQUE JOSÉ PERRI”

Se recibieron cinco postulaciones para participar del Premio a la Estructura Notable “Ing. José Luis Del-

Los Modelos se recibirán hasta el día 30 de abril de

pini”- Bienio 2019-2020, las mismas están siendo eva-

2021, en el Instituto de Mecánica Aplicada y Estructu-

luadas por el jurado integrado por el Ing. José Ramón

ras (IMAE) de la Facultad de Ciencias Exactas Ingenie-

Orengo, representante de la AIE, por el Ing. Máximo

ría y Agrimensura (FCEIA) de la Universidad Nacional

Fioravanti, representante de la Academia Nacional de

de Rosario, sito en Beruti 2353, Rosario, Santa Fe.

Ingeniería y por el Ing. Rogelio Percivati Franco, representante del Centro Argentino de Ingenieros. Se espera

Los modelos se ensayarán en el IMAE en el marco de

tener el dictamen en los próximos días.

las 26° Jornadas Argentinas de Ingeniería Estructural y se transmitirá en vivo por los canales de difusión del evento y de la AIE.

CONCURSO NACIONAL DE INGENIERÍA, PREMIO “ING. LUIS MARÍA MACHADO” 2019-2020

Los invitamos a consultar los reglamentos de los

Se modificó la fecha límite de entrega de las presenta-

Para más información, pueden enviar un correo

ciones para participar del Concurso hasta el 9 de abril

electrónico a: premiosyconcursos@aiearg.org.ar

de 2021. Esta modificación se decidió debido al cambio de fecha de la realización de las 26° Jornadas Argentinas de Ingeniería Estructural. Esperamos contar con más postulaciones. En abril del año 2021 se anunciará el jurado.

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Concursos y Premios en www.aiearg.org.ar.


AIE > INFORMA

XXVI JORNADAS ARGENTINAS DE INGENIERÍA ESTRUCTURAL 10 al 14 de Mayo de 2021 Modalidad virtual El contexto actual nos impulsa a emprender nuevos desafíos. Hemos transitado este 2020 aprendiendo a adaptarnos a una nueva realidad, tanto en nuestras actividades profesionales como académicas, sociales y familiares, los formatos virtuales irrumpieron más que nunca en nuestra forma de comunicarnos y todos tuvimos algo que aprender.

Por el Ing. Mariano Travaglia Presidente Comisión Organizadora 26° Jornadas Argentinas de Ingeniería Estructural

E

ntre tantos retos y dificultades, nos encontramos con la necesidad de adaptar también la organización de las 26ª Jornadas Argentinas de Ingeniería Estructural, originalmente previstas

para septiembre del 2020, en la Ciudad de Rosario. Ante la imposibilidad de realizar el evento en el modo tradicional, se definió el desarrollo de las Jornadas bajo la Modalidad Virtual, del 10 al 14 de mayo de 2021. La AIE incorporó hace unos años, la opción de llevar a cabo de manera online sus Cursos y Seminarios. Esto ha permitido, gradualmente, acceder a colegas y estudiantes avanzados de todo el país y el exterior. La experiencia es muy fructífera y cada vez más se afianzan los vínculos entre consocios que desean colaborar y colegas ansiosos de participar. Además, la búsqueda de sedes fuera de Buenos Aires para las Jornadas y la asistencia de consocios de las provincias en las distintas Comisiones, son otras de las políticas de integración de la AIE potenciadas por la capacidad de comunicación virtual, antes creciente, ahora indispensable.

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AIE > INFORMA

LA EXPERIENCIA ES MUY FRUCTÍFERA Y CADA VEZ MÁS SE AFIANZAN LOS VÍNCULOS ENTRE CONSOCIOS QUE DESEAN COLABORAR Y COLEGAS ANSIOSOS DE PARTICIPAR

En el mismo sentido, se nos presentó el desafío de or-

Las nuevas fechas límites son las siguientes:

ganizar nuestras queridas Jornadas en una coyuntura distinta, tan inquietante como estimulante. Un formato nuevo para nuestro tradicional evento. Será una nueva experiencia para todos quienes participamos en la organización, presentadores de trabajos y empresas que nos acompañan siempre. Este gran reto invita a poner todo nuestro esfuerzo para ofrecer un evento de calidad y excelencia, como lo han sido siempre las Jornadas AIE.

● 12 de febrero de 2021: Presentación de Resúmenes ● 17 de febrero de 2021: Comunicación de Resúmenes Aceptados ● 5 de marzo de 2021: Presentación de Trabajos Completos ● 29 de marzo de 2021: Comunicación de Trabajos Aceptados

La modalidad online conforma una gran oportunidad

Todos los resúmenes y trabajos completos presentados

para llegar a nuevos públicos el encuentro y aumentar

hasta el momento seguirán siendo válidos si así lo de-

nuestra capacidad de ofrecer una amplia variedad de

sean sus autores. Con sentido federal, hemos ampliado

contenidos técnicos, con disertantes de renombre in-

el Comité Científico que revisará y aprobará los traba-

ternacional.

jos, intentando abarcar todas las regiones del país.

Nuestra propuesta tiene como objetivo generar una

Por otra parte, el 17° Concurso Nacional de Modelos

interacción directa y dinámica entre los asistentes, los

Estructurales se desarrollará del modo tradicional.

disertantes y los patrocinantes, mediante una “Plataforma Virtual 360” que, de forma simple y visual-

Los ensayos se realizarán en el Instituto de Mecánica

mente atractiva, ofrecerá el acceso a las conferencias

Aplicada y Estructuras (IMAE) de la Facultad de

y alojará los stands virtuales, dando visibilidad a las

Ciencias Exactas, Ingeniería y Agrimensura (FCEIA),

marcas y productos de los sponsors.

Universidad Nacional del Rosario (UNR). El evento será transmitido vía streaming en directo, en el ámbito

Para que todos puedan participar e informarse de las

de las Jornadas.

características del nuevo formato, decidimos realizar una última extensión del plazo para la presentación de

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En estas semanas, estamos difundiendo el nuevo con-

resúmenes y trabajos. Esta extensión, de carácter ex-

tenido de nuestra página web, incluyendo las caracte-

traordinario, implica plazos finales y definitivos para

rísticas de la novedosa Plataforma Virtual 360, y todas

realizar las presentaciones.

las demás noticias y datos de interés del evento.


AIE > INFORMA

En lo personal, deseo agradecer muy especialmente a mis compañeros de la Comisión Organizadora. A pesar de la postergación del evento presencial en Rosario, todo el equipo sigue brindando su apoyo y colaboración para esta edición virtual. En la etapa previa a la pandemia, ya habíamos realizado muchas de las tareas necesarias, en conjunto con la FCEIA-UNR. Continuaremos con aquella organización para la futura edición presencial, manteniendo la sede de Rosario. Esperamos que todos nos acompañen en esta nueva propuesta que presentamos con mucho entusiasmo.

Foto: Cottonbro. Pexels

Más información en www.jornadasaie.org.ar

Cursos AIE 2020 El 2020 fue un año donde la Asociación de Ingenieros

vanguardia de los acontecimientos en el mundo de la

Estructurales (AIE) tuvo como reto seguir generando

Construcción.

capacitaciones para los profesionales y futuros profesionales del país.

En las capacitaciones propuestas por la AIE durante el año 2020, participaron más de 600 profesionales y fu-

La tarea no fue sencilla, pero desde hace tres años, la

turos profesionales.

AIE cuenta con la plataforma de e-learning, cursos.aiearg.org.ar, la cual le permitió poder ofrecer

Los invitamos a visitar la plataforma para que puedan

cursos, seminarios, micro charlas y mesas de discu-

ver los cursos disponibles.

sión, de forma sincrónica y asincrónica. En el mes de diciembre se lanzó el Curso “IntervenNuestro objetivo es brindar capacitaciones, semina-

ción en Estructuras Existentes de Hormigón Armado”,

rios, espacios de debate, para que se puedan seguir for-

dictado por el Prof. Ing. Hugo Donini, el cual puede

mando como profesionales y así permanecer a la

desarrollarse de forma asincrónica desde su casa.

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Te invitamos a leer las ediciones de Revista IE, publicación de la Asociación de Ingenieros Estructurales para la divulgación e información sobre temáticas científicas y técnicas, en el siguiente link https://issuu.com/asociaciondeingenierosestructurales


H. Yrigoyen 1144 1º Of. 2, (C1086AAT) Ciudad Autónoma de Buenos Aires Argentina Tel/Fax: (54 11) 4381-3452 / 5252-8838 E-mail: info09@aiearg.org.ar Web: www.aiearg.org.ar Días y horario de atención: lunes a viernes de 13 a 18

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Revista IE 67  

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