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2 Überbau
Verlust infolge Kriechen mit statisch bestimmtem Anteil der Vorspannkraft, Schwinden und Spannstahlrelaxation (dabei wird vereinfachend für alle Kriechphasen der ideelle Querschnitt angenommen): Δεcp,c + s + r = 5,44 /(195 000 · 0,0399) + 1,08 · 0,194/(1,737 · 34 000) mit zcp,i = ep,OK – zc,i – Exzentrizität = 0,785 – 0,581 – 0,01 = 0,194 m Δεcp,c + s + r = 0,699 + 0,0035 = 0,703 ‰ Spannstahldehnung im Spannbettzustand zum Nachweiszeitpunkt: εpm(0) = 5,765 + 0,166 – 0,703 = 5,228 ‰ Die Einwirkungen aus Verkehr TS und UDL sind als Leiteinwirkung maßgebend. MEd = 1,35 · (Mg1,k + Mg2,k) + 1,0 · Mp,unbe + 1,0 · Mc + s + r,unbe + 1,5*) · 0,6 · Mset + 1,35 · (MTS + MUDL) + 0,6 · 1,35 · 0,8 · MΔT *)
Δs,möglich = 1,5 · Δs,wahrscheinlich
MEd = 1,35 · (−7,53 + −0,40) + 1,0 · 8,99 + 1,0 · 6,47 + 1,5 · 0,6 · 1,77 + 1,35 · (3,6 + 4,59) + 0,6 · 1,35 · 0,8 · 4,87 MEd = 20,56 MNm Als Eingangswerte für die vorhandene Betonstahlbewehrung werden die Ergebnisse der Mindestbewehrung aus Abschnitt 2.3.2.7 angenommen. Aso = 2 · 12,57 + (11,4 – 2 · 0,07 – 2 · 1,00) · 13,4 cm2 = 149,2 cm2 Asu = 70,7 cm2 Ap = 399 cm2
Bild 2-98
Dehnungsebene in KF 3
Ergebnisse der EDV-Querschnittsanalyse in KF 3 (Dehnungsebene infolge MEd): εc = −0,46 ‰ < −3,5 ‰ (−2 ‰) εs1 = 0,16 ‰ < 25 ‰ εp = 6,123 ‰ < εp(0) + 25 ‰