Revista ACHISINA vol4

REVISTAACHISINA

EQUIPO EDITORIAL:

TOMÁS GUENDELMAN - EDITOR JEFE

FABIÁN ROJAS - EDITOR ASISTENTE

RODOLFO

CONTENIDO

EDITORIAL

PREMIOS ACHISINA HUELLAS

CHILE EN MOVIMIENTO

ARTÍCULOS

INVESTIGACIÓN EN TERRENO

EDITORIAL

Inteligencia Artificial en Ingeniería Sísmica

Siempre hemos creído que las cosas ocurren en forma discreta, pero si penetramos en el contexto nos damos cuenta que el cambio es permanente. Al observar los fenómenos del pasado en forma independiente, no apreciamos esta continuidad, pero cuando los analizamos de manera evolutiva, vemos que los puntos individuales pueden ser perfectamente unidos por una curva que representaría la función continua de la que hablo.

Quienes somos de los más antiguos, fuimos usuarios de la regla de cálculo, de los ábacos, de calculadoras de molinillo, de tiralíneas, entre otros elementos tecnológicos. Por otra parte, los más jóvenes, partieron con generaciones avanzadas de computadores, con procesadores paralelos. Han cambiado los tiempos, pero la historia describe la curva, que es una trayectoria El siguiente paso provendrá de la entronización de la Inteligencia Artificial, que ya está mostrando productos en evolución, así como otros que ya están elaborados y que falta la oficialización para que sean usados en plenitud Esto incluye productos de software como de hardware Los computadores modernos se ponen en el escritorio y tienen capacidades miles de veces más grandes que los que existían tan solo 20 años atrás. El terreno de la aplicabilidad es cosa de tiempo, de muy poco tiempo

La actualización normativa en ingeniería sísmica ha estado siempre supeditada a las lecciones recogidas de sismos pasados Por otra parte, se limitaba la experiencia global al considerar que cada territorio dentro del planeta era un laboratorio local La exportación de experiencias ha sido siempre cuestionada. Históricamente no ha parecido razonable acoger el empleo de una norma aplicable en una zona en la que el fenómeno sísmico predominante sea de subducción, a partir de lecciones de sismos en la vecindad de la falla de San Andrés en California, por ejemplo.

Si pensamos que un sismo de Magnitud 8 en algún punto del territorio en particular tiene la probabilidad de producirse cada 100 años, tendríamos que esperar hasta el próximo evento para justificar una teoría, pues los tiempos de espera dependen de la captura de registros recogidos in-situ. Pero si filtramos resultados relevantes para nuestra realidad de la nube de datos de sismos de Magnitud 8 en todo el planeta, habríamos contraído el tiempo, pasando del concepto de laboratorio local a global.

El rol de la inteligencia artificial es muy importante en esta materia, por la capacidad de encontrar factores comunes en grandes volúmenes de datos Ya lo vemos en algunas aplicaciones, como el ChatGPT que pese a ser objeto de cuestionamientos, muestra una senda objetiva y perfectible

La Comisión de Inteligencia Artificial y Big Data – 2023 del Instituto de Ingenieros de Chile, emitió un informe titulado “Inteligencia Artificial, una nueva oportunidad de desarrollo para Chile”, de amplio espectro. En particular, para el caso de sismos y volcanes, destaca la liberación de más del 40% de la energía sísmica registrada en el planeta y que, además, al estar ubicado en el Cinturón de Fuego del Pacífico, exhibe una significativa actividad volcánica. Estas condiciones naturales constituyen una importante oportunidad para desarrollar conocimiento en temas como: génesis de terremotos, procesos de ruptura sísmica, vulnerabilidades y amenazas para la población e ingeniería sismorresistente, entre otras materias, que han tenido importante eco en varias universidades y centros académicos de investigación e innovación del país, que ya muestran productos que muy pronto aportarán estrategias para una eficiente reducción del peligro sísmico.

Editor en Jefe Revista ACHISINA

Ing. Tomás Guendelman Bedrack

PREMIOSACHISINA

La Asociación Chilena de Sismología e Ingeniería Antisísmica (ACHISINA) ha sido un pilar fundamental en el desarrollo y la promoción de la investigación sismológica y de las tecnologías sismorresistentes en Chile, un país que se encuentra en una zona altamente sísmica. En este contexto, los premios de la ACHISINA han sido una herramienta esencial para reconocer a los profesionales que, con su esfuerzo, dedicación y conocimiento, han contribuido significativamente al avance de la ingeniería sísmica en el país

A través de estos premios, la ACHISINA ha destacado a importantes ingenieros que han demostrado un compromiso excepcional con la seguridad y el bienestar de la población ante el riesgo sísmico Estos galardones no solo honran a aquellos que han liderado investigaciones innovadoras, sino también a aquellos que han implementado soluciones prácticas y efectivas para mitigar los efectos de los terremotos en la infraestructura del país

Cada premiado refleja el arduo trabajo y la pasión por mejorar los estándares de seguridad sísmica en Chile. La labor de estos ingenieros ha sido clave en el diseño de normas de construcción más estrictas, en el desarrollo de tecnologías avanzadas y en la creación de políticas públicas que buscan salvar vidas en caso de un terremoto. Su trabajo no solo ha beneficiado a Chile, sino que ha tenido repercusiones a nivel internacional, sirviendo como modelo para otras naciones que también enfrentan altos riesgos sísmicos

La ceremonia de premiación, que se celebra en cada versión del Congreso, se ha convertido en un evento de gran importancia para la comunidad sismológica e ingenieril de Chile Es un momento para compartir conocimientos, reconocer logros y fortalecer los lazos entre los expertos en la materia. Además, estos premios son una forma de inspirar a futuras generaciones de ingenieros a seguir investigando y trabajando en el área de la ingeniería sísmica, con el objetivo de seguir mejorando la resiliencia sísmica de Chile

En resumen, los premios de la ACHISINA son una forma de rendir homenaje al trabajo incansable de los ingenieros que, con su conocimiento y dedicación, contribuyen de manera significativa a la protección y seguridad de la población chilena frente a los desastres sísmicos.

Los ingenieros destacados dentro del marco del último congreso fueron:

Huellas

Espacio dedicado a los profesionales de las áreas de la Sismología y de la Ingeniería antisísmica, cuyos aportes han trascendido dejando un testimonio de su presencia.

Por: Tomás Guendelman Bedrack

EdgarKauselVecchiola

El sismólogo chileno de mayor influencia internacional

A la edad de 87 años y como consecuencia de una prolongada enfermedad, falleció el destacado académico don Edgar Kausel Vecchiola, pilar importante para el desarrollo de la Sismología y la GeofísicaenChile.

Nacióel22dejuniode1934einiciósucarreracomo IngenieroenMinasdelaUniversidaddeChile,en1959 IncentivadoporelterremotodeValdiviade1960,optó por la Sismología para lo cual realizó estudios de especializaciónenlaUniversidaddeColumbiayobtuvo el grado de doctor (PhD) en la misma institución en 1972 AsuregresoaChilepasóaformarpartedeun grupodeinvestigadoreslideradosporCinnaLomnitze integradoporLautaroPonce,ArmandoCisternas,Peter Welkner y Enrique Gajardo, con quienes marcaría la historia de la Sismología en el país. A ellos siguieron poco tiempo después Alfredo Eisenberg y Raúl Madariaga y posteriormente Diana Comte, Sergio Barrientos, Jaime Campos, Felipe Leyton, Sergio Ruiz y PatricioToledo

Sus trabajos en Sismología se extendieron por cerca de sesenta años, llegando a ser considerado como el sismólogo de mayor trayectoria e influencia en Sudamérica, región en la que realizó importantes estudios en su costa occidental, logrando caracterizar el proceso de ruptura de grandes terremotos, labores que lo derivaron a ser gestor de la creación de un Centro Regional de Sismología para América del Sur, institución en la que se confeccionó un catálogo sísmico para todo el continente, sin el cual no se habría logrado implementar las modernas metodologías de estimación del Peligro Sísmico

Su trayectoria se ha visto coronada con numerosos premios y distinciones, entre los que destacan especialmente, su nominación como Miembro de Número de la Academia de Ciencias, Instituto de Chile (1981); Premio a la Excelencia de la Asociación Chilena de Sismología e Ingeniería Antisísmica, ACHISINA (2002); Premio "Medalla de Oro" del Instituto de Ingenieros de Chile (2004) y Premio Nacional de Ciencias Aplicadas y Tecnológicas (2006)

En los años 70, cuando muchos de los sismólogos encontraron posiciones académicas o laborales en el extranjero, Edgar permaneció en el país, prácticamente solo, a pesar de lo cual fue capaz de mantener con vida -e incluso hacer crecer- al Departamento de Geofísica de la Universidad de Chile, creando nuevas ramas de la Geofísica, como la Gravimetría, el aporte de la Geodesia en estudios sismológicos, entre numerosas otras contribuciones

Su extensa labor docente, tanto en Chile como en el extranjero, ha sido muy alabada por quienes fueron sus alumnos y más tarde sus colegas Todos lo recuerdan con gratitud y cariño, destacando siempre la eficacia de las herramientas metodológicas que aplicaba, que no solo lo hacía con agrado, sino también acompañadas de su cálida personalidad y de su carisma.

Además de sus trabajos académicos, tuvo extensas actividades en tareas administrativas en la Universidad de Chile. Fue director del Departamento de Geofísica, en diversas oportunidades, acumulando más de veinte años en el cargo y Vicedecano de la Facultad de Ciencias Físicas y Matemáticas entre 1981 y 1983.

La familia Kausel ha tenido una enorme presencia en Chile, que se inicia con la llegada de su abuelo paterno Ernst alrededor de 1870, contratado por la Universidad de Chile como profesor de Matemáticas. Decía Edgar que en el mismo barco en que su abuelo llegó a Chile venía también el profesor Martín Schneider, del área humanista, cuya hija se casó con Ernst, dando lugar a la familia Kausel-Schneider.

De este enlace nacieron 7 hijos, uno de ellos Ernesto, padre de Edgar, quien estudió Ingeniería de Minas en la Universidad de Chile y que fue posteriormente profesor y director del Departamento Es decir, la trasmisión genética no tardó mucho en propagarse a algunos de sus hijos

Pero mucho más allá del personaje serio, estudioso y creativo, estaba un Edgar, jovial, alegre, dinámico, gran deportista, destacando especialmente como futbolista y velocista. Sin embargo, nos decía que en esto último, no era tan bueno y que su velocidad solo se manifestaba “cuando no corría en línea recta, sino persiguiendo una pelota”. Cuando lo decía, en su rostro se dibujaba una sonrisa

Aportaciones científicas y académicas:

Edgar Kausel ha sido un pionero en el estudio de la interacción entre las estructuras y los terremotos, contribuyendo a la comprensión de cómo se pueden diseñar edificaciones más resistentes a los movimientos sísmicos. Fue uno de los primeros en aplicar modelos matemáticos y computacionales para simular el comportamiento sísmico de las estructuras en Chile. Su trabajo ha sido fundamental para el desarrollo de normas y códigos de construcción más estrictos en el país, lo que ha ayudado a reducir los riesgos y daños causados por los terremotos

A lo largo de su carrera, Kausel ha liderado numerosos estudios e investigaciones relacionados con la sismología, participando en la elaboración de estudios sísmicos en Chile y en otras partes del mundo. Su legado ha influido en la formación de nuevas generaciones de ingenieros y científicos que continúan su labor.

Reconocimientos y premios:

Edgar Kausel ha sido reconocido por su destacada labor tanto en el ámbito académico como profesional Ha recibido premios y distinciones por su contribución al avance de la ingeniería antisísmica, incluyendo su participación activa en la Asociación Chilena de Sismología e Ingeniería Antisísmica (ACHISINA), donde ha sido un miembro influyente.

Además, ha sido galardonado con varios premios a lo largo de su carrera, entre ellos el Premio de la Academia Chilena de Ciencias en reconocimiento a su valiosa contribución en el área de la sismología y la ingeniería

Legado y actualidad:

El Profesor Edgar Kausel es ampliamente considerado una de las figuras más influyentes en el campo de la ingeniería sísmica en Chile y en el ámbito internacional. Su legado no solo se ha transmitido a través de sus publicaciones y contribuciones académicas, sino también a través de sus estudiantes y colegas, quienes siguen aplicando sus principios en el diseño de infraestructuras más seguras y resilientes frente a los desastres sísmicos

Si bien ha dedicado su vida a la investigación y la enseñanza, Edgar Kausel también ha tenido un impacto significativo en el desarrollo de políticas públicas en Chile, colaborando con el gobierno y diversas instituciones para mejorar la seguridad sísmica del país.

Por:RodrigoMujicaVizcaya

FernandoDelSolVaras Mentordegrandesingenieros

IngenieroestructuraldelaUniversidaddeChiletituladoelaño1947,conespecialidadHidráulica Sin embargo,suvidaprofesionaleneldesarrollodeproyectosdeestructurasseiniciópocodespuésde recibirse, luego de haber trabajado poco tiempo en una empresa de otra especialidad de la Ingeniería(EmpresaPunto4).

SusprimerosproyectoslosrealizóenconjuntoconsuscompañerosyamigosJuanMuggliyHartmut Vogelenelaño1950.Conellosformóunasociedaddehechoqueduróalrededorde25años.

Lagranmayoríadesustrabajosprofesionalesconsistieroneneldesarrollodeproyectosdeedificios dehormigónarmado,entrelosquesepuedecontarelconjuntodeedificioTorresdeTajamaren Santiago (el edificio más alto de Chile en su época), Torres San Borja en Santiago, Torres de MiramarenViñadelMar,QuintaClaudeenViñadelMar,ConjuntoPlazaLyonenSantiago,Edificio PanorámicoenSantiago,ymuchosmás.

Losprimerosedificiosseproyectarondesarrollandolasecuacionesdecomportamientoamano,con trabajodevariosingenierosporvariosmeses.Posteriormente,apenasaparecieronprogramasde cálculodeestructuras,todosellosserealizaronconprogramasdecomputación.

Enestaoficinaseformaronprofesionalmentevariosingenierosque,asuvez,formaronempresas importantesenelmedio Entreellos,HugoMarchetti,AlfonsoLarraín,ManuelSaavedra,ManuelJosé Ruiz,RodrigoMujica,CarlosBascuñán,GuidoCavalla,GregorioAldunate,yvariosotros

Era muy trabajador, muy intuitivo y asertivo Sabía perfectamente cómo funcionaba cada estructura antes de realizar el análisis. Daba la sensación de que el cálculo solo verificaba lo que él había supuesto previamente. Fue bastante osado en sus diseños. La economía de materiales era extremadamente importante para él. Nunca tuvo problemas estructurales de importancia en alguno de los edificios que diseñó Recuerdo que después del terremoto de 1985 lo entrevistaron para conocer sus opiniones y le preguntaron si había tenido algún problema con cualquiera de sus edificios, a lo que contestó que si había tenido problemas, pero que si no los hubiera tenido, se consideraría un mal ingeniero, ya que en su construcción se habría gastado más de lo necesario.

El año 2003 fue premiado por la AICE como Ingeniero del Año Fue el primero de todos en recibir esta distinción, otorgada por sus pares, lo que reviste un mérito muy significativo

Recuerdo que en 1975, cuando estaba en construcción el edificio de Ávalos y González en Pedro de Valdivia esquina de Costanera Andrés Bello, emblemático edificio de la comuna de Providencia, constituido por tres núcleos de hormigón armado que llegaban al piso y todo el resto era un gran volado perimetral de alrededor de 4,5 metros, sostenido por cuatro muros en volado que iban del 2° al 5° piso Mientras se construían y fraguaban estos muros hubo que colocar 4 pilares metálicos para soportarlos Llegado el momento de retirar esos pilares, los constructores, medio en serio y medio en broma, le pidieron a don Fernando que él estuviera debajo del volado en el momento de cortarlos. Él, igualmente medio en serio y medio en broma, se colocó bajo el volado mientras cortaban el primer pilar con un soplete. Lo cortaron y el volado no se movió en los primeros 15 segundos, pero después bajó bruscamente. Don Fernando dio orden de hacer otro corte y esta segunda vez el volado no bajó de manera perceptible Ahí se retiró muy tranquilo

Don Fernando era bastante irascible Si algo le parecía mal, se le desataba una fuerte rabieta, pero prontamente después de superar ese instante, brotaba espontáneamente su gran sentido del humor. Dentro de este humor hay que mencionar que tenía un grupo de compañeros de estudio que se auto denominaban “los cenadores”, así, con “ c ” , porque tenían frecuentes y entretenidas “ cenas ” .

Soy muy agradecido de todos los conocimientos que de él recibí, y no solo eso, además me regaló todos sus archivos de planos y memorias de cálculo de sus proyectos

Todo lo que he revelado demuestra por qué considero que don Fernando del Sol fue un mentor de grandes ingenieros, que están en torno a los ochenta años y que a su vez han sido mentores de otros, hoy cerca de sesenta, que ya han alcanzado ese mismo estatus con discípulos de cuarenta. Se puede ver que los grandes personajes dejan huellas que se recogen largamente después de concluida su vida terrenal. Recordarlos es un honor.

TORRESDETAJAMAR

TORRESSANBORJAENSANTIAGO

CONJUNTOPLAZALYONENSANTIAGO

Por:SebastiánRiquelme

JefedeOperacionesCentroSismológicoNacional InvestigadordelProgramadeRiesgoSísmico FacultaddeCienciasFísicasyMatemáticas UniversidaddeChile

Armando Cisternas

La Resonancia de un Maestro

Hace casi 20 años, en un caluroso med marzo del año 2005, conocí al Profesor A Cisternas Recuerdo que la primera vez fue en una clase de Geofísica General por el Profesor Jaime Campos. La sismo ese año estaba particularmente revolu por el terremoto que había ocurrido en en diciembre del año 2004. En esa Armando nos invitó a su seminario s modos de oscilación de la Tierra, donde d cómo la “tierra vibraba como una campa frase quedó grabada en mi memoria, y hasta el año siguiente que tomé varios cu él y, finalmente, realicé mi tesis de máste dirección Tuve el privilegio de ser uno últimos estudiantes.

Armando Cisternas Silva nació en Punta A 17 de octubre de 1933 Cursó sus primarios y secundarios en el Liceo Sales José. Posteriormente, ingresó a la ca Ingeniería Civil de Minas en la Univers Chile, de donde se graduó en 1958. Al sus estudios, regresó a su tierra nat trabajar en la Empresa Nacional del (ENAP) durante la época en que se estab

mapeando el fondo oceánico. Una visita del geofísico pionero Maurice Ewing, quien jugó un papel fundamental en el soporte de la teoría de la tectónica de placas, marcó el rumbo de la carrera de Armando Este fue el primer llamado de la ciencia a su puerta Más tarde, Cinna Lomnitz, entonces director del Instituto de Geofísica de la Universidad de Chile, lo invitó a formar parte del grupo de sismología. Armando aceptó con la condición de estudiar en el extranjero para "formarse al más alto nivel", como él solía decir.

Fue así como Armando inició sus estudios de doctorado en el Instituto Tecnológico de California (CALTECH) Mientras realizaba su tesis bajo la supervisión de Frank Press, director del laboratorio de sismología, Charles Richter comparaba los cálculos de hipocentro de terremotos en California, que realizaba manualmente, con los que Armando obtenía mediante un pequeño programa computacional, algo novedoso para la época. Armando contaba que cada vez que ocurría un evento, Richter le entregaba las lecturas de las ondas y Armando le devolvía el hipocentro, y Richter asentía impresionado por el cálculo computacional. Parte de su tesis también consistía en calcular el radio que debía tener una esfera para filtrar la energía de una bomba y evitar que fuese detectable por los sismómetros.

Durante su estadía en Caltech, ocurrieron los dos eventos sísmicos más grandes del siglo XX: el terremoto de Valdivia de 1960, de magnitud 9 5, y el de Alaska de 1964, de magnitud 9 2 Armando comenzó entonces el estudio de los modos normales de oscilación de la Tierra y la propagación de ondas superficiales. Al regresar a Chile, formó un grupo de sismología en la Universidad de Chile, con alumnos y profesores destacados como Juan Enrique Luco, Edgar Kausel, Raúl Madariaga, Alfredo Eisenberg y muchos más, que sin duda merecen ser mencionados. Con el apoyo de sismólogos de renombre como Keiti Aki y Leon Knopoff, que en ese entonces pasaron por Chile, logró consolidar el grupo de sismología en la universidad

En 1973, Armando tuvo que emigrar a Argentina y luego a Francia, donde desarrolló la mayor parte de su carrera. Realizó diversos estudios sobre fuente sísmica, ondas superficiales, modos normales y sismotectónica, además de liderar intervenciones tras terremotos destructores, dejando una vasta producción de publicaciones e investigaciones. Armando pasó de ser un teórico excepcional experto en física matemática a liderar varios equipos de sismotectónica en terreno.

De vuelta en Chile, Armando pasaba el semestre de otoño acá y el de primavera en Francia De ninguna manera eso lo hizo ser menos productivo, al contrario, participó en investigaciones en el norte del país, destacando la importancia del estudio de los tsunamis y el gap sísmico del norte grande Con la colaboración de su destacado alumno Luis Rivera (Institut de Physique du Globe de Strasbourg), abordó el desafío de la amenaza de tsunamis en Chile Luis había desarrollado, junto a Hiroo Kanamori (Caltech), el método de cálculo del tensor de momento sísmico basado en la Wphase, que permite calcular rápidamente los parámetros de un terremoto y evaluar la amenaza de tsunami en aproximadamente cinco minutos. Armando, con su visión clara, decidió que Chile era el lugar ideal para implementar y adaptar este método en tiempo real, convirtiéndose en uno de los países pioneros en su uso oficial para eventos mayores a magnitud 6 en el Centro Sismológico Nacional.

No puedo dejar de mencionar una de las últimas y más significativas contribuciones del profesor Armando: el impulso decisivo para la creación de uno de los primeros grupos dedicados al estudio de los tsunamis en Chile Su acertada visión y su invaluable compromiso permitieron que este grupo alcanzara un nivel de competencia internacional, materializando sus esfuerzos en productos tangibles que hoy en día brindan apoyo directo a las instituciones chilenas

Las proezas académicas del profesor son innumerables e inspiradoras. Siempre pensé que Armando ha vivido muchas vidas en una sola. Invariablemente, mi mente se remonta a nuestras entrañables visitas a la cafetería, donde cada mañana me pasaba a buscar a la oficina y con un gesto, me indicaba que era la hora del café. Ese café se impregnaba de historias extraordinarias, y anécdotas que han quedado grabadas en mi memoria para siempre. Hace poco escuché el prólogo de un libro

de Mario Vargas Llosa que hace referencia a la frase de un filósofo francés: “algunos hombres so transición, ellos son como puentes; es po lejos en los hombros de estos hombres.” Pa muchos otros, Armando es una de esas figu

Por esta razón, le estoy profunda y e agradecido.

Por:TrinidadVargas(comunicacionesestratégicasASOCI)

Chile en movimiento

Espacio de investigación relacionado con la actualidad y avances en la sismología

La sismología, como disciplina científica dedicada al estudio de los terremotos y la propagación de las ondas sísmicas en la Tierra, ha experimentado avances notables en los últimos años. Estos progresos están marcados por el desarrollo de tecnologías innovadoras y la aplicación de enfoques interdisciplinarios que han mejorado nuestra comprensión de los sismos y nuestra capacidad para mitigar sus impactos. En este primer artículo comenzaremos por mencionar las principales áreas de innovación

1. Sistemas de Alerta Temprana

Uno de los avances más significativos en la sismología es la implementación de sistemas de alerta temprana que pueden proporcionar segundos cruciales para que las personas y las infraestructuras se preparen antes de que lleguen las ondas destructivas de un terremoto.

Funcionamiento: Detectan las ondas primarias (P), que son menos destructivas, y envían alertas antes de la llegada de las ondas secundarias (S)

Ejemplos destacados:

ShakeAlert en Estados Unidos.

SASMex en México.

Impacto: Estos sistemas permiten detener trenes, apagar maquinaria crítica y evacuar edificios, salvando vidas y reduciendo daños.

2. Monitoreo de Señales Precursoras

Investigaciones recientes han explorado posibles señales precursoras de terremotos, aunque su confiabilidad aún está en discusión Algunas de estas incluyen:

Cambios en el nivel de agua subteránea: Variaciones en respuesta a tensiones tectónicas.

Emisiones de gas radón: Incrementos detectados en zonas propensas a sismos.

Actividad electromagnética: Fluctuaciones en el campo magnético terrestre observadas antes de ciertos terremotos.

Deformaciones en el terreno: Monitorizadas con tecnologías como GPS e interferometría radar (InSAR)

3. Inteligencia Artificial (IA) y Aprendizaje Automático

El uso de herramientas de IA ha revolucionado la sismología al permitir el análisis rápido y preciso de grandes volúmenes de datos.

Aplicaciones clave:

Identificación de patrones complejos en datos sísmicos. Predicción de réplicas tras un terremoto principal Modelado del comportamiento de fallas tectónicas.

Ventajas: Mejora la detección de eventos sísmicos menores y optimiza los sistemas de alerta temprana.

4. Redes de Monitoreo Global

La expansión y mejora de las redes de monitoreo sísmico han incrementado la cantidad y calidad de los datos disponibles

Ejemplo: La Red Sísmica Global (GSN), que proporciona información en tiempo real sobre eventos en todo el mundo.

Tecnologías asociadas:

Sismómetros de alta sensibilidad.

Redes de sensores IoT para detectar vibraciones locales

5. Simulación Numérica y Modelado

Los avances en el modelado computacional permiten realizar simulaciones detalladas de zonas de subducción y fallas tectónicas.

Proyectos destacados: Earthquake Forecasting, que utiliza supercomputadoras para modelar eventos tectónicos. Simulaciones 3D de interacciones entre placas tectónicas

Impacto: Mejor comprensión de los ciclos sísmicos y las posibles áreas de riesgo

6. Tecnologías Emergentes

Fibras ópticas: La tecnología DAS (Distributed Acoustic Sensing) transforma cables de telecomunicaciones en sensores sísmicos.

Drones: Evaluación de daños tras un sismo mediante imágenes aéreas detalladas.

Tomografía sísmica: Generación de imágenes 3D del interior de la Tierra mediante el análisis de la propagación de ondas sísmicas

Información en desarrollo, estudio y análisis: ATENCIÓN Vs ALERTA

Por: Marcos Moreno Investigador del Centro de Investigación para la Gestión Integrada del Riesgo de Desastres (CIGIDEN)

Después del gran terremoto de Tohoku Oki en 2011 (Mw 9.1), Japón implementó un nuevo sistema de información sísmica que no solo considera la probabilidad de un terremoto en un periodo de tiempo determinado, sino que también toma en cuenta la ocurrencia de sismos que podrían ser precursores o de eventos de deformación anómala (como un terremoto lento), los cuales pueden aumentar la probabilidad de que ocurra un gran terremoto en el corto plazo

El análisis global de terremotos entre 1904 y 2014 revela que ocurrieron 103 terremotos sismos con magnitud superior a 8. De estos, 7 se produjeron a menos de 50 km de otro gran terremoto anterior, lo que sugiere que un 6,7% de estos eventos pueden haber sido desencadenados por un sismo previo de la misma magnitud. Asimismo, durante ese mismo periodo, se registraron 1.437 terremotos con magnitud superior a 7 De ellos, 6 fueron seguidos por un sismo de magnitud mayor a 7.8 en un radio de 50 km, lo que indica una probabilidad del 0,4% de que un terremoto de magnitud 7 sea precursor de un evento aún mayor.

En la zona de Nankai, la JMA estima, basándose en datos geológicos, terremotos históricos y la sismicidad actual, que hay un 70-80% de probabilidad de que ocurra un terremoto de magnitud mayor a 8 en los próximos 30 años. Esto equivale a una probabilidad de casi 0,1% por semana. Basado en esta información, Japón ha diseñado su sistema de alertas sísmicas con diferentes niveles de advertencia y preparación según la probabilidad de que ocurran grandes terremotos Por ejemplo, si ocurre un terremoto sismo de magnitud superior a 8, este aumenta en un 6 7% la probabilidad de que se produzca un megaterremoto, y el sistema emite una «alerta» por un periodo de 2 horas a 1 semana, recomendando prepararse de inmediato y considerar una posible evacuación debido al mayor riesgo de otro gran sismo.

Si ocurre un terremoto de magnitud entre 7 y 7 8, la probabilidad de un gran terremoto sismo aumenta en un 0 4%, y se declara un estado de “atención” durante 1 a 2 semanas, instando a la población a estar alerta y consciente del riesgo, aunque pueden continuar con sus actividades normales, pero con mayor precaución. Este enfoque permite que tanto las autoridades como la población ajusten sus respuestas a medida que la amenaza aumenta.

Estado del Arte en la Gestión de Mantenimiento

Evaluación Experimental Vía-Puente-Tren

Rodolfo Montoya

Director Técnico de Montoya Alves Engenharia, Belém, Brasil

RESUMEN

Durante el mantenimiento de los puentes, podemos ver que las incertidumbres del diseño y ejecución de la estructura son relevantes sobre el valor total del impacto dinámico del diseño. Conocer el porcentaje de cada factor facilita el proceso de mantenimiento de cada área responsable, esto solía hacerse de manera intuitiva hasta que se lograba encontrar dónde estaba el problema Para un adecuado análisis de la fiabilidad, no existían parámetros para obtener las variables necesarias a partir de la teoría, por lo que fue necesario un enfoque experimental. Se realizó ensamblando un vehículo (tren), un puente y una vía de ferrocarril, aislando sus patrones de defectos conocidos, para poder medir la relevancia de cada variable dentro de la amplificación dinámica. De esta manera, se pueden obtener los valores estadísticos de cada variable y utilizar técnicas de fiabilidad obteniendo el índice de fiabilidad Lo más interesante fue que toda la empresa logró trabajar en conjunto con un propósito común, que era el mantenimiento eficiente de los puentes Se obtuvo con éxito la importancia de cada parámetro, se midió un coeficiente final de impacto dinámico experimental de dos puentes, se obtuvo el porcentaje de responsabilidad que cada parámetro sobre la vida residual de la estructura. Con todos estos datos, se hizo una conversión en números monetarios y una toma de decisiones más real.

INTRODUCCIÓN DE LA GESTIÓN DE IMPACTO DINÁMICO

Podemos verificar la importancia de cada parámetro individualmente para poder reducir los riesgos y los niveles de incertidumbre, luego podemos ser capaces de un mantenimiento más eficiente Se observó que existen diferentes parámetros que intervienen en este impacto dinámico y cada uno de ellos tiene relevancia en el mantenimiento Para cada norma, los parámetros pueden cambiar de acuerdo con la experiencia y la calidad de la norma. Así, según la investigación bibliográfica vimos que las principales variables son:

2.1Desvíos en las cargas y aumento de las cargas por eje

La desviación de carga y el aumento de las cargas por eje reducen la capacidad a lo largo de la vida estructural del puente y el vehículo Debido a las diferencias de cada eje se cargan diferentes fuerzas aplicadas en las estructuras, lo que aumenta los picos de respuesta a la tensión para cargas desequilibradas, lo que implica en ciclos más altos las respuestas de la estructura y por lo tanto aumenta la fatiga, como se muestra en la Figura 1.

Artículos

Para verificar la importancia del pasaje de un vehículo con desviación de carga, se modelaron numéricamente dos puentes diferentes, un vehículo con diferentes desviaciones y algunas configuraciones de desviaciones de carga que no afectan a los puentes en un determinado tramo

1.1 Incertidumbres de la ejecución, el diseño y el control de calidad

Las incertidumbres de ejecución, diseño y control de calidad son las más difíciles de controlar porque en todo proyecto existen factores de seguridad que dependen mucho de la experiencia del diseñador En la ejecución a menudo hay cambios para reducir costos, lo peor de esto, es que estos cambios suelen disminuir la calidad del trabajo

La forma de mitigar estas incertidumbres es la monitorización continua del puente, pudiendo obtener el factor de uso real del puente.

1.2 Defectos en las vías y en los vehículos

Actualmente, existen muchas dificultades para medir los límites de los defectos de los muelles del tren

La función de muelle es transferir, de una manera más uniforme, la carga del vehículo a la vía del ferrocarril Cuando este elemento no funciona correctamente, los efectos dinámicos se amplifican drásticamente como se muestra en la Figura 2.

2.4 Velocidad del vehículo

La velocidad del vehículo tiene una influencia directa en la respuesta de la estructura y cuanto menor sea la luz del puente, mayor será el impacto dinámico Podemos ver que en ciertas configuraciones estructurales es más eficiente aumentar la velocidad que disminuirla, porque existe una relación correcta entre la velocidad y la respuesta de la estructura Esto sucede mucho en los puentes de alta velocidad, como se muestra en la Figura 3.

FIGURA3–IMPACTODE LAVELOCIDAD ENLALUZDELPUENTE

FIGURA2–DEFECTOSDELVEHÍCULOYDELOSRIELES

2.5 Estructura dañada y respuesta dinámica

Los daños en la estructura conducirán a una menor inercia, por lo tanto, a una respuesta estructural diferente Esto se puede ver en los modos de vibración natural de la estructura Se muestra en la Figura 4, Puente con grietas por fatiga.

FIGURA4–INSPECCIÓNDEPUENTESDAÑADOS

PROCEDIMIENTOS DE INSTRUMENTACIÓN DE VEHÍCULOS

Para obtener una información calibrada de cada uno de los parámetros, se instrumentó, el vehículo, el puente y la vía Esto también es importante para verificar cada defecto y su influencia en la respuesta dinámica de la estructura Se planificaron distintos tipos de daños para la pista y para que el vehículo buscara el caso más desfavorable. Se estudió la influencia de estos daños acumulados, desviación de carga del vagón, defectos de las ruedas, defectos de las vías, así como los daños sobre la estructura y la respuesta dinámica del vehículo.

Se revisaron dos puentes, con características similares, para evaluar cada defecto y la influencia de cada parámetro en el impacto dinámico, aislando cada defecto de los parámetros de todos los demás y evaluándolos por separado

Teniendo en cuenta la carga móvil asociada al paso de vehículos a diferentes velocidades, se utilizó el daño obtenido y el daño local para evaluar la fatiga y la vida útil remanente. En la Figura 5 se muestra el modelo de propuesta de la Instrumentación Global, donde el primer bloque, formado por la locomotora y cuatro vagones, estaba compuesto por vagones GDU en perfectas condiciones. En este bloque se monitorizaron los vagones más cercanos a la locomotora sobre el movimiento vertical de los muelles y se observó la respuesta dinámica

FIGURA5–MODELODEPROPUESTAPARAINSTRUMENTACIONESGLOBALES

La instrumentación propuesta para los muelles estuvo compuesta por dos acelerómetros, dos extensómetros y un Transformador Diferencial Variable Lineal (LDVT), para visualizar los desplazamientos verticales y las tensiones internas del muelle

El segundo bloque se formó de forma que se aislara la desviación en la carga, por lo que se realizó una desviación con un máximo del 11% de diferencia entre camiones de desequilibrio para que no causara peligro para el funcionamiento del vehículo.

En el tercer bloque, aislamos los problemas encontrados en las ruedas, estos defectos se clasifican por sus tasas de impacto En el ferrocarril es difícil encontrar el último caso, porque cuando una falla en una rueda genera 450 KN se retira inmediatamente del servicio En este caso, se colocará el valor más alto encontrado antes de la prueba

Por último, el último bloque, era donde se colocaban los muelles defectuosos en el vehículo, se configuraba por la capacidad residual de uso, por lo que se dividían en muelles helicoidales con neumáticos (0% de capacidad), muelles con 10%, 15% y 20% de capacidad.

INSTRUMENTACIÓN DEL PUENTE, DE VEHÍCULOS Y TRENES

Se utilizó un tren instrumentado como fuerza de excitación de la estructura. Este tren estaba compuesto por vagones de góndola GDU. De esta serie de vagones, el vagón más pesado es de 145,7 toneladas, que repartidos en cuatro ejes dan como resultado una carga de 36,4 toneladas/eje y una configuración diferente a la carga, como la planificación de la carga de prueba Este nivel de carga es por cargas que a menudo transporta el ferrocarril

Los muelles se calibraron retirando o incluyendo muelles que carecían de la capacidad de absorber el impacto dinámico proveniente del puente, como se muestra en la Figura 7.

Los defectos de las ruedas se obtuvieron a partir del mantenimiento, producidos con ellas a lo largo del tiempo, por razones de seguridad se utilizó un valor máximo de 330 KN, como se muestra en la Figura 8

FIGURA6–DESVIACIÓNESTADÍSTICADECARGA

FIGURA7–DEFECTOSDELMUELLE

FIGURA8DEFECTOSDELARUEDA

4.1 Instrumentación de puente

Se analizó, monitoreó y evaluó el puente Belizário, localizado en el km 097+327 m de la Línea Centro, en la ciudad de Mendes/RJ, tiene una luz de 26,30 metros con viga de acero con perfil soldada. El segundo puente fue el Itinguçu, ubicado en el km 019+795 m, en Mangaratiba/RJ, con una luz de 39,34 metros de viga de acero invertida, mostrada en las Figuras 9 y 10.

FIGURA9–PUENTEBELIZARIO

En el caso del Puente Belizario, se monitorearon los defectos de vía en el puente y la zona de transiciones, posteriormente se reparó el Puente Belizario por defectos de vía y se monitoreó nuevamente, para poder comparar los efectos

Durante las pruebas, el tren instrumentado pasó por el puente a velocidades de 20 km/h, 30 km/h y 40 km/h Además, el tren se detuvo en el puente para medir los efectos estáticos A partir de las respuestas estructurales, se decidieron los factores de amplificación dinámica para cada velocidad del tren.

Para evaluar el comportamiento del puente se desarrolló un modelo de elementos finitos utilizando SAP2000 software. La geometría del modelo se consideró a partir de los datos proporcionados por el levantamiento geométrico realizado en el puente.

Para calibrar el modelo de elementos finitos, se compararon las formas modales identificadas durante las pruebas dinámicas, así como los efectos estáticos y dinámicos debidos al ensayo.

La instrumentación del puente consistió en sensores extensométricas y acelerómetros, ubicando los sensores en los lugares que tienen mayor desplazamiento, vibración y tensión para que se pudieran obtener los datos para calibrar los modelos numéricos. El proyecto de instrumentación también está alineado con los puntos monitoreados en la vía, se realizaron comparaciones para obtener los coeficientes dinámicos, como se muestra en la Figura 11.

FIGURA11–PUNTOSMONITOREADOSDELPUENTEBELIZÁRIO

La instrumentación (Figura 12) también equipó a los trenes regulares que transitan por el puente, y se realizó una instrumentación continua durante aproximadamente 2 semanas. Esta información es importante para visualizar la degradación del puente.

FIGURA12–PUENTEINSTRUMENTADO

Después de la calibración del modelo, se desarrolló un modelo de elementos finitos detallado en este momento utilizando elementos de área y barras La rigidez de estos muelles se calculó en el modelo calibrado Las cargas muertas y de tren se aplicaron en el modelo detallado El análisis de fiabilidad mediante el método First-Order, Second Moment (FOSM) se aplicó al campo y calibró la información del modelo numérico, obteniendo así tensiones reales, desviación de carga, velocidades y defectos en general, para cuantificar los índices de fiabilidad para cada variable.

4.2 Instrumentación de vehículos y muelles

La instrumentación en el vehículo se realizó para ver la desviación de carga, los defectos de la rueda y el muelle, ya que estas variables influyen en el impacto dinámico de la estructura, como se muestra en la Figura 13

4.3 Instrumentación de defectos de los rieles

El tren fue monitoreado exactamente en los lugares donde también se instrumentó el puente, por lo que no se pudo perder ni una sola información, ya que en las zonas de transición los sensores, en este caso, son específicos de presión y pueden obtener valores de carga dinámica, como se muestra en la Figura 14.

FIGURA14–VÍADELFERROCARRILMONITOREADOENLAZONADETRANSICIÓN

IMPORTANCIA DE CADA DEFECTO EN LA AMPLIFICACIÓN

Finalmente, con toda esta instrumentación y análisis de datos, los resultados son la importancia de cada defecto en la amplificación del impacto dinámico sobre los principales elementos del puente. Se puede realizar una simulación de la vida útil remanente de la fatiga producida por cada variable.

5.1 Vida útil a la fatiga del puente

Vimos que la vida a fatiga en los elementos disminuye con los defectos insertados en el sistema, esto es claramente una señal de necesidades globales de mantenimiento en el sistema En nuestro estudio, consideramos que el puente tiene cien años de antigüedad como base y se calculó con daños permanentes y diferentes cargas de trenes, como se muestra en la Figura 15.

FIGURA13–VEHÍCULOYMUELLESMONITOREADOS

El aumento de la carga por eje hace que solo 3,5 tonelada/eje más, disminuya la vida útil en un 50% respecto a los valores reales, si añadimos otros defectos existe la posibilidad de que el resto de la vida útil sea insuficiente para un uso seguro del activo Como podemos ver, un caso con mayores cargas, ruedas, muelles y defectos en las vías pueden hacer que el resto de la vida útil se convierta en solo el 1% y, como consecuencia, causar una falla en el sistema.

5.2 Desviación de carga y aumento de las cargas por eje

Desviación de carga, y aumento de las cargas por eje, solicitan a la estructura de diferentes maneras Si aislamos la carga desviación variable podemos observar: ver que el impacto dinámico solo aumenta en un 1% cuando comprobamos los valores medios, observamos esto en la Figura 16

FIGURA16–RESULTADOSDELADESVIACIÓNDECARGA

5.3 Defectos de los rieles

Los defectos de vía también se analizan por su importancia en el impacto dinámico, por lo que está prohibido el uso de uniones entre rieles, con juntas metálicas o soldadura por aluminotermia en puentes.

Los defectos de la vía y del vehículo amplifican el impacto dinámico en la estructura, las mediciones de instrumentación lograron un factor de impacto de 2,70 veces el valor estático (Merheb, 2017)

Hemos visto que para una velocidad de 30 km/h, el puente es sensible a los cambios de transición Cuando existe un defecto en la transición, los efectos sobre el puente se amplifican considerablemente Esto corrobora la necesidad de una solución/mantenimiento adecuado en las zonas de transición, la diferencia de impactos dinámicos se muestra en la Figura 17.

FIGURA15–VIDADELPUENTEALAFATIGA

FIGURA17–RESULTADOSENLAZONADETRANSICIÓN

En el puente también vimos que los defectos amplifican fuertemente las respuestas dinámicas de la estructura alcanzando valores superiores a 2, como se muestra en la Figura 18.

FIGURA18–RESULTADOSDEDEFECTOSDELATRANSICIÓNENLOSPUENTES

5.4 Defectos en las vías y en los vehículos

Los defectos del muelle, teniendo en cuenta las interacciones entre el vehículo y la vía, alcanza un aumento del 40% en el impacto dinámico, esto ocurre cuando tenemos muelles sin ninguna reserva de capacidad o incluso sobre muelles defectuosos, que simplemente con el aumento de la carga, se comportarán como un muelle helicoidal inútil dinámicamente Un defecto en la rueda es, entre otros, claramente un amplificador de impacto dinámico Las áreas de transición del puente, que están al menos diez metros antes y después de la estructura del puente, son las más sensibles a los defectos del vehículo y sufren el peor efecto de ello. Para estas zonas, es recomendable no tener ningún tipo de defecto, ya que los defectos en los muelles amplifican el efecto dinámico en un 30%, la diferencia se puede apreciar en la Figura 19.

FIGURA19–RESULTADOSDEDEFECTOSDELVEHÍCULO

Cuando la estructura no está en buenas condiciones, podemos observar que la interacción de las estructuras no funciona, y el puente actuará como un muelle, asumiendo la función de los muelles del vehículo, en esta condición, el puente absorbe más deformaciones, provocando como resultado una degradación más rápida de la estructura, como se muestra en la Figura 20

FIGURA20–IMPORTANCIADELOSDAÑOSENELPUENTE

5.5 Respuesta dinámica de puente y frecuencias monitoreadas. La evaluación estructural del puente depende de características distintivas como el diseño de la estructura, los materiales de construcción, los tipos de vehículos y la velocidad, las respuestas dinámicas, etc. En cuanto a la velocidad de los vehículos, podemos ver que tiene una gran influencia sobre la respuesta de la estructura, llegando hasta un 25% debido a la rigidez de este tipo de estructuras (puentes ferroviarios) es crítica en torno a los 40 km/h. Se analizaron las frecuencias de vibración natural de los puentes y vehículos en combinación con la amplificación de las tensiones debidas a la velocidad

FIGURA21–FRECUENCIADELOSPUENTESNATURALESMONITOREADOS

Después de monitorizar un gran número de puentes, hemos obtenido la frecuencia natural de cada tipo de puente diferente, véase la Figura 21 Hemos notado que la velocidad de 15 km/h no genera una amplificación mayor que la frecuencia natural del puente, lo que reduce la posibilidad de resonancia sobre el vehículo y la estructura

5.6 Índice de fiabilidad de puentes

La evaluación estructural del puente desde el punto de vista de la fiabilidad consistió en obtener los índices de fiabilidad y probabilidad de colapso estructural, se utilizó el método FORM para la obtención de los índices. Una vez obtenidos los datos estadísticos de carga, se calcularon las desviaciones y medias para cada variable y se calcularon los índices de fiabilidad en los puntos críticos de la estructura

Uno de los pasos fundamentales para el cálculo de la probabilidad de falla, por el método FORM es de encontrar el punto V sobre la superficie de falla más próximo al origen

Esto podría ser formulado como un problema de optimización P1 (programación no lineal) con una restricción. Utilizamos para analizar la fiabilidad estructural el algoritmo desarrollado por Hasofer y Lind y mejorado por Rackwitz y Fiessler. Este algoritmo está comúnmente identificado como HLRF y es resumido por la siguiente expresión recursiva:

donde ∇g (Vk) es el gradiente de la función de falla en el espacio reducido y g(Vk) es el valor de la función de falla, ambos evaluados en el punto Vk.

V seria la transformación de los datos de entrada, utilizando el método de transformación Nataf.

Para evaluar la fiabilidad del puente se desarrolló el modelo utilizando el software CSIBridge con función OAPI y programación VBasic.

Se observa que cuando aumentamos la calidad del trabajo en ejecución y disminuimos las incertidumbres del elemento, el índice de fiabilidad aumenta, así como se reemplaza un elemento, aumentará el índice de fiabilidad

Aumentar la carga en más de 25%, puede crear un riesgo estructural en el puente, ya que el índice de fiabilidad disminuye considerablemente. Por otro lado, la desviación puede amplificar los impactos dinámicos, pero no disminuye el índice de fiabilidad.

CONCLUSIONES

Comprender el impacto dinámico y todas sus incertidumbres mostradas, nos permite minimizar el efecto del impacto dinámico sobre la estructura del puente, además podemos tener un control adecuado de toda la operación y mantenimiento del puente, ver Figura 23

FIGURA23–GESTIÓNDINÁMICADELIMPACTO

Podemos observar que todos estos factores, cuando las estructuras no tienen un mantenimiento adecuado, pueden superar los factores de norma Presentamos algunas recomendaciones de la siguiente manera:

Debemos considerar que la longitud de transición es el tramo más cercano desde el estribo del puente;

Los defectos de la transición deben ser reparados de inmediato; No se permiten defectos en los rieles del puente; Los defectos en el contacto rueda/riel amplifican las respuestas y causan impactos dinámicos sobre el puente y las zonas de transición;·Los puentes con menos de 15 metros son más sensibles a los impactos dinámicos;

Las estructuras dañadas son más solicitadas, lo que conlleva un mayor riesgo en la operación del sistema;

La estructura comienza a identificar la diferencia de rigidez (zona de transición), cercana a la velocidad de 30 km/h; 15 km/h es una velocidad segura A esta velocidad los impactos dinámicos son mínimos; Los muelles son los elementos que provocan un impacto más amplificado en el sistema; Superando los daños, los impactos dinámicos son superiores a los normativos, ocasionando un mayor riesgo para la operación del sistema;

El defecto sobre el muelle es la variable más importante que reduce la vida útil a fatiga del puente, sin embargo, cuando se combinan defectos de ruedas y muelles, el resultado es una falla completa del sistema;

El índice de fiabilidad aumenta cuando hay una mayor calidad de control y ejecución; El índice de fiabilidad disminuyó sensiblemente cuando aumentaron la carga por eje en más del 25%; Es mejor sustituir un elemento que solo dar mantenimiento, ya que cuando se sustituye un elemento aumentan los índices de fiabilidad; Cada parte del sistema tiene una interfaz y una responsabilidad sobre el impacto dinámico. El vehículo dañado (muelle, rueda y carga) es el más importante porque afecta a todo el sistema; Los defectos en la zona de transición amplifican la respuesta dinámica del vehículo, cuando pasa por encima del puente, solicita la estructura del puente con mayor amplificación de energía y fuerza Para velocidades de 30 km/h, la estructura del puente comienza a sentir los cambios de rigidez en la zona de transición Cuando el vehículo tiene muelles defectuosos, solicita el puente con cargas dinámicas superiores al 30 % en comparación con las cargas estáticas; El comportamiento de un puente dañado es como el de un muelle, en este momento el absorbe menos energía y no producirá una buena interacción entre el puente y el vehículo; Los efectos dinámicos están limitados para velocidades más bajas, por ejemplo, cuando tenemos un daño en el puente, una velocidad inferior a 15 km/h limitará el impacto dinámico.

RECONOCIMIENTOS

Gracias a la Pontificia Universidad Católica de Río de Janeiro, MRS logística y LSE Company

REFERENCIAS

1.

Montoya, R, Priorización del tiempo de rehabilitación en puentes ferroviarios en función del índice de riesgo y fatiga, 11th International Heavy Haul Association Conference, Cape Town, South Africa - 2017.

2.

Merheb, A. Evaluación de cargas dinámicas en la infraestructura ferroviaria existente bajo cargas y velocidad por eje crecientes, 11th International Heavy Haul Association Conference, Cape Town, South Africa - 2017

3

4.

Asociación de Ferrocarriles Americanos, 1983 Diseño, Fabricación y Construcción de Vagones de Carga – Sección C-II: Pautas de Fatiga. Nueva York: AAR.

Rodríguez, J.F.; Casas, J.R.; Almeida, P.A. 2011. Evaluación de la fatiga y la seguridad de los puentes RC. Aplicación a la red vial brasileña. Ingeniería de Estructuras e Infraestructuras 9(6): 601-616.

5.

Hasofer A., Rackwitz R. (2000): Time-dependant models for code optimization. Proceedings ICASP-99 Balkema Rotterdam, Vol 1, pp 151-158

Límites de validez del análisis sísmico estático no‐lineal de edificios

J. Campbell (1), P. Castillo (2), M. Durán (3), T. Guendelman (4) (1) Ingeniero Civil, Dr.-Ing., Depto. de Ing. en OO.CC.-U. de La Serena (2) Ingeniero Civil, Mg., Depto. de Ing. en OO.CC.-U. de La Serena (3) Ingeniero Civil, Dr.-Ing. (4) Ingeniero Civil, MSc., Doctor h.c., IEC Ingeniería S.A.

RESUMEN

En este trabajo se busca validar la Curva de Capacidad no‐lineal de la estructura, empleando el procedimiento estático incremental conocido como “pushover”, el cual ha evolucionado desde la aplicación de un patrón único de cargas estáticas laterales, al “pushover” multimodal, que origina resultados cada vez más cercanos a los que proporcionaría uno de tipo dinámico no‐lineal tiempo‐historia.

Un análisis dinámico riguroso requiere el empleo de varios registros de terremotos; iteraciones para compatibilizar los datos de entrada y de salida de una estructura en proceso de diseño; los cambios permanentes del proyecto arquitectónico y su implicancia directa en los criterios de diseño sismo‐resistentes

Con el objetivo de calificar la calidad de los resultados que derivan del empleo de diversos procedimientos descritos en la literatura técnica sobre el tema, se aplican demandas sísmicas reales y espectros de diseño normativos a una serie de edificios típicos de la práctica nacional, de diversas rigideces, cuyos modos de vibración participan en la respuesta de la estructura. Las conclusiones que se obtienen validan el empleo razonable de los procedimientos estáticos no‐lineales o, por el contrario, derivan el análisis sísmico a procedimientos tiempo‐historia no‐lineales

INTRODUCCIÓN

La filosofía de diseño sísmico vigente en el mundo desde los años '70, prioriza brindar protección a la vida de las personas La Norma Chilena de Diseño Sísmico de Edificios [Ref 1] acoge esta filosofía y la expresa en sus principios e hipótesis básicos, estableciendo que, para movimientos sísmicos de intensidad moderada, las estructuras resistan sin daños; que, durante sismos de mediana intensidad, los daños se limiten a elementos no estructurales; y que, durante sismos de intensidad excepcionalmente severa, que originen daños, se evite el colapso.

La tendencia actual amplía esta filosofía incorporando aspectos de importancia económica, tales como la continuidad de operación de las instalaciones, la protección de los elementos no estructurales y de sus contenidos, según el uso e importancia de cada estructura. Esta nueva filosofía denominada “Diseño por Desempeño (Performance Based Design)", aparece formalmente expuesta en 1995 en el documento VISION 2000 [Ref 2]

Debido a la acción de sismos reales,severos, una estructura diseñada elásticamente para un sismo reducido, puede desempeñarse de manera no lineal, mediante la generación de mecanismos disipativos, generalmente transformados en rótulas plásticas equivalentes, capaces de disipar energía y transferir esfuerzos a elementos con menor compromiso relativo a sus capacidades nominales.

Es de aceptación internacional medir la “Capacidad” o “Resistencia” de la estructura a través del diagrama que relaciona el esfuerzo de corte basal “V” con el desplazamiento de su nivel superior “d”, mediante un análisis de tipo pseudo‐estático (NSP – Nonlinear Static Procedure) conocido como “Pushover” [Ref. 3], consistente en la aplicación de una ley estática de fuerzas sobre la estructura, por lo general similar a las de su modo fundamental de vibración, que se incrementa monotónicamente para generar sucesivas rótulas plásticas Sin embargo, no hay garantías de que este patrón monomodal de fuerzas sea capaz de reproducir efectos de modossuperiores de vibración,lo que ha llevado al desarrollo de diversos procedimientos multimodales, de diversosautores. En este trabajo se emplea el Procedimiento Demanda‐Capacidad Multimodal Modificado [Ref. 4 y 5] con el que se realiza el análisis comparativo entre los análisis monomodaly multimodal, utilizandomodelos estructurales representativos del denominado “edificio chileno”.

MODELOS DE ANÁLISIS

2 1 Modelos “edificio chileno”

No obstante que el desarrollo que sigue tiene validez más general, el énfasis de este estudio se centra en lo que se ha denominado el “edificio chileno”,caracterizado por su esqueleto resistente de muros de rigidez,vigas y dinteles de unión y exigencias normativas que, principalmente,establecen un corte basal mínimo y control de los desplazamientos de entrepiso, tanto entre centros de gravedad como en los bordes de las plantas de piso involucradas

El “edificio chileno”, en general, muestra bastante regularidad en términos de un número de indicadores que se encuentran descritos en el PerfilBio‐Sísmico [Ref. 6]. De los 21 indicadores contenidos en la versión 3.0, la más reciente, se han considerados los que se estima más relevantes para los efectos de este estudio, que son:

· H0/T (m/s): altura total del edificio, medida para los pisos por encima del nivel del subterráneo, dividida por el período de vibración traslacional dominante

Rango normal: 32‐64 Valores aceptables fuera de rango:16‐32 y 64‐120

· 1000 δ/H0: desplazamiento del techo del edificio resultante del análisis, dividido por la altura total del edificio, medida por encima del nivel del suelo.

Rango normal:≤ 2,0 ‰.

· 1000 δcentro de gravedad/h: desplazamiento entrepiso medido en el centro de gravedad como resultado del análisis normativo h esla altura del piso

Rango normal:≤ 2,0 ‰

· dens‐Axial (Densidad de Muros para Control de Compresión): área de la sección de los elementos resistentes, en cualquier piso, como porcentaje del área acumulada de losas por encima del piso correspondiente. Rango normal:≥ 0,1 %.

· dens‐Corte (Densidad de Muros para Control de Corte): área de la sección transversal de los elementos resistentes, en cualquier piso, como porcentaje del área de la losa correspondiente al piso.

Rango normal:≥ 2,0 %

Utilizando estos indicadores, se calibraron tres modelos de pórticos resistentes paralelos (Fig 1 y Fig 2) que forman parte de la estructura resistente de un edificio de 30 pisos con cinco subterráneos. Las alturas de entrepiso son constantes, de 2,50 m. Se tomaron en cuenta dos consideraciones de análisis: empotramiento en el cielo de los subterráneos y empotramiento en el sello de las fundaciones, debido a que ello obedece a procedimientos frecuentemente encontrados en la práctica profesional

El edificio tiene una planta de 18x22 m y se supone un peso unitario de 1 ƞ/m2 En los subterráneos, el peso sube a 2.000 ƞ. La dirección de análisis es la más larga y está constituida por tres pórticos resistentes paralelos y dos muros perimetrales de 22 m de longitud,en los cinco subterráneos. Para los efectos del análisis, se incorpora, en cada pórtico, la fracción correspondiente de los dos muros perimetrales.

1–ELEVACIÓNDELOSMODELOSDEANÁLISIS

FIG

Los espesores de muro considerados son de 40 cm en los primeros diez pisos; 35 cm en los siguientes diez y 30 en los diez pisos superiores El espesor de los dos muros de subterráneo es de 20 cm (los cuales, prorrateados en los tres ejes da un valor de 13 cm de espesor).

Los resultados del análisis modal para los tres modelos, en sus versiones sin y con subterráneos, se presentan en la Tabla 1:

TABLA1–PARÁMETROSVIBRATORIOSDELOSMODELOS.

La síntesis de resultados, según el Perfil Bío‐Sísmico, para los modelos indicados, se resume como sigue (Tabla 2):

TABLA2–INDICADORESDELPERFILBÍO‐SÍSMICOSELECCIONADOS

El parámetroH0/T se relaciona con la flexibilidad del edificio y en estos seis casos se observan los siguientes resultados (Fig. 3):

FIG.3–FLEXIBILIDADDELOSMODELOS.

2.2 Modelos complementarios

En forma complementaria se incluye un caso denominado M4, correspondiente a un pórtico con columnas de 90/90 y vigas de 30/100. Las distancias entre los ejes de las columnas son iguales a 5 metros, la altura entrepiso es igual a 2,5 metros y las masas por nivel son las mismas que las de los modelos M1, M2 y M3

El modelo M4 es referencial y en este solo se estudiaron los parámetros vibratorios con el objetivo de observar el comportamiento de un edificio con predominio de las deformaciones de corte Específicamente, se buscó comprobar la hipótesis de que un edificio de corte puro concentra gran parte su masa en el modo fundamental.

Los resultados de este análisis se muestran a continuación (Tabla 3):

TABLA3–PARÁMETROSVIBRATORIOSMODELOM4.

Al obtener un modelo en el que el modo fundamental tiene una masa equivalente mayor al 70% se haría innecesario realizar un análisis multimodal. Por lo tanto, para este modelo no se calcularon las armaduras de corte ni flexión

Otro modelo adicional corresponde a una variante de M2‐S, en la que se ignoran las masas de los 5 subterráneos, modalidad de análisis bastante frecuente en la práctica No se exhiben los valores de los parámetros vibratorios debido a que son casi idénticos a los del análisis con estas masas, y solo cambian los porcentajes de masa equivalente, pues se refieren a la masa activa, que corresponde a la de la superestructura, únicamente

Adicionalmente, se probó un modelo M2 teniendoen cuenta una capacidad de corte en los muros reducida (sin considerar el aporte de la armadura de corte). Este modelo resultó en una falla muy prematura (a baja carga y desplazamiento), del tipo“falla frágil” entre los niveles 15 y 16 del modelo. Al respecto, el control de la falla por corteno es para determinar la Curva de Capacidad, sino para evitar que esta sea la falla que provoque el comportamiento frágil

3. Procedimiento “pushover” multimodal

3.1 Capacidades de los elementos resistentes

El análisis estático no‐lineal (“pushover”) se realiza en un eje resistente, para los modelos M1, M2 y M3, encada una de las dos hipótesis de participación de los subterráneos,lo que constituye un conjunto de seis modelos de análisis. El procedimiento empleado se nutre de los datos geométricos y mecánicos de los seis modelos descritos y de las capacidades resistentes de sus elementos que, para efectos de flexión, lo definen sus momentos plásticos My (Tabla 4) y para las capacidades de corte Vn (Tabla 5).

TABLA4–CAPACIDADESDEFLEXIÓN.

TABLA5–CAPACIDADESDECORTE.

3.2 Descripción del procedimiento “pushover” multimodal Como ya se ha indicado, el método que aquí se utiliza es el mismo que aquel detallado en [Ref 4 y 5] Debido a esto, a continuación se muestra una breve descripción de los pasos que el método establece

En particular, se destaca que el método considera la acción de varios modos de vibrar (tantos como se desee) y que la no‐linealidad se tiene en cuenta considerando comportamiento elástico‐plástico ideal concentrado en los extremos de los elementos estructurales (tanto para momento flector como para esfuerzo cortante).

Habiéndose definido la estructura(geometría, materialidades y elementos),sus masas por nivel, las capacidades de los elementos y el espectro del sismo que se desea considerar, el procedimiento se desarrolla con la siguiente secuencia:

1.‐ Se determinan los periodos propios y formas de vibrar de la estructura (los que se desee considerar en el análisis).

2.‐ Con los periodos propios se determinan las seudo‐aceleraciones asociadas del espectro del sismo considerado.

3.‐ Se definen los vectores de cargas modales como:

Donde:

4 ‐ La estructura es cargadaindividualmente para cada modo con el vectorindicado anteriormente De esteanálisis resultan esfuerzos en cada elemento, un corte basal y un desplazamiento del nudo elegido para cada modo

5 ‐ Se combinan (mediante SRSS) los esfuerzosde cada elemento y se realiza la comparación de estos esfuerzos con los momentos plásticos asociados de modo de determinar cuál es el elemento crítico (el de mayor razón de agotamiento), luego de lo cual las cargas son redefinidasde manera tal de producir el agotamiento total de ese extremo del elemento (rótula). Adicionalmente, se comparael esfuerzo de cortede cada elemento con el corte máximo admisiblepara ese elemento. Cuandoeste alcanza el corte máximo, el elemento se rotula en ambos extremos y para cargas adicionales se comportarácomo una biela. De esta forma se obtiene un factor de carga que en definitiva es el que agota el elementocrítico.

6.‐ Se calculan los esfuerzos combinados de todos los elementos para este factorde carga, además del corte basal y del desplazamiento del nudoelegido (también combinados).

7.‐ Luego de esto se redefine la matriz de rigidez de la estructura.

8.‐ Se repite el proceso desde el paso 4, con la nueva matriz de rigidez y considerando cada elemento con una capacidad (de flexióny corte) disminuidas debido a las cargas aplicadas en la iteración previa.

9 ‐ Cuando la estructura se encuentra degradada de forma tal que no admite más cargas o cuando se ha alcanzado un desplazamiento mayor al que se defina como máximo, el procedimiento se detiene

Luego de esto, se grafica la Curva de Capacidad (Desplazamiento de techo versus Corte basal) de la estructura asociada al espectro considerado.

El procedimiento descrito ha sido implementado en un programa Fortran.

3 3 Demandas sísmicas

Para este trabajo,las demandas sísmicascorresponden a los espectros elásticos provenientes de la normativa nacional, específicamente, de la norma sísmica NCh433 [Ref. 1] y del Manual de Carreteras [Ref. 7], ambos en sus versiones vigentesa esta fecha. Estas dos fuentes se utilizan en la combinación dedos zonas sísmicas (2 y 3 para ambas referencias) y dos tipos de suelo (II y III para el Manual de Carreteras y B y C para la NCh433), como se indica a continuación (Fig. 4).

FIG.4–ESPECTROSELÁSTICOSEMPLEADOSENELANÁLISIS

4 Resultados de los procesos estáticos no‐lineales

En las siguientes tablas (Tablas6, 7, 8, 9, 10 y 11) se presentan los valores más relevantes de las curvas de capacidad obtenidas para cada uno de los modelos analizados (M1, M2, M3, M1‐S, M2‐S y M3‐S) considerando los espectros indicados(4 variantes del Manual de Carreterasy 4 variantes de NCh433) y teniendo en cuenta los casos con 1, 3 y 5 modos de vibración.

En las tablas indicadas“Δ0” y “Q0” son el desplazamiento en el techo y la fuerza de corte basal en el instante de la primera rótula, “Ki” es la rigidez del primer segmento de la Curva de Capacidady “Δf” y “Qf” son el desplazamiento en el techo y la fuerza de corte basal en la última iteración

TABLA6–VALORESRELEVANTESOBTENIDOSPARAM1.

TABLA7–VALORESRELEVANTESOBTENIDOSPARAM2.

TABLA8–VALORESRELEVANTESOBTENIDOSPARAM3

TABLA9–VALORESRELEVANTESOBTENIDOSPARAM1‐S

TABLA10–VALORESRELEVANTESOBTENIDOSPARAM2‐S.

TABLA11–VALORESRELEVANTESOBTENIDOSPARAM3‐S

A continuación, se muestran las Curvas de Capacidad para las diferentes variantes de número de modos considerados y espectros aplicados al modelo M2 (Fig 5)

FIG 5–CURVASDECAPACIDADMODELOM2

Finalmente, en las siguientes figuras (Fig. 6 y Fig. 7) se presentan las Curvas de Capacidad obtenidas para el modelo M2 ordenadas según el número de modos y para los distintos espectros considerados.

FIG.7–COMPARACIÓNCURVASDECAPACIDADMODELOM2CON5MODOS

5. Análisis de resultados

En general, en las figuras anteriores se aprecia una diferencia importante en la respuesta de las estructuras, especialmente en términos de fuerza de corte, la cual tiende a ser mayor en los casos multimodales (3 y 5 modos) con respecto al análisis monomodal Este aumento de las fuerzas de corte es particularmente notorio en los casos de respuesta considerando los espectros de NCh433 En términos de desplazamientos no se aprecian diferencias importantes

Por otra parte, se observa que las curvas multimodales obtenidas (3 y 5 modos) prácticamente se confunden, por lo que podría establecerse que con la participación de algunos modos (mínimo 3 en estos casos) la respuesta se torna aproximadamente estable en comparación a 1 o 2 modos.

De la revisión de las Fig. 6 y 7 se aprecia que varias curvas se encuentran superpuestas. Las curvas que se superponen son aquellas asociadas a los espectros con un mismo tipo de suelo y diferente zona sísmica. Esta situación es lógica, debido a que los espectros de ambas fuentes (NCh433 y Manual de Carreteras) dependen de la magnitud de la aceleración máxima efectiva del suelo de igual manera (el tipo de suelo es el factor que le da la forma al espectro), por lo que las relaciones de proporción entre las ordenadas espectrales de los diferentes modos, para un mismo tipo de suelo, son las mismas

6. Conclusiones

En primer lugar, se debe recalcar que los resultados indicados se refieren a modelos de edificios típicamente chilenos, los cuales tienen características de regularidad y rigidez que son propias de la forma en que se modela y diseña en nuestro país. Debido a esto, se debe tener cuidado en considerar estos resultados como representativos de modelos estructurales de otros países,con rangos de rigidez y criterios de estructuración y regularidad diferentes.

Como se ha señalado, las curvas de capacidad precedentes muestran una discrepancia importante en la magnitud de las ordenadas y poca variación en las abscisas Para entender estos resultados hay que pensar que las fuerzas del modo fundamental de vibración no explican adecuadamente la contribución de los modos superiores en la respuesta de la estructura

Por otro lado, para los mecanismos de plastificación no basta con esta corrección, debido a que los efectos de los modos superiores podrían alterar significativamente la ubicación y secuencia de rótulas plásticas, especialmente en los pisos superiores del edificio.

Se concluye por lo tanto que, incluso en modelos del edificio chileno, con masas equivalentes por sobre el 60%, deba emplearse el procedimiento multimodal

Finalmente, se recalca que este tipo de procedimientos “pushover” no reemplazan a aquellos más sofisticados como tiempo‐historia no‐lineales, sino que aplican como complemento a éstos en términos, por ejemplo,de servir como un análisis preliminar, de comparación o de verificación posterior.

Como perspectiva de trabajo futuro, se pretende estandarizar la solución para casos regulares a través de una comparación entre análisis estático no‐lineal versus tiempo‐historia, considerando comportamiento geométrico y mecánico no‐lineal de los materiales, usando softwares comerciales sofisticados (por ejemplo, SAP, ANSYS,Ruaumoko, etc.). Adicionalmente, y en esta misma línea, se tratará de formular un proyecto que establezca tipos de irregularidades geométricas y mecánicas, en forma de “pushover” mono y multimodal en estructuras tridimensionales y su comparación con análisis tiempo‐historia

Otra línea de trabajo, en la cual ya se está avanzando, es desarrollar análisis IDA (“Incremental Dynamic Analysis”) con estas mismas estructuras, con el objeto de verificar la validez de las curvas de capacidad obtenidas.

7. Agradecimientos

Los autores agradecen el valioso aporte de los ingenieros Julio Galindo Carazas, Hernán Santos Guzmán y Juan Latorre Paiva (de IEC Ingeniería S.A.), por su apoyo en la definición de los modelos de análisis, y Miguel Colque González (del Departamento de Ingeniería en Obras Civiles de la Universidad de La Serena), por su apoyo en el análisis de los modelos estudiados.

Referencias

[1] Instituto Nacional de Normalización, “Diseño Sísmico de Edificios”, Norma NCh433 Of96, 1996

[2] Structural Engineers Association of California, “Performance Based Seismic Engineering of Buildings

‐ VISION2000”, 1995.

[3] A.K. Chopraand Goel, K.R., “Evaluation of NSP to Estimate Seismic Deformation: SDF System".

Journal of Structural Engineering, ASCE, Volume 126 N°4, April 2000.

[4] J. Campbell, M. Durán, T. Guendelman, “Procedimiento Demanda‐Capacidad Multimodal“, IX Congreso de Sismología e Ingeniería Antisísmica, Concepción, Chile, Noviembre 2005.

[5] J Campbell, M Durán, T Guendelman, S Páez, “Procedimiento Demanda‐Capacidad Multimodal

Modificado”, XXXIII Jornadas Sudamericanas de Ingeniería Estructural, Santiago, Chile, Mayo 2008

[6] T Guendelman, F Medina, M Guendelman, L Figueroa, “Perfil Bío‐Sísmico de Edificios 3 0”, Anales del Instituto de Ingenieros de Chile, Vol. 129, N°3, diciembre de 2017, contenida en la Revista Chilena de Ingeniería ISSN 0370 – 4009 ‐ N°482, ‐ Diciembre 2017.

[7] Ministerio de Obras Públicas,“Manual de Carreteras, Volumen 3. Instrucciones y criterios de diseño”. Dirección de Vialidad, Edición 2018.

UNA PROPUESTA SIMPLIFICADA PARA LA EVALUACION DEL RIESGO SISMICO DE ESTRUCTURAS

PATRIMONIALES DE MADERA EN CHILE

G Valdebenito (1), D Alvarado (2), M Ortega (3) (1) Director Núcleo Investigación RiNA, Universidad Austral de Chile (2) Ing. Civil, Núcleo de Investigación RiNA, Universidad Austral de Chile (3) Geofísica, Centro de Estudios Científicos CECs.

RESUMEN

La evaluación del riesgo sísmico de estructuras patrimoniales de madera constituye un tema relevante no suficientemente considerado en el estado actual de la comunidad científica afín a la ingenieríasísmica.

Sepresentaunapropuestasimplificadaparaevaluarelriesgosísmicopatrimonialdeestructurasde madera, tomando como caso de estudio la ciudad de Valdivia, en el sur de Chile. El riesgo sísmico se analiza bajo tres aspectos centrales: vulnerabilidad, amenaza y costo arquitectónico que considera la variable patrimonial La evaluación de la vulnerabilidad se considera mediante el método del índice de vulnerabilidad tomando en consideración los parámetros más relevantes involucradosenlasestructuraspatrimonialesdemadera Lapeligrosidadsísmicaconsideratantolas condiciones sísmicas uniformes como locales El costo arquitectónico considera la relevancia arquitectónica, los estilos predominantes, la exposición arquitectónica y el valor arquitectónico territorial Se realizaron medidas de campo con el fin de obtener información relevante, tomando como caso deestudio la zona histórica de la ciudad de Valdivia Definidos los parámetros básicos, se crea una plataforma computacional, RIPAT, que calcula el riesgo patrimonial, estableciendoademásrecomendacionesrelacionadasconelcriteriodeintervención

Como resultado, se encontró la necesidad de incorporar la variable patrimonial a través de la valoración arquitectónica, llegando a ser generalmente más significativa que los demás aspectos. En este sentido, es importante entender que la evaluación del riesgo sísmico de estructuras históricasconlainclusióndelavariablepatrimonialesmásqueunaevaluaciónestructuralosísmica únicamente.

INTRODUCCIÓN

Valdivia está situada en el sur de Chile, y presenta una población de alrededor de 160000 habitantes(últimocensorealizadoen2017) DurantelossiglosXIXyXX,elgobiernochilenoapoyóla inmigración alemana a Chile, de modo que la cultura alemana se superpone con la colonización española anterior (1) Los alemanes de Valdivia adoptaron características arquitectónicas y estilísticas, aunque con algunas modificaciones en el uso de la madera (2) (3). En este sentido, Montenegro et al. (4) afirman quela madera se estableció como el principal material de construcción en el sur de Chile. El deterioro deeste tipo de estructuras está directamente relacionado con causas mecánicas, químicas o incluso biológicas (5), y por supuesto, con factores ambientales (temperatura, acción del viento y la lluvia) y riesgos naturales externos (terremotos, inundaciones).

La tendenciacrecientede los últimos años ala conservaciónde edificacionesha provocado un incremento importante de los proyectos de rehabilitación de construcciones ya existentes. Este tipo de proyectos lleva consigo ciertas peculiaridades, entre las que destaca como habitual la escasa o en algunos casos, inexistente información sobre la edificación y más concretamente sobre la estructura en estudio, lo que ha generado la necesidad de obtención de datos relevantes de la estructurademanerarápidayprecisa(6).

Porestemotivo,seplanteaenestetrabajounapropuestaparalaevaluacióndelRiesgoSísmicode estructuras con interés patrimonial basada principalmente en inmuebles construidos en madera, siendo esta propuesta de evaluación un primer paso para la prevención, minoración y gestión del riesgo Para ello, se plantea una metodología simplificada de evaluación de Riesgo Patrimonial que contempla la integración de variables de amenaza, vulnerabilidad estructural y vulnerabilidad patrimonial,loquesesintetizaenunaplataformadecálculo(RIPAT)

Cabe mencionar que no se trata de la evaluación decualquier riesgo, ya que lo que se pretende evaluar no sólo contempla el riesgo estructural, sino también el riesgo en conjunto que pudiera incluso afectar a la sociedad en caso que el inmueble se destruyera. Se trata por tanto, de Riesgo Patrimonial, el cual debería contener información de la estructura y del terreno donde se emplaza e indiscutiblemente información del coste que se produciría si esta estructura se destruyera, asociados principalmente a la importancia patrimonial a través de su historia y arquitectura.

El estudio contempla el análisis de edificios privados de madera de interés patrimonial Sus propietarios son directamente responsables de su conservación, lo que normalmente requiere un presupuesto elevado (7). Los casos de estudio (20 edificios históricos ubicados en la ciudad de Valdivia) fueron seleccionados aleatoriamente del conjunto de Edificios Históricos de Conservación (HCB) (8). La figura 1 muestra los 20 edificios patrimoniales analizados. Todos ellos son de madera, con una arquitectura de clara influencia alemana, tienen dos pisos y poca ornamentación

FIG.1.EDIFICIOSDEMADERADEINTERÉSPATRIMONIALCONSIDERADOSENEL ESTUDIO,UBICADOSENLACIUDADDE VALDIVIA

La muestra examinada presenta las siguientes características generales (3) (9) (Tabla 1).

Tabla 1. Características generales de los inmuebles

Fundaciones compuestas por vigas de madera

Estructura principal de madera, con líneas resistentes formadas por pies derechos, soleras y elementos diagonales

Generalmente las edificaciones tienen un máximo de dos plantas; en muchos de ellos la altura del primer piso es mayor que la de la planta baja

Revestimientos exteriores de madera e Uso habitacional

Data de construcción de fines del 1800 a 1930

2

Metodología para evaluación del Riesgo Sísmico Patrimonial

El Riesgo Sísmico Patrimonial que se determina, resulta una combinación entre la amenaza presente en la zona de emplazamiento de las estructuras, con la configuración en superficie de todos los elementos que puedan presentar algún tipo de vulnerabilidad. A esta combinación de factores se le agrega el análisis de los costes arquitectónicos asociados, es decir, el valor que se perdería en caso que estas estructuras se destruyeran, junto a la exposición urbana que pueden sufrir las mismas

Para la integración de variables de riesgo, se aplica una metodología de degradación funcional El análisis de las afecciones de la degradación funcional considera la seguridad y conservación de los inmuebles. Esta metodología, fue desarrollada inicialmente por Alvayai (10), y posteriormente adecuada para inmuebles de interés patrimonial por Pintor (11), en la Universidad Austral de Chile, a través de la plataforma RIPAT, siendo utilizada de forma práctica por primera vez en construcciones de madera en Nueva Imperial, en la Región de la Araucanía en Chile, por Valdebenito et al (12) RIPAT consiste en la cuantificación de un total de 26 variables establecidas mediante una encuesta a expertos profesionales con habilidades en ingeniería civil, gestión de edificación y arquitectura (10) (12). Esta metodología puede ordenar, compilar y cuantificar rápida y fácilmente la evaluación del coste arquitectónico (A), vulnerabilidad (V) y peligro o amenaza (H) (11).

Los atributos patrimoniales (A) de los edificios, tal como los define Pintor (11), corresponden a la parte visible de la historia de un país o región, relativa a la complejidad del desarrollo cultural y estilístico, transmitida a lo largo del tiempo La vulnerabilidad (V) de los edificios contempla aspectos de daño o deterioro estructural, y principalmente aspectos de vulnerabilidad sísmica Los peligros o amenazas (H) corresponden a la influencia de afecciones externas que pueden perjudicar el desempeño del edificio (13).

El Riesgo Patrimonial queda definido como:

Tabla 2 Definición de valores extremos de amenaza, vulnerabilidad y coste arquitectónico.

Para el análisis del coste arquitectónico se consideran los atributos histórico-arquitectónicos de las estructuras, mediante dos puntos relevantes El primero está relacionado con la Importancia Patrimonial del inmueble, (ver Fig 2a), y el segundo con la Significancia Cultural que posee la estructura, incluyendo para ello representatividad de estilo y de los elementos característicos que forman parte de la arquitectura, tal como se detalla en la Fig. 2b.

Adicionalmente, se considera el coste debido a la Exposición del Inmueble, que se relaciona directamente con el tipo de uso de la estructura y la periodicidad de este

Para la evaluación de la vulnerabilidad estructural, se considera el posible deterioro de la estructura y junto a ello, tres parámetros que según Valdebenito (12) pueden influir en el estado de la estructura como lo son los Elementos Estructurales, Elementos No estructurales y Condiciones Preexistentes del inmueble El deterioro se evalúa a través de las lesiones encontradas (físicas, químicas, biológicas) y la presencia de agentes (hongos xilófagos, humedad, agentes atmosféricos, etc) La vulnerabilidad sísmica se evalúa a partir de cuatro grupos, según se ilustra en la Fig 3

FIG3.ELEMENTOSESTRUCTURALESCONSIDERADOSENLAEVALUACIÓNDELA

VULNERABILIDAD

Las condiciones pre-existentes en la evaluación dela vulnerabilidad son consideradas a través de la presencia de irregularidades en planta (presencia de asimetrías, esquinas entrantes, etc) e intervenciones en la estructura.

Del mismo modo, los elementos no estructurales son evaluados según sean estos tabiquerías, escaleras, elementos de fachadas, cubiertas y cielos

Las amenazas son evaluadas principalmente a partir de la evaluación de la amenaza sísmica, a partir dela cuantificación de aceleraciones esperadas asociadas a períodos de retorno según criterios de desempeño, y por otro lado cuantificando la respuesta de sitio. Esto último se basa en los estudios de Alvarado (14), quien determinó las amplificaciones dinámicas para diferentes zonas en la ciudad de Valdivia, emplazando en dicha evaluación las estructuras de análisis de tal modo de evaluar la amplificación dinámica de cada una de ellas, variando desde baja hasta muy alta que representa por tanto el mayor valor de amenaza local. El resultado del modelo que integra todo lo anterior (RIPAT) varia entre 0 y 1, lo cual se asocia a índices de riesgo, siendo 0 sin riesgo, y 1 100% riesgoso. En la Tabla 3 se muestra la valoración cualitativa y cuantitativa del modelo de resultado: (i) la condición A (0,00 ≤ RIPAT< 0,25) se refiere a edificios con una baja degradación funcional; (ii) la condición B (0,25 ≤ RIPAT < 0,75) se refiere a edificios con una degradación funcional media; (iii) el peor escenario posible es la condición C (0,75 ≥ RIPAT < 1,00), correspondiente a edificios con una alta degradación funcional

TABLA3.ESTRUCTURAJERÁRQUICAYPESODEVARIABLESDEEVALUACIÓNDEL MODELODEDEGRADACIÓNFUNCIONAL

3 Aplicación a casos de estudio y resultados

La investigación permite generar una aproximación para estimar las condiciones de riesgo sísmico patrimonial a través de un modelo de degradación funcional de los casos de estudio presentados En cuanto a la aplicación de la metodología, en la Tabla 4 se especifica la información relacionada con el conjunto de variables de entrada y condición de degradación funcional (modelo de salida RIPAT) de los 20 edificios patrimoniales de madera analizados Los edificios examinados en este estudio están definidos como edificios patrimoniales por el Plan Regulador Comunal del Ministerio de Vivienda y Urbanismo de Chile (15). Analizando los estudios de caso se obtienen los siguientes resultados: (i) el 10% de la muestra (2 edificios) han

REVISTAACHISINA-EDICIÓNPRIMAVERAVERANO

alcanzado la afectación de vulnerabilidad estructural más baja, esdecir: Condición A (0,00 ≤ RIPAT< 0,25 - edificio con una afectación de vulnerabilidad estructural baja); (ii) un total de 13 edificios (65% de la muestra) se clasifican en la condición B, edificios con una afectación de vulnerabilidad estructural media (0,25 ≤ RIPAT< 0,75); (iii) el 25% restante de la muestra (5 edificios) presenta la afectación de vulnerabilidad estructural más alta - Condición C (0.75 ≥ RIPAT<1.00).

TABLA4.ENTRADASYSALIDASDELMODELODEDEGRADACIÓNFUNCIONALDELOS

20CASOSANALIZADOS

La Fig 4 muestra la distribución y resultados finales para los 20 inmuebles estudiados

FIG.4MAPAQUEILUSTRALASCONDICIONESDERIESGOPATRIMONIALATRAVÉSDEL MODELODEDEGRADACIÓNFUNCIONAL,ENFUNCIÓNDEATRIBUTOSPATRIMONIALES, VULNERABILIDADYAFECTACIÓNDERIESGOSEXTERNOSDELAMUESTRA,VALDIVIA (CHILE).

El estudio del caso (C-9) presenta una condición de degradación funcional alta - Condición C La metodología propuso una intervención en un corto período de tiempo, antes de 5 años a partir de la inspección visual in situ, en términos de garantizar la estabilidad estructural del edificio El índice de degradación funcional fue de 0,98 puntos < 1,00 (máximo) El caso C-5 se muestra como ejemplo de la condición B - degradación funcional media (0,62 puntos). El caso de estudio C-3 clasifica en la condición A (0.16 puntos), se encuentra en un índice de degradación funcional bajo.

La gran ventaja de este tipo de técnica es que es una forma rápida y sencilla de sistematizar e informatizar datos, proporcionando un marco de conocimiento a profesionales e investigadores para la evaluación y conservación de estructuras patrimoniales de madera en el sur de Chile. De esta forma es posible estimar las condiciones de riesgo patrimonial, mediante un enfoque simplificado que permite establecer prioridades de intervenciones

4 Conclusiones

Este estudio representa un esfuerzo por evaluar el riesgo sísmico patrimonial a través de un modelo de degradación funcional, teniendo en cuenta los atributos inherentes a los edificios patrimoniales, su vulnerabilidad sísmica intrínseca y el impacto de los peligros externos. La metodología (RIPAT) se aplicó en un total de 20 casas patrimoniales de madera de la ciudad de Valdivia, Chile.

El uso de nuevas tecnologías para proteger elpatrimonio cultural de las amenazas externas ha provocado importantes cambios metodológicos sostenibles en la preservación de las estructuras patrimoniales. A pesar de una cantidad sustancial de estudios y debates científicos sobre este tema, pocas políticas se basan en una comprensión holística y la aplicación real de un enfoque sostenible.

El coste arquitectónico juega un rol fundamental en el modelo al ser aplicado a estructuras de interés patrimonial El peso de este conjunto de variables resultó ser absolutamente incidente desde el punto de vista de la evaluación del Riesgo Patrimonial, pudiendo ser más gatillante inclusive que la vulnerabilidad física o amenaza sísmica a la que se vea expuesta la estructura, que en este contexto pudieran pasar a segundo lugar

El modelo RIPAT resultó ser una herramienta fácil de utilizar, que evalúa el riesgo de forma rápida y suficientemente confiable. La aplicación deesta herramienta arrojó resultados bastante satisfactorios y consistentes con lo observado en terreno, lo cual permite fortalecer su validez.

5 Agradecimientos

Los autores de este estudio agradecen al Núcleo de Investigación RiNA de la Universidad Austral de Chile. Del mismo modo, nuestros agradecimentos a la Vicerrectoría de Investigación, Desarrollo y Creación de la Universidad Austral de Chile.

Referencias

[1] Rovira, A Appraising territorial heritage in the region of Valdivia Territorial heritage and development, 2012, p 215-230

[2] Vásquez, V., Valdebenito, G., Rosales, N. Caracterización de la Vulnerabilidad Patrimonial.

Valdivia: Un Caso en Estudio en La Evaluación del Riesgo Sísmico a Escala Urbana, Revista Síntesis

Tecnológica, Facultad de Ciencias de la Ingeniería, Universidad Austral de Chile, 2015.

[3] Prado, F.; D'Alencon, R.; Kramm, F. Arquitectura alemana en el sur de Chile: Importación y desarrollo de patrones tipológicos, espaciales y constructivos. Revista de la construcción, 2011, vol 10,no 2, p 104-121

[4] Montenegro, A ; Huaquín, M ; Herrero, L The valuation of historical sites: a case study of Valdivia, Chile Journal of Environmental Planning and Management, 2009, vol 52, no 1, p 97109

[5] Brischke, C ; Bayerbach, R ; Otto Rapp, A Decay-influencing factors: A basis for service life prediction of wood and wood-based products. Wood Material Science andEngineering, 2006, vol. 1, no 3-4, p. 91-107.

[6] Alegret, X. Análisis de Forjados Metálicos a partir de ensayos dinámicos. Tesis de Pregrado. España. Univ. Politécnica de Cataluña. 2004. 137 p.

[7] Prieto, A.; Verichev, K.; Carpio, M. Heritage, resilience and climate change: A fuzzy logic application in timber-framed masonry buildings in Valparaíso, Chile Building and Environment, 2020, p 106657

[8] MINVU Plan Reconstrucción MINVU – Chile Unido Reconstruye Mejor Chile: Ministerio de Vivienda y Urbanismo, 2014.

[9] Guarda, G. Nueva historia de Valdivia. Ediciones Universidad Católica de Chile, 2001.

[10] Alvayay, D. Evaluación de la vulnerabilidad sísmica del casco urbano de la ciudad de Valdivia, empleando índices de vulnerabilidad. Bachelor thesis in Civil engineering (structures), Universidad Austral de Chile, Valdivia, Chile [in Spanish], 2013.

[11] Pintor, P. Una propuesta para la evaluación del riesgo sísmico en estructuras de madera con interés patrimonial basado en índices de vulnerabilidad. Aplicación a la ciudad de Valdivia, Chile Bachelor thesis in Civil engineering, Universidad Austral de Chile, Valdivia, Chile [in Spanish], 2014

[12] Valdebenito, G , Alvarado, D , Pintor, P Estudio diagnóstico de zonas urbanas de interés patrimonial, Nueva Imperial (Región de la Araucanía). Ministerio de Vivienda y Urbanismo y Universidad Austral de Chile, Chile, 2015.

[13] Ibañez, A., Prieto, A. Expert system for predicting buildings service life under ISO 31000 standard. Application in architectural heritage. Journal of Cultural Heritage, 2016, vol. 18, p. 209-218.

[14] Alvarado, D. Microzonificación Sísmica de la ciudad de Valdivia. Etapa 1: Determinación del Peligro Uniforme y Caracterización Dinámica de los Suelos empleando la Técnica de la Razón Espectral de Nakamura Tesis Ing Civil en Obras Civiles Valdivia, Univ Austral de Chile, Fac Cien Ing 2012 153 p

[15] CONSEJO DE MONUMENTOS NACIONALES (CMN) Ley N° 17 288 de Monumentos Nacionales y Normas Relacionadas, 2009.

INVESTIGACIÓN EN TERRENO

ANCLAJES MECÁNICOS

SOLUCIONES DE FIJACIÓN TECNOLÓGICAS, SEGURAS Y EFICIENTES

Ma. De los Angeles Arce – Codes & Approvals Manager Hilti Chile

Alan Araujo – Product Manager Mechanical Anchors Hilti Latam

En el ámbito de la ingeniería estructural, las soluciones de fijación post instaladas en hormigón suscitan inevitablemente la consideración de pernos de anclaje conocidos como adhesivos o químicos. Generalmente este tipo de solución, son consideradas como la opción preferida para asegurar fijaciones críticas debido a su reputación de confiabilidad. No obstante, en el universo de los anclajes post instalados, también se destacan los pernos de anclaje mecánicos, los cuales ofrecen una amplia gama de beneficios técnicos para diversas aplicaciones, respaldados por los avances tecnológicos en control de instalación y calificación sísmica

Para comprender el desarrollo de estos anclajes, es importante remontarse a sus orígenes. Los primeros anclajes post instalados, mencionados por ACI 318, fueron las soluciones mecánicas de expansión. A raíz de esto, los primeros requisitos sísmicos exigidos por ACI se aplicaron a este tipo de anclajes, incluyendo la calificación basada en ensayos regulada por el estándar ACI 355 2

Aunque el anclaje mecánico de expansión ha sido el más conocido en la industria de la ingeniería y la construcción, hoy en día existen diversas tecnologías con beneficios similares, todas reconocidas por ACI-318 en su capítulo 17.

IMAGEN001–ANCLAJESMECÁNICOSACI-318-19

Según lo mencionado por el código ACI existen diversos tipos de soluciones para anclajes mecánicos, a continuación, una descripción simple de estos: El anclaje socavado: es un anclaje post instalado que obtiene fuerza de sujeción mediante el bloqueo mecánico proporcionado al socavar el concreto en o cerca de la parte posterior del orificio, lo que se logra mediante una herramienta especial o por el anclaje mismo durante la instalación.

El anclaje de expansión: es un anclaje post instalado que se inserta en un orificio perforado en concreto o mampostería endurecida. Las cargas se transfieren al material base mediante cojinetes, fricción o ambos.

ANCLAJES MECÁNICOS

El anclaje de tornillo: es un anclaje post instalado que se inserta en un orificio perforado, generalmente de menor diámetro que el anclaje, en concreto endurecido o mampostería. Las cargas se transfieren al material base mediante codificación.

IMAGEN002–TIPOSDEANCLAJES

Principios de funcionamiento acorde a los tipos de carga.

Los anclajes mecánicos diseñados para uso en concreto desarrollan resistencia a la carga sobre la base de uno o más, de los siguientes mecanismos o principios de funcionamiento:

Fricción (Expansión): Este es el mecanismo utilizado por la mayoría de los anclajes de expansión mecánica post instalados para resistir cargas La resistencia a la fricción resultante de las fuerzas de expansión generadas entre el anclaje y la pared del orificio perforado también puede complementarse con la deformación local del hormigón. La fuerza de fricción es proporcional a la magnitud de las tensiones de expansión generadas por el anclaje Los anclajes de expansión son de torque-controlado

Requieren un par de instalación específico para ajustar correctamente el anclaje y generar las fuerzas de expansión necesarias para el bloqueo de fricción

Algunos de los principales datos que se deberían mencionar en las especificaciones técnicas de estos sistemas tienen que ver con la calificación sísmica (asegurarse a través de los documentos ESR y reportes de ensayo ICC que están calificados bajo ACI 355.2, como lo menciona la NCh 3375), en conjunto con el torque de instalación y el diámetro de la broca a perforar. Dentro de la experiencia hemos podido observar que la principal causa de falla de estos sistemas es la falta de calificación sísmica y no respetar el famoso 1 a 1 en la perforación (anclaje de ¾” broca de perforación de ¾”)

Incrustación (Socavado y Tornillo): Los anclajes socavados, los anclajes de tornillo y, en menor grado, ciertos tipos de anclajes de expansión dependen del entrelazado del anclaje con las deformaciones en la pared del orificio para resistir la carga aplicada Las tensiones (de soporte) desarrolladas en el material base en la interfaz con las superficies de soporte del anclaje pueden alcanzar niveles relativamente altos con un aplastamiento mínimo debido a la naturaleza triaxial del estado de tensión. A nivel nacional, los anclajes mecánicos de tornillo han ido tomando relevancia ya que entregan soluciones versátiles para la fijación de elementos y componentes no estructurales como especialidades, ofreciendo calificación para sismo y facilidad de instalación sobre cabeza.

ANCLAJES MECÁNICOS

Los anclajes de tornillo generalmente requieren un orificio de mayor diámetro en la placa base en comparación con un anclaje de expansión del mismo diámetro. Esta información puede encontrarse indicada para cada diámetro en las fichas técnicas de cada proveedor. Los anclajes de tornillo no cuentan con aprobaciones para su reutilización, a menos que el IPU del fabricante indique lo contrario El fabricante debe proporcionar una orientación clara sobre cómo debe revisarse el anclaje del tornillo antes de volver a usarse El incumplimiento de las instrucciones del fabricante podría provocar un fallo del anclaje

El desgaste del hilo debe comprobarse antes de la reutilización y normalmente se utilizan anillos para verificar el estado de las roscas.

Calificación Sísmica y Desempeño de Anclajes Mecánicos. Calificación sísmica, recomendaciones.

Como hemos mencionado en artículos anteriores, el Código ACI 318, en su Capítulo 17, proporciona requisitos claros para validar la viabilidad de uso y diseño de elementos estructurales, especialmente en condiciones sísmicas. Es esencial solicitar a los proveedores los documentos de ensayo, particularmente el ACI 355.2 para anclajes mecánicos. Estos estándares de calificación describen pruebas de laboratorio donde se evalúan los anclajes y se mide su desplazamiento bajo cargas de servicio

Los anclajes con calificación poseen documentos que certifican su categoría, conocidos como reportes de ensayo ICC-ESR Es crucial que estos elementos sean evaluados para resistir cargas correspondientes a categorías sísmicas de la A a la F, conforme a la normativa nacional NCh 430. En ocasiones, se pueden presentar pruebas sísmicas europeas (C1-C2), sin embargo, no existe evidencia de su homologación a las categorías sísmicas americanas, que son la referencia en nuestras normativas locales, a menos que el proveedor demuestre lo contrario mediante ensayos conforme al estándar ACI 355.2.

Factores que influyen en la capacidad

Modos de falla en tracción.

ANCLAJES MECÁNICOS

La resistencia de arrancamiento del concreto está directamente relacionada con el factor k.

La categoría del anclaje determina la confiabilidad en el desempeño del anclaje

La Resistencia al pull out se determina mediante el estudio de varias pruebas.

La capacidad de corte aumenta gracias al aumento de la capacidad de tensión

ANCLAJES MECÁNICOS

Determinar las necesidades del material del anclaje para resistir ambientes corrosivos.

Resumen y recomendaciones

Como se puede observar, estos anclajes entregan evidencia y seguridad en su funcionamiento. Los puntos críticos, como el diseño y la instalación, se controlan, acompañados de documentación técnica y pruebas de confiabilidad en servicio

Los puntos claves a considerar al momento de diseñar e instalar este tipo de soluciones serían: Asegurarse que, para el uso de anclajes mecánicos en Chile, se cuenten con los documentos de ensayo acorde a ACI 355.2 considerando el testeo en hormigones fisurados. Cabe destacar que este punto está mencionado por la NCh 3357 Diseño sísmico de componentes y sistemas no estructurales, en el capítulo 7

Leer en detalle el reporte de evaluación ICC-ESR, el cual indique en el punto 2.0 Usos, que el anclaje fue testeado en concreto fisurado y para categorías sísmicas de la A hasta la F

Al Especificar anclajes de expansión en particular, debe incluir el método y requisitos de instalación adecuada. Estos documentos son entregados por el fabricante y tienen directa relación con el desempeño de este. Información como el torque adecuado de apriete, proporciona mayor seguridad Cabe mencionar que las calificaciones y reportes de ensayo incluyen los métodos de instalación, entregando las categorías de confiabilidad

Por último, revisar la calidad de material del anclaje que estoy evaluando. Tener en consideración solicitaciones de corrosión que pueden afectar el desempeño al corte de estos sistemas.

NUESTROS SOCIOS

SOCIOS PERSONA NATURAL

APELLIDO NOMBRE

Angel Lanas Eduardo Manuel

Aedo Maluje Sebastian Enrique

Aldea Zapata Sofía Catalina

Álvarez Concha Rodrigo Andres

INSTITUCIÓN

Universidad Católica del Norte

Istituto Universitario di Studi Superiori IUSS Pavia (Italia)

Universidad Santa María

Calculista Coordinador de Convenio CNR-GORE de Arica y Parinacota

Ampuero Silva Alejandro Manuel DICTUC

Andrade Trujillo Felipe Aníbal JMV Ingeniería

Arce León Carlos FES Acatlán UNAM

Astroza Eulufi Rodrigo Universidad de los Andes

Bazaez Gallardo Ramiro

Universidad Santa María

Bonelli Patricio P B Proyectos de Estructura Ltda

Boroschek Rubén Ruben Boroschek y Asociados Ltda

Campbell Barraza Jaime Andrés

Campos Raul

Cancino José Miguel

RCQ Ingeniería Estructural LTDA

Castro Navarrete Carlos Vicente W Capital SpA

Cea Fernández Abraham Eduardo Independiente

Cordero Caballo Diego CMG

Correa Marchant Phillipo Gustavo Codelco

Cortéz Flores Adel Marcelo Fugro Chile S A

Cruz Doggenweiler Cristian Emanuel

Universidad Santa María

Díaz Melo Iván Sinuhé Project Management Professional

Diaz Orellana Allan Marcelo Fluor Chile SA

Donoso Solís Gustavo DOSSO

Duran Mario Universidad de La Serena

Elorza Cuello Fernando Sergio Asismica

Escobar Sbarbaro Daniel

Fermandois Cornejo Gaston

Escobar y Morales Ingenieros Ltda

Figueroa de la Fuente Victor Alejandro EDF Andes

Garces Lavado Eduardo Patricio CIMAS Ingenieria Ltda

Gazitúa Rodriguez Cristián

González Blacud Juan Carlos Universidad de Valparaíso

González Gática Francisco Javier LDVA

González Soto Elena Paulina Universidad de Valparaíso

González Yáñez Gina Pamela Fluor Chile SA

APELLIDO NOMBRE INSTITUCIÓN

Heresi Venegas Pablo Universidad Técnica Federico Santa María

Herrera Mardones Ricardo Antonio

Facultad de Ciencias Físicas y Matemáticas Universidad de Chile

Hube Matías PUC Ingeniería

Iglesias Zuazola Julio Gerencia de Ingeniería CAP Acero

Lafontaine Mario Lafontaine Ingenieros Consultores

Lazo Félix Félix Lazo Ingenieria Estructural

Ledezma Araya Christian Alfonso PUC Ingeniería

Leyton Flórez Felipe Universidad de Chile

Manque Roa Nataly Alejandra Universidad Adolfo Ibáñez

Mansilla Lucero Iván Dirección de Obras Portuarias - MOP

Marques Loyola Joao Gabriel Pontificia Universidad Católica de Chile

Medalla Miguel Workley

Mendoza Valenzuela Juan JMV-Ingenieria

Montalva Alvado Gonzalo Universidad de Concepción

Montecinos Concha Ramón

Morales Barrientos Ignacio E&M Ingenieros

Moyano Fernando Wood

Muñoz Celin Principal

Muñoz Fonttz Alejandro Lima

Music Tomici Juan Universidad Católica del Norte

Nuñez Esper Omar Abdala

Nusser Arend Jorge Osorno

Omerovic Pavlov Jorge Bernardo de Lourdes Unversidad Católica del Norte

Opazo-Vega Alexander Universidad del Bio Bio

Orellana Ayre Alan UNE

Osorio Bravo Diego Andrés Ministerio de Obras Públicas

Oyarzo Vera Claudio Pontificia Universidad Católica de Chile

APELLIDO

NOMBRE

INSTITUCIÓN

Parra Henriquez Elizabeth Bechtel Chile

Pedrasa Pizarro Francisca

Peña Lopez Carlos

Pedrasa Ingenieria / Instituto Construccion

CPL Ingeniería

Pérez Lapillo Camilo UTFSM

Pinto Benitez Luis Servicio de Salud Aysén

Polanco Caprile Pablo Santiago

CLANN INGENIEROS CIVILES LTDA

Ramos Salas Ruben Codelco

Reveco Vargas Valentino

Reyes Madrid Nicolás

Rodriguez Mario

Rodriguez Pozo Carlos Abel

Rodríguez Urquiza Jaime

Rojas Barrales Fabian Rodolfo

Simpson Stron-Tie

Keypro Ingeniería

Universidad Nacional Autonoma de México

Constructora e inmobiliaria CRC ltda

Facultad de Ciencias Físicas y Matemáticas

Universidad de Chile

Rojas Salazar José Miguel WSP

Ropert Dokmanovic Miguel

UNISPAN S A

Ruz Francisco Javier RyV

Ruiz Sergio

Sáez Robert Esteban Patricio

Saldivia Pantanalli Juan Carlos

Universidad de Chile

PUC Ingeniería

MOP DOP Coyhaique

Santa María Hernán PUC Ingeniería

Santos Cavalho Dennis COSAPI

Schmauk Nikolas

Schnaidt Christian Paul

Sepúlveda Contreras Claudio

Serey Amador Alejandra

CyD Ingenieria

Universidad Tecnica Federico Santa Maria

Instituto de Ciencias de la Ingeniería - Universidad de O'Higgins

Soto Muñoz Pedro Alejandro Universidad de Chile

Tobar Palma Jorge

CLANN INGENIEROS CIVILES LTDA

Urzúa Arce Cristian Santiago

Valdebenito Fuentes Rubén Alexis

Valdebenito Montenegro Galo Esteban

Santolaya Ingenieros Consultores

Universidad Austral de Chile

Valle Solari Luis Adolfo Della LDVA

Vargas Garcia Marcelo

Vicencio Navarrete Felipe

Vielma Pérez Juan Carlos

Villalobos Jara Felipe Alberto

GEOCAV Ingenieros Civiles

Universidad San Sebastián

Pontificia Universidad Católica de Chile

Universidad Católica de la Santísima Concepción

SOCIOS OFICINA DE INGENIERÍA

CARVALLO