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Capítulo 11
Flexión y fuerza axial
‹ Debe usarse la Ecuación H1-1a del AISC. Para una W10 * 39, £Mpx = 176 klb-pie, Lp = 6.99 pies, Lr = 24.2 pies BF = 3.78 klb, Lb = 14 pies, Zona 2, Cb = 1.0 £Mnx = Cb [£Mpx - BF(Lb - Lp)] … £Mpx £Mnx = 1.0[176 - 3.78(14 - 6.99)] = 149.5 klb-pie Ecuación H1-1a: 157.8 8 61.7 + a + 0b = 0.883 6 1.0 306 9 149.5
OK
Revisión adicional: De la Tabla 6-1 para KL = 14 pies y Lb = 14 pies p = 3.27 * 10-3, bx = 5.96 * 10-3 3.27 * 10-3 (157.8) + 5.96 * 10-3 (61.7) = 0.884 6 1.0
OK
‹ La sección es satisfactoria.
Ejemplo 11-10 Parte a) Método de análisis directo Se usa una W10 * 45 de 14 pies de Fy = 50 klb/plg2 en el mismo edificio con marcos no arriostrados como se da en el Ejemplo 11-9. La principal diferencia es que esta viga-columna se flexiona con respecto el eje x-x y el eje y-y. Basándose en un análisis de primer orden usando los requisitos del método de análisis directo, el miembro soporta las siguientes cargas factorizadas: Pnt = 65 klb, Plt = 30 klb-pie, Mntx = 50 klb-pie, Mltx = 20 klb-pie, Mnty = 16 klb-pie y Mlty = 8 klb-pie. Se determinó que Cmx y Cmy son iguales a 0.85. Ppiso vale 1 604 klb y la relación de Pmf /Ppiso vale 0.333. H, el cortante de piso, es igual a 33.4 klb y los índices de deriva son (¢H/L)x = 0.0025 y (¢H/L)y = 0.0043. Usando el procedimiento de LRFD, ¿es satisfactorio el miembro? Solución W10 * 45 (A = 13.3 plg2, Ix = 248 plg4, Iy = 53.4 plg4) Cmx = Cmy 0.85 (dado)
a = 1.0 (LRFD)
Pr = Pnt + Plt = 65 klb + 30 klb = 95 klb Determínese tb: 1.0(95 klb) aPr = 0.14 6 0.5 = Py (13.3 plg 2)(50 klb/plg2)
Diseño de Estructuras de Acero – McCormac /Csernak
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