Errata ACI 318S-08

FE DE ERRATAS (junio 20 de 2012) ACI 318S-08 Requisitos de Reglamento para Concreto Estructural (ACI 318S-08) y Comentario (Versión en español y en sistema métrico) – 1a impresión Preparado por el Comité ACI 318 1.1.4, página 10, modificar “... lo establecido en ACI 332.” por “... lo establecido en ACI 332-04.”

Tabla R1.1.9.1, página 13, modificar como se indica a continuación: TABLA R1.1.9.1 — CORRELACIÓN ENTRE LA TERMINOLOGÍA RELACIONADA CON LOS SISMOS EN LOS REGLAMENTOS MODELO Reglamento, norma o documento de referencia y edición

Nivel de riesgo sísmico o categorías de comportamiento o diseño sísmico asignadas como se definen en este Reglamento

ACI 318-08; IBC 2000, 2003; 2006; NFPA 5000, 2003, 2006; ASCE 7-98, 7-02, 7-05; NEHRP 1997, 2000, 2003

CDS* A, B

CDS C

CDS D, E, F

ACI 318-05 y ediciones anteriores

Riesgo sísmico bajo

Riesgo sísmico moderado/ intermedio

Riesgo sísmico alto

CCS† A, B

CCS C

CCS D; E

Zona sísmica 0, 1

Zona sísmica 2

Zona sísmica 3, 4

BOCA National Building Code 1993, 1996, 1999; Standard Building Code 1994, 1997, 1999; ASCE 7-93, 7-95; NEHRP 1991, 1994 Uniform Building Code 1991, 1994, 1997 *

CDS = Categoría de Diseño Sísmico (Seismic Design Category – SDC en inglés) como se define en el reglamento, norma o documento de referencia. † CCS = Categoría de Comportamiento Sísmico (Seismic Performance Category – SPC en inglés) como se define en el reglamento, norma o documento de referencia.

2.1, página 23, modificar así:  = luz de la viga..., véase 8.7 8.9, Capítulo 9 2.1, página 28, cambiar así:  = cuantía del refuerzo..., Capítulos 10, 11, 13, 21, Apéndice B R2.1, página 29, la notación del Comentario se modifica a:

ca 1 = valor límite de ca1 cuando los anclajes están localizados a menos de 1.5hef 1.5ca1 de tres o más bordes

V

(véase la Fig. RD.6.2.4), Apéndice D = fuerza cortante que actúa sobre un anclaje o grupo de anclajes, N, Apéndice D

3.5.1, página 47, última línea, cambiar 11.4.6.3 a 11.4.6.1(f) R3.5.1, página 47, primer parágrafo, tercera línea, cambiar 11.4.6.3 a 11.4.6.1(f) 3.5.3.1(c), página 49, modificar así: ASTM A995M A955M 3.5.3.9, página 50, modificar así:

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3.5.3.9 — Los alambres y el refuerzo electrosoldado de alambre recubiertos con epóxico deben cumplir con ASTM A884M. Los alambres que se vayan a recubrir con epóxico deben cumplir con 3.5.3.43.5.3.5 y el refuerzo electrosoldado de alambre que se vaya a recubrir con epóxico debe cumplir con 3.5.3.53.5.3.6 ó 3.5.3.63.5.3.7.

R3.5.5, página 51, última línea, cambiar 360 MPa a 350 MPa. 3.8, página 55, el título de ASTM A588/A588M-05 debe cambiarse a: Standard Specification for High-Strength Low-Alloy Structural Steel, with 50 ksi [345 MPa] Minimum Yield Point to 4-in. [100 mm] Thick up to 50 ksi [345 MPa] Minimum Yield Point, with Atmospheric Corrosion Resistance 3.8, página 57, el título de ASTM C1116 debe cambiarse a: C1116-06 C1116/C1116M-06 Standard Specification for Fiber-Reinforced Concrete and Shotcrete Tabla 4.3.1, página 62 — Corregir como se indica a continuación: La llamada (±) a una nota de la tabla localizada al final del título principal de la tabla debe moverse al encabezamiento de la columna cuyo título es “Rel. a/mc, máx.±” Esta llamada es a la nota que dice: “±Para concreto liviano véase 4.1.2.”

R4.3.1, página 62, tercer parágrafo de la página (sexto parágrafo de la sección R4.3.1), se debe cambiar: La Tabla 4.3.1 4.2.1 considera el agua de mar...

5.1.4, página 67, en la última línea fct debe ser fct .

7.1.4, página 91: Ganchos… en 21.1 2.2.

7.8.1.3, página 99, debe revisarse para que diga: 7.8.1.3 — Debe proporcionarse soporte horizontal adecuado a la barra doblada por cambio de sección por medio de estribos transversales, espirales, o porciones del sistema de entrepiso. El soporte horizontal debe diseñarse para resistir 1.5 veces la componente horizontal de la fuerza calculada en la porción inclinada de la barra doblada. Los estribos transversales o espirales, en caso de utilizarse, se deben colocar a una distancia no mayor de 150 mm de los puntos de doblado.

Fig. R7.12.3, página 105, la nota in la parte inferior derecha se debe cambiar a: *Para vigas T ... diferente de bw  16h (véase 8.10 8.12) 8.6.1, página 114: Modificar la ecuación en la última línea a   fct

 0.56 f    1.0 c

R8.6.1, página 114, modificar así: … aproximadamente igual a 0.56 fc 8.9,8.10.

R9.3.4, página 127, segundo parágrafo, 4ª línea. Cambiar “cortos” for “bajos”.

R10.7, página 146, el primer parágrafo debe quedar así: La relación entre la luz y la altura ... Las definiciones para las vigas de gran altura dadas en 10.7.1 y 11.8.1 11.7.1 de estos Reglamentos anteriores eran diferentes entre si y diferentes a la definición del presente Reglamento la cual se basan en el comportamiento de la región-D (véase Apéndice A). Las definiciones para las vigas de gran altura en 10.7.1 y 11.8.1 son consistentes entre si y difieren con la definición introducida en el 2002 , la cual está basada en el comportamiento de la región-D (véase el Apéndice A). A partir del 2002, las definiciones de viga de gran altura en 10.7.1 y 11.8.1 11.7.1 son congruentes entre si.

R10.10.2.1, página 151, la última frase debe modificarse así:

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R10.10.2.1 — Si el peso... Al imponer un límite superior al momento de segundo orden, es innecesario mantener la verificación de estabilidad de la Sección 10.13.6 del Reglamento del 2005.

10.10.4.1, página 152, parágrafo siguiente a la ecuación (10-8) debe quedar así: donde Pu y Mu debe provenir de la combinación de carga particular en consideración, o la combinación de Pu y Mu que resulta del en el menor valor de l . No hay necesidad de usar un valor de l menor de 0.35lg .

10.10.6, página 154, en las ecuaciones (10-11) y (10-12) la variable  ns no tiene subíndice y debe ser solamente  . Las ecuaciones deben quedar, entonces, así: Mc   M2 (10-11)

 

Cm  1.0 Pu 1 0.75Pc

(10-12)

10.10.7.4, página 157, modificar el último parágrafo al final de la siguiente manera: “... y EI de 10.10.6.1. donde  ds debe sustituir a dns . “ 10.13.5, página 160, en la ecuación (10-23)  d debe sustituirse por dns como se muestra a continuación:

EI 

E I

c g

/5

1   dns

 E I

(10-23)

s sx

11.90.9 en la página 198 debe modificarse a 11.9.9 11.11.2, página 200, revisar el último párrafo asi: ... Cuando el momento es transferido entre una losa y una columna, debe cumplirse 11.11.67.

12.13.4, página 234, modificar así: …desarrollo en 12.2 para la fracción de fyt fy que se necesita para satisfacer la ecuación (11-17).

m m 0 0 5

5 .

1

Fig. R12.19, página 243, en la figura (a) “500 mm min.” debe cambiarse por “50 mm min.”. En la figura (b) “  d  ” debe cambiarse por “ 1.5 d  50 mm ”.

Fig. 13.3.8, página 249, de debe cambiar la dimensión de 6" (seis pulgadas) por 150 mm del empalme por traslapo localizado en la columna central en la fila "Franja central", "Abajo", entre "50%" y "Restante".

A continuación la figura corregida.

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R13.5.3.3, página 252, segundo parágrafo, séptima línea, 11.12.2.1 debe cambiarse por 11.11.2.1.

R13.6.3.6, página 257, incluir el siguiente texto que fue omitido: R13.6.3.6 — Análisis de sistemas de losas han indicado que la rigidez relativa de la losa, vigas y columna influye en la magnitud del momento transmitido al apoyo bajo cargas gravitacionales, pero solamente dentro de un rango muy pequeño. Un límite superior realista para configuraciones de losa típicas es 0.3 Mo .

14.8.4, página 271, la ecuación (14-11) debe quedar así:

n 

5Mn 2c 48Ec Icr

R15.2, página 273, tercer parágrafo, debe quedar así: Únicamente se necesita transmitir… de esbeltez dado en 10.10.6.5 10.6.5.

16.6.1.1, página 286, modificar así: La efectividad de las conexiones… se permite usar las disposiciones de 11.6 11.7.

18.4.1(c), página 297, los limites 0.5 fc y 0.25 fc deben ser 0.5 fci y 0.25 fci .

R18.6.2, página 300, debe modificarse así: Los coeficientes incluidos en… deben obtenerse de los fabricantes de tendones. Un estimativo irrealmente bajo de la pérdida por fricción puede conducir a contraflechas, y eventuales deflexiones inadecuadas, del...

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18.8.2, página 303, la última frase debe modificarse así: Se permite omitir esta disposición para elementos sometidos a flexión y cortante con resistencia a cortante y flexión de al menos el doble de lo exigido en 9.2.

18.13.4.1, página 313, debe modificarse así: El esfuerzo a tracción del refuerzo adherido en la longitud a la resistencia nominal esta limitada limitado a...

18.14.2.1, página 316, debe modificarse así: 18.14.2.1 — Para los dispositivos de anclaje para torones de 13 12.7 mm de diámetro…

20.3.2, página 334, en el parágrafo localizado después de (c), cambiar: “4.8 KN/m2“ a “4.8 kN/m2.”

R21.2, página 343, en la última frase de R21.2 substituir la palabra “rigidez” por “tenacidad.”

21.5.2.2, página 349, modificar así: La resistencia a momento positivo en la cara del nudo no debe ser menor que la mitad de la resistencia a momento negativo proporcionada en esa misma cara. La resistencia a momento negativo o positivo, en cualquier sección a lo largo de la longitud del elemento, no debe ser menor a un cuarto de la resistencia máxima a momento proporcionada en la cara de cualquiera de los nudos.

21.5.2.5, página 350, primer parágrafo, la referencia a 21.8.3 debe ser a 21.8.4.

21.6.2.2, página 354, el número de referencia de la ecuación (21.1) debe ser (21-1).

Fig. R21.7.4, página 360, modificar así:

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Fig. R21.8.3, página 363, el título de la figura (a) se corrige como: (b) Conexión viga a viga (a) Conexión viga a viga

21.9.5.1, página 366, debe cambiarse a: Los muros estructurales y partes de... de acuerdo con 10.2 y 10.3, excepto que no se debe aplicar 10.3.6 10.3.7 ni los...

21.12.4.4, página 380, debe cambiarse a: Los pilotes, pilas o cajones (caissons) deben tener refuerzo transversal de acuerdo con lo indicado en 21.6.4.2 a 21.6.4.4 en las zonas indicadas en (a) y (b): …

21.13.6(b), página 382, debe cambiarse a: (b) La deriva de piso de diseño no excede la mayor entre 0.005 y  0.035  0.05 Vu Vc   .

R22.5.3, página 388, Primera ecuación: P debe cambiarse a Pu R22.7.4, página 391, la última frase debe modificarse así:

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… En zapatas construidas contra el suelo, el espesor total, h , usado en los cálculos de resistencia se define en 22.4.7.

22.10.1(a), página 393, primera línea del primer parágrafo, la palabra “asiladas” debe substituirse por “aisladas”.

22.10.1(c), página 393, primera línea del primer parágrafo, la palabra “asiladas” debe substituirse por “aisladas”.

D.2.2, página 426, la primera frase debe quedar así: D.2.2 — Este apéndice aplica a anclajes preinstalados…

D.3.2, página 427, debe modificarse así: D.3.2 — La resistencia de diseño de los anclajes debe ser igual o exceder la mayor resistencia requerida calculada con las combinaciones de cargas de 9.2 ó C.9.2.

D.4.4, página 433, c), ii) Categoría 3, debe quedar así: Categoría 3 0.55 (Alta sensibilidad a la instalación y confiabilidad baja)

0.45

D.4.5, página 434, c), ii) Categoría 3, debe quedar así: Categoría 3 0.65 (Alta sensibilidad a la instalación y confiabilidad baja)

0.55

D.5.2.4, página 438, la línea siguiente a la ecuación (D-9), debe quedar así: Pero  ec ,N no debe tomarse mayor que la unidad (1.0).

D.5.2.9, página 441, en la segunda línea, la referencia al Capítulo 21 debe ser al Capítulo 12.

D.6.1.2, página 444, después de la ecuación (D-20), las unidades para Ase ,V deben ser “mm2” en vez de “pulg2”.

RD.6.2.2, página 446: Debe hacerse el siguiente cambio: Al igual que…es proporcional a ca21

 ca1  2

… a ca1.5 1  ca1 

1.5

D.6.2.2, página 447, modificar así: La resistencia básica al arrancamiento…  e  hef para anclajes de rigidez constante…tal como anclajes con cabeza o y anclajes postinstalados…  e  2d a para anclajes de expansión de torque controlado con una camisa distanciadora separada de la camisa de expansión, y en ningún caso e puede exceder 8da. y

 e  8d a en todos los casos.

RD.6.2.4, página 448, modificar así: Este enfoque…han/1.5 ha/1.5 y un tercio…

Las siguientes líneas de la tabla del Apéndice F se deben corregir como se marca:

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Sección 11.11.2.2

(21-2)

Sistema SI esfuerzos en MPa

Sistema mks esfuerzos en kgf/cm²

1 MPa

10 kgf/cm²

fc  5.8 MPa  350  h x  so  100    3   100 mm  so  150 mm

fc  18.5 kgf / cm2  35  h x  so  10     3  10 cm  so  15 cm

Sistema Ingles esfuerzos en libras por pulgada cuadrada (psi) 145 psi

fc  70 psi  14  h x  so  4     3  4 in.  so  6 in.

Referencias, página 465, modificar así: 3.2 ACI Committee 440, “Guide for the Design and Construction of Structural Concrete Reinforced with FRP Bars (ACI 440.1R-06),” American Concrete Institute, Farmington Hills, MI, 4244 pp.

Referencias, página 471, modificar así: 10.35. MacGregor, J.G., and Hage, S. E., “Stability Analysis and Design of Concrete Frames,” Proceedings, ASCE, V. 103, No. ST 10, Oct. 1977.

Última revisión 2012-06-20

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