Fascicule 62 titre v

TEXTES OFFICIELS LOGEMENT

RÈGLES TECHNIQUES DE CONCEPTION ET DE CALCUL DES FONDATIONS DES OUVRAGES DE GÉNIE CIVIL Cahier des clauses techniques générales

applicables aux marchés publics de travaux

FASCICULE N° 62 - Titre V

N° 93-3 T.O.

MINISTÈRE DE L´ÉQUIPEMENT, DU LOGEMENT ET DES TRANSPORTS Ressaisie DTRF

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- III -

CIRCULAIRE N° 93-66 DU 20 DÉCEMBRE 1993 relative aux mesures d´application aux ouvrages relevant du Ministère de l´Équipement, des Transports et du Tourisme, du fascicule 62, titre V, « Règles techniques de conception et de calcul des fondations des ouvrages de génie civil » du Cahier des clauses techniques générales applicables aux marchés publics de travaux passés au nom de l´Etat.

NOR : EQUE 93 10 117 C

Références : Décret n° 93-466 du 23 mars 1993 relatif à la composition du Cahier des clauses techniques générales applicables aux marchés pu blics de travaux passés au nom de l´État.

Le Ministre de l´Équipement, des Transports et du Tourisme, à MM. les directeurs et chefs de service de l´administration centrale ; M. le vice-président du Conseil général des ponts et chaussées ; MM. les inspecteurs généraux, coordonnateurs des missions d´inspection générale territoriale ; MM. les inspecteurs généraux chargés d´une circonscription d´inspection des services maritimes ou de navigation ; MM. les préfets de région, à l´attention : -

des directions régionales de l´équipement ;

-

des centres d´études techniques de l´équipement d´Aix-en-Provence, Bordeaux, Lille, Lyon, Metz, Nantes et Rouen ;

-

des services de navigation

-

des ports autonomes de Dunkerque, Le Havre, Rouen, Saint-Nazaire, Bordeaux, Marseille, Strasbourg, Paris et la Guadeloupe ;

-

des services spéciaux des bases aériennes des Bouches-du-Rhône, de la Gironde et de l´Ile-de-France ;

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;

- IV -

MM. les préfets, à l´attention : -

des directions départementales

de l´équipement ;

- des services maritimes des ports de Boulogne et de Calais, du Nord (Dunkerque), de la Seine-Maritime (Nantes), de la Gironde (Bordeaux) et des Bouches-du-Rhône (Marseille) ;

(Le Havre et Rouen), de la Loire-Atlantique

M. le chef du service technique des bases aériennes ; MM. les chefs de l´aviation civile de Nouméa et Papeete ; MM. les directeurs et chefs de service des travaux maritimes de Toulon, Brest, Lorient, Cherbourg et Rochefort ; M. le directeur général d´Aéroports de Paris ; M. le directeur du laboratoire central des ponts et chaussées ; M. le directeur du service d´études techniques des routes et autoroutes.

Le décret n° 93-446 du 23 mars 1993 a approuvé le fascicule 62 du C.C.T.G., titre V : « Règles techniques de conception et de calcul des fondations des ouvrages de génie civil ». Ce fascicule est applicable à compter du 1 er septembre 1993.

Ce fascicule, entièrement nouveau, vient combler une lacune du C.C.T.G. en matière de conception et de calcul de fondations ada ptées aux ouvrages de génie civil. Il s´appuie sur les concepts semi-probabilistes présentés dans les directives communes de 1979 et est ainsi cohére nt avec les règles de conception et de calcul des structures telles que le B.A.E.L. 91 (fascicule 62, titre premier, section I).

Le document est articulé en trois grandes parties : dispositions communes, fondations superficielles, fondations profondes ; il renvoie largement, pour les modèles de comportement des fondations et les méthodes de calcul particulières, à des annexes (dix annexes au texte, contractue lles, et onze annexes aux commentaires, informatives ou éventuellement contractualisables). Cette structure du document, qui peut apparaître complexe, facil itera son adaptation aux progrès des travaux de normalisation du domaine géotechnique qui sont engagés tant au plan français qu´au plan européen (EUROCODE 7).

Le rapport de présentation publié avec ce fascicule expose plus en détail les points particuliers à tel ou tel chapitre en anne xe. Il convient d´attirer l´attention sur les règles indiquées en annexe A pour les ouvrages d´importance modeste. La taille de l´ouvrage n´est pas le seul critère à respecter pour appliquer ces règles, il faut aussi que le fonctionnement de l´ouvrage et les conditions de fondation ne donnent pas lieu à incertitude.

Les difficultés d´application auxquelles donnerait lieu ce fascicule seront signalées sous le timbre de la direction des affaires (mission de la réglementation technique et de la normalisation).

économiques et internationales

Le Ministre de l´Équipement, des Transports et du Tourisme, Pour le Ministre et par délégation, Le Sous-directeur du Bâtiment et des Travaux publics, J.-M. ÉTIENNE

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-V-

EXTRAITS DU DÉCRET N° 93-446 DU 23 MARS 1993 RELATIF À LA COMPOSITION DU CAHIER DES CLAUSES TECHNIQUES GÉNÉRALES APPLICABLES AUX MARCHÉS PUBLICS DE TRAVAUX ET APPROUVANT OU MODIFIANT DIVERS FASCICULES NOR : ECOX9300145D

Le Premier ministre, Sur le rapport du ministre de l´économie et des finances, Vu le code des marchés publics, notamment ses articles 12, 24, 112 et 113 ; Vu l´article 33 du décret n° 76-88 du 21 janvier 1976 modifiant le code des marchés publics ; Vu l´avis de la commission centrale des marchés, Décrète : Article premier. - Sont approuvés, en tant que fascicules du cahier des clauses techniques générales applicables aux marchés publics de travaux, les suivants :

fascicules

Fascicules applicables au génie civil (annexe 1).

Fascicule 62 (titre V) : Règles techniques de conception et de calcul des fondations des ouvrages de génie civil. [............................................................................]

Art. 7. - Est abrogé le décret n° 92-72 du 16 janvier 1992 relatif à la composition du cahier des clauses techniques générales aux dates d´entrée en vigueur du présent décret.

Art. 8. - Les dispositions du présent décret sont applicables aux marchés pour lesquels la consultation sera engagée à compter du premier jour du sixième mois suivant celui de sa publication, à l´exception des fascicules D.T.U. qui entreront en vigueur à compter du premier jour du deuxième mois suivant celui de la publication de ce décret.

Art. 9. - Le ministre de l´économie et des finances est chargé de l´exécution du présent décret, qui sera publié au Journal officiel de la République française.

Fait à Paris, le 23 mars 1993.

PIERRE BÉRÉGOVOY Par le Premier ministre : Le ministre de l´économie et des finances, MICHEL SAPIN

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-1-

SOMMAIRE

PREMIÈRE PARTIE : DISPOSITIONS COMMUNES Pages

A.1. - Principes et définitions

7

A.2. - Données pour le calcul concernant les sols

9

A.3. - Données pour le calcul concernant les matériaux

11

A.4. - Situations et actions

14

A.5. - Combinaisons d´actions et sollicitations de calcul

22

DEUXIÈME PARTIE : FONDATIONS SUPERFICIELLES B.1. - Domaine d´application

27

B.2. - Modèles de comportement

27

B.3. - Justifications

30

B.4. - Dispositions constructives

34

TROISIÈME PARTIE : FONDATIONS PROFONDES C.1. - Domaine d´application

38

C.2. - Modèles de comportement en l´absence de déplacements d´ensemble du sol

38

C.3. - Modèles de comportement en présence de déplacements d´ensemble du sol

43

C.4. - Justifications

47

C.5. - Dispositions constructives

54

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-2-

ANNEXES AU TEXTE Pages

ANNEXE A.

Règles simplifiées

60

ANNEXE B.1.

Évaluation de la contrainte de rupture sous une fondation superficielle soumise à une charge verticale centrée à partir des essais au pressiomètre Ménard

67

Évaluation de la contrainte de rupture sous une fondation superficielle soumise à une charge verticale centrée à partir des essais de pénétration statique

70

ANNEXE C.1.

Évaluation des paramètres de charge d´un élément de fondation profonde à partir d´essais de chargement statique

73

ANNEXE C.2.

Principes de calcul des paramètres de charge d´un élément de fondation profonde

78

ANNEXE C.3.

Calcul des contraintes qu et qs pour un élément de fondation profonde à partir des essais au pressiomètre Ménard

82

ANNEXE C.4.

Calcul des contraintes qu et qs pour un élément de fondation profonde à partir des essais de pénétration statique

87

ANNEXE C.5.

Modélisation du comportement transversal d´un élément de fondation profonde à partir des essais au pressiomètre Ménard

90

ANNEXE C.6.

Dispositions particulières aux micropieux

97

ANNEXE D.

Fondations semi-profondes

ANNEXE B.2.

102

ANNEXES AUX COMMENTAIRES ANNEXE E.1.

Caractères représentatifs du comportement des sols

109

ANNEXE E.2.

Évaluation de la pression limite équivalente, de la résistance de pointe équivalente et de la hauteur d´encastrement équivalente

119

ANNEXE F.1.

Évaluation du coefficient minorateur lié à l´inclinaison des charges et à la géométrie du sol de fondation

125

ANNEXE F.2.

Évaluation du tassement d´une fondation superficielle

130

ANNEXE F.3.

Évaluation du module de réaction sous une fondation superficielle à partir des essais au pressiomètre Ménard

137

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-3Pages

ANNEXE G.1.

Évaluation de l´interaction entre plusieurs éléments rapprochés de fondation profonde

140

ANNEXE G.2.

Évaluation du frottement négatif sur un élément de fondation profonde

146

ANNEXE G.3.

Évaluation du déplacement horizontal d´une couche de sol soumise à une charge de remblai dissymétrique

156

ANNEXE G.4.

Évaluation de la rigidité anale d´un élément de fondation profonde

162

ANNEXE G.5.

Définitions des différents types de fondations profondes

166

ANNEXE H.

Notations

170

RAPPORT

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DE

PRÉSENTATION

177

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PREMIÈRE PARTIE DISPOSITIONS COMMUNES SOMMAIRE A.1. - PRINCIPES ET DÉFINITIONS A.1.1.

A.1.2.

A.1.3.

A.1.4.

-

Domaine d´application Définitions Modèles de comportement Principe des justifications

A.2. - DONNÉES POUR LE CALCUL CONCERNANT LES SOLS A.2.1. - Généralités A.2.2. - Rapport géotechnique

A.3. - DONNÉES POUR LE CALCUL CONCERNANT LES MATÉRIAUX A.3.1. - Béton A.3.2. - Aciers

A.4. - SITUATIONS ET ACTIONS A.4.1. - Situations A.4.2. - Actions

A.5. - COMBINAISONS D´ACTIONS ET SOLLICITATIONS DE CALCUL A.5.1. - Principes généraux A.5.2. - Combinaisons d´actions et sollicitations de calcul vis-à-vis des états-limites ultimes A.5.3. - Combinaisons d´actions et sollicitations de calcul vis-à-vis des états-limites de service

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Pages

7 7 7 7 8

9 9 9 11 11 13 14

14 16 22 22 22 24

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-7-

CHAPITRE A.1.

CHAPITRE A.1.

PRINCIPES ET DÉFINITIONS

PRINCIPES ET DÉFINITIONS

ARTICLE A.1.1. : DOMAINE D´APPLICATION

ARTICLE A.1.1. : DOMAINE D´APPLICATION

* Sont exclus en particulier du domaine d´application : - les tirants d´ancrage, - les procédés de soutènement ou de renforcement des sols rapportés ou en place. ** La définition des ces différents types de fondations est respectivement donnée dans les parties B et C, et à l´annexe D.

ARTICLE A.1.2. : DÉFINITIONS * Dans certains cas, le marché pourra donner une définition plus précise à ce terme. Par exemple, dans le cas de pieux-colonnes pour lesquels la technique de construction est identique dans le sol et hors sol, il y a lieu de considérer l´ensemble de l´élément comme faisant partie de la fondation.

Les présentes règles de conception et de calcul sont applicables à la justification des fondations suivantes des ouvrages de génie civil (*) : - fondations directes par semelles ou radiers en béton armé ; - fondations par puits, pieux ou barrettes ; - fondations par caissons.

Suivant les cas, leur fonctionnement peut être assimilé à celui de fondations superficielles, profondes ou semi-profondes (**).

ARTICLE A.1.2. : DÉFINITIONS Dans ce qui suit : - le terme « structure » désigne l´ensemble de l´ouvrage, - le terme « fondation » désigne l´ensemble des éléments de fondation énumérés en A.1.1. ci-dessus, y compris la semelle de liaison éventuelle en tête de puits, pieux ou barrettes (*), - le terme « structure portée » désigne l´ensemble de la structure ne faisant pas partie des fondations.

ARTICLE A.1.3. : MODÈLES DE COMPORTEMENT

ARTICLE A.1.3. : MODÈLES DE COMPORTEMENT

* Les actions sont définies dans le chapitre A.4. Dans le cas des sols, elles se traduisent par une distribution de contraintes sur les parties en contact avec la structure.

À défaut de modèles plus élaborés, la justification des ouvrages en interaction avec le sol est conduite en isolant la structure ou la partie de structure considérée du sol environnant et en modélisant la présence de celui-ci par des lois approchées dites lois d´interaction sol-structure. Il découle de ce principe que l´intensité et la distribution des actions (*) appliquées à la structure peuvent dépendre de la loi d´interaction adoptée (**).

** À titre d´exemple, les diagrammes ci-après illustrent, dans l´hypothèse dite de Winkler, l´allure des pressions sous une poutre reposant sur le sol en fonction de la valeur du « module de réaction » adopté.

COMMENTAIRES

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TEXTE

-8-

D´une façon générale, le choix des modèles de comportement et des lois d´interaction doit être adapté à la complexité des problèmes posés, tant du point de vue du fonctionnement de la structure que du point de vue géotechnique (***).

*** On veillera en particulier à ne pas utiliser de modèles inutilement complexes nuisant à la clarté des justifications.

ARTICLE A.1.4. : PRINCIPE DES JUSTIFICATIONS * Les présentes règles sont homogènes, quant aux principes et aux équations de sollicitations, avec les règles B.A.E.L. et B.P.E.L. (respectivement fascicule 62 titre I - sections I et II du C.C.T.G.) et s´inscrivent dans le cadre plus général de l´« Instruction technique sur les directives communes de 1979 relatives au calcul des constructions », dite D.C. 79. (Circulaire n° 79-25 du 13 mars 1979). En ce qui concerne les définitions et les principes d´application, on se reportera aux textes précités.

ARTICLE A.1.4. : PRINCIPE DES JUSTIFICATIONS Les calculs justificatifs sont conduits suivant la théorie des étatslimites (*). Un « état-limite » est celui pour lequel une condition requise d´une construction (ou d´un de ses éléments) est strictement satisfaite et cesserait de l´être en cas de modification défavorable d´une action.

Conformément à cette théorie on distingue : - les états-limites ultimes,

** De tels états-limites sont généralement des états-limites de déplacement et ne peuvent être définis que dans le cadre de la conception et de la justification de la structure portée elle-même.

- les états-limites de service.

*** L´exécution de fouilles, de remblais ou de soutènements ou la mise en charge de fondations près de constructions avoisinantes peut avoir des conséquences sur le fonctionnement des fondations de ces dernières : - par une diminution de leur capacité portante, - en provoquant des déplacements, - en compromettant la stabilité d´ensemble.

- le sol,

Il y a donc lieu de justifier que les travaux envisagés ne perturbent pas le comportement des constructions avoisinantes. Le marché peut par ailleurs imposer des clauses particulières vis-à-vis de ces constructions.

COMMENTAIRES

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Ces états-limites concernent : - les matériaux constitutifs de la fondation.

Les états-limites à considérer dans le cas général sont énumérés dans les parties B et C en fonction du type de fondation utilisé.

On peut également avoir à considérer d´autres états-limites dont le dépassement pourrait nuire au bon comportement de la structure portée (**) ou d´éventuelles constructions avoisinantes (***).

TEXTE

-9Dans la plupart des cas, une justification menée en attribuant aux paramètres des lois d´interaction des valeurs « moyennes » ou « probables » peut être considérée comme suffisante. Il appartient au projeteur d´apprécier dans chaque cas particulier s´il est nécessaire ou non d´effectuer deux justifications, l´une avec des valeurs « basses » des paramètres, l´autre avec des valeurs « hautes ».

CHAPITRE A.2.

CHAPITRE A.2.

DONNÉES POUR LE CALCUL CONCERNANT LES SOLS

DONNÉES POUR LE CALCUL CONCERNANT LES SOLS

ARTICLE A.2.1. : GÉNÉRALITÉS

ARTICLE A.2.1. : GÉNÉRALITÉS (*)

* Les aspects spécifiques au comportement des roches ne sont pas abordés, une fondation « au rocher » étant dans la plupart des cas justifiable par les méthodes proposées dans le présent fascicule. Il conviendra d´apprécier dans quels cas le recours aux méthodes spécifiques de la mécanique des roches est nécessaire.

Les différentes données à retenir pour la justification des fondations d´un ouvrage sont consignées dans un rapport géotechnique.

Si nécessaire, ce rapport est tenu à jour en fonction des constatations ou des essais complémentaires effectués pendant la réalisation des travaux (**).

** Compte tenu des situations diverses pouvant être rencontrées (marchés d´études, marchés de travaux avec ou sans variantes, etc.), on ne préjuge pas ici du statut contractuel du rapport géotechnique dans la réalisation du marché.

Il appartient à ce dernier de définir les rôles et les responsabilités des différents intervenants, ainsi que de fixer le statut de la totalité ou de chacune des pièces dudit rapport.

ARTICLE A.2.2. : RAPPORT GÉOTECHNIQUE

ARTICLE A.2.2. : RAPPORT GÉOTECHNIQUE

* Le nombre, la profondeur et la nature des essais effectués sont fixés en tenant compte : - de l´importance de l´ouvrage ainsi que du mode de fondation envisagé, - de la connaissance préalable des terrains intéressés,

Le rapport géotechnique est établi à partir des essais effectués (*) et de l´expérience locale des terrains, acquise en particulier lors de la réalisation de constructions antérieures.

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COMMENTAIRES

TEXTE

- 10 - de la nature et des particularités des terrains rencontrés (vallées fossiles, terrains karstiques, etc.) et en particulier de la variabilité de leurs caractéristiques, - de la géométrie du terrain naturel et des couches sous-jacentes (terrain ou substratum en pente, couches d´épaisseur rapidement variable). ** Les valeurs des paramètres à retenir pour les justifications résultent de l´interprétation des résultats d´essais. Cette interprétation tient compte en particulier : - pour les essais de laboratoire, de l´aptitude du sol à fournir des échantillons intacts, de la précision liée au type d´essai, ainsi que de l´hétérogénéité spatiale plus ou moins marquée du paramètre mesuré. La valeur représentative à retenir est en général obtenue à partir de plusieurs essais de même type ; - pour les essais en place, et plus particulièrement pour les essais pressiométriques, de la possibilité de mauvaise exécution de certains essais et de l´hétérogénéité des terrains.

Le mémoire de synthèse donne des indications sur les critères de choix des valeurs proposées pour les paramètres : valeurs minimales, moyennes, etc. Il peut également proposer des valeurs minimales et maximales lorsqu´il y a lieu de procéder à des justifications en « fourchette ».

Il comporte : - une première partie constituant le mémoire de synthèse géologique, géotechnique et hydrogéologique, - une deuxième partie où sont consignés les résultats des essais effectués, accompagnés de la description des modes opératoires utilisés et de toute précision utile sur les difficultés éventuellement rencontrées et sur la fiabilité des résultats obtenus.

Le mémoire de synthèse géologique, géotechnique et hydrogéologique comporte les éléments nécessaires à la justification des fondations et en particulier : - la description de la nature, des caractères et de la géométrie des couches intéressées par la ou les fondations, - les cotes des nappes aquifères, des indications sur la variabilité de leur niveau et sur les circulations d´eau éventuelles, - les valeurs proposées pour les paramètres intervenant dans les justifications (**), - une note décrivant les particularités éventuelles des justifications en fonction de la nature des terrains et du projet de fondations (***).

Lorsque le projet de fondations n´est pas totalement fixé, le mémoire précise ses propres limites d´application, ainsi que les essais complémentaires éventuellement nécessaires en fonction de chaque type de fondation envisagé.

Conformément aux D.C. 79, les valeurs fournies sont à considérer comme des valeurs caractéristiques, les coefficients γ m à leur appliquer étant définis dans la suite du texte en tant que de besoin. *** Les particularités visées sont, entre autres : - la nature compressible des sols, - les risques d´instabilité d´ensemble, - les frottements négatifs, - les poussées latérales.

COMMENTAIRES

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TEXTE

- 11 -

CHAPITRE A.3.

CHAPITRE A.3.

DONNÉES POUR LE CALCUL CONCERNANT LES MATÉRIAUX

DONNÉES POUR LE CALCUL CONCERNANT LES MATÉRIAUX

ARTICLE A.3.1. : BÉTON

ARTICLE A.3.1. : BÉTON

A.3.1,1. RÉSISTANCE CARACTÉRISTIQUE À LA COMPRESSION À 28 JOURS

* L´attention est attirée sur le fait que, pour les pieux et parois moulées exécutés en place, la spécification des caractères de base des bétons autres que la résistance revêt une importance toute particulière.

A.3.1,2. RÉSISTANCE CONVENTIONNELLE

* Dans cette expression : - ⊗clim tient compte de la consistance qu´il est nécessaire de donner au béton frais suivant la technique de fondation utilisée, ainsi que des difficultés de mise en œuvre du béton et, en particulier, de l´absence de vibration.

Elle ne doit être en aucun cas considérée comme une valeur de la résistance caractéristique contractuelle ⊗c28, cette dernière étant fixée par le marché, Notamment, pour les pieux et barrettes exécutés en place, il est conseillé de prescrire une classe de résistance B.25 ou supérieure.

- Le coefficient k 1 tient compte du mode de mise en place dans le sol ainsi que des variations possibles des sections, selon le procédé d´exécution adopté.

- Le coefficient k 2 tient compte des difficultés de bétonnage liées à la géométrie de la fondation. ** Le marché poura autoriser une diminution d´au plus 0,1 en valeur absolue du coefficient k 1, notamment dans les cas suivants : - pour les pieux et barrettes forés simples, lorsque la nature des terrains rencontrés garantit une stabilité absolue des parois ; - pour les pieux forés tubés, lorsque l´extraction du tube est effectuée avec vibrations et présente toutes les garanties vis-à-vis du respect de l´intégrité du pieu.

COMMENTAIRES

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A.3.1,1. RÉSISTANCE CARACTÉRISTIQUE À LA COMPRESSION À 28 JOURS

Pour l´établissement des projets, un béton est défini par la valeur de sa résistance caractéristique à la compression ⊗c28 (*), conformément aux dispositions des règles B.A.E.L. A.3.1,2. RÉSISTANCE CONVENTIONNELLE

Les calculs justificatifs des fondations sont conduits à partir d´une résistance conventionelle du béton, notée ⊗c , obtenue par application de la formule suivante (*) :

dans laquelle ⊗cj et ⊗c28 désignent les résistances caractéristiques à j jour s et à 28 jours, suivant les dispositions des règles B.A.E.L. Cette résistance ⊗c est à considérer en lieu et place de ⊗cj pour lescalculs.

En l´absence de prescriptions différentes du marché, les valeurs à considérer pour

⊗clim et k1 (**) sont données par le tableau suivant (***) :

TEXTE

- 12 *** L´annexe G.5 rappelle les définitions des types de pieux les plus courants. Pour les types de pieux non mentionnés dans le tableau, le marché fixe le cadre des justifications à apporter.

***.* De façon générale, les pieux battus pilonnés et les pieux forés à la tarière creuse de type 1 sont à proscrire pour les ponts. Les pieux forés à la tarière creuse de type 2 et 3 pourront être autorisés par le marché à condition de s´assurer que les techniques mises en œuvre permettent : - une maîtrise parfaite des mouvements de la tarière en fonction du volume et de la pression du béton injecté, de manière à éviter toute inclusion dans le pieu ; - un contact franc entre la pointe et le sol, sans pollution du béton du pieu ; - un ferraillage exempt de tout aléa, par insertion de la cage d´armatures dans le béton frais. ***.** Lorsque l´importance des ouvrages justifie que des précautions spécifiques soient prises lors de l´exécution, le marché pourra autoriser des valeurs plus faibles pour le coefficient k 2, avec une limite inférieure de 1.

Sauf circonstances particulières (***.**), le coefficient k2 prend les valeurs suivantes: - Eléments du groupe A : 1,00 - Eléments du groupe B : • dont le rapport de la plus petite dimension nominale d à la longueur 1,05 est inférieur à 1/20 : • dont la plus petite dimension nominale d est inférieure à 0,60 m : 1,30 - (d /2) • réunissant les deux conditions précédentes : 1,35 - (d/2) 1,00 • autres cas : d étant exprimé en mètres.

A.3.1,3. RÉSISTANCE CARACTÉRISTIQUE À LA TRACTION

* Il s´ensuit que dans le cas général la résistance à la traction à considérer ⊗tj et ⊗c étant exprimés en MPa. est : ⊗tj = 0,6 + 0,06 〈⊗c

COMMENTAIRES

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A.3.1,3. RÉSISTANCE CARACTÉRISTIQUE À LA TRACTION

La résistance caractéristique à la traction ⊗tj s´obtient en appliquant à la résistance conventionnelle ⊗c définie en A.3.1,2 ci-dessus la formule préconisée par les règles B.A.E.L. (*).

TEXTE

- 13 -

A.3.1,4. DÉFORMATIONS LONGITUDINALES DU BÉTON

* Il s´ensuit que, dans le cas général, le module de déformation longitudinale instantanée du béton Eij et différée Evj à considérer sont donnés par :

A.3.1,4. DÉFORMATIONS LONGITUDINALES DU BÉTON

Les règles B.A.E.L. s´appliquent dans les mêmes conditions que cidessus (*), cependant, dans les cas usuels, le retrait du béton des fondations n´est pas à considérer (**).

** Les éventuels effets du retrait (cas des radiers par exemple) doivent être traités par des dispositions constructives appropriées.

ARTICLE A.3.2. : ACIERS

ARTICLE A.3.2. : ACIERS A.3.2,1. ACIERS DE BÉTON ARMÉ

A.3.2,1. ACIERS DE BÉTON ARMÉ

Les règles B.A.E.L. sont applicables.

A.3.2,2. ACIERS POUR GAINES

A.3.2,2. ACIERS POUR GAINES

Le diagramme déformations-contraintes à considérer est identique à défini par les règles B.A.E.L.

celui

Le diagramme de calcul des aciers s´en déduit en effectuant une affinité parallèlement à la tangente à l´origine dans le rapport 1/γ a . Le coefficient γa est pris égal à 1,15 sauf vis-à-vis des combinaisons accidentelles pour lesquelles on adopte 1,00 (unité).

A.3.2,3. PIEUX MÉTALLIQUES ET PALPLANCHES

* Actuellement Fascicule 61, titre V, du C.P.C.

** Au sens de l´actuel Fascicule 61, titre V, du C.P.C., cela revient à substituer à la limite élastique σe de l´acier une limite élastique de calcul σed = σe /γa .

La valeur, relativement élevée, du coefficient γa tient compte des dégradations et déviations parasites subies par le profilé lors du battage, ainsi que de la possibilité d´une corrosion plus intense que celle prévue ( cf . article C.4.2,22.).

A.3.2,4. ARMATURES DE PRÉCONTRAINTE

A.3.2,3. PIEUX MÉTALLIQUES ET PALPLANCHES

Le diagramme déformations-contraintes à considérer est celui défini par le fascicule du C.C.T.G. relatif à la conception et au calcul des constructions métalliques (*).

Le diagramme de calcul des aciers s´en déduit en effectuant une affinité parallèlement à la tangente à l´origine dans le rapport 1/γ a . (**). Le coefficient γ a est pris égal à 1,25 sauf vis-à-vis des combinaisons accidentelles pour lesquelles on adopte 1,00 (unité).

A.3.2,4. ARMATURES DE PRÉCONTRAINTE

Les règles B.P.E.L. sont applicables.

COMMENTAIRES

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TEXTE

- 14 -

CHAPITRE A.4.

CHAPITRE A.4.

SITUATIONS ET ACTIONS

SITUATIONS ET ACTIONS Les situations ainsi que la nature et l´intensité des actions à considérer pour la justification des fondations sont fixées par le marché, soit par référence à des normes, codes ou règlements en vigueur, soit par référence au présent fascicule du C.C.T.G., soit directement lorsqu´elles sont propres à l´ouvrage.

ARTICLE A.4.1. : SITUATIONS A.4.1,1. GÉNÉRALITÉS

A.4.1,1. GÉNÉRALITÉS

* Compte tenu de la diversité des situations pouvant apparaître lors de la construction d´un ouvrage, le marché doit les fixer et, éventuellement, préciser les règles particulières d´évaluation des actions, des sollicitations et des résistances. ** Les situations accidentelles résultent généralement d´une modification accidentelle de l´environnement comme, par exemple, la liquéfaction des sols au cours d´un séisme. Dans chaque cas, une analyse particulière doit être faite par des spécialistes.

*** Les situations à envisager dans le cas d´ouvrages soumis à l´eau d´une nappe ne sont pas développées. Elles doivent être analysées dans chaque cas d´espèce et en particulier lorsque le niveau de cette nappe est lié à celui d´un plan d´eau soumis à des variations de hauteur rapides (crues, décrues, marées, etc.).

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ARTICLE A.4.1. : SITUATIONS

COMMENTAIRES

En règle générale, la justification de la structure est envisagée pour différentes situations, chacune d´elles nécessitant une justification séparée. On distingue : - les situations en cours de construction (*), - les situations en cours d´exploitation, - les situations accidentelles (**).

Les articles qui suivent définissent les situations à considérer systématiquement dans le cas d´ouvrages en site aquatique et en site affouillable (***). Si nécessaire, le marché fixe d´autres situations particulières dans lesquelles la structure doit être justifiée.

TEXTE

- 15 -

A.4.1,2. OUVRAGES EN SITE AQUATIQUE A.4.1,21. SITUATION EN COURS DE CONSTRUCTION

* La considération d´un niveau minimal ne présente généralement pas d´intérêt. L´attention est attirée sur le fait que la définition d´un niveau maximal doit être compatible avec certaines dispositions d´exécution, notamment celles relatives aux ouvrages provisoires.

A.4.1,22. SITUATIONS EN COURS D´EXPLOITATION

* La considération d´un niveau minimal de l´eau et non d´un niveau moyen permet d´évaluer l´intensité maximale des charges verticales. ** Il est rappelé que les effets d´un choc de bateau sur une pile de pont sont assimilés à ceux d´une force statique dont le point d´application est situé au niveau des P.H.E.N. (B.A.E.L. et B.P.E.L.).

A.4.1,3. COMPLÉMENTS RELATIFS AUX OUVRAGES EN SITE AFFOUILLABLE

A.4.1,2. OUVRAGES EN SITE AQUATIQUE A.4.1,21. SITUATION EN COURS DE CONSTRUCTION

La situation à considérer est définie par le niveau maximal de l´eau (*).

Ce niveau est fixé par le marché ou, à défaut, fait l´objet d´une proposition soumise au maître d´œuvre.

A.4.1,22. SITUATIONS EN COURS D´EXPLOITATION

En l´absence de prescriptions différentes du marché on considère, suivant les cas, deux ou trois situations : - une situation durable définie par un niveau minimal de l´eau égal à celui des plus basses eaux connues (*) ; - une situation transitoire définie par un niveau maximal égal à celui de la crue ou de la marée centennale, ou, à défaut, des plus hautes eaux ou des plus hautes marées connues ; - lorsque l´ouvrage est situé sur une voie d´eau navigable et susceptible d´être soumis à un choc de bateau, une deuxième situation transitoire définie par le niveau des plus hautes eaux navigables (P.H.E.N.) (**), cette situation n´étant à considérer que dans le cadre des justifications relatives audit choc.

A.4.1,3. COMPLÉMENTS RELATIFS AUX OUVRAGES EN SITE AFFOUILLABLE

Pour les ouvrages implantés dans un cours d´eau dont le lit est réputé affouillable, les situations définies à l´article A.4.1,2. sont complétées par les profondeurs d´affouillement définies ci-après.

A.4.1,31. SITUATION EN COURS DE CONSTRUCTION

A.4.1,31. SITUATION EN COURS DE CONSTRUCTION

Le niveau d´affouillement à prendre en compte est défini par le marché ou, à défaut, fait l´objet d´une proposition soumise au maître d´œuvre.

COMMENTAIRES

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TEXTE

- 16 A.4.1,32. SITUATIONS EN COURS D´EXPLOITATION

A.4.1,32. SITUATIONS EN COURS D´EXPLOITATION

Pour ces situations, la cote du fond du lit est définie en tenant compte de son évolution prévisible du fait de travaux ultérieurs d´aménagement ou d´extractions de matériaux. À partir de cette cote, on associe : - à la situation durable, une profondeur d´affouillement nulle ; - à chacune des situations transitoires, une profondeur d´affouillement égale à la somme de l´affouillement maximal local et de l´affouillement général correspondant au niveau d´eau considéré.

ARTICLE A.4.2. : ACTIONS A.4.2,1. GÉNÉRALITÉS

ARTICLE A.4.2. : ACTIONS A.4.2,1. GÉNÉRALITÉS

* Il s´agit des valeurs qu´il y a lieu de considérer dans la formation des combinaisons d´actions et sollicitations de calcul, décrites au chapitre A.5. ** Dans le cas des fondations de ponts, l´action accidentelle peut être : - un choc de bateau sur une pile, - un choc de véhicule sur une pile, - l´action dynamique de l´eau dans une situation accidentelle, - un séisme.

Lorsqu´il y a lieu de les prendre en compte, les actions accidentelles correspondant aux chocs de bateaux ou de véhicules sur les piles des ponts sont définies soit par le marché, soit par le C.C.T.G. (B.A.E.L. ou B.P.E.L.).

Pour les séismes, il y a lieu de se reporter au D.T.U. P.S. 69 (D.T.U. P 06003) « Règles parasismiques P.S. 69, annexes et addenda 1982 ».

Pour former les combinaisons et évaluer les sollicitations de calcul, les actions sont classées en actions permanentes, variables et accidentelles.

D´une façon générale, on note : - G les actions permanentes, - Q les actions variables, - FA les actions accidentelles.

Les différentes valeurs de l´intensité des actions, dites valeurs représentatives (*), sont : - pour les actions permanentes, les valeurs caractéristiques Gk ; - pour les actions variables : • les valeurs caractéristiques Qik , • les valeurs de combinaison Ψ0i Q ik , • les valeurs fréquentes Ψ 1i . Q ik , • les valeurs quasi permanentes Ψ2i . Qik , Qik étant la valeur caractéristique de l´action Qi .

Les actions accidentelles ne sont à considérer que si des documents d´ordre public ou le marché le prévoient. À défaut de textes réglementaires, les valeurs représentatives de ces actions sont fixées par le marché (**).

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TEXTE

- 17 -

A.4.2,2. ACTIONS À TRANSMISSION DIRECTE

* L´attention est attirée sur le fait que l´intensité des actions à transmission directe peut dépendre de l´interaction sol-structure. Par exemple, la répartition d´une action entre différentes fondations supportant une structure peut dépendre de la rigidité relative de celles-ci. ** En attendant la mise en cohérence de l´ensemble des textes avec les directives communes de 1979, les valeurs représentatives des actions à transmission directe sont fixées par les textes suivants : - règles B.A.E.L. pour les ouvrages ou parties d´ouvrages en béton armé, - règles B.P.E.L. pour les ouvrages ou parties d´ouvrages en béton précontraint, - fascicule 61 - titre V du C.P.C., pour les ouvrages métalliques en acier, - fascicule 61 - titre II du C.P.C. (règlement de charges des ponts-routes).

Les actions à transmission directe sont les actions appliquées à la structure, autres que celles dues à l´eau, dont l´origine n´est pas liée à la présence du sol environnant et qui ne sont pas transmises par l´intermédiaire de celui-ci (*).

Les différentes valeurs représentatives des actions permanentes, variables ou accidentelles entrant dans la catégorie des actions à transmission directe sont fixées par les textes normatifs ou réglementaires relatifs à la structure portée (**).

Le poids propre des fondations est introduit dans les calculs avec sa valeur la plus probable (ou moyenne), évaluée à partir des volumes définis d´après les dimensions prévues sur les dessins d´exécution.

A.4.2,3. ACTIONS DUES AU SOL

A.4.2,3. ACTIONS DUES AU SOL

A.4.2,31. GÉNÉRALITÉS

A.4.2,31. GÉNÉRALITÉS

* Les actions dues au sol s´entendent comme résultant des contraintes effectives régnant dans celui-ci, l´effet des pressions interstitielles étant à rattacher aux actions dues à l´eau. Il est cependant à noter que l´étude du comportement à court terme des sols fins rend souvent cette distinction délicate.

On sera dans ce cas amené à considérer les contraintes totales et à rattacher globalement celles-ci aux actions dues au sol.

A.4.2,32. ACTIONS D´ORIGINE PONDÉRALE

* Pour l´évaluation des actions d´origine pondérale, on tient compte, lorsqu´elle est prévisible, d´une éventuelle modification défavorable de la géométrie du sol. ** Par exemple, dans le cas d´une structure assurant une fonction de soutènement, le volume des terres engendrant un effet pondéral sur le talon de la semelle dépend du modèle adopté pour la mobilisation de la poussée. *** Ces circonstances peuvent se présenter lorsqu´il est fait usage de matériaux de remblai d´origine particulière. Le marché fixe alors les poids volumiques à prendre en compte.

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A.4.2,2. ACTIONS À TRANSMISSION DIRECTE

Les actions dues au sol (*) peuvent se traduire par : - des effets pondéraux, - des effets de poussée, - des effets liés à des déplacements d´ensemble de celui-ci.

A.4.2,32. ACTIONS D´ORIGINE PONDÉRALE

En règle générale, les actions du sol d´origine pondérale sont évaluées à partir des volumes (*), définis de manière spécifique pour chaque type d´ouvrage, que fait intervenir le modèle de fonctionnement adopté (**).

Les poids volumiques des sols sont déterminés de la façon suivante : - pour les sols rapportés, on admet, sauf circonstances particulières (***) ou indication différente du marché, que leur poids volumique est de 20 kN/m3 pour les sols humides et de 22 kN/m3 pour les sols saturés (***.*). Dans les cas où ce poids est susceptible d´être favorable vis-à-vis d´une combinaison d´actions donnée, on admet, pour cette combinaison, que ces mêmes poids volumiques sont respectivement de 18 et de

TEXTE

- 18***.* Les sols rapportés sont considérés comme saturés lorsqu´ils se trouvent sous le niveau de la nappe.

20 kN/m3 , ces valeurs étant toutefois à justifier par des contrôles d´exécution ; - pour les sols en place, les poids volumiques sont évalués sur la base de mesures représentatives. En l´absence de telles mesures, il est loisible de leur attribuer des valeurs forfaitaires à condition qu´il en résulte à l´évidence une sécurité accrue pour l´ouvrage.

Pour former les combinaisons, ces actions sont classées comme actions permanentes, sous la dénomination générique G .

A.4.2,33. ACTIONS DE POUSSÉE

* L´intensité et la distribution des poussées dues aux terres dépendent du type de structure considéré, des caractéristiques mécaniques du sol, du sens et de l´amplitude des déplacements susceptibles d´affecter l´écran sur lequel s´exercent ces pressions. Il est rappelé que les pressions du sol résultant d´un déplacement de la structure sous l´effet d´actions d´origine différente ont le même caractère que des réactions d´appui. C´est le cas, par exemple, de la réaction du sol autour d´un pieu sollicité par une force horizontale en tête, ou de la pression passive (butée) qui se mobilise à l´avant d´un mur de soutènement du fait de son déplacement. ** Par exemple, dans le cas d´un portique dont les piédroits sont au contact d´un remblai, il est nécessaire de considérer deux valeurs, l´une ou l´autre pouvant engendrer les sollicitations les plus défavorables selon la section considérée de la structure.

A.4.2,34. ACTIONS DUES A UN DÉPLACEMENT D´ENSEMBLE DU SOL

* Ce type de problème se rencontre fréquemment dans le cas d´ouvrages implantés en site montagneux dont les fondations traversent des formations d´éboulis en stabilité limite. Dans chaque cas, une analyse spécifique doit être faite par des spécialistes, tant au niveau de la conception que des justifications.

COMMENTAIRES

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A.4.2,33. ACTIONS DE POUSSÉE

Les effets de poussée du sol sur un écran sont évalués suivant un modèle approprié, fonction du type de structure considéré (*). On attribue au poids volumique du sol la même valeur que pour l´évaluation des actions d´origine pondérale.

Suivant les cas, on attribue à ces effets soit une valeur caractéristique maximale seule, soit un couple de valeurs caractéristiques, respectivement maximale et minimale (**).

Lorsque les pressions des terres sont dues à un sol rapporté, l´évaluation des valeurs représentatives des actions correspondantes tient compte de sa nature et de son mode de mise en œuvre.

Pour former les combinaisons, ces actions sont classées comme actions permanentes, sous la dénomination générique G .

A.4.2,34. ACTIONS DUES A UN DÉPLACEMENT D´ENSEMBLE DU SOL

Les déplacements d´ensemble du sol ne sont considérés comme une action que vis-à-vis des fondations profondes ou semi-profondes ; ils peuvent être dus : - soit à un phénomène d´instabilité (*), - soit à un tassement ou un fluage du sol sous l´effet durable d´un chargement ou d´un abaissement du niveau de la nappe phréatique.

TEXTE

- 19 -

** L´étude des poussées latérales sur les pieux présente en général un caractère non linéaire marqué et il n´est donc pas possible de faire porter les pondérations sur les seules sollicitations, comme on le fait habituellement. Le fait que le déplacement g(z) soit considéré comme une action signifie que le coefficient γF1 porte sur la fonction g(z). Ainsi, si Gsp désigne l´action due aux poussées latérales, la notation γF1. Gsp représente l´action de calcul γF1 . g(z).

*** Les actions dues à des déplacements d´ensemble du sol ont une intensité qui varie généralement dans le même sens en tendant vers une limite, c´est pourquoi on convient de les ranger dans la catégorie des actions permanentes.

Ces actions ont été isolées des autres actions permanentes car elles ne peuvent faire l´objet des mêmes pondérations.

Seul ce deuxième type de déplacements entre dans le cadre des justifications envisagées par le présent fascicule. Dans la suite du texte, on distingue : - les actions engendrées par un tassement du sol, appelées frottements négatifs, - les actions engendrées par un déplacement horizontal du sol, appelées poussées latérales.

Les efforts dus au frottement négatif se développant sur une fondation sur pieux ou sur une partie de structure remblayée sont évalués suivant un modèle approprié et introduits dans les calculs en tant que valeur représentative de l´action correspondante.

Les poussées latérales sur une fondation sur pieux ou sur une partie de structure remblayée sont évaluées à partir d´une fonction représentative du déplacement du sol, notée g(z). Cette fonction, qui définit une déformation imposée au sol, est considérée comme une action (**).

Pour former les combinaisons, ces actions sont classées comme actions permanentes (***). Leurs valeurs caractéristiques sont notées : - Gsn pour les actions de frottement négatif, - Gsp pour les actions de poussées latérales.

A.4.2,4. LES ACTIONS TRANSMISES PAR LE SOL

A.4.2,4. LES ACTIONS TRANSMISES PAR LE SOL

* Dans les cas usuels, il s´agit principalement des effets des pressions sur une structure assurant la fonction de soutènement d´un sol supportant une charge d´exploitation ou de stockage.

Les actions transmises par le sol sont les actions appliquées à la structure, autres que celles dues à l´eau, dont l´origine n´est pas liée à la présence du sol environnant, mais qui sollicitent la structure par l´intermédiaire de celui-ci (*).

** Par exemple, la diffusion d´une charge variable à travers un remblai peut être étudiée suivant différents modèles dont la validité dépend du type de la charge, de sa durée d´application, ainsi que de la nature de la structure.

L´intensité et la répartition des sollicitations engendrées par ces actions sont évaluées à l´aide de modèles de diffusion appropriés pour chaque type de structure en fonction de la nature de l´action, de la nature du sol et de la loi d´interaction sol-structure (**).

A.4.2,5. LES ACTIONS DUES À L´EAU

A.4.2,5. LES ACTIONS DUES À L´EAU A.4.2,51. GÉNÉRALITÉS

A.4.2,51. GÉNÉRALITÉS

Les prescriptions du présent fascicule ne sont applicables que dans les cas où l´eau contenue dans le sol est en équilibre ou quasi-équilibre hydrostatique, c´est-à-dire lorsque l´effet des gradients hydrauliques est négligeable.

COMMENTAIRES

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TEXTE

- 20 * Il s´agit du champ de pressions de l´eau en contact avec la structure. Cette action s´apparente à une action à transmission directe. Dans la plupart des cas, elle se traduit par la « poussée d´Archimède » sur la structure.

La présence d´eau a également pour effet de modifier sol par l´effet de « déjaugeage » de celui-ci.

Dans cette hypothèse, les actions dues à l´eau peuvent être conventionnellement représentées sous la forme : - de pressions statiques (*), - d´effets hydrodynamiques (**).

les actions dues au

En cas de circulations d´eau dans le sol, le gradient hydraulique modifie également les actions dues au sol par l´effet communément appelé « pression de courant ». ** Les effets hydrodynamiques peuvent être : - la poussée hydrodynamique du courant, - les efforts dus à la houle, - ceux engendrés par un séisme.

A.4.2,52. PRESSIONS STATIQUES

A.4.2,52. PRESSIONS STATIQUES

* L´article A.4.1. définit les situations et les niveaux de référence à considérer dans les cas usuels.

L´intensité et la répartition des pressions sont évaluées à partir des niveaux de référence définis pour la situation considérée (*).

** Cette action n´est pas en toute rigueur une action permanente au sens des D.C. 79. Il est toutefois commode de la considérer comme telle, son caractère variable étant pris en compte dans le cadre des différentes situations.

Sauf cas particuliers, le poids volumique 10 kN/m 3 .

de l´eau douce est pris égal à

Pour former les combinaisons, cette action est classée comme action permanente (**). Sa valeur caractéristique est notée Gw .

A.4.2,53. ACTIONS HYDRODYNAMIQUES * Dans le cas de structures implantées en site maritime, l´attention est attirée sur le fait que l´intensité des effets de la houle devient importante dès que l´amplitude des ondes atteint deux mètres. Une étude spécifique (dynamique) est nécessaire dans chaque cas particulier car ces effets dépendent étroitement des caractéristiques géométriques et mécaniques de la structure considérée.

A.4.2,53. ACTIONS HYDRODYNAMIQUES

Les actions hydrodynamiques du courant (*) sont évaluées à partir des niveaux de l´eau relatifs à la situation considérée (**).

Pour former les combinaisons, cette action est assimilée à une action permanente (***). Sa valeur caractéristique est notée Fw (***.*).

** Dans les cas usuels, les efforts engendrés par une veine d´eau de vitesse moyenne v et de hauteur h sur un obstacle fixe de largeur B peuvent être assimilés à un diagramme de pressions triangulaire dont la pression maximale est située au niveau de la surface libre et dont la résultante vaut :

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TEXTE

- 21 -

F = k 〈 ρw 〈 h 〈 B 〈 v 2 h et B sont exprimés en m, v en m/s et F en Newtons. ρw représente la masse volumique de l´eau, qu´il est admis de prendre égale à 1 000 kg/m 3 dans tous les cas. k prend les valeurs suivantes : - 0,72 si la section plane de l´obstacle est carrée ou rectangulaire, - 0,35 si la section plane de l´obstacle est circulaire.

La hauteur h tient fouillement général pondant au niveau mais n´intègre pas fouillement local.

compte de l´aféventuel corresd´eau considéré la hauteur d´af-

Ces dispositions sont illustrées par la figure ci-dessus. *** De même que pour les pressions statiques, cette action n´est pas en toute rigueur une action permanente. Il est toutefois commode de la considérer comme telle, son caractère variable étant pris en compte dans le cadre des différentes situations. ***.* Il est rappelé que les effets hydrodynamiques autres que l´action du courant doivent faire l´objet d´une étude spécifique. L´action correspondante pourra, suivant sa nature et son intensité, être classée parmi les actions variables ou accidentelles. La notation Qw est conseillée pour ce type d´actions.

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TEXTE

- 22 -

CHAPITRE A.5.

CHAPITRE A.5.

COMBINAISONS D´ACTIONS ET SOLLICITATIONS DE CALCUL

COMBINAISONS D´ACTIONS ET SOLLICITATIONS DE CALCUL (*)

* Les valeurs représentatives des actions ainsi que les notations utilisées dans ce chapitre sont définies à l´article A.4.2.

ARTICLE A.5.1. : PRINCIPES GÉNÉRAUX

ARTICLE A.5.1. : PRINCIPES GÉNÉRAUX

* Il peut être nécessaire de considérer un état-limite de stabilité de forme dans le cas d´une fondation sur micropieux ou d´une fondation dont les pieux ne sont pas au contact d´un sol compact sur une forte hauteur, soit du fait de la conception même de la fondation, soit du fait d´une situation d´affouillement.

Les sollicitations dans les différents éléments de la fondation sont calculées à partir des actions en tenant compte des modèles de comportement décrits au chapitre B.2. en ce qui concerne les fondations superficielles et aux chapitres C.2. et C.3. en ce qui concerne les fondations profondes.

Pour chaque combinaison d´actions, il y a lieu de considérer la ou les situations pouvant s´avérer les plus défavorables vis-à-vis de l´effet recherché.

Les sollicitations du second ordre ne sont à considérer que dans le cas de vérifications à l´état-limite ultime de stabilité de forme (*).

Lorsqu´un ouvrage est exécuté en plusieurs phases, il en est tenu compte dans l´évaluation des sollicitations et des résistances, aussi bien en cours d´exécution qu´en service.

ARTICLE A.5.2. : COMBINAISONS D´ACTIONS ET SOLLICITATIONS DE CALCUL VIS-À-VIS DES ÉTATS-LIMITES ULTIMES

ARTICLE A.5.2. : COMBINAISONS D´ACTIONS ET SOLLICITATIONS DE CALCUL VIS-À-VIS DES ÉTATS-LIMITES ULTIMES Les différentes combinaisons à prendre en compte sont définies ci-après.

A.5.2,1. COMBINAISONS FONDAMENTALES

* Les sollicitations dues au frottement négatif ont été isolées car elles ne se cumulent pas intégralement avec celles dues aux actions variables. Les règles de cumul sont précisées à l´article C.3.3.

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A.5.2,1. COMBINAISONS FONDAMENTALES

En règle générale, les sollicitations de calcul à considérer sont les suivantes (*) :

TEXTE

- 23 -

** Il est rappelé que, dans une combinaison donnée, Gmax et G min désignent des actions d´origine et de nature différentes, ce qui exclut de partager une même action entre les deux parties. Par exemple, on ne peut affecter à un même sol deux masses volumiques différentes selon que l´on évalue une action de poussée ou une action pondérale.

*** Il est rappelé que les niveaux de l´eau, choisis dans le cadre des situations définies à l´article A.4.1., doivent correspondre à une probabilité d´occurence faible. ***.* Les coefficients 1 et 1,05, qui peuvent paraître n´apporter qu´une faible sécurité, ont été choisis pour tenir compte de deux facteurs : - la corrélation existant entre la valeur de la poussée d´Archimède et la valeur des charges permanentes immergées, ces deux actions étant liées par une valeur unique du volume ; - la faible incertitude sur le poids volumique de l´eau. ***.** Dans les cas usuels, la valeur 1,2 amène à des sollicitations plus défavorables en toute section de l´élément de fondation. La valeur 0,6 doit être envisagée lorsque les poussées latérales équilibrent partiellement d´autres actions permanentes.

avec les notations suivantes : - G max actions permanentes défavorables, G - min actions permanentes favorables (**), - Gw action des pressions statiques de l´eau dans la situation considérée (***), G - sn actions éventuelles de frottement négatif, - Gsp actions éventuelles de poussées latérales, - Fw actions hydrodynamiques dans la situation considérée, - Q1k valeur caractéristique de l´action variable de base, - Ψ0 i Qik valeur de combinaison d´une action variable d´accompagnement.

Le coefficient γGw vaut : - 1,00 lorsque la pression de l´eau présente un caractère favorable, - 1,05 lorsque la pression de l´eau présente un caractère défavorable (***.*).

Lorsqu´il y a lieu de prendre en compte des déplacements du sol : - γ sn vaut 1,2 ou 1,0, sa valeur étant choisie de manière à obtenir l´effet le plus défavorable, - γ sp vaut 1,2 ou 0,6, sa valeur étant choisie de manière à obtenir l´effet le plus défavorable (***.**).

Le coefficient γ vaut 1,2 ou 0,9, sa valeur étant choisie de manière à Fw obtenir l´effet le plus défavorable.

Le coefficient γF1Q1 vaut : - 1,33 dans le cas général, - 1,20 pour les charges d´exploitation étroitement bornées ou de caractère particulier.

Lorsque le modèle de calcul employé est linéaire, on peut avoir recours à l´équation simplifiée suivante :

COMMENTAIRES

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TEXTE

- 24 Le coefficient γQ1 vaut : - 1,50 dans le cas général, - 1,35 pour les charges d´exploitation étroitement bornées ou de caractère particulier.

A.5.2,2. COMBINAISONS ACCIDENTELLES

* Les sollicitations dues au frottement négatif ont été isolées car elles ne se cumulent pas intégralement avec celles dues aux actions variables. Les règles de cumul sont précisées à l´article C.3.3. ** Dans la plupart des cas, il n´y a pas lieu de considérer d´actions variables concomitantes avec l´action accidentelle, leurs effets étant généralement faibles par rapport à la partie d´origine accidentelle des sollicitations.

A.5.2,2. COMBINAISONS ACCIDENTELLES

En général, les sollicitations de calcul à considérer sont les suivantes (*) :

avec: - FA valeur nominale de l´action accidentelle, - Ψ11 Q 1k valeur fréquente d´une action variable Q 1 (**), - Ψ2i Qik valeur quasi permanente d´une autre action variable Q i.

A.5.2,3. COMBINAISONS VIS-À-VIS DES ÉTATS-LIMITES DE STABILITÉ D´EN-

SEMBLE

A.5.2,3. COMBINAISONS VIS-À-VIS DES ÉTATS-LIMITES DE STABILITÉ D´ENSEMBLE

En règle générale, les sollicitations de calcul à considérer sont les suivantes :

ARTICLE A.5.3. : COMBINAISONS D´ACTIONS ET SOLLICITATIONS DE CALCUL VIS-À-VIS DES ÉTATS-LIMITES DE SERVICE

ARTICLE A.5.3. : COMBINAISONS D´ACTIONS ET SOLLICITATIONS DE CALCUL VIS-À-VIS DES ÉTATS-LIMITES DE SERVICE Les différentes combinaisons à prendre en compte sont définies ci-après.

A.5.3,1. COMBINAISONS RARES

A.5.3,1. COMBINAISONS RARES

Les sollicitations de calcul sont de la forme (*) : * Les sollicitations dues au frottement négatif ont été isolées car elles ne se cumulent pas intégralement avec celles dues aux actions variables. Les règles de cumul sont précisées à l´article C.3.3.

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TEXTE

- 25 -

A.5.3,2. COMBINAISONS FRÉQUENTES

* Les sollicitations dues au frottement négatif ont été isolées car elles ne se cumulent pas intégralement avec celles dues aux actions variables. Les règles de cumul sont précisées à l´article C.3.3.

A.5.3,3. COMBINAISONS QUASI PERMANENTES

A.5.3,2. COMBINAISONS FRÉQUENTES

Les sollicitations à considérer sont de la forme (*) :

A.5.3,3. COMBINAISONS QUASI PERMANENTES

Les sollicitations à considérer sont de la forme :

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TEXTE

- 26 -

DEUXIÈME PARTIE FONDATIONS SUPERFICIELLES SOMMAIRE

Pages

B.1. - DOMAINE D´APPLICATION

27

B.2. - MODÈLES DE COMPORTEMENT

27 27 27 29

B.2.1. - Généralités B 2.2. - Comportement vis-à-vis des charges verticales B.2.3. - Comportement vis-à-vis des charges horizontales

B.3. - JUSTIFICATIONS B.3.1. - États-limites de mobilisation du sol B.3.2. - État-limite ultime de renversement B.3.3. - État-limite de service de décompression du sol B.3.4. - État-limite ultime de glissement B.3.5. - États-limites concernant les matériaux constitutifs de la fondation B.3.6. - État-limite ultime de stabilité d´ensemble

B.4. - DISPOSITIONS CONSTRUCTIVES B.4.1. - Dispositions générales de conception B.4.2. -Semelles non calculées à la flexion B.4.3. - Semelles calculées à la flexion

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30 30 31 31 32 32 33 34 34 35 35

- 27 -

CHAPITRE B.1.

CHAPITRE B.1.

DOMAINE D´APPLICATION

DOMAINE D´APPLICATION

* En règle générale, on peut considérer qu´une fondation est superficielle lorsque sa hauteur d´encastrement De , telle qu´elle est définie à l´annexe E.2., est inférieure à 1,5 fois sa largeur.

Les prescriptions de la présente partie B s´appliquent aux fondations superficielles (*).

Dans un but de simplification, ces fondations sont supposées horizontales et non munies de dispositifs (bêches, tirants, etc.) destinés à améliorer leur résistance au glissement.

CHAPITRE B.2.

MODÈLES DE COMPORTEMENT

CHAPITRE B.2.

MODÈLES DE COMPORTEMENT

ARTICLE B.2.1. : GÉNÉRALITÉS

ARTICLE B.2.1. : GÉNÉRALITÉS

* Les règles énoncées dans ce chapitre correspondent à des schémas de calcul valables dans la plupart des cas usuels. Pour les fondations à structure complexe, ou lorsque les sols ont un comportement inhabituel, par exemple sols artificiellement consolidés ou renforcés, des analyses spécifiques sont nécessaires.

À défaut de méthode plus élaborée, la justification des fondations superficielles est menée à partir des modèles de comportement simplifiés définis ciaprès (*).

ARTICLE B.2.2. : COMPORTEMENT VIS-À-VIS DES CHARGES VERTICALES

ARTICLE B.2.2. : COMPORTEMENT VIS-À-VIS DES CHARGES VERTICALES

B.2.2,1. CONTRAINTES NORMALES APPLIQUÉES AU SOL

* Conformément aux principes énoncés en A.4.2,31., il s´agit de contraintes effectives ; cependant, l´étude du comportement à court terme des sols fins amènera en général à adapter ces prescriptions pour raisonner en termes de contraintes totales.

COMMENTAIRES

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B.2.2,1. CONTRAINTES NORMALES APPLIQUÉES AU SOL

Dans le cas général, le diagramme des contraintes normales (*) appliquées au sol est déterminé dans le cadre des hypothèses suivantes : - le sol ne réagit pas aux efforts de traction, - les contraintes sont proportionnelles aux déplacements (**).

TEXTE

- 28 -

** Il résulte de ces hypothèses que, dans le cas de semelles ou radiers pouvant être considérés comme rigides, les diagrammes de contraintes sont plans.

Des indications sur l´évaluation des coefficients de proportionnalité entre contraintes et déplacements sont données à l´annexe F.3. *** Ces hypothèses, classiques, sont illustrées par la vue en plan ci-contre, la contrainte sous la fondation valant :

B.2.2,2. CONTRAINTE DE RÉFÉRENCE q´ref

* L´intérêt de cette contrainte de référence est de tenir compte de l´effet défavorable de l´excentrement des charges.

Pour les semelles rectangulaires, il est loisible d´admettre que les contraintes normales sont uniformes sur un rectangle de surface réduite, suivant le modèle de Meyerhof. La valeur de la contrainte normale et les dimensions du rectangle sont choisies de manière à équilibrer les efforts appliqués (***).

B.2.2,2. CONTRAINTE DE RÉFÉRENCE q´ref

La justification des fondations vis-à-vis de certains états-limites est menée à partir d´une contrainte conventionnelle de référence notée q´ref (*). Cette contrainte est définie par l´expression suivante :

** Ces dispositions sont illustrées par les figures suivantes :

où q´max et q´min sont respectivement les contraintes maximale (éventuellement nulle) du diagramme des contraintes normales la semelle au sol de fondation.

et minimale appliqué par

Lorsqu´il est fait usage du modèle de Meyerhof cité en B.2.2,1. ci-dessus, q´ref est prise égale à la contrainte uniforme qui équilibre les actions appliquées (**).

B.2.2,3. CONTRAINTE CENTRÉE

DE

RUPTURE DU SOL SOUS CHARGE VERTICALE

B.2.2,3. CONTRAINTE DE CENTRÉE

RUPTURE DU SOL SOUS CHARGE VERTICALE

La contrainte de rupture du sol sous charge verticale centrée, notée q´u , est calculée en tenant compte de la géométrie de la fondation et en supposant le sol horizontal. Les annexes B.1. et B.2. donnent les méthodes d´évaluation de q´ u en fonction du type d´essai de sol utilisé.

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COMMENTAIRES

TEXTE

- 29 B.2.2,4. DÉFAUTS DE PORTANCE LOCALISÉS

* Cet article vise à se prémunir contre les hétérogénéités de portance du sol.

Lorsqu´il existe des risques de formation de vides ou de fontis sous la fondation, une étude spécifique doit être entreprise. ** Les justifications à apporter dans le cas de radiers ou de semelles isolées sont fixées par le marché.

B.2.2,4. DÉFAUTS DE PORTANCE LOCALISÉS (*)

Les dispositions du présent article ne sont applicables qu´aux semelles filantes (**) recevant des efforts concentrés et situées sur un terrain susceptible de présenter des défauts de portance localisés. Dans ce cas, on tient compte, pour l´évaluation des sollicitations dans la semelle (***), d´une absence de réponse partielle ou totale du sol sur toute la largeur de la semelle et sur une longueur égale au 1/5 de sa longueur totale sans toutefois excéder cinq mètres (***.*). Pour chaque section de la semelle, la position de ce défaut de portance est choisie de telle sorte qu´elle y engendre les sollicitations les plus défavorables.

*** Ces dispositions concernent uniquement les états-limites des matériaux constitutifs de la semelle. Elles ne sont pas à prendre en compte, en particulier, dans le calcul de q´ref . ***.* En pratique, on affecte à cette zone une rigidité réduite du sol. La valeur de cette réduction est fixée par le marché ou proposée au maître d´œuvre.

ARTICLE B.2.3. : COMPORTEMENT VIS-À-VIS DES CHARGES HORIZONTALES

ARTICLE B.2.3. : COMPORTEMENT VIS-À-VIS DES CHARGES HORIZONTALES

* La prise en compte d´une réaction du terrain sur les faces latérales de la fondation ne peut être envisagée qu´à condition : - que ce terrain soit soigneusement compacté, s´il est rapporté ; - qu´aucun phénomène (affouillements, travaux ultérieurs, etc.) ne soit susceptible de modifier sa géométrie ; - que les déplacements nécessaires pour mobiliser cette réaction soient compatibles avec les états-limites relatifs à la structure portée.

Sauf prescription différente du marché, les charges horizontales sont supposées être intégralement reprises par les forces de frottement s´exerçant à l´interface entre le sol et la fondation (*).

COMMENTAIRES

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Il est cependant loisible de tenir compte d´une réaction du terrain sur les faces latérales de la fondation dans les justifications relatives aux états-limites ultimes sous combinaisons accidentelles, dans la mesure où il existe une certitude que cette réaction peut être effectivement mobilisée.

TEXTE

- 30 -

CHAPITRE B.3.

CHAPITRE B.3.

JUSTIFICATIONS

JUSTIFICATIONS

ARTICLE B.3.1. : ÉTATS-LIMITES DE MOBILISATION DU SOL B.3.1,1. ÉTATS-LIMITES PORTANTE

ULTIMES

DE

MOBILISATION

DE

LA

CAPACITÉ

B.3.1,1. ÉTATS-LIMITES

ULTIMES

DE

LA

CAPACITÉ

Les sollicitations de calcul à considérer sont celles relatives aux étatslimites ultimes, définies aux articles A.5.2,1. et A.5.2,2.

Pour chaque combinaison d´actions on vérifie que :

où : - q´ref est définie à l´article B.2.2,2.

- q´u est définie à l´article B.2.2,3.

- q´0 représente la contrainte verticale effective (*) que l´on obtiendrait dans le sol après travaux au niveau de la base de la fondation en faisant abstraction de celle-ci. S´il existe une nappe de niveau variable, cette contrainte est à calculer dans la situation dans laquelle la fondation est justifiée.

- i δβ est un coefficient minorateur tenant compte de l´inclinaison de la charge et de la géométrie du sol de fondation (**). A défaut d´autres modèles fixés par le marché ou soumis au maître d´œuvre, iδβ est évalué suivant les indications de l´annexe F.1.

Lorsque la base de la semelle est oblique, ou lorsque la fondation est établie sur un terrain en pente, q´0 représente la pression verticale des terres calculée au niveau du centre géométrique de la semelle.

Sauf disposition différente du marché, γq prend la valeur 2.

un

** Il s´agit en particulier des fondations sur sol en pente ou situées en crête de talus.

COMMENTAIRES

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MOBILISATION DE

PORTANTE

* Il est à noter que q´0 , ainsi que q´u représentent ici des contraintes intergranulaires (ou effectives). Comme l´indique le commentaire (*) de l´article B.2.2,1., l´étude du comportement à court terme des sols fins amènera en général à adapter ces prescriptions pour raisonner en termes de contraintes totales.

La figure ci-contre donne exemple de calcul de q´0 :

ARTICLE B.3.1. : ÉTATS-LIMITES DE MOBILISATION DU SOL

TEXTE

- 31 -

B.3.1,2. ÉTATS-LIMITES DE SERVICE

* Comme dans le cas des pieux ( cf . chapitre C.4.), les justifications vis-àvis des états-limites de service devraient normalement être conduites par rapport à la contrainte de fluage q´c . Malheureusement, le faible nombre d´essais disponibles ne permet pas, pour les semelles, de déduire facilement q´c de q´u .

B.3.1,2. ÉTATS-LIMITES DE SERVICE

Les sollicitations de calcul à considérer sont celles relatives aux combinaisons rares des états-limites de service, définies à l´article A.5.3,1.

Pour chaque combinaison d´actions on vérifie que :

Dans le cas présent, si l´on admet que q´c ∼ q´u / 2, la vérification demandée revient à une vérification par rapport à q´c , avec γm = 1,5.

Sauf disposition différente du marché, γ q prend la valeur 3 (*).

ARTICLE B.3.2. : ÉTAT-LIMITE DE RENVERSEMENT

ARTICLE B.3.2. : ÉTAT-LIMITE DE RENVERSEMENT Les sollicitations de calcul à considérer sont celles relatives aux étatslimites ultimes, définies aux articles A.5.2,1. et A.5.2,2.

La surface de sol comprimé sous la fondation 10 % de la surface totale de celle-ci.

ARTICLE B.3.3. : ÉTAT-LIMITE DE SERVICE DE DÉCOMPRESSION DU SOL

doit être au moins égale à

ARTICLE B.3.3. : ÉTAT-LIMITE DE SERVICE DE DÉCOMPRESSION DU SOL Les sollicitations de calcul à considérer sont celles relatives aux étatslimites de service, définies à l´article A.5.3.

Le sol sous la fondation doit rester entièrement comprimé sous combinaisons fréquentes.

La surface de sol comprimé sous la fondation doit être au moins égale à 75 % de sa surface totale sous combinaisons rares.

COMMENTAIRES

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TEXTE

- 32 -

ARTICLE B.3.4. : ÉTAT-LIMITE ULTIME DE GLISSEMENT * Les justifications demandées correspondent aux caractéristiques à long terme (ou drainées) du sol. Pour les sols cohérents, il convient de s´assurer qu´il n´existe pas de risque de glissement à court terme. Si un tel risque existe, il doit en général y être remédié par des dispositions constructives adéquates plutôt que par le dimensionnement de la fondation. ** Dans cette expression, la composante Vd des efforts intervient comme une « résistance ». On veillera à respecter le principe de cohérence en attribuant le même coefficient pondérateur aux parties de Vd et de Hd provenant d´une même action. *** Le frottement sous la base de la semelle est généralement de type rugueux. Il en résulte que les plans de glissement éventuels sont contenus dans le sol de fondation, de sorte qu´il est admis de prendre un coefficient de frottement sol-semelle égal à tg ϕ´. ***.* L´attention est attirée sur le fait que la mobilisation totale de la cohésion est incertaine ; c´est pour cette raison, entre autres, que le coefficient γ g2 est supérieur à γ g1. D´une façon générale, la plus grande prudence est conseillée quant au choix de la valeur de c´ adoptée dans les calculs. En tout état de cause, il est fortement recommandé de limiter celle-ci à 75 kPa.

ARTICLE B.3.5. : ÉTATS-LIMITES CONCERNANT LES MATÉRIAUX CONSTITUTIFS DE LA FONDATION * Seul l´article A.3.1,4. introduit un changement B.A.E.L. dans le cas des fondations superficielles.

par rapport aux règles

ARTICLE B.3.4. : ÉTAT-LIMITE ULTIME DE GLISSEMENT Les sollicitations de calcul à considérer sont celles relatives limites ultimes, définies aux articles A.5.2,1. et A.5.2,2.

aux états-

Pour chaque combinaison d´actions, on vérifie que (*) :

avec les notations suivantes : - H d et V d : composantes de calcul horizontale et verticale de l´effort appliqué à la fondation, - A´ : surface comprimée de celle-ci, - ϕ´ : angle de frottement interne du sol (***), - c´ : cohésion (***.*).

Sauf dispositions différentes du marché : - γg1 est pris égal à 1,2, - γ g 2 est pris égal à 1,5.

ARTICLE B.3.5. : ÉTATS-LIMITES CONCERNANT LES MATÉRIAUX CONSTITUTIFS DE LA FONDATION Les sollicitations de calcul à considérer sont définies aux articles A.5.2,1., A.5.2,2. et A.5.3.

Les justifications sont conduites conformément aux règles B.A.E.L. tenant compte des caractères des matériaux définis au chapitre A.3. (*).

COMMENTAIRES

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TEXTE

en

- 33 -

ARTICLE B.3.6. : ÉTAT-LIMITE ULTIME DE STABILITÉ D´ENSEMBLE

ARTICLE B.3.6. : ÉTAT-LIMITE ULTIME DE STABILITÉ D´ENSEMBLE

* Le cas de fondations sur terrain naturel en pente doit en général faire l´objet d´une analyse spécifique.

Le présent article ne traite que du cas des fondations en tête de talus de déblai ou rapporté (*).

** Pour les sols en place, il convient de vérifier qu´il n´existe pas de lignes de rupture préférentielles dues, par exemple, au pendage des couches ou à la présence d´une couche moins consistante de faible épaisseur. Lorsqu´une telle ligne existe, il convient de vérifier la stabilité le long de celle-ci, avec les mêmes modalités que pour les ruptures circulaires.

Sauf dispositions différentes du marché, on suppose l´existence d´une ligne de rupture circulaire (**) contenue dans le sol, le long de laquelle sont mobilisés des efforts résistants s´opposant à l´action d´efforts moteurs (***).

Les sollicitations de calcul à considérer sont définies à l´article A.5.2,3.

*** Il faudrait normalement considérer un schéma de rupture tridimensionnel mais, le rapport longueur sur largeur des fondations ayant en général une valeur élevée, il est admis de considérer une surface cylindrique. Dans certains cas particuliers de fondations concentrées, des justifications plus élaborées que celles explicitées dans cet article peuvent être prescrites par le marché ou proposées au maître d´œuvre.

B.3.6,1. VÉRIFICATIONS RELATIVES À LA SITUATION INITIALE

* Conformément aux D.C.79, les résistances de calcul, obtenues en divisant les résistances caractéristiques par un coefficient γm , sont indicées par « d ».

B.3.6,1. VÉRIFICATIONS RELATIVES À LA SITUATION INITIALE

La ligne de rupture la plus défavorable doit rester stable en considérant les paramètres de calcul ϕd et cd (*) tels que :

** L´attention est attirée sur les incertitudes affectant la mesure de la cohésion, ainsi que sur sa variabilité possible dans le temps. *** Il est conseillé d´utiliser la méthode de Bishop dans La vérification à effectuer consiste alors à s´assurer que F cercles, les caractéristiques du sol étant prises égales à ϕd et

B.3.6,2. VÉRIFICATIONS RELATIVES À LA SITUATION FINALE

les cas courants. ≥ 1 pour tous les cd .

ϕ et c désignant l´angle de frottement et la cohésion (**) en chaque point de la ligne considérée, avec leurs valeurs à court terme ou à long terme, suivant la justification envisagée (***).

B.3.6,2. VÉRIFICATIONS RELATIVES À LA SITUATION FINALE

Les mêmes vérifications que ci-dessus sont effectuées, en se restreignant aux cercles de rupture ne coupant pas la semelle de fondation, mais en prenant en compte les charges apportées par celle-ci.

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- 34 -

CHAPITRE B.4.

CHAPITRE B.4.

DISPOSITIONS CONSTRUCTIVES

DISPOSITIONS CONSTRUCTIVES

ARTICLE B.4.1. : DISPOSITIONS GÉNÉRALES DE CONCEPTION

ARTICLE B.4.1. : DISPOSITIONS GÉNÉRALES DE CONCEPTION B.4.1,1. NIVEAU D´APPUI

B.4.1,1. NIVEAU D´APPUI

* Par effets climatiques, on entend gel et dessiccation. En ce qui concerne le gel, cette profondeur est fonction de la nature du sol et du climat. Même si le sol ne gèle pas profondément, la teneur en eau du sol sous-jacent peut être modifiée fortement par le gel. La portance du sol s´améliorant en général avec la profondeur, il est indiqué de descendre au moins à 0,50 m en pays tempéré et d´aller parfois au-delà d´un mètre en montagne, compte tenu de l´altitude et de la nature du sol. ** Cf . article A.4.1,3.

B.4.1,2. FONDATIONS EN TÊTE DE TALUS

Le niveau d´appui d´une fondation est descendu à une profondeur suffisante pour mettre le sol d´assise à l´abri des effets climatiques (*). Dans les terrains meubles, cette profondeur ne peut être inférieure à 0,50 m.

En site aquatique affouillable, le niveau d´appui de la fondation sur le sol doit être situé : - au-dessous de la cote d´affouillement (**) s´il s´agit de terrains résistants ou rocheux dans lesquels l´évolution des affouillements est reconnue lente ; - au moins 0,50 m au-dessous de la cote d´affouillement dans le cas contraire.

B.4.1,2. FONDATIONS EN TÊTE DE TALUS

Le bord inférieur d´une semelle implantée en tête d´un talus ou sur une pente, en terrains meubles, ne peut être situé à moins de deux mètres (2,00 m) de la surface du talus ou de la pente, cette distance étant mesurée dans le plan horizontal passant par le bord inférieur de la fondation.

B.4.1,3. ENROBAGE DES ARMATURES

B.4.1,3. ENROBAGE DES ARMATURES

L´enrobage des armatures est fixé conformément aux règles B.A.E.L., sans être inférieur à 5 cm sur les faces bétonnées à pleine fouille. Cet enrobage est compté à partir, soit de la paroi du coffrage, soit de la surface du béton de propreté.

COMMENTAIRES

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TEXTE

- 35 -

ARTICLE B.4.2. : SEMELLES NON CALCULÉES À LA FLEXION * Ces semelles peuvent être envisagées sur terrain très résistant ou rocheux. ** Le débord est la distance du parement de l´appui (mur, voile, etc.) au bord de la semelle. *** Ces dispositions sont illustrées par la figure suivante :

ARTICLE B.4.3. : SEMELLES CALCULÉES À LA FLEXION

ARTICLE B.4.2. : SEMELLES NON CALCULÉES À LA FLEXION (*) Une semelle continue soumise à une charge répartie longitudinalement et centrée transversalement peut ne pas être armée à la flexion si elle satisfait aux conditions suivantes : - son épaisseur totale est au moins égale au double de son débord (**) ; - elle comporte des armatures longitudinales réparties sur toute sa largeur ; la section de ces armatures, sur la face inférieure de la semelle, ne peut être inférieure au un millième (1/1000) de la section transversale de la semelle (***).

ARTICLE B.4.3. : SEMELLES CALCULÉES À LA FLEXION B.4.3,1. ÉPAISSEUR

B.4.3,1. ÉPAISSEUR

L´épaisseur ne peut être inférieure à 0,50 m dans le cas des fondations de ponts.

B.4.3,2. ARMATURES LONGITUDINALES

B.4.3,2. ARMATURES LONGITUDINALES

Les semelles continues non soumises à des efforts concentrés comprennent des armatures longitudinales réparties sur toute leur largeur ; la section minimale de ces armatures est définie par la plus restrictive des deux conditions suivantes :

COMMENTAIRES

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TEXTE

- 36 * Ces dispositions sont illustrées par la figure suivante :

COMMENTAIRES

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- au moins un millième (1/1000) de la section transversale de la semelle sur la face inférieure de celle-ci et la moitié de cette valeur (0,5/1000) sur sa face supérieure (*) ; - par mètre de largeur de la semelle, au moins le quart (1/4) de la section des aciers de flexion par mètre de longueur.

TEXTE

- 37 -

TROISIÈME PARTIE FONDATIONS PROFONDES SOMMAIRE Pages

C.1. - DOMAINE D´APPLICATION

38

C.2. - MODÈLES DE COMPORTEMENT EN L´ABSENCE DE DÉPLACEMENTS D´ENSEMBLE DU SOL

38

C.2.1. - Comportement axial d´un élément isolé C.2.2. - Comportement transversal d´un élément isolé C.2.3. - Comportement de la fondation complète

C.3. - MODÈLES DE COMPORTEMENT EN PRÉSENCE DE DÉPLACEMENTS D´ENSEMBLE DU SOL C.3.1. C.3.2. C.3.3. C.3.4. C.3.5. -

Frottement négatif sur un élément isolé de fondation Comportement d´ensemble d´une fondation soumise à des frottements négatifs Règles de cumul des frottements négatifs et des charges dues aux actions variables Comportement d´un élément isolé vis-à-vis de déplacements horizontaux du sol Comportement d´ensemble de la fondation vis-à-vis de déplacements horizontaux du sol

C.4. - JUSTIFICATIONS C.4.1. - États-limites de mobilisation du sol C.4.2. - États-limites concernant les matériaux constitutifs de la fondation C.4.3. - État-limite ultime de stabilité d´ensemble

C.5. - DISPOSITIONS CONSTRUCTIVES C.5.1. C.5.2. C.5.3. C.5.4. C.5.5. -

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Dispositions générales de conception Pieux préfabriqués en béton armé Pieux tubulaires en béton précontraint Pieux exécutés en place et barrettes Puits

38 39 41 43 44 44 45 46 47 47

47 50 53 54 54 54 55 56

59

- 38 -

CHAPITRE C.1.

CHAPITRE C.1.

DOMAINE D´APPLICATION

DOMAINE D´APPLICATION

* En règle générale, on peut considérer qu´un élément de fondation est de type profond lorsque sa hauteur d´encastrement De , telle qu´elle est définie à l´annexe E.2., est supérieure à cinq fois sa largeur.

Les prescriptions de la présente partie C s´appliquent aux fondations constituées d´un ou plusieurs éléments, pouvant être individuellement assimilés à des éléments de fondation profonds (*).

CHAPITRE C.2.

CHAPITRE C.2.

MODÈLES DE COMPORTEMENT EN L´ABSENCE DE DÉPLACEMENTS D´ENSEMBLE DU SOL

MODÈLES DE COMPORTEMENT EN L´ABSENCE DE DÉPLACEMENTS D´ENSEMBLE DU SOL À défaut de méthode plus élaborée, la justification des fondations profondes est menée à partir de modèles de comportement simplifiés permettant de relier les déplacements de la tête de chaque élément constituant la fondation aux sollicitations s´exerçant sur celle-ci.

ARTICLE C.2.1. : COMPORTEMENT AXIAL D´UN ÉLÉMENT ISOLÉ

ARTICLE C.2.1. : COMPORTEMENT AXIAL D´UN ÉLÉMENT ISOLÉ

* Pour les pieux possédant une forte hauteur libre ou traversant des épaisseurs importantes de sols inconsistants, il peut s´avérer nécessaire de tenir compte du poids propre du pieu, éventuellement déjaugé, dans l´évaluation des sollicitations et dans d´évaluation des paramètres de charge.

Le comportement d´un élément de fondation isolé sous charge axiale de compression est caractérisé par la loi charge axiale en tête (*) - enfoncement de la tête.

Cette loi définit deux paramètres de charge : - la charge de fluage Qc , - la charge limite Qu .

Dans certains cas, il peut être également nécessaire de faire intervenir les deux paramètres de charge homologues vis-à-vis des charges de traction : - la charge de fluage en traction Qtc , - la charge limite en traction Qtu .

COMMENTAIRES

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TEXTE

- 39 -

C.2.1,1. DÉTERMINATION DES PARAMÈTRES DE CHARGE

* L´annexe C.1. définit les conditions que doit remplir un essai statique de chargement pour qu´il puisse être considéré comme représentatif. En général, on ne tire pas directement de celui-ci les valeurs de Qc et de Qu , mais on en déduit les moyens de les déterminer dans la configuration réelle de la fonda-

C.2.1,1. DÉTERMINATION DES PARAMÈTRES DE CHARGE

À défaut d´essais statiques de chargement représentatifs (*), les valeurs de Qc , Qu , Qtc et Qtu sont déterminées suivant l´annexe C.2., complétée par les indications de l´annexe C.3. (essais au pressiomètre Ménard) ou C.4. (essais pénétrométriques).

tion.

C.2.1,2. RIGIDITÉ AXIALE VIS-À-VIS DE L´EFFORT NORMAL

* L´annexe G.4. présente deux modèles qu´il est également loisible d´utiliser. ** La distinction entre charges de courte durée et de longue durée d´application est essentiellement fonction du comportement rhéologique du sol.

Dans les cas usuels il n´existe généralement pas d´ambiguïté pour établir cette distinction compte tenu de la nature des actions.

C.2.1,3. RIGIDITÉ DE TORSION AXIALE

C.2.1,2. RIGIDITÉ AXIALE VIS-À-VIS DE L´EFFORT NORMAL

Pour le calcul des sollicitations, on admet que l´élément de fondation se comporte de façon élastique et linéaire. À défaut de modèle plus élaboré (*),

la rigidité axiale de l´élément est calculée en supposant l´élément libre sur sa surface latérale et encastré au niveau de sa pointe. On définit ainsi deux rigidités : - Rv vis-à-vis des charges de longue durée d´application (**), - R i vis-à-vis des charges de courte durée d´application.

C.2.1,3. RIGIDITÉ DE TORSION AXIALE

La rigidité de torsion axiale ne peut être prise en compte que si des dispositions constructives adéquates sont prises pour encastrer les éléments de fondation dans la semelle vis-à-vis de la torsion. À défaut de modèle plus élaboré, la rigidité de torsion de l´élément est calculée en supposant l´élément libre sur sa surface latérale et encastré au niveau de sa pointe.

Comme pour la rigidité axiale, la rigidité de torsion dépend de la durée d´application des charges.

ARTICLE C.2.2. : COMPORTEMENT TRANSVERSAL D´UN ÉLÉMENT ISOLÉ

ARTICLE C.2.2. : COMPORTEMENT TRANSVERSAL D´UN ÉLÉMENT ISOLÉ Le comportement transversal est caractérisé par les relations liant le déplacement et la rotation de la tête de l´élément aux efforts tranchants et aux moments fléchissants qui y sont appliqués.

COMMENTAIRES

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TEXTE

- 40 C.2.2,1. MODÉLISATION DE L´INTERACTION SOL-ÉLÉMENT DE FONDATION EN PARTIE COURANTE DU FÛT

C.2.2,1. MODÉLISATION DE L´INTERACTION SOL-ÉLÉMENT DE FONDATION EN PARTIE COURANTE DU FÛT

Comme dans le cas du comportement axial, on définit deux types de lois effort - déplacement transversal, l´une vis-à-vis des sollicitations de longue durée d´application, l´autre vis-à-vis des sollicitations de courte durée d´application. À une profondeur donnée, ces lois donnent, localement, la relation entre le déplacement transversal δ et la densité linéique de forces r résultant de ce déplacement.

Ces lois sont notées : - rv = Φv (δv ) pour les sollicitations de longue durée d´application, - ri = Φi ( δi ) pour les sollicitations de courte durée d´application.

Le mode de construction de ces lois est donné à l´annexe C.5.

C.2.2,11. LOI EFFORT-DÉPLACEMENT POUR UN TYPE DE SOLLICITATION DONNÉ

C.2.2,11. LOI EFFORT-DÉPLACEMENT POUR UN TYPE DE SOLLICITATION DONNÉ

* On peut citer parmi les cas qui doivent en général faire l´objet d´une analyse non linéaire l´effet des chocs de véhicules ou de bateaux sur un appui.

Dans les cas usuels (*), il est loisible de ne retenir que la partie linéaire des lois définies à l´annexe C.5., relative aux petits déplacements, à condition (**) : - de négliger la présence des sols pour lesquels le palier plastique risquerait d´être dépassé, - de vérifier, pour les combinaisons d´actions considérées, que le domaine de validité de la loi n´est pas dépassé dans les couches qui ont été prises en compte. Il est également admis de représenter une loi bilinéaire ou trilinéaire par une loi linéaire sécante, en s´assurant que le palier plastique n´est pas dépassé (***).

** Il est à noter que ces simplifications supposent que l´attribution de caractéristiques minimales aux lois de comportement du sol aboutit aux sollicitations les plus défavorables en tout point de la structure. Il y a donc lieu d´apprécier dans quels cas ces simplifications sont admissibles ( cf . article A.1.4). *** Cette approximation est illustrée par le schéma ci-après.

À défaut de mesures ou d´éléments plus représentatifs, il est loisible, lorsque les éléments de fondation traversent un sol rapporté de bonnes caractéristiques et soigneusement compacté, d´assimiler ce remblai à un sol granulaire de pression limite p1 = 1 MPa et de module pressiométrique EM = 10 MPa, ces valeurs étant toutefois à justifier par des contrôles d´exécution.

COMMENTAIRES

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TEXTE

- 41 -

C.2.2,2. RIGIDITÉ DE FLEXION C.2.2,2. RIGIDITÉ DE FLEXION

* Ces simplifications reviennent à considérer ce que l´on appelle communément les sections « brutes ».

Pour le calcul des sollicitations, il est loisible d´utiliser les simplifications admises par les règles B.A.E.L. (*). Cependant, pour les pieux en béton munis d´une gaine épaisse, on tient compte de cette dernière dans le calcul de la rigidité de flexion en lui attribuant son épaisseur initiale.

Il est toutefois rappelé que cette approximation n´est admissible que dans la mesure où les rapports de déformabilité des différentes pièces n´est pas fondamentalement changé.

C.2.2,3. MODÉLISATION DE L´INTERACTION SOL-BASE

C.2.2,3 MOBILISATION DE L´INTERACTION SOL-BASE

* Cette modélisation, dite « pointe libre » revient à négliger les frottements qui peuvent se développer entre le sol et la base du pieu, ainsi que l´excentrement de l´effort normal.

Dans le cas de pieux ancrés dans un substratum, traditionnellement calculés avec des conditions dites de « pointe articulée » ou « encastrée », suivant la longueur de l´ancrage, on conservera l´hypothèse de la « pointe libre » en schématisant le substratum par un sol de rigidité élevée.

ARTICLE C.2.3. : COMPORTEMENT DE LA FONDATION COMPLÈTE

On admet que les déplacements transversaux et les rotations de la base d´un pieu ne mobilisent aucune réaction de la part du sol, c´est-à-dire que l´effort tranchant et le moment fléchissant sont nuls au niveau de celle-ci (*).

Lorsque l´interaction sol-base intervient de façon notable (barrettes ou puits de grandes dimensions transversales, pieux courts, etc.), il est loisible de retenir des lois de comportement plus élaborées.

ARTICLE C.2.3. : COMPORTEMENT DE LA FONDATION COMPLÈTE Les prescriptions du présent article fondes composées d´un ou plusieurs transversale. Dans le cas contraire, représenter au mieux le comportement

s´appliquent aux cas de fondations proéléments verticaux de même section des adaptations sont nécessaires pour de la fondation.

Pour le calcul des sollicitations dans les différents éléments de la structure, on admet les modélisations conventionnelles décrites ci-après.

C.2.3,1. RIGIDITÉ AXIALE DES ÉLÉMENTS C.2.3,1. RIGIDITÉ AXIALE DES ÉLÉMENTS

* Il s´agit ici de modèles destinés au calcul des sollicitations. Ainsi, cette hypothèse n´exclut pas que la charge limite d´une fondation composée de n éléments puisse être inférieure à n fois la charge limite d´un élément isolé (effet de groupe).

COMMENTAIRES

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Les lois de comportement axial des éléments de fondation influencées par la présence des éléments voisins (*).

TEXTE

ne sont pas

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C.2.3,2. COMPORTEMENT TRANSVERSAL DES ÉLÉMENTS C.2.3,2. COMPORTEMENT TRANSVERSAL DES ÉLÉMENTS C.2.3,21. ÉLÉMENTS PLACÉS DANS LE SENS DU DÉPLACEMENT C.2.3,21. ÉLÉMENTS PLACÉS DANS LE SENS DU DÉPLACEMENT

* Cette condition est illustrée par la figure suivante :

On admet que les lois de comportement transversal de n ( n > 1) éléments de fondation alignés dans le sens du déplacement n´interfèrent pas si la distance a de nu à nu entre ces éléments satisfait la condition (*) :

a ≥ 2. max( B,L ) où : - B est la plus grande largeur des éléments mesurée perpendiculairement au déplacement, - L est la longueur des éléments mesurée dans le sens du déplacement.

Dans le cas contraire, les lois effort-déplacement des éléments sont définies en tenant compte de leur interaction. À défaut d´autres dispositions fixées par le marché ou soumises au maître d´œuvre, cette interaction est évaluée suivant les indications de l´annexe G.1.

C.2.3,22. ÉLÉMENTS PLACÉS PERPENDICULAIREMENT AU SENS DU DÉPLACEMENT

* Cette condition est illustrée par la figure suivante :

C.2.3,22. ÉLÉMENTS PLACÉS PERPENDICULAIREMENT AU SENS DU DÉPLACEMENT

On admet que les lois de comportement transversal de n ( n > 1) éléments de fondation situés perpendiculairement au sens du déplacement n´interfèrent pas si la distance b de nu à nu entre ces éléments satisfait la condition (*) :

b ≥ 2. max( B,L ) où B et L gardent la même signification qu´à l´article C.2.3,21. ci-dessus.

Dans le cas contraire, les lois effort-déplacement des éléments sont définies en tenant compte de leur interaction réciproque. À défaut d´autres dispositions fixées par le marché ou soumises au maître d´œuvre, cette interaction est évaluée suivant les indications de l´annexe G.1.

COMMENTAIRES

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TEXTE

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C.2.3,3. ENCASTREMENT DES ÉLÉMENTS DANS LA SEMELLE DE LIAISON

C.2.3,3. ENCASTREMENT DES ÉLÉMENTS DANS LA SEMELLE DE LIAISON

Pour le calcul des sollicitations, le contact entre les éléments de fondation et la semelle est modélisé, soit par un encastrement, soit par une articulation, en fonction du type d´élément de fondation utilisé et des dispositions constructives adoptées.

Sauf dispositions différentes du marché, toute hypothèse intermédiaire est à exclure.

C.2.3,4. COMPORTEMENT DE LA SEMELLE DE LIAISON

C.2.3,4. COMPORTEMENT DE LA SEMELLE DE LIAISON

Pour le calcul des sollicitations, il est loisible de considérer la semelle de liaison comme un corps infiniment rigide si elle respecte la condition :

h ≥ d /2,5

h désignant la hauteur de la semelle et d le plus grand entraxe entre deux éléments de fondation voisins.

CHAPITRE C.3.

CHAPITRE C.3.

MODÈLES DE COMPORTEMENT EN PRÉSENCE DE DÉPLACEMENTS D´ENSEMBLE DU SOL

MODÈLES DE COMPORTEMENT EN PRÉSENCE DE DÉPLACEMENTS D´ENSEMBLE DU SOL

* Le déplacement d´ensemble du sol peut avoir des origines diverses telles que, par exemple : - l´action d´un remblai sur un sol compressible, qui se traduit par un tassement vertical et éventuellement par un déplacement horizontal, - le rabattement d´une nappe, - l´instabilité d´un versant.

Le déplacement d´ensemble du sol (*) enserrant une fondation profonde engendre sur celle-ci des sollicitations dont il est tenu compte dans les justifications (**).

** L´attention est attirée sur la difficulté à bien appréhender l´intensité de ces sollicitations, malgré l´apparente rigueur des modèles théoriques. Il est fortement conseillé de réduire le plus possible ce type d´efforts par un choix approprié de la conception de la fondation et du phasage des travaux.

COMMENTAIRES

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TEXTE

- 44 -

*** Dans les autres cas, la fondation doit être justifiée à partir des modèles qui semblent le plus appropriés, éventuellement obtenus en adaptant les principes énoncés dans ce chapitre.

Les modèles de comportement définis ci-après sont applicables lorsque (***) : - la fondation est uniquement composée d´éléments verticaux identiques reliés en tête par une semelle rigide, - les déplacements du sol sont provoqués par le chargement des terrains en place.

ARTICLE C.3.1. : FROTTEMENT NÉGATIF SUR UN ÉLÉMENT ISOLÉ DE FONDATION

ARTICLE C.3.1. : FROTTEMENT NÉGATIF SUR UN ÉLÉMENT ISOLÉ DE FONDATION

* Il résulte de l´origine de ce phénomène que l´intensité des frottements négatifs augmente avec le temps, pour atteindre sa valeur maximale en fin de consolidation du sol.

Un tassement relatif du sol par rapport à une section donnée d´un élément de fondation engendre sur le périmètre de celle-ci des contraintes de frottement dirigées vers le bas appelées frottements négatifs (*).

C.3.1,1. INTENSITÉ DU FROTTEMENT NÉGATIF

* Sont visés essentiellement des modèles plus simples mais plus pessimistes que ceux de ladite annexe, qui peuvent s´avérer suffisants dans certains cas.

C.3.1,1. INTENSITÉ DU FROTTEMENT NÉGATIF

À une profondeur z donnée, l´intensité de la contrainte de frottement négatif est notée τn. À défaut d´autres modèles fixés par le marché ou soumis au maître d´œuvre (*), τ n est évalué suivant les indications de l´annexe G.2.

C.3.1,2. POINT NEUTRE

C.3.1,2. POINT NEUTRE

* Le point neutre est théoriquement le point du pieu dont le tassement est égal au tassement du sol.

C.3.1,3. FROTTEMENT NÉGATIF TOTAL

Le point neutre est le point de l´axe de l´élément au-dessus duquel les sections de celui-ci sont soumises au frottement négatif (*).

C.3.1,3. FROTTEMENT NÉGATIF TOTAL

La somme des contraintes de frottement négatif sur l´ensemble de la section latérale située au-dessus du point neutre constitue le frottement négatif total sur l´élément isolé.

ARTICLE C.3.2. : COMPORTEMENT D´ENSEMBLE D´UNE FONDATION SOUMISE À DES FROTTEMENTS NÉGATIFS * Lorsque le frottement négatif est faible on pourra, par exemple, faire l´hypothèse pessimiste que le frottement négatif sur chaque élément reste égal à celui d´un élément supposé isolé.

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COMMENTAIRES

ARTICLE C.3.2. : COMPORTEMENT D´ENSEMBLE D´UNE FONDATION SOUMISE À DES FROTTEMENTS NÉGATIFS À défaut d´autres modèles fixés par le marché ou soumis au maître d´œuvre (*), le frottement négatif Fni subi par l´élément n° i de la fondation est évalué suivant les indications de l´annexe G.2.

TEXTE

- 45 -

Les charges de fluage Q c et limite Q u sont estimées en supposant que le frottement latéral est nul au-dessus du point neutre déterminé pour un élément supposé isolé.

ARTICLE C.3.3. : RÈGLES DE CUMUL DES FROTTEMENTS NÉGATIFS ET DES CHARGES DUES AUX ACTIONS VARIABLES * La nécessité de telles règles provient du fait que la répartition de l´effort normal le long du fût des éléments est différente dans le cas du frottement négatif et dans le cas des charges variables. Il n´y a donc pas cumul des maxima.

ARTICLE C.3.3. : RÈGLES DE CUMUL DES FROTTEMENTS NÉGATIFS ET DES CHARGES DUES AUX ACTIONS VARIABLES (*) À défaut de modèle plus représentatif, on adopte les dispositions ci-après.

Le schéma ci-contre illustre ce comportement pour un élément isolé.

À l´heure actuelle, il n´existe pas de modèle satisfaisant permettant de prévoir la répartition de l´effort normal le long du fût pour chaque type de sollicitation ; surtout dans le cas le plus courant de fondations comprenant plusieurs éléments. ** Conformément aux D.C.79, les valeurs de calcul des actions, obtenues en multipliant leurs valeurs représentatives par le coefficient γ F1 , sont indicées par "d". *** FGd comprend, lorsqu´elle existent, les valeurs quasi permanentes des actions variables.

COMMENTAIRES

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Soit F nd le frottement négatif de calcul (**) sur un élément de fondation, FGd l´effort normal de calcul dû aux autres actions permanentes et FQd l´effort normal de calcul dû aux actions variables sur ce même élément (***).

1) Pour les justifications vis-à-vis desquelles l´effort normal présente un caractère défavorable, on admet que celui-ci est constant le long du fût et égal à :

Fd = max( Fnd ; FQd) + FGd

TEXTE

- 46 -

***.* Cette disposition se justifie notamment par le fait que les déplacements nécessaires pour inverser le sens du frottement sont plus importants dans le cas d´une culée que dans le cas d´un pieu. ***.** Les justifications visées sont notamment celles relatives à la flexion composée dans l´élément de fondation. Par ailleurs, il est rappelé que l´article A.5.2,1. impose d´adopter γsn = 1 dans ce cas.

Les éventuels frottements négatifs s´exerçant sur la semelle de liaison et les terrains ou parties de structure la surmontant sont considérés comme intégralement reportés en tête des éléments. Leur valeur de calcul s´ajoute donc directement à F Gd (***.*).

2) Pour les justifications vis-à-vis desquelles l´effort normal présente un caractère favorable, on admet que l´effort normal engendré par le frottement négatif sur les éléments de fondation est nul en tête de ceuxci (***.**).

Par ailleurs, il est tenu compte de l´évolution dans le temps des frottements négatifs (y compris sur la semelle de liaison et les terrains ou parties de structure la surmontant), ce qui peut amener à effectuer certaines justifications avec une valeur réduite, voire nulle, de ceux-ci.

ARTICLE C.3.4. : COMPORTEMENT D´UN ÉLÉMENT ISOLÉ VIS-À-VIS DE DÉPLACEMENTS HORIZONTAUX DU SOL

ARTICLE C.3.4. : COMPORTEMENT D´UN ÉLÉMENT ISOLÉ VIS-À-VIS DE DÉPLACEMENTS HORIZONTAUX DU SOL Pour la justification des fondations, un déplacement horizontal éventuel du sol est caractérisé par une fonction notée g(z) donnant l´amplitude de ce déplacement en fonction de la profondeur. À défaut de mesures représentatives, le choix de la fonction g(z) est effectué suivant les indications de l´annexe G.3.

* Lorsqu´une fondation doit être justifiée vis-à-vis d´un déplacement horizontal du sol, l´amplitude de ce déplacement est en général suffisamment importante pour nécessiter une analyse non linéaire du comportement. Les lois de comportement développées au chapitre C.2. ne pourront donc généralement pas être adoptées.

** Voir également commentaire (**) à l´article A.4.2,34.

Le comportement de l´élément est modélisé suivant les principes énoncés à l´article C.2.2 en considérant, pour l´étude des actions de longue durée d´application, les déplacements relatifs entre le pieu et le sol (*), ce qui revient à prendre comme expression de rv :

r v = Φ v ( δ v - γ sp .g) Le coefficient γ sp est choisi conformément à l´article A.5.2. (**).

L´attention est attirée sur le fait qu´en présence de déplacements du sol ce sont en général les lois d´interaction sol-structure possédant les caractéristiques maximales qui engendrent les sollicitations les plus défavorables. Il

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COMMENTAIRES

TEXTE

- 47 convient donc de choisir en conséquence les fonctons Φi et Φ v définies à l´article C.2.2,1. À défaut de modèle plus représentatif, les caractéristiques maximales de ces lois d´interaction sont évaluées suivant les indications de l´annexe C.5.

ARTICLE C.3.5. : COMPORTEMENT D´ENSEMBLE DE LA FONDATION VIS-À-VIS DE DÉPLACEMENTS HORIZONTAUX DU SOL * En l´état actuel des connaissances, il est impossible de donner des indications de portée générale lorsque cette condition n´est pas remplie. Il est en particulier fortement déconseillé de prévoir des éléments rapprochés perpendiculairement au sens de déplacement du sol.

ARTICLE C.3.5. : COMPORTEMENT D´ENSEMBLE DE LA FONDATION VIS-À-VIS DE DÉPLACEMENTS HORIZONTAUX DU SOL Le comportement d´ensemble de la fondation se déduit des principes énoncés à l´article C.2.3. sous réserve que les éléments de fondation soient suffisamment distants les uns des autres pour que l´on puisse considérer que leurs lois de comportement transversal n´interfèrent pas (cf . article C.2.3,2.) (*).

En règle générale, on adopte la même fonction g(z) pour tous les éléments d´une même fondation.

CHAPITRE C.4.

CHAPITRE C.4.

JUSTIFICATIONS

JUSTIFICATIONS

ARTICLE C.4.1. : ÉTATS-LIMITES DE MOBILISATION DU SOL

ARTICLE C.4.1. : ÉTATS-LIMITES DE MOBILISATION DU SOL

* Il est à noter que les justifications requises concernent uniquement les contraintes mobilisées dans le sol sous l´effet d´un déplacement axial des éléments de fondation, aucune limitation n´étant imposée aux contraintes mobilisées sous l´effet d´un déplacement transversal de ceux-ci. Pour ce dernier type de déplacements, la sécurité porte sur le respect des états-limites concernant les matériaux constitutifs de la fondation et de la structure portée et, le cas échéant, sur le respect des états-limites de déplacement exigés par la structure portée ou fixés par le marché.

On considère conventionnellement deux catégories d´états-limites (*) : - états-limites de mobilisation locale du sol, - états-limites de mobilisation globale du sol (**).

** Cet état-limite est destiné à couvrir le phénomène communément appelé « effet de groupe », qui peut conduire à un mécanisme de rupture global du sol enserrant la fondation.

COMMENTAIRES

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TEXTE

- 48 C.4.1,1. ÉTATS-LIMITES DE MOBILISATION LOCALE DU SOL C.4.1,11. PRINCIPE DES JUSTIFICATIONS

* Pour les pieux possédant une forte hauteur libre ou traversant des épaisseurs importantes de sols inconsistants, il peut s´avérer nécessaire de tenir compte du poids propre du pieu, éventuellement déjaugé, dans l´évaluation des sollicitations et dans l´évaluation des paramètres de charge. Cette façon de procéder donne en outre des résultats plus favorables pour les pieux travaillant en traction.

C.4.1,1. ÉTATS-LIMITES DE MOBILISATION LOCALE DU SOL C.4.1,11. PRINCIPE DES JUSTIFICATIONS

Les justifications requises consistent à vérifier que la charge axiale de calcul en tête d´un élément reste comprise entre deux limites notées Qmin et Qmax.

Il est cependant loisible de considérer la charge axiale totale et de considérer le poids du pieu et le déjeaugeage éventuel comme des actions (*). Les indications des annexes C.1., C.2. et C.3. doivent alors être modifiées en conséquence.

** Dans le cas de micropieux, se référer à l´annexe C.6.

Les valeurs de Q min et Q max sont définies en C.4.1,12 et C.4.1,13. ci-après en fonction de la combinaison d´actions considérée (**).

C.4.1,12. ÉTATS-LIMITES ULTIMES

C.4.1,12. ÉTATS-LIMITES ULTIMES

Les sollicitations de calcul à considérer sont définies aux articles A.5.2,1. et A.5.2,2.

C.4.1,13. ÉTATS-LIMITES DE SERVICE

* Les éléments de fondation visés ici ne sont normalement pas conçus pour travailler en traction de façon permanente. Ce type de fonctionnement est admis pour les micropieux (voir annexe C.6.) ou pour les tirants d´ancrage, ces derniers ne faisant pas partie du champ d´application du présent fascicule.

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COMMENTAIRES

C.4.1,13. ÉTATS-LIMITES DE SERVICE

Les sollicitations de calcul à considérer sont définies à l´article A.5.3.

TEXTE

- 49 -

C.4.1,2. ÉTATS-LIMITES DE MOBILISATION GLOBALE DU SOL C.4.1,21. EFFET DE GROUPE

* Cette justification n´est normalement à apporter que dans le cas d´un groupe de pieux flottants. Un élément de fondation est qualifié de flottant lorsque, pour sa charge de fluage Q c , l´effort résistant mobilisé par frottement latéral est supérieur à l´effort résistant mobilisé sous la pointe.

C.4.1,2. ÉTATS-LIMITES DE MOBILISATION GLOBALE DU SOL C.4.1,21. EFFET DE GROUPE (*)

On vérifie, pour chaque combinaison d´actions, que :

avec les notations suivantes : charge axiale du pieu i, - F di - n nombre total de pieux, - Q max charge définie aux articles C.4.1,12. et C.4.1,13., « coefficient d´efficacité » du groupe de pieux.

- Ce À défaut de méthode plus représentative, le coefficient C e est calculé suivant les indications de l´annexe G.1.

C.4.1,22. COMPORTEMENT GLOBAL DE LA FONDATION

* Cette justification n´est normalement à apporter que dans les cas suivants : - groupe de pieux flottants ; - groupe de pieux travaillant globalement en traction sous certaines combinaisons d´actions ; - groupe de pieux mobilisant un effort de pointe dans une couche de bonnes caractéristiques mécaniques mais surmontant une couche de moindres caractéristiques.

** Lorsqu´il y a lieu de justifier la fondation vis-à-vis d´un état-limite de déplacement exigé par la structure portée (calcul du tassement d´un groupe de pieux), il convient de choisir des modèles de comportement appropriés, ces modèles n´étant pas développés dans le présent fascicule.

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COMMENTAIRES

C.4.1,22. COMPORTEMENT GLOBAL DE LA FONDATION (*)

Pour la justification vis-à-vis de ces états-limites, on admet que l´ensemble des éléments de fondation et du sol qu´ils enserrent se comporte comme un bloc monolithique dont la section droite est délimitée par le plus petit périmètre circonscrit aux éléments.

Cette modélisation aboutit à considérer un élément de fondation unique qui peutêtre, suivant son encastrement, superficiel, semi-profond ou profond.

Cet élément est justifié vis-à-vis des états-limites de mobilisation locale du sol conformément aux articles correspondants du présent fascicule (**), y compris lorsque la fondation est soumise à des frottements négatifs.

TEXTE

- 50 ARTICLE C.4.2. : ÉTATS-LIMITES CONCERNANT LES MATÉRIAUX CONSTITUTIFS DE LA FONDATION C.4.2,1. ÉLÉMENTS DE FONDATION EN BÉTON ARMÉ

ARTICLE C.4.2. : ÉTATS-LIMITES CONCERNANT LES MATÉRIAUX CONSTITUTIFS DE LA FONDATION C.4.2,1. ÉLÉMENTS DE FONDATION EN BÉTON ARMÉ

Les justifications sont conduites en conformité avec les règles B.A.E.L., en tenant compte des caractères des matériaux définis par le chapitre A.3. et des précisions apportées ci-après.

C.4.2,11. ÉTAT-LIMITE ULTIME DE RÉSISTANCE SOUS SOLLICITATIONS NORMALES

C.4.2,11. ÉTAT-LIMITE ULTIME DE RÉSISTANCE NORMALES

SOUS SOLLICITATIONS

Les sollicitations de calcul à considérer sont définies aux articles A.5.2,1. et A.5.2,2.

Si les éléments de fondation ne sont pas reconnus nécessiter une justification vis-à-vis de l´état-limite de stabilité de forme, les effets du second ordre sont négligés.

Pour les fondations constituées d´une file unique d´éléments, on considère toutefois que la résultante de l´effort normal possède une excentricité additionnelle, dans le sens le plus défavorable, égale à :

L étant la longueur de la section droite des éléments, mesurée perpendiculairement à l´axe de la file.

C.4.2,12. JUSTIFICATION VIS-À-VIS DES SOLLICITATIONS TANGENTES

* En règle générale, les justifications demandées n´amèneront pas à augmenter la quantité d´armatures transversales requises par les dispositions constructives définies par le chapitre C.5. ** Il est rappelé que V u désigne la valeur de calcul de l´effort tranchant visà-vis de l´état-limite ultime.

C.4.2,12. JUSTIFICATION VIS-À-VIS DES SOLLICITATIONS TANGENTES (*)

Les sollicitations de calcul à considérer sont définies aux articles A.5.2,1. et A.5.2,2.

Pour les pieux circulaires, la contrainte tangente conventionnelle τ µ des règles B.A.E.L. est prise égale à :

expression dans laquelle B désigne le diamètre du pieu et d la distance entre la fibre la plus comprimée et l´armature la plus tendue (**).

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TEXTE

- 51 -

C.4.2,13. ÉTAT-LIMITE ULTIME DE STABILITÉ DE FORME

* La justification d´une fondation profonde vis-à-vis des états-limites de stabilité de forme n´est à envisager que dans des cas particuliers. On peut citer comme exemples : - fondation sur pieux présentant une grande hauteur libre, cette situation pouvant découler de la conception de la fondation ou être liée à un affouillement ; - fondation sur pieux de faible inertie traversant des hauteurs importantes de terrains inconsistants.

C.4.2,13. ÉTAT-LIMITE ULTIME DE STABILITÉ DE FORME (*)

Les sollicitations de calcul à considérer sont définies aux articles A.5.2,1. et A.5.2,2.

Les justifications sont effectuées conformément aux règles B.A.E.L. À défaut de modèle plus représentatif, les lois d´interaction à prendre en compte entre l´élément et le sol sont celles définies à l´article C.2.2. pour les sollicitations de longue durée d´application.

En général, ce n´est pas la seule stabilité de pieux qui est analysée mais la stabilité d´ensemble de la fondation et, éventuellement, de tout ou partie de la structure qu´elle porte.

C.4.2,14. ÉTATS-LIMITES DE SERVICE SOUS SOLLICITATIONS NORMALES

* Cette limitation est justifiée par les incertitudes liées à la mise en œuvre du pieu. ** Cette limitation est justifiée par le souci de limiter l´ouverture des fissures, principalement pour les pieux circulaires, pour lesquels les seules justifications aux états-limites ultimes prévues par les règles B.A.E.L. sont insuffisantes. *** L´attention est attirée par l´importance que revêt, pour ce type d´éléments, la compatibilité entre la disposition des armatures et la mise en place correcte du béton. Il est conseillé de ne prescrire des conditions de fissuration préjudiciable ou très préjudiciable que dans des cas motivés et en s´assurant que les dispositions constructives relatives au ferraillage puissent être respectées ( cf. art. C.5.4,22).

C.4.2,15. TUBES DE RÉSERVATION

* Cette approximation ne peut être considérée comme admissible que dans la mesure où il n´est pas dérogé aux dispositions constructives définies à l´article C.5.4.

COMMENTAIRES

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C.4.2,14. ÉTATS-LIMITES DE SERVICE SOUS SOLLICITATIONS NORMALES

Les sollicitations de calcul à considérer sont définies à l´article A.5.3.

Les justifications requises par les règles B.A.E.L. sont complétées comme suit : - la contrainte moyenne de compression du béton sur la surface comprimée est limitée à 0,3 〈⊗c (*) ; - lorsque la fissuration est considérée comme peu nuisible, la contrainte de traction des armatures ou des gaines, lorsque ces dernières sont prises en compte dans la résistance de la section, est limitée à 2/3 〈⊗e (**).

Sauf dispositions contraires du marché, on considère que la fissuration est peu nuisible pour les éléments de fondation appartenant au groupe B défini à l´article A.3.1,2 (***).

C.4.2,15. TUBES DE RÉSERVATION

Les tubes de réservation destinés aux contrôles de la qualité d´exécution des pieux ne sont pas pris en compte dans la résistance de la section. À titre de simplification, les vides créés par ces mêmes tubes ne sont pas déduits de la section résistante du béton (*).

TEXTE

- 52 C.4.2,16. GAINES

C.4.2,16. GAINES

La prise en compte de la résistance de la gaine métallique éventuelle est admise pour les pieux circulaires dans les conditions suivantes : - l´épaisseur initiale de celle-ci est supérieure à 2 millimètres, - il est tenu compte des phénomènes de corrosion suivant les dispositions de l´article C.4.2,22, - sauf prescription contraire du marché, les soudures faites sur chantier sont considérées comme une interruption totale de la continuité.

Lorsqu´aucun dispositif spécial de connexion n´est prévu pour assurer l´adhérence entre la gaine et le béton, on considère que celle-ci n´est parfaitement obtenue qu´à partir d´une distance de régularisation égale à 2〈B , comptée depuis l´extrémité de la gaine. La justification d´une section située dans cette zone de régularisation, à une distance x de l´extrémité de la gaine, est conduite en prenant en compte une épaisseur de gaine égale à :

où e désigne l´épaisseur retenue en section courante.

C.4.2,2. ÉLÉMENTS DE FONDATION MÉTALLIQUES

* Actuellement, fascicule 61, titre V, du C.P.C. Il est rappelé que ces justifications portent uniquement sur les états-limites ultimes.

C.4.2,2. ÉLÉMENTS DE FONDATION MÉTALLIQUES

Les éléments de fondation métalliques sont justifiés suivant le fascicule du C.C.T.G. relatif à la conception et au calcul des constructions métalliques (*), en tenant compte des caractères des matériaux définis en A.3.2,3. et des précisions apportées ci-après.

Les sollicitations de calcul à considérer sont définies aux articles A.5.2,1. et A.5.2,2.

C.4.2,21. ÉTAT-LIMITE ULTIME DE STABILITÉ DE FORME

* Voir le commentaire (*) de l´article C.4.2,13.

COMMENTAIRES

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C.4.2,21. ÉTAT-LIMITE ULTIME DE STABILITÉ DE FORME

À défaut de modèle plus représentatif, la charge critique d´Euler F* est calculée en tenant compte des lois d´interaction entre l´élément et le sol définies à l´article C.2.2. pour les sollicitations de longue durée d´application (*).

TEXTE

- 53 -

C.4.2,22. ÉPAISSEUR D´ACIER SACRIFIÉE À LA CORROSION

C.4.2,22. ÉPAISSEUR D´ACIER SACRIFIÉE À LA CORROSION

* Dans le cas des aciers laminés pour construction métallique, on pourra admettre qu´un enrobage de mortier ou de coulis de ciment approprié peut constituer une protection efficace si les dispositions prévues permettent de garantir un enrobage minimal de 5 cm et que le coulis mis en œuvre est dosé à plus de 500 kg de ciment par mètre cube, avec un rapport eau sur ciment inférieur à 0,5.

Lorsque les éléments de fondation ne sont pas munis d´une protection reconnue efficace contre la corrosion (*), les calculs justificatifs sont conduits en neutralisant, sur l´ensemble du périmètre extérieur, une épaisseur sacrifiée à la corrosion. Pour les profils creux non entièrement remplis de béton ou de mortier, cette épaisseur est également neutralisée sur l´ensemble du périmètre intérieur (**).

Dans le cas d´utilisation de barres pour armatures de précontrainte, des indications complémentaires sont données à l´annexe C.6. « Dispositions particulières aux micropieux ».

Lorsqu´elle n´est pas fixée par le marché, la valeur de cette épaisseur sacrifiée fait l´objet d´une proposition soumise au maître d´œuvre : cette valeur ne pouvant toutefois être inférieure à 2 millimètres (***).

** Cette disposition s´applique en particulier à tous les pieux tubulaires battus, que leur base soit obturée ou non. *** Le tableau ci-dessous donne, à titre indicatif, des valeurs moyennes de diminution d´épaisseur par face exposée que l´on pourra adopter pour l´acier non protégé en l´absence d´études spécifiques (l´évaluation de la corrosivité des sols est conforme à la norme NF A 05-251). Pour les ponts, la durée de référence à considérer est de 100 ans.

DIMINUTION D´ÉPAISSEUR SUIVANT LA DURÉE D´EXPOSITION (en millimètres.)

ARTICLE C.4.3. : ÉTAT-LIMITE ULTIME DE STABILITÉ D´ENSEMBLE * Le cas de fondations sur terrain naturel en pente doit généralement faire l´objet d´une étude spécifique.

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COMMENTAIRES

ARTICLE C.4.3. : ÉTAT-LIMITE ULTIME DE STABILITÉ D´ENSEMBLE Le présent article ne traite que le cas d´une fondation en tête de talus de déblai ou rapporté (*).

TEXTE

- 54 -

** Compte tenu de la diversité des cas pouvant être rencontrés, les modalités de cette étude sortent du cadre d´application du présent fascicule.

Compte tenu du caractère stabilisateur apporté par les pieux, la vérification minimale consiste à s´assurer, dans les mêmes conditions que l´article B.3.6,2. relatif aux fondations superficielles, que, dans la situation finale, tous les cercles de rupture ne coupant pas la fondation sont stables.

Il peut être nécessaire, par ailleurs, en fonction de la stabilité du talus seul, d´effectuer une étude spécifique de la stabilité de l´ensemble talus-pieux (**).

CHAPITRE C.5.

CHAPITRE C.5.

DISPOSITIONS CONSTRUCTIVES

DISPOSITIONS CONSTRUCTIVES

ARTICLE C.5.1. : DISPOSITIONS GÉNÉRALES DE CONCEPTION * Eléments de fondation reliés par une même semelle de liaison.

** Béton armé, métal, etc. ; il est recommandé, en outre, que tous les éléments d´une même fondation soient mis en œuvre dans les mêmes conditions.

ARTICLE C.5.2. : PIEUX PRÉFABRIQUÉS EN BÉTON ARMÉ

ARTICLE C.5.1. : DISPOSITIONS GÉNÉRALES DE CONCEPTION En l´absence de contraintes particulières, la disposition en plan des éléments d´une même fondation permet : - d´assurer une répartition homogène des charges axiales entre les différents éléments, sous combinaisons d´actions quasi permanentes ; - d´assurer le centrage des éléments ou groupe d´éléments sous les parties de la structure qui transmettent les sollicitations à la fondation.

Sauf prescription différente du marché, tous les éléments constitutifs d´une même fondation (*) possèdent la même constitution (**).

ARTICLE 5.2. : PIEUX PRÉFABRIQUÉS EN BÉTON ARMÉ Sauf stipulations différentes du marché, les dispositions des règles B.A.E.L. sont complétées comme suit : - Les armatures longitudinales sont, autant que possible, d´une seule longueur. S´il n´en est pas ainsi, les recouvrements ou soudures n´intéressent pas plus du tiers du nombre des barres dans une même section transversale et se trouvent à une distance des extrémités supérieure ou égale à six fois la plus petite dimension transversale du pieu.

- Le diamètre des armatures longitudinales est au moins de 12 millimètres.

Leurs extrémités ne peuvent pas être terminées par des crochets. Elles sont entièrement ancrées dans la semelle de liaison au sens des règles B.A.E.L.

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COMMENTAIRES

TEXTE

- 55 - Le diamètre des armatures transversales est au moins de 5 millimètres.

Leur espacement courant n´excède pas 20 centimètres.

- À chaque extrémité, cet espacement est divisé au moins par deux sur une longueur égale à deux fois la plus petite dimension transversale du pieu.

Lorsque la sévérité de la mise en œuvre, notamment par battage, le motive, cet espacement est divisé par trois sur la longueur indiquée ci-dessus.

De plus, une zone de transition de même longueur comporte un espacement des armatures transversales égal aux deux tiers de l´espacement courant.

- Dans les pieux de section carrée comportant des armatures longitudinales intermédiaires, celles-ci sont maintenues par des cadres ou épingles supplémentaires.

Dans le cas où les dispositifs de suspension des pieux aux engins de manutention sont susceptibles d´affaiblir la résistance du pieu, il en est tenu compte dans les calculs.

ARTICLE C.5.3. : PIEUX TUBULAIRES EN BÉTON PRÉCONTRAINT

ARTICLE C.5.3. : PIEUX TUBULAIRES EN BÉTON PRÉCONTRAINT C.5.3,1. ARMATURES PASSIVES

C.5.3,1. ARMATURES PASSIVES

La tête et la base du pieu comportent des armatures de frettage permettant d´assurer l´intégrité du béton sous l´effet des actions localisées de la précontrainte et de la mise en œuvre.

C.5.3,2. ARMATURES DE PRÉCONTRAINTE

* Cette compression minimale est destinée à compenser les sollicitations de traction dues à la réflexion des ondes de choc qui apparaissent lors de la mise en œuvre du pieu.

COMMENTAIRES

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C.5.3,2. ARMATURES DE PRÉCONTRAINTE

Sauf dispositions différentes du marché, ces armatures sont employées conformément aux prescriptions des règles B.P.E.L. Lors de la mise en œuvre du pieu, elles assurent au béton une compression moyenne supérieure ou égale à 5 MPa (*).

TEXTE

- 56 -

ARTICLE C.5.4. : PIEUX EXÉCUTÉS EN PLACE ET BARRETTES C.5.4,1. DISPOSITIONS GÉOMÉTRIQUES

C.5.4,11. DIMENSIONS

ARTICLE C.5.4. : PIEUX EXÉCUTÉS EN PLACE ET BARRETTES C.5.4,1. DISPOSITIONS GÉOMÉTRIQUES C.5.4,11. DIMENSIONS

* D´une façon générale, il est déconseillé d´utiliser des pieux exécutés en place de diamètre inférieur à 0,80 m pour les ponts-route.

C.5.4,12. INCLINAISON

Pour les ponts-route, la plus petite dimension transversale des éléments de fondation est supérieure ou égale à 0,60 m. Elle est supérieure ou égale à 0,80 m pour les pieux circulaires disposés sur une seule file (*).

C.5.4,12. INCLINAISON

Sauf prescription différente du marché, seuls peuvent être inclinés les pieux dont l´exécution est entièrement conduite à l´abri d´un tube de travail, récupéré ou non.

C.5.4,13. ÉLARGISSEMENT DE LA BASE

C.5.4,13. ÉLARGISSEMENT DE LA BASE

Sauf dispositions différentes du marché, l´élargissement de la base des pieux est interdit, à l´exception des pieux battus pilonnés, ou lorsque les pieux sont réalisés à sec dans un terrain de consistance telle qu´aucun éboulement des parois ne soit à craindre.

C.5.4,14. DISTANCE ENTRE AXES

* Cette prescription a pour objectif d´éviter les désordres que la mise en œuvre d´un pieu peut causer aux pieux voisins, surtout dans le cas fréquent où leur béton constitutif est très jeune, voire en deçà du phénomène de prise.

C.5.4,2. ARMATURES

C.5.4,14. DISTANCE ENTRE AXES (*)

Sauf dispositions différentes du marché, la distance de nu à nu entre deux éléments de fondation voisins est supérieure ou égale à 0,75 fois la somme de leurs diamètres lorsqu´il s´agit de pieux circulaires et 0,75 fois la somme de leurs largeurs lorsqu´il s´agit de barrettes.

C.5.4,2. ARMATURES

C.5.4,21. GÉNÉRALITÉS

C.5.4,21. GÉNÉRALITÉS

Sauf dispositions différentes du marché : - les pieux exécutés en place peuvent ne pas être armés si : • ils sont utilisés pour un bâtiment,

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COMMENTAIRES

TEXTE

- 57 • ils sont verticaux, • ils restent entièrement comprimés sous toutes les combinaisons d´actions ; - dans le cas contraire, les pieux sont armés sur toute leur longueur.

Les pieux forés à la tarière creuse peuvent être armés par l´insertion de cages d´armatures rigides descendues dans le béton frais. Dans ce cas, l´entrepreneur apporte la preuve (références et essais de faisabilité) que la profondeur voulue peut être atteinte sans nuire à l´intégrité de la cage d´armatures.

C.5.4,22. CONSTITUTION ET DIMENSIONS DES CAGES D´ARMATURES

C.5.4,22. CONSTITUTION ET DIMENSIONS DES CAGES D´ARMATURES

Les cages d´armatures des pieux de section circulaire sont constituées par des armatures longitudinales en acier disposées suivant les génératrices d´un cylindre autour desquelles sont enroulées et fixées rigidement des cerces ou hélices. Pour les pieux de section non circulaire et notamment les barrettes, les armatures transversales sont constituées par des cadres, épingles et étriers.

Le diamètre extérieur (ou la largeur) de la cage d´armatures est : - au plus égal au diamètre intérieur du tube diminué de 8 cm pour les pieux battus pilonnés et battus moulés, - au plus égal au diamètre intérieur du tubage provisoire diminué de 10 cm pour les pieux forés tubés, - au moins égal à 1,25 fois le diamètre extérieur de la colonne de bétonnage éventuelle.

C.5.4,23. ARMATURES LONGITUDINALES

C.5.4,23. ARMATURES LONGITUDINALES

Le nombre minimal de barres longitudinales est de 6 et leur diamètre minimal de 12 mm. Elles sont entièrement ancrées dans la semelle de liaison au sens des règles B.A.E.L. L´espacement des barres longitudinales ne peut être inférieur à 10 cm entre nus. Sauf dispositions différentes du marché, cette distance doit être respectée entre les nus de couples de barres au droit des recouvrements.

Dans le cas des pieux circulaires, les armatures possèdent le même diamètre et un écartement uniforme.

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COMMENTAIRES

TEXTE

- 58 -

La section minimale d´armatures longitudinales est alors au moins égale à la fraction suivante de la section du béton : - 0,005 lorsque la largeur ou le diamètre B de l´élément est inférieur à 1 m, - 0,005. √1/ B dans les cas contraires, avec un minimum de 0,0035.

C.5.4,24. ARMATURES TRANSVERSALES

* Il est recommandé d´adopter les valeurs suivantes :

C.5.4,24. ARMATURES TRANSVERSALES

L´écartement des armatures transversales est au plus égal à 15 fois le plus petit diamètre des barres longitudinales, avec un maximum de 35 cm.

Leur diamètre est au moins égal aux quatre dixièmes du plus grand diamètre des barres longitudinales, avec un minimum de 6 mm (*).

Dans le cas de pieux non circulaires et notamment des barrettes, elles sont disposées de façon à éviter tout mouvement des barres longitudinales vers la paroi la plus proche.

Il est toutefois admis que certaines barres longitudinales ne soient que partiellement maintenues en vue de permettre le passage de la ou des colonnes de bétonnage.

C.5.4,25. RIGIDITÉ

C.5.4,25. RIGIDITÉ

Outre les justifications relatives à la résistance du pieu fini, la conception de la cage d´armatures et, en particulier, le choix des diamètres des fers, doit lui assurer une rigidité suffisante pour limiter les déformations lors des opérations de manutention, ainsi que tout risque de flambement pendant le bétonnage.

Dans le cas des barrettes ou de pieux de gros diamètre, cette rigidité doit être améliorée par adjonction de barres obliques disposées et fixées de façon à obtenir un contreventement effectif de la cage.

C.5.4,3. TUBES DE RÉSERVATION

C.5.4,3. TUBES DE RÉSERVATION

* Quelle que soit leur destination, les tubes doivent être rigides, étanches, et protégés durant les travaux contre toute détérioration susceptible de nuire à leur utilisation. ** Il s´agit généralement de tubes 50/60 permettant une auscultation sonique ou gammamétrique par transparence. La distance entre tubes doit être adaptée à la sensibilité de la méthode.

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COMMENTAIRES

Les tubes d´auscultation, d´injection, etc., sont placés de façon à ne pas nuire au bon enrobage des armatures (*).

Dans les cas des ouvrages d´art, tous les pieux sont munis de tubes d´auscultation permettant de réaliser des essais de contrôle par transparence (**).

TEXTE

- 59 C.5.4,4. ENROBAGE

C.5.4,4. ENROBAGE

L´épaisseur du béton qui enrobe les armatures est au moins égale à : - 4 cm pour les pieux ou parties de pieux exécutés avec un tube provisoire ou une chemise, - 7 cm pour les pieux, parties de pieux ou barrettes exécutés sans tube.

Cet enrobage est obtenu à l´aide de centreurs dont la répartition et le nombre sont adaptés aux dimensions et à la géométrie de la cage d´armatures.

Ces centreurs doivent présenter une résistance à la corrosion au moins égale à celle du béton du pieu.

ARTICLE C.5.5. : PUITS

ARTICLE C.5.5. : PUITS (*)

* Les puits sont excavés et bétonnés à sec. En règle générale le béton est vibré.

C.5.5,1. DISPOSITIONS GÉOMÉTRIQUES

* Par définition ( cf . annexe G.5.), les puits nécessitent la présence d´hommes au fond du forage et sont soumis de ce fait aux dispositions législatives relatives à la sécurité du travail.

C.5.5,1. DISPOSITIONS GÉOMÉTRIQUES

Sous réserve du respect des dispositions législatives en vigueur (*), les puits de section circulaire ont un diamètre supérieur ou égal à 1,20 m et les puits de section quelconque ont une largeur minimale de 0,80 m et une section minimale de 1,1 m2.

Les puits sont verticaux.

C.5.5,2. ARMATURES

C.5.5,2. ARMATURES

Sauf dispositions différentes du marché, les puits peuvent ne pas être armés s´ils restent entièrement comprimés sous toutes les combinaisons d´actions.

Dans le cas contraire, ils sont armés sur toute leur longueur suivant les mêmes modalités que celles définies à l´article C.5.4,2. pour les pieux exécutés en place et les barrettes.

C.5.5,3. ENROBAGE

C.5.5,3. ENROBAGE

L´enrobage de toute armature est au moins égal à 5 cm.

COMMENTAIRES

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TEXTE

- 60 -

ANNEXE A. (ANNEXE AU TEXTE)

RÈGLES SIMPLIFIÉES SOMMAIRE Pages

1. - DOMAINE D´APPLICATION

61

2. - CRITÈRES D´APPLICATION DES RÈGLES SIMPLIFIÉES 2.1. - Nature des ouvrages et des actions

61 61

2.2. - Nature et caractéristiques des fondations 2.3. - Nature et caractéristiques des sols 2.4. - Situation par rapport à la nappe phréatique

62 62 62

3. - ACTIONS ET COMBINAISONS D´ACTIONS 3.1. - Actions à considérer 3.2. - Combinaisons d´actions

4. - JUSTIFICATIONS 4.1. - Cas des fondations superficielles 4.2. - Cas des fondations profondes

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63 63 63 66 66 66

- 61 -

Lorsque le marché le prévoit explicitement, les dispositions de la présente annexe se substituent aux dispositions homologues des parties A, B et C du présent fascicule.

ARTICLE 1. : DOMAINE D´APPLICATION * Le but de la présente annexe est de donner des règles simplifiées de justification et de permettre des procédures allégées de reconnaissance géotechnique lorsque : - l´ouvrage à justifier est de taille modeste et possède un fonctionnement suffisamment simple pour que les combinaisons d´actions les plus défavorables puissent être facilement appréhendées, - la configuration et le comportement géotechnique des sols de fondation sont simples et bien connus.

ARTICLE 1. : DOMAINE D´APPLICATION Les dispositions de la présente annexe définissent (*) : - les critères auxquels doivent satisfaire les ouvrages pour permettre l´application des règles spécifiées aux articles 3 et 4 ci-après, - les combinaisons d´actions pour la vérification des états-limites ultimes de résistance et des états-limites de service, - les règles simplifiées de justification.

L´attention est attirée sur l´importance de cette deuxième condition, un ouvrage, même modeste, ne pouvant être fondé sans précautions spéciales lorsque les conditions de sol sont difficiles ou mal connues.

ARTICLE 2. : CRITÈRES D´APPLICATION DES RÈGLES SIMPLIFIÉES 2.1. NATURE DES OUVRAGES ET DES ACTIONS

* -

Les ouvrages visés peuvent être, par exemple : des réservoirs de capacité faible ou moyenne (< 500 m 3), des stations de pompage ou de traitement, de petits ouvrages tels que dalots, transformateurs, etc.

** Il en résulte en particulier que les ouvrages concernés ne sont pas soumis à des actions accidentelles.

COMMENTAIRES

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ARTICLE 2. : CRITÈRES D´APPLICATION DES RÈGLES SIMPLIFIÉES 2.1. NATURE DES OUVRAGES ET DES ACTIONS

Les ouvrages concernés sont en maçonnerie ou en béton armé ou précontraint et leurs fondations subissent des charges permanentes et d´exploitation modérées (*). Les combinaisons d´actions vis-à-vis des états-limites de service n´aboutissent pas à une pression moyenne supérieure à : - 0,3 MPa pour une semelle superficielle, - 0,4 MPa pour une semelle de répartition sur pieux.

Seules les actions mentionnées dans la présente annexe interviennent les combinaisons d´actions (**).

TEXTE

dans

- 62 -

*** Cette règle permet d´éviter, entre autres, la vérification de certains états-limites tels que l´état-limite ultime de glissement et l´état-limite ultime de renversement.

Dans les combinaisons vis-à-vis des états-limites de service, l´inclinaison de la résultante générale des actions par rapport à la verticale n´excède pas 1/10 e et son excentrement est limité au tiers central de la semelle de fondation ou de répartition des charges sur les pieux (***).

2.2. NATURE ET CARACTÉRISTIQUES DES FONDATIONS

2.2. NATURE ET CARACTÉRISTIQUES DES FONDATIONS

* Ce critère exclut en particulier les radiers de grande surface.

Les fondations sont de forme simple et constituées : - par une semelle superficielle pouvant être considérée comme rigide (*), - par un ensemble de pieux verticaux non flottants (**) coiffés par une semelle de répartition, - par des puits.

** Un pieu est qualifié de flottant lorsque, pour sa charge de fluage Q c, l´effort résistant mobilisé par frottement latéral est supérieur à l´effort résistant mobilisé sous la pointe.

Les fondations sont établies sur un terrain de pente inférieure à 10 %. Dans le cas des fondations sur pieux, la nature des sols concernés et des pieux est telle que manifestement aucune justification vis-à-vis des états-limites ultimes de stabilité de forme de ces derniers n´est nécessaire.

2.3. NATURE ET CARACTÉRISTIQUES DES SOLS

2.3. NATURE ET CARACTÉRISTIQUES DES SOLS

Les sols intéressés par l´ouvrage sont de nature homogène, non compressibles et non susceptibles de développer des frottements négatifs ou des poussées latérales. * Ces conditions supposent que les formations concernées par l´implantation de l´ouvrage soient homogènes, tant en ce qui concerne leurs caractéristiques mécaniques que leur épaisseur.

Le comportement mécanique des sols peut être correctement apprécié sur la base de l´expérience locale et d´essais pressiométriques ou pénétrométriques, antérieurs ou non, effectués dans les formations concernées (*).

Dans tous les cas, un mémoire de synthèse géotechnique simple est nécessaire, au droit de l´implantation de l´ouvrage.

2.4. SITUATION PAR RAPPORT À LA NAPPE PHRÉATIQUE

2.4. SITUATION PAR RAPPORT À LA NAPPE PHRÉATIQUE

Le niveau de la nappe phréatique se situe en règle générale au-dessous de la base des semelles.

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COMMENTAIRES

TEXTE

- 63 -

ARTICLE 3 : ACTIONS ET COMBINAISONS D´ACTIONS

ARTICLE 3 : ACTIONS ET COMBINAISONS D´ACTIONS

* Il est rappelé que toutes les combinaisons n´ont pas à être considérées simultanément. Pour un ouvrage donné, seules sont à étudier celles qui apparaissent comme les plus défavorables (article 5.1. des D.C. 79). En particulier, dans les tableaux de l´article 3.2. ci-après, l´indication « ou » pour certaines actions marque l´intérêt d´un choix à effectuer en ce sens.

Les dispositions ci-après précisent les actions et les combinaisons d´actions à considérer pour la justification vis-à-vis des états-limites ultimes et des états-limites de service (*).

3.1. ACTIONS À CONSIDÉRER

3.1. ACTIONS À CONSIDÉRER

* Parmi les actions énumérées ne figure pas l´action de la température T (variations uniformes) qui est rarement à considérer.

Les actions à considérer sont les suivantes (*) : G : charges permanentes comprenant notamment structure et des terres.

Q 0 : charges d´exploitation.

W : action du vent.

S : action de la neige.

G w : poussée d´Archimède éventuelle.

le poids propre de la

Il est précisé que les charges permanentes de poids propre sont considérées comme une action unique ; on ne les fractionne pas selon le sens des sollicitations qu´elles produisent par rapport au sens des sollicitations correspondant aux actions variables.

3.2. COMBINAISONS D´ACTIONS

3.2. COMBINAISONS D´ACTIONS

3.2.1. ÉTATS-LIMITES ULTIMES

3.2.1. ÉTATS-LIMITES ULTIMES

* Pour l´ouvrage en situation d´exécution, il est loisible de se reporter aux dispositions indiquées dans les règles B.A.E.L. ou dans les règles B.P.E.L.

Pour la vérification de ces états-limites en situation d´exploitation combinaisons à utiliser sont précisées ci-après (**) :

** Il est rappelé que les combinaisons faisant intervenir la neige et le vent dépendent des conditions de compatibilité fixées par les règles « N.84 » (fascicule 61 - Titre IV- Section II - Actions de la neige sur les constructions).

COMMENTAIRES

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TEXTE

(*), les

- 64 -

*** On

peut citer par exemple le cas des charges d´eau dans les réservoirs.

***.* 0,77x1,3 ≈ 1.

(1) Le coefficient est 1,125 si la poussée d´Archimède est favorable et 1,2 si la poussée est défavorable.

(2) Pour les charges d´exploitation étroitement bornées (***), le coefficient γQ1 est égal à 1,35.

(3) A défaut de texte réglementaire fixant les valeurs de combinaison de la charge d´exploitation ψ0〈Q0, et pour les cas courants où il y a compatibilité des charges d´exploitation avec l´action de base, ψ0 est pris égal à 0,77 (***.*).

3.2.2. ÉTATS-LIMITES DE SERVICE

* Voir le commentaire (**) à l´article 3.2.1. ci-dessus pour les combinaisons faisant intervenir la neige et le vent.

COMMENTAIRES

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3.2.2. ÉTATS-LIMITES DE SERVICE

Pour la vérification de ces états-limites, les combinaisons précisées ci-après (*).

TEXTE

à utiliser sont

- 65 **

Voir la remarque (3) au tableau de l´article 3.2.1. ci-dessus.

COMBINAISONS RARES

COMBINAISONS QUASI PERMANENTES

(1) Si la valeur de ψ2 n´est pas déterminée par un texte réglementaire, elle est fixée par le marché ou proposée au maître d´œuvre.

COMMENTAIRES

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TEXTE

- 66 -

ARTICLE 4 : JUSTIFICATIONS

ARTICLE 4 : JUSTIFICATIONS

* Ces dispositions n´excluent pas de considérer des états limites relatifs à la structure portée, notamment ceux engendrés par les tassements des fondations.

La justification des fondations des ouvrages relevant de la présente annexe est effectuée uniquement vis-à-vis des états-limites détaillés aux articles 4.1. et 4.2. ci-après (*).

4.1. CAS DES FONDATIONS SUPERFICIELLES

4.1. CAS DES FONDATIONS SUPERFICIELLES

* Cf . article B.3.1.

Les états-limites à considérer sont les suivants : - états-limites de mobilisation du sol (*) ; - états-limites concernant les matériaux constitutifs de la fondation (**).

**

Cf . article B.3.5.

4.2. CAS DES FONDATIONS PROFONDES

4.2. CAS DES FONDATIONS PROFONDES

* Cf . article C.4.1.

Les états-limites à considérer sont les suivants : - états-limites de mobilisation du sol (*) ; - états-limites concernant les matériaux constitutifs de la fondation, à l´exception des états-limites ultimes de stabilité de forme (**).

**

Cf . article C.4.2.

COMMENTAIRES

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TEXTE

- 67 -

ANNEXE B.1.

(ANNEXE AU TEXTE)

ÉVALUATION DE LA CONTRAINTE DE RUPTURE SOUS UNE FONDATION SUPERFICIELLE SOUMISE À UNE CHARGE VERTICALE CENTRÉE À PARTIR DES ESSAIS AU PRESSIOMÈTRE MÉNARD SOMMAIRE Pages

1. - DOMAINE D´APPLICATION

68

2. - CALCUL DE LA CONTRAINTE DE RUPTURE q´ u

68

3. - FACTEUR DE PORTANCE k p

68

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- 68 -

ARTICLE 1. : DOMAINE D´APPLICATION

ARTICLE 1. : DOMAINE D´APPLICATION

* Il est rappelé que l´effet d´un excentrement ou d´une inclinaison de la charge ainsi que la géométrie du sol de fondation sont pris en compte par ailleurs dans les justifications requises par la partie B.

Les présentes règles s´appliquent au calcul de la contrainte de rupture q´ u sous une fondation superficielle isolée soumise à une charge verticale centrée (*) à partir des résultats de l´essai au pressiomètre Ménard (**).

** Conformément à l´annexe E.1., § 2.2,1., ces essais sont conduits suivant la norme NF P 94-110.

ARTICLE 2. : CALCUL DE LA CONTRAINTE DE RUPTURE q´ u

ARTICLE 2. : CALCUL DE LA CONTRAINTE DE RUPTURE q´ u

* Conformément aux principes retenus dans le présent fascicule, q´u et q´0 désignent des contraintes intergranulaires (ou effectives), la pression interstitielle étant prise en compte par ailleurs dans les combinaisons d´actions. Cette distinction, peu habituelle dans le cas du pressiomètre, n´implique cependant aucune modification pratique dans la mesure où :

La contrainte de rupture q´ u sous la base de la fondation est calculée par la relation suivante (*) :

q´ u - q´ 0 = q u - q 0

q´ u - q´ 0 = k p〈 p* le où : - q´ u et q´ 0 sont respectivement définies aux articles B.2.2,3. et B.3.1,1 ; - p*le désigne la « pression limite nette équivalente» ; sauf indication différente du marché, elle est calculée suivant la méthode exposée à l´annexe E.2. ; - k p désigne le facteur de portance, calculé suivant l´article 3 ci-après.

ARTICLE 3. : FACTEUR DE PORTANCE kp * La classification proposée pour les sols s´appuie sur les catégories conventionnelles de sols, définies dans l´annexe E.1., § 3. ** La définition de D e est donnée par l´annexe E.2.

COMMENTAIRES

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ARTICLE 3. : FACTEUR DE PORTANCE kp Sauf indication différente du marché, la valeur du facteur de portance k p est fixée par les expressions du tableau I ci-après en fonction de la nature de la formation concernée (*), de la profondeur d´encastrement relative De /B (**) et du rapport de la largeur B à la longueur L de la fondation.

TEXTE

- 69 -

*** Dans le cas des roches saines, conformément au commentaire (*) de l´article A.2.1., il convient d´apprécier si une justification basée sur les méthodes du présent fascicule et à l´évidence pessimiste est suffisante, ou bien s´il convient d´avoir recours aux méthodes spécifiques de la mécanique des roches.

COMMENTAIRES

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TABLEAU I : VALEUR DU COEFFICIENT DE PORTANCE kp

TEXTE

- 70 -

ANNEXE B.2.

(ANNEXE AU TEXTE)

ÉVALUATION DE LA CONTRAINTE DE RUPTURE SOUS UNE FONDATION SUPERFICIELLE SOUMISE À UNE CHARGE VERTICALE CENTRÉE À PARTIR DES ESSAIS DE PÉNÉTRATION STATIQUE SOMMAIRE Pages

1. - DOMAINE D´APPLICATION

71

2. - CALCUL DE LA CONTRAINTE DE RUPTURE q´u

71

3. - FACTEUR DE PORTANCE kc

71

Ressaisie DTRF

- 71 -

ARTICLE 1. : DOMAINE D´APPLICATION

ARTICLE 1. : DOMAINE D´APPLICATION

* Il est rappelé que l´effet d´un excentrement ou d´une inclinaison de la charge ainsi que de la géométrie du sol de fondation sont pris en compte par ailleurs dans les justifications requises par la partie B.

Les présentes règles s´appliquent au calcul de la contrainte de rupture q´ u sous une fondation superficielle isolée soumise à une charge verticale centrée (*) à partir des résultats de l´essai au pénétromètre statique (**).

** Conformément à l´annexe E.1., § 2.1,3., ces essais sont conduits suivant la norme NF P 94-113.

ARTICLE 2. : CALCUL DE LA CONTRAINTE DE RUPTURE q´ u * Conformément aux principes retenus dans le présent fascicule, q´ u et q´ 0 désignent des contraintes intergranulaires (ou effectives), la pression interstitielle étant prise en compte par ailleurs dans les combinaisons d´actions. Cette distinction, peu habituelle dans le cas du pénétromètre, n´implique cependant aucune modification pratique dans la mesure où :

q´ u - q´ 0 = q u - q 0

ARTICLE 2. : CALCUL DE LA CONTRAINTE DE RUPTURE q´ u La contrainte de rupture q´ u sous la base de la fondation est calculée par la relation suivante (*) :

q´ u

- q´ 0 = k c〈q ce

où : - q´ u et q´ 0 sont respectivement définies aux articles B.2.2,3. et B.3.1,1. ; - q ce désigne la « résistance de pointe équivalente » ; sauf indication différente du marché, elle est calculée suivant la méthode exposée à l´annexe E.2. ;

- k c désigne le facteur de portance, calculé suivant l´article 3 ci-après.

ARTICLE 3. : FACTEUR DE PORTANCE kc * La classification proposée pour les sols s´appuie sur les catégories conventionnelles de sols, définies dans l´annexe E.1., § 3.

** La définition de D e est donnée par l´annexe E.2.

Ressaisie DTRF

COMMENTAIRES

ARTICLE 3. : FACTEUR DE PORTANCE kc Sauf indication différente du marché, la valeur du facteur de portance k c est fixée par les expressions du tableau I ci-après en fonction de la nature de la formation concernée (*), de la profondeur d´encastrement relative De /B (**) et du rapport de la largeur B à la longueur L de la fondation.

TEXTE

- 72 TABLEAU I : VALEUR DU COEFFICIENT DE PORTANCE kc

COMMENTAIRES

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TEXTE

- 73 -

ANNEXE C.1.

(ANNEXE AU TEXTE)

ÉVALUATION DES PARAMÈTRES DE CHARGE D´UN ÉLÉMENT DE FONDATION PROFONDE À PARTIR D´ESSAIS DE CHARGEMENT STATIQUE SOMMAIRE Pages

1. - DOMAINE D´APPLICATION

2. - CAMPAGNE DE RECONNAISSANCE 2.1. - Reconnaissance

générale du site

2.2. - Emplacement de l´essai 2.3. - Reconnaissance spécifique à l´essai

3. - PIEUX D´ESSAI 3.1.

3.2.

3.3.

3.4.

-

Généralités Pieux d´essai simple non instrumentés Pieux d´essai simple instrumentés Pieux d´essai d´étalonnage

4. - INTERPRÉTATION DES ESSAIS 4.1. - Pieux non instrumentés 4.2. - Pieux instrumentés

Ressaisie DTRF

74 74 74 74 75 75 75 75 75 76

76 76 77

- 74 -

ARTICLE 1. : DOMAINE D´APPLICATION

ARTICLE 1. : DOMAINE D´APPLICATION (*)

* L´essai de chargement statique de pieu reste le moyen le plus fiable de déterminer la charge de fluage et la charge limite d´un élément de fondation profonde. Son utilisation est particulièrement recommandée pour des projets importants ou dans des sites difficiles. Ces essais peuvent être également l´occasion de mettre au point les moyens d´exécution (nécessité d´un gainage, rainurage, possibilités de battage, etc.).

Les présentes règles s´appliquent à l´évaluation de la charge limite et de la charge de fluage d´un élément isolé de fondation profonde à partir d´essais de chargement statique axial (**).

** Ces essais sont menés conformément à la norme NF P 94-150 pour ce qui concerne les essais de compression.

ARTICLE 2. : CAMPAGNE DE RECONNAISSANCE 2.1. RECONNAISSANCE GÉNÉRALE DU SITE

* Cf . chapitre A.2.

Elles sont applicables à tous les types de fondations profondes. Ces règles ne peuvent néanmoins être utilisées que dans le cadre de deux types d´essais : - essais simples, dans lesquels la charge de fluage et la charge limite des pieux de l´ouvrage sont directement déduites des résultats des essais suivant l´article 4.1. ci-après ; - essais d´étalonnage, dans lesquels la charge de fluage et la charge limite des pieux de l´ouvrage sont estimées suivant l´article 4.2. ci-après.

ARTICLE 2. : CAMPAGNE DE RECONNAISSANCE 2.1. RECONNAISSANCE GÉNÉRALE DU SITE

Lorsqu´un essai de pieu est envisagé, la reconnaissance générale du site, outre ses caractéristiques habituelles (*), doit permettre : - soit de confirmer que la géologie du site est suffisamment homogène du point de vue de l´épaisseur des couches et de leurs caractéristiques mécaniques pour qu´un ou plusieurs essais simples puissent être considérés comme représentatifs, - soit de déterminer le ou les meilleurs sites d´essai dans le cas d´essais d´étalonnage.

2.2. EMPLACEMENT DE L´ESSAI

2.2. EMPLACEMENT DE L´ESSAI

* Il y a lieu de tenir compte de la configuration définitive dans laquelle travaillera la fondation, qui peut être différente de celle de l´essai dans le cas d´excavations ou de remblais.

L´emplacement de chaque essai, choisi à l´issue de la campagne de reconnaissance, doit être représentatif : - dans le cas d´essai simple, à la fois des caractéristiques mécaniques et des épaisseurs des couches rencontrées par les pieux de l´ouvrage dans la situation après travaux (*), - dans le cas d´essai d´étalonnage, des natures des terrains rencontrés par les pieux de l´ouvrage ainsi que de leurs caractéristiques mécaniques.

COMMENTAIRES

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TEXTE

- 75 -

2.3. RECONNAISSANCE SPÉCIFIQUE À L´ESSAI

2.3. RECONNAISSANCE SPÉCIFIQUE À L´ESSAI

Chaque site d´essai doit faire l´objet d´une campagne de reconnaissance spécifique consistant en un sondage carotté et un profil pressiométrique réalisés à moins de deux mètres de l´axe du pieu d´essai.

ARTICLE 3. : PIEUX D´ESSAI

ARTICLE 3. : PIEUX D´ESSAI

3.1. GÉNÉRALITÉS

3.1. GÉNÉRALITÉS

* On considère que la charge limite est conventionnellement atteinte pour un enfoncement de la tête du pieu égal à B /10, B étant la largeur ou le diamètre du pieu.

** Dans le cas contraire, il y a lieu : - de s´assurer que les sollicitations subies par le pieu pendant l´essai sont moins agressives que les sollicitations de calcul relatives aux étatslimites de service vis-à-vis des matériaux constitutifs de la fondation ( cf . article A.5.3.), - de tenir compte d´une éventuelle modification de la rigidité axiale due au cycle de chargement-déchargement dans le calcul de répartition des efforts entre les différents pieux de la fondation.

La méthode d´exécution des pieux d´essai est identique à celle des pieux de l´ouvrage.

Outre l´instrumentation spécifique visée en 3.3. et 3.4. ci-après, les pieux d´essai sont équipés de l´instrumentation minimale requise par le mode opératoire de l´essai.

Sauf dispositions différentes du marché, l´essai est poursuivi jusqu´à ce que la charge limite Q u soit atteinte (*).

Sauf dispositions différentes du marché, les pieux d´essai ne peuvent être utilisés dans les fondations de l´ouvrage (**).

3.2. PIEUX D´ESSAI SIMPLE NON INSTRUMENTÉS

3.2. PIEUX D´ESSAI SIMPLE NON INSTRUMENTÉS

* Les cas suivants sont en particulier à exclure : - fortes excavations ou remblais entre la configuration configuration de l´essai, - pieux soumis à des frottements négatifs.

définitive

et la

3.3. PIEUX D´ESSAI SIMPLE INSTRUMENTÉS

* Les pieux d´essai simple instrumentés sont recommandés dans le cas général car ils permettent de tenir compte d´une certaine variabilité des conditions géotechniques tout en garantissant une bonne représentativité du comportement du pieu, celui-ci étant identique aux pieux de l´ouvrage.

COMMENTAIRES

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Ce type d´essai ne peut convenir que lorsque la configuration géotechnique du site est suffisamment uniforme et lorsque l´on est assuré que le comportement des pieux durant l´essai est représentatif du comportement des pieux de l´ouvrage (*). Les pieux d´essai ont les mêmes dimensions et forme que les pieux de l´ouvrage.

3.3. PIEUX D´ESSAI SIMPLE INSTRUMENTÉS (*)

Les pieux d´essai ont les mêmes dimensions en plan et forme que les pieux de l´ouvrage.

TEXTE

- 76 -

Les pieux sont instrumentés tout le long de leur fût de sorte que l´on puisse mettre en évidence, à chaque palier de chargement : - les frottements mobilisés dans chaque couche de caractéristiques techniques ou mécaniques différentes, - la réaction mobilisée sous la pointe.

3.4. PIEUX D´ESSAI D´ÉTALONNAGE

* Ce type d´essai convient plus particulièrement : - dans les cas où les pieux de l´ouvrage ont des dimensions trop importantes pour qu´il soit envisageable d´effectuer un essai en vraie grandeur, - dans les cas où la variabilité des épaisseurs des couches ou des caractéristiques mécaniques du sol de fondation ne permet pas de tester un nombre suffisant de sites représentatifs. ** Il est rappelé que la méthode d´exécution doit être la même que celle utilisée pour les pieux de l´ouvrage.

ARTICLE 4. : INTERPRÉTATION DES ESSAIS 4.1. PIEUX NON INSTRUMENTÉS

géo-

3.4. PIEUX D´ESSAI D´ÉTALONNAGE (*)

Les pieux d´essai ont la même forme en plan que les pieux de l´ouvrage.

Pour les pieux de grandes dimensions transversales, ils peuvent toutefois avoir des dimensions plus réduites, dans les limites suivantes (**) : - B essai ≥ 0,5. B réel - B essai ≥ 0,6 m Les pieux sont instrumentés de façon au moins équivalente à celle visée en 3.3. ci-dessus.

ARTICLE 4. : INTERPRÉTATION DES ESSAIS 4.1. PIEUX NON INSTRUMENTÉS

* Lorsque la dispersion des essais n´excède pas environ 30 %, on pourra retenir la valeur suivante, proposée par Baguelin :

Si Q désigne la valeur à déduire de l´essai ( Qc , Qu , Qtc , Qtu), on adopte :

lorsqu´il est procédé à un seul essai, Q m étant la valeur mesurée.

Q min : minimum des valeurs mesurées Q max : maximum des valeurs mesurées ξ : coefficient donné par le tableau ci-après en fonction du nombre N d´essais :

COMMENTAIRES

Ressaisie DTRF

Lorsqu´il est procédé à plusieurs essais, la ou les valeurs cherchées sont fixées directement à partir d´une interprétation critique des résultats des essais (*).

TEXTE

- 77 -

4.2. PIEUX INSTRUMENTÉS

4.2. PIEUX INSTRUMENTÉS

* Cf . annexe C.3., articles 2. et 3. ** En cas de forte variabilité des caractéristiques mécaniques d´une même couche, la loi de variation de q s avec p l est déterminée par un spécialiste à partir des résultats des essais. *** Des dispositions spécifiques peuvent être adoptées pour la détermination de Q c lorsque les relations données à l´article 3. de l´annexe C.2. donnent des résultats trop discordants avec les valeurs de Q c mesurées pendant l´essai.

COMMENTAIRES

Ressaisie DTRF

Le ou les essais de pieux permettent de mesurer la valeur de k p dans la couche porteuse et les valeurs de q s (*) dans les différentes couches traversées, correspondant à la charge limite Q u.

Les valeurs à retenir pour k p et q s sont fixées directement à partir d´une interprétation critique des résultats du ou des essais de pieux (**).

Sauf disposition différente du marché (***), la charge limite et la charge de fluage des pieux de l´ouvrage sont déterminées en appliquant les prescriptions de l´annexe C.2. aux valeurs de k p et des différents q s ainsi déterminées.

TEXTE

- 78 -

ANNEXE C.2.

(ANNEXE AU TEXTE)

PRINCIPES DE CALCUL DES PARAMÈTRES DE CHARGE D´UN ELEMENT DE FONDATION PROFONDE SOMMAIRE Pages

1. - DOMAINE D´APPLICATION

79

2. - CHARGES LIMITES D´UN ÉLÉMENT DE FONDATION

79

3. - CHARGES DE FLUAGE D´UN ÉLÉMENT DE FONDATION

79

4. - CALCUL DE L´EFFORT LIMITE MOBILISABLE SOUS LA POINTE

80

5. - CALCUL DE L´EFFORT MOBILISABLE PAR FROTTEMENT LATÉRAL

80

6. - PIEUX TUBULAIRES MÉTALLIQUES BATTUS OUVERTS, PIEUX H, PALPLANCHES

80

Ressaisie DTRF

- 79 -

ARTICLE 1. : DOMAINE D´APPLICATION

ARTICLE 1. : DOMAINE D´APPLICATION

* Conformément aux habitudes et par souci de simplification, les charges ainsi calculées sont les charges « nettes » en tête de l´élément. Cette approximation ne demeure toutefois acceptable que dans la mesure où les terrains entourant l´élément de fondation possèdent un poids volumique suffisant. Des corrections sont nécessaires pour les éléments possédant une forte hauteur libre ou traversant des épaisseurs importantes de terrains inconsistants.

Les présentes. règles s´appliquent au calcul des charges limites et des charges de fluage (*) d´un élément de fondation profonde à partir des résultats des essais en place visés dans les annexes C.3. (pressiomètre « Ménard ») et C.4. (pénétromètre statique), étant entendu que ces deux types d´essais ne sauraient être panachés pour leur application.

Les articles 2. à 5. s´appliquent aux pieux dont la section est convexe et la pointe pleine. L´article 6. s´applique aux pieux tubulaires métalliques battus ouverts, aux pieux H et aux palplanches.

ARTICLE 2. : CHARGES LIMITES D´UN ÉLÉMENT DE FONDATION

ARTICLE 2. : CHARGES LIMITES D´UN ÉLÉMENT DE FONDATION

* Cette hauteur ne correspond pas nécessairement à toute la hauteur de l´élément contenue dans le sol. C´est le cas en particulier pour les pieux comportant un double chemisage ou pour les pieux soumis à des frottements négatifs. Dans ce dernier cas, il conviendra si nécessaire de définir deux valeurs de Q su , l´une pour la compression, l´autre pour la traction.

L´expression des charges limites en compression Q u et en traction Q tu d´un élément de fondation profonde est la suivante : • Qu = Qpu + Qsu • Qtu = Qsu

Qpu et Qsu représentent respectivement l´effort limite mobilisable sous la pointe de l´élément de fondation et l´effort limite mobilisable par frottement latéral sur la hauteur concernée (*) du fût de celui-ci.

Les conditions dans lesquelles ces termes sont calculés sont précisées dans les articles 4. et 5. ci-après.

ARTICLE 3. : CHARGES DE FLUAGE D´UN ÉLÉMENT DE FONDATION

ARTICLE 3. : CHARGES DE FLUAGE D´UN ÉLÉMENT DE FONDATION

* Cette catégorie concerne les éléments de fondation dont la réalisation nécessite l´exécution d´un forage ou d´une excavation dont la section droite correspond à la section nominale de l´élément, et en particulier les pieux forés, les barrettes et les puits.

Les charges de fluage en compression Qc et en traction Q tc d´un élément de fondation profonde sont évaluées à partir de Qpu et de Qsu par les relations suivantes : - pour les éléments sol (*) :

COMMENTAIRES

Ressaisie DTRF

de fondation

TEXTE

mis en œuvre sans

refoulement

du

-80** Cette catégorie concerne les éléments de fondation mis en place dans le sol par battage ou fonçage, et en particulier les pieux préfabriqués battus en béton armé ou en métal, ainsi que certains pieux, totalement ou partiellement exécutés en place, dont le béton, le mortier ou le coulis qui entre dans leur constitution est mis en œuvre dans une empreinte réalisée dans le sol par battage ou fonçage.

• Q c = 0,5 〈 Q pu + 0,7 〈 Q su • Q tc = 0,7 〈 Q su

- pour les éléments sol (**) :

de fondation mis en œuvre avec refoulement

du

• Q c = 0,7 〈 Qpu + 0,7 〈 Qsu = 0,7 〈 Qu • Q tc = 0,7 〈 Q su

ARTICLE 4. : CALCUL DE L´EFFORT LIMITE MOBILISABLE SOUS LA POINTE

ARTICLE 4. : CALCUL DE L´EFFORT LIMITE MOBILISABLE SOUS LA POINTE L´effort limite mobilisable dû au terme de pointe d´un élément de fondation est calculé par la relation suivante : Q pu = A 〈 qu

où A représente la section de la pointe et qu la contrainte de rupture relative au terme de pointe, calculée suivant les indications des annexes C.3. ou C.4., suivant le type d´essai utilisé.

ARTICLE 5. : CALCUL DE L´EFFORT LIMITE MOBILISABLE PAR FROTTEMENT LATÉRAL

ARTICLE 5. : CALCUL DE L´EFFORT LIMITE MOBILISABLE PAR FROTTEMENT LATÉRAL

* Cette hauteur ne correspond pas nécessairement à toute la hauteur de l´élément contenue dans le sol. C´est le cas en particulier pour le pieux comportant un double chemisage ou pour les pieux soumis à des frottements négatifs. Dans ce dernier cas, il conviendra si nécessaire de définir deux valeurs de Qsu, l´une pour la compression, l´autre pour la traction.

L´effort limite mobilisable par frottement latéral sur la hauteur concernée du fût (*) de l´élément de fondation est calculé par l´expression suivante :

Dans cette expression, P désigne le périmètre de l´élément de fondation et qs (z) le frottement latéral unitaire limite à la cote z , calculé suivant les indications des annexes C.3. ou C.4., suivant le type d´essai utilisé.

ARTICLE 6. : PIEUX TUBULAIRES MÉTALLIQUES BATTUS OUVERTS, PIEUX H, PALPLANCHES * Le manque de résultats expérimentaux ne permet pas de donner de règles réalistes dans le cas général.

COMMENTAIRES

Ressaisie DTRF

ARTICLE 6. : PIEUX TUBULAIRES MÉTALLIQUES BATTUS OUVERTS, PIEUX H, PALPLANCHES Le présent article n´est applicable qu´aux pieux dont la capacité portante est essentiellement mobilisée dans des argiles ou dans des sables (*).

TEXTE

- 81 Pour d´autres types de sol, et en particulier pour les craies, le marché pourra fixer les modalités de calcul au vu de références expérimentales probantes ou d´essais de pieux. ** Cette hauteur ne correspond pas nécessairement à toute la hauteur de l´élément contenue dans le sol. C´est le cas en particulier pour le pieux soumis à des frottements négatifs. Dans ce dernier cas, il conviendra si nécessaire de définir deux valeurs de Qsu , l´une pour la compression, l´autre pour la traction. *** Les dispositions après :

correspondantes sont illustrées par les schémas ci-

L´effort limite mobilisable dû au terme de pointe et l´effort limite mobilisable par frottement latéral sur la hauteur concernée du fût (**) sont calculés par les relations suivantes :

dans lesquelles : - A représente la section à considérer en pointe, définie par (***) : • l´aire de la section enveloppe pour les pieux tubulaires ouverts et les pieux H, • l´aire délimitée par les ailes des profilés pour les palplanches ; - P désigne le périmètre à considérer, défini par (***) : • le périmètre de la section enveloppe pour les pieux tubulaires ouverts, • le périmètre développé pour les pieux H et les palpanches.

- qu est la contrainte de rupture relative au terme de pointe, calculée suivant les indications des annexes C.3. ou C.4., suivant le type d´essai utilisé, pour un pieu mis en œuvre avec refoulement du sol.

- qs (z ) est le frottement latéral unitaire limite à la cote z , calculé suivant les indications des annexes C.3. ou C.4., suivant le type d´essai utilisé, pour un pieu métallique battu fermé.

- ρp et ρs sont des coefficients réducteurs définis par le tableau suivant :

COMMENTAIRES

Ressaisie DTRF

TEXTE

- 82 -

ANNEXE C.3.

(ANNEXE AU TEXTE)

CALCUL DES CONTRAINTES qu ET qs POUR UN ÉLÉMENT DE FONDATION PROFONDE À PARTIR DES ESSAIS AU PRESSIOMÈTRE MÉNARD SOMMAIRE

Pages

1. - DOMAINED´APPLICATION

83

2. - CONTRAINTE DE RUPTURE SOUS LA POINTE qu

83

3. - FROTTEMENT LATÉRAL UNITAIRE LIMITE q s

84

Ressaisie DTRF

-83ARTICLE 1. : DOMAINE D´APPLICATION

ARTICLE 1. : DOMAINE D´APPLICATION * Conformément à l´annexe E.1., § 2.2,1., ces essais sont conduits suivant la norme NF P 94-110.

Les présentes règles s´appliquent au calcul de la contrainte de rupture sous la pointe qu et du frottement latéral unitaire limite qs d´un élément de fondation profonde à partir des résultats de l´essai au pressiomètre Ménard (*).

ARTICLE 2. : CONTRAINTE DE RUPTURE SOUS LA POINTE qu

ARTICLE 2. : CONTRAINTE DE RUPTURE SOUS LA POINTE qu

* La classification proposée pour les sols s´appuie sur les catégories conventionnelles de sols, définies dans l´annexe E.1., § 3.

Pour les formations qui n´entrent pas directement dans la classification présentée, il conviendra soit de les rattacher au type de sol dont elles se rapprochent le plus dans cette classification, soit d´effectuer une interpolation des

paramètres de calcul. ** La définition des modes de mise en œuvre est précisée en commentaires de l´annexe C.2., article 3.

Lorsqu´un type de pieu n´entre pas de façon évidente dans l´une des deux catégories prévues par le tableau I, le marché pourra fixer des valeurs intermédiaires de k p au vu de références expérimentales probantes ou d´essais de pieux.

La contrainte de rupture est donnée par l´expression suivante : * q u = k p 〈 ple

p*le désigne la « pression limite nette équivalente ». Sauf indication différente du marché, elle est calculée suivant la méthode exposée à l´annexe E.2.

Sauf indication différente du marché, la valeur de k p , dit facteur de portance, est fixée par le tableau I ci-après en fonction de la nature de la formation concernée (*) et du mode de mise en œuvre de l´élément de fondation (**), quelle que soit la géométrie de la section droite de celui-ci (***).

Si elle n´est pas fixée par le marché, la classification des formations dans l´une ou l´autre des catégories définies dans le tableau est fixée par le maître d´œuvre sur proposition de l´entreprise.

Il est rappelé que l´annexe C.2., article 6., donne les indications nécessaires pour l´utilisation de la présente annexe dans le cas des pieux tubulaires métalliques battus ouverts, des pieux H et des palplanches. *** Les résultats expérimentaux disponibles actuellement ne permettent pas de mettre en évidence une éventuelle influence de la forme de la section droite de l´élément de fondation.

COMMENTAIRES

Ressaisie DTRF

TEXTE

- 84 -

***.* Dans le cas des sables et graves compacts, l´observation du comportement d´ouvrages existants laisse penser que la valeur réelle de k p est probablement plus élevée. L´attention est toutefois attirée sur : - la nécessité de prendre en compte les valeurs réelles de p l , c´est-à-dire d´utiliser une sonde d´un type adapté aux valeurs à mesurer, - la possibilité, lorsque l´économie du projet le justifie, de procéder à un essai de chargement.

TABLEAU I : VALEUR DU FACTEUR DE PORTANCE k p

***.** Dans le cas des roches saines, conformément au commentaire (*) de l´article A.2.1., il convient d´apprécier si une justification basée sur les méthodes du présent fascicule et à l´évidence pessimiste est suffisante, ou bien s´il convient d´avoir recours aux méthodes spécifiques de la mécanique des roches.

(1) La valeur de kp pour ces formations est prise égale à celle de la formation meuble du tableau à laquelle le matériau concerné s´apparente le plus.

ARTICLE 3. : FROTTEMENT LATÉRAL UNITAIRE LIMITE q s * Les expressions analytiques suivantes des courbes Q 1 à Q 7 peuvent être utilisées : - Courbes Q 1 à Q 4 ( n désignant le numéro de la courbe) :

ARTICLE 3. : FROTTEMENT LATÉRAL UNITAIRE LIMITE q s Sauf indication différente du marché, la valeur du frottement latéral unitaire limite à la profondeur z , qs (z) , est donnée par la figure 1 (*) en fonction de la valeur de la pression limite nette p l (z) mesurée à cette même profondeur.

avec : q sn = 0,04 〈 n (MPa) et p n = (1 + 0,5 〈 n ) (MPa), ces courbes étant bornées supérieurement par la courbe Q 5 .

COMMENTAIRES

Ressaisie DTRF

TEXTE

- 85 -

- Courbes Q 5 à Q 7 :

** La définition des différents types de fondations profondes est donnée à l´annexe G.5.

Lorsqu´un type de pieu n´entre pas de façon évidente dans l´une des catégories prévues par le tableau II, le marché fixe les valeurs de q s à prendre en compte au vu de références expérimentales probantes ou d´essais de pieux.

Il est rappelé que l´annexe C.2., article 6, donne les indications nécessaires pour l´utilisation de la présente annexe dans le cas des pieux tubulaires métalliques battus ouverts, des pieux H et des palplanches. *** La classification proposée pour les sols s´appuie sur les catégories conventionnelles de sols, définies dans l´annexe E.1., § 3.

Pour les formations qui n´entrent pas directement dans la classification présentée, il conviendra soit de les rattacher au type de sol dont elles se rapprochent le plus dans cette classification, soit d´effectuer une interpolation des

Figure 1 : courbes de frottement

unitaire limite le long du fût du pieu.

Le tableau II, associé à la figure 1, précise la courbe à utiliser en fonction du type de l´élément de fondation considéré (**), de la nature des terrains concernés (***) et, s´il y a lieu, des conditions particulières d´exécution prévues par le marché (***.*).

paramètres de calcul. ***.* Ces

conditions

particulières

d´exécution concernent

essentiellement

le réalésage et rainurage en fin de forage et l´injection sélective et répétitive.

COMMENTAIRES

Ressaisie DTRF

TEXTE

- 86 -

- Le réalésage et le rainurage sont des opérations réalisées en fin de forage pour tirer le meilleur parti des performances du sol dans la mobilisation du frottement latéral. En pratique ces opérations sont réalisées simultanément, à l´aide d´un outil à dents débordantes dont le diamètre théorique extérieur est supérieur d´au moins 10 % au diamètre nominal.

TABLEAU II : CHOIX DES ABAQUES POUR LA DÉTERMINATION DE qs

- Une injection est sélective lorsqu´elle offre la possibilité d´injecter un horizon bien délimité ; elle est répétitive lorsqu´elle permet de répéter l´opération, dans un horizon donné, après durcissement du coulis déjà injecté. C´est le cas en particulier du procédé faisant appel à l´emploi d´un tube à manchettes et d´un double obturateur.

Ces conditions particulières d´exécution doivent faire l´objet de propositions précises et détaillées soumises au maître d´œuvre. ***.** Cette disposition concerne surtout les micropieux, pour lesquels il est recommandé de procéder à des essais de chargement si leur nombre le justifie (cf . annexe C.6.).

COMMENTAIRES

Ressaisie DTRF

TEXTE

- 87 -

ANNEXE C.4.

(ANNEXE AU TEXTE)

CALCUL DES CONTRAINTES qu ET qs POUR UN ÉLÉMENT DE FONDATION PROFONDE À PARTIR DES ESSAIS DE PÉNÉTRATION STATIQUE SOMMAIRE Pages

1. - DOMAINE D´APPLICATION

88

2. - CONTRAINTE DE RUPTURE SOUS LA POINTE qu

88

3. - FROTTEMENT LATÉRAL UNITAIRE LIMITE q s

89

Ressaisie DTRF

- 88 -

ARTICLE 1. : DOMAINE D´APPLICATION

ARTICLE 1. : DOMAINE D´APPLICATION

* Conformément à l´annexe E.1., § 2.1,3., ces essais sont conduits suivant la norme NF P 94-113.

Les présentes règles s´appliquent au calcul de la contrainte de rupture sous la pointe q u et du frottement latéral unitaire limite q s d´un élément isolé de fondation profonde à partir des résultats de l´essai au pénétromètre statique (*).

ARTICLE 2. : CONTRAINTE DE RUPTURE SOUS LA POINTE qu * La classification proposée pour les sols s´appuie sur les conventionnelles de sols, définies dans l´annexe E.1., § 3.

catégories

Pour les formations qui n´entrent pas directement dans la classification présentée, il conviendra soit de les rattacher au type de sol dont elles se rapprochent le plus dans cette classification, soit d´effectuer une interpolation des

ARTICLE 2. : CONTRAINTE DE RUPTURE SOUS LA POINTE qu La contrainte de rupture est donnée par l´expression suivante :

qu = kc . qce q ce désigne la « résistance de pointe lissée équivalente ». Sauf indication différente du marché, elle est calculée suivant la méthode exposée à l´annexe E.2.

paramètres de calcul. ** La définition des modes de mise en œuvre est précisée en commentaires de l´annexe C.2, article 3.

Lorsqu´un type de pieu n´entre pas de façon évidente dans l´une des deux catégories prévues par le tableau I, le marché pourra fixer des valeurs intermédiaires de k c au vu de références expérimentales probantes ou d´essais de pieux.

Il est rappelé que l´annexe C.2, article 6, donne les indications nécessaires pour l´utilisation de la présente annexe dans le cas des pieux tubulaires métalliques battus ouverts, des pieux H et des palplanches.

Sauf indication différente du marché, la valeur de kc , dit facteur de portance, est fixée par le tableau I ci-après en fonction de la nature de la formation concernée (*) et du mode de mise en œuvre de l´élément de fondation (**), quelle que soit la géométrie de la section droite de celui-ci (***).

Si elle n´est pas fixée par le marché, la classification des formations dans l´une ou l´autre des catégories définies dans le tableau est fixée par le maître d´œuvre sur proposition de l´entreprise.

TABLEAU I : VALEUR DU FACTEUR DE PORTANCE kc

*** Les résultats expérimentaux disponibles actuellement ne permettent pas de mettre en évidence une éventuelle influence de la forme de la section droite de l´élément de fondation.

COMMENTAIRES

Ressaisie DTRF

TEXTE

- 89 ARTICLE 3. : FROTTEMENT LATÉRAL UNITAIRE LIMITE q s * La définition des différents types de fondations profondes est donnée à l´annexe G.5.

ARTICLE 3. : FROTTEMENT LATÉRAL UNITAIRE LIMITE q s Sauf indication différente du marché, la valeur du frottement latéral unitaire limite à la profondeur z, qs (z), est déterminée par l´expression suivante :

Lorsqu´un type de pieu n´entre pas de façon évidente dans l´une des catégories prévues par le tableau II, le marché fixe les valeurs de q s à prendre en compte au vu de références expérimentales probantes ou d´essais de pieux.

Il est rappelé que l´annexe C.2., article 6, donne les indications nécessaires pour l´utilisation de la présente annexe dans le cas des pieux tubulaires métalliques battus ouverts, des pieux H et des palplanches. ** La classification proposée pour les sols s´appuie sur les catégories conventionnelles de sols, définies dans l´annexe E.1., § 3.

Pour les formations qui n´entrent pas directement dans la classification présentée, il conviendra soit de les rattacher au type de sol dont elles se rapprochent le plus dans cette classification, soit d´effectuer une interpolation des paramètres de calcul.

expression dans laquelle qc (z) représente la résistance de pointe lissée à la profondeur z et où β et q smax sont donnés par le tableau II en fonction du type de l´élément de fondation considéré (*) et de la nature des terrains concernés (**) , Les frottements sont négligés pour les valeurs de qc (z) < 1 MPa.

TABLEAU II : CHOIX DU COEFFICIENT β ET DE q smax

(1) Réalésage et rainurage en fin de forage.

(2) Forage à sec, tube non louvoyé.

(3) Dans le cas des craies le frottement latéral peut être très faible pour certains types de picux. Il convient d´effectuer une étude spécifique dans chaque cas.

COMMENTAIRES

Ressaisie DTRF

TEXTE

- 90 -

ANNEXE C.5.

(ANNEXE AU TEXTE)

MODÉLISATION DU COMPORTEMENT TRANSVERSAL D´UN ÉLÉMENT DE FONDATION PROFONDE À PARTIR DES ESSAIS AU PRESSIOMÈTRE MÉNARD SOMMAIRE Pages

1. - DOMAINE D´APPLICATION

2. - GÉNÉRALITÉS 3. - LOIS D´INTERACTION VIS-À-VIS DES SOLLICITATIONS DE COURTE DURÉE D´APPLICATION 3.1. - Réaction frontale 3.2 - Réaction tangentielle 3.3. - Diagramme résultant

91

91 92 92 93 93

4. - LOIS D´INTERACTION VIS-À-VIS DES SOLLICITATIONS DE LONGUE DURÉE D´APPLICATION

94

5. - CAS D´UN ÉLÉMENT IMPLANTÉ EN TÊTE DE TALUS

94

6. - MODIFICATIONS PRÈS DE LA SURFACE DU SOL

7. - CAS D´UN ÉLÉMENT SOUMIS À DES POUSSÉES LATÉRALES 8. - CUMUL DES CHARGES DE LONGUE ET DE COURTE DURÉE D´APPLICATION

Ressaisie DTRF

95 95 96

- 91 -

ARTICLE 1. : DOMAINE D´APPLICATION * Il peut y avoir lieu d´apporter des modifications au modèle de comportement de l´élément isolé pour traiter du cas des fondations profondes composées de plusieurs éléments. Des indications sont données dans ce sens à l´annexe G.1. ** Conformément à l´annexe E.1., § 2.2,1., ces essais sont conduits suivant la norme NF P 94-110. *** Des modèles plus élaborés représentant plus correctement les phénomènes réels sont proposés en commentaires, pour les cas où la complexité du projet justifie de faire appel à de tels modèles.

ARTICLE 1. : DOMAINE D´APPLICATION La présente annexe définit, pour un élément de fondation profonde isolé (*), la construction des lois d´interaction sol-élément de fondation décrivant le comportement transversal, à partir des résultats des essais au pressiomètre Ménard (**).

Les articles 2. à 6. définissent les lois de caractéristiques probables, applicables dans la plupart des cas. L´article 7, définit des lois de caractéristiques maximales, plus particulièrement adaptées à l´étude d´éléments soumis à des poussées latérales du sol (***).

ARTICLE 2. : GÉNÉRALITÉS

ARTICLE 2. : GÉNÉRALITÉS

* Par exemple, dans le cas d´un pieu circulaire, cette pression s´exerce uniformément sur une largeur égale au diamètre du pieu.

On admet que le sol exerce en chaque section de l´élément une réaction perpendiculaire à l´axe de celui-ci, fonction du déplacement transversal de la section considérée.

** Les frottements latéraux sont des efforts qui s´opposent au déplacement de l´élément considéré. Dans le cas de sections rectangulaires tendant à se déplacer dans le sens de leur plus grande dimension, ces efforts apparaissent sur les faces parallèles au sens du déplacement. Dans le cas de sections composites, il est admis de considérer qu´ils se développent sur les surfaces parallèles au sens du déplacement du plus petit périmètre circonscrit à la section réelle. Les parties de ce périmètre à prendre en compte sont schématisées cidessous.

L s = L - B : longueur

Ressaisie DTRF

Cette réaction se compose : - de pressions frontales, que l´on modélise par une pression uniforme s´exerçant sur la plus grande largeur de l´élément perpendiculairement au sens du déplacement, notée B (*) ; - d´efforts de frottements latéraux s´exerçant sur les parties du périmètre parallèles au sens du déplacement ; toutefois, une part de ces frottements étant déjà intégrée dans les pressions frontales citées ci-dessus, on retranche la valeur B à chacune de ces parties pour l´évaluation du frottement (**).

de calcul des frottements latéraux.

COMMENTAIRES

TEXTE

- 92 -

ARTICLE 3 : LOIS D´INTERACTION VIS-À-VIS DES SOLLICITATIONS DE COURTE DURÉE D´APPLICATION 3.1. RÉACTION

ARTICLE 3 : LOIS D´INTERACTION VIS-À-VIS DES SOLLICITATIONS DE COURTE DURÉE D´APPLICATION 3.1. RÉACTION FRONTALE

FRONTALE

La loi de mobilisation de la réaction frontale r = p 〈 B en fonction du déplacement δ du pieu est définie par : - un segment de droite passant par l´origine et de pente Kf , - un palier rf (*).

* Cette loi est illustrée par la figure ci-contre.

L´évaluation de K f et de rf est effectuée à partir des résultats d´essais au pressiomètre Ménard suivant les indications ci-après (**).

Le module Kf est calculé par la formule suivante (***) :

** Pour certains calculs, par exemple vis-à-vis de sollicitations accidentelles très brèves (chocs), ou, pour les sols cohérents, de sollicitations rares de courte durée, le marché pourra admettre que les justifications soient menées à partir d´un diagramme d´interaction tel que celui représenté par la figure cicontre.

avec B 0 = 0,60 m, α étant un coefficient caractérisant le sol, donné par les tableaux suivants :

*** Il s´agit de la formule proposée à l´origine par Ménard, multipliée par 2 pour l´adapter aux sollicitations à court terme.

L´attention est attirée sur le fait que le module Kf considéré ici est un module linéique, contrairement au module surfacique k f considéré dans les errements traditionnels. Ces deux modules sont liés par la relation :

Kf = B 〈 kf

COMMENTAIRES

Ressaisie DTRF

TEXTE

- 93 -

***.* On admet ici de prendre en compte la pression de fluage totale pf et non la pression nette pf * ( cf . annexe E.1.,§ 2.2,1.). Lorsque la pression de l´eau constitue une part importante de la pression totale (fondations en site aquatique profond par exemple), on retiendra toutefois les valeurs des pressions nettes.

Le palier rf est pris égal à B 〈 p (***.*). f 3.2. RÉACTION TANGENTIELLE

3.2. RÉACTION TANGENTIELLE

* Cette loi est illustrée par la figure ci-après.

La loi de mobilisation de la réaction tangentielle, c´est-à-dire le frottement développé sur les surfaces latérales des éléments de fondation allongés comme les barrettes, est définie par : - un segment de droite passant par l´origine et de pente Ks , - un palier r s (*).

Le module Ks est pris égal au module de réaction frontale Kf défini en 3.1.

Le palier rs est pris égal à : 2 〈 Ls 〈 qs

** Voir l´article 2 ci-dessus.

où Ls est la longueur sur laquelle est calculée le frottement latéral (**) et q s le frottement latéral unitaire limite tel qu´il est défini par l´annexe C.3. pour la justification vis-à-vis des charges axiales.

3.3. DIAGRAMME RÉSULTANT

3.3. DIAGRAMME RÉSULTANT

* Il en résulte que, dans les cas courants, la loi d´interaction globale se présente sous la forme illustrée par la figure ci-après.

COMMENTAIRES

Ressaisie DTRF

La loi de mobilisation de la réaction globale est la somme de la réaction frontale et de la réaction tangentielle définies aux articles 3.1. et 3.2. ci-dessus (*).

TEXTE

- 94 -

ARTICLE 4. : LOIS D´INTERACTION VIS-À-VIS DES SOLLICITATIONS DE LONGUE DURÉE D´APPLICATION * Lorsqu´une vérification « en fourchette » au sens de l´article A.1.4., dernier alinéa, est envisagée, une analyse spécifique des lois d´interaction à adopter est nécessaire. On tiendra compte en particulier du fait que, pour les sols granulaires, les lois d´interaction peuvent être sensiblement identiques vis-àvis des charges de courte et de longue durée d´application. ** Ces dispositions sont illustrées par la figure ci-après.

ARTICLE 5. : CAS D´UN ÉLÉMENT IMPLANTÉ EN TÊTE DE TALUS * Ces dispositions sont illustrées par la figure suivante dans le cas d´un pieu circulaire :

ARTICLE 4. : LOIS D´INTERACTION VIS-À-VIS DES SOLLICITATIONS DE LONGUE DURÉE D´APPLICATION Dans les cas usuels (*), la loi d´interaction à prendre en compte vis-à-vis des sollicitations de longue durée d´application est définie comme suit : - la réaction frontale est dans tous les cas bornée par la valeur B 〈pf ; - le palier de la réaction tangentielle rs est égal à la valeur définie en 3.2. pour les sollicitations de courte durée d´application ; - les modules décrivant la mobilisation des efforts résistants en fonction du déplacement sont diminués par un facteur 2 par rapport aux valeurs définies à l´article 3. pour les sollicitations de courte durée d´application (**).

ARTICLE 5. : CAS D´UN ÉLÉMENT IMPLANTÉ EN TÊTE DE TALUS Dans le cas de fondations implantées en crête de talus, la réaction frontale et les frottements latéraux éventuels du sol ne peuvent être intégralement pris en compte qu´à partir d´une cote telle que l´épaisseur du sol susceptible d´être mise en butée soit au moins égale à 5〈 B .

Entre le point fictif d´intersection du talus avec l´axe de l´élément et la cote précédemment définie, on adopte les dispositions suivantes : - les pentes des lois élémentaires de mobilisation de la pression frontale et des frottements latéraux éventuels sont conservées ; - on fait varier linéairement la valeur du palier plastique de ces lois en lui attribuant une valeur nulle au niveau du point fictif cité ci-dessus (*).

COMMENTAIRES

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TEXTE

- 95 -

ARTICLE 6. : MODIFICATIONS PRÈS DE LA SURFACE DU SOL * Ces dispositions sont illustrées par la figure ci-après.

ARTICLE 6. : MODIFICATIONS PRÈS DE LA SURFACE DU SOL Pour les zones proches de la surface, le module de réaction du sol et la valeur de palier doivent être minorés. La profondeur z c sur laquelle s´applique cette minoration, comptée à partir de la surface du sol après travaux, est prise égale à : - 2 〈 B pour les sols cohérents ; - 4 〈 B pour les sols frottants.

Pour z < zc , les lois effort-déplacement sont modifiées par une affinité :

définies par les articles 3., 4. et 5.

ARTICLE 7. : CAS D´UN ÉLÉMENT SOUMIS À DES POUSSÉES LATÉRALES

ARTICLE 7. : CAS D´UN ÉLÉMENT SOUMIS À DES POUSSÉES LATÉRALES

Le présent article définit les lois d´interaction sol-élément à considérer dans l´étude des déplacements horizontaux du sol lorsqu´elles sont susceptibles d´engendrer des sollicitations plus défavorables que celles définies aux articles 3. à 6. ci-dessus.

Ces lois s´obtiennent à partir des articles 3. et 4. en modifiant le palier rf défini à l´article 3.1,2. de la manière suivante :

rf = B 〈 p l Par ailleurs, les minorations définies aux articles 5. et 6. ne sont pas prises en considération.

COMMENTAIRES

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TEXTE

- 96 -

ARTICLE 8. : CUMUL DES CHARGES DE LONGUE ET DE COURTE DURÉE D´APPLICATION

ARTICLE 8. : CUMUL DES CHARGES DE LONGUE ET DE COURTE DURÉE D´APPLICATION

* Les actions sont introduites avec leurs « valeurs de calcul », c´est-à-dire multipliées par les coefficients définis au chapitre A.5., à l´exception de γF3 .

Lorsque les conséquences des phénomènes d´hystérésis peuvent être considérées comme négligeables, les sollicitations et les déplacements dans la structure sont calculés comme indiqué ci-après.

** Cette façon de procéder revient à effectuer une translation, parallèlement à l´axe des δ, sur la loi ri = Φi (δi ), l´amplitude de cette translation étant telle que la nouvelle loi passe par le point (δv0 , rv0 ). Ces dispositions sont illustrées par le schéma ci-après.

Lorsque Φ v et Φ i sont des lois linéaires, il est équivalent d´étudier indépendamment les effets des actions de longue et de courte durée d´application puis d´en faire la somme.

Soit: • r v = Φ v ( δv ) • r i = Φ i ( δi ) les lois effort-déplacement respectivement de longue et de courte durée d´application.

obtenues vis-à-vis des actions

Pour une combinaison d´actions donnée, on commence par étudier l´état d´équilibre de la structure sous l´effet des actions (*) de longue durée d´application seules, soit :

rv0 = Φ v ( δv0 ) dans une section donnée.

On étudie ensuite le déplacement incrémental incrémentaux r i = r - rv0 à l´aide de la loi (**) :

δ i = δ - δ v0 et les efforts

Lorsque Φi ( δv0 ) se trouve sur le palier plastique de la loi Φi , on choisit pour la valeur de Φi-1 ( rv0) le plus petit déplacement δ tel que Φi (δ) = rv0 .

COMMENTAIRES

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TEXTE

- 97 -

ANNEXE C.6.

(ANNEXE AU TEXTE)

DISPOSITIONS PARTICULIÈRES AUX MICROPIEUX SOMMAIRE Pages

1. - DOMAINE D´APPLICATION

98

2. - CARA CTÈRES DES MATÉRIAUX

98

3. - COMPORTEMENT VIS-À-VIS DES CHARGES AXIALES

98 98 99

3.1. - Détermination des paramètres de charge 3.2. - Rigidité axiale vis-à-vis de l´effort normal

4. - COMPORTEMENT TRANSVERSAL 5. - JUSTIFICATIONS 5.1. - États-limites de mobilisation locale du sol 5.2. - Épaisseur sacrifiée à la corrosion 5.3. - États-limites concernant les matériaux constitutifs de la fondation

Ressaisie DTRF

99 99 99 100 101

- 98 -

ARTICLE 1. : DOMAINE D´APPLICATION

ARTICLE 1. : DOMAINE D´APPLICATION

* Il s´agit des micropieux de type II, III ou IV suivant la terminologie rappelée à l´annexe G.5.

La présente annexe définit les règles particulières applicables aux micropieux équipés d´armatures et d´un système d´injection d´un coulis de scellement (*).

Cette catégorie de pieux peut être sollicitée en traction de façon permanente, mais il est rappelé qu´elle ne couvre pas le cas des tirants dits « précontraints ».

ARTICLE 2. : CARACTÈRES DES MATÉRIAUX * -

Il s´agit respectivement des titres suivants du fascicule 4 du C.C.T.G. : titre I en ce qui concerne les armatures pour béton armé ; titre II en ce qui concerne les barres pour armatures de précontrainte ; titre III en ce qui concerne les aciers laminés.

** Sont visés en particulier certains tubes destinés à l´industrie pétrolière, qui sont parfois utilisés pour la confection de micropieux. Dans ce cas, les caractéristiques des aciers et les contrôles spécifiques auxquels elles doivent donner lieu sont soit fixés par le marché, soit proposés à l´acceptation du maître d´œuvre.

ARTICLE 3. : COMPORTEMENT VIS-À-VIS DES CHARGES AXIALES 3.1. DÉTERMINATION DES PARAMÈTRES DE CHARGE

ARTICLE 2. : CARACTÈRES DES MATÉRIAUX Les aciers utilisés peuvent être des armatures pour béton armé, des aciers laminés pour construction métallique ou des barres pour armatures de précontrainte. Ils satisfont aux prescriptions du C.C.T.G. (*).

Dans le cas de tubes métalliques, l´utilisation d´aciers ne satisfaisant pas à ces prescriptions peut être admise (**).

Dans tous les cas, le diagramme déformations-contraintes considérer est celui défini à l´article A.3.2,3.

de calcul

à

ARTICLE 3. : COMPORTEMENT VIS-À-VIS DES CHARGES AXIALES 3.1. DÉTERMINATION DES PARAMÈTRES DE CHARGE

* Il en résulte que les valeurs à adopter pour Qc et Qu sont respectivement Qtc et Qtu.

Sauf dispositions différentes du marché, la résistance de pointe est négligée quelle que soit la méthode de détermination des paramètres de charge (*).

** Pour ce type de pieux, la valeur des paramètres de charge dépend beaucoup des conditions d´exécution. C´est pour cette raison que des essais préalables de chargement sont fortement recommandés.

Les valeurs de Qtc et Qtu sont normalement déterminées à partir d´au moins un essai de traction représentatif, suivant les indications de l´annexe C.1. (**).

COMMENTAIRES

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TEXTE

- 99 *** D´une façon générale, l´annexe C.3. résulte d´un ajustement sur les valeurs basses des résultats obtenus lors du dépouillement d´essais de pieux.

Pour un nombre de pieux important, la détermination des paramètres de charge à partir d´essais peut donc présenter un intérêt manifeste.

Toutefois, il est admis (***) que ces valeurs soient estimées suivant les indications des annexes C.2. et C.3. en se basant, à titre conservatoire, sur le diamètre nominal du trou de forage (***.*), le frottement latéral à prendre en compte étant celui relatif aux pieux injectés « basse pression », ou « haute pression », suivant la technologie utilisée.

***.* Dans la pratique, on observe que le diamètre réel du scellement est supérieur à celui du forage.

3.2. RIGIDITÉ AXIALE VIS-À-VIS DE L´EFFORT NORMAL

3.2. RIGIDITÉ AXIALE VIS-À-VIS DE L´EFFORT NORMAL

La rigidité axiale est évaluée conformément à l´article C.2.1,2. Les calculs sont effectués à partir de la section nominale d´acier, en négligeant la rigidité du coulis.

ARTICLE 4.: COMPORTEMENT TRANSVERSAL * Dans le cas de micropieux constitués de plusieurs barres groupées, il en résulte que la rigidité totale de flexion est la somme des rigidités individuelles des barres.

ARTICLE 4. : COMPORTEMENT TRANSVERSAL Pour la modélisation de l´interaction sol-élément en partie courante du fût, l´annexe C.5. est applicable en prenant pour valeur de B le diamètre nominal du forage.

Sauf disposition différente du marché, la rigidité de flexion est calculée sur la section nominale d´acier seul, en négligeant la rigidité du coulis (*).

ARTICLE 5.: JUSTIFICATIONS

ARTICLE 5. : JUSTIFICATIONS

* L´attention est particulièrement attirée sur les justifications requises par l´article C.4.1,2. : « Etats limites de mobilisation globale du sol ».

Toutes les prescriptions du chapitre C.4. non modifiées par ce qui suit sont applicables (*). Les caractères des matériaux à considérer sont ceux définis à l´article 2. ci-dessus,

5.1. ÉTATS-LIMITES DE MOBILISATION LOCALE DU SOL

5.1. ÉTATS-LIMITES DE MOBILISATION LOCALE DU SOL

Les justifications sont conduites suivant les principes de l´article C.4.1,1., modifiés comme suit.

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- 100 -

5.1.1. ÉTATS-LIMITES ULTIMES

5.1.1. ÉTATS-LIMITES ULTIMES

Le tableau de l´article C.4.1,12. est remplacé par le suivant :

5.1.2. ÉTATS-LIMITES DE SERVICE

* L´attention est attirée sur le cas des micropieux soumis de façon fréquente à des efforts alternés, qui peuvent dégrader rapidement le frottement sol-pieu.

Il y a lieu dans chaque cas particulier de définir des états-limites de fatigue tenant compte de cette dégradation.

5.2. ÉPAISSEUR SACRIFIÉE À LA CORROSION

* A cet égard, une protection par une gaine ou par un tube continu peut être considérée comme satisfaisante.

COMMENTAIRES

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5.1.2. ÉTATS-LIMITES DE SERVICE (*)

Le tableau de l´article C.4.1,13. est remplacé par le suivant :

5.2. ÉPAISSEUR SACRIFIÉE À LA CORROSION

L´article C.4.2,22. est applicable à l´exception des cas où une protection efficace contre la corrosion est mise en place (*).

TEXTE

- 101 -

5.3. ÉTATS-LIMITES

CONCERNANT LES MATÉRIAUX CONSTITUTIFS DE LA

FONDATION 5.3.1. ÉTAT-LIMITE ULTIME DE RÉSISTANCE SOUS SOLLICITATIONS NOR-

5.3. ÉTATS-LIMITES CONCERNANT LES MATÉRIAUX FONDATION

CONSTITUTIFS DE LA

5.3.1. ÉTAT-LIMITE ULTIME DE RÉSISTANCE SOUS SOLLICITATIONS NORMALES (*)

MALES

* L´attention est tout particulièrement attirée sur les sections de raboutage par soudure, dont la qualité d´exécution doit être telle qu´elles ne constituent pas une section de moindre résistance.

5.3.2. ÉTAT-LIMITE ULTIME DE STABILITÉ DE FORME

L´article C.4.2,2 est applicable, les contraintes étant calculées en négligeant la présence du coulis, conformément aux hypothèses admises aux articles 3. et 4. ci-dessus.

5.3.2. ÉTAT-LIMITE ULTIME DE STABILITÉ DE FORME

Les micropieux travaillant en compression sont systématiquement justifiés vis-à-vis de cet état-limite, suivant les prescriptions de l´article C.4.2,21., complétées par les dispositions de l´article 4. ci-dessus relatives au comportement transversal.

5.3.3. ÉTAT-LIMITE DE SERVICE SOUS SOLLICITATIONS NORMALES

* Lorsque ce type de barres est sollicité en traction de façon permanente ou fréquente, il convient d´une part d´adopter des dispositions constructives qui rendent négligeables les contraintes de flexion et de cisaillement et d´autre part de munir le micropieu sur toute la hauteur du fût d´un dispositif efficace de protection contre la corrosion. ** Il s´agit exclusivement des combinaisons rares. *** Cette valeur est fixée pour limiter

5.3.3. ÉTAT-LIMITE DE SERVICE SOUS SOLLICITATIONS NORMALES

Cette état-limite n´est à considérer

Les combinaisons A.5.3,1. (**).

d´actions à considérer

sont celles définies à l´article

La contrainte moyenne de traction dans chaque barre est limitée à 0,6 ⋅⊗peg (***).

les risques de corrosion sous ten-

COMMENTAIRES

de barres pour

armatures de précontrainte (*).

sion. Elle est homogène avec les valeurs admises pour les tirants d´ancrage actifs.

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qu´en cas d´utilisation

TEXTE

- 102 -

ANNEXE D. (ANNEXE AU TEXTE)

FONDATIONS SEMI-PROFONDES SOMMAIRE Pages

1.- DOMAINE D´APPLICATION

103

2. - MODÈLES DE COMPORTEMENT

103 104 104 105 106 106

2.1. 2.2. 2.3. 2.4. 2.5. 2.6. -

Contraintes verticales normales à la base Frottements horizontaux tangents à la base Frottements latéraux verticaux Pressions frontales horizontales Frottements latéraux parallèles au sens du déplacement Contrainte de référence q´ ref

2.7. - Contrainte de rupture du sol sous charge verticale centrée

3. - JUSTIFICATIONS 3.1. 3.2. 3.3. 3.4. 3.5. -

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États-limites de mobilisation du sol État-limite ultime de renversement État-limite de service de décompression du sol États-limites concernant les matériaux constitutifs de la fondation État-limite ultime de stabilité d´ensemble

107 107 108 108 108 108 108 108

- 103 -

ARTICLE 1. : DOMAINE D´APPLICATION

ARTICLE 1. : DOMAINE D´APPLICATION

* En règle générale, on peut considérer qu´un élément de fondation est semi-profond lorsque sa hauteur d´encastrement De, telle qu´elle est définie à l´annexe E.2., est comprise entre 1,5 et 5 fois sa largeur.

Les dispositions de la présente annexe s´appliquent aux fondations constituées d´éléments pouvant être individuellement assimilés à des éléments de fondation semi-profonde (*).

** Dans la grande majorité des cas, il s´agit de fondations massives isolées dont la largeur peut atteindre plusieurs mètres.

Dans un but de simplification, on fait les hypothèses suivantes : - la fondation est constituée d´un élément unique (**) ; - la surface du sol est horizontale ; - le sol n´est soumis à aucun mouvement d´ensemble.

Le marché définit les modifications et compléments à apporter aux présentes règles lorsque ces conditions ne sont pas remplies.

ARTICLE 2. : MODÈLES DE COMPORTEMENT * La prise en compte d´une réaction du terrain sur le fût de la fondation ne peut être envisagée qu´à condition : - que les méthodes d´exécution n´entraînent pas une décompression ou des dégradations trop importantes du terrain (emploi d´explosifs par exemple) lorsqu´il s´agit du terrain en place ; - que ce terrain soit soigneusement compacté lorsqu´il est rapporté ; - qu´aucun phénomène (affouillements, travaux ultérieurs, etc.) ne soit susceptible de modifier la géométrie du terrain ; - que la hauteur probable de gel soit neutralisée ; - que les déplacements nécessaires pour mobiliser cette réaction soient compatibles avec les états-limites relatifs à la structure portée.

ARTICLE 2. : MODÈLES DE COMPORTEMENT On admet que le sol s´oppose aux mouvements de la fondation par : - une réaction s´exerçant sous la base, composée : • de contraintes verticales normales à la base, • de frottements horizontaux tangents à la base ; - une réaction s´exerçant sur le fût, composée : • de frottements latéraux verticaux, • de pressions frontales horizontales, que l´on modélise par une pression uniforme s´exerçant sur la plus grande largeur du fût perpendiculairement au sens du déplacement, notée B , • s´il y a lieu, de frottements horizontaux s´exerçant sur les parties du périmètre parallèles au sens du déplacement.

La réaction du terrain sur le fût ne peut être prise en compte que s´il est justifié qu´elle est réellement mobilisable (*).

COMMENTAIRES

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TEXTE

- 104 2.1. CONTRAINTES VERTICALES NORMALES À LA BASE

2.1. CONTRAINTES VERTICALES NORMALES À LA BASE

* Conformément aux principes énoncés en A.4.2,31., il s´agit de contraintes effectives ; cependant, l´étude du comportement à court terme des sols fins amènera en général à adapter ces prescriptions pour raisonner en termes de contraintes totales. il résulte de

Les contraintes normales (*) sous la base de la fondation sont déterminées dans le cadre des hypothèses suivantes : - aucun effort de traction ne peut être mobilisé dans le sol ; - les contraintes sont proportionnelles aux déplacements (**) ; - sauf disposition différente du marché, le poids propre du massif de fondation est intégralement repris par ces contraintes (***).

*** Dans la plupart des procédés de construction, cette hypothèse est la plus représentative en raison du phasage de réalisation.

À défaut de modèle plus élaboré, les coefficients de proportionnalité kv et k i entre les contraintes et les déplacements sont estimés suivant les indications de l´annexe F.3.

** Compte tenu de la rigidité des fondations semi-profondes, ces hypothèses que les diagrammes de contraintes sont plans.

2.2. FROTTEMENTS HORIZONTAUX TANGENTS À LA BASE

* Ces hypothèses reviennent à adopter une loi de comportement à la figure suivante :

2.2. FROTTEMENTS HORIZONTAUX TANGENTS À LA BASE

conforme

On admet que la loi de mobilisation du frottement horizontal sous la base de la fondation en fonction du déplacement horizontal de celle-ci est de type rigide-plastique.

La valeur de calcul du palier de la résultante Hd de ces frottements est donnée par (*) :

** Le frottement sous la base de la fondation est généralement de type rugueux ; les plans de glissement éventuels sont contenus dans le sol de fondation de sorte qu´il est admis de prendre un coefficient de frottement solsemelle égal à tg ϕ´.

*** L´attention est attirée sur le fait que la mobilisation totale de la cohésion est incertaine ; c´est pour cette raison, entre autres, que le coefficient γg2 est supérieur à γ g1 . D´une façon générale, la plus grande prudence est conseillée quant au choix de la valeur de c ´ adoptée dans les calculs. En tout état de cause, il est fortement recommandé de limiter celle-ci à 75 kPa.

COMMENTAIRES

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avec les notations suivantes : - V d : valeur de calcul de l´effort vertical appliqué à la base de la fondation, A - ´ : surface comprimée de celle-ci, - ϕ´ : angle de frottement interne du sol (**), - c´ : cohésion (***).

Sauf dispositions différentes du marché : - γg 1 est pris égal à 1,2, - γg 2 est pris égal à 1,5.

TEXTE

- 105 -

2.3. FROTTEMENTS LATÉRAUX VERTICAUX

* Cette disposition est illustrée par le schéma suivant :

2.3. FROTTEMENTS LATÉRAUX VERTICAUX

Lorsque leur prise en compte est justifiée, les contraintes de frottement vertical à la cote z, notées qs(z), sont déterminées dans le cadre des hypothèses suivantes : - le frottement n´est mobilisé qu´à compter d´une profondeur D 0 égale à 1,5. B (*) ; - aucun frottement n´est mobilisé sur les parties du fût où la contrainte normale est réputée être nulle ; - la loi de mobilisation du frottement latéral unitaire q s(z) en fonction du déplacement vertical s de la partie correspondante du fût est de type rigide-plastique (**).

La valeur de qs(z) est fixée en fonction de la nature des terrains concernés et du mode d´exécution de la fondation (***).

** Il résulte de ces hypothèses que, lorsque l´ensemble de la fondation est soumis à un déplacement descendant, l´effort total mobilisable est donné par :

Par simplification, on admet que la valeur de calcul de qs(z), notée qsd (z), dépend uniquement des combinaisons d´actions considérées et vaut :

où P désigne le périmètre de l´élément. *** L´exécution d´une fondation semi-profonde peut relever de différents procédés. Il peut s´agir par exemple d´un caisson havé, avec pointe débordante ou non, d´un massif de béton coulé à pleine fouille, ou à l´intérieur d´un blindage, ou encore d´un pieu, d´un puits ou d´une barrette. La valeur du frottement latéral unitaire limite dépend pour une grande part du procédé d´exécution retenu.

avec : - γ m = 1,4 vis-à-vis des états-limites ultimes, - γ m = 2,0 vis-à-vis des états-limites de service.

En fonction de ces considérations, le frottement qs (z) pourra être

- négligé, - calculé en fonction de la contrainte horizontale effective à la surface du fût à la cote considérée, - calculé suivant les indications des annexes C.3. ou C.4. s´il s´agit d´un pieu, d´un puits ou d´une barrette, ou s´il est justifié que le mode d´exécution adopté permet de s´y référer.

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COMMENTAIRES

TEXTE

- 106 -

2.4. PRESSIONS FRONTALES HORIZONTALES

* Comme dans le cas des frottements verticaux, le procédé d´exécution revêt une importance majeure pour fixer l´angle et donc la valeur de la contrainte limite de butée sur l´élément. En tout état de cause, seule la composante horizontale de la butée est à considérer. ** Cette disposition est illustrée par le schéma suivant :

2.4. PRESSIONS FRONTALES HORIZONTALES

Lorsque la prise en compte d´une telle réaction est justifiée, les prescriptions de l´annexe C.5. sont applicables.

Toutefois, si le résultat est plus défavorable, le palier du diagramme de calcul de la pression frontale est fixé à partir de la composante horizontale σ´hp (z) de la butée limite du terrain (*) à la cote z (**).

Lorsque la stabilité de la fondation est fortement conditionnée par la prise en compte de ces pressions, le marché peut fixer directement les valeurs limites de calcul à utiliser (***).

*** Il s´agit notamment des fondations peu chargées verticalement mais pouvant être soumises à des efforts de renversement élevés (portiques de signalisation, pylônes de remontées mécaniques, etc.).

2.5. FROTTEMENTS LATÉRAUX PARALLÈLES AU SENS DU DÉPLACEMENT

2.5. FROTTEMENTS LATÉRAUX PARALLÈLES AU SENS DU DÉPLACEMENT

Lorsque la prise en compte de tels frottements est justifiée, les prescriptions de l´annexe C.5. sont applicables sous réserve des adaptations suivantes: - le frottement n´est mobilisé qu´à compter de la profondeur D 0 définie à l´article 2.3. ; - on adopte pour q s la valeur q s (z ) définie à l´article 2.3.

COMMENTAIRES

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TEXTE

- 107 -

2.6. CONTRAINTE DE RÉFÉRENCE q´ref

* L´intérêt de cette contrainte de référence est de tenir compte de l´effet défavorable de l´excentrement des charges.

2.6. CONTRAINTE DE RÉFÉRENCE q´ref

La justification des fondations semi-profondes vis-à-vis de certains étatslimites est menée à partir d´une contrainte conventionnelle de référence notée q´ref (*). Cette contrainte est définie par l´expression suivante :

où q´ max et q´min sont respectivement les contraintes maximale et minimale (éventuellement nulle) du diagramme des contraintes normales sous la base de la fondation visées à l´article 2.1.

2.7. CONTRAINTE DE RUPTURE DU SOL SOUS CHARGE VERTICALE CENTRÉE

(*) Cette procédure revient à écrêter les valeurs de k p et k c aux valeurs données par le tableau suivant :

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COMMENTAIRES

2.7. CONTRAINTE DE RUPTURE DU SOL SOUS CHARGE VERTICALE CENTRÉE

La contrainte de rupture du sol sous charge verticale centrée, notée q´u , est déterminée en tenant compte du procédé d´exécution dont se rapproche le plus la fondation : - pour les techniques assimilables à celles des fondations superficielles, les annexes B.1. ou B.2. sont applicables à condition de borner la valeur de q´u à celle obtenue pour un encastrement D e / B = 2,5 (*) ; - pour les techniques assimilables à celles des fondations profondes, les annexes C.3. ou C.4. sont applicables ; - pour les techniques difficiles à classer dans l´une des deux catégories précédentes, le marché fixe les modalités de détermination de q´u .

TEXTE

- 108 -

ARTICLE 3. : JUSTIFICATIONS

ARTICLE 3. : JUSTIFICATIONS 3.1. ÉTATS-LIMITES DE MOBILISATION DU SOL 3.1,1. ÉTATS-LIMITES ULTIMES DE MOBILISATION DE LA CAPACITÉ PORTANTE

3.1. ÉTATS-LIMITES DE MOBILISATION DU SOL

3.1,1. ÉTATS-LIMITES ULTIMES DE MOBILISATION

DE LA CAPACITÉ POR-

TANTE

Les dispositions de l´article

B.3.1,1. relatif aux

fondations

superficielles

fondations

superficielles

sont applicables.

3.1,2. ÉTATS-LIMITES DE SERVICE

3.1,2. ÉTATS-LIMITES DE SERVICE

Les dispositions

de l´article

B.3.1,2. relatif

aux

sont applicables.

3.2. ÉTAT-LIMITE ULTIME DE RENVERSEMENT

3.2. ÉTAT-LIMITE ULTIME DE RENVERSEMENT

Les dispositions de l´article B.3.2. relatif aux fondations superficielles sont

applicables.

3.3. ÉTAT-LIMITE DE SERVICE DE DÉCOMPRESSION DU SOL

3.3. ÉTAT-LIMITE DE SERVICE DE DÉCOMPRESSION DU SOL

Les dispositions de l´article B.3.3. relatif aux fondations superficielles applicables.

3.4. ÉTATS-LIMITES

CONCERNANT LES MATÉRIAUX CONSTITUTIFS DE LA

3.4. ÉTATS-LIMITES

sont

CONCERNANT LES MATÉRIAUX CONSTITUTIFS DE LA

FONDATION

FONDATION

Sauf prescriptions différentes du marché, les dispositions de l´article C.4.2,1. relatif aux éléments de fondations profondes en béton armé sont applicables.

3.5. ÉTAT-LIMITE ULTIME DE STABILITÉ D´ENSEMBLE

3.5. ÉTAT-LIMITE ULTIME DE STABILITÉ D´ENSEMBLE

Les dispositions de l´article B.3.6. relatif aux fondations superficielles sont applicables

Ressaisie DTRF

COMMENTAIRES

TEXTE

- 109 -

ANNEXE E.1.

(ANNEXE AUX COMMENTAIRES)

CARACTÈRES REPRÉSENTATIFS DU COMPORTEMENT DES SOLS SOMMAIRE Pages

1. - CARACTÈRES DÉDUITS D´ESSAIS DE LABORATOIRE 1.1 1.2 1.3. 1.4 -

Caractères d´identification Paramètres de résistance Paramètres de déformabilité Perméabilité

2. - CARACTÈRES DÉDUITS D´ESSAIS EN PLACE 2.1. - Essais de pénétration 2.2 - Essais d´expansion de cavités 2.3. - Essais scissométriques en place

110

110 110 111 112 112 112 113 115

3. - CATÉGORIES CONVENTIONNELLES DE SOL

115

4. - CRITÈRES DE CLASSIFICATION DES SOLS

116

Ressaisie DTRF

- 110-

1. - CARACTÈRES DÉDUITS D´ESSAIS DE LABORATOIRE 1.1. CARACTÈRES D´IDENTIFICATION

Il s´agit d´essais, généralement simples, destinés à apprécier l´état des sols, à les identifier et à les classer. À l´exception des poids volumiques, les caractères d´identification n´interviennent pas de façon explicite dans les calculs. Ils présentent par contre une grande importance pour orienter la conception et pour choisir les lois d´interaction sol-structure les plus appropriées.

En outre, lorsque les méthodes d´essais classiques sont inopérantes, il est possible de déduire des caractères d´identification des fourchettes probables de certains caractères mécaniques.

La classification des sols en catégories s´appuie sur les caractéristiques suivantes, obtenues par des essais normalisés.

- La courbe granulométrique (norme PR P 94-057-1 et 2).

- La teneur en eau w (norme Pr P 94-050-1) et le degré de saturation Sr , qui permettent d´apprécier l´état d´un sol et de prévoir qualitativement certains aspects de son comportement.

- Les limites d´Atterberg wL, wP (norme Pr P 94-051-1 et 2).

- Les poids volumiques humide γ , sec γ d (norme Pr P 94-053), et des grains γ s (norme Pr P 94-054), l´usage, reconnu de manière internationale, voulant que l´on définisse le poids volumique d´un sol et non sa masse volumique.

- L´indice des vides e et la porosité n.

1.2. PARAMÈTRES DE RÉSISTANCE

La résistance au cisaillement d´un sol est caractérisée par sa cohésion c et son angle de frottement interne ϕ. Ces paramètres sont déterminés à partir d´essais effectués en laboratoire sur échantillons intacts, dont les plus utilisés sont : - le cisaillement à la boîte (norme Pr P 94-070), - l´essai à l´appareil triaxial (norme Pr P 94-074-1-2 et 3).

Selon les conditions de drainage et la vitesse d´application des sollicitations, on distingue plusieurs types d´essais : - L´essai non consolidé - non drainé UU (norme Pr P 94-074-1)

Il permet de déterminer les caractéristiques non drainées c u et ϕu , correspondant au comportement à court terme d´un sol fin. Pour un sol fin saturé, la résistance au cisaillement non drainé est généralement constante et caractérisée par c u (ϕ u = 0).

Ressaisie DTRF

- 111 -

- L´essai consolidé - non drainé CU (norme Pr P 94-074-2)

Il permet d´étudier la variation de la résistance au cisaillement non drainé du sol en fonction de la pression de consolidation . Les paramètres c cu et ϕ cu mesurés par cet essai ne sont pas des caractéristiques intrinsèques du sol. Par contre, en mesurant la pression interstitielle u en cours d´essai, il est possible de déterminer les caractéristiques intergranulaires ou effectives c ´ et ϕ´ des sols saturés sans avoir recours à l´essai CD, qui est très long lorsque le sol est peu perméable.

- L´essai consolidé - drainé CD (norme Pr P 94-074-3)

Il permet de déterminer les caractéristiques intergranulaires ou effectives c ´ et ϕ´ correspondant au comportement des sols grenus perméables et au comportement à long terme des sols fins.

La valeur des paramètres de résistance à introduire dans les calculs doit être fixée après appréciation de la représentativité des essais (essentiellement conditionnée par leur nombre et par l´aptitude du terrain à fournir des échantillons peu remaniés) et de la variabilité possible des caractéristiques du sol étudié.

L´attention est attirée sur le fait que, même dans le meilleur des cas, la cohésion ne peut pas être appréciée à moins de 10 kPa près et l´angle de frottement à moins de 1 ou 2 degrés près. On tiendra compte en particulier de la représentativité très relative de la cohésion lorsque les valeurs mesurées sont faibles.

1.3. PARAMÈTRES DE DÉFORMABILITÉ

La compressibilité d´un sol est caractérisée par son indice des vides initial e0, sa pression de préconsolidation à partir de l´essai œdométrique (norme Pr P 94-090-1).

σ´p et son indice de compression

C c , déterminés

D´autres paramètres peuvent être pris en considération, tels que : - le module œdométrique Eoed entre σ´p et σ´v 0 , - le module d´Young E et le coefficient de Poisson v .

Les différents modules caractérisant le comportement d´un sol sont mesurés soit en laboratoire (essai œdométrique, essai triaxi al) soit à partir d´essais pressiométriques.

Pour les sables et graviers, où les déformations se produisent quasi instantanément, on pourra adopter pour valeur du coefficie nt de Poisson v = 0,33.

Dans le cas des sols fins, on peut prendre : - v = 0,5 pour les déformations instantanées, - v = 0,2 à 0,4 pour les déformations totales.

Ressaisie DTRF

- 112 -

1.4. PERMÉABILITÉ

La perméabilité mesurée en laboratoire (norme Pr P 94-090-5 ou norme Pr P 94-092) ne doit servir qu´à la détermination du coeff icient de consolidation c v .

Elle n´est en effet généralement pas représentative de la perméabilité globale d´un terrain et il serait donc illusoire de l´ut iliser pour effectuer, entre autres, des calculs de débits de pompage.

2. - CARACTÈRES DÉDUITS D´ESSAIS EN PLACE

Le comportement mécanique et rhéologique d´un sol peut être représenté par des caractères déduits d´essais en place. On disting ue : - les essais de pénétration, - les essais d´expansion, - les essais scissométriques.

Les paramètres mesurés ou calculés sont spécifiques du type d´essai et du matériel utilisé.

2.1. ESSAIS DE PÉNÉTRATION

2.1,1. PÉNÉTROMÈTRE DYNAMIQUE

L´essai consiste à battre dans le sol une tige munie d´une pointe.

Il existe plusieurs types de pénétromètres dynamiques. Seul le pénétromètre de type « DPA » (norme Pr P 94-114), pour lequel le frottement entre le sol et le train de tiges est négligeable, peut être utilisé pour le calcul des fondations.

Cet essai permet de déterminer, à partir de formules de battage tenant compte des caractéristiques de l´appareil utilisé, la résistance dynamique du sol q d .

2.1,2. PÉNÉTRATION AU CAROTTIER (S.P.T.) (norme Pr P 94-116)

Il s´agit d´un essai normalisé de pénétration dynamique d´un carottier. Il permet de déterminer le nombre de coups N nécessaires pour enfoncer de 30 cm un carottier normalisé sous une énergie de percussion connue.

Ressaisie DTRF

- 113 -

2.1,3. PÉNÉTROMÈTRE STATIQUE (norme Pr P 94-113)

L´essai consiste à enfoncer dans le sol, à vitesse lente et constante, une tige munie d´une pointe équipée d´un dispositif de mesure.

Il permet de déterminer la résistance à la pénétration de la pointe q c .

On obtient ainsi un « diagramme continu de pénétration » qc(z ) sur toute la hauteur du sondage.

En pratique, on utilise un diagramme de pénétration « lissé » obtenu en appliquant une méthode de lissage appropriée au diagram me qc(z) . Pour alléger les notations, qc(z) désigne, dans l´ensemble de ce fascicule, le diagramme de pénétration lissé.

En général, on mesure simultanément

l´effort total appliqué au train de tiges, qui peut donner des indications complémentaires sur le caractère des couches tra-

versées.

2.2. ESSAIS D´EXPANSION DE CAVITÉS

Seuls sont mentionnés ici les essais au pressiomètre « Ménard » et les essais au pressiomètre autoforeur.

2.2,1. PRESSIOMÈTRE MÉNARD (norme Pr P 94-110)

Cet essai consiste à dilater par paliers une sonde cylindrique dans le sol. Les essais sont généralement réalisés tous les mètres dans un forage préalable.

On obtient ainsi une courbe contrainte-déformation du sol en place qui permet de déterminer trois paramètres caractérisant le sol : - la pression de fluage pf , - la pression limite pl , - le module pressiométrique EM .

Ressaisie DTRF

- 114 -

Généralement seuls sont fournis ces trois paramètres. En cas de doute sur le bon déroulement d´un essai, il convient d´exiger la communication de la courbe d´expansion.

En pratique, on utilise la pression de fluage nette ( p f* ) et la pression limite nette ( p *l ), définies par :

pf* = pf - p 0

p l* = pl - p 0 où p 0 représente la contrainte horizontale totale dans le sol au moment de l´essai pressiométrique. Lorsque sa valeur n´est pas préc isée dans le rapport géotechnique, p 0 est calculée par la relation :

p 0 = u + σ ´ v0 〈 K 0 où : - σ´v 0 est la contrainte verticale effective (ou intergranulaire) dans le sol au niveau considéré, - u est la pression interstitielle à ce même niveau, - K 0 est le coefficient de poussée des terres au repos de la formation concernée dont la valeur, à défaut d´autre indication, peut être prise égale à 0,5.

La figure ci-après donne un exemple de calcul de p 0 .

Ressaisie DTRF

- 115 -

2.2,2. PRESSIOMÈTRE AUTOFOREUR (norme PR P 94-111)

Comme pour le pressiomètre Ménard, l´essai consiste à dilater une sonde cylindrique dans le sol. Cependant,

le pressiomètre

autoforeur réalise lui-même le

forage, ce qui permet de tester le sol en place dans un état presque intact.

A partir de la courbe contrainte-déformation obtenue, on détermine les paramètres suivants : p0, p5 et p20, pressions à 0 %, 5 % et 20 % de déformation.

Ces valeurs permettent de déterminer un coefficient β qui caractérise le sol :

De cette courbe sont également déduits les modules de cisaillement sécants G correspondant à différents pourcentages de déformation. β peut varier de moins de 25 % à plus de 60 %, ce qui correspond à des sols dont la nature peut aller des argiles sensibles à des sables dilatants.

2.3. ESSAIS SCISSOMÉTRIQUES EN PLACE (norme PR P 94-112)

L´essai consiste à mesurer le couple nécessaire pour entraîner la rotation d´un moulinet enfoncé dans le sol au niveau désiré. Il n´est applicable qu´aux sols purement cohérents et permet de déterminer : - la cohésion non drainée c u , - la cohésion résiduelle c r .

Cet essai est particulièrement adapté dans le cas des argiles molles.

3. - CATÉGORIES CONVENTIONNELLES DE SOLS Le présent paragraphe propose une classification des différents sols commode vis-à-vis du dimensionnement des fondations à part ir du pressiomètre Ménard ou du pénétromètre statique.

Le tableau ci-après donne des fourchettes indicatives de la pression limite p l et de la résistance de pointe qc pouvant faciliter le classement. Ce classement ne peut cependant se réduire à ces seuls critères, mais doit surtout tenir compte de la nature physique et des propriétés des sols .

Dans ce but, une synthèse simplifiée

des critères de classification

des sols définis dans le document du L.C.P.C. « Essais de Mécanique

Laboratoire » (juillet 1980) est proposée au paragraphe 4.

Dans les cas délicats, il est conseillé que le classement d´un sol dans une catégorie donnée soit effectué par un spécialiste.

Ressaisie DTRF

des sols en

- 116 -

(1) L´appellation de roches altérées ou fragmentées peut regrouper des matériaux calcaires, schisteux ou d´origine granitique. S´il est difficile parfois de fixer des limites précises avec les sols meubles qui constituent leur phase finale d´évolution, on réservera toutefois cette classification aux matériaux qui présentent des modules préssiométriques supérieurs à 50 à 80 MPa.

4. - CRITÈRES DE CLASSIFICATION DES SOLS Teneur en carbonate de calcium CaCO3 Suivant la - 0 - 10 - 10 - 30 - 30 - 70 - 70 - 90 - 90 - 100

teneur en CaCO3 , on peut distinguer pour les sols fins : % : argile ou limon, % : argile marneuse ou limon marneux, % : marne, % : calcaire marneux, % : calcaire (ou craie).

La dénomination « craie » désigne les formations sédimentaires de couleur claire, généralement blanchâtre à jaunâtre, poreuses et légères, sur lesquelles certains essais de laboratoire spécifiques, tels que, par exemple, les limites d´Atterberg, peuvent être effectués.

Ressaisie DTRF

- 117 -

Indice de consistance I c L´indice de consistance est défini par la relation suivante :

Il permet d´apprécier la consistance des sols plastiques : - <0 : liquide, -

0,00 0,25 0,50 0,75 > 1

-

0,25 0,50 0,75 1;00

: : : : :

pâteuse ou très molle, molle, ferme, très ferme, dure.

Indice de plasticité I p Il s´agit par définition de la différence entre la limite de liquidité et la limite de plasticité :

IP = w L - w P Il permet, en particulier, de classer les sols suivant le diagramme de plasticité ci-après.

Ressaisie DTRF

- 118 -

CLASSIFICATION DES SOLS GRENUS

CLASSIFICATION DES SOLS FINS

Ressaisie DTRF

- 119 -

ANNEXE E.2.

(ANNEXE AUX COMMENTAIRES)

ÉVALUATION DE LA PRESSION LIMITE ÉQUIVALENTE, DE LA RÉSISTANCE DE POINTE ÉQUIVALENTE ET DE LA HAUTEUR D´ENCASTREMENT ÉQUIVALENTE SOMMAIRE Pages

1. - GÉNÉRALITÉS 1.1 . - Fondations superficielles

1.2. - Fondations profondes

2. - PRESSION LIMITE ÉQUIVALENTE p*le 2.1. - Fondations superficielles 2.2 - Fondations profondes et seml-profondes

3. - RÉSISTANCE DE POINTE ÉQUIVALENTE q ce

4. - AUTEUR D´ENCASTREMENT ÉQUIVALENTE D e

Ressaisie DTRF

120 120 120 121 121 122 123 124

4.1. - Définition à partir de l´essai pressiométrique

124

4.2 - Définition à partir de l´essai pénétrométrique

124

- 120 -

1. - GÉNÉRALITÉS La notion de pression limite équivalente ou de résistance de pointe équivalente a pour objet de caractériser le sol participant à la résistance sous la base d´une fondation par un paramètre de calcul unique, représentatif des caractéristiques moyennes des sols intéressés.

Dans ce but, on est amené à étudier les caractéristiques du sol sur une profondeur allant jusqu´à environ 1,5 B sous le niveau de fondation, B désignant la largeur de celle-ci.

En général, le profil de calcul est tiré du ou des essais effectués au droit de la fondation étudiée. Cependant, lorsque l´on dispose de plusieurs sondages qui confirment le caractère homogène des formations rencontrées, un profil unique peut être proposé dans le rapport géotechnique en tenant compte de la dispersion latérale des valeurs mesurées dans chacune des formations réputées homogènes.

Dans la plupart des cas, compte tenu de la largeur B et de l´encastrement dans le sol D , généralement très différents entre une fondation superficielle et un élément de fondation profonde, il est nécessaire de distinguer ces deux cas pour la détermination des paramètres équivalents.

1.1. FONDATIONS SUPERFICIELLES

La profondeur d´étude citée ci-dessus est en général suffisamment importante pour que l´on y rencontre des sols de caractéristi ques ou de natures différentes.

De plus, dans le cas de grandes fondations, il n´est pas toujours possible d´approfondir le niveau d´assise jusqu´aux couches présentant les meilleures caractéristiques mécaniques.

Pour ces raisons, on peut être amené à tenir compte des points suivants dans la détermination des paramètres caractéristiques équivalents : - Dans la zone de battement de la nappe et au-dessus, dans la frange de capillarité, la résistance des sols est variable avec l´époque. Si les essais ont été effectués avec une nappe basse, il peut donc être utile d´étudier les valeurs pressiométriques ou pénétrométriques en dessous de cette zone et de les extrapoler vers la surface.

- Il existe généralement dans les sols une couche de 0,30 m, voire 1 m, d´épaisseur dont les caractéristiques dépendent des con ditions climatiques (gel, sécheresse, humidité), et éventuellement du niveau de la nappe en cas d´immersion. Lorsque cette tranche de sol est prise en compte dans le calcul de l´encastrement équivalent D e ( cf .§ 4.), il faut choisir des valeurs correspondant à des conditions défavorables, avec des résistances de croûte seulement légèr ement supérieures au sol sous-jacent.

- Enfin, il peut arriver que le terrain comporte à moins de 1,5 . B sous la fondation une formation de résistance mécanique très supérieure à celles des sols qui la surmontent. Dans ce cas, on limitera la profondeur d´étude au toit de cette couche pour obtenir les caractéristiques équival entes des sols supérieurs. Le fonctionnement de la fondation sera ensuite modélisé comme celui d´une couche d´épaisseur limitée reposant sur un substratum résistant.

1.2. FONDATIONS PROFONDES

Dans ce cas, les phénomènes de battement de nappe et de caractéristiques de surface ont une influence négligeable. Par ailleurs , s´il existe un substratum résistant près de la pointe des pieux, il est toujours possible d´approfondir le niveau de la pointe jusqu´à atteindre celui-ci.

Pour ces raisons, les paramètres équivalents sous la pointe des pieux seront en général calculés dans une formation porteuse homogène.

Ressaisie DTRF

-

121 -

À titre indicatif, une formation peut être considérée comme homogène si elle est composée d´un sol de nature unique et si les pressions limites maximales mesurées dans cette formation n´excèdent pas deux fois les pressions limites minimales. Dans le cas du pénétromètre, compte tenu de l´irrégularité des diagrammes, aucune règle générale ne peut être donnée pour quantifier le caractère homogène d´une formation ; celui-ci doit donner lieu à appréciation.

2.1. FONDATIONS SUPERFICIELLES 2.1,1. TERRAIN HOMOGÈNE

Le terrain est constitué sous la fondation, jusqu´à une profondeur d´au moins 1,5 . B , d´un même sol, ou de sols de même type et de caractéristiques comparables.

Dans ce cas, on établit un profil linéaire schématique, représentatif de la tranche de sol [ D; D + 1,5 . B ], de la forme :

La pression limite équivalente est prise égale à :

Ressaisie DTRF

- 122 -

2.1,2. TERRAIN NON HOMOGÈNE

Le terrain est constitué sous la fondation, jusqu´à une profondeur d´au moins 1,5 B , de sols de natures différentes et de résistances mécaniques différentes, mais de même ordre de grandeur.

ce qui est sensiblement équivalent à l´expression plus générale :

2.2. FONDATIONS PROFONDES ET SEMI-PROFONDES

Le présent paragraphe est applicable au cas d´une formation porteuse homogène, telle qu´elle est définie au paragraphe 1.2.

Ressaisie DTRF

- 123 -

3. - RÉSISTANCE DE POINTE ÉQUIVALENTE q ce La notion de résistance de pointe équivalente ne peut être utilisée sans précautions particulières que dans le cas d´une formation porteuse homogène (cf . paragraphe 1.2.).

En dehors des particularités énoncées au paragraphe 1., la résistance de pointe équivalente q ce sera donc obtenue de manière analogue dans le cas des fondations superficielles et dans le cas des fondations profondes.

Elle est calculée par l´expression :

- a est pris égal à la moitié de la largeur B de l´élément de fondation si celleci est supérieure à 1,00 m et à 0,50 m dans le cas contraire.

- h désigne la hauteur de l´élément de fondation contenue dans la formation porteuse.

- q cc (z) est la résistance de pointe corrigée. Elle est obtenue : • en calculant la valeur moyenne q cm de la résistance de pointe lissée (telle qu´elle est définie à l´annexe E.1., § 2.1,3.) sur la hauteur b + 3 a suivant la même formule que ci-dessus, • en écrêtant, s´il y a lieu, le diagramme q c (z) à la valeur 1,3. q cm.

Ressaisie DTRF

- 124 4. - HAUTEUR D´ENCASTREMENT ÉQUIVALENTE D e La hauteur d´encastrement D e , à ne pas confondre avec la hauteur contenue dans le sol D , est un paramètre conventionnel de calcul destiné à tenir compte du fait que les caractéristiques mécaniques des sols de couverture sont généralement plus faibles que celles du sol porteur (en général, D e est inférieure à D ). Elle est définie conventionnellement à partir de la hauteur D contenue dans le sol et du type d´essai utilisé.

4.1. DÉFINITION À PARTIR DE L´ESSAI PRESSIOMÉTRIQUE

D e est donnée par l´expression :

4.2. DÉFINITION À PARTIR DE L´ESSAI PÉNÉTROMÉTRIQUE

D e est donnée par l´expression :

- q ce représente la résistance de pointe équivalente du sol sous la base de la fondation, calculée suivant les indications du paragraphe 3.

- qc (z) est la résistance de pointe lissée donnée à la profondeur z par l´essai pénétrométrique.

- d est généralement pris égal à 0, sauf s´il existe des couches de très mauvaises caractéristiques en surface, dont on ne désire pas tenir compte dans le calcul de l´encastrement.

Ressaisie DTRF

- 125 -

ANNEXE F.1.

(ANNEXE AUX COMMENTAIRES)

ÉVALUATION DU COEFFICIENT MINORATEUR LIÉ À L´INCLINAISON DES CHARGES ET À LA GÉOMÉTRIE DU SOL DE FONDATION

SOMMAIRE Pages

1. - DOMAINE D´APPLICATION

126

2. - CAS D´UNE FONDATION SUR SOL HORIZONTAL SOUMISE À UNE CHARGE CENTRÉE INCLINÉE

126

2.1. - Sols cohérents

126

2.2 - Sols frottants

126

3. - CAS D´UNE FONDATION EN CRÊTE DE TALUS SOUMISE À UNE CHARGE VERTICALE CENTRÉE 3.1. - Cas d´un encastrement nul 3.2. -

Cas général d´un encastrement quelconque

4. - CAS D´UNE FONDATION EN CRÊTE DE TALUS SOUMISE À UNE CHARGE CENTRÉE INCLINÉE 4.1. - Cas où l´inclinaison est dirigée vers l´extérieur du talus 4.2. - Cas où l´inclinaison est dirigée vers l´intérieur du talus

Ressaisie DTRF

127 127 128

129 129 129

- 126 -

1. - DOMAINE D´APPLICATION Les présentes règles concernent le calcul du coefficient minorateur iδβ à utiliser pour le calcul de q ´ref , suivant les dispositions de l´article B.3.1., lorsque les charges sollicitant une fondation superficielle sont inclinées par rapport à la verticale ou lorsque cette fondation est implan tée en crête de talus.

Elles ne concernent que le cas d´un sol de fondation homogène.

Par ailleurs, elles ne dispensent en aucune manière de la justification de la fondation vis-à-vis des états-limites de stabilité d´ensemble, telle qu´elle est définie à l´article B.3.6.

Il est également rappelé qu´il peut être nécessaire de tenir compte de certaines particularités géotechniques (pendage dans le cas de sols rocheux, présence de couches inconsistantes de faible épaisseur).

Dans ce qui suit, δ désigne la valeur absolue de l´inclinaison par rapport à la verticale de la charge sollicitant la fondation, exprimée en degrés.

2. - CAS D´UNE FONDATION SUR SOL HORIZONTAL SOUMISE À UNE CHARGE CENTRÉE INCLINÉE 2.1. SOLS COHÉRENTS

Pour les argiles, limons, craies, marnes, marno-calcaires et roches, tels qu´ils sont définis au paragraphe 3. de l´annexe E.1., le coefficient minorateur iδβ est pris égal à :

2,2. SOLS FROTTANTS

Pour les sables et graves, tels qu´ils sont définis au paragraphe 3. de l´annexe E.1., le coefficient minorateur i δβ pris égal à :

expression dans laquelle B . désigne la largeur de la fondation et D e sa hauteur d´encastrement équivalente, telle qu´elle est définie à l´annexe E.2.

Les fonctions Φ1 (δ) et Φ2 (δ) sont représentées sur l´abaque ci-contre.

Ressaisie DTRF

- 127 3. - CAS D´UNE FONDATION EN CRÊTE DE TALUS SOUMISE À UNE CHARGE VERTICALE CENTRÉE Les règles qui suivent ne sont applicables qu´aux sols frottants dotés d´un angle de frottement interne suffisant pour que la pente soit naturellement stable. De plus, on limitera leur application à des pentes inférieures ou égales à 1/1.

La figure ci-après indique les notations adoptées.

- B désigne la largeur de la fondation mesurée dans le plan de plus grande pente, - d la distance horizontale entre l´arête aval de la fondation et le talus, - β l´angle de la pente par rapport à l´horizontale.

3.1. CAS D´UN ENCASTREMENT NUL

Bien que peu rencontré en pratique, ce cas est le seul pour lequel on dispose de données expérimentales suffisantes grâce, en particulier, aux essais effectués en centrifugeuse.

Le coefficient minorateur iδβ est pris égal à la valeur proposée par Corté et Garnier :

La figure ci-contre donne une représentation graphique de ce coefficient.

Ressaisie DTRF

- 128 -

3.2. CAS GÉNÉRAL D´UN ENCASTREMENT QUELCONQUE

On pourra tenir compte de l´encastrement en procédant de la façon suivante : Soit β´ l´angle qui donne le même coefficient de minoration que le paragraphe 2.2. pour un encastrement nul : Le coefficient minorateur i β est pris égal à :

i β = Φ 2 ( β ´) Φ 2 étant la fonction définie en 2.2. ci-dessus, D e étant calculé au niveau de l´arête aval de la fondation.

La figure ci-après donne une représentation graphique de l´angle β´.

Ressaisie DTRF

- 129 -

4. - CAS D´UNE FONDATION EN CRÊTE DE TALUS SOUMISE À UNE CHARGE CENTRÉE INCLINÉE

Seul est traité le cas où la résultante de la charge est portée par le plan de la plus grande pente. Dans le cas contraire, une adaptation des présentes règles est nécessaire.

4.1 CAS OÙ L´INCLINAISON EST DIRIGÉE VERS L´EXTÉRIEUR DU TALUS

Le coefficient minorateur i δβ est pris égal à :

i δβ = Φ 2 ( δ + β ´) β´ étant l´angle défini au paragraphe 3, et Φ 2 la fonction définie en 2.2.

4.2 CAS OÙ L´INCLINAISON EST DIRIGÉE VERS L´INTÉRIEUR DU TALUS

minorateur iδβ est pris égal à la plus petite des valeurs suivantes : - valeur calculée suivant le paragraphe 2, sans tenir compte de la présence du talus,

Le coefficient

- Φ 2 (|β´ - δ|) .

Ressaisie DTRF

- 130 -

ANNEXE F.2.

(ANNEXE AUX COMMENTAIRES)

ÉVALUATION DU TASSEMENT D´UNE FONDATION SUPERFICIELLE SOMMAIRE Pages

1. - DOMAINE D´APPLICATION

131

2. - ÉVALUATION DU TASSEMENT À PARTIR DES ESSAIS DE LABORATOIRE

131

2.1 - Définitions 2.2. - Évaluation du tassement immédiat si 2.3. - Évaluation du tassement de consolidation sc

3. - ÉVALUATION DU TASSEMENT À PARTIR DES ESSAIS EN PLACE 3.1 - Cas du sol homogène 3.2. - Cas des sols hétérogènes

Ressaisie DTRF

131 131 132 134 134 135

- 131 -

1. - DOMAINE D´APPLICATION

Les présentes règles s´appliquent au calcul du tassement d´une fondation superficielle soit à partir des essais de laboratoire soit à partir des essais en place.

Les combinaisons d´actions à considérer sont les combinaisons quasi permanentes, définies à l´article A.5.3,3.

On suppose ici que les charges sont appliquées en totalité à l´instant t = 0.

Dans beaucoup de cas, pour apprécier l´effet des tassements sur la structure, il y aura lieu dé tenir compte des différentes phases de construction. Il est par ailleurs rappelé que le calcul des tassements doit tenir compte des charges éventuelles qui ne seraient pas apportées par la fondation elle-même (remblais, etc.).

2. - ÉVALUATION DU TASSEMENT D´UNE FONDATION SUPERFICIELLE ISOLÉE À PARTIR DES ESSAIS DE LABORATOIRE

Par essai de laboratoire, on entend les essais réalisés à l´œdomètre dans les conditions rappelées à l´annexe E.1., § 1.3.

2.1. DÉFINITIONS

Le tassement final s f d´une fondation superficielle isolée comprend trois termes :

- Le tassement immédiat s i , dont la nature dépend des conditions de drainage du sol : • pour les sols fins, ce tassement est essentiellement provoqué par des déformations du sol à volume constant, • pour les sols grenus, facilement drainés, il constitue par contre la majeure partie du tassement final.

Il est à noter que les conséquences sur la structure du tassement immédiat sont généralement faibles pour les phasages courants de construction, lorsque la quasi-totalité des charges est appliquée en phase isostatique.

- Le tassement de consolidation s c , négligeable pour les sols grenus, dû aux variations de volume provoquées par le drainage du sol.

- Le tassement de fluage, non pris en compte dans les méthodes de calcul exposées dans la présente annexe, généralement faible pour les sols susceptibles de supporter une fondation superficielle.

2.2. ÉVALUATION DU TASSEMENT IMMÉDIAT si

Pour une fondation superficielle isolée, posée sur un sol horizontal homogène d´épaisseur infinie et sollicitée par une charge verticale centrée, le tassement s i est donné par la formule :

Ressaisie DTRF

- 132 -

où : - c f est un coefficient dépendant de la forme et de la rigidité de la fondation.

- E et v représentent respectivement le module d´Young et le coefficient de Poisson du sol (cf . § 1.3. de l´annexe E.1.). Pour les sols fins, il convient de retenir, comme il a été dit, les valeurs non drainées E u et v u .

- B est la largeur de la fondation.

- q est la contrainte moyenne appliquée au sol par la fondation. Elle est donnée par q = Q/A , Q étant la charge appliquée et A la surface de la fondation.

En fonction de la nature du sol (sol fin ou sol perméable), q peut être soit une contrainte totale soit une contrainte effective. Le terme Fw pris en compte dans les combinaisons d´actions doit être homogène avec ce choix.

Le tableau ci-contre donne quelques valeurs de c f tirées des tables de Giroud.

2.3. ÉVALUATION DU TASSEMENT DE CONSOLIDATION sc

Le tassement de consolidation est calculé à partir de la formule de Terzaghi. Le sol est découpé en tranches suffisamment fines (en pratique, une épaisseur de l´ordre de B/2 peut être adoptée) pour que l´on puisse considérer que la contrainte effective verticale σ´v (z) calculée dans l´axe de la fondation varie linéairement avec z dans chaque tranche.

σ´v (z) représente la contrainte effective à la profondeur z dans la situation et au moment où le tassement est calculé (généralement pour t = ∞).

Le tassement d´une tranche j de hauteur ∆ z est donné par :

expression dans laquelle : - Cc est l´indice de compression, - e0 est l´indice des vides initial,

- σ´p est la pression de préconsolidation, - σ´vz désigne la valeur de σ´v (z) au milieu de la tranche considérée, - lg représente les logarithmes décimaux.

Ressaisie DTRF

- 133 -

Si le sol est constitué de plusieurs couches de sols différents, le calcul se fait pour chaque couche avec les paramètres œdomé triques mesurés pour ladite couche, soit Cc , e 0 et σ´p .

Le calcul de σ´v(z) est effectué en décomposant cette contrainte en deux termes :

σ´v (z) = σ´v l(z) + ∆σ´v (z) σ´v l(z) représente la contrainte (constante dans un plan horizontal) existant dans le sol lorsque l´on suppose celui-ci uniformément chargé au niveau de la fondation par une pression égale à q ´ 0 ( cf . article B.3.1,1. pour la définition de q ´ 0). ∆σ´v (z) représente la contrainte engendrée dans le sol supposé non pesant par une pression uniforme égale à q ´ - q 0´ s´exerçant sur la surface de la fondation. ∆σ´v (z) est calculé par la méthode de Boussinesq.

Le tassement de consolidation s c est égal à

µ f représente, pour chaque couche de nature différente, un coefficient correcteur proposé par Bjerrum et Skempton. Dans le cas de sargiles, la valeur de µ est donnée par le graphique ci-après (l´axe des abscisses représente le paramètre A de pression interstitielle mesuré au triaxial). Il est à noter que le cas des argiles molles très sensibles (µ > 1) est normalement exclu pour des fondations superficielles.

Ressaisie DTRF

- 134 -

3. - ÉVALUATION DU TASSEMENT D´UNE FONDATION SUPERFICIELLE ISOLÉE À PARTIR DES ESSAIS EN PLACE Par essais en place, on se limite ici au seul essai au pressiomètre Ménard, réalisé dans les conditions rappelées à l´annexe E.1., § 2.2.1.

3.1. CAS DU SOL HOMOGÈNE

Dans le cas d´un sol homogène, le tassement final se calcule par la formule suivante : sf = sc + sd

- sf - sc

: tassement final, : tassement sphérique,

- sd

: tassement déviatorique,

- E M : module pressiométrique, - q ´ : contrainte effective moyenne appliquée au sol par la fondation ( cf . § 2.), - σ´v0 : contrainte verticale effective calculée dans la configuration avant travaux au niveau de fondation, - B0 -B

: largeur de référence égale à 0,60 m, : largeur de la fondation,

-α

: coefficient rhéologique dépendant de la nature du sol ( cf . annexe C.5., article 3.1.),

- λc

: coefficients de forme, fonction du rapport L/B.

- λd

Ressaisie DTRF

- 135 Certaines valeurs de λ c et λ d sont données par le tableau suivant :

3.2. CAS DES SOLS HÉTÉROGÈNES

On entend ici par sols hétérogènes le cas de sols restant de même nature mais dont les caractéristiques varient de façon sensib le. Dans certains cas spécifiques tels que, par exemple, celui d´une couche peu consistante intercalaire, des corrections, non développées dans la présente annexe, doivent être apportées à la méthode.

Dans ce cas, le module E M varie avec la profondeur, et le calcul des termes s c et s d nécessite l´emploi de modules pressiométriques équivalents E c et E d correspondant respectivement aux zones d´influence sphérique et déviatorique.

On peut considérer que les déformations volumétriques sont prépondérantes juste sous la fondation jusqu´à environ B/2 , alors que les déformations déviatoriques se manifestent jusqu´à une profondeur importante, de l´ordre de 8 .B .

Le calcul du tassement nécessite de diviser en tranches fictives le sol sous la fondation, chaque tranche ayant une épaisseur de B/2 .

Ressaisie DTRF

- 136-

Les modules équivalents E c et E d sont donnés par les formules suivantes : Ec = E1

E c est égal à la valeur E 1 mesurée dans la tranche d´épaisseur B/2 située immédiatement sous la fondation.

E d est donné par la formule suivante :

où E i,j est la moyenne harmonique des modules mesurés dans les tranches i à j .

On aura ainsi, par exemple, pour les couches 3, 4, 5 :

Si les valeurs E 9 à E 16 ne sont pas connues, mais considérées supérieures aux valeurs sus-jacentes, E d se calcule comme suit :

de la même façon, si les modules E 6 à E 8 ne sont pas connus, E d est donné par :

Ressaisie DTRF

- 137 -

ANNEXE F.3.

(ANNEXE AUX COMMENTAIRES)

ÉVALUATION DU MODULE DE RÉACTION SOUS UNE FONDATION SUPERFICIELLE À PARTIR DES ESSAIS AU PRESSIOMÈTRE MÉNARD SOMMAIRE Pages

1. - DOMAINE D´APPLICATION

138

2. - PRINCIPE

138

3. - SOLLICITATIONS DE LONGUE DURÉE D´APPLICATION

138

3.1. - Cas du sol homogène

138

3.2. - Cas des sols hétérogènes

139

4. - SOLLICITATIONS DE COURTE DURÉE D´APPLICATION

139

5. - PRÉCAUTIONS D´EMPLOI

139

Ressaisie DTRF

- 138 -

1. - DOMAINE D´APPLICATION Les présentes règles s´appliquent dans le cadre du modèle de calcul très simplifié consistant à admettre que, sous une fondation superficielle, la relation liant en tous points le déplacement vertical y de la semelle et la pression p exercée par le sol en réaction à ce déplacement est de la forme :

p = k 〈y Elles ont pour but de donner une évaluation du coefficient k à partir des essais pressiométriques.

Une telle modélisation peut être utile pour évaluer la répartition des sollicitations sous une fondation.

L´attention est cependant attirée sur les points suivants : - la rigidité de flexion de la semelle dans le sens de sa largeur B doit être suffisante, ce qui exclut l´étude des grands radiers (cf , § 5. ci-après), - les déplacements ainsi obtenus sont peu représentatifs des déplacements réels.

2. - PRINCIPE Le principe retenu consiste à évaluer le tassement s de la fondation sous l´effet d´une pression uniforme q suivant les indications de l´annexe F.2., § 3.

La valeur k v de k pour les efforts de longue durée d´application s´en déduit par :

L´ensemble des notations et concepts des paragraphes 3. et 4. qui suivent sont identiques à ceux de l´annexe F.2., § 3., à laquelle on se reportera si besoin est.

3. - SOLLICITATIONS DE LONGUE DURÉE D´APPLICATION

3.1. CAS DU SOL HOMOGÈNE

La valeur de k v est donnée par :

Ressaisie DTRF

- 139-

3.2. CAS DES SOLS HÉTÉROGÈNES

La valeur de k v est donnée par :

4. - SOLLICITATIONS DE COURTE DURÉE D´APPLICATION Dans les cas usuels, on retient k i = 2〈k v . Une analyse spécifique tenant compte de la nature des terrains concernés peut toutefois s´avérer nécessaire lorsque la valeur des sollicitations dépend de façon sensible de la valeur de k .

5. - PRÉCAUTIONS D´EMPLOI La restriction citée au paragraphe 1. sur la rigidité de la semelle peut être vérifiée a posteriori en s´assurant que :

B ≤ 2. L 0 L 0 étant la « longueur de transfert », donnée par :

Ce qui se traduit par la condition :

h étant la hauteur de la semelle et E son module d´Young pour une durée d´application des charges homogène avec celle du coefficient k .

Ressaisie DTRF

- 140 -

ANNEXE G.1.

(ANNEXE AUX COMMENTAIRES)

ÉVALUATION DE L´INTERACTION ENTRE PLUSIEURS ÉLÉMENTS RAPPROCHÉS DE FONDATION PROFONDE SOMMAIRE Pages

1. - COMPORTEMENT TRANSVERSAL 1.1. - Eléments placés dans le sens du déplacement

141

1.2. - Eléments placés perpendiculairement au sens du déplacement

141

2. - EFFET DE GROUPE VIS-À-VIS DES ÉTATS-LIMITES DE MOBILISATION GLOBALE DU SOL

Ressaisie DTRF

141

143

2.1 - Coefficient d´efficacité

143

2.2. - Formule de Converse Labarre

143

2.3. - Méthode de Terzaghi

144

2.4. - Groupe de pieux reposant sur un sol très résistant

144

2.5. - Groupe de pieux fichés dans un sol homogène

145

- 141 1. - COMPORTEMENT TRANSVERSAL Les présentes règles ont pour objet de définir des lois de comportement transversal de plusieurs éléments de fondation profonde lorsque les règles d´écartement minimal définies aux articles C.2.3,21. et C.2.3,22. ne sont pas respectées et qu´il existe donc une possibilité d´interaction entre les comportements des divers éléments.

1.1. ÉLÉMENTS PLACÉS DANS LE SENS DU DÉPLACEMENT

Dans ce cas, les lois effort-déplacement définies à l´annexe C.5. sont modifiées de la manière suivante : - la pente K f de mobilisation de la pression frontale reste inchangée ; - la valeur du palier plastique r f est réduite dans le rapport :

pour tous les éléments situés en arrière par rapport au sens du déplacement ; - les lois de mobilisation des éventuels frottements latéraux ne sont pas modifiées.

Ressaisie DTRF

- 142 -

Dans ce cas, les lois effort-déplacement définies à l´annexe C.5. sont modifiées pour chaque élément de la manière décrite ci-après.

1.2,1. RÉACTION FRONTALE

Lorsque b < 2〈 B , le module K f relatif à chaque élément de fondation est réduit par application d´un coefficient minorateur ρ, calculé de la façon suivante :

où n est le nombre d´éléments concernés.

Le palier plastique r f reste inchangé.

Il est à noter que cette formule ne peut être appliquée qu´à un faible nombre d´éléments ; au-delà, le comportement du groupe s´approche de celui d´un rideau continu.

1.2,2. RÉACTION TANGENTIELLE

Lorsque b < 2〈B , aucune réaction tangentielle n´est prise en compte.

Dans le cas contraire, le module K s reste inchangé.

Lorsque b < 2〈L , le palier r s relatif à chaque élément de fondation est réduit dans le rapport :

On retient enfin pour chaque élément la loi la plus défavorable vis-à-vis de l´effet recherché entre la loi définie ci-dessus et la loi de l´élément isolé.

Ressaisie DTRF

- 143 -

2. - EFFET DE GROUPE VIS-À-VIS DES ÉTATS-LIMITES DE MOBILISATION GLOBALE DU SOL Le présent paragraphe n´est applicable sans adaptations qu´aux fondations constituées de pieux circulaires ou carrés disposés suivant une maille carrée sous la semelle de répartition.

2.1. COEFFICIENT D´EFFICACITÉ

Par définition, on appelle coefficient d´efficacité d´un groupe de n pieux le rapport de la charge limite du groupe (notée QGu) à la somme des charges limites des n pieux constituant le groupe, supposés isolés.

Les paragraphes 2.2. et 2.3. décrivent deux méthodes souvent utilisées pour déterminer Ce . Les paragraphes suivants précisent les modalités d´obtention de C e dans divers cas de figure susceptibles de se présenter.

2.2. FORMULE DE CONVERSE LABARRE

La formule de Converse Labarre suppose que tous les pieux sont identiques et verticaux. Elle tient compte uniquement des groupe, excepté la longueur des pieux.

avec : -B

diamètre des pieux,

-d

entraxe des pieux,

-m

nombre de rangées,

-n

nombre de pieux par rangée.

Le graphe, ci-contre donne une représentation de cette formule pour quelques configurations de pieux.

Ressaisie DTRF

paramètres

dimensionnels du

- 144 -

2.3. MÉTHODE DE TERZAGHI

On considère l´ensemble des pieux et du sol qu´ils enserrent comme un bloc monolithique, exception faite des pieux inclinés éventuels, puis on calcule la charge limite du bloc à partir du frottement latéral limite (dans les couches où il est positif) et de la contrainte de rupture à la base du bloc. En fonction de son encastrement relatif, ce bloc est considéré comme une fondation superficielle, semi-profonde ou profonde.

Le coefficient d´efficacité est obtenu par application directe de la formule du paragraphe 2.1.

2.4. GROUPE DE PIEUX REPOSANT SUR UN SOL TRÈS RÉSISTANT

Dans la situation fréquente où les pieux traversent une couche de résistance médiocre et sont ancrés à la base dans un sol très résistant, l´effet de groupe joue peu.

On peut donc adopter :

Ce = 1 S´il existe au-dessous de la couche résistante une couche molle, on vérifie le risque de poinçonnement de cette couche.

Dans ce but, on considère le périmètre circonscrit à la base des pieux comme une semelle fictive transmettant les charges vers la

surface de la couche molle

sous-jacente.

La contrainte appliquée à la surface de la couche molle est obtenue en admettant que la charge est uniforme et diffusée à Arc tan (1/2) par rapport à verticale.

Ressaisie DTRF

la

- 145 -

2.5. GROUPE DE PIEUX FICHÉS DANS UN SOL HOMOGÈNE

Le comportement du groupe dépend de la nature du sol et du type de pieux utilisé.

2.5,1. SOLS COHÉRENTS

Quel que soit le type de pieux on retient pour C e la plus faible des estimations suivantes : - méthode de Terzaghi suivant le paragraphe 2.3., - valeur donnée par les formules suivantes :

Ce= 1

pour d > 3 〈 B

2.5,2. SOLS FROTTANTS

Il faut tenir compte des deux grands groupes de types de pieux; les pieux mis en place sans refoulement du sol et les pieux mis en place avec refoulement du sol.

PIEUX MIS EN PLACE SANS REFOULEMENT DU SOL

On retient pour C e la plus faible des estimations suivantes : - formule de Converse Labarre, suivant le paragraphe 2.2.,

- méthode de Terzaghi, suivant le paragraphe 2.3.

PIEUX MIS EN PLACE AVEC REFOULEMENT DU SOL DANS DES SABLES LÂCHES OU MOYENNEMENT COMPACTS

La méthode de mise en œuvre conduit à une augmentation de la densité relative du matériau, ce qui améliore la capacité portante des pieux.

On peut donc adopter :

Ce = 1 Le plan de battage devra prévoir de commencer par les pieux périphériques afin de profiter au mieux de la densification du sol en place.

PIEUX MIS EN PLACE AVEC REFOULEMENT DU SOL DANS DES SABLES COMPACTS

On retient pour C e la même valeur que pour les pieux mis en place sans refoulement du sol.

Ressaisie DTRF

- 146 -

ANNEXE G.2.

(ANNEXE AUX COMMENTAIRES)

ÉVALUATION DU FROTTEMENT NÉGATIF SUR UN ÉLÉMENT DE FONDATION PROFONDE SOMMAIRE Pages

1. - DOMAINE D´APPLICATION

147

2. - FROTTEMENT NÉGATIF SUR UN ÉLÉMENT ISOLÉ DE FONDATION

147 147 148 148

2.1. - Expression générale 2.2. - Terme K 〈 tg δ 2.3. - Contrainte σ´v (z) 2.4. - Hauteur d´action du frottement négatif 2.5. - Expression du frottement négatif total

3. - FROTTEMENT NÉGATIF SUR UN ÉLÉMENT DE FONDATION AU SEIN D´UN GROUPE 3.1. - Eléments de fondation sur une ou plusieurs files 3.2. - Calcul de Fn (b )

4. - CAS PARTICULIERS

Ressaisie DTRF

151 151 152 152 153 155

- 147 -

1. - DOMAINE D´APPLICATION Les présentes règles s´appliquent au calcul du frottement négatif sur un élément d´une fondation profonde pondérale d´un remblai.

traversant un

sol compressible

soumis

à l´action

Elles ne traitent pas d´autres cas d´apparition du phénomène de frottement négatif, et notamment : - rabattement d´une nappe, - sols sous-consolidés naturels (subsidences) ou artificiels (remblais hydrauliques),

- sols lâches pouvant être le siège de tassement par saturation ou par densification sous effets sismiques par exemple.

En outre, ces règles ne sont applicables que dans les cas où la fondation est composée d´éléments identiques et verticaux.

2. - FROTTEMENT NÉGATIF SUR UN ÉLÉMENT ISOLÉ DE FONDATION 2.1. EXPRESSION GÉNÉRALE

La méthode employée pour évaluer les efforts dus au frottement négatif n´introduit pas explicitement

de loi de

mobilisation

de

ces efforts

en fonction du

déplacement relatif sol-élément de fondation ; il s´agit d´une méthode à la rupture, proposée par Combarieu, basée sur l´hypothèse d´un déplacement sant pour mobiliser le frottement négatif unitaire maximum sur toute la hauteur où il est supposé agir.

relatif suffi-

L´expression générale du frottement négatif sur un élément isolé de fondation est la suivante :

Dans cette expression : - P est le périmètre de l´élément de fondation, - σ ´v (z) désigne la contrainte verticale effective à long terme à la profondeur z , au contact de l´élément de fondation, tenant compte de drée par l´accrochage du sol autour de celui-ci, - K(z) est le rapport entre la contrainte horizontale effective et σ´v (z) , - tg δ (z) est un coefficient de frottement dont la valeur dépend de la nature du contact sol-paroi, - h est la hauteur de l´élément de fondation sur laquelle agit le frottement négatif.

Les conditions de calcul de ces différents termes sont explicitées ci-après.

Ressaisie DTRF

la perturbation engen-

- 148 2.2. TERME K〈tg δ

En pratique, on considère le produit K 〈tg δ comme un terme dont les deux facteurs sont indissociables.

Sa valeur est donnée par le tableau ci-après, en fonction de la nature de la formation concernée et du type d´élément de fondat ion.

Le choix du type de sol pourra être guidé par les catégories conventionnelles données dans l´annexe E.1., paragraphe 3.

En fonction des caractéristiques des sols, on choisira le cas échéant pour K 〈tg δ des valeurs comprises entre celles proposées dans le tableau.

Naturellement, la valeur de calcul de K 〈tg δ pourra être déduite des mesures effectuées lorsque, pour diverses raisons, et en particulier lorsque l´économie du projet le justifie, on est amené à procéder, sur le site même, à des essais en vraie grandeur

2.3. CONTRAINTE σ´v (z) 2.3,1. EXPRESSION DE σ´v (z,r)

σ´v (z,r) est la contrainte verticale effective à la cote z et à la distance r de l´axe longitudinal de l´élément de fondation après apparition du frottement négatif.

On admet que sa valeur est donnée par l´expression :

Ressaisie DTRF

- 149 -

Cette expression est illustrée par le schéma suivant :

σ´1(z) désigne la contrainte verticale effective « non perturbée » correspondant à celle qui régnerait dans le sol en l´absence de l´élément de fondation.

Elle est à calculer dans l´axe de l´élément de fondation en tenant compte des différentes surcharges (généralement constituées par des remblais) disposées au voisinage de l´élément considéré. L´influence de ces surcharges sera évaluée par les méthodes habituelles de diffusion des cont raintes dans un sol élastique.

Dans le cas où le frottement négatif est engendré par une surcharge uniforme indéfinie p 0, σ´ 1(z) a pour expression p 0 + γ〈 z sol, éventuellement déjaugé).

( γ étant le poids volumique du

λ est un coefficient caractérisant l´amplitude de l´accrochage du sol autour de l´élément de fondation. Sa valeur résulte d´une corrélation avec le terme K 〈tg δ, établie à partir de résultats expérimentaux. Elle est donnée par les relations suivantes en fonction de la valeur de K 〈tg δ :

Ressaisie DTRF

- 150 -

Ces relations peuvent également être traduites par l´abaque ci-après :

2.3,2. EXPRESSION DE σ´v (z) DANS UNE COUCHE OU UN INTERVALLE D´ÉTUDE

La valeur de σ´v (z) résulte du bilan des efforts verticaux appliqués au sol et à l´élément de fondation à la profondeur z , effectué en tenant compte de la loi de variation adoptée pour σ´v (z,r) .

Les couches successives de sol sont découpées en tranches suffisamment fines pour que l´on puisse considérer que ( d σ´1 (z)/dz ) a une valeur constante le long de l´axe de l´élément de fondation dans chacune des tranches.

Le calcul de σ´v(z) le long de l´élément de fondation s´effectue de proche en proche aux frontières entre tranches, du haut vers le bas, en partant de la valeur en tête de la première couche (généralement constituée par un remblai), cette valeur étant connue et généralement nulle.

Connaissant la valeur σ´v(zj ) de σ´v(z) au sommet de la tranche j, la valeur σ´ v(z j+1) en tête de la tranche j + 1 se calcule par les formules :

Expressions dans lesquelles : - ∆ z j représente l´épaisseur de la tranche j, soit ∆ z j = z j + 1 - z j

- µ(λ) et L 0 sont des paramètres caractéristiques de l´équation, donnés par :

Ressaisie DTRF

- 151 -

Dans le cas d´éléments dont la section droite n´est pas circulaire, R est le rayon de l´élément circulaire de même périmètre :

2.4. HAUTEUR D´ACTION DU FROTTEMENT NÉGATIF

Cette hauteur est généralement prise égale à la plus faible des deux valeurs h 1 et h 2 définies ci-après : - h 1 est la profondeur où la contrainte de calcul σ´v (z) devient égale à la contrainte σ´v 0 (z) préexistante dans le terrain avant l´exécution de la fondation et mise en place de la surcharge. Cette définition traduit que, du fait de l´accrochage du matériau autour de l´élément de fondation, il existe un niveau le long de celui-ci où l´effet de la surcharge provoquant l´apparition du frottement négatif disparaît.

- h 2 corrrespond au niveau où le tassement restant à acquérir par le sol après exécution de la fondation, calculé sans tenir compte de celle-ci, devient égal à B /100. Cette définition tient compte du tassement propre du pieu et du tassement « libre » du sol, dont la valeur peut être faib le (sol peu compressible ou tassement à venir de faible ampleur du fait, par exemple, d´un préchargement du sol). Ce tassement « libre » est calculé suivant les errements traditionnels, à partir, par exemple, d´essais œdométriques.

2.5. EXPRESSION DU FROTTEMENT NÉGATIF TOTAL

Le frottement négatif total agissant sur un élément isolé de fondation est la somme, sur la hauteur d´action de celui-ci, des termes élémentaires calculés dans chaque intervalle où K 〈 tg δ est constant par les expressions :

F nj désignant le frottement

négatif dans la couche j.

Ces expressions sont valables sans restriction sur la constance de (d σ´1 (z)/dz ). Chaque terme ci-dessus peut donc être calculé sur chaque ensemble de tranches où K . tg δ est constant. La seconde expression constitue par ailleurs une borne maximale du frottement négatif sur un pieu isolé, quelle que soit la valeur de λ.

Ressaisie DTRF

- 152 -

3. - FROTTEMENT NÉGATIF SUR UN ÉLÉMENT DE FONDATION AU SEIN D´UN GROUPE Aucune méthode théorique ne permet à l´heure actuelle de traiter de façon complète et satisfaisante le cas des éléments de fond ation périphériques d´un groupe. Les règles proposées dans le présent paragraphe restent donc empiriques, elles conduisent néanmoins à des valeurs raisonnab les pour des espacements courants entre éléments de fondation.

3.1. ÉLÉMENTS DE FONDATION SUR UNE OU PLUSIEURS FILES

Le calcul du frottement négatif sur un élément quelconque d´une fondation s´exprime par des règles empiriques en fonction de Fn (∞) et Fn (b) : - Fn (∞) représente la valeur du frottement négatif sur l´élément considéré, supposé isolé, calculée suivant les indications du paragr aphe 2.

- Fn (b) représente la valeur du frottement négatif sur l´élément considéré, supposé au sein d´un groupe illimité d´éléments identiques . Le mode de calcul de ce terme est précisé en 3.2.

Dans les cas usuels, pour le calcul de Fn (∞) et de Fn (b) , il est admis de calculer σ´1 (z) dans l´axe de la fondation et de supposer qu´elle conserve la même valeur sous toute l´emprise de celle-ci. De la sorte, Fn (∞) et Fn (b) sont identiques pour tous les éléments de la fondation.

3.1,1. FILE UNIQUE

Les éléments d´extrémité de la file sont repérés par l´indice a , les autres éléments portent l´indice e , suivant le schéma ci-dessous :

La valeur du frottement négatif sur chaque type d´élément est donnée par :

Ressaisie DTRF

- 153 -

3.1,2. PLUSIEURS FILES

Les éléments d´angle sont repérés par l´indice a , ceux de la frontière du groupe par l´indice e et les éléments intérieurs au groupe par l´indice i, suivant le schéma ci-contre.

La valeur du frottement négatif sur chaque type d´élément est donnée par :

3.2. CALCUL DE Fn (b)

Le principe de calcul de Fn (b) est identique à celui de l´élément isolé de fondation, l´analyse étant faite sur un volume cylindrique de sol entourant l´élément de fondation de rayon b défini de la façon suivante :

avec : - d , entraxe des éléments de fondation d´une même file,

- d´ , entraxe des éléments de fondation de files voisines.

Ressaisie DTRF

- 154 -

Les expressions de Fn (b) et de la contrainte σ´v (z) correspondante sont celles relatives à l´élément isolé données au paragraphe 2. dans lesquelles µ(λ) est remplacé par µ(λ, b ) dont la valeur est la suivante :

La détermination de µ(λ, b ) peut également se faire à l´aide de l´abaque ci-contre :

On notera que pour un pieu situé au sein d´un groupe illimité, et sous une surcharge q 0 uniforme à la surface du sol, la valeur de Fn (b) est bornée supérieure-

ment par π . b 2 . q 0 (c´est-à-dire d . d´ . q 0).

Ressaisie DTRF

- 155 -

4. - CAS PARTICULIERS Lorsque le terrain situé au-dessus du niveau de la semelle de liaison des éléments d´une même fondation est susceptible de tasser par rapport à celle-ci, la prise en compte du frottement négatif est effectuée de la façon suivante : - les efforts qui se développent sur les plans passant par le bord de la semelle ont une valeur égale à la composante verticale de la force de poussée des terres supposée inclinée d´un angle égal à l´angle de frottement interne du sol ; - la contrainte σ´1(z) est calculée dans l´axe de la fondation sans tenir compte du poids des terres directement appliqué à la semelle.

Ces dispositions sont illustrées par les schémas ci-après.

Ressaisie DTRF

- 156 -

ANNEXE G.3.

(ANNEXE AUX COMMENTAIRES)

ÉVALUATION DU DÉPLACEMENT HORIZONTAL D´UNE COUCHE DE SOL SOUMISE À UNE CHARGE DE REMBLAI DISSYMÉTRIQUE SOMMAIRE Pages

1. - DOMAINE D´APPLICATION 2. - PRINCIPE DE LA MÉTHODE 3. - DÉTERMINATION DE G(Z) 4.- DÉTERMINATION DE gmax (t)

157 157

4.1.- Détermination de g max (0) 4.2. - Détermination de ∆gmax(t)

159

5. - DÉTERMINATION DE g(z) DANS LA COUCHE COMPRESSIBLE

158 158 160 160

5.1. - Cas où la fondation est réalisée avant le remblai

160

5.2. - Cas où la fondation est réalisée après le remblai

160

6. - DÉTERMINATION DE g(z) DANS LE REMBLAI

Ressaisie DTRF

161

- 157 -

1. - DOMAINE D´APPLICATION Les présentes règles concernent l´évaluation du déplacement horizontal d´une couche compressible soumise à une charge de remblai Ce déplacement horizontal, noté g(z) , intervient dans la justification des éléments d´une fondation profonde traversant la couche compressible.

dissymétrique.

Le déplacement ainsi évalué représente le déplacement « libre » du sol en l´absence de la fondation.

Tout ou partie de ces règles sont à appliquer en l´absence d´indications plus précises (mesures sur le site, mesures lors de cas d´études analogues, études spécifiques, etc.).

En toute rigueur, la présence de la fondation modifie la répartition et l´amplitude des déplacements du sol, mais il n´existe à l´heure actuelle aucune méthode simple pour tenir compte de cette interaction.

2. - PRINCIPE DE LA MÉTHODE La méthode s´applique à une couche compressible d´épaisseur D chargée par un remblai de hauteur H , de poids volumique γ r , et d´angle de talus β .

Lorsqu´à partir d´une certaine profondeur h 0 la charge apportée par le remblai est inférieure à σ´p - σ´v0 , on donne à D la valeur h 0 (σ´ p étant la pression de préconsolidation, σ´v 0 la pression verticale des terres au point considéré).

On admet que le déplacement horizontal du sol exprimé en fonction de la profondeur z dans le sol compressible et du temps t est de la forme :

Ressaisie DTRF

- 158 3. - DÉTERMINATION DE G(Z) courbe 1 : G(Z) = 1,83 〈 Z 3 - 4,69 〈 Z 2 + 2,13 〈 Z + 0,73 courbe 2 : G(Z) = -2,0 〈 Z 3 + 1,5〈 Z + 0,5

On utilise la courbe 1 dans le cas général. La courbe 2 est utilisée lorsqu´il existe en surface, sur une hauteur significative (≥ 0,3 〈D), une couche moins déformable que les couches profondes.

4. - DÉTERMINATION DE g max (t)

g max( t ) comprend deux termes :

g max( t ) = g max(0) + ∆ g max( t ) le temps t = 0 correspond à la fin de construction du remblai.

Ressaisie DTRF

- 159 -

4.1. - DÉTERMINATION

DE g max(0)

Lorsque le coefficient de sécurité au grand glissement F est supérieur à 1,5 et que le remblai est mis en place relativement manière indiquée ci-après, faisant intervenir les paramètres suivants :

rapidement, g max(0) s´obtient de la

cohésion moyenne

paramètre adimensionnel

caractérisant la résistance non drainée du sol c u par rapport au niveau de charge γ r 〈 H

paramètre caractérisant à la fois la position du pieu par rapport à la crête du remblai et la pente du talus (0 ≤ β´ ≤ π/2).

c u (z) est mesuré au scissomètre de chantier ou à défaut déterminé à partir de corrélations avec d´autres essais en place ou bien mesuré en laboratoire.

gmax(0) peut alors être déterminé de la manière suivante, pour f ≥ 1,1 :

Ce qui peut être traduit par l´abaque ci-contre :

Ressaisie DTRF

- 160 4.2. DÉTERMINATION DE ∆gmax(t )

On admet que ∆ g max(t) est relié aux tassements calculés dans l´axe du remblai, en section courante, par : ∆ g max( t ) = Γ 〈[ s ( t ) - s (0)] avec : - s (0) : tassement à la fin de la construction du remblai,

- s (t) : tassement à l´instant t. Γ est un coefficient déterminé expérimentalement à partir de mesures sur différents sites.

En pied de remblai pour tgβ compris entre 0,5 et 0,67 on prend Γ = 0,16. En crête de remblai pour tgβ compris entre 0,5 et 0,67 on prend Γ = 0,25.

En pied de remblai et pour tgβ inférieur à 0,5, la valeur du coefficient Γ diminue avec tgβ. A titre indicatif, on peut donner les valeurs suivantes :

- pour tg β = 0,4

Γ = 0,08

- pour tg β = 0,25

Γ = 0,035

De même, pour tgβ donné, Γ diminue lorsque la distance au pied du remblai augmente, c´est-à-dire avec tgβ´.

5. - DÉTERMINATION DE g(z) DANS LA COUCHE COMPRESSIBLE 5.1. CAS OÙ LA FONDATION EST RÉALISÉE AVANT LE REMBLAI

Cette manière de faire, fortement déconseillée, peut être rendue nécessaire par les impératifs du chantier.

Dans ce cas, le déplacement à prendre en compte est le déplacement total entre l´état initial et t = ∞, soit :

5.2. CAS OÙ LA FONDATION EST RÉALISÉE APRÈS LE REMBLAI

Dans ce cas, le déplacement à prendre en compte est le déplacement entre l´instant t = t1 de réalisation de la fondation et t = ∞, soit :

Ressaisie DTRF

- 161 -

6. - DÉTERMINATION DE g(z) DANS LE REMBLAI Pour l´étude des mouvements du remblai, on étend le domaine de validité de β´ à β´ >π/2.

Que ce soit entre le pied et la crête du remblai (β ≤ β´ ≤ π) ou à l´intérieur du remblai (β´ > π/2), on admet que g(z) pour z < 0 est une fonction linéaire de z déterminée par : - la valeur g (0) en surface du sol compressible ;

- la valeur g (- H ) correspondant à la surface haute du remblai.

Il est conseillé d´effectuer des calculs en fourchette avec les hypothèses semblant le plus vraisemblables suivant les cas de figure. Parmi celles-ci, on peut citer les suivantes : - le déplacement est uniforme dans le remblai, g (- H ) = g (0) ; - le déplacement correspondant à la surface haute du remblai est nul, g (- H ) = 0 ; - le déplacement correspondant à la surface haute du remblai est vers l´arrière et vaut : g (- H ) = - g (0).

Ressaisie DTRF

- 162 -

ANNEXE G.4.

(ANNEXE AUX COMMENTAIRES)

ÉVALUATION DE LA RIGIDITÉ AXIALE D´UN ÉLÉMENT DE FONDATION PROFONDE SOMMAIRE Pages

1. - DOMAINE D´APPLICATION

163

2. - ÉVALUATION À PARTIR DES PARAMÈTRES DE CHARGE

163

3. - ÉVALUATION À PARTIR DES LOIS DE MOBILISATION DU FROTTEMENT LATÉRAL ET DE L´EFFORT EN POINTE

164

Ressaisie DTRF

- 163 -

1. - DOMAINE D´APPLICATION Les présentes règles concernent l´évaluation de la rigidité axiale vis-à-vis de l´effort normal d´un élément isolé de fondation profonde.

Il est loisible de les utiliser lorsque les règles forfaitaires données à l´article C.2.1,2. sont jugées d´une précision insuff isante.

Deux méthodes sont proposées : - Une méthode d´évaluation à partir de la charge de fluage Q c . Il s´agit certainement de la méthode la plus précise lorsqu´il est procédé à des essais de chargement. Dans le cas contraire, on pourra considérer que cette méthode est satisfaisante pour le calcul des sollicitations dans le s différents éléments d´une même fondation, mais que les valeurs de déplacements fournies ne restent qu´indicatives.

- Une méthode d´évaluation à partir des lois de mobilisation du frottement latéral et de l´effort en pointe. Celle de Frank-Zha o permet en général une évaluation satisfaisante des déplacements (tassements) des pieux lorsqu´il n´est pas procédé à des essais de chargement.

2. - ÉVALUATION À PARTIR DES PARAMÈTRES DE CHARGE Pour le calcul des sollicitations, on admet que l´élément de fondation se comporte de façon élastique et linéaire. Vis-à-vis des charges de courte durée d´application, la rigidité axiale de l´élément est prise égale à sa rigidité sécante entre 0 et Q c :

où s ci représente l´enfoncement provoqué par la charge Q c supposée de courte durée d´application.

La rigidité vis-à-vis des charges de longue durée d´application est prise égale à :

où s cv représente l´enfoncement provoqué par la charge Q c supposée de longue durée d´application.

Lorsqu´il est procédé à un ou plusieurs essais de pieux représentatifs, s ci et s cv sont estimés à partir des résultats de ces essais en tenant compte des différences éventuelles de géométrie entre les pieux d´essai et les pieux réels.

Dans ce cas s ci et s cv peuvent être pris égaux aux enfoncements sous charge de fluage correspondant à t = 1h et extrapolé à t = 1 an.

Dans le cas où Q c est déterminé à partir d´essais pressiométriques ou pénétrométriques, on adopte :

Ressaisie DTRF

- 164 où e li représente le raccourcissement instantané sous la charge Q c de la partie de l´élément non comprise dans la hauteur d´encastrement D e , et supposée non soumise à frottements (la hauteur d´encastrement D e est définie par l´annexe E.2.) ;

où e lv représente le raccourcissement de la partie de l´élément définie ci-dessus lorsque la charge Q c est supposée maintenue indéfiniment valeur 2 à défaut de valeur plus représentative.

et où k prend la

La figure ci-après explicite les modalités de ce calcul conventionnel.

3. - ÉVALUATION À PARTIR DES LOIS DE MOBILISATION DU FROTTEMENT LATÉRAL ET DE L´EFFORT EN POINTE Le tassement en tête d´un pieu isolé peut être calculé si l´on connaît les lois de mobilisation du frottement τ en fonction du déplacement vertical s du pieu en chaque section de celui-ci, ainsi que la loi de mobilisation de l´effort de pointe q en fonction du déplacement vertical s p de celle-ci. MM. Frank et Zhao proposent une méthode de détermination de ces lois à partir du module pressiométrique EM , des valeurs de frottement latéral limite q s et de la résistance limite en pointe q u , calculées dans les conditions définies à l´annexe C.3.

Ressaisie DTRF

- 165 -

On pourra adopter, aussi bien pour les éléments battus que pour les éléments forés : - pour les sols fins :

- pour les sols granulaires :

Il est à noter que les résultats de cette méthode ne sont représentatifs que pour des charges inférieures ou égales à 0,7 〈Q c , qui représentent le domaine de chargement sur lequel elle a été calée.

Par contre, dans cette gamme de chargement, on peut considérer que la durée d´application de la charge n´introduit pas de diffé rence de comportement notable du sol. Cette méthode pourra donc être appliquée aussi bien aux charges de longue que de courte durée d´application, en tenant compte toutefois de la rhéologie du matériau constitutif du pieu.

Après résolution ou sécantes.

Ressaisie DTRF

numérique, cette méthode permet de tracer le diagramme charge-enfoncement en tête entre 0 et 0,7 〈Q c et d´en déduire les rigidités tangentes

- 166 -

ANNEXE G.5.

(ANNEXE AUX COMMENTAIRES)

DÉFINITIONS DES DIFFÉRENTS TYPES DE FONDATIONS PROFONDES SOMMAIRE Pages

1. - PIEUX FAÇONNÉSA L´AVANCE 1.1. - Pieux battus préfabriqués en béton armé 1.2. - Pieux métalliques battus 1.3. - Pieux tubulaires précontraints 1.4. - Pieux métalliques battus enrobés 1.5. - Pieux battus ou vibrofoncés injectés haute pression

2. - PIEUX À TUBE BATTU EXÉCUTÉS EN PLACE 2.1. - Pieux battus pilonnés 2.2. - Pieux battus moulés

3. - PIEUX FORÉS 3.1. 3.2. 3.3. 3.4. 3.5. -

Pieux Pieux Pieux Pieux Pieux

forés simples forés tubés forés boue forés à la tarière creuse injectés haute pression

4. - PUITS 5. - MICROPIEUX 5.1.

5.2.

5.3.

5.4.

Ressaisie DTRF

-

Type Type Type Type

I II III IV

167 167 167 167 167 167 167 167 167

168 168 168 168 168 168 169 169 169 169 169 169

- 167 -

1. - PIEUX FAÇONNÉS À L´AVANCE 1.1. PIEUX BATTUS PRÉFABRIQUÉS EN BÉTON ARMÉ

Pieux battus ou vibrofoncés dont le fût est en béton armé.

1.2. PIEUX MÉTALLIQUES BATTUS

Pieux battus ou vibrofoncés dont le fût est en acier. Leur section est : - en forme de H ; - en forme de tube ;

- en forme quelconque obtenue par soudage de palplanches par exemple.

1.3. PIEUX TUBULAIRES PRÉCONTRAINTS

Pieux constitués d´éléments tubulaires en béton légèrement armé assemblés par précontrainte antérieurement au battage ou au vib rofonçage.

1.4. PIEUX MÉTALLIQUES BATTUS ENROBÉS

Pieux métalliques dont la pointe comporte un sabot débordant. Au fur et à mesure du battage, un mortier est envoyé par un ou plusieurs tubes débouchant au voisinage du sabot et constitue l´enrobage en remplissant le vide laissé par le débord du sabot.

1.5. PIEUX BATTUS OU VIBROFONCÉS INJECTÉS HAUTE PRESSION

Pieux battus ou vibrofoncés métalliques de largeur supérieure ou égale à 250 mm. L´armature du pieu (tube ou profilé) constitué par un ou plusieurs tubes à manchettes.

est équip ée d´un système d´injection

2. - PIEUX À TUBE BATTU EXÉCUTÉS EN PLACE 2.1. PIEUX BATTUS PILONNÉS

Pieux réalisés au moyen d´un tube muni à sa base d´un bouchon de béton et enfoncés par battage sur ce bouchon. Le béton est ensuite introduit dans le tube par petites quantités successivement pilonnées à l´aide d´un mouton de battage au fur et à mesure de l´extraction du tube.

2.2. PIEUX BATTUS MOULÉS

Pieux réalisés au moyen d´un tube fermé à sa base par un dispositif provisoire et enfoncé par battage sur le tube ou sur le dis positif d´obturation. Ce tube est ensuite rempli totalement de béton avant son extraction.

Ressaisie DTRF

- 168 -

3. - PIEUX FORÉS 3.1. PIEUX FORÉS SIMPLES

Pieux réalisés par mise en œuvre du béton à l´aide d´une colonne de bétonnage dans un forage exécuté sans soutènement des paroi s.

3.2. PIEUX FORÉS TUBÉS

Pieux réalisés par mise en œuvre du béton à l´aide d´une colonne de bétonnage dans un forage dont le maintien des parois est assuré par un tubage provisoire foncé par vibration, battage ou vérinage, éventuellement avec louvoiement.

3.3. PIEUX FORÉS BOUE

Pieux réalisés par mise en œuvre du béton à l´aide d´une colonne de bétonnage dans un forage dont le maintien des parois est assuré par une boue thixotropique.

3.4. PIEUX FORÉS À LA TARIÈRE CREUSE

Pieux réalisés au moyen d´une tarière à axe creux vissée dans le sol sans extraction notable du terrain ; la tarière est ensuit e extraite du sol sans dévisser pendant que, simultanément, du béton est injecté par l´axe creux de la tarière.

On distingue trois

types de matériel :

- TYPE 1 : La tarière creuse continue sans enregistrement béton).

spécifique des paramètres de forage et de bétonnage (profondeur,

pres sion du béton, quantité de

- TYPE 2 : La tarière creuse continue avec enregistrement spécifique des paramètres de forage et de bétonnage (profondeur, béton).

pres sion du béton, quantité de

- TYPE 3 : Tarière de type 2 équipée d´un tube de bétonnage télescopable rétracté pendant la perforation et plongeant dans le béton pendant l´opération de bétonnage.

3.5. PIEUX INJECTÉS HAUTE PRESSION

Pieux forés de diamètre supérieur ou égal à 250 mm, dont le forage est équipé d´armatures et d´un système d´injection constitué par un ou plusieurs tubes à manchettes. Lorsque l´armature est un tube métallique, ce tube peut faire un office de tube à manchettes. Dans certains cas, le tube métallique peut être équipé d´une succession de clapets spéciaux indépendants ou de rampes spéciales, qui permettent l´injection.

L´armature peut être également constituée par des profilés (H ou caissons de palplanches).

Le scellement au terrain est effectué par injection sélective sous haute pression d´un coulis ou d´un mortier à partir d´un obt urateur simple

Ressaisie DTRF

ou double.

- 169 -

4. - PUITS Fondations creusées à la main, exigeant la présence d´hommes au fond du forage. Les parois du forage sont soutenues par un blin dage. Le forage est bétonné à sec et le blindage éventuellement récupéré.

5. - MICROPIEUX 5.1. TYPE I

Le micropieu de type I est un pieu foré tubé, de diamètre inférieur à 250 mm. Le forage est équipé ou non d´armatures et rempli d´un mortier de ciment au moyen d´un tube plongeur. Le tubage est récupéré en l´obturant en tête et en le mettant sous pression au-dessus du mortier.

Ces pieux ne sont pas utilisés pour les travaux visés par le présent fascicule.

5.2. TYPE II

Le micropieu de type II est un pieu foré, de diamètre inférieur à 250 mm. Le forage est équipé d´une armature et rempli d´un coulis ou de mortier de scellement par gravité ou sous une très faible pression au moyen d´un tube plongeur.

Lorsque la nature du sol le permet, le forage peut être remplacé par le lançage, le battage ou le fonçage.

5.3. TYPE III

Le micropieu de type III est un pieu foré de diamètre inférieur à 250 mm. Le forage est équipé d´armatures et d´un système d´in jection qui est un tube à manchettes mis en place dans un coulis de gaine. Si l´armature est un tube métallique, ce tube peut être équipé de manchettes et tenir lieu de système d´injection.

L´injection

est faite en tête à une pression supérieure ou égale à 1 MPa. Elle est globale et unitaire.

Lorsque la nature du sol le permet, le forage peut être remplacé par le lançage, le battage ou le fonçage.

5.4. TYPE IV

Le micropieu de type IV est un pieu foré de diamètre inférieur à 250 mm. Le forage est équipé d´armatures et d´un système d´inj ection qui est un tube à manchettes mis en place dans un coulis de gaine. Si l´armature est un tube métallique, ce tube peut être équipé de manchettes et tenir lieu de système d´injection. On procède à l´injection à l´obturateur simple ou double d´un coulis ou mortier de scellement à une pression d´injection supérieur e ou égale à 1 MPa. L´injection est répétitive et sélective.

Lorsque la nature du sol le permet, le forage peut être remplacé par le langage, le battage ou le fonçage.

Ressaisie DTRF

- 170 -

ANNEXE H. (ANNEXE AUX COMMENTAIRES)

NOTATIONS 1. - MAJUSCULES LATINES A

aire d´une semelle ou de la base d´un pieu

A´

surface comprimée d´une semelle

As

aire d´aciers passifs

A

paramètre

B

largeur (pile, semelle, barrette), diamètre d´un pieu

B0

longueur de référence utilisée dans la méthode pressiométrique (0,60 m)

Cc

indice de compression

Ce

coefficient

D

hauteur contenue dans le sol

De

hauteur d´encastrement équivalente

D0

profondeur en deçà de laquelle le frottement latéral est négligé pour une fondation semi-profonde

E

module d´Young

de pression interstitielle

d´efficacité d´un groupe de pieux

E ij

module de déformation

longitudinale

instantanée du béton

E vj

module de déformation

longitudinale

différée du béton

E oed

module oedométrique

EM

module pressiométrique

Ec

module pressiométrique

équivalent du domaine volumétrique

Ed

module pressiométrique

équivalent du domaine déviatorique

F

force

FA

actions accidentelles

Fw

actions hydrodynamiques

Fd

charge axiale de calcul d´un élément de fondation

Fn

frottement négatif sur un élément de fondation

Ressaisie DTRF

du courant

profonde

profonde

- 171-

F nd

frottement négatif de calcul sur un élément de fondation profonde

F*

charge critique d´Euler d´un élément de fondation profonde

F

coefficient

G

actions permanentes

de sécurité au grand glissement

G max actions permanentes défavorables G min actions permanentes favorables Gw

action des pressions statiques de l´eau

G sn

actions de frottement négatif

G sp

actions de poussées latérales

G

module de cisaillement

G(Z)

déplacement

H Hd

hauteur de remblai composante de calcul horizontale de l´effort appliqué à la fondation

K0 Kf

coefficient de poussée des terres au repos module linéique de mobilisation de la pression frontale pour un élément de fondation profonde

Ks

module linéique de mobilisation de la réaction tangentielle pour un élément de fondation profonde

L

longueur d´une semelle ou de la section d´une barrette

Ls

longueur de calcul du frottement latéral pour un élément de fondation profonde

P

périmètre

Q

actions variables

Q0

charges d´exploitation

Qw

actions hydrodynamiques

Q pu

effort limite mobilisable

sous la pointe d´un élément de fondation profonde

Q su

effort limite mobilisable

par frottement latéral sur le fût d´un élément de fondation profonde

Qc

charge de fluage d´un élément de fondation profonde

sécant

horizontal adimensionnel du sol

à considérer pour l´application des règles simplifiées autres que l´action du courant

Q tc

charge de fluage en traction d´un élément de fondation

Qu

charge limite d´un élément de fondation profonde

Q tu

charge limite en traction d´un élément de fondation profonde

Q Gu

charge limite d´un groupe de pieux

Q max limite supérieure de la charge axiale de calcul

profonde

Fd d´un élément de fondation profonde

Q min

limite inférieure de la charge axiale de calcul Fd d´un élément de fondation profonde

Qm

valeur mesurée d´un paramètre de charge au moyen d´un essai de pieu

Q max valeur maximale mesurée d´un paramètre de charge lors de plusieurs essais de pieu

Ressaisie DTRF

- 172 -

Q min valeur minimale mesurée d´un paramètre de charge lors de plusieurs essais de pieu

Ri

rigidité

axiale d´un élément de fondation

Rv

rigidité

axiale d´un élément de fondation profonde vis-à-vis des charges de longue durée d´application

profonde vis-à-vis des charges de courte durée

S

action de la neige

Sr Vd

degré de saturation composante de calcul verticale de l´effort appliqué à la fondation

Vu

valeur de calcul de l´effort tranchant vis-à-vis de l´état-limite ultime

W

action du vent

2. - MINUSCULES LATINES a

distance de nu à nu entre deux éléments de fondation profonde

a

longueur intervenant dans le calcul de la pression limite nette équivalente et de la résistance de pointe équivalente

b

distance de nu à nu entre deux éléments de fondation profonde

b

longueur intervenant dans le calcul de la pression limite nette équivalente et de la résistance de pointe équivalente

b

distance horizontale entre l´arête aval d´une semelle et un talus

c

cohésion

c´

cohésion intergranulaire

ou effective

cu

cohésion non drainée

c cu

cohésion (consolidé, non drainé)

cr

cohésion résiduelle

cd cf

valeur de calcul de la cohésion coefficient de forme pour le calcul des tassements suivant la méthode élastique

cv

coefficient

e

indice des vides

e0

indice des vides initial

fc

résistance conventionnelle

fcj

résistance caractéristique à la compression du béton âgé de j jours

fc28

résistance caractéristique à la compression du béton âgé de 28 jours

f clim

résistance limite conventionnelle

⊗ij

résistance caractéristique à la traction du béton âgé de j jours limite élastique d´un acier pour armature passive

fe

Ressaisie DTRF

de consolidation

à la compression du béton

à la compression

du béton

- 173 -

f peg

limite élastique garantie d´un acier de barre de précontrainte

g(z)

fonction représentative du déplacement du sol

h

hauteur, hauteur d´une semelle

iδβ

coefficient minorateur de la portance tenant compte de l´inclinaison de la charge et de la géométrie du sol de fondation

k

coefficient hydrodynamique

k1

coefficient réducteur de la résistance du béton

k2

coefficient réducteur de la résistance du béton

kp

facteur de portance pour la méthode pressiométrique

kc ki

facteur de portance pour la méthode pénétrométrique module de réaction surfacique vis-à-vis des sollicitations de courte durée d´application

kv

module de réaction surfacique vis-à-vis des sollicitations de longue durée d´application

kf

module surfacique de mobilisation

de la pression frontale pour un élément de fondation profonde

n

porosité

pf

pression de fluage

p0

contrainte horizontale totale dans le sol au moment de l´essai pressiométrique

p 0,5,20 pression à 0 %, 5 % et 20 % de déformation au pressiomètre autoforeur qc

résistance de pointe

q cm

résistance moyenne de pointe

q c(z )

diagramme de résistance de pointe lissé

q cc(z ) diagramme de résistance de pointe lissé et corrigé q ce

résistance de pointe équivalente

qd

résistance dynamique

qs q sd

frottement latéral unitaire limite sur le fût d´un élément de fondation profonde valeur de calcul de q s

qu

contrainte de rupture sous la pointe d´un élément de fondation profonde

q´ u

contrainte effective de rupture du sol sous charge verticale centrée

q´ 0

contrainte verticale effective que l´on obtiendrait dans le sol après travaux au niveau de la base de la fondation en faisant abstraction de celle-ci

q´ max contrainte normale maximale appliquée par la semelle au sol de fondation q´ min

Ressaisie DTRF

contrainte normale minimale

appliquée par la semelle au sol de fondation

- 174 -

q´ ref

contrainte

conventionnelle de référence

ri

densité linéique de forces sur le fût d´un élément de fondation profonde (sollicitations de courte durée d´application)

rv

densité linéique de forces sur le fût d´un élément de fondation profonde (sollicitations de longue durée d´application)

rf

palier de mobilisation de la pression frontale pour un élément de fondation profonde

rs

palier de mobilisation des frottements latéraux pour un élément de fondation profonde

s

tassement, déplacement vertical

si

tassement immédiat

sf

tassement final

sc

tassement

sphérique

sd

tassement

déviatorique

sp

tassement de la base d´un élément de fondation profonde

t

temps

u

pression interstitielle

v

vitesse, vitesse du courant

w

teneur en eau

wp

limite de plasticité

wL

limite de liquidité

zc

profondeur en deçà de laquelle la réaction latérale du terrain sur un élément de fondation profonde doit être minorée

3. - MINUSCULES GRECQUES α

coefficient

caractérisant le sol dans la méthode au pressiomètre Ménard

β

coefficient

caractérisant le sol par le pressiomètre autoforeur

β

coefficient

de frottement latéral utilisé dans la méthode pénétrométrique

β

angle d´une pente ou d´un talus par rapport à l´horizontale

β´

angle entrant dans la détermination de iδβ

δ

déplacement transversal d´une section d´élément de fondation profonde

δ

angle de la résultante des efforts par rapport à la verticale

γ

poids volumique humide du sol

γd

poids volumique sec du sol

γs

poids volumique des grains du sol

γr

poids volumique d´un remblai

γw

poids volumique de l´eau

Ressaisie DTRF

- 175 -

γ sn γ sp

γ Fw γ Gw

coefficient γF1 relatif aux actions de frottement négatif coefficient γF1 relatif aux actions de poussées latérales

coefficient γF1 relatif aux actions hydrodynamiques du courant coefficient γF1 relatif à l´action des pressions statiques de l´eau

γa

coefficient γ m relatif aux gaines, aux pieux métalliques et aux palplanches

γ g1

coefficient

γ m relatif à tg ϕ ´

γ g2

coefficient

γ m relatif à la cohésion

γq

coefficient

γ m relatif à la contrainte de rupture du sol

λ

coefficient caractérisant l´accrochage du sol à l´élément de fondation dans le calcul des frottements négatifs

λc

coefficient de forme intervenant dans le calcul des tassements

λd

coefficient de forme intervenant dans le calcul des tassements

µ v

coefficient correcteur de Bjerrum et Skempton coefficient de Poisson

ϕ

angle de frottement interne

ϕ´

angle de frottement interne intergranulaire ou effectif

ϕu

angle de frottement interne (non drainé)

ϕcu

angle de frottement interne (consolidé, non drainé)

ϕd

valeur de calcul de l´angle de frottement interne

ρw

masse volumique de l´eau

ρ

coefficient

réducteur du module frontal pour des éléments rapprochés de fondation profonde

ρp

coefficient

réducteur de l´effort limite mobilisable dû au terme de pointe pour les pieux tubulaires métalliques battus ouvert s, les pieux H et les palplanches

ρs

coefficient

réducteur de l´effort limite mobilisable par frottement latéral pour les pieux tubulaires métalliques battus ouver ts, les pieux H et les palplanches

σe

limite

élastique de l´acier des gaines, pieux métalliques et palplanches élastique de calcul de l´acier des gaines, pieux métalliques et palplanches

σed

limite

σ ´v 0

contrainte

σ´p

pression de préconsolidation

verticale effective (ou intergranulaire)

σ´hp

composante horizontale de la butée du terrain

τn

contrainte de frottement négatif

τu

contrainte tangente conventionnelle des règles B.A.E.L.

Ressaisie DTRF

- 176 -

4. - MAJUSCULES GRECQUES Γ

coefficient expérimental

reliant le déplacement horizontal d´un sol aux tassements

Φ1 (δ) fonction entrant dans la détermination de i δβ Φ2 (δ) fonction entrant dans la détermination de i δβ Φi

loi effort-déplacement sur le fût d´un élément de fondation profonde (sollicitations de courte durée d´application)

Φv

loi effort-déplacement sur le fût d´un élément de fondation profonde (sollicitations de longue durée d´application)

Ressaisie DTRF

- 177 -

RAPPORT DE PRÉSENTATION 1. - GÉNÉRALITÉS La rédaction du présent fascicule du C.C.T.G., "Règles techniques de conception et de calcul des fondations des ouvrages de génie civil", a été entreprise à l´initiative du Groupe Permanent d´Études des Marchés de Travaux pour répondre à un certain nombre de besoins convergents, fort ement exprimés ces dernières années : - Pallier l´absence de règles de conception et de calcul des fondations

directement utilisables dans le contexte des marchés de Génie Civil.

- Étendre au domaine des fondations les concepts semi-probabilistes développés dans les Directives Communes de 1979 ment admis comme base de la conception des ouvrages.

(D.C. 79),

aujourd´hui

universelle-

- Par là même, rendre ces règles compatibles avec les règlements de conception et de calcul des structures portées, existants où à venir, tels que les règles B.A.E.L. ou B.P.E.L. Ce besoin, vivement ressenti par les projeteurs, correspond à une clarification indispensable permettant de justifier la totalité d´un ouvrage avec une réglementation cohérente.

- Assurer une bonne homogénéité avec les Documents Techniques Unifiés relatifs aux fondations de bâtiment dans le but de permettre, à terme, la fusion des deux réglementations.

Au-delà de ces préoccupations, la structure du document a été étudiée pour faciliter sa conversion progressive en un ensemble homogène de normes AFNOR destiné à constituer la doctrine française d´application du futur Eurocode 7, partie 1 (conception et calcul des ouvrages relevant de la géotechnique).

Par ailleurs, il convenait de faire figurer de manière explicite dans le C.C.T.G. certaines méthodes récentes de prévision du comportement des fondations (essentiellement mises au point par le Laboratoire Central des Ponts et Chaussées) qui, tout en étant devenues de pratique courante, ne bénéficiaient pas d´un support adapté à une utilisation contractuelle.

2. - PRINCIPALES PARTICULARITÉS DU DOCUMENT TEXTE Dans un souci de clarté, le texte, aussi concis fondes.

Ressaisie DTRF

que possible, a été divisé en trois parties :

dispositions communes, fondations superficielles et fondations pro-

- 178 -

PARTIE A : DISPOSITIONS COMMUNES

Cette partie, applicable à tous les ouvrages de fondation, constitue la clef de voûte de la compatibilité avec les Directives Communes de 1979 (D.C. 79), ainsi qu´avec les règles B.A.E.L. et B.P..E.L. Elle est subdivisée en cinq chapitres : - Chapitre A.1. : Principes et définitions.

- Chapitre A.2. : Données pour le calcul concernant les sols.

- Chapitre A.3. : Données pour le calcul concernant les matériaux.

- Chapitre A.4. : Situations et actions.

- Chapitre A.5. : Combinaisons d´actions et sollicitations de calcul.

Le chapitre A.1 fixe la philosophie générale des justifications, le parti choisi étant de dissocier la fondation du sol environ nant puis de prendre en compte leurs interactions mutuelles au moyen de modèles simplifiés pouvant être décrits par des « lois d´interaction sol-structure ».

Le chapitre A.2. définit certains principes généraux visant à rendre le rapport géotechnique le plus clair et le plus précis possible en fonction de la complexité de l´ouvrage concerné, tout en laissant une assez large latitude dans le choix des valeurs des paramètres à prendre en compte. Dans le domaine de la géotechnique, ces dernières doivent en effet dans la plupart des cas être fixées à la fois en fonction des résultats des essais et en fonction de l´expérience locale du géotechnicien.

Le chapitre A.3. a été entièrement aligné sur les règles B.A.E.L. et se contente de signaler les particularités relatives aux matériaux utilisés dans les travaux de fondations.

Le chapitre A.4. dénombre, dans les cas usuels, les différentes situations à considérer pour la justification destiné à faciliter leur prise en compte dans les combinaisons d´actions.

des ouvrages et donne un classement des actions

Le chapitre A.5. fixe les actions et les coefficients à prendre en compte pour former les combinaisons et calculer les sollicit ations. C´est essentiellement sur ce chapitre, fondamental, que repose la compatibilité des justifications relatives aux fondations avec celles relatives à la struc ture portée.

Dans ce chapitre, il convient d´attirer plus particulièrement l´attention sur les coefficients liés aux actions dues à l´eau, qui ont été fixés de manière spécifique après une étude théorique puis un calage sur des cas réels. Les coefficients « standard » fixés par les D.C. 79 ne peuvent en effet convenir compte tenu de la corrélation existant, par l´intermédiaire du volume, entre le poids des parties immergées et la poussée d´Archimède, ainsi que de la faible variabilité du poids volumique de l´eau.

PARTIE B : FONDATIONS SUPERFICIELLES

Le but de cette partie est essentiellement de proposer des modèles simples pouvant être retenus dans les cas les plus courants pour la justification des fondations superficielles et de définir les divers états-limites vis-à-vis desquels la fondation doit être justifiée.

Ressaisie DTRF

- 179 -

Elles est subdivisée en quatre chapitres : - Chapitre B.1. : Domaine d´application.

- Chapitre B.2. : Modèles de comportement.

- Chapitre

B.3. : Justifications.

- Chapitre B.4. : Dispositions constructives.

Afin de conserver le maximum d´indépendance vis-à-vis des méthodes de calcul propres à la Mécanique des sols, les développements relatifs à celles-ci figurent uniquement, soit dans les annexes au texte, soit dans les annexes aux commentaires. Cette option est justifiée par le doub le souci de rendre plus aisées d´éventuelles mises à jour et de permettre une normalisation progressive de certaines méthodes.

PARTIE C : FONDATIONS PROFONDES

Comme pour la partie B, le but de la partie C est essentiellement de proposer des modèles pouvant être retenus pour la justification ainsi que de définir les divers états-limites vis-à-vis desquels la fondation doit être justifiée.

des fondations profondes,

Compte tenu de la diversité des cas pouvant être rencontrés, cette partie peut paraître d´un abord un peu difficile. Néanmoins, face à une application concrète donnée, son utilisation reste assez simple, d´autant plus qu´il est vivement recommandé de simplifier au maximum les modèles utilisés : un modèle fruste bien maîtrisé est généralement préférable à un modèle raffiné dont on ne domine pas tous les paramètres.

Cette partie C est subdivisée en cinq chapitres : - Chapitre C.1. : Domaine d´application.

- Chapitre C.2. : Modèles de comportement en l´absence de déplacements d´ensemble du sol.

- Chapitre C.3. : Modèles de comportement en présence de déplacements d´ensemble du sol.

- Chapitre C.4. : Justifications.

- Chapitre C.5. : Dispositions

constructives.

Il est à noter que, dans un but de clarté et de facilité d´utilisation du document, une distinction a été introduite par le biais des chapitres C.2. et C.3. entre les cas les plus courants et les cas, moins fréquents, où il y a lieu de tenir compte de déplacements du sol.

Enfin, comme dans la partie B, le souci de conserver le maximum d´indépendance vis-à-vis des méthodes de calcul propres à la Mécanique des sols a conduit à faire figurer les développements relatifs à celles-ci, soit dans les annexes au texte, soit dans les annexes aux commentaires .

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ANNEXES AU TEXTE Pour la plupart, les annexes au texte sont constituées par la description de modèles de prévision du comportement d´une fondation. Le choix de rendre ces annexes automatiquement contractuelles, sauf spécificités du marché, a été essentiellement dicté par leur caractère indispensab le à l´utilisation du texte proprement dit.

Les annexes au texte sont au nombre de dix : - Annexe A :

Règles simplifiées.

- Annexe B.1. :

Évaluation de la contrainte de rupture sous une fondation superficielle soumise à une charge verticale centrée à partir des essais au pressiomètre Ménard.

- Annexe B.2. : Évaluation de la contrainte de rupture sous une fondation superficielle soumise à une charge verticale centrée à partir des essais de pénétration statique.

- Annexe C.1. : Évaluation des paramètres de charge d´un élément de fondation profonde à partir d´essais de chargement statique.

- Annexe C.2. : Principes de calcul des paramètres de charge d´un élément de fondation profonde.

- Annexe C.3. : Calcul des contraintes q u et q s pour pour un élément de fondation profonde à partir des essais au pressiomètre Ménard.

- Annexe C.4. : Calcul des contraintes q u et q s pour pour un élément de fondation profonde à partir des essais de pénétration statique.

- Annexe C.5. : Modélisation du comportement transversal d´un élément de fondation profonde à partir des essais au pressiomètre Ménard.

- Annexe C.6. : Dispositions particulières aux micropieux.

- Annexe D : Fondations semi-profondes.

L´annexe A donne des règles minimales, qu´il est loisible d´adopter lorsque la nature de l´ouvrage et les conditions géotechniques rendent superflue une analyse plus fine.

Les annexes B traitent de l´évaluation de la capacité portante d´une fondation superficielle à partir des essais pressiométriqu es et pénétrométriques, suivant les méthodes habituelles en la matière. Il est toutefois à noter que ces méthodes ont été réajustées en fonction des résultats d´essais récents.

Les annexes C, relatives aux fondations profondes, appellent les remarques suivantes : - L´annexe C.1. traite de l´évaluation de la capacité portante d´un pieu à partir d´essais de chargement statique. Cette méthod e occupe une place privilégiée dans la mesure où il s´agit, de loin, du moyen le plus fiable pour prévoir le comportement d´un pieu. On peut remarquer à cet égard que le futur Eurocode 7 prévoit de n´autoriser, parmi les très diverses méthodes existantes d´évaluation de la capacité portante, que celles qui auront été ajustées sur un nombre suffisant d´essais de pieux en vraie grandeur.

-

Les annexes C.2., C.3. et C.4. traitent de l´évaluation de la capacité portante d´un pieu à partir des essais pressiométriques et des essais de pénétration statique. Pour les essais pressiométriques, il s´agit de la méthode exposée dans le document S.E.T.R.A.-L.C.P.C. publié en octobre 1985, actualisée pour tenir compte des connaissances acquises depuis lors. En ce qui concerne les essais de pénétration statique, la méthode exposée découle d´un réajustement de la méthode Bustamante-Gianeselli, publiée dans l´additif de septembre 1983 au D.T.U. 13.2.

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- L´annexe C.5., relative à la modélisation du comportement transversal d´un pieu ou d´une barrette à partir des essais pressio métriques, propose des modèles de comportement relativement élaborés, qu´il peut être nécessaire d´utiliser dans les cas complexes. Comme la remarque en a été faite plus haut, ces modèles sont à simplifier au maximum en fonction du but recherché.

- L´annexe C.6., relative aux micropieux, rassemble les particularités

applicables à ce type de pieux, dont la constitution et le fonctionnement sont à certains

égards différents de ceux des pieux plus classiques.

L´annexe D, enfin, traite des fondations semi-profondes, qui constituent une population importante, située à la transition entr e les fondations superficielles

et

les fondations profondes.

ANNEXES AUX COMMENTAIRES Ces annexes rassemblent des compléments, éventuellement contractualisables, pouvant s´avérer utiles soit à la compréhension, soit à l´application du texte et de ses commentaires.

Les annexes aux commentaires sont au nombre de onze : - Annexe E.1. : - Annexe E.2. :

Caractères représentatifs du comportement des sols. Évaluation de la pression limite équivalente, de la résistance de pointe équivalente et de la hauteur d´encastr ement équivalente.

- Annexe F.1. :

Évaluation du module de réaction sous une fondation superficielle à partir des essais au pressiomètre Ménard.

- Annexe F.2. :

Évaluation du tassement d´une fondation superficielle.

- Annexe F.3. :

Évaluation du module de réaction sous une fondation superficielle à partir des essais au pressiomètre Ménard.

- Annexe G.1. :

Évaluation de l´interaction entre plusieurs éléments rapprochés de fondation profonde.

- Annexe G.2. :

Évaluation du frottement négatif sur un élément de fondation profonde.

- Annexe G.3. : Évaluation du déplacement horizontal d´une couche de sol soumise à une charge de remblai dissymétrique.

- Annexe G.4. :

Évaluation de la rigidité axiale d´un élément de fondation profonde.

- Annexe G.5. : Définitions des différents types de fondations profondes.

- Annexe H :

Notations.

Les annexes G.2. et G.3. méritent un commentaire particulier. Ces annexes exposent des méthodes récentes pour évaluer le frottement négatif sur une fondation sur pieux et pour évaluer le déplacement horizontal d´une couche compressible soumise à un chargement dissymétrique et forment un complément au chapitre C.3.

Comme il est dit dans les commentaires introductifs à ce chapitre, la présence de ces annexes ne doit en aucun cas donner l´ill usion qu´il devient possible de choisir un phasage de travaux plus rapide mais engendrant des frottements négatifs ou des poussées horizontales : dans tous les cas, on s´attachera en première priorité à diminuer ces phénomènes (préchargement, drains, colonnes ballastées, etc.), les méthodes de calcul proposées pourront ensuite être utilisées pour évaluer les sollicitations résiduelles et renforcer la fondation en conséquence.

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3. - GROUPE DE TRAVAIL Le groupe de rédaction du présent C.C.T.G. a été constitué par décision du président du G.P.E.M.T. du 2 novembre 1989. Il a tenu au total 13 réunions de travail. Sa composition était la suivante : M. J. LEGRAND, ingénieur général des Ponts et Chaussées au conseil général des Ponts et Chaussées, président .

M. MILLAN, ingénieur en chef des Ponts et Chaussées au S.E.T.R.A., rapporteur .

M. RENAULT, ingénieur

des travaux publics de l´État au S.E.T.R.A., secrétaire .

Membres : MM. AMAR, adjoint au chef de la division mécanique des sols au L.C.P.C. BAGUELIN, ingénieur en chef des Ponts et Chaussées, directeur scientifique de Terrasol.

BLONDEAU, ingénieur-conseil.

BUSTAMANTE, ingénieur au L.C.P.C. CASSAN, directeur de Fondasol.

CHAILLOT,

ingénieur à la S.N.C.F.

COMBARIEU,

adjoint au directeur du laboratoire régional de Rouen.

CORTE, ingénieur des Ponts et Chaussées au L.C.P.C. FRANK,

chef de la section fondations au L.C.P.C.

GONIN, ingénieur à Simecsol.

GOUVENOT,

ingénieur à Solétanche.

HAIUN, chef de l´arrondissement HURTADO,

fondations et soutènements au S.E.T.R.A.

directeur du département géomécanique du C.E.B.T.P.

ISNARD, responsable de la division structures et fondations au bureau Véritas.

JALIL, Socotec.

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SCHMITT,

ingénieur à Solétanche.

THONIER,

directeur des affaires techniques à la F.N.T.P.

459930003 - 001096 Imprimerie des Journaux officiels, PARIS

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