3.3. opterećenje vjetrom, u smjeru osi najviše demontiranog polja ploča (slika 53) 3.4. opterećenje vjetrom, u smjeru osi najmanje demontiranog polja ploča (slika 53) 3.5. opterećenje potresom, u smjeru osi bočnog polja ploča (slika 52) 3.6. opterećenje potresom, u smjeru osi najviše demontiranog polja ploča (slika 53) 3.7. opterećenje potresom, u smjeru osi najmanje demontiranog polja ploča (slika 53)
Analizom rezultata proračuna, može se konstatirati sljedeće: 1. neoštećena konstrukcija 1.1. stalno opterećenje, vlastita težina i težina vjetrulje (slika 54). Naponi u smjeru lokalne osi r (u smjeru meridijana) su isključivo tlačni, od 18,64 kN/m2 u tjemenu do 191,12 kN/m2 u peti rebra i cca 120,00 kN/m2 u prvoj ploči (baza kupole). Koeficijent sigurnosti je 77,04. Naponi u smjeru lokalne osi s (u smjeru paralela) u tjemenu iznose cca 20,00 kN/m2 te rastu do 42,68 kN/m2 u području desete ploče, prema petoj ploči se smanjuju i mijenjaju predznak. Vlačni naponi, u području treće ploče, rastu do -49,31 kN/m2 te se smanjuju i mijenjaju predznak u području druge ploče. Koeficijent sigurnosti je 44,79. Momenti oko lokalnih osi r i s variraju od 1,26 do 0,26 kNm. Za prosječnu debljinu ploča 12,5 cm, promjena napona od momenata iznosi +/- 483,84 kN/m2.
Slika 53
8.4. Svojstva materijala U proračunu su uzete vrijednosti svojstava materijala kako slijedi. Usvojeni modul elastičnosti E=30.000.000 kN/m2. Na temelju ultrazvučnih istraživanja elemenata konstrukcije, utvrđen je modul elastičnosti na 116 mjesta u konstrukciji. Prosječni modul elastičnosti, Esr=47.025.709 kN/m2, a standardna devijacija Sdev=11.073.104. Tako se, uz koeficijent vjerojatnosti 1,28, dobije E=32,852,136 kN/m2. Poissonov koeficijent ni= 0,15 Prostorna masa 2.500 kg/m3. Tlačna je čvrstoća utvrđena, također, na temelju istraživanja ultrazvukom. Prosječna tlačna čvrstoća je 55.129 kN/m2, a standardna devijacija 31.566. Uz koeficijent vjerojatnosti 1,28, dobije se Stl=14.725 kN/ m2. Čvrstoća na savijanje, usvojena je kao 15 % tlačne čvrstoće te iznosi 2.209 kN/m2. Usvojena je vlačna čvrstoća kamena kao 10 % tlačne čvrstoće te iznosi 1.473 kN/m2. 8.5. Rezultati proračuna Rezultati proračuna prikazani su izolinijama za promatrane slučajeve opterećenja. Izolinije tlačnih napona su dane s negativnim predznakom, a vlačnih s pozitivnim predznakom. U tekstu ćemo se koristiti uvriježenim konvencijama za kamen, po kojima su tlačni naponi pozitivni, a vlačni negativni.
Slika 54
1.2. opterećenje vjetrom, u smjeru osi ploče Naponi u smjeru lokalne osi r se povećavaju za cca 10%, a pojavljuju se i vlačni naponi u pločama paralelnim sa sijerom vjetra (sisanje). U privjetrinskoj i zavjetrinskoj strani povećavaju se naponi, a na bočnim se stranama smanjuju. Tlačni naponi u smjeru lokalne osi s rastu za cca 2.5 %, a vlačni naponi za cca 45 %. Prijelaz iz tlačnih u vlačne napone, pomiče se iz pete u sedmu ploču. Na privjetrinskoj i zavjetrinskoj strani se smanjuju, a na bočnim stranama povećavaju naponi. Maksimalni momenti se povećavaju za cca 13 %, dolazi do redistribucije momenata, tako da se povećavaju u privjetrinskoj i zavjetrinskoj strani, a na bočnim se stranama smanjuju. 1.3. opterećenje vjetrom, u smjeru rebra Nema povećanja maksimalnih napona u smjeru lokalne osi r, osim redistribucije, kao u prethodnom slučaju. Tlačni se naponi u smjeru lokalne osi s smanjuju za cca 4 %, a vlačni naponi rastu za 36 %.
BILTEN DRUŠTVA ZA OČUVANJE ŠIBENSKE BAŠTINE JURAJ DALMATINAC BROJ 7. - XII./2018.
41