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Capítulo 3
Análisis de miembros a tensión
Notas: 1. En la Tabla 3.2 (Caso 7), se establece que puede usarse U siendo igual a 0.90 para secciones W si bf Ú 2/3d. 2. Las respuestas a los problemas de resistencia a la tensión como éste se obtienen de la Tabla 5-1 del Manual. Sin embargo, los valores en esta tabla se basan en las hipótesis de que U = 0.9 y Ae = 0.75 Ag. Como resultado, los valores varían un poco de aquellos determinados con los valores calculados de U y Ae. Para este problema, los valores LRFD de la Tabla 5-9 del AISC son 599 k para la fluencia a la tensión y 487 k para la fractura a la tensión. Para el ASD, los valores permisibles son 398 k y 324 k, respectivamente.
Ejemplo 3-7 Determine las resistencias de diseño por tensión LRFD y de diseño por tensión permisible ASD de una A36 (Fy = 36 klb/plg2 y Fu = 58 klb/plg2) L6 * 6 * 3/8 plg que está conectada en sus extremos con una línea de cuatro tornillos de 7/8 plg de diámetro con agujeros estándar de 3 plg entre centros en un ala del ángulo. Solución. Usando una L6 * 6 *
3 (Ag = 4.38 plg2, y = x = 1.62 plg) resistencia a la tensión 8
nominal o disponible del ángulo Pn = FyAg = (36 klb/plg2)(4.38 plg2) 157.7 K (a) Fluencia de la sección bruta LRFD con ft 0.9 ftPn (0.9)(157.7 k) 141.9 k ;
ASD con t 1.67 Pn Æt
=
157.7 k = 94.4 k ; 1.67
(b) Resistencia a la fractura por tensión 7 1 3 An = 4.38 plg2 - 112a plg+ plgb a plgb = 4.00 plg2 8 8 8 Longitud de la conexión, L = (3)(3 plg) = 9 plg 1.62 plg x = 1 = 0.82 U = 1 L 9 plg De la Tabla 3.2, Caso 8, para 4 o más sujetadores en la dirección de la carga, U = 0.80. Use U calculada = 0.82. Ae AnU = (4.00 plg2)(0.82) = 3.28 plg2 Pn FuAe = (58 klb/plg2) (3.28 plg2) = 190.2 k Diseño de Estructuras de Acero – McCormac /Csernak
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