Rocas y Minerales 605 | Enero 2023

SUMARIO 605

EDITORIAL

La gestión sostenible de las materias primas minerales

NOTICIAS

Caterpillar demuestra con éxito el primer dúmper minero de gran tamaño con batería e invierte en un campo de pruebas sostenible

La tecnología JCB en hidrógeno lista para su debut internacional ......................................................................................................

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EDITOR-DIRECTOR

Luis Fueyo

Doctor en C. C. Geológicas

Gemólogo Tasador

DIRECTOR DE MARKETING Y PUBLICIDAD

Jesús García

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El grupo móvil Kleemann Mobicone MCO 90i EVO2 ha demostrado su eficacia en la producción de balasto y gravilla de alta calidad 12 Fluid mechanics fundamentals of hidrocyclones and its applications in the mining industry

14 Estrategias del grupo Michelin España y Portugal para 2023 16 Tesya abre el año con una nueva adquisición: Emerent...................... 18 Epiroc apoyará a Roy Hill en la fase final de su proyecto para crear la mayor mina autónoma del mundo 20 Áridos Monfort adquiere la primera unidad en España del dúmper articulado Liebherr TA 230 Litronic 22 Acciona y Walkia sellan un acuerdo para el suministro de equipos eléctricos

COMITÉ EDITORIAL

Miguel Cabal

Roberto García Ovejero

Salvador Maturana

ADMINISTRACIÓN

Carmen Eiroa

Gestión Financiera

Técnico Superior en Prevención R. Laborales

MAQUETACIÓN

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IMPRESIÓN

Booklet

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EDITA

NUESTRA PORTADA

Arranca el año con un fabricante de primer nivel en la portada del número de enero de la revista Rocas y Minerales. Hyundai, el fabricante coreano distribuido en toda España por Biurrarena, presenta su cargadora HL975, una robusta máquina para trabajos en el frente de las explotaciones mineras y para la gestión de acopios. Esta máquina se caracteriza por su elevado confort, su máxima seguridad y por un diseño del brazo de elevación de barra en Z, que minimiza los derrames y aumenta la productividad.

La cargadora Hyundai HL975 tiene un peso de 26,5 t y se encuentra accionada por un motor Cummins que transfiere una potencia de 250 kW. Tiene posibilidades de montar diferentes cucharas con capacidad de carga entre 4,1 y 4,8 m3

Las cargadoras Hyundai incorporan el sistema Hi MATE de Hyundai para poder supervisar el manejo del equipo, optimizar la productividad y gestionar el mantenimiento para reducir los costes operativos.

Para más información:

Biurrarena S.Coop

Donostia Ibilbidea, 28

20115 Astigarraga, Gipuzkoa

Teléfono: 943 55 43 50

REPRESENTANTES EXTRANJERO

ALEMANIA-HOLANDASUIZA-AUSTRIA

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Beyeroehde 14, D-42389 Wuppertal

(Alemania)

Tel.: 00-49-202 271 690

ITALIA

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Corte Lambruschini

Corso Buenos Aires, 8- Vº

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Génova (Italia)

Tel.: 00-39-010 570 4948

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LA GESTIÓN SOSTENIBLE DE LAS

MATERIAS PRIMAS MINERALES

De todos es conocida la situación actual de dependencia de determinadas materias primas minerales que se encuentran en países que no respetan mucho los derechos humanos o que cuentan con unas democracias de aquella manera o simplemente están sometidos a un régimen dictatorial. La situación generada por el Covid y el posterior enfrentamiento bélico entre Rusia y Ucrania ha hecho evidente la dependencia que los países europeos occidentales tienen de muchas commodities, destacando las materias primas minerales, la energía y los suministros.

De ahí que la Unión Europea empezara hace ya unos meses con un exhaustivo estudio de las necesidades de los países miembros y de los recursos propios de cada nación, para así crear una estrategia común, a través del Plan de Acción de Materias Primas Fundamentales o el REPowerEU, y poder afrontar la nueva geopolítica de materias primas, garantizando el éxito de la transición ecológica.

Desde entonces, cada país miembro ha tenido que desarrollar su plan nacional sobre materias primas minerales, siendo a finales de agosto del pasado año, cuando el Consejo de ministros del Gobierno de España, a petición del Ministerio para la Transición Ecológica y el Reto Demográfico (MITECO), aprobó la Hoja de Ruta para la gestión sostenible de las materias primas minerales, un importante documento que refuerza la autonomía estratégica del país y la seguridad del abastecimiento de suministros clave.

Este documento se alinea con otros de carácter nacional, como es el caso de Estrategia de Seguridad Nacional o la Estrategia de Descarbonización a Largo Plazo 2050, que permitirán que el país y el sector vayan adaptándose a las nuevas necesidades.

La Hoja de Ruta contempla cuatro orientaciones estratégicas. La primera de ellas es lograr la máxima eficiencia e implantación de la economía circular en las cadenas de valor del suministro de materias primas minerales, integrando y concretando para la industria extractiva los objetivos y líneas de actuación de la Estrategia España Circular 2030. El segundo punto es impulsar y consolidar la gestión sostenible de las materias primas minerales en la in-

dustria extractiva española. El tercero, garantizar la seguridad del suministro y el cumplimiento de los requisitos medioambientales, geoestratégicos y de justicia social en la importación de materias primas minerales. Y, por último, fomentar la industria de materias primas minerales de carácter estratégico para la transición energética y digital, por su empleo masivo en la implantación de energías.

y en estos casi 50 años la minería y las necesidades de minerales han cambiado radicalmente.

Hay muchas comunidades autonómicas que dicen apoyar a la minería, autorizando permisos de investigación y de exploración; sin embargo, a la hora de facultar los permisos de explotación, ningún técnico se compromete, habiendo en España bastantes empre-

Todos estos documentos y propósitos son siempre bienvenidos. Sin embargo, la concienciación de los ciudadanos de a pie es fundamental para hacer entender el gran problema que ya está aquí. De ahí que la Fundación Minería y Vida esté realizando tan buenas acciones gracias a las donaciones de las empresas mineras, las de bienes de equipo, las instituciones y los ciudadanos, que creen en un mundo mejor con una excelente gestión de los recursos minerales tan necesarios para el desarrollo de la sociedad y de la humanidad

Todos estos documentos y propósitos son siempre bienvenidos. Sin embargo, la concienciación de los ciudadanos de a pie es fundamental para hacer entender el gran problema que ya está aquí. De ahí que la Fundación Minería y Vida esté realizando tan buenas acciones gracias a las donaciones de las empresas mineras, las de bienes de equipo, las instituciones y los ciudadanos, que creen en un mundo mejor con una excelente gestión de los recursos minerales tan necesarios para el desarrollo de la sociedad y de la humanidad.

Sin embargo, pese a que las intenciones sean muy buenas, hay que llegar a la extracción de los recursos de una manera totalmente segura, sostenible y racional, y para ello es necesario actualizar la normativa. Así, Teresa Ribera, vicepresidenta tercera del Gobierno y ministra para la Transición Ecológica y Reto Demográfico, trasladó a finales de 2022 la apertura de una consulta pública previa para confeccionar el anteproyecto de una nueva Ley de Minas e invitó a todo el sector a participar con sus aportaciones, algo totalmente necesario y esperado si se tiene en cuenta que la actual Ley de Minas se encuentra vigente desde el año 1973,

sas nacionales y extranjeras que llevan muchos años esperando tan codiciada autorización.

Por lo tanto, la nueva Ley de Minas tiene que dejar muy claras cuáles son las atribuciones de los responsables de las Delegaciones de Minas de toda España, así como de las atribuciones de los alcaldes donde se ubican las reservas, ya que, en un porcentaje muy alto, son los que no autorizan a la apertura de las minas en sus términos municipales. En España son muchos los proyectos mineros que no han podido desarrollarse por la frontal oposición de los alcaldes de la zona, algo que tiene que cambiar si se quiere alcanzar la autonomía estratégica del país y la seguridad de abastecimiento de suministros clave.

En definitiva, la demanda de materias primas minerales pone al sector minero en una situación de fortaleza por la situación económica y geopolítica actual del mundo. El desarrollo de la tecnología demanda cada vez más materias primas minerales y la sociedad tiene que asumir que para evolucionar hay que hacer minería, eso sí, una minería segura y sostenible que permita seguir evolucionado a la humanidad.

CATERPILLAR DEMUESTRA CON ÉXITO EL PRIMER DÚMPER MINERO DE GRAN TAMAÑO CON BATERÍA E INVIERTE EN UN CAMPO DE PRUEBAS SOSTENIBLE

Caterpillar anunció a finales de noviembre una demostración exitosa de su primer dúmper minero 793 a batería y una inversión significativa para transformar su campo de pruebas con sede en Arizona en un centro de pruebas y validación sostenible del futuro.

Caterpillar completó el desarrollo de su primer prototipo 793 eléctrico a batería con el apoyo de clientes mineros clave que participan en el programa Early Learner de Caterpillar. Entre los participantes del programa con acuerdos definitivos de electrificación se encuentran BHP, Freeport-McMoRan, Newmont Corporation, Rio Tinto y Teck Resources Limited.

"Nuestro equipo global se reunió para desarrollar este dúmper de baterías a un ritmo acelerado para ayudar a nuestros clientes a cumplir sus compromisos de sostenibilidad", dijo la presidenta del grupo Resource Industries, Denise Johnson. "Esta demostración es un hito significativo, y estamos entusiasmados de que estos dúmperes lleguen a trabajar en las zonas de trabajo de los clientes en todo el mundo en un futuro próximo."

"Nuestro equipo global se reunió para desarrollar este dúmper de baterías a un ritmo acelerado para ayudar a nuestros clientes a cumplir sus compromisos de sostenibilidad", dijo la presidenta del grupo Resource Industries, Denise Johnson. "Esta demostración es un hito significativo, y estamos entusiasmados de que estos dúmperes lleguen a trabajar en las zonas de trabajo de los clientes en todo el mundo en un futuro próximo."

El programa Early Learner se puso en marcha en 2021 y se centra en acelerar el desarrollo y la validación de las baterías de Caterpillar en las instalaciones de los clientes participantes. Este enfoque apoya los compromisos individuales que cada participante de

Early Learner ha hecho para reducir y eliminar las emisiones de gases de efecto invernadero de sus operaciones. Uno de los objetivos principales del programa es que Caterpillar colabo-

re más estrechamente con sus clientes a medida que la industria experimenta un cambio transformacional a través de la transición energética.

Los clientes de Early Learner se reunieron para presenciar una demostración en vivo del prototipo de dúmper de baterías de Caterpillar en un recorrido de siete kilómetros. Durante el evento, Caterpillar monitorizó más de 1.100 canales de datos, recogiendo 110.000 puntos de datos por segundo, para validar las capacidades de simulación y modelado de ingeniería. A plena carga, el dúmper alcanzó una velocidad máxima de 60 km/h. El dúmper cargado recorrió un kilómetro subiendo una pendiente del 10% a 12 km/h. El dúmper también realizó un recorrido de un kilómetro en una pendiente descendente del 10%, capturando la energía que normalmente se perdería en calor y regenerando esa energía a la batería. Una vez completado el recorrido, el dúmper mantuvo suficiente energía en la batería para realizar otros ciclos completos.

Caterpillar concluye satisfactoriamente las pruebas del dúmper minero 793 con accionamiento de baterías.

Cientos

El dúmper prototipo se construyó en el campo de pruebas de Caterpillar en Tucson, situado en Green Valley, Arizona. En apoyo de la transición energética, Caterpillar está invirtiendo para transformar el campo de pruebas en un "emplazamiento minero del futuro" que funcione y sea sostenible, instalando y utilizando diversas fuen-

tes de energía renovables. El objetivo es implementar las mismas soluciones sostenibles que las empresas mineras utilizarán en sus propias operaciones para aprender de primera mano lo que se necesita para ejecutar un lugar de trabajo minero electrificado y apoyar eficazmente a los clientes a través de los cambios.

"La transformación del Tucson Proving Ground permite a Caterpillar demostrar nuestros compromisos de transición energética y servir como un asesor más fuerte para los clientes mientras navegamos juntos por los cambios. Sabemos que se necesitará una solución integrada a nivel de lugar de trabajo para que los mineros logren sus objetivos de reducción de carbono, y estamos aquí para ayudarlos a redefinir la forma en que minan para las generaciones venideras", enfatizó Johnson.

Como parte de la transformación del emplazamiento, la empresa instalará los últimos avances en tecno-

logía de sostenibilidad, incluida la producción de hidrógeno ecológico, la generación de energía con motores alternativos de gas natural y 100% de hidrógeno, la generación de energía con pilas de combustible y la ampliación de los sistemas de almacenamiento de energía. El centro también aprovechará una variedad de fuentes de energía renovable, como la eólica, la solar y el hidrógeno, capaces de alimentar las instalaciones y sus productos a medida que se electrifican. La transformación de las instalaciones también servirá de plataforma de aprendizaje para optimizar la integración de la carga y la gestión energética.

de clientes mineros de todo el mundo estuvieron en las pruebas de verificación del dúmper minero a batería.

LA TECNOLOGÍA JCB EN HIDRÓGENO LISTA PARA SU DEBUT INTERNACIONAL

JCB está a punto de mostrar su tecnología para la combustión de hidrógeno “súper eficiente” en un escenario internacional por primera vez con el debut en América del Norte.

El nuevo motor de combustión de hidrógeno de JCB, la solución de la empresa con cero emisiones de carbono para equipos agrícolas y de construcción, se presentará en la feria Conexpo 2023 de Las Vegas, como parte de la Exposición Internacional de Fluidos Eléctricos (IFPE).

Lord Bamford, presidente de JCB, dirige el proyecto de desarrollo de la tecnología de hidrógeno de JCB. Dijo: "El equipo de ingeniería de JCB ha realizado enormes avances en un corto espacio de tiempo para desarrollar un motor de combustión interna de hidrógeno, que ya impulsa un prototipo de retroexcavadora cargadora JCB y

una cargadora telescópica Loadall. Como primera empresa de equipos de construcción en desarrollar un motor de combustión totalmente operativo alimentado por hidrógeno, estoy encantado de que ahora podamos presentar esta tecnología en el escenario internacional."

Liderando el camino en materia medioambiental, social y de gobernanza (ESG) para el sector de equipos de construcción, JCB ha sido responsable de una serie de innovaciones de la industria en su "Camino a Cero".

JCB desarrolló la primera miniexcavadora eléctrica

Lord Bamford, presidente de JCB, dirige el proyecto de desarrollo de la tecnología de hidrógeno de JCB. Dijo:

"El equipo de ingeniería de JCB ha realizado enormes avances en un corto espacio de tiempo para desarrollar un motor de combustión interna de hidrógeno, que ya impulsa un prototipo de retroexcavadora cargadora JCB y una cargadora telescópica Loadall. Como primera empresa de equipos de construcción en desarrollar un motor de combustión totalmente operativo alimentado por hidrógeno, estoy encantado de que ahora podamos presentar esta tecnología en el escenario internacional."

En la actualidad, JCB cuenta con la mayor gama eléctrica disponible en la industria de la construcción y la experiencia de la empresa en este sector también se mostrará en la exposición

de batería del mundo y ha estado a la vanguardia del desarrollo de tecnología eléctrica para satisfacer las demandas de los clientes de productos con cero emisiones de carbono con su gama E-TECH. En la actualidad, JCB cuenta con la mayor gama eléctrica disponible en la industria de la construcción y la experiencia de la empresa en este sector también se mostrará en la exposición.

El compromiso de JCB de reducir las emisiones se remonta a casi 25 años y sus últimos motores diesel ya han conseguido una reducción del 97% de las emisiones de NOx desde 1999 y una reducción del 98% de las partículas. En la actualidad, las máquinas diésel de JCB también emiten un 50% menos de CO2 en comparación con las fabricadas en 2010. La tecnología de motores diésel limpios de JCB también se exhibirá en el stand de Las Vegas.

Lord Bamford, presidente de JCB, con el primer motor de hidrógeno.

EL GRUPO MÓVIL KLEEMANN

MOBICONE MCO 90I EVO2 HA

DEMOSTRADO SU EFICACIA EN LA PRODUCCIÓN DE BALASTO Y GRAVILLA DE ALTA CALIDAD

Para el reciclaje y la producción de balasto ferroviario y gravilla de alta calidad en una empresa de Berlín se utiliza el grupo móvil con triturador de cono Mobicone MCO 90i EVO2 de Kleemann. Desde el verano de 2021, la primera instalación del mundo de este tipo recicla principalmente balasto ferroviario. Tras el triturador de cono hay conectada posteriormente una instalación de cribado Mobiscreen MS 953 EVO.

El balasto ferroviario debe cumplir muchos requisitos, ya que en un lecho de balasto de alta calidad las piedras, se abren camino hacia una base estable.La cubicidad de la roca también es un criterio de calidad notable al machacar. Además, solo el material adecuado proporciona al cuerpo de la vía la elasticidad necesaria y garantiza un drenaje sin obstáculos del agua de lluvia.

EL RECICLAJE Y EL PROCESAMIENTO SE EFECTÚAN EN CIRCUITO CERRADO

En la aplicación cerca de Berlín, las dos instalaciones de Kleemann procesan principalmente material pretriturado y cribado. Entre el material hay grandes cantidades de balasto que

se procesan para su reutilización o se machacan con el fin de obtener virutas de alta calidad. Las tolerancias para las granulometrías están estrechamente ajustadas en la producción de balasto ferroviario. Un criterio de calidad importante es que estos valores se mantengan, por esta razón, la trituradora de cono está equipada con una cinta de retorno. La fracción superior se puede transportar de nuevo desde la unidad de cribado principal de un piso del Mobicone MCO 90i EVO2 a la tolva de alimen-

tación a través de una cinta de retorno y procesarse así en un circuito del material cerrado. La gran superficie de cribado con un aprovechamiento óptimo de la criba permite un cribado eficaz incluso con granulometrías inferiores a 20 mm.

Para la separación de otras granulometrías, se ha conectado posteriormente una instalación de cribado Mobiscreen MS 953 EVO después del grupo móvil con triturador de cono. El grupo móvil de clasificación dispone de grandes

superficies de cribado, lo que ofrece un elevado rendimiento, también en granulometrías finales pequeñas. El diseño de la máquina y el concepto general hacen que estas instalaciones de cribado sean ideales para la conexión en cadena con los trituradores de Kleemann.

EL ACOPLAMIENTO EN LÍNEA AHORRA COMBUSTIBLE

Y ALIGERA LA CARGA PARA EL PERSONAL Todo el proceso se optimiza mediante el aco-

El grupo móvil con triturador de cono Mobicone MCO 90i EVO2 de Kleemann se utiliza en combinación con el grupo móvil de cribado Mobiscreen MS 953 EVO para la fabricación de balasto ferroviario y gravilla de alta calidad.

plamiento en línea de las máquinas: a través de una regulación automática se estabiliza la interacción entre el grupo móvil con triturador de cono y el grupo móvil de cribado. Aunque ambas máquinas funcionan de forma independiente, envían señales al componente conectado anterior o posteriormente en caso de averías o de un nivel de llenado excesivo. En caso de avería o material de rechazo, la cadena de grupos móviles se desconecta de forma rápida y fiable. De este modo, se ahorra combustible y se aligera la carga para el personal: las unidades conectadas anterior o posteriormente no están expuestas a emisiones. Además, basta una sola

persona para utilizar toda la instalación.

SPECTIVE CONNECT DE KLEEMANN INCREMENTA LA FLEXIBILIDAD

El concepto de manejo Spective con la nueva solución digital «Spective Connect» contribuye a la eficacia. La guía del usuario a través del gran panel táctil de 12 pulgadas del grupo móvil con triturador de cono es sencilla y clara. Spective Connect permite que los datos estén disponibles en las proximidades del grupo móvil con triturador de cono, ya que transfiere toda la información importante de la máquina de forma inalámbrica en un radio de aproximadamente 100 m a un smartphone con la apli-

cación Spective Connect. Por ejemplo, los maquinistas de cargadoras o los jefes de obra pueden conocer el estado, el rendimiento de la instalación o los valores de consumo y ver los posibles mensajes de error.

SOPORTE TÉCNICO INTEGRAL

Para lograr la máxima disponibilidad de las máquinas y para el propietario de los grupos móviles es muy importante el servicio técnico proporcionado por Wirtgen Deutschland,

puesto que “la calidad del servicio es inmejorable. Un contrato de servicio adecuado facilita nuestro trabajo y estamos seguros de que todo se hará a tiempo”, afirma Michael Schwarzer, director del grupo empresarial Erdtrans. El nuevo grupo móvil con triturador de cono muestra claramente que con la moderna tecnología de las máquinas se puede fabricar balasto ferroviario y otros productos de máxima calidad a partir de material reciclado.

El MCO 90i EVO2 y el MS 953 EVO están conectadas entre sí mediante un acoplamiento en línea.

FLUID MECHANICS FUNDAMENTALS OF HIDROCYCLONES AND ITS APPLICATIONS IN THE MINING INDUSTRY

Lacompañía editora Springer ha lanzado recientemente un nuevo libro técnico dentro de su serie Fluid mechanics and its applications (La mecánica de fluidos y sus aplicaciones) titulado Fluid mechanics fundamentals of hidrocyclones and its applications in the mining industry (Fundamentos fluidomecánicos de los hidrociclones y sus aplicaciones en la industria minera). Se trata de un libro de tapa dura y 300 páginas, que en lengua inglesa hace una amplia revisión de los hidrociclones y de la clasificación mediante este tipo de equipos.

Este libro no sería especial si no fuera por el hecho de que ha sido escrito por dos grandes especialistas en el sector minero. Por un lado, el profesor Fernando Concha, fallecido hace unos meses y responsable de la cátedra de Metalurgia de la Universidad de Concepción, Chile. Un erudito con un sobresaliente conocimiento de las matemáticas, que supo aplicarlas al desarrollo y fabricación de la técnica de clasificación mediante hidrociclones.

El segundo autor es Juan Luis Bouso Aragonés, un ingeniero de procesos muy conocido en Espa-

ña y Latinoamérica, que ha sabido plasmar en el libro sus conocimientos prácticos adquiridos y su experiencia acumulada durante sus 50 años de vida laboral en el diseño, construcción y operación de hidrociclones para el sector de los áridos, la minería industrial y la minería metálica.

El resultado es un libro técnico de gran calado y repercusión en el sector minero, que analiza pormenorizadamente todos los aspectos relacionados con el diseño, fabricación y montaje de los hidrociclones, además de las técnicas utilizadas en la clasificación con este tipo de equipos. Comienza el manual con una revisión a los fundamentos de la clasificación y a la sedimentación del sistema de partículas, para seguir con el flujo de fluidos en tuberías circulares, el patrón de flujo en los hidrociclones, los modelos numéricos, la fenomenología en los modelos de hidrociclones, el diseño, selección, sistema de diseño, y la instrumentación y control. Por último, el libro incorpora una sección más descriptiva, donde se analizan casos prácticos de hidrociclones montados en plantas de proce-

so de oro, cobre, arenas silíceas, caolín, cuarzo, aluminio, wolframio o minerales polimetálicos.

En definitiva, Springer ha lanzado al mercado un inte-

resante manual fundamental en cualquier empresa que se dedique al procesamiento mineral y quiera conocer y aplicar las diferentes técnicas de clasificación con hidrociclones.

Este libro no sería especial si no fuera por el hecho de que ha sido escrito por dos grandes especialistas en el sector minero

ESTRATEGIAS DEL GRUPO MICHELIN ESPAÑA Y PORTUGAL PARA 2023

Elpasado día 11 de enero la multinacional Michelin, a través de su central en España, presentó la estrategia de la compañía para el ejercicio 2023, así como al nuevo equipo de comunicación de Michelin para España y Portugal. El evento estuvo dirigido por Laura Crespo, responsable de comunicación comercial, y en él participó activamente como presentador Antonio Crespo, director comercial de Michelin España y Portugal.

Michelin es una multinacional con presencia mundial que emplea a 125.000 personas, cuenta con una cifra de negocio de 23.795 millones de euros y destina casi 700 millones a investigación y desarrollo. Presente en los cinco continentes, Michelin dispone en Europa de dos centros de I+D, 43 centros de producción y 3.200 centros de distribución. En Norteamérica tiene actualmente 1 centro de I+D, 38 centros de producción y 2.300 centros de distribución, mientras que en Sudamérica cuenta con otro centro de I+D, 6 centros de producción y 50 centros de distribución. En África, India y Oriente Próximo también dispone de un centro de I+D, 4 centros de producción y 250 centros de distribución. Por último, en Asia Michelin posee 4 centros de I+D, 32 centros de producción y 2.100 centros de distribución.

En España, país muy importante en el desarrollo de la actividad de Michelin, trabajan 7.500 personas, alcanzando una cifra de negocio de 2.678 millones de Euros. Los centros de producción en España se encuentran ubicados en Lasarte, Vitoria, Aranda de Duero y Valladolid, mientras que la división comercial se encuentra en Tres Cantos (Madrid), Illescas (Toledo) y Lisboa (Portugal). Por último, en Almería, concretamente en Cabo de Gata, se encuentra un centro de I+D, donde se experimenta con todo tipo de neumáticos. La presidencia de Michelin España y Portugal recae en María Paz Robina y el director comercial es Antonio Crespo.

Michelin es una empresa con más de 130 años de vida, donde la innovación ha sido y sigue siendo el “leif motiv” de su desarrollo. Importantes innovaciones han marcado estos más de 13 decenios, como

La estrategia de Michelin se baja en tres puntos. En el primero de ellos, denominado “En el neumático”, los esfuerzos se van a centrar en el automóvil, el transporte por carretera y las especialidades. En el segundo, “Alrededor del neumático”, se va a trabajar en la plataforma de servicios conectados, la movilidad inteligente y la gestión de flotas, mientras que, el último, “Más allá del neumático”, los aspectos más llamativos en los que se va a centrar la actividad son en las experiencias, el sector sanitario, el hidrógeno, los materiales compuestos flexibles y la impresión de metales en 3D

Antonio Crespo, director comercial de Michelin España y Portugal, durante el acto de presentación de las estrategias del grupo.

por ejemplo la aparición del neumático radial en 1946, teniendo como objetivo para 2030 alcanzar el 40% de los materiales sostenibles en todos los neumáticos.

La estrategia de Michelin se baja en tres puntos. En el primero de ellos, denominado “En el neumático”, los esfuerzos se van a centrar en el automóvil, el transporte por carretera y las especialidades. En el segundo, “Alrededor del neumático”, se va a trabajar en la plataforma de servicios conectados, la movilidad inteligente y la gestión de flotas, mientras que, el último, “Más allá del neumático”, los aspectos más llamativos en los que se va a centrar la actividad son en las experiencias, el sector sanitario, el hidrógeno, los materiales compuestos flexibles y la impresión de metales en 3D. Hay que tener en cuenta que el dominio de los materiales de alta tecnología ha sido y es clave en el desarrollo de Michelin desde que se constitu-

Por último, en el evento de principio de año se presentó el nuevo equipo de comunicación, liderado por Mónica Rius, que desempeña las funciones de directora de comunicación. Por debajo se encuentran Laura Crespo, como responsable de comunicación comercial, y Hugo Ureta, al frente de la comunicación corporativa. Las relaciones externas del País Vasco recaen en Jaime de la Cal, mientras que las de Castilla y León en Julián Picapiedra. La responsabilidad de gran consumo y gastro dependen de Sonia Portoles y Daniel de Pedro dirige la división de transporte, agricultura e industrial. Aurelia Manso es la responsable de influencers y redes sociales, y Alejandro Laborde de eventos

yó hace más de 130 años. Sin embargo, a corto plazo, los aspectos más importantes en los que Michelin va a enfocar su estrategia para 2023 son la sostenibilidad, la electrificación y la confianza, para lo cual Michelin España y Portugal tiene pensado el lanzamiento de varias novedades en las distintas divisiones en las que esta empresa es líder de mercado. Así, en ingeniería civil destacan los neumáticos Xtra Power l5, diseñados

para cargadoras que requieren máxima potencia en el frente de canteras, y el Xadn+, concebido para los dúmperes en cualquier condición de trabajo.

Por último, en el evento de principio de año se presentó el nuevo equipo de comunicación, liderado por Mónica Rius, que desempeña las funciones de directora de comunicación. Por debajo se encuentran Laura Crespo, como responsable de comunicación

comercial, y Hugo Ureta, al frente de la comunicación corporativa. Las relaciones externas del País Vasco recaen en Jaime de la Cal, mientras que las de Castilla y León en Julián Picapiedra. La responsabilidad de gran consumo y gastro dependen de Sonia Portoles y Daniel de Pedro dirige la división de transporte, agricultura e industrial. Aurelia Manso es la responsable de influencers y redes sociales, y Alejandro Laborde de eventos.

Michelin fabrica los neumáticos para los dúmperes más grandes del mercado.

Presentación de parte del equipo directivo y del nuevo equipo de comunicación de España y Portugal.

TESYA ABRE EL AÑO CON UNA NUEVA ADQUISICIÓN: EMERENT

TESYA, grupo internacional, del que forma parte la empresa española Finanzauto, líder en el suministro de servicios sofisticados y soluciones integradas B2B altamente personalizadas para la construcción, la generación de energía eléctrica y mecánica y la gestión de obras, almacenes y logística, inicia 2023 con una nueva adquisición en Europa: Emerent en España, en el sector del alquiler.

Con una facturación de 1.600 millones de euros, más de 3.400 empleados en 15 países, esta adquisición persigue los objetivos trazados por el Grupo TESYA en el plan industrial para 2025 de crecer en tamaño, creando valor en nuevas oportunidades de negocio y seguir evolucionando en líneas más tradicionales.

El Grupo TESYA cuenta con una historia empresarial italiana (casi 90 años) y ha fortalecido su liderazgo en el mercado gracias a la adquisición de realidades empresariales italianas y europeas unidas por un fuerte impulso innovador, combinando el uso de tecnologías avanzadas con experiencia en varios sectores industriales.

En particular, en el sector del alquiler, el Grupo ha consolidado décadas de experiencia en varios segmentos de mercado, ofreciendo soluciones diversificadas: desde máquinas de movimiento de tierras de CGT, hasta carros y equipos en

El Grupo TESYA cuenta con una historia empresarial italiana (casi 90 años) y ha fortalecido su liderazgo en el mercado gracias a la adquisición de realidades empresariales italianas y europeas unidas por un fuerte impulso innovador, combinando el uso de tecnologías avanzadas con experiencia en varios sectores industriales

el sector de la intralogística con CLS, pasando por vehículos industriales de CGT Trucks hasta el alquiler multiespecialista de CGTE.

La adquisición es la empresa Emerent (empresa especializada en el alquiler de maquinaria de construcción, obra civil e industrial, soluciones completas de equipamiento y montaje en la organización de eventos sociales, lúdicos y culturales) con sede en Asturias, España, que cuenta con 10 sucursales, alrededor de 70 empleados y una facturación de 20 millones de euros a finales de 2022.

“Se trata de un paso importante y una inversión significativa para nuestro Grupo”, declara Lino Tedeschi, presidente ejecutivo del Grupo TESYA. “En el proceso de desarrollo y con-

solidación de nuestro plan estratégico, tenemos el objetivo de reforzar significativamente nuestra presencia en el alquiler a corto plazo en España, de forma similar a lo que hicimos en Italia con CGTE. Como Grupo, queremos apuntar a una mayor cobertura geográfica en el sector y una fuerte interacción con el objetivo de aumentar significativamente la oferta en Italia y ampliar nuestra presencia en la península ibérica en todos los segmentos donde se premia el valor añadido de nuestras soluciones. Esta adquisición supone la conclusión de un largo proceso de búsqueda de una empresa sobre la que asentar la ambición de convertirse en una empresa de referencia en el sector del alquiler a corto plazo también en la Península Ibérica”.

“Como el Grupo TESYA, estamos entre los primeros grupos en constante crecimiento en el panorama del alquiler”. - afirma Pierre-Nicola Fovini, presidente de CGTE y consejero delegado de Finanzauto en España. “El alquiler es un negocio que hay que mirar a largo plazo porque es una actividad que requiere fuertes inversiones en maquinaria y procesos, y la oferta es cada vez más sofisticada. Al igual que TESYA, queremos posicionarnos cada vez más como un proveedor general capaz de garantizar soluciones llave en mano, soluciones “end to end”, y estamos seguros de que gracias a este saber hacer, y con la adquisición de Emerent, seremos capaces de dar un salto cualitativo en el mercado español”.

CGTE transferirá progresivamente conocimiento y pericia, trabajando en estrecha colaboración con la filial española Finanzauto, con el objetivo de potenciar las sinergias con todas las empresas del Grupo que operan en el sector del alquiler.

Pablo Arias, actual accionista y miembro del Comité de Dirección de Emerent, seguirá con una posición clave en este proyecto de crecimiento de la empresa como director general. Del mismo modo, Julio Arias continuará prestando servicios de asesoramiento a la sociedad para asegurar la ejecución del plan industrial para los próximos años.

EPIROC APOYARÁ A ROY HILL EN LA FASE FINAL DE SU PROYECTO PARA CREAR LA MAYOR MINA AUTÓNOMA DEL MUNDO

Epiroc, socio líder en productividad y sostenibilidad para las industrias minera y de infraestructuras, seguirá apoyando a Roy Hill cuando entre en la fase final de su sistema de transporte autónomo (AHS) a partir de marzo de 2023. Esto convertirá la flota mixta de 96 súmperes de Roy Hill en una operación sin conductor, creando la mina autónoma más grande del mundo.

Esto se produce tras una exitosa fase de pruebas de dos años. Epiroc, junto con el especialista en automatización ASI Mining, ha trabajado desde 2020 con Roy Hill en Australia para desarrollar una solución dúmperes autónomos que sea interoperable y escalable independientemente del fabricante, lo que se denomina agnóstico del fabricante de equipos originales (OEM).

La fase de verificación de la producción del proyecto ha finalizado, y 10 dúmperes se han convertido al funcionamiento sin conductor utilizando los sistemas de gestión de tráfico Mobius y de automatización a bordo de ASI Mining para navegar por el mapa virtual de la mina y comunicarse con otros vehículos y con el Centro de Operaciones Remotas (ROC) en Perth. La flota de AHS está cum-

junto con Roy Hill y ASI Mining durante los últimos dos años ha sido un éxito y muy emocionante", afirma la presidenta y consejera delegada de Epiroc, Helena Hedblom. "El equipo que trabaja en esto está haciendo un trabajo fantástico, y ahora estamos deseando colaborar con Roy Hill para conseguir, en última instancia, la mina autónoma más grande del mundo. Esto aportará importantes beneficios tanto para la seguridad como para la productividad."

pliendo los parámetros de seguridad y productividad deseados y alcanzando índices de productividad superiores a los de la flota de dúmperes convencionales, lo que constituía un objetivo clave del programa durante los dos últimos años.

Los dúmperes autónomos circulan 24 horas al día, 7 días a la semana, en una zona de operación autónoma específica, interactuan-

do de forma segura con dos excavadoras y numerosos vehículos auxiliares en intersecciones, vertederos y zonas de carga.

La expansión progresiva del proyecto hará que el número de dúmperes autónomos aumente de forma constante a partir de marzo de 2023 y durante todo el año 2023. La flota estará compuesta por 54 dúmperes Caterpillar y 42 dúmperes Hitachi. Además, más

de 200 vehículos auxiliares interactuarán con los dúmperes autónomos.

"El trabajo pionero de automatización junto con Roy Hill y ASI Mining durante los últimos dos años ha sido un éxito y muy emocionante", afirma la presidenta y consejera delegada de Epiroc, Helena Hedblom. "El equipo que trabaja en esto está haciendo un trabajo fantástico, y ahora estamos deseando colaborar con Roy Hill para conseguir, en última instancia, la mina autónoma más grande del mundo. Esto aportará importantes beneficios tanto para la seguridad como para la productividad."

Roy Hill se dedica a la extracción de mineral de hierro en la región de Pilbara, en Australia Occidental. Su ROC de Perth se encarga de la integración integral de las operaciones.

"Roy Hill se encuentra en una posición sólida para continuar su transición hacia el transporte autónomo a principios de este año con nuestros equipos in situ y en el ROC de Perth, ahora capacitados en operaciones autónomas", afirma Gerhard Veldsman, director ejecutivo de Roy Hill.

Epiroc posee el 34% de la empresa estadounidense ASI Mining.

Estación de control de las unidades autónomas.

"El trabajo pionero de automatización

ÁRIDOS MONFORT ADQUIERE LA PRIMERA UNIDAD EN ESPAÑA DEL DÚMPER ARTICULADO LIEBHERR

TA 230 LITRONIC

Áridos Monfort sigue siendo fiel a una política constante de renovación de su parque de maquinaria y, como muestra de ello, decidió invertir en el dúmper articulado Liebherr TA 230 Litronic. Son, además, pioneros por ser la primera unidad entregada en España de este modelo en la clase de las 30 toneladas. «Para Áridos Monfort representa una gran apuesta en un producto nuevo en el mercado nacional. La valoración y el prestigio de la marca Liebherr, unido a la robustez, potencia e innovación del TA 230, fueron los factores determinantes que llevaron a Áridos Monfort a apostar de nuevo por Liebherr.

TA 230 LITRONIC, NUEVO ESTANDARTE DE ÁRIDOS MONFORT

El dúmper articulado TA 230 Litronic de Liebherr es un producto innovador que cuenta con un nuevo diseño con el que se cris-

talizan las tradicionales calidad y fiabilidad de Liebherr, a las que se suman potencia y rentabilidad con el máximo nivel de confort y seguridad para el operador.

El nuevo TA 230 Litronic incorpora un potente motor Liebherr de 6 cilindros, con una capacidad de 12 litros y 265 kW/360 CV,

El nuevo TA 230 Litronic incorpora un potente motor Liebherr de 6 cilindros, con una capacidad de 12 litros y 265 kW/360 CV, que cumple con los últimos requisitos del nivel de emisiones. La caja, robusta y de grandes dimensiones, está diseñada para transportar eficazmente hasta 28 toneladas de carga útil

que cumple con los últimos requisitos del nivel de emisiones. La caja, robusta y de grandes di-

ÁRIDOS MONFORT

mensiones, está diseñada para transportar eficazmente hasta 28 toneladas de carga útil. La cabina

Áridos Monfort, S.A. surgió en la década de los 70 con el propósito inicial de ofrecer materiales para el sector de la construcción. Así, se especializó en los servicios de maquinaria y, sobre todo, en el tratamiento y manipulación de materias primas para la obtención de áridos. Desde entonces la empresa ha evolucionado hasta convertirse en lo que es hoy en día: una compañía consolidada que sigue creciendo para ofrecer a sus clientes las condiciones más competitivas. Sus productos, procedentes de sus canteras y explotaciones mineras, no solo son materias primas fundamentales para la construcción, sino que son el primer peldaño dentro de un proceso integral que se inicia con su manipulación. Es por ello que, desde el comienzo de su actividad empresarial, han apostado por una mejora continua de sus procesos e instalaciones para conseguir una mejor calidad y ofrecer un óptimo servicio al cliente.

Áridos Monfort recibe la primera unidad en España del dúmper articulado TA 230 Litronic de Liebherr.

Esperamos

del operador del TA 230, totalmente nueva e increíblemente espaciosa, ofrece las mejores condiciones para un trabajo confortable y seguro, estando además equipada con un acristalado perimetral que garantiza una completa visión de las áreas de marcha, trabajo y articulación de la máquina.

Áridos Monfort lleva confiando en la gama de productos de Liebherr desde

hace más de 15 años, «por su sencillez y fiabilidad», asegura Jorge Monfort. El dúmper articulado TA 230 Litronic de Liebherr es el complemento perfecto a su actual parque de maquinaria que cuenta con otras tres máquinas Liebherr: dos cargadoras, L 544 y L 566 XPower©, y una excavadora de cadenas R 938. «Adquirir el TA 230 es una apuesta clara de continuidad de marca y supone un cambio de tendencia, en lo que respecta a las inversiones que realizamos en este tipo de gama de vehículos. Esperamos conseguir una mejora en el rendimiento y, sobre todo, que tenga fiabilidad y seguridad en el funcionamiento», continúa diciendo Jorge Monfort.

«Adquirir el TA 230 es una apuesta clara de continuidad de marca y supone un cambio de tendencia, en lo que respecta a las inversiones que realizamos en este tipo de gama de vehículos.

conseguir una mejora en el rendimiento y, sobre todo, que tenga fiabilidad y seguridad en el funcionamiento», continúa

diciendo Jorge Monfort

Entrega oficial del dúmper articulado Liebherr TA 230 Litronic a Áridos Monfort. De izquierda a derecha: Eduardo Sánchez, de Grupo Imesa; Jorge Monfort, de Áridos Monfort y Jorge Boned, de Liebherr Ibérica.

El dúmper articulado Liebherr TA 230 Litronic de Áridos Monfort trabajando en la cantera de Áridos Monfort junto a la excavadora de cadenas Liebherr R 938.

ACCIONA Y WALKIA SELLAN UN ACUERDO PARA EL SUMINISTRO DE EQUIPOS ELÉCTRICOS JCB

Losambiciosos objetivos de descarbonización de la agenda 2030, así como los Objetivos de Desarrollo Sostenible de Naciones Unidas y el compromiso de Acciona con la transición hacia un modelo energético descarbonizado, han impulsado a la compañía a establecer como prioritaria la transformación de su parque de maquinaria mediante la adquisición de nuevos equipos que aseguren el rendimiento, fiabilidad y producción necesarios para el desarrollo de sus proyectos.

Gracias a este acuerdo, Walkia garantiza a Acciona la más amplia gama de equipos eléctricos disponibles para producción, así como un servicio postventa de alto nivel, equipado con herramientas de última tecnología y personal altamente cualificado.

Acciona ya ha recibido los primeros cuatro equipos fruto de este acuerdo con Walkia. Se trata de unidades del modelo JCB 52560 Etech, un equipo de 2.500 kg de capacidad y seis metros de alcance de elevación que aseguran cero emisiones con tecnología 100% eléctrica. Igualmente permite jornadas de trabajo completas de ocho horas, bajo nivel de ruidos y carga rápida en una hora gracias al Fast Charger de la propia marca, que optimiza dichas recargas permitiendo el uso de trabajo

aún más intensivo en momentos necesarios. Estas primeras máquinas ya se encuentran trabajando en varios proyectos de acciona en España.

En estos meses de trabajo desde que la entrega de la primera unidad, el ahorro de combustible llega a alcanzar el 80% frente al mismo equipo en versión diésel. Esto, traducido a nivel de emisiones en el desarrollo de su actividad, supone una reducción de 9 kg de CO2 a la hora, es decir, 45.000 kg de CO2 en 5.000 horas.

JCB, líder mundial en el desarrollo de equipos sostenibles, ha sido galardonado por sus desarrollos en nuevas tecnologías, siempre a la vanguardia del mercado con dilatada

experiencia en la construcción de máquinas eléctricas. Es por ello que esta gama lo componen equipos de construcción de diferente naturaleza y aplicación: miniexcavadoras, motovolquetes de obra, carretillas industriales y manipuladores telescópicos.

Asimismo, JCB está desarrollando en alta potencia equipos 100% sostenibles con motores de combustión interna, alimentados por hidrógeno, que permiten alcanzar las mismas prestaciones que equipos alimentados por combustibles fósiles. La compañía continúa con su programa de lanzamiento de retrocargadoras, manipuladores telescópicos y excavadoras de ruedas mediante sistemas de pruebas en diferentes condiciones

severas para asegurar, no solo la resistencia, autonomía y rendimiento de los equipos, sino para confirmar las necesidades que contratistas y clientes puedan tener en cuanto a necesidades de suministro de combustible, tiempos de parada para mantenimiento, amortización de inversión, etc.

Por su parte, Acciona albergará en varias de sus instalaciones algunas unidades de prueba de JCB Hydrogen, donde valorará de forma real el conjunto de todos estos parámetros.

La sinergia y mentalidad homóloga de acciona y Walkia JCB asegura la búsqueda de la excelencia y la ejecución de buenas prácticas en todo momento para hacer lo correcto.

Entrega de 3 equipos eléctricos JCB a Acciona por parte de Walkia.

NUEVAS INSTALACIONES DE DALPER EN ALCOBENDAS, MADRID

Dalper, empresa española dedicada al mercado de la perforación y el sostenimiento de terreno, ha cambiado recientemente de instalaciones. El incremento en la facturación, así como en el aumento en el número de representadas, ha llevado a Silvia Lastra, gerente de Dalper, a tomar la decisión de cambiarse a unas oficinas modernas y bien situadas donde implantar su cuartel general.

En la oficina 5 de la primera planta de la calle

Valportillo Segunda 8 bis del término municipal de Alcobendas, en Madrid, es donde se encuentra desde hace ya dos meses esta conocida empresa del sector de los suministros de perforación y sostenimiento de terreno, en un espacio de más de 120 m2, donde la dirección y el departamento comercial y administrativo tienen sus despachos.

Desde su creación en el año 2000, Dalper tiene como principal objetivo el mercado de la perfora-

Desde su creación en el año 2000, Dalper tiene como principal objetivo el mercado de la perforación y sostenimiento del terreno en su sentido más amplio. Con el objeto de atender a sus clientes, la compañía se divide en cuatro grandes áreas: túneles, obra pública y canteras, cimentación y minería

Gracias al servicio y calidad ofrecidas a sus clientes desde su fundación, en el año 2012 Dalper abrió una sede en Chile con almacén para dar servicio a Latinoamérica. Desde entonces, esta empresa madrileña ha sabido conjugar un servicio excelente con unas representadas de calidad, lo que ha posicionado a la empresa como uno de los grandes proveedores de equipos y fungibles para el sector en España y Latinoamérica

ción y sostenimiento del terreno en su sentido más amplio. Con el objeto de atender a sus clientes, la compañía se divide en cuatro grandes áreas: túneles, obra pública y canteras, cimentación y minería.

Gracias al servicio y calidad ofrecidas a sus clientes desde su fundación, en el año 2012 Dalper abrió una sede en Chile con almacén para dar servicio a Latinoamérica. Desde entonces, esta empresa ma-

drileña ha sabido conjugar un servicio excelente con unas representadas de calidad, lo que ha posicionado a la empresa como uno de los grandes proveedores de equipos y fungibles para el sector en España y Latinoamérica.

Dalper Maquinaria y Accesorios, S.L. mantiene sus teléfonos de siempre, así como el almacén de repuestos, siendo únicamente las oficinas las que han cambiado de ubicación.

Edificio de Alcobendas donde se encuentran las nuevas oficinas de Dalper en Alcobendas, Madrid.

Varios despachos y salas de reuniones conforman las nuevas oficinas de Dalper en Alcobendas.

FLEXCO PRESENTA LA PLATAFORMA ELEVATE IOT PARA EL CONTROL CONTINUO

DE LAS CINTAS TRANSPORTADORAS

Flexco ha desarrollado la plataforma Elevate IoT, una solución inteligente de Industria 4.0 que permite a los operadores de cintas transportadoras monitorizar sus cintas en tiempo real. Los operadores pueden acceder a esta plataforma fácil de usar que simplifica y acelera el mantenimiento utilizando decisiones basadas en datos. Incluso evita las paradas del sistema tomando medidas preventivas.

Si las cintas transportadoras fallan inesperadamente en las explotaciones mineras o en las plantas de cemento, puede resultar caro para los operarios de la planta, ya que todas las operaciones se paralizan. Sin embargo, no todo está perdido: Elevate de Flexco ofrece la solución adecuada para reducir e incluso evitar estos tiempos de inactividad gracias a su sistema de supervisión integral.

Hasta ahora, los empleados comprobaban in situ el estado de las cintas transportadoras y sus componentes, como los limpiadores de cintas. Si descubrían el problema, esperaban al equipo de servicio y a las piezas de repuesto. Pasaba un tiempo valioso antes de que el sistema pudiera volver a estar operativo.

Esta comprobación implicaba a menudo una inspección de toda la línea de transporte, lo que consume mucho tiempo y es peligroso porque los técnicos a veces tenían que apretujarse en espacios reducidos para inspeccionar los sistemas. Sin embargo, Flexco Elevate permite ahora a los operarios de las cintas transportadoras actuar de forma proactiva en lugar de reactiva, lo que aumenta su eficacia.

RECOPILAR DATOS, COMPRENDER LA SITUACIÓN, DECIDIR LAS MEDIDAS

Los datos de la plataforma se obtienen a través de los dispositivos Elevate instalados en los limpiadores de cintas transportadoras. Los dispositivos se conectan a la nube a través de Wi-Fi o móvil con solo pulsar un botón, por lo que no se necesitan cables. Al instalar los dispositivos in situ, los usuarios pueden introducir

todas las especificaciones de la cinta transportadora en una aplicación que pueden instalar en sus teléfonos móviles o tabletas. Los procedimientos de instalación, puesta en marcha y supervisión son rápidos y fáciles de manejar.

La aplicación transfiere todos los datos a la nube, de modo que las entradas también pueden verse en el cuadro de mandos i3. El empleado responsable recibe avisos y notificaciones a través de este cuadro de mandos digital de manejo intuitivo: ¿Se ha producido alguna señal de avería?

¿Cuál es la posición actual y el desgaste del limpiador de la cinta transportadora?

¿Cuándo debe realizarse el próximo trabajo de mantenimiento? También se dispone de datos técnicos sobre el sistema de cintas transportadoras o los tiempos de funcionamiento de la cinta y los limpiadores de cinta.

Gracias a todos estos datos, los operarios pueden tomar decisiones fundamentadas a tiempo y decidir las medidas que sean necesarias. Por ejemplo, en caso de una señal de avería que implique una inspección proactiva de la cinta in situ, los operarios pueden solucionar los problemas en una fase temprana y no limitarse a reaccionar cuando ya se ha producido una avería grave.

El rendimiento de los limpiadores de banda y el estado de la cinta transportadora pueden evaluarse en cualquier momento y desde cualquier lugar, por lo que no es necesario enviar a técnicos de servicio. El sistema Elevate también puede optimizar los trabajos de mantenimiento, de modo que estas tareas pueden planificarse con más detalle y llevarse a cabo con mayor eficacia. El sistema ofrece al operario una visión general de todos los datos esenciales, lo que le permite planificar sus recursos de forma mucho más eficiente.

El sistema Elevate empieza a recopilar datos y a proporcionar información inmediatamente después de su puesta en marcha, ¡aumentando la eficiencia y el valor añadido desde el primer día!

Los dispositivos Elevate se conectan a la nube por Wi-Fi o móvil con sólo pulsar un botón, eliminando la necesidad de cables.

BKT-TIRES.COM, EL NUEVO SITIO WEB DE BKT

Elnuevo sitio web de BKT ya está en línea tras un profundo rediseño y remodelación de la experiencia de navegación. La nueva plataforma, que incluye desde gráficos interactivos hasta contenidos multiespecializados, ofrece a los usuarios un entorno cómodo y fácil de usar, en el que no faltan contenidos exclusivos, testimonios de primera mano e información actualizada constantemente.

Un centro innovador e integrado en el que el contenido ocupa un lugar destacado. Cada página de producto está enriquecida con información útil y detallada, como vídeos de productos en acción, fichas técnicas, estudios de casos exclusivos y datos que ayudan a los usuarios a elegir los neumáticos que mejor se adaptan a sus necesidades.

EXPERIENCIA INMERSIVA

La renovada estética del sitio web sigue las últimas tendencias digitales, a la vez que mantiene la identidad de marca de BKT. Todo se ha hecho mucho más visual y fotográfico. Se han esforzado por transmitir los valores distintivos y los objetivos corporativos de BKT solo a través de imágenes.

El nuevo sitio web presenta centros específicos para los tres sectores principales: agricultura, OTR e industria. Una segmentación que permite a los usuarios sumergirse totalmente en su

La nueva plataforma, que incluye desde gráficos interactivos hasta contenidos multiespecializados, ofrece a los usuarios un entorno cómodo y fácil de usar, en el que no faltan contenidos exclusivos, testimonios de primera mano e información actualizada constantemente

campo de especialización mediante una navegación multiespecializada e información exclusiva, que incluye productos, eventos y noticias actualizadas.

LOS BLOGS EN EL CENTRO

La sección de blogs, una parte fundamental del sitio web de BKT, sigue ocupando un lugar destacado, pero con un nuevo aspecto y estilo, con reflexiones semanales contadas directamente por las voces de los empleados de BKT. Además de mostrar el universo de BKT, el blog guía a los usuarios por lecturas, reportajes, entrevistas y curiosidades recopiladas para fascinar e intrigar a todos

los que buscan formar parte de la gran familia BKT y, por último, pero no por ello menos importante, estar al día de las noticias y tendencias del sector.

PASADO Y FUTURO

Aunque el sitio web de BKT sea nuevo, sus valores fundamentales permanecen inalterados: ofreciendo la mejor calidad, sirviendo de modelo de empresa virtuosa atenta a las personas y al medio ambiente, compartiendo e incluyendo.

BKT prospera en este espacio renovado, proyectándose hacia el futuro al compartir conocimientos sobre cuestiones medioambien-

tales que afectan al futuro de nuestro planeta.

De hecho, la ampliación del espacio dedicado a la sostenibilidad muestra el mayor interés de BKT en la innovación como objetivo clave para situar al planeta y a las personas que viven en él en el centro del negocio.

El nuevo sitio refleja una vez más hasta qué punto BKT tiene la voluntad de compartir su historia con toda la comunidad en línea, no solo mostrando productos, sino también misiones y proyectos sociales en todo el mundo.

Todos y cada uno de los miembros de la familia BKT, ya sean empleados, socios o clientes, están en el centro de este nuevo e importante proyecto. El nuevo sitio pretende dar la bienvenida a todos, ofreciendo una perspectiva sorprendente de quién es BKT hoy, a la vez que nos acompaña hacia el futuro.

SI LA CUCHARA TRITURADORA SE CONVIERTE EN UNA MACHACADORA PRIMARIA EN LA CANTERA

Sies necesario instalar una nueva machacadora o sustituir una planta fija, es necesario tener en cuenta algunos factores: la producción deseada, la cantidad de producción prevista, la fase de instalación y los costes de mantenimiento, y todas las fases de elaboración. Pero, sobre todo, la elección debe ser rentable y economicamente ventajosa.

Los equipos MB Crusher son trituradoras de mandíbulas portátiles que funcionan usando el sistema hidráulico de la máquina operadora en la cual están instaladas. Son fiables y están diseñadas con una estructura sólida. Fáciles de mantener y seguras de usar. Prácticamente la solución para cualquier exigencia en la cantera.

Se trata de maquinaria extremadamente flexible y que garantiza una óptima pro-

ductividad. Además, no necesitan un transporte excepcional porque se mueven con la máquina operadora.

LA MACHACADORA DE MANDÍBULAS MB CRUSHER EN CANTERA

En Letonia, un cliente había acumulado una gran cantidad de residuos de granito en su cantera. Almacenar estos enormes montones de material era una pérdida de dinero, por eso instaló una cuchara trituradora de mandíbulas BF90.3 de MB Crusher en su excavadora Volvo EC220 para trabajar las rocas directamente en la cantera.

Antes de utilizar el cazo triturador MB Crusher, tenía dos opciones: llevar el material otra cantera donde había un grupo móvil de trituración o bien transportar a a la cantera un grupo móvil de trituración con un transporte excep-

cional. Dos soluciones que resultarían ser caras. Por esta razón, para evitar el desperdicio de dinero, se decidió dejar el material acumulado en la cantera.

El uso del cazo triturador de mandíbulas MB Crusher permitió a la empresa reducir la granulometría del granito y disminuir el coste por tonelada del producto elaborado y, por lo tanto, revenderlo a un precio competitivo, generando también un buen beneficio.

Casi al otro lado del mundo, en Chile, un cliente usa un cazo triturador de mandíbulas MB Crusher como equipo primario para reducir de granulometria la piedra caliza extraída para después reutilizarla en la producción de hormigón. Instalando la cuchara trituradora en la excavadora Doosan ya presente en la cantera, el trabajo se vuelve mucho más flexible:

la excavadora, de hecho, alcanza con facilidad diferentes zonas de la cantera para triturar el material, sin necesidad de transportar otros medios o materiales. Un proceso muy lucrativo.

El factor tiempo es fundamental para ahorrar dinero y las cucharas trituradoras MB Crusher permiten ahorrar mucho tiempo. Máxime si se sabe que también la instalación del equipo y el ajuste de las mandíbulas para el cambio de granulometría en salida se hacen en menos de media hora y sin necesidad de llevar la máquina al taller.

Como lo hizo un cliente peruano trabajando con yeso: adaptó el tamaño del material de salida de acuerdo con las solicitudes de sus clientes; por lo tanto, el producto final se ha convertido en un producto de excelente calidad y la demanda comercial ha aumentado.

Para determinados trabajos, un cazo MB con machacadora de mandíbulas puede resultar fundamental, ahorrando tiempo y dinero.

La gama de cazos con machacadora de mandíbulas MB es muy amplio para todo tipo de equipos portantes.

RENOVACIÓN Y

MODERNIZACIÓN DEL PARQUE NACIONAL DE MAQUINARIA DE CONSTRUCCIÓN

Jorge Cuartero, gerente de Anmopyc

La industria de la construcción está inmersa en un proceso de transformación verde y digital para mejorar su competitividad. En esta doble transición hacía una construcción industrializada, digital, descarbonizada y circular, la maquinaria constituye una palanca esencial para poder solventar los retos que condicionarán el futuro desarrollo de la actividad de la construcción en nuestro país.

Los fabricantes dotan a sus máquinas cada vez más de una mayor tecnología con el fin de incrementar su productividad, mejorar sus prestaciones, proporcionar una mayor eficiencia energética en los trabajos a realizar,

optimizar los consumos de combustible, reducir las emisiones de gases y partículas contaminantes, así como aumentar su comodidad, seguridad y respeto por el medio ambiente.

Desgraciadamente, la presencia de estas máquinas tecnológicamente avanzadas en las obras de construcción se ve difuminada por la convivencia con un parque de maquinaria muy envejecido y obsoleto. Esta situación frena la mejora de la productividad y competitividad del sector de la construcción, incrementando los efectos negativos sobre el medio ambiente, la seguridad y salud de los trabajadores y la sociedad en general. Por todo ello, se considera necesario impulsar un Plan Renove que modernice la maquinaria del sector de la construcción.

PARQUE DE MAQUINARIA DE CONSTRUCCIÓN

En las obras, se utiliza una gran variedad de máquinas y equipos para la ejecución de trabajos de edificación y de ingeniería civil, desde las más pequeñas como puede ser un martillo demoledor hasta las más grandes como una excavadora. Dentro de esta variedad, la tipología de maquinaria mayoritaria consiste en máquinas móviles que llevan instalado un motor de combustión interna: movimiento de tierras, compactación, perforación y cimentación, transporte y distribución de hormigón, manipulación de materiales, generación de energía, etc.

En la actualidad se estima que el parque de maquinaria móvil de construcción en uso existente en

España cuenta con cerca de 70.000 unidades, aunque seguramente esta cifra esté por debajo de la realidad al no existir todavía en España un Registro Oficial de Maquinaria de Construcción.

Según el estudio realizado recientemente por la Asociación Española de Fabricantes de Maquinaria para Construcción y Minería (ANMOPYC) con la colaboración de algunas asociaciones de excavadores de España, en el que se han analizado más de 66.000 máquinas automotrices, se concluye que el 79,1% de estas máquinas tienen más de 10 años y que la edad media del parque de maquinaria de construcción autopropulsada se sitúa en los 18,5 años.

Estos datos ponen de relieve que el sector de la construcción cuenta en la actualidad con un parque de maquinaria envejecido que se ha quedado obsoleto tecnológicamente, ya que las nuevas tecnologías no pueden aplicarse a todas las máquinas, solo a las más modernas, principalmente las fabricadas a partir de 2012.

EMISIONES DE GASES Y PARTÍCULAS CONTAMINANTES

Las emisiones de gases y partículas contaminantes procedentes de motores instalados en máquinas móviles no de carretera fueron reguladas en la UE a partir de 1999 a través de la Directiva 97/68/CE, abarcando los principales contaminantes atmosféricos: monóxido de carbono (CO), hidrocarburos totales (THC), óxidos de nitrógeno (NOx) y partículas (PM).

Esta Directiva ha sido modificada en varias ocasiones con el fin de ir introduciendo nuevas fases de emisiones de contaminantes cada vez

más estrictas hasta llegar en 2019 a la vigente fase V, adoptada a través del Reglamento (UE) 2016/1628 que derogó la Directiva 97/68/CE.

Con esta nueva etapa, las nuevas generaciones de máquinas móviles de construcción se han convertido en las más limpias del mundo, reduciendo sus emisiones de NOx en un 96% y las emisiones de partículas en un 98% en comparación con las máquinas que cumplían la fase I introducida en 1999.

Para poder ofrecer máquinas limpias que cumplan los diferentes límites fijados en la UE para las emisiones de contaminantes, los fabricantes llevan destinando a lo largo de estos últimos 25 años una cantidad importante de recursos de I+D para rediseñar sus máquinas con el fin de integrar la tecnología de postratamiento necesaria para conseguir re-

ducir estas emisiones (por ejemplo, EGR-recirculación de gases de escape, SCR-reducción catalítica selectiva, DOC-catalizador de oxidación diésel, filtros de partículas, etc.).

Paradójicamente, el actual marco normativo no restringe la utilización en las obras de construcción de máquinas históricas altamente contaminantes, permitiendo que la nueva generación de máquinas más limpias tenga que “competir” en desigualdad de condiciones en cuanto a su capacidad de contaminación.

De forma general, se podría señalar que una máquina fabricada en el año 2022 contamina de media 20 veces menos que una máquina fabricada en el año 2010 y hasta 46 veces menos que una máquina fabricada en el año 1999.

En ese sentido, resulta altamente preocupante que, según el estudio realizado por ANMOPYC, el 24% del parque actual de maquinaria (15.858 unidades) no respete ninguna fase de límites de emisiones, ya que fueron comercializadas antes de 1999, siendo responsables de aproximadamente el 37% del total de NOx y del 46% de partículas emitidos por el parque.

Con esta nueva etapa, las nuevas generaciones de máquinas móviles de construcción se han convertido en las más limpias del mundo, reduciendo sus emisiones de NOx en un 96% y las emisiones de partículas en un 98% en comparación con las máquinas que cumplían la fase I introducida en 1999

Si analizamos aquellas máquinas que tienen más de 10 años, el 79,1% del parque (52.206 unidades), se estima que este conjunto de máquinas sería responsable de aproximadamente el 96% del total de NOx y del 98% de partículas emitidos por el parque en su conjunto.

Si tomamos como ejemplo una típica máquina para movimiento de tierras como pueda ser una excavadora, se puede señalar que una excavadora fabricada en 2021 con un tamaño medio de 25 toneladas y dotada con un motor fase V de potencia 147 kW emite un 85% menos de NOx y un 93% menos de partículas en comparación con una excavadora equivalente del 2010 equipada con un motor fase IIIA.

AHORRO DE COMBUSTIBLE

Cada nueva generación de máquinas de construcción es más sostenible que su modelo predecesor y, desde la última década, estos cambios entre generaciones se están produciendo de forma más acelerada. Los avances tecnológicos han permitido a los fabricantes optimizar el diseño de sus máquinas, proporcionando unas mejores prestaciones, una mayor productividad y eficiencia, así como un menor consumo de combustible.

El consumo de combustible supone un porcentaje elevado del coste horario total de una máquina de cons-

Cada nueva generación de máquinas de construcción es más sostenible que su modelo predecesor y, desde la última década, estos cambios entre generaciones se están produciendo de forma más acelerada. Los avances tecnológicos han permitido a los fabricantes optimizar el diseño de sus máquinas, proporcionando unas mejores prestaciones, una mayor productividad y eficiencia, así como un menor consumo de combustible

trucción, lo que refleja la importancia de la eficiencia energética de las máquinas utilizadas en los trabajos de construcción y obra civil.

La incorporación en las máquinas modernas de motores de última generación más eficientes, sistemas electrónicos de gestión de potencia del motor y sistemas antipatinado, permiten a las máquinas alcanzar

una eficiencia óptima en cada situación de trabajo, con el consiguiente ahorro de combustible y de costes de operación.

A grandes rasgos, podemos establecer que, gracias a esta mayor eficiencia, el consumo de combustible en máquinas de construcción fabricadas en 2021 se ha visto reducido aproximadamente en un 15% respecto al consumo en máquinas fabricadas en 2010, con un especial impacto en el caso de las máquinas de obras públicas. Este porcentaje de ahorro se refiere a un valor promedio calculado para el conjunto de máquinas fabricadas en esos dos periodos, por lo que el ahorro real para un determinado tipo de máquina oscilará en función de sus características (tipo, tamaño, potencia…).

Además de esta mayor eficiencia, también es preciso tener en cuenta que, gracias a las nuevas tecnologías implementadas en las máquinas y a los intervalos de mantenimiento más prolongados, se puede estimar en una máquina fabricada en 2021 una mejora de la productividad de

un 10% con respecto a su modelo equivalente fabricado en 2010. Por lo tanto, el ahorro de combustible real será aún mayor al que podríamos pensar sí solo valoramos el consumo medio de combustible.

Para poder visualizar este ahorro de combustible con un ejemplo específico, vamos a comparar dos retrocargadoras de 68 kW, la primera fabricada en 2010 con un consumo medio de 5,8 l/h y la segunda fabricada en 2021, más eficiente, con un consumo medio de 4,9 l/h. Mientras la retrocargadora de 2010 necesitaría trabajar 1.500 h al año para realizar una determinada producción, la retrocargadora de 2021, teniendo en cuenta su mayor productividad, solo necesitaría 1.350 h. Si solo se tiene en cuenta la diferencia de consumos, se tendría un ahorro de 1.350 l con la máquina de 2021. Si, además, se tiene en cuenta la mayor productividad de la máquina de 2021, se estaría ahorrando 2.085 litros de combustible al año, es decir, se consumiría un 24% menos.

Según el estudio realizado por ANMOPYC, teniendo en cuenta los consumos promedio y mejora de productividad estimados para las máquinas móviles en función de su fecha de fabricación, la sustitución de todas las máquinas fabricadas entre 1999 y 2010 existentes en los parques de maquinaria de las empresas (36.348 unidades) por unidades nuevas más eficientes, supondría para el sector de la construcción un impacto positivo global en el ahorro de consumo anual de combustible

de 51 millones de litros en máquinas pequeñas y de 173 millones de litros en máquinas grandes.

En el caso de las máquinas fabricadas antes de 1999 (15.858 unidades), la sustitución por unidades nuevas supondría un ahorro global en el consumo anual de combustible de 20 millones de litros en el caso de máquinas pequeñas y de 109 millones de litros en máquinas grandes.

Por lo tanto, estas cifras tan elevadas de ahorro de combustible hacen que resulte necesaria la puesta en marcha de un Plan Renove de maquinaria de construcción, no solo para dotar a las obras de máquinas más limpias, sino también de máquinas con una mayor eficiencia y menor consumo de combustible.

Para lograr las cero emisiones netas de carbono, a pesar de que existe tecnología en la actualidad con potencial para ello, todavía se vislumbra un largo camino para su implantación práctica en el sector de la maquinaria de construcción debido a los numerosos retos que es preciso solventar

REDUCCIÓN DE LAS EMISIONES DE CO2

Las emisiones de CO2 procedentes de la utilización de maquinaria de construcción representan una pequeña fracción de las emisiones totales de CO2 de la actividad de construcción. Se estima que la maquinaria de construcción contribuye solo en un 0,5% a las emisiones totales de gases de efecto invernadero en la EU-27. (Fuente: CECE Position Paper: The role of construction equipment in decarbonising Europe).

No obstante, el sector de la maquinaria también puede aportar su granito de arena para reducir las emisiones de carbono en las obras de construcción y de ingeniería civil. Las importantes reducciones de consumo alcanzadas en la maquinaria móvil moderna se traducen a su vez en una importante reducción en las emisiones de CO2

Si se toma como referencia que, por cada litro de gasóleo consumido, una máquina móvil emite en promedio unos 2,64 kg de CO2, con la sustitución del conjunto de máquinas fabricadas antes de 1999 (15.858 unidades) por nuevas máquinas, se conseguiría reducir las emisiones anuales de carbono en 340.560 toneladas de CO2. Si se sustituyera en el parque de maquinaria móvil en uso todas las máquinas fabricadas entre 1999 y 2010 (36.348 unidades), se conseguiría reducir las emisiones anuales de carbono en 591.360 toneladas de CO2

Para lograr las cero emisiones netas de carbono, a pesar de que existe tecnología en la actualidad con potencial para ello, todavía se vislumbra un largo camino para su implantación práctica en el sector de la maquinaria de construcción debido a los numerosos retos que es preciso solventar.

En el caso de la electrificación, el principal reto sería el tamaño requerido de la batería. La densidad energética de las baterías disponibles es mucho menor que la de los combustibles de hidrocarburos (por ejemplo, una batería Li-Ion actual tiene una densidad energética vein-

te veces menor). Esto generalmente limita la viabilidad de esta tecnología a máquinas compactas.

Otro reto sería la disponibilidad y tiempo de carga necesario. Generalmente, las máquinas de construcción se emplean en lugares de trabajo donde el suministro de electricidad no está disponible, por lo que no es posible que las máquinas pesadas puedan funcionar directamente o recargarse con rapidez las baterías, especialmente cuando haya varias máquinas funcionando simultáneamente. El tiempo actual requerido para recargar las baterías también afecta el tiempo de actividad de las máquinas y, por tanto, a la eficiencia operativa.

En el caso del hidrógeno, los principales retos a solventar serían la infraestructura de suministro de hidrógeno y el almacenamiento. Para poder implementar esta tecnología será necesario disponer de una capacidad de producción considerable de hidrógeno verde y desarrollar redes de distribución. Además, los procesos de producción de hidrógeno verde necesitan un mayor desarrollo industrial para ser rentables. Por otra parte, al igual que sucede con la electricidad, no es práctico llevar una máquina a una instalación de recarga de vehículos, por lo que el hidrógeno debería suministrarse en el lugar de trabajo donde funcione la máquina.

En lo que respecta al almacenamiento, el reabastecimiento de hidrógeno se puede lograr en un tiempo similar al llenado de un tanque de gasóleo. No obstante, los tanques de hidrógeno gaseoso funcionan generalmente a 350-700 bar, lo que requiere adoptar medidas de seguridad adicionales y disponer de un tanque de combustible de alrededor de ocho veces el volumen de almacenamiento para la misma cantidad de energía almacenada en el gasóleo.

Los biocombustibles y los combustibles sintéticos ofrecen una buena oportunidad para poder descarbonizar el parque de maquinaria en uso, ya que está tecnología podría implantarse más rápidamente al poderse utilizar la infraestructura existente de almacenamiento y distribución de combustible. Sin embargo, en el caso de los biocombustibles, para que fuera sostenible, la producción tendría que provenir del uso de desechos y residuos de biomasa y/o del cultivo de cultivos energéticos específicos. En el caso de los combustibles sintéticos, el reto recae en mejorar el desarrollo de los procesos de producción para que resulten rentables.

Los fabricantes están comprometidos con las reducciones de las emisiones de carbono, invirtiendo en el desarrollo de nuevas máquinas electrificadas y alimentadas con hidrógeno. Sin embargo, aunque comienza a haber equipos eléctricos disponibles en el mercado que conviven con máquinas limpias que consumen gasóleo, su número y variedad todavía es muy reducido, limitándose técnica y económica-

mente a equipos por debajo de las 15-20 toneladas para un uso predominante en entornos urbanos. Para máquinas por encima de estos pesos, el coste de los equipos eléctricos se encarecería hasta 10 veces lo que cuesta su equipo equivalente de gasóleo, por lo que se está trabajando en máquinas alimentadas por hidrógeno, pero todavía en una fase experimental.

En consecuencia, en estos momentos no sería viable plantear un plan renove que se aplicará exclusivamente a la renovación o adecuación de la maquinaria móvil de construcción en uso con otra maquinaria que utilice combustibles alternativos como el hidrógeno o la electricidad. Sería más acertado, plantear un plan renove que se centrará en renovar aquellas máquinas antiguas más contaminantes por unidades nuevas más eficientes en el consumo de combustible y, por tanto, con menores emisiones de carbono.

CONCLUSIONES

Para poder afrontar con garantías los proyectos de construcción que tenemos por delante, se necesita disponer de un plan nacional que impulse la renovación y la modernización del parque de maquinaria móvil de las empresas.

Un plan que incentive mediante la concesión de ayudas o incentivos fiscales la sustitución de máquinas antiguas por nuevos modelos más tecnológicamente avanzados, limpios, eficientes energéticamente y seguros, como ya se está realizando en otros sectores industriales y países.

Los biocombustibles y los combustibles sintéticos ofrecen una buena oportunidad para poder descarbonizar el parque de maquinaria en uso, ya que está tecnología podría implantarse más rápidamente al poderse utilizar la infraestructura existente de almacenamiento y distribución de combustible

HJM ATLÁNTICA, LA NUEVA SEDE DE LA EMPRESA LEONESA HJM EN GALICIA

Jorge Mosquera, gerente de HJM Atlántica, al lado de un grupo móvil Metso en sus instalaciones en A Coruña.

En su constante afán por ofrecer la mejor red de servicio en toda España, la empresa leonesa Hispano Japonesa de Maquinaria inauguró hace unos meses la nueva sede de la delegación más occidental de HJM en España, que tiene por objeto cubrir las cuatro provincias gallegas, excepto las zonas de Lugo y Orense de la pizarra, que se llevan directamente desde la central en Ponferrada, León. Conocida como HJM Atlántica, la nueva sede de dicha delegación se encuentra a las afueras de Coruña, en el recinto industrial Espirito Santo, en unas instalaciones muy llamativas a la entrada del polígono, donde se congregan las oficinas, los talleres y la zona de exposición de maquinaria.

Desde que Hispano Japonesa de Maquinaria se quedara con la distribución de Hitachi para toda España hace ya bastantes años, su máxima prioridad ha sido montar una red de delegaciones que dieran apoyo a sus clientes y servicio a las máquinas de sus marcas distribuidas en todas las provincias españolas. Así, entre las últimas delegaciones inaugura-

das se encuentran Galicia en 2018 y Málaga en 2021, estando prevista para 2023 la de Cataluña.

La delegación de Galicia arrancó en 2018 en unas instalaciones más modestas en el mismo polígono industrial. Sin embargo, el gran potencial con que cuentan las provincias de Galicia y el gran parque de maquinaria Hitachi en dicha zona han forzado el cambio, pasando a unas nuevas instalaciones mucho más grandes, vistosas y preparadas para dar un servicio de excelencia. De hecho, comenzaron en una nave de 1.000 m2 con 300 m2 de parcela, donde contaba inicialmente con un equipo de tres personas, pasando en octubre de 2021 a las naves actuales de 2.300 m2, de los cuales 900 m2 son de exposición, 600 m2 de talleres, 600 m2 para recambios y 200 m2 de oficinas, y un equipo humano de diez personas.

Al frente de HJM Atlántica se encuentra Jorge Mosquera, un técnico con muchos años de experiencia en el sector de la maquinaria, que prácticamente ha desarrollado toda su vida laboral en Hispano Japonesa de

Taller de reparaciones de HJM Atlántica, donde se realiza todo tipo de trabajos en todas las marcas de maquinaria.

Desde que Hispano Japonesa de Maquinaria se quedara con la distribución de Hitachi para toda España hace ya bastantes años, su máxima prioridad ha sido montar una red de delegaciones que dieran apoyo a sus clientes y servicio a las máquinas de sus marcas distribuidas en todas las provincias españolas

“Aunque Hitachi es una de nuestras representadas más antiguas, actualmente nos estamos preparando para dar servicio a todas las marcas que en los últimos meses se han incorporado al portfolio de HJM, como es el caso de Fuchs, Doppstadt, Dynapac o Metso”, aclara Mosquera. “Estas marcas necesitan igualmente técnicos y mecánicos con una elevada formación y en nuestro taller tenemos que estar preparados para responder ante cualquier incidencia”

Maquinaria y que ha sido la persona que, basándose en la idea del servicio como máximo exponente, ha desarrollado la delegación Atlántica de HJM, buscando siempre la máxima productividad de los equipos comercializados en la zona. “La mejor máquina, sin buen servicio, es mala”, este es el lema de Jorge Mosquera, que día a día trabaja por contar con los mejores mecánicos con conocimientos en inglés, informática y electrónica. De hecho, desde el primer momento en el que se abrió la delegación Atlántica, siempre ha dispuesto de taller, pues “sin taller no se pueden vender equipos”, matiza Mosquera.

La elección de las afueras de A Coruña como emplazamiento de la sede de HJM Atlántica desde sus orígenes se debe a la importante presencia de maquinaria en el sec-

tor forestal y, aunque en los últimos años la delegación se ha abierto mucho al sector industrial, puertos o el reciclaje, sigue pesando fuertemente el sector maderero, que comprende más de la mitad de las ventas de maquinaria en esta provincia. Esta ubicación en el norte de la cornisa gallega atlántica penaliza a los clientes del sector extractivo ubicados en el sur de Pontevedra, concretamente en la zona de Porriño, para lo que HJM ha cerrado un acuerdo con un taller de reparación de maquinaria de la zona, siempre con idea de minimizar los tiempos de respuesta y así alcanzar la excelencia en el servicio. Por lo tanto, en esta zona sur de Pontevedra la venta y postventa se realiza siempre desde A Coruña y la reparación de la maquinaria desde el taller concertado.

“Aunque Hitachi es una de nuestras representadas más antiguas, actualmente nos estamos preparando para dar servicio a todas las marcas que en los últimos meses se han incorporado al portfolio de HJM, como es el caso de Fuchs, Doppstadt, Dynapac o Metso”, aclara Mosquera. “Estas marcas necesitan igualmente técnicos y mecánicos con una elevada formación y en nuestro taller tenemos que estar preparados para responder ante cualquier incidencia”. A continuación, se hace mención a varios de los últimos equipos Hitachi suministrados por HJM Atlántica.

EXCAVADORAS HITACHI EN CANTERAS DE RICHINOL

Una de las canteras gallegas más llamativas por la calidad de la piedra que se extrae es Canteras de Richinol, una explotación aridera, perteneciente a la empresa Canteras Are, ubicada en Melide, provincia de A Coruña, donde se extraen peridotitas y anfibolitas, dos rocas con un desgaste Los Ángeles de 7, lo que supone una excelente piedra para balasto ferroviario, pero con un desgaste elevadísimo que genera un impresionante consumo de material antidesgaste. Su producción anual es de 525.000 t, para lo cual se realizan actualmente dos voladuras al mes, obteniéndose 125.000 t anuales de balasto ferroviario. La

La zona de repuestos cuenta con infinidad de referencias para entrega inmediata.

planta cuenta con dos instalaciones de trituración y clasificación, una en vía húmeda y otra en vía seca, que permiten producciones de 500 t/h. Canteras Are, fundada en el año 1962, cuenta, además de la explotación de Canteras de Richinol, con otra cantera de gneiss situada a 30 km de distancia, concretamente en el término municipal de Lalín, que se conoce con el nombre de Canteras de Arenal.

En los frentes de Canteras de Richinol se encuentran dos excavadoras Hitachi trabajando: una destinada a

la carga de camiones con material del frente volado y la otra para el taqueo de los grandes bolos generados en las voladuras. La primera de ellas es una ZX690LCH-6, una excavadora de 73 t de peso que monta un cazo de roca de 4,5 m3 y es la responsable de cargar dúmperes de 42 t de capacidad de carga en cuatro ciclos. Monta una pluma de 6,8 m, un balancín de 2,9 m y tejas de doble garra de 650 mm de ancho.

En los frentes de Canteras de Richinol se encuentran dos excavadoras Hitachi trabajando: una destinada a la carga de camiones con material del frente volado y la otra para el taqueo de los grandes bolos generados en las voladuras. La primera de ellas es una ZX690LCH-6, una excavadora de 73 t de peso que monta un cazo de roca de 4,5 m3 y es la responsable de cargar dúmperes de 42 t de capacidad de carga en cuatro ciclos. Monta una pluma de 6,8 m, un balancín de 2,9 m y tejas de doble garra de 650 mm de ancho

Excavadora Hitachi ZX690LCH-6 utilizada para la carga del todo-uno en el frente de cantera.

Explotación de áridos Canteras de Richinol, en Melide, A Coruña.

Excavadora Hitachi ZX350LCN-6 con martillo hidráulico para el taqueo de los bolos generados en las voladuras.

Tras unos cuantos meses de experiencia con las excavadoras Hitachi ZX690LCH-6 y la ZX350LCN-6, “podemos decir que las máquinas van muy bien. Redujimos el consumo muchísimo y eso que una de estas máquinas reemplazó a otra Hitachi del año 2000 con más de 21.000 horas de trabajo. El ahorro ha sido de alrededor de 18 litros menos de consumo a la hora en la máquina más grande”, explica Batán

“Esta excavadora se utiliza para cargar todo el material de los frentes en los dúmperes, siendo el tamaño del todo-uno de 0-75 mm”, explica Eugenio Batán, gerente de Canteras Are y director de producción en Canteras de Richinol.

El segundo equipo Hitachi entregado en Canteras de Richinol fue una excavadora Hitachi ZX350LCN-6, una máquina destinada al taqueo y a los trabajos auxiliares en el frente de cantera. Se trata de una excavadora de 36 toneladas con una potencia de 210 kW, que monta una pluma monobloque de 6,4 m y un balancín de 2,6 m. El día de la visita portaba un martillo hidráulico de 3.000 kg y estaba realizando labores de taqueo en uno de los frentes de la explotación.

“La excavadora ZX350LCN-6 se caracteriza porque trabaja a una velocidad espectacular con respecto al modelo anterior que sustituyó. El hecho de montar una tercera bomba hace que se note mucho la reacción de movimientos”, matiza el director de producción de la explotación.

Tras unos cuantos meses de experiencia con las excavadoras Hitachi ZX690LCH-6 y la ZX350LCN-6, “podemos decir que las máquinas van muy bien. Redujimos el consumo muchísimo y eso que una de estas máquinas reemplazó a otra Hitachi del año 2000 con más de 21.000 horas de trabajo. El ahorro ha sido de alrededor de 18 litros menos de consumo a la hora en la máquina más grande”, explica Batán.

En definitiva, “se trata de equipos fiables, que los recibes y te olvidas de

ellos. De hecho, además de todos los aspectos positivos de esta máquina, tengo que decir que son capaces de cumplir con cualquier producción por la elevada fiabilidad con que cuentan”, concluye Eugenio Batán.

CARGADORA HITACHI EN GRANITOS Y ÁRIDOS DE ATIOS

Otro de los equipos recientemente entregado por HJM Atlántica en la provincia de Pontevedra ha sido la cargadora Hitachi ZW310-7, que se encuentra actualmente trabando en la zona de Porriño, concretamente en la explotación Granitos y áridos de Atios, dedicándose a la gestión de acopios y carga de camiones del árido obtenido del famoso granito Rosa Porriño.

La zona de Porriño congrega decenas de explotaciones de roca ornamental dedicadas a la extracción de bloques para la comercialización

de tableros para revestimiento, decoración o construcción. Otras muchas explotaciones se dedican a la fabricación de áridos para el sector de la construcción, obteniendo un material granítico con propiedades físicas y químicas muy interesantes. Una de estas explotaciones es Granitos y áridos de Atios, que cuenta en la zona de Porriño con dos concesiones de explotación con la misma calidad de piedra. Fundada en 1984, desde sus inicios se dedica a la obtención de árido, contando actualmente con una piedra con desgaste Los Ángeles de 40 y una producción anual de 250.000 toneladas, explica Ramón Alvara -

“La excavadora ZX350LCN-6 se caracteriza porque trabaja a una velocidad espectacular con respecto al modelo anterior que sustituyó. El hecho de montar una tercera bomba hace que se note mucho la reacción de movimientos”, matiza el director de producción de la explotación

Explotación de áridos Granitos y áridos de Atios, en Porriño, Pontevedra.

do, director de Granitos y áridos de Atios. La planta de trituración cuenta con dos líneas que arrancan con sendas machacadoras de mandíbulas.

La cargadora Hitachi ZW310-7 entregada hace seis meses fue la primera de este modelo que se vendió en España, y vino a sustituir a un equipo de mayor tamaño más pesado y menos productivo. Su labor es la gestión de acopios y la carga de camiones para lo que carga diariamente 1.500 t de árido de distintas

granulometrías en camiones de 25 t de capacidad de carga.

“Nosotros hemos sido de tener equipos de otro fabricante, aunque no hemos quedado muy contentos con el tema de garantías. Si a esto le sumamos que Hitachi nos ha parecido siempre una buena marca y que el trato ha sido exquisito, la decisión fue fácil”, explica Alvarado.

Tras seis meses, la dirección, el departamento técnico y los operarios están muy contentos con la carga-

Una de estas explotaciones es Granitos y áridos de Atios, que cuenta en la zona de Porriño con dos concesiones de explotación con la misma calidad de piedra. Fundada en 1984, desde sus inicios se dedica a la obtención de árido, contando actualmente con una piedra con desgaste Los Ángeles de 40 y una producción anual de 250.000 toneladas, explica Ramón Alvarado, director de Granitos y áridos de Atios

dora y con el servicio que ofrece HJM Atlántica. “Tras seis meses y 700 horas de trabajo, puedo decir que la máquina tiene un consumo muy razonable, de 13,7 l/hora, y que la cabina es muy cómoda y cuenta con mucha visibilidad, sobre todo trasera. Además, también destaca la velocidad de trabajo, siendo un 25% más productiva que el modelo anterior”, matiza el director de Granitos y áridos de Atios.

La cargadora ZW310-7 es un equipo de 24,5 t de peso accionado por un motor de 233 kW de potencia, habiendo montado el modelo concreto de Granitos y áridos de Atios un cazo de 4,6 m3. Este equipo tiene una previsión de trabajo anual de 2.000 horas.

“Con la inversión que hemos realizado en la cargadora, el coste por tonelada producida ha bajado significativamente, mientras que el costeo de adquisición de la máquina se justifica con los ahorros en gasóleo, aceite hidráulico, neumáticos y averías”, concluye Ramón Alvarado.

La carga de las diferentes granulometrías de la cantera se realiza con la cargadora Hitachi ZW310-7.

Una de las labores más importantes de la cargadora Hitachi ZW310-7 es la gestión de los diferentes acopios de la cantera.

TRITURADORES DE CONO PARA PLANTAS FIJAS

En una planta de áridos y en las primeras etapas de reducción en una explotación minera, la trituración y clasificación son absolutamente necesarias. La reducción del material obtenido por voladura o arranque del frente de cantera tiene que ser reducido y clasificado hasta el tamaño deseado y para ello se utilizan varios equipos de trituración que, por su morfología, pueden reducir determinados tamaños y, por lo tanto, su ubicación en la planta tiene unas posiciones determinadas.

Uno de estos equipos de conminución es el triturador de cono, que funciona fundamentalmente por compresión del material de alimentación entre una pieza troncocónica con movimiento excéntrico colocada en el interior de otra pieza con la misma morfología. El diseño y tipología de la cámara de trituración hace que

la mayoría de estos equipos puedan reducir roca en posiciones secundarias, terciarias y cuaternarias, siendo una máquina que trabaja muy bien con piedra dura y abrasiva. Aunque su diseño es muy parecido a los trituradores giratorios, éstos son equipos que se utilizan únicamente en posiciones primarias, tienen una cámara de trituración de mayor tamaño y unas producciones mucho más altas. Se monyan únicamente en el sector de la minería.

Actualmente, son varios los fabricantes que ofrecen trituradores de cono de eje suspendido y trituradores de cono de eje soportado, conocidos estos últimos como conos Symons. El diseño de unos u otros no tiene grandes ventajas o desventajas; la decisión va ligada a la experiencia o las tendencias de cada mercado. Los conos de eje suspendido, con el crucero en la parte superior, se asimilan

más a los trituradores giratorios primarios y suelen montarse en menor proporción en las plantas de áridos, ocupando posiciones secundarias, aunque su diseño permite también estar presentes en reducciones terciarias y cuaternarias.

Los trituradores de cono son los equipos más complejos y sensibles de todos los que se fabrican para la conminución y, aunque inicialmente eran más problemáticos con el tipo de alimentación, cada vez están más preparados para recibir curvas granulométricas dispares.

A continuación, se hace una mención de los diferentes fabricantes que diseñan y fabrican trituradores de cono para plantas fijas. Hay otras empresas que cuentan con grupos móviles con conos pero no instalan las unidades de conminución en plantas fijas.

Planta de trituración con dos conos en batería.

FLSMIDTH

FLSMIDTH

FLSmidth tiene fama mundial como proveedor de grandes equipos para labores de molienda y mineralurgia en la industria minera; sin embargo, cuenta igualmente con una importante línea de máquinas para trituración y clasificación, entre las que se encuentra su reconocida línea de trituradores de cono Raptor. De hecho, Flsmidth está potenciando esta línea, siendo el único equipo que se expuso en el stand de este fabricante la pasada Bauma.

La línea Raptor está formada por trituradores de cono de eje soportado y sus características más importantes son la alta productividad y eficiencia, destacando su sistema de doble acción que permite la liberación del material atrapado, protegiendo al triturador del material intriturable, gracias a un mecanismo con cilindros hidráulicos que permite la apertura de la cámara de trituración, dejando paso al material no triturable, y volviendo a su posición original, por lo que se reduce al máximo el tiempo de inactividad.

Otra de las características importantes de los trituradores de cono Raptor son los orificios de inspección del bastidor principal, que ofrecen un mejor acceso al interior del cono.

La gama Raptor de trituradores de cono de FLSmidth está formada por nueve modelos, de los cuales los tres más pequeños se han diseñado

específicamente para el sector de los áridos. Así, el R250, R350 y R450 son unidades más pequeñas, con menor potencia y aptas para la obtención de un árido con una máxima cubicidad. El R250 es un triturador de cono de 8,9 t de peso, potencia

de accionamiento de 190 kW, tamaño máximo de alimentación de 235 mm y una producción que varía entre los 120 y 310 t/h en función del

Batería de trituradores de cono FLSmidth en una explotación minera.

FLSmidth cuenta con miles de trituradores de cono instalados por la industria minera mundial.

tamaño de alimentación y el tamaño del producto final. Por su parte, el R450 pasa a tener un peso de casi 25 t, una potencia de accionamiento de 340 kW, un tamaño máximo de alimentación de 335 mm y una producción entre las 160 y 640 t/h. Estos trituradores de cono se caracterizan por contar con el sistema de control integrado, siendo modelos que se caracterizan por su alta capacidad de configuración, en función de las necesidades del cliente, y por tratarse de equipos muy seguros y fiables.

La gama más minera está compuesta por los seis trituradores de cono restantes. El modelo más pequeño es el R500, un equipo que alcanza producciones entre las 195 y 730 t/h. Su peso es de algo más de 51 t y su potencia de accionamiento de 370 kW. Su tamaño máximo de alimentación es de 330 mm. Por su parte, el equipo más grande con que cuenta FLSmidth es el Raptor R2500, un equipo de altas prestaciones, elevada producción y máxima fiabilidad. Su producción varía entre las 1.030 y las 3.502 t/h en función del tamaño de alimentación y la granulometría de salida, siendo su potencia de accionamiento de 1.860 kW. Su peso es de algo más de 400 t y el tamaño máximo de alimentación que permite de 450 mm.

Algo que FLSmidth lleva mucho tiempo trabajando y se encuentra instalado en toda su gama de trituradores de cono Raptor son las herramientas digitales cuya misión es maximizar la capacidad. Se ofrece una gama de soluciones digitales que conectan, supervisan y optimizan su rendimiento. Con la supervisión digital, se puede maximizar la capacidad, la utilización y la eficiencia de los equipos, reduciéndose los tiempos de inactividad imprevistos hasta en un 75%.

El sistema de control integrado permite obtener datos operativos vitales en tiempo real y así contar, 24 horas al día, 7 días a la semana, con las métricas de supervisión operativa y del estado de los equipos.

METSO

El fabricante finlandés de equipos de trituración y clasificación Metso lleva muchos años desarrollando trituradores de cono para la industria minera. En España tienen una cuota de mercado muy elevada en las canteras de áridos, sobre todo en las que se dedican a la producción de balasto ferroviario.

La gama Metso es de las más amplias del mercado, entre otras cosas porque cuenta con dos líneas diferentes: la serie GP y la serie HP, siendo la primera de trituradores de cono con eje suspendido y la serie HP, en la que el eje está soportado.

Este último modelo permite una alimentación mayor al tener la boca de admisión totalmente libre. Sin embargo, no hay diferencias significativas que sirvan para recomendar un modelo u otro para determinada aplicación o material. Por ejemplo, en los países nórdicos gusta mucho la serie GP, mientras que en los países mediterráneos es la serie HP la que tiene más demanda.

La serie GP está formada por siete modelos diferentes de los cuales los tres primeros vienen con una S en su nombre, lo que indica que son trituradores únicamente para posiciones secundarias. Así, el GP100S,

Conos Metso HP en una explotación de áridos española.

GP300S y GP500S tienen un peso de 7,7, 17,1 y 34,3 t respectivamente, variando su producción entre las 80 y 250 t/h con CSS entre los 20 y 45 mm para el modelo más pequeño, de 180 a 480 t/h con CSS entre los 25 y 50 mm para el GP300S y de 250 a 860 t/h con CSS entre los 35 y 65 mm para el GP500S.

El resto de la serie GP está formada por cuatro modelos diferentes que pueden configurarse para trabajar en posiciones secundarias, terciarias o cuaternarias. Se trata de trituradores de cono con un peso inferior a los anteriormente descritos y con unas producciones también inferiores a las unidades secundarias. Los modelos que ofrece Metso son el GP100, GP220, GP330 y GP550. El primero tiene un peso de 6,2 t y una producción entre las 35 y 105 t/h, mientras que el GP550 alcanza un peso de 28,7 t y una producción entre las 160 y 575 t/h. Estos equipos pueden montarse en posiciones secundarias, terciarias o cuaternarias cambiando simplemente los mantos y cóncavos.

La serie HP es la más conocida de ambas, por lo menos en España. Metso informa que son más de 10.000 trituradores de cono HP desde 1989 los que trabajan en todo el mundo en el sector extractivo, lo que garantiza un gran conocimiento por parte de este fabricante nórdico. Su diseño permite cambiar la cáma-

Metso cuenta también con la línea GP de trituradores de cono.

ra de trituración para así poder trabajar con materiales de diferentes tamaños, ocupando posiciones secundarias, terciarias y cuaternarias. Metso ofrece para la serie HP las opciones de cámara extrafina, fina, media, gruesa y extragruesa, variando los cóncavos y los mantos. Así, por ejemplo, el HP3 con una cámara extrafina tiene un ajuste mínimo de 8 mm y cuenta con una abertura de alimentación de 18 mm. Para el caso de una fina, el ajuste mínimo es de 11 mm y la abertura de alimentación de 95 mm. Para la media, tiene un ajuste mínimo de 15 mm y la abertura de alimentación de 156 mm. Para la gruesa, el ajuste mínimo es de 20 mm y la abertura de alimentación de 183 mm, y para la cámara extragruesa, el ajuste mínimo es de 25 mm y la abertura de alimentación de 200 mm.

La gama HPx (HP3, HP4, HP5 y HP6) es una gama mucho más actual, robusta, con mayores producciones, que permite trabajar con mayor cantidad de finos y que obtiene un producto final más cúbico, con menos presencia de lajas. En definitiva, son los conos de nueva generación que con el tiempo llegarán a reemplazar a la serie anterior.

La serie HP clásica cuenta con los modelos HP100, HP200, HP300, HP400, HP500 y HP900, llamando la atención el modelo más grande, que permite alcanzar producciones de hasta 2.000 t/h. La serie HPx más actual está formada por los modelos HP3, HP4, HP5 y HP6. El modelo HP5 dejó de fabricarse, pero volvió renovado por la necesidad de un triturador de cono entre el HP4 y el HP6.

MININGLAND

Miningland es el único fabricante español que diseña y construye trituradores de cono para el segmento de los áridos y minerales. En sus instalaciones de Pamplona su oficina técnica ha desarrollado una línea de tres equipos que cubren perfectamente las necesidades de los mercados en los cuales está presente. En 2022 Miningland vendió media docena

de estos equipos y todos fueron a países donde este fabricante tiene estructura comercial y servicio, no vendiendo ninguno en España.

Aunque los trituradores de cono Miningland conforman una gama reducida, estos equipos se caracterizan por ser fiables, robustos, de fácil y cómodo mantenimiento y con capacidades de trituración sobresalientes.

La gama de trituradores de cono Miningland está formada por los mo-

delos CC-2, CC-3 y CC-4 y en todos ellos los bastidores y elementos estructurales están fabricados en acero laminado de calidad S-355-JR según norma europea EN-10025, y fundición GS-52, electrosoldados y estabilizados en horno para su distensionado. En el bastidor inferior se aloja el contraeje, el sistema cinemático y el cono de trituración. En el bastidor superior el cóncavo y el mecanismo de reglaje.

Como ocurre con el resto de fabricantes, Miningland dispone de cinco

Triturador de cono Miningland en las instalaciones de la empresa en Pamplona.

posibles cámaras de trituración: extragruesa, gruesa, media, fina y extrafina, que se adaptan perfectamente a las necesidades de los diferentes tamaños de alimentación y salida. Así, cualquiera de los tres modelos puede trabajar en posiciones secundarias, terciarias o cuaternarias. El acero manganeso al 18% empleado en su fabricación garantiza un coste reducido de molturación y un dilatado trabajo entre mantenimientos.

La cámara de trituración dispone de cilindros hidráulicos que mantienen la unión entre bastidores con una regulación de presión que asegura, en el caso de entrada de intriturables, la apertura para evitar daños en el triturador. La eliminación de acumuladores con una bomba hidráulica de caudal variable garantiza el retorno a la posición de trabajo evitando sobrepresiones e impactos fuertes al equipo. Para la modificación de la apertura entre el cono y el cóncavo, el bastidor superior dispone de un mecanismo de reglaje roscando a modo de tornillo sobre su apoyo, accionado por un piñón que aumenta o disminuye la separación en la cámara de trituración. La operación es automática y el control de la separación también, independientemente del desgaste de los elementos de trituración.

El modelo más pequeño es el CC2, un triturador de cono de 10 t de

peso accionado por un motor de 110 kW que permite una producción entre 60 y 250 t/h. El modelo intermedio incrementa su producción, pasando a ser entre 210 y 435 t/h en función del tamaño de admisión y el tamaño de salida, aunque el ratio óptimo de reducción de un triturador de cono se encuentra entre 4 y 6 veces en relación de la talla mayor de alimentación y varía en función de las propiedades físicas del material a triturar. Se recomienda utilizar los ratios más bajos para los minerales más tenaces y abrasivos. El peso del CC-3 es de 16 toneladas y la potencia de accionamiento de 160 kW.

Por su parte, el CC-4, el mayor de la serie, incrementa su peso hasta las 23 toneladas, su potencia de accionamiento a los 250 kW y su producción a las 180-630 t/h. El tamaño máximo de alimentación del CC-2 es de 185 mm, de 240 mm para el CC-3 y de 305 mm para el CC-4.

SANDVIK

El fabricante sueco Sandvik cuenta con una línea de trituración y clasificación, entre la que se encuentra una importante gama de trituradores de cono, con una importante variedad de diseños de cámaras de trituración, a través de los mantos y

cóncavos, que permiten su montaje tanto en posiciones secundarias, terciarias y cuaternarias.

Sandvik es la empresa fabricante de trituradores de cono que más ha invertido en la investigación y desarrollo de la cámara de trituración de sus equipos, buscando siempre la mayor productividad al menor coste, con un producto final de la máxima calidad. Prueba de ello son los múltiples diseños con que cuenta de mantos, con 7 modelos, y de cóncavos, con 11 modelos, lo que permite adaptarse perfectamente a las necesidades de los clientes, a las características técnicas de las rocas y a las diferentes aplicaciones del producto final.

La combinación de los 7 modelos de mantos y de los 11 de cóncavos permite, según el modelo, contar entre 2 y 8 opciones, lo que garantiza un excelente trabajo en posiciones secundarias, terciarias y cuaternarias para todo tipo de rocas y minerales.

Así como se decía que otras marcas están muy introducidas en España en el sector de los áridos, los conos Sandvik están muy presentes, con una elevada cuota de mercado, en las minas más importantes de la península Ibérica.

En el año 2022, todos los trituradores de cono vendidos por Miningland fueron en el extranjero.

Trituradores de cono Sandvik en una explotación minera española de wolframio.

Los trituradoras de cono Sandvik están equipados con el sistema hidráulico Hydroset, que proporciona funciones de seguridad y ajuste de reglaje, además de con un sistema de automatización de trituradoras ofrece gestión del rendimiento en tiempo real, lo que le permite supervisar y optimizar el rendimiento y la productividad del cono.

Los conos Sandvik se dividen en las series CS y CH que combinan un rendimiento extremadamente alto con un bajo coste total. La serie CS está formada por cinco modelos diferentes y cuentan con un diseño de cono suspendido, mientras que la CH la componen 11 equipos distintos y su diseño es soportado.

El equipo más pequeño de ambas gamas es el CH 420, un triturador de cono que se caracteriza por contar con el sistema de control de regulación automática del ajuste (ASRi™), que permite gestionar el rendimiento en tiempo real, lo que garantiza una producción constante a niveles óptimos. También incorpora el sistema Hydroset™, que proporciona funciones de seguridad y ajuste de reglaje, y un bastidor principal unibody, que garantiza una resistencia óptima y menos mantenimiento. Su peso es de 6,1 t, su potencia de 90 kW y su producción varía entre las 23 y 135 t/h.

Por el contrario, el equipo de mayor producción es el CH890i, aunque se fabrica el CH895i, que tiene unas características similares, pero su producción y su tamaño máximo de admisión son menores. El triturador de cono Sandvik CH890i dispone de un

Línea completa de los trituradores de cono inteligentes de Sandvik serie 800i.

eje principal con soporte hidráulico que se apoya en ambos extremos y que es un 65% más resistente. La carcasa superior como la inferior se encuentran reforzadas y se han optimizado hasta en un 50% para ofrecer la máxima fiabilidad y una mayor disponibilidad. Los revestimientos atornillados del brazo y el cuerpo reducen el tiempo de mantenimiento hasta en un 90%, lo que hace que el proceso sea más rápido y seguro. El Sandvik CH890i es un equipo para trituración secundaria gracias a su motor de 750 kW, que permite producciones hasta de 1.837 t/h. Su peso es de 84,9 toneladas.

La gama completa de trituradores de cono Sandvik incorpora la serie 800i, que se caracteriza por incluir innovaciones inteligentes, como es el SAM, que permite realizar el seguimiento y la localización de piezas en línea para simplificar la planificación del mantenimiento, y una serie de funciones de automatización y seguridad integradas, conectadas 24 horas al día, 7 días a la semana, que ofrecen una visión completa del rendimiento, lo que permite maximizar el tiempo productivo y la productividad.

WEIR

La multinacional inglesa Weir, fabricante de todo tipo de maquinaria y equipos para la trituración, clasificación y lavado de áridos y minerales, tanto en vía húmeda como en vía seca, dispone de una de las gamas más importante de trituradores de cono.

Al igual que muchos otros fabricantes, disponen de una línea de tritu-

trituradores de cono de eje soportado, la serie TC, y, aunque su configuración en diferente en función de los mantos y cóncavos que se monten, pueden ocupar posiciones secundarias, terciarias o cuaternarias.

La serie de trituradoras de cono TC de Weir se caracterizan por tener un mantenimiento simple, unos costes operacionales bajos y alcanzar altas producciones. Ofrece igualmente características hidráulicas modernas que permiten condiciones de carga óptimas, seguridad y fácil ajuste de las configuraciones de trabajo. El paso seguro y fiable de materiales no triturables se logra mediante una liberación de atascos completamente automática y un sistema de recuperación de configuración.

La hidráulica de liberación de atascos también se puede utilizar para limpiar el material triturado de manera segura en caso de que una interrupción repentina de la energía de la planta provoque que se apague repentinamente el cono.

El triturador de cono más pequeño de la serie TC es el TC36C, un equipo de 12 toneladas de peso accionado por un motor de 75-90 kW de potencia, que alcanza producciones entre las 27 y 186 t/h con tamaños de alimentación entre los 100 y 180 mm.

Por su parte, el cono TC de mayor tamaño es el TC84XXHD, un poten-

Triturador de cono TP900, de 76 t de peso.

La gama de conos Weir TC tiene un diseño de eje soportado.

te equipo de 100 t de peso accionado por un motor con potencias entre 630 y 750 kW. Su tamaño de alimentación varía entre los 80 y 450 mm y su producción entre las 360 y 2.100 t/h.

La serie TP de trituradores de cono de Weir son máquinas robustas de alto rendimiento de eje suspendido. La combinación única de trituración de gran fuerza, alto rendimiento y gran punto de pivote ofrece más producción en una sola pasada. Estos trituradores de cono utilizan una combinación de trituración interpartículas y compresión directa para garantizar eficiencia y calidad de producto. En definitiva, la serie TP destaca por una trituración de alto rendimiento y alta reducción, ya sea en condiciones de carga completa o tasa de alimentación variable.

Esta serie de conos ofrece la mayor capacidad por diseño de máquina. El alto rendimiento del producto en una sola pasada reduce la cantidad de equipos de trituración en una planta. Asimismo, ofrece un alto rendimiento de productos cúbicos de máxima calidad en aplicaciones de áridos donde se requieren especificaciones precisas para la forma de la partícula.

Otra de las características de esta línea es el diseño compacto, que garantiza movilidad, unos costes de instalación más bajos, y un equipamiento que permite detectar las condiciones de sobrecarga y alertar a los operadores.

El modelo más pequeño es el TP260, un cono de 12 t de peso accionado por un motor de 185 kW, que permite un tamaño de alimentación entre 68 y 212 mm, y alcanza una producción entre las 72 y 264 t/h. Por su parte, el modelo más grande es el TP900, un equipo de alta producción que admite tamaños de alimentación entre los 145 y 275 mm, consiguiendo unas producciones entre las 279 y 956 t/h. Se encuentra accionado por un motor de 630 kW, siendo su peso de 76 toneladas.

BOMBEO DE PULPAS MINERALES DIFERENTES PROCEDIMIENTOS DE CÁLCULO

En las plantas de procesamiento de minerales, tanto de minerales metálicos como industriales o no metálicos, posiblemente el equipo más “popular” es sin duda la bomba centrífuga. Se pueden encontrar bombas centrífugas de varios tipos: horizontales, verticales de sumidero, verticales con depósito para pulpas con espumas, sumergibles. En cualquiera de las aplicaciones de bombas centrífugas se debe efectuar una serie de cálculos para asegurar su buen funcionamiento y el cumplimiento de los requerimientos del bombeo.

El bombeo de pulpas minerales es bastante más complejo que el bombeo de agua u otro líquido, porque las

características de las pulpas con sólidos en suspensión varían mucho, en función principalmente de la distribución granulometría de los sólidos y de la concentración de estos en la propia pulpa y en menor medida de la forma de los sólidos, de su agresividad por abrasión y/o acidez y de la viscosidad de la pulpa resultante, mezcla de sólido y líquido.

En el transporte de pulpas minerales por tubería se dan los regímenes turbulentos y laminar según sea la naturaleza de las partículas y las velocidades de paso por las conducciones, pero en la mayoría de las aplicaciones el régimen turbulento, con partículas sólidas de diferentes

Juan Luis Bouso Aragonés, presidente Eral Chile, S. A. Pedro Martínez Pagán, Universidad Politécnica de Cartagena (España). Profesor Departamento Ingeniería Minera y Civil

Bomba Horizontal.

tamaños, tendentes a sedimentar, que se conocen como fluidos newtonianos, es el más normal. En aplicaciones del manejo de pulpas, con partículas de granulometría fina y uniforme, se dan regímenes laminares, como podría ser el caso de pulpas con minerales de caolín, carbonato cálcico, etc.

El trabajo que se recoge a continuación presenta un ejemplo de cálculo de una operación de bombeo, muy usual en el procesamiento de minerales, aprovechando el cual se trata de exponer las posibles alternativas de cálculo, siguiendo diferentes procedimientos, todos ellos muy usados por los procesistas, en ocasiones debido a las preferencias personales de los técnicos y en otras por la mayor adaptabilidad de un procedimiento concreto a las características específicas del bombeo en estudio.

Al final del trabajo se incluye un anexo con los gráficos y ábacos incluidos en los cálculos, en blanco, por si algún estudioso desease realizar cálculos y precisara de ellos.

PLANTEAMIENTO

Para mostrar un ejemplo del cálculo de un bombeo, determinando la bomba a emplear, la potencia necesaria para accionar la bomba, así como el diámetro y tipo de tubería a emplear, se ha considerado una operación de molienda de bolas, vía húmeda con agua de densidad específica ρl= 1.0 g/cm3 y viscosidad ηw =0.001 N.s/m2 <> 1 cP o mPa.s, que frecuentemente se encuentran en la mayoría de las plantas de tratamiento de minerales metálicos de cobre, oro, hierro, zinc, plomo, etc.

Se trata de una planta de tratamiento de mineral de cobre, con una densidad específica ρs = 2.8 g/cm3, en la que la fase de molienda está compuesta por un molino SAG y un molino de bolas, cuyas descargas mediante bombeo alimentan un hidrociclón, tal y como representa el esquema de flujos mostrado en la figura 1, constituyendo un circuito cerrado de molienda inverso. En la figura A1 del anexo se muestra el balance del circuito. El producto de rebose del hidrociclón, con las partículas finas, conocido generalmente como overflow, es enviado a la siguiente etapa de concentración por flotación, mientras que las partículas gruesas, underflow, son enviadas, como descarga, al molino de bolas para su molienda.

El producto de alimentación al circuito de molienda de bolas, procedente del molino semiautógeno, SAG, tiene una granulometría, caracterizada por su k80 de 3 600 µm y se requiere que el producto molido final tenga una granulometría k80 de 150 µm. En el anexo se incluye la figura A2 con el cálculo del tamaño del molino de bolas necesario para alcanzar ese grado de molienda con el tonelaje deseado. Este cálculo se ha realizado con la ayuda del Software J@J Tools desarrollado por el Dr. Jaime Sepúlveda.

Para cumplir esta tarea de molienda, considerando una carga circulante del 200 %, se requiere un molino de bo-

las de 13 ft Ø x 16 ft (4 m Ø x 5 m), accionado por un motor de 1 300 kW y un hidrociclón de 500 mm de diámetro (20 in), clasificando las descargas de los molinos. En estas condiciones el caudal de alimentación de pulpa al hidrociclón es, Q = 330.03 m3/h, con una concentración de sólidos en peso Cw = 57.37 %. La granulometría de los sólidos de alimentación al hidrociclón, descargados por el molino, tienen una granulometría media, d50 = 212 µm. La presión de entrada al hidrociclón seleccionado será de P = 80 kPa. En el anexo se incluye la figura A3 con las curvas características del hidrociclón seleccionado

Por otro lado, por la instalación física de la instalación, se conoce que la altura estática del bombeo, desde el eje de la bomba hasta el eje de la conexión de alimentación del hidrociclón, es de 14 m. La longitud de la tubería de impulsión será de 34 metros y se requerirán 5 curvas de radio amplio y 10 uniones o conexiones.

El depósito o caja de la cual aspira la bomba tiene un nivel de líquido de 2.5 m sobre el nivel del eje de la bomba y la longitud de la tubería de aspiración de la caja de bomba a la misma será de 1 m.

Todos los datos citados quedan recogidos en la figura 1 que muestra el circuito descrito. El objetivo del trabajo es definir y determinar el tipo y diámetro de la tubería a emplear en el bombeo, el tipo y tamaño de bomba de pulpa a emplear en función del caudal a bombear y la altura manométrica total demandada por la instalación, así como la potencia del motor eléctrico requerido para el accionamiento de la bomba. En la figura A5 del anexo se recogen las curvas características de la bomba que finalmente se determinará en el cálculo.

PARÁMETROS DE LA PULPA CONCENTRACIÓN DE SÓLIDOS

Para la mayoría de los cálculos a realizar en el estudio de un bombeo se requiere conocer el valor de la concentración de sólidos en sus diferentes expresiones como:

Fig. 1: Circuito de molienda bolas, alimentado desde un molino SAG.

- Concentración de sólidos en peso, expresada como Cw

- Concentración de sólidos en volumen, como Cv

- Densidad de la pulpa, como ρp

- Solidos en peso por litro de pulpa, expresada como J

La última expresión, J, gramos de sólidos contenidos en un litro de pulpa, no es muy corriente; sin embargo, es un valor muy fiable porque es el que entrega el laboratorio metalúrgico cuando se realizan los análisis de una muestra. Los otros valores requieren que o bien el laboratorista o el técnico realicen una serie de cálculos en base a las densidades de sólido y líquido, donde podría surgir un error.

El profesor H. F. Trawinski fue un defensor de utilizar este parámetro como valor de concentración de sólidos porque además con él es más sencillo y rápido realizar los balances de los circuitos de proceso.

Con el empleo de las ecuaciones mostradas en la Tabla que recoge la figura 2 (A4 en anexo) se puede calcular la concentración de sólidos expresada en cualquiera de los términos. En cualquier caso, es imprescindible conocer las densidades de sólido y líquido. Generalmente en la mayoría de los procesos que surgen en el procesamiento de minerales, el líquido es agua con densidad 1.0 g/cm3 En la figura A6 del anexo se recoge una tabla con las propiedades principales del agua

- Para el cálculo de los gramos de sólido por litro de pulpa J, se emplea la siguiente expresión:

sustituyendo los valores conocidos:

La tabla de la figura 3 muestra los valores de las diferentes expresiones de la concentración de sólidos entregados por un programa computacional, en base a las densidades de sólido y líquido y el valor conocido de la concentración de sólidos en peso. Como puede comprobarse, los valores calculados son idénticos, como no podía ser de otro modo.

VISCOSIDAD ABSOLUTA

Es también importante conocer el valor de la viscosidad absoluta o dinámica, que puede calcularse fácilmente con las diferentes ecuaciones existentes, una vez determinado el valor de la concentración de sólidos en volumen:

- En base a la ecuación de Thomas:

Que sustituyendo Cv por su valor 0.3246 (32,46 %): ηp = 3.4679 cP o mPa.s

- En base a la ecuación de Concha: Sustituyendo Cv por su valor el valor, 0.3246, ηp =4.8604 cP o mPa.s.

- Para el cálculo de la concentración de sólidos en volumen, CV, conociendo el valor de la concentración en peso Cw = 57.37 %, se emplea la ecuación:

A título informativo las ecuaciones empíricas de otros autores con experiencia en este tipo de pulpas dan los siguientes valores:

Richardson & Zaki: 4.1889 cP o mPa.s

sustituyendo los valores conocidos: Cv = 32.46 %

- Para el cálculo de la densidad de la pulpa, se emplea la expresión, muy simple, en base a la concentración en volumen calculada anteriormente:

, sustituyendo los valores conocidos: = 1.584 kg/m3

Trawinski: 4.3801 cP o mPa.s

En nuestros cálculos se adopta el valor de la viscosidad absoluta obtenido en base a la ecuación de Concha de 4.8604 cP o 0.00486 N•s/m2 .

Las ecuaciones de Thomas y Concha dan buenos resultados en flujos heterogéneos de pulpas, por lo que resultan muy adecuadas para los problemas de bombeo que se encuentra normalmente en las plantas de procesamiento.

Fig. 2: Las concentraciones de sólidos en sus diferentes expresiones estan en valores decimales.

Fig. 3: Diferentes valores de la concentración de solidos.

VELOCIDAD LÍMITE

Como se indicaba al comienzo, cuando se exponía el planteamiento del problema, en este trabajo se va a calcular la velocidad límite de circulación de la pulpa por la tubería, la cual puede determinarse por varios procedimientos. En este trabajo se calculará mediante los procedimientos: Durand – McElvain & Cave (1976, 1982) y Jergensen & Samuell (1986), para poder apreciar la diferencia del valor de Velocidad Límite calculada según los dos procedimientos.

Cuanto menor sea la velocidad límite, menor serán las perdidas por fricción en las tuberías y, lo que es más importante, menor serán también los desgastes por abrasión en las mismas, por lo que al momento de determinar la tubería a emplear debe tratarse de llegar al menor valor posible de la velocidad de circulación, condicionada por la velocidad límite.

DURAND - MCELVAIN & CAVE

Durand propuso la expresión de la velocidad límite en función de las densidades de sólido y líquido, del diámetro de la tubería y de un factor Fl que puede determinarse en un ábaco trazado en base a la concentración de sólidos en volumen y al tamaño medio de las partículas

En nuestro caso el valor d50 es de 212 μm y la concentración de sólidos C v es de 32.46 %. Utilizando el ábaco que se muestra en la figura 4 (A9 en anexo), se obtiene un valor aproximado del factor, Fl = 1.12.

Conviene precisar que el ábaco presentado no es el original propuesto por Durand, sino uno modificado posteriormente por McElvain y Cave (1976, 1982), más adecuado a pulpas con solidos de granulometrías dispersas. El ábaco original de Durand, desarrollado para pulpas con sólidos de granulometría muy estrecha, en los que las partículas más gruesas eran el doble de tamaño que las más finas, daba valores demasiado conservadores del factor Fl y consiguientemente los valores de la velocidad límite resultaban muy elevados.

Con el valor de Fl = 1.12 se podría entrar en la anterior expresión de Durand y calcular la velocidad límite.

Previamente habrá que introducir un valor de partida del diámetro de la tubería, que en nuestro caso se puede estimar en base al caudal conocido a bombear de 330.03 m3/h, teniendo en cuenta que para cálculos preliminares pueden considerarse valores de circulación de pulpas en un rango entre 2 y 5 m/s. Con estas consideraciones se podría elegir una tubería de diámetro nominal DN 250.

A fin de realizar estimaciones reales, la figura 5 muestra una tabla de tubos comerciales de acero estirado sin sol-

dadura, DIN 2448, apropiados en diámetro para el bombeo en estudio. Hay que tener en cuenta que al tratarse de un bombeo con sólidos en suspensión es conveniente emplear tuberías en elastómeros, polietileno de alta densidad o bien en acero con un recubrimiento interior de goma antiabrasiva de al menos 5 mm de espesor, que es lo que se considera en este cálculo.

Normalmente se suelen emplear espesores de goma de 5 mm para tuberías de diámetro inferior a 150 mm, de 10 mm para tuberías entre 150 mm y 500 mm de diámetro y de 15/20 mm para tuberías de mayores dimensiones.

Estimando un valor de partida de una tubería comercial de acero con diámetro nominal DN 250, y un diámetro interior de 250.4 mm, una vez descontado el espesor del recubrimiento de goma de 5 mm, la velocidad límite sería:

sustituyendo en la ecuación: ; Vl = 3.33 m/s

Fig. 4: Abaco de Durand – McElvain & Cave

Fig.5: Tabla de tuberías de acero estirado sin soldadura DN 200/250.

Inmediatamente habría que comprobar si la velocidad real de transporte es superior a la velocidad límite calculada. La velocidad real en esta tubería sería:

Se puede observar que la velocidad a la que circularía la pulpa en una tubería de DN 250 sería muy inferior a la velocidad límite de 3.33 m/s, por lo que habría que repetir el cálculo seleccionando una tubería de menor diámetro, por ejemplo 200 mm.

La nueva tubería de DN 200 tendría un diámetro interior efectivo, Di =197.3 mm (una vez descontado el revestimiento interior de goma). Para este nuevo diámetro volveríamos a calcular la velocidad límite:

La velocidad real a la que circularía la pulpa en esta nueva tubería de diámetro interior 197.3 mm seria:

El nuevo diámetro seleccionado resulta adecuado ya que la velocidad de 3.00 m/s a la que circulará la pulpa es superior a la velocidad límite calculada.

JERGENSEN & SAMUELL

Un procedimiento rápido y bastante contrastado en las operaciones de bombeo más comunes que se pueden encontrar en las plantas de proceso es la determinación de la velocidad límite en base a la ecuación empírica desarrollada por Jergensen y Samuell (1986).

DETERMINACIÓN DE LA TUBERIA DIÁMETRO

Definitivamente la tubería más adecuada a este circuito de bombeo sería la de acero estirado sin soldadura, DIN 2448 de 219.1 de diámetro exterior por 5.9 mm de espesor y con un revestimiento de goma de 5 mm de espesor con lo que el diámetro interior, que es el que interesa a efectos de cálculo, será de 197.3 mm.

Eventualmente se podría haber efectuado un cálculo con el tubo intermedio de 244.5 x 6.3, también con un revestimiento de goma de 5 mm de espesor y un diámetro interior de 221.9 mm -pero no hubiese resultado válidocon una velocidad límite de 2.48 m/s y una velocidad real inferior de 2.37 m/s. A título informativo, no se consideró este diámetro de tubo porque no es muy comercial y suele haber dificultad de suministro.

SINGULARIDADES

Para poder calcular la perdida de carga total por fricción en la conducción, hay que conocer, además de la perdida de carga generada por los tramos rectos de la misma, las pérdidas de carga generadas por los elementos existentes en la tubería, los que se conocen como singularidades: curvas, uniones, reducciones, ampliaciones, válvulas si las hubiera etc.

Existen dos métodos para calcular las pérdidas de carga generadas por las singularidades.

Longitud Equivalente: El procedimiento más sencillo es mediante la determinación de lo que se conoce como longitud recta equivalente de cada singularidad, esto es, la longitud de un tramo recto de tubería cuya perdida de carga sea igual a la fricción generada por el elemento.

Reemplazando en la ecuación los parámetros por los valores conocidos, considerando tuberías de DN 250 y DN 200 se llega a valores de la velocidad límite que de nuevo es superior a la real de circulación para la tubería de DN 250 e inferior a la real en el caso de la tubería DN 200.

Tubería DN 250

Tubería DN 200

Como puede observarse, los valores de velocidad limite obtenidos aplicando el procedimiento de Durand, inclusive considerando el ábaco modificado por McElvain & Cave (1976, 1982), son demasiado conservadores y resultan muy superiores a los que se obtienen de aplicar la ecuación empírica de Jergensen & Samuell (1986).

En cualquier caso y como conclusión, la tubería adecuada, según los dos procedimientos estudiados, sería la de DN 200 de acero estirado 219.1 x 5.9, con revestimiento interior de goma de 5 mm de espesor, que tendría un diámetro interior de Di = 197.3 mm.

Los resultados del estudio de las pérdidas generadas por cada singularidad se han registrado en coeficientes de fricción Kle, que representan la longitud recta de tubería del diámetro correspondiente. La tabla de la figura 6a recoge los coeficientes para las singularidades más comunes.

Este método da por supuesto que el coeficiente es constante para los diferentes diámetros, lo cual no es totalmente cierto, pero se acerca bastante a la realidad y simplifica mucho los cálculos. Para conocer la longitud equivalente de la singularidad en concreto bastaría con multiplicar el valor del coeficiente por el diámetro interior de la tubería Kle = L e / Di, de donde Le = Kle x Di

La tabla que muestra la figura 6b recoge la Longitud Equivalente de las singularidades más usuales, para los diferentes diámetros interiores de tuberías, en base a los coeficientes mostrados en la tabla de la figura 6a.

Fig. 6a: Coeficientes de Longitudes Equivalentes.

Hay disponibles una enormidad de tablas con valores de la Longitud Equivalente de la gran variedad de singularidades existentes, pero en el manejo de pulpas con minerales en suspensión la mayoría de ellas no son apropiadas. En la tabla de la figura 6b se han incluido las principales, pero sin duda faltarían muchas otras, que en cualquier caso pueden encontrase fácilmente consultando la literatura existente.

LONGITUDES EQUIVALENTES DE LAS SINGULARIDADES MAS COMUNES

laridades existentes sería: 5 curvas de radio amplio 3D y 10 uniones. La curva de radio amplio DN 200 tiene una longitud equivalente de 4.30 m, figura 6b o bien considerando el coeficiente que figura en la figura 6a, Le = 20 x 0.2 m L e = 4.00 m. Como se puede apreciar, la diferencia de seguir uno u otro procedimiento es mínima.

Coeficiente de Resistencia: Los accesorios como válvulas especiales, contracciones, expansiones, entradas y salidas de depósitos o equipos no se pueden definir mediante longitudes equivalentes y se requiere un cálculo individual de la pérdida de carga de cada singularidad en base a un coeficiente de resistencia K r que se aplica a la ecuación correspondiente a cada elemento. La figura 7 muestra las ecuaciones con las que puede calcularse la pérdida de carga de las singularidades complejas más comunes en el bombeo de pulpas, como las de salidas y entradas en depósitos y contracciones y expansiones, en función del coeficiente de resistencia K r

La pérdida de carga con este método sería:

Eventualmente también podrían calcularse las pérdidas de carga individuales para cada singularidad para luego sumarlas a la perdida de carga de los tramos rectos de tubería.

Realmente en la mayoría de los casos se realiza un cálculo mixto de la perdida de carga: los tramos rectos y las singularidades simples por el procedimiento de las longitudes equivalentes y las pérdidas de carga de las singularidades complejas por la aplicación del coeficiente de resistencia.

En nuestro caso de estudio, la longitud de los tramos rectos es de 34 m, y la longitud equivalente de las singu-

Como quiera que la instalación tiene 5 curvas habría que añadir 5 x 4.30 = 21.50 m a la longitud recta. Además, la conducción requiere de 10 uniones para conectar la tubería a los equipos, bomba e hidrociclón y también porque resulta conveniente que las curvas se conecten con bridas para que sean independientes, ya que estos elementos sufren mayor desgaste que los tramos rectos y deben ser reemplazados con mayor frecuencia.

Para las uniones o conexiones, se estima un coeficiente de 2.35, figura 6a, por lo que la longitud equivalente de cada unión sería L e = 2.35 x 0.20 = 0.47 m, habiendo que añadir 10 x 0.47 = 4.70 m adicionales

En total la longitud equivalente de tubería recta sería: 34 +21.15 + 4.70, Le = 59.85 m.

La tabla de la figura 6b ha sido establecida para las tuberías usadas comúnmente en los países de influencia americana, que suelen ser ANSI B36.10, Schedule 40, con mayores espesores que los tubos que se suelen emplear en Europa. Por ejemplo, la tubería DIN que se está considerando es DN 200 de 219.1 x 5.9, con un diámetro interior de 207.3 mm, tendría un diámetro superior a la tubería equivalente ANSI Schedule 40 de 219.1 x 8.18 con un diámetro interior de 202.7 mm. Esto hay que tenerlo en cuenta al determinar los valores de longitudes equivalentes de las diferentes singularidades en función de las tuberías que se empleen, aunque las diferencias no suelen ser significativas para el valor de la pérdida de carga total.

CÁLCULO DE LA PÉRDIDA DE CARGA DE LA CONDUCCIÓN

Una vez determinada la longitud equivalente de la tubería hay que calcular el factor de fricción de esta,

Fig. 6b: Tabla de longitudes equivalentes de tuberías para diferentes singularidades.

Fig.7: Coeficientes de Resistencia Kr en singularidades.

Tipo de Tubería

para poder determinar la perdida de carga total de la conducción.

En este trabajo se van a detallar los tres procedimientos más usuales: Darcy-Weisbach, Colebrook y Hazen & Williams.

MÉTODO DE DARCY - WEISBACH

El procedimiento de Darcy-Weisbach, que recoge la ecuación mostrada seguidamente, es, sin duda, el más empleado en el cálculo de pérdidas de carga en tuberías en las plantas de tratamiento.

La citada ecuación incluye el factor de fricción f que debe ser determinado con el auxilio del conocido ábaco de Moody, recogido en la figura 8 (A10 en anexo). La longitud L y el diámetro D de la tubería se expresan en m, la velocidad v en m/s y la aceleración de la gravedad g en m/s2

El empleo del ábaco de Moody requiere conocer, primeramente, el valor del número de Reynolds, Re, y la rugosidad absoluta de la tubería.

El número de Reynolds (Re) es un número adimensional utilizado en mecánica de fluidos para caracterizar su movimiento. Su valor indica si el flujo es laminar o turbulento.

En la ecuación del número de Reynolds, en el SI, la densidad esta expresada en kg/m3, la velocidad en m/s, el diámetro de la tubería en m y la viscosidad en Pa.s

La rugosidad de la tubería, expresada en m, depende obviamente del tipo y material de la conducción. La tabla de la figura 9 muestra la rugosidad absoluta de las tuberías más empleadas hoy día en el transporte de pulpas minerales. En la literatura disponible existen infinidad de tablas con las rugosidades absolutas y relativas de los diferentes tipos de tuberías; en este trabajo se ha incluido esta sencilla tabla con el tipo de tubos empleados actualmente en las conducciones de pulpas minerales.

absoluta ε (m)

Hay que considerar que, en el bombeo de pulpas, al momento de seleccionar la rugosidad de las tuberías, hay que tomar valores más bajos de los que normalmente se recogen en tablas, porque los sólidos contenidos en la pulpa causan una erosión en la pared de la tubería que en poco tiempo reduce la rugosidad original.

La rugosidad relativa, unidad también adimensional, se obtiene de dividir la rugosidad absoluta por el diámetro interior de la tubería,

Para determinar el factor de fricción f hay que entrar en el ábaco con la rugosidad relativa de la tubería, que en nuestro caso es una tubería de acero estirado con revestimiento interior de caucho, con una rugosidad absoluta ε = 0.00015 y un diámetro interior de 0.1973 m, obteniendo un valor de rugosidad relativa de 0.000774.

Este parámetro de rugosidad relativa fue introducido por Nikuradse y añadido al ábaco de Moody como eje derecho de ordenadas.

Para entrar en el ábaco de Moody, hará falta, además, conocer el número de Reynolds, cuyo valor sería:

Una vez conocidos los valores de la rugosidad absoluta y del número de Reynolds, sobre el eje derecho de ordenadas se fija el valor de la rugosidad relativa. Desde ese punto se sigue hacia la izquierda el trazado de la curva de f correspondiente a este valor, o paralelamente a la curva más próxima, hasta encontrar a la línea vertical trazada desde el número de Reynolds, Re, en el eje de abscisas. Desde ese punto, desplazarse horizontalmente hacia la izquierda para leer en el eje izquierdo de ordenadas el valor correspondiente del factor de fricción ƒ

Entrando ahora en el ábaco de Moody con el número de Reynolds de 1.9243 × 105, 192 430 y una rugosidad relativa de ε/D = 0.000760264 = 7.60264 x 104, se obtiene un factor de fricción de Darcy de ƒ = 0.020 (figura 8). Las pérdidas de carga debidas a la fricción para una longitud equivalente de tubería de 59.85 m serán de 2.783 m.c.l. (este valor se calculará en el ítem siguiente:

Fig. 8: Ábaco de Moody.

Fig. 9: Rugosidad de las tuberías más empleadas en transporte de pulpas.

MÉTODO DE COLEBROOK

Colebrook desarrolló la ecuación empírica recogida a continuación, la cual permite calcular el coeficiente de fricción ƒ sin necesidad del empleo del ábaco de Moody.

Empleando esta ecuación empírica y reemplazando por los valores conocidos, se llega a determinar un factor de fricción ƒ = 0.0202.

Esta ecuación, al no estar la incógnita explicita, es de complicada resolución y debe hacerse en base a iteraciones, lo que no obstante, hoy no es un problema empleando ordenadores o calculadoras avanzadas.

El valor de coeficiente de fricción, ƒ, es el mismo que aparece en la ecuación de Darcy, al igual que el coeficiente de rugosidad ε. La ventaja de este procedimiento es que puede calcularse el coeficiente de fricción sin necesidad de un ábaco, por lo que resulta ideal para programas computacionales.

La ecuación de Colebrook es adecuada para su empleo en regímenes turbulentos con valores de Re entre 5 000 y 100 000 000. En el caso en estudio empleando la ecuación de Colebrook se alcanza un valor de ƒ = 0.0201.

En la figura 10 (A11 en anexo) se muestra un ábaco para resolver gráficamente la ecuación de Colebrook, empleando el cual se llega a determinar un valor del factor de fricción f = 0.0197

Como puede apreciarse, el factor de fricción Darcy, empleando cualquiera de los cuatro procedimientos, es muy parecido, por lo que por su sencillez parecería lógico emplear este último procedimiento según la ecuación empírica de Swamee-Jain.

Una vez conocido el factor de fricción ƒ, el cálculo de la perdida de carga de la tubería se realizará mediante la ecuación de Darcy Weisbach.

MÉTODO DE HAZEN & WILLIAMS

Hazen & Williams desarrollaron una ecuación empírica que sintonizada al sistema de unidades SI, que se muestra a continuación:

El caudal Q se debe expresar en m3/h, el diámetro interior de la tubería D en metros y el coeficiente C, sin unidades, se puede determinar con la tabla mostrada en la figura 11. En nuestro caso concreto se debería aplicar un coeficiente C de 120, correspondiente a tuberías usadas de acero con revestimiento de goma.

Existe otro procedimiento para calcular el factor de fricción ƒ sin necesidad del empleo del ábaco de Moody, mediante el empleo de la ecuación de Swamee-Jain, que se muestra a continuación. Esta ecuación, de aplicación similar a la de Colebrook, tiene la gran ventaja de ser de facil resolución por tener el factor ƒ de cálculo explícito.

Este procedimiento es muy sencillo de aplicar y para los bombeos de tipo medio que se encuentra en las plantas de tratamiento entrega valores muy adecuados, similares a los que se pueden alcanzar con el procedimiento de Darcy, mucho más complejo. La ecuación fue desarrollada para líquidos con una viscosidad como la del agua, en régimen turbulento.

Fig. 10: Abaco de Colebrook.

Fig. 11: Tabla de Hazen & Williams.

-

Obviamente una de las claves del éxito es aplicar el coeficiente C correcto. Conviene mencionar que este coeficiente C no tiene nada que ver con el factor de fricción ƒ del ábaco de Moody.

Sustituyendo en la ecuación los valores conocidos se llega a un valor de pérdida de carga, Hƒ = 4.91 m/100 m.

Este valor equivalente al factor ƒ de la ecuación de Darcy es el que habría que emplear para multiplicar por la longitud equivalente de tubería, que según se calculó en el punto anterior es de 59.85 m. Por tanto, la perdida de carga total de la conducción sería:

H t = (4.91/100) x 59.85 = 2.94 m

CALCULO DE PÉRDIDAS DE CARGA

ESPECÍFICAS DEL CIRCUITO

Además de la perdida de carga en la tubería de impulsión, hay que considerar las pérdidas de carga debidas a las reducciones y ampliaciones graduales y otras: (a) salida del depósito, (b) pérdida de carga en la tubería de aspiración, (c) reducción cónica de la tubería de aspiración con la boca de aspiración de la bomba, (d) ampliación cónica de la boca de salida de la bomba a la tubería de impulsión, y (e) reducción de la tubería de impulsión con la boca de entrada del hidrociclón.

Previamente se necesitaría conocer el tamaño de los equipos y de sus conexiones. De no ser este el caso habría que realizar estos cálculos una vez determinada la bomba, como una fase final del cálculo.

En nuestro caso, por el caudal a bombear, se estima que la bomba deberá ser tamaño 8/6 con bocas de 200 mm y 150 mm de aspiración e impulsión respectivamente. La boca de entrada al hidrociclón de 500 mm de diámetro (20 in) es de 200 mm.

En general, la parte más delicada es la tubería de aspiración de la bomba, que debería ser preferentemente de mayor diámetro que la boca de aspiración de la bomba. En este caso sería recomendable una tubería, entre la caja de bomba y la misma, de 250 mm. Por defecto, en la mayoría de los casos, podría considerarse un diámetro de la tubería de aspiración para una velocidad de succión del orden de 2 m/s.

Habría que considerar las siguientes singularidades y otras perdidas de carga menores:

-

Las perdidas de carga de estas singularidades se pueden calcular facilmente con la ayuda de las ecuaciones recogidas, para cada una de ellas, en la figura 7.

- a) Salida del depósito: Considerando una salida con arista viva, se toma un valor de Ki = 0.5. La pérdida de carga sería: - b) Tubería de aspiración: La pérdida de carga en la tubería de aspiración, Hts. Se calculará a través de la ecuación de Darcy: El valor de ƒ se puede determinar con el ábaco de Moody, o bien con la ecuación de Colebrook. Una tubería de DN 250 mm engomada con un diámetro interior 250.4 mm y una longitud de 1 m. Con el caudal considerado de 330.03 m3/h, la velocidad en la tubería de aspiración será 1.86 m/s. En estas condiciones el número de Reynolds será 151 415, Re = 1.514 x 105, y la rugosidad relativa 0.0006, con lo que se obtiene un valor de ƒ = 0.0198 (aplicando Colebrook).

- c) Entrada a la bomba: Se considerará una reducción / contracción desde la tubería de aspiración de 250 mm de diámetro a la boca de entrada de la bomba de 200 mm. La velocidad en la aspiración de la bomba, 200 mm, será 2.92 m/s

Según la ecuación recogida en la figura 7 para las contracciones o reducciones

-

a) La salida de la pulpa desde la caja de bomba o depósito, 250 mm.

b) Pérdida de carga en la tubería de aspiración de 250 mm.

c) Reducción de entrada en la bomba, 250/200 mm.

- d) Ampliación de salida de la bomba a la tubería de impulsión, 150/200 mm.

- e) Conexión al hidrociclón, 200/200 mm (sin cambio).

Considerando un ángulo θ de 15º, que la entrada de la bomba (diámetro más pequeño) es d1= 200 mm y el diámetro de la tubería de aspiración de d2 = 250 mm, reemplazando en la ecuación, se obtiene k = 0.038.

La pérdida de carga será 0.038 x V2/2g = 0.038 x 2.922/2 x 9.81, Hrs = 0.017 m.c.l.

- d) Salida de la bomba: Para el cálculo de la pérdida de carga debida a la ampliación cónica desde la boca de salida de la bomba, 150 mm, al diámetro de la tubería de impulsión de 200 mm, se empleará la ecuación recogida en la figura 7 para Ampliaciones / Expansiones

Reemplazando en la ecuación los valores siendo el ángulo θ = 15º, d1 = 150 mm y d2 = 200 mm se obtiene el

valor de 0.065. La velocidad en la descarga de la bomba (150 mm) será 5.19 m/s.

La pérdida de carga será 0.065 x V2/2g = 0.065 x 2.922/2 x 9.81, Hri = 0.028 m.c.l.

- e) Pérdida de carga debida a la presión requerida en el hidrociclón: El hidrociclón requiere una presión de trabajo en la entrada de alimentación de 80 kPa, que equivale a 8.158 m.c.a., y expresada en metros de columna de pulpa (m.c.l.), con una densidad de pulpa de 1.584 t/m3, será: Hd = 8.158/1.584 = 5.15 m.c.l.

Hay que tener en cuenta que las pérdidas de carga calculadas según las diferentes ecuaciones y tablas son consideradas para agua, mientras que en el estudio que se está desarrollando el flujo es una pulpa con sólidos en suspensión y es lógico pensar que la fricción en la tubería causada por una pulpa debe ser mayor que si fuese agua.

La experiencia a este respecto es que mientras que las velocidades reales de circulación no sean superiores a un 30 % de la velocidad crítica, es decir Vr ≤ de 1.3 x Vl las pérdidas de carga serán similares con pulpa y con agua.

En caso de no tener mayor conocimiento del tipo de pulpa a bombear, Homogénea o Heterogénea, y dentro de esta última la clase específica en base al tamaño de las partículas y la concentración de sólidos, se podría aplicar un factor de corrección estimado para considerar la fricción de la pulpa frente al agua. El gráfico de la figura 12 recoge la curva de un factor de corrección empírico, en base exclusivamente a la concentración de sólidos por volumen, Cv.

Con alturas anteriormente calculadas, el valor de TDHp será:

Siendo H g la altura geométrica neta de la instalación, Ht la altura por fricción en las tuberías, Hvs la altura a la salida del depósito, Hts la altura por fricción en la tubería de aspiración, Hrs la altura por la reducción a la entrada de la bomba, Hri la altura a la expansión en la salida de la bomba y Hd la altura debida a la presión en el hidrociclón.

ALTURA TOTAL DE BOMBEO

Una vez determinadas todas las pérdidas de carga por fricción, habría que sumar la altura estática del nivel del líquido en la caja de bomba, positiva o negativa según sea el caso y la altura a que hay que elevar la pulpa, hasta la boca de alimentación de hidrociclón. Todos estos valores indicaran la altura total de bombeo, conocida como Altura Manométrica. En el lenguaje sajón es muy común referirse a la altura manométrica total como T.D.H por sus siglas en inglés (Total Dynamic Head). Si los cálculos se realizan en m.c.l, la altura manométrica total se expresaría como TDHpulpa o TDH p

La figura 13 muestra la disposición de las diferentes singularidades, anteriormente detalladas, en la entrada y salida de la bomba.

Para seleccionar la bomba adecuada, debido a que los fabricantes proporcionan la información en base al empleo de agua como principal fluido, se deben corregir los 19.72 metros de columna de pulpa (m.c.l.) a metros de columna de agua (m.c.a.). Para ello se emplea la gráfica siguiente, figura 14 (A12 en el anexo), entrando con los datos proporcionados en el enunciado del problema, como es la densidad de las partículas sólidas (2.80 g/ cm3), el tamaño medio de partícula (d50 = 212 micras) y la concentración de sólidos en peso (CW = 57.37 %).

La operación con este ábaco es la siguiente: En el eje de abscisas se introduce el tamaño de partícula d50, 212 µm. Desde allí se sube verticalmente hasta cortar a la curva de densidad específica del sólido ρs = 2.80 g/cm3; desde ese punto ir horizontalmente hacia la derecha hasta cortar a la curva de concentración de sólidos en peso Cw, 57.37 %. Desde este último punto subir verticalmente hasta el eje superior de abscisas donde se encontrará el valor de la Eficiencia de Bombeo HR = 0.78 = ER.

Fig. 12: Factor de corrección por fricción pulpa vs. agua en base a concentración sólidos por volumen Cv

Fig. 13. Singularidades en la aspiración y la impulsión de la bomba

En nuestro caso, la altura manométrica total expresada en columna de agua valdrá:

Con el ábaco se determina una eficiencia de bombeo del 78 %, mientras que, aplicando la ecuación empírica, se llega a un valor de 78.43 %, prácticamente igual, lo que confirma la bondad de ambos sistemas.

Finalmente, hay que considerar que las curvas características de las bombas centrífugas comerciales están realizadas con agua y que en nuestro caso se está estudiando un sistema que opera bombeando una pulpa mineral, con una concentración de solidos determinada, cuyos sólidos tiene una granulometría particular.

EFICIENCIA DE BOMBEO

Obviamente parece lógico que bombear una pulpa es bastante más difícil que bombear agua y en consecuencia el rendimiento hidráulico de la bomba debería ser ¡inferior. Esta diferencia de rendimiento es lo que conocemos como Eficiencia de Bombeo.

Para compensar esta pérdida de eficiencia por bombear una pulpa en lugar de agua, es que debemos operar la bomba a una velocidad superior a la que correspondería bombeando agua, tal y como queda indicado en las curvas características de las bombas comerciales.

Existen varios métodos para determinar la eficiencia de bombeo, bombeando pulpa en vez de agua. Principalmente hay un método en base a ecuaciones empíricas y otro en base ábacos, en concreto el de la figura 14 (A12 en el anexo) que se opera tal y como se describió anteriormente.

Investigaciones de I. Cave, han permitido definir una ecuación empírica para la determinación de la eficiencia de bombeo de uso muy simple, que se expone seguidamente, especialmente indicada para su empleo con ordenadores, considerando los parámetros mencionados: densidad de sólido y líquido, ρs y ρl (g/cm3), concentración de sólidos en peso Cw y el tamaño medio de partícula d50 (micras)

Aplicando esta ecuación al ejemplo en estudio, se obtendría un valor de 78.43 %.

Este valor significa que la altura corregida o altura equivalente en agua Hw la cual se debería utilizar para leer en la hoja de curvas características de la bomba es:

Seguidamente se muestra otro procedimiento, más novedoso, en base al empleo del ábaco de la figura 15 (A13 en anexo). Las investigaciones de I. Cave concluían que la perdida de presión o altura, HR era igual a la perdida de eficiencia ER y ese era el fundamento, tanto de la ecuación empírica anterior, como del ábaco recogido en la figura 14.

Investigaciones posteriores, más profundas, llegaron a la conclusión de que realmente había diferencias en cómo afectaba la influencia de la pulpa a la perdida de presión o altura HR y a la perdida de eficiencia ER, pero no solo debido a las características de la pulpa, sino también al tamaño y diseño de la bomba, muy especialmente al diámetro de impulsor. En cualquier caso, las diferencias no eran importantes, mientras que la perdida de altura se solucionaba elevando la velocidad de giro de la bomba, la perdida de eficiencia suponía que se requería una mayor potencia en el accionamiento de bomba, es decir un motor mayor. Esto se recoge en el ábaco de la figura 15, que se muestra a continuación.

En las curvas características de la bomba habría que buscar el caudal Q = 303.03 m3/h y la altura Hw = 25.14 m.c.a.

Hasta el momento, en la mayoría de los cálculos se sigue considerando el primer criterio de igualdad HR = ER. No obstante, en este estudio se han calculado las pérdidas siguiendo ambos procedimientos para poder tener una idea de la diferencia de aplicar uno u otro método.

Fig. 14: Abaco para determinar la Eficiencia de Bombeo de la pulpa

Empleando el ábaco de la figura 15 (A13 en anexo), considerando los valores ya conocidos de concentración de sólidos y tamaño de partícula e incorporando la relación entre el tamaño medio de partícula y el diámetro del impulsor, que en nuestro caso sería d50/Drodete = 212 / 510 000 = 0.00042, se pueden determinar los valores de HR y ER, con los siguientes valores: HR = 0.88 y ER = 0.79. Es decir, la perdida de presión o altura, HR se ha elevado de 0.78/0.7843 a 0.88, lo que supone que la altura sería de 22.40 m.c.a. frente a los 25.14 m.c.a., mientras que el rendimiento ER, 0.79 es aproximadamente el mismo que se determinó con el ábaco anterior o la ecuación empírica, 0.78/0.7843. En el caso de la perdida de altura, habría que elevar menos la velocidad de giro de la bomba y esto tiene fácil solución variando la relación del accionamiento por correas, siempre que el motor de accionamiento tenga potencia suficiente, para lo que habría que considerar el valor estimado de ER en caso de que fuese inferior con este ábaco.

DETERMINACIÓN DE LA BOMBA

Una vez conocido el caudal a bombear y la altura manométrica total, se estará en condiciones de determinar la bomba necesaria y, con la ayuda de sus curvas características Q-H (Caudal-Presión), fijar su velocidad de giro, su rendimiento mecánico para calcular la potencia absorbida y también la capacidad de aspiración de la bomba expresada por su valor NPSH (Net Positive Suction Head).

En nuestro caso, la bomba seleccionada será una bomba centrifuga especial para el manejo de pulpas, con las partes hidráulicas en goma antiabrasiva, de un tamaño 8/6, con una boca de aspiración de 200 mm (8 in) y una boca de impulsión de 150 mm (6 in). El rodete o impulsor de esta bomba tiene un diámetro de 510 mm y está provisto de 5 álabes, figura 16 (A5 en anexo).

Con el valor calculado de TDH w de 25.14 m.c.a. y con el caudal de Q = 330.03 m3/h, se puede entrar en las curvas características Q-H de los fabricantes de bombas, en nuestro caso una bomba 8/6 MAR-E ERAL y seleccionar

la bomba adecuada a nuestra instalación de bombeo y su punto de funcionamiento.

CÁLCULO DE LA POTENCIA

La bomba seleccionada, con revestimiento de la cámara y rodete en elastómero, va equipada con un impulsor de 510 mm de diámetro y debe girar a una velocidad angular de 720 r.p.m., equivalente a una velocidad tangencial de 19.23 m/s. Este valor es el que debe vigilarse, pues es el que determina la abrasión y, empleando elastómeros, no se debería exceder una velocidad tangencial de 27.5 m/s.

En las curvas de la bomba 8/6 también puede leerse que el rendimiento será del 67 % y que el NPSH será de 3.3 m.c.a.

La potencia absorbida será: o bien

Siendo E m = E w x ER

Expresando el caudal Q en m3/h, las alturas manométricas H m o H w en m, la densidad específica de la pulpa ρρ en t/m3 y la potencia N en kW.

Considerando un incremento en la potencia del 25 %, por pérdidas en la transmisión y pérdidas en el rendimiento a medio plazo debido al desgaste de las partes hidráulicas, el motor a instalar debería ser de una potencia igual o superior a 66.69 kW. El motor más cercano a la potencia calculada es el de 75 kW.

Al momento de elegir el motor eléctrico de accionamiento hay que tener en cuenta que la legislación actual exige la instalación de motores de alta eficiencia Clase IE 2 o inclusive Clase IE3, con eficiencias eléctricas superiores al 94 %.

Fig. 15. Ábaco de influencia de la pulpa y de la bomba centrifuga en el bombeo.

Fig. 16: Curvas características de la bomba 8/6 con revestimiento de goma.

ALTURA NETA POSITIVA DE ASPIRACIÓN, NPSH

Un punto final y de gran importancia para definir la bomba adecuada para un bombeo determinado es conocer la capacidad de aspiración de la bomba, lo que se conoce como NPSH. (Net Positive Suction Head), Altura Neta Positiva de Aspiración. Este valor significa la mínima energía neta, expresada en metros de columna que debe tener el fluido a la entrada del impulsor para evitar la cavitación, es decir para que la presión en ese punto sea superior a la presión de vapor del fluido. Este valor que se recoge en las curvas características de las bombas es conocido como NPSHr requerido.

La altura neta positiva NPH (Net Positive Head) en cualquier punto de una conducción es la presión absoluta en ese punto, expresada en metros, más la altura (presión) debida a la velocidad, menos la presión de vapor.

Si existe un manómetro, el NPH en ese punto será la lectura de este más la altura debida a la presión atmosférica (presión absoluta), más la altura por velocidad (presión), menos la presión de vapor. Lecturas de manómetro por encima de la presión atmosférica son tomadas como positivas y por debajo como negativas.

El NPH en la aspiración de la bomba es llamado NPSHd disponible y al valor mínimo requerido para evitar la cavitación se le conoce como NPSH r requerido. Es específico de cada bomba y de sus condiciones particulares de operación, quedando recogido en la hoja de curvas características, Q-H, de cada bomba.

En una instalación particular, el NPSHd, disponible debe ser determinado de las condiciones del sistema de aspiración y de las características del fluido a bombear, debiendo éste exceder del NPSH r requerido por la bomba en las condiciones de trabajo.

Es absolutamente necesario conocer el NPSHd en una bomba, especialmente en los casos donde la instalación

de bombeo está situada a gran altitud, porque allí por la baja presión atmosférica la bomba puede tener problemas de aspiración. A 4 000 m.s.n.m. la presión atmosférica baja a 6.29 m.c.a. desde los 10.33 m.c.a. al nivel del mar. Igualmente, la capacidad de aspiración de la bomba es un punto conflictivo en las instalaciones de dragado, cuando deben aspirar desde grandes profundidades, motivo por el cual las grandes bombas de dragado van sumergidas para que la altura negativa de aspiración sea mínima.

En general el NPSHd disponible podría expresarse en forma de ecuación:

NPSHd = H atm - H vap + Z s – H vs – H rs – H ts

dónde:

H atm es la presión atmosférica expresada como altura a las condiciones particulares de altitud. Este valor está disponible en gráficos y tablas, como el que recoge la figura 17 (A7 en el anexo). En nuestro caso consideraremos una altitud de 1 000 m.s.n.m. y al leer en el gráfico se debe tener en cuenta la corrección a m.c.l. por la densidad de la pulpa.

H vap es la presión de vapor del fluido en las condiciones particulares de temperatura. En el caso del agua también existen tablas y gráficos, como el de la figura 18 (A8 en el anexo). En nuestro caso se considera una temperatura de 30 °C y al leer en el gráfico se deberá tener en cuenta la corrección por la densidad de la pulpa.

Z s es la atura geométrica, positiva o negativa, existente entre el nivel del fluido en el depósito de aspiración y el eje del impulsor. En las operaciones de dragado esta altura es negativa.

H vs es la pérdida de presión expresada como altura debida al paso del flujo por el orificio de salida del depósito de aspiración.

Fig. 17: Curva Presión Atmosférica – Altitud.

Fig. 18: Curva Presión de vapor – Temperatura.

H rs es la perdida expresada como altura debida a la reducción, si existe, a la entrada de la bomba.

H ts es la pérdida de presión, expresada como altura debida a la fricción en el conducto de aspiración.

Reemplazando en la ecuación anterior las incógnitas por los diferentes valores obtenidos en el punto 6.4 de cálculo de pérdidas de carga específicas del circuito:

NPSHd = 9.16–0.43+2.50–0.230–0.017–0.014 = 10.97 m.c.l. <> 17.37 m.c.a.

NPSHd = 17.37 m.c.a.

Esto significa que a la entrada de la bomba se dispondrá de una presión suficiente para que la bomba pudiese aspirar sin problema, ya que el NPSHr requerido por la bomba es tan solo de 3.3 m.c.a., NPSHr = 3.3 m.c.a.

Cuando el depósito de aspiración sea cerrado, y se encuentre sometido a una presión distinta de la atmosférica, bien por estar presurizado o bajo vacío, habrá que sumar o restar dicha presión de presurización Hpt o de vacío Hpv, al momento de calcular el NPSHd disponible.

CONCLUSIONES

En el trabajo aquí expuesto se ha tratado de presentar los diferentes procedimientos y métodos de cálculo existentes actualmente, que pueden ser accesibles y practicables para un técnico no específicamente especializado en el movimiento de fluidos.

Por supuesto, existen procedimientos, quizás más precisos en algunas áreas, pero mucho más complicados de manejar para el técnico “polifacético”, o “multipurpose” que dirían los sajones, que además de calcular un bombeo debe conocer y atender a otras disciplinas.

Basta con echar una mirada a la bibliografía que se incluye al final de este trabajo para darse cuenta del gran número de publicaciones existentes sobre el movimiento de fluidos y de bombas centrífugas donde puede encontrarse abundante información. Curiosamente hasta Einstein participó en esta disciplina y publicó la que sería quizás la primera ecuación de la viscosidad. Investigadores y técnicos como Durand y Condolios, trabajando para la firma francesa SOGREAH (Sociedad Grenoblesa de Estudios Hidráulicos), con la que comencé a trabajar al terminar la universidad, desarrollaron las primeras teorías sobre la velocidad límite en los años 60.

Hoy día los ordenadores y calculadoras programables permiten hacer cálculos complicados, que hace años requerían mucho tiempo, lo que ha permitido entrar en cálculos complejos, también aplicables a este sector del bombeo de pulpas, como podría ser, por ejemplo, el cálculo de una ecuación como la de Colebrook.

Al final del trabajo se incluye una copia “en blanco” de los ábacos empleados en los cálculos para su uso eventual por algún avezado lector que desee evaluar algún bombeo de pulpas. La ejecución de estos ábacos por Pedro Martínez Pagán, coautor de este trabajo, ha sido excepcional y representaran una gran ayuda para un posible cálculo.

En cualquier caso, el trabajo presentado puede abrir diferentes posibilidades de enfrentar los problemas del bombeo de pulpas a los técnicos, que supuestamente deberían ser de gran ayuda.

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ANEXOS

A1- Circuito Inverso: Calculo y Balance.

A4. Diferentes expresiones de la concentración de sólidos en una

pulpa.

A5 - Curvas características Bomba 8/6 MAR.

A6 - Propiedades del Agua.

A7 - Curva Presión Atmosférica Vs Altitud.

A2 – Cálculo del molino de bolas.

A3 – Curvas características Hidrociclón 500 mm diámetro.

A8 - Curva Presión de vapor de agua Vs Temperatura.

A9 – Gráfico de Durand.

A10 –Ábaco de Moody.

A11 – Ábaco de Colebrook.

A13 Ábaco de Eficiencia ER y Altura HR.

A12 – Abaco de Eficiencia de Bombeo ER = HR.

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La mayor productividad se combina con la eficiencia del tren de potencia, líder en el sector, para ofrecer hasta un 10% más de eficiencia de combustible que los dúmperes de la competencia y hasta un 5% menos de consumo de combustible en comparación con el 793F. La elección de los ajustes de modo completo o económico adapta las necesidades de potencia a la tarea en cuestión

dos que los dúmperes de la competencia. Se desplaza a una velocidad líder en su clase de 12,9 km/h en pendientes del 10% y puede recorrer una pendiente máxima del 25% a plena carga. El control de retardo automático mejorado selecciona automáticamente la velocidad óptima en función de la pendiente, la carga útil y la temperatura del aceite de los frenos para aumentar la velocidad hasta un 25% durante el retardo.

El motor Cat C175-16 que propulsa el nuevo 793 ofrece la máxima disponibilidad de tiempo de actividad y cuenta con más de 21 millones de horas de funcionamiento en el campo y puede alcanzar más de 3,8 millones de litros de consumo de combustible antes de la revisión. Su nuevo sistema de filtración de aceite mejorado Cat aumenta la vida útil del motor, elimina los cambios de filtro de cartucho y permite ampliar los intervalos de cambio de aceite. Con su potencia bruta de 1976 kW (2.650 CV), el motor puede pedirse en configuraciones equivalentes a Tier 2 de la EPA de EE.UU. o Tier 4 Final/Fase 5 de la UE para cumplir las normas de emisiones de cualquier región.

Simplificando el funcionamiento del dúmper, los controles de velocidad avanzados permiten al operador establecer la velocidad deseada de

del camión y controlarla con un dial giratorio, permitiendo que el tren de potencia seleccione automáticamente la marcha y el régimen del motor óptimos. La transmisión con estrategia de control electrónico de potencia avanzada del 793 mantiene el impulso y el par de avance mientras cambia con una selección de marchas óptima, lo que proporciona tiempos de aceleración más rápidos.

Las mejoras en el sistema Cat Payload del 793 proporcionan una medición y un control más precisos de la carga útil. El entrenamiento de la velocidad del operador dis-

Simplificando el funcionamiento del dúmper, los controles de velocidad avanzados permiten al operador establecer la velocidad deseada del camión y controlarla con un dial giratorio, permitiendo que el tren de potencia seleccione automáticamente la marcha y el régimen del motor óptimos

Con una potencia de 1976 kW, el motor Cat C175-16 propulsa el nuevo 793.

ponible ayuda al operador a alcanzar el máximo potencial. El sistema opcional AutoHoist reduce el consumo de combustible y simplifica el vaciado de la caja automatizando cuatro entradas continuas de mano y pie del operador en dos sencillas entradas de mano para reducir los tiempos del ciclo de vaciado hasta en 12 segundos.

Varias configuraciones de carrocería para el 793 ofrecen el mejor valor para la mina. La carrocería HP ofrece una mejora de la carga útil de hasta 2,5 toneladas con respecto a la carrocería de diseño específico para minas (MSD), mientras que la carrocería MSD II destaca en minas maduras. Los robustos elementos estructurales se unen a las eficiencias geométricas y del acero para crear la carrocería de carbón duradera y de gran volumen.

LA AUTONOMÍA IMPULSA

LA PRODUCTIVIDAD

El nuevo Cat 793 ofrece una conectividad de vanguardia con compo-

nentes electrónicos Cat totalmente integrados que cuentan con una conectividad ethernet de dos hilos a 100 Mbps para una transferencia de datos más rápida, lo que mejora el acceso a la información. Con su plataforma tecnológica preparada para el futuro, cada equipo se envía equipado de fábrica con Cat Product Link Elite con conectividad celular 4G/LTE estándar o redes opcionales de modo dual celular/satélite o Wi-Fi local para una transferencia de datos fiable.

El sistema de acarreo autónomo, Cat MineStar Command, puede aumentar la productividad del dúmper en más de un 20%. Más de 550 dúmperes autónomos Cat están en servicio y han transportado con seguridad más de 5.000 millones de toneladas de material. En comparación con los dúmperes con personal, los mineros han reportado hasta un 11% más de eficiencia de combustible, hasta un 35% más de vida útil de los neumáticos y una utilización casi continua del dúmper.

El nuevo Cat 793 ofrece una conectividad de vanguardia con componentes electrónicos Cat totalmente integrados que cuentan con una conectividad ethernet de dos hilos a 100 Mbps para una transferencia de datos más rápida, lo que mejora el acceso a la información

Una serie de controles que aumentan la confianza del operador incluyen el arranque de la segunda marcha configurable que supervisa la pendiente y la carga útil para determinar si el 793 puede arrancar automáticamente en la segunda marcha, lo que mejora la capacidad de conducción y la durabilidad y consume menos combustible

El 793 ofrece una integración más sencilla del conjunto de soluciones telemáticas MineStar disponibles. La oferta incluye MineStar Fleet, la nueva generación del sistema de gestión de flotas; el sistema de visión por cámara MineStar Detect con vista envolvente de 360 grados opcional; y la información sobre el equipo MineStar Health.

ENTORNO CENTRADO EN EL OPERADOR Y LA SEGURIDAD

El nuevo 793 comparte una cabina común y un diseño de tecnología de última generación con los modelos de dúmper 785 y 789, ofreciendo la misma experiencia familiar de conducción y operación. Dos pantallas de 254 mm idealmente situadas consolidan todos los datos de la máquina, los controles y la información de guiado, así como aplicaciones como Cat MineStar, para reducir el número de pantallas necesarias. Un sistema de filtración avanzada disponible incluye filtros de aire de partículas de alta eficiencia (HEPA) opcionales para reducir la penetración de polvo respirable en un 96%.

Una serie de controles que aumentan la confianza del operador incluyen el arranque de la segunda marcha configurable que supervisa la pendiente y la carga útil para determinar si el 793 puede arrancar automáticamen-

Más de 550 dúmperes autónomos Cat están en servicio y han transportado con seguridad más de 5.000 millones de toneladas de material.

te en la segunda marcha, lo que mejora la capacidad de conducción y la durabilidad y consume menos combustible. El control de tracción mejorado, que reduce el desgaste y los daños de los neumáticos, aumenta la capacidad de respuesta del control y la potencia al suelo para mejorar la capacidad de control y el rendimiento de la máquina. Un sistema de frenos antibloqueo disponible ayuda a mantener la trayectoria de desplazamiento cuando se desliza, y el control dinámico de estabilidad supervisa la intención de dirección del operador y el movimiento de la máquina para mantener la trazabilidad de la misma.

El sistema Cat Detect - Object Detection de serie combina los sistemas de radar y cámara para advertir a los operadores de los vehículos ligeros y de los peligros estacionarios que se encuentran en las inmediaciones del camión. El sistema opcional de seguridad del conductor en la cabina cuenta con una tecnología que detecta y alerta instantáneamente a los operadores en el

Diseñado para durar más de 100.000 horas, el bastidor de larga duración del 793 cuenta con acero dulce para proporcionar flexibilidad, durabilidad y resistencia a las cargas de impacto, y el bastidor, la cadena cinemática, el motor y los componentes están construidos para ser reconstruidos. La incorporación de filtros centrífugos de aceite y autolimpiantes amplía los intervalos de cambio de aceite y ofrece una reducción de hasta el 67% en el consumo anual de aceite

El sistema Cat Detect - Object Detection de serie combina los sistemas de radar y cámara para advertir a los operadores de los vehículos ligeros y de los peligros estacionarios que se encuentran en las inmediaciones del camión. El sistema opcional de seguridad del conductor en la cabina cuenta con una tecnología que detecta y alerta instantáneamente a los operadores en el momento en que se identifica la fatiga o la distracción

momento en que se identifica la fatiga o la distracción. El arranque en pendiente del dúmper, que elimina los arranques de dos pies y reduce el potencial de colisión, mantiene el dúmper inmóvil en las pendientes y el sistema antirretroceso detiene automáticamente el equipo cuando rueda en la dirección opuesta a la marcha seleccionada.

LA REDUCCIÓN DE LOS TIEMPOS DE INACTIVIDAD ES UN FACTOR CLAVE

El diseño del 793 reduce los factores clave del tiempo de inactividad. Su nuevo sistema modular de HVAC (calefacción, ventilación y aire acondicionado) mejora la durabilidad en un 20% y puede cambiarse en una hora sin necesidad de un técnico de HVAC, lo que mejora la disponibilidad física hasta en un 0,5%. Remote Troubleshoot permite un acceso remoto seguro a los datos de servicio y de la máquina para la resolución de problemas y el diagnóstico. Re-

mote Flash optimiza el rendimiento y la productividad de los equipos con el software más reciente y reduce el tiempo de inactividad para la instalación del software hasta en un 50%.

Diseñado para durar más de 100.000 horas, el bastidor de larga duración del 793 cuenta con acero dulce para proporcionar flexibilidad, durabilidad y resistencia a las cargas de impacto, y el bastidor, la cadena cinemática, el motor y los componentes están construidos para ser reconstruidos. La incorporación de filtros centrífugos de aceite y autolimpiantes amplía los intervalos de cambio de aceite y ofrece una reducción de hasta el 67% en el consumo anual de aceite. El centro de servicio mejorado del 793, el mantenimiento agrupado a nivel del suelo y los puntos de control, y los filtros hidráulicos de 1.000 horas se combinan para ahorrar tiempo en los procedimientos de mantenimiento regulares.

El 793 ofrece una integración sencilla del conjunto de soluciones telemáticas MineStar disponibles.