TABRID57

‫به نام‬ ‫خد‌اوند‌‬ ‫جان و خرد‌‬

‫شاپا‪1735−5648 :‬‬ ‫سال ششم‪ −‬شماره‌ی پنجاه و هفتم‪ −‬تیـر ‪1388‬‬

‫ده‌ی گواهینامه‌ی ‪ ISO 9001‬د‌ر ایران‬ ‫اولین نشریه‌ی د‌ارن ‌‬

‫منب�ع تمام�ی نوش�تار و مق�االت د‌رج ش�د‌ه د‌ر ای�ن‬ ‫ماهنامه‪ ،‬انجمن مهند‌س�ان تهویه مطبوع‪ ،‬گرمایش و‬ ‫تهویه و تبرید آمریکاست‪.‬‬ ‫‪ASHRAE HANDBOOK‬‬ ‫‪FUNDAMENTALS - 2005‬‬ ‫‪REFRIGERATION - 2002‬‬ ‫‪APPLICATIONS - 2007‬‬ ‫‪SYSTEMS AND EQUIPMENT - 2008‬‬ ‫‪ASHRAE NEWSLETTER - 2009‬‬ ‫‪ASHRAE JOURNAL 2006-2007-2008‬‬ ‫‪-2009‬‬ ‫مترجمی�ن مت�ون ف�وق‪ ،‬ب�د‌ون اس�تثنا صاح�ب اث�ر‬ ‫چاپ‌ش�د‌ه د‌ر حوزه ‪ HVAC‬می‌باش�ند و تمام متون‬ ‫نشریه توسط یکی از بزرگان و اساتید بی‌چون وچرای‬ ‫ای�ن صنعت‪ ،‬مورد انتخاب‪ ،‬بازنگری و ویرایش نهایی‬ ‫قرار گرفته است‪.‬‬

‫ماهنامه‌ی فنی‪ ،‬مهند‌سی‬ ‫صاحب امتیاز و مد‌یر مسوول‪ :‬مهند‌س محمد‌حسین د‌هقان‬ ‫سردبیر‪ :‬مهند‌س رامین تابان‬ ‫فهرست‪:‬‬ ‫‪ASHRAE NEWS 2‬‬ ‫‪ASHRAE PUBLICATIONS 4‬‬

‫●روش منطقه‌بندی ساختمان در مرحله طراحی سیستم‌های تهویه مطبوع‬

‫‪HVAC FUNDAMENTALS 12‬‬

‫●چرخه تبرید تراکمی‬

‫‪PRODUCT NEWS 22‬‬ ‫‪HVAC APPLICATIONS 24‬‬

‫●تاسیسات زیست محیطی برای رشد‌‌ گیاهان‬ ‫●اتاق‌های تمیز مرتفع‬

‫‪INDUSTRY NEWS 39‬‬ ‫‪SYSTEMS & EQUIPMENT 41‬‬

‫●د‌فع چگالید‌ه د‌ر تجهیزات د‌ارای واحد‌ تنظیم حرارت‬

‫‪REFRIGERATION 51‬‬

‫●تعیین اندازه خط‬

‫‪ASHRAE JOURNAL 56‬‬

‫●تولید برف برای مکان‌های داخلی‬

‫تهران‪ ،‬سید‌خند‌ان‪ ،‬خیابان ارسباران‪ ،‬کوچه‌ی ستاری‪ ،‬شماره‌ی ‪22‬‬ ‫تهران‪ -‬صند‌وق‌پستی‪14335-536 :‬‬ ‫تلفن‪22885647 :‬‬ ‫د‌ورنگار‪22885651 :‬‬ ‫امور مشترکین‪22885649 :‬‬ ‫‪URL: WWW. HVAC. IR‬‬

‫د‬ ‫د پیروزمن ‌‬ ‫صفحه‌آرایی و گرافیک‪ :‬محم ‌‬ ‫خطاطی لوگو‪ :‬ناد‌ر خسروانی‬ ‫چاپ و صحافی ‪ :‬کارنگ (خیابان کاج شمالی‪ ،‬نبش کوچه شهید زینالی‪ ،‬شماره ‪183/1‬‬ ‫پیامک )‪0912 - 448 - 0 - 416 : (SMS‬‬

‫تلفن‪)88023010:‬‬

‫استفاد‌ه مکتوب از مقاالت این نشریه امکان‌پذیر نمی‌باشد‬

‫‪ASHRAE NEWS‬‬

‫‪ASHRAE PUBLICATIONS‬‬

‫‪HVAC FUNDAMENTALS‬‬

‫‪ASHRAE JOURNAL‬‬

‫‪REFRIGERATION‬‬

‫‪PRODUCT NEWS‬‬ ‫‪SYSTEMS & EQUIPMENT‬‬

‫‪HVAC APPLICATIONS‬‬ ‫‪INDUSTRY NEWS‬‬

‫‪ASHRAE NEWS‬‬

‫خبرهای اختصاصی انجمن ‪ASHRAE‬‬ ‫‪ASHRAE NEWSLETTER − 2009‬‬

‫توسعه استاندارد ®‪BACnet‬‬

‫انجمن ‪ ASHRAE‬اخیرا جدیدترین نسخه از استاندارد ‪ 2008-BACnet® 135‬را در ماه ژانویه‬ ‫منتش��ر کرد‪ .‬در حال حاض��ر کمیته ‪ BACnet‬یازده پیوس��ت را به این اس��تاندارد اضافه کرده‬ ‫است‪ .‬در کنفرانس زمستانی سال ‪ 2009‬نیز آخرین تبادل‌نظرهای پیرامون مباحث یاد شده بین‬ ‫صاحب‌نظران و متخصصان صورت گرفت‪.‬‬

‫بیانیه ‪ ASHRAE‬برای استفاده از مبردهای طبیعی‬

‫انجمن ‪ ASHRAE‬طی بیانیه‌ای حمایت خود را برای تحقیق و توس��عه سیس��تم‌های تهویه‬ ‫مطبوع با قابلیت استفاده از مبردهای طبیعی و سایر فناوری‌های سازگار با محیط زیست را اعالم‬ ‫کرد‪ .‬مبردهای طبیعی که فهرس��ت آن‌ها در این بیانیه آمده شامل آمونیاک‪ ،‬دی‌اکسیدکربن‪،‬‬ ‫هیدروکربن‌ها‪ ،‬هوا و آب می‌شود‪ .‬مبردهای طبیعی به دلیل کاهش اثرات مخرب در زمینه گرم‬ ‫ش��دن کره زمین‪ ،‬گزینه مناس��بی برای بهبود وضعیت محیط زیست و کاهش اثرات نامطلوب‬ ‫زیست‌محیطی سیستم‌های تبرید به شمار می‌روند‪.‬‬

‫بررسی چالش‌های بهینه‌سازی مصرف انرژی در مدارس‬

‫گزارش‌ه��ای و آماره��ای موجود حاکی از آن اس��ت که نزدیک به ش��انزده درصد از بودجه‬ ‫مدارس ایاالت متحده برای تامین انرژی موردنیاز این بخش صرف می‌شود‪ .‬طبق آمار موجود‪،‬‬ ‫اخیرا بودجه ‪ 48.3‬بیلیون دالری برای به‌روزرسانی‪ ،‬بازسازی و تعمیر سیستم‌های قدیمی مدارس‬ ‫اختصاص داده ش��ده است‪ .‬انجمن ‪ ASHRAE‬نیز در همین راس��تا اقدام به انتشار «راهنمای‬ ‫طراحی پیش��رفته مدارس ‪ K-12‬از دیدگاه انرژی» نموده است که در آن راهکارهای کاربردی و‬ ‫قابل اجرای برای کاهش هزینه انرژی در مدارس مطرح شده است‪.‬‬

‫درگذشت نایب رییس انجمن ‪ASHRAE‬‬

‫ان��درو باگ��ز از اعضای اصلی و افتخاری انجمن ‪ ASHRAE‬که در خالل س��ال‌های ‪ 1967‬تا‬

‫‪ 1985‬میالدی‪ ،‬ریاست دفتر مرکزی انجمن ‪ ASHRAE‬را بر عهده داشت در تاریخ چهاردهم آوریل‬ ‫س��ال جاری در سن هشتاد و هشت س��الگی درگذشت‪ .‬در زمان بازنشستگی وی‪ ،‬ریچارد پری‬

‫ریاس��ت وقت انجمن ‪ ASHRAE‬به این نکته اشاره داشت که باگز مدیری کارآمد بود که همواره‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫بوران تهویه‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫در راستای رشد انجمن در تمامی جنبه‌های ممکن تالش می‌کرد‪ .‬الزم به ذکر است که از سال‬ ‫‪ ،1986‬انجمن ‪ ASHRAE‬جهت تقدیر از اعضا‪ ،‬جایزه‌ای را به نام وی در نظر گرفته است که این‬

‫تلفن‪88444209 :‬‬

‫انجمن ‪ ASHRAE‬به ‪ HEA‬ملحق شد‬

‫انجم��ن ‪ ASHRAE‬به منظور ارتقای فناوری‌های مرتبط با انرژی‌های تجدیدپذیر در طراحی‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫تاسیسات بیمارستان‌ها در قالب برنامه وزارت انرژی ایاالت متحده (‪ )DOE‬به پیمان ‪ HEA‬ملحق‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫بیمارستان‌ها و بهبود وضعیت مصرف انرژی در زمینه طراحی‪ ،‬ساخت‪ ،‬بازسازی و نگهداری از‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫می‌گردد‪.‬‬

‫هواسپاس‬

‫جایزه به افرادی که خدمات متمایز‪ ،‬برجسته و مفیدی را در صنعت به انجام می‌رسانند‪ ،‬اعطا‬

‫ش��د‪ .‬طبق مذاکرات صورت گرفته قرار بر این است که نمایندگان ‪ ASHRAE‬در کمیته راهبری‬

‫ای��ن پیمان ایف��ای نقش کنند‪ .‬بنابر اعالم وزارت انرژی ای��االت متحده‪ ،‬مقدار مصرف انرژی و‬ ‫دی‌اکس��یدکربن منتشر شده توسط بیمارستان‌ها به طور متوسط دو و نیم برابر ساختمان‌های‬

‫تجاری – اداری است‪ .‬بنابر مفاد پیمان ‪ ،HEA‬وزارت انرژی با همکاری انجمن‌ها و تشکل‌های‬ ‫تخصص��ی با هدف کاه��ش هزینه‌ها‪ ،‬کاهش مصرف انرژی و کاهش میزان انتش��ار آالینده‌های‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫تمامی امکانات موجود را در اختیار بیمارستان‌ها و مراکز درمانی قرار خواهد داد‪.‬‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫بیمارستانی در محیط‪ ،‬تمامی منابع مورد نیاز شامل آزمایشگاه‌های ملی‪ ،‬نیروی حرفه‌ای کار و‬

‫سومین بازنگری در استاندارد پیشنهادی ‪ASHRAE 189.1‬‬

‫اس��تاندارد پیشنهادی ‪ ASHRAE 189.1‬که تحت عنوان «استاندارد طراحی ساختمان‌های‬

‫سبز به استثنای ساختمان‌های با تعداد طبقات کم» تدوین شده‪ ،‬در حال حاضر برای سومین‬

‫بازنگری عمومی منتش��ر ش��ده است‪ .‬در این نسخه از استاندارد نس��بت به دو نسخه پیشین‪،‬‬ ‫مالحظات برای افزایش مقدار صرفه‌جویی در انرژی مصرفی در نظر گرفته شده است که رعایت‬

‫و مکان‌های اداری حذف ش��ده است‪ .‬در عوض‪ ،‬تاکید این نسخه از استاندارد بر کنترل منابع‬

‫‪3-2‬‬

‫سپهر ساطع‬

‫آالینده به منظور بهبود کیفیت هوای داخل ساختمان است‪.‬‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫معیار تهویه مضاعف سی درصد فراتر از معیار استاندارد ‪ ASHRAE 62.1‬برای کالس‌های درس‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫آن موجب بهبود وضعیت نسبت به استاندارد ‪ ASHRAE 90.1‬خواهد شد‪ .‬در این نسخه همچنین‬

‫‪ASHRAE NEWS‬‬

‫‪ASHRAE PUBLICATIONS‬‬

‫‪HVAC FUNDAMENTALS‬‬

‫‪ASHRAE JOURNAL‬‬

‫‪REFRIGERATION‬‬

‫‪PRODUCT NEWS‬‬ ‫‪SYSTEMS & EQUIPMENT‬‬

‫‪HVAC APPLICATIONS‬‬ ‫‪INDUSTRY NEWS‬‬

‫روش منطقه‌بندی ساختمان‬ ‫در مرحله طراحی سیستم‌های تهویه مطبوع‬ ‫‪Fundamentals of HVAC Systems - SI edition, ASHRAE eLearing, 2007, Robert McDowall‬‬ ‫ترجمه و تدوین‪ :‬مهند‌س رامین تابان∗‬

‫در مباحث مربوط به تهویه مطبوع‬ ‫اغلب با واژگانی مانند فضاها‪ 1‬یا مناطق‬ ‫س��اختمان روب��ه‌رو می‌ش��ویم که این‬ ‫واژگان از دی��دگاه تخصص��ی‪ ،‬مفهومی‬ ‫فراتر از معن��ای ظاهری آن را دارند‪ .‬در‬ ‫این مقاله س��عی داریم تعریف دقیقی را‬ ‫برای مناط��ق تهویه مطبوع ارائه دهیم‬ ‫و مس��ایلی مانند ش��یوه منطقه‌بندی‬ ‫س��اختمان‪ ،‬علت منطقه‌بندی‪ ،‬عوامل‬ ‫موث��ر بر انتخاب منطقه‌ها و مالحظاتی‬ ‫که باید در این راستا در نظر گرفته شود‬ ‫را مورد بررسی قرار دهیم‪.‬‬ ‫‪2‬‬

‫مقدمه‬

‫هر یک از بخش‌های س��اختمان با‬ ‫هدفی خاص طراحی و ساخته می‌شود‪.‬‬ ‫برای آن که کارکرد سیس��تم‌های تهویه‬ ‫مطب��وع‪ ،‬موجب فراهم آمدن ش��رایط‬ ‫آس��ایش حرارتی‪ 3‬برای اف��راد حاضر در‬ ‫س��اختمان شود‪ ،‬سیس��تم‌های تهویه‬ ‫مطبوع باید به گونه‌ای طراحی شوند که‬ ‫امکان کنت��رل عملکرد آن‌ها به صورت‬

‫مس��تقل نیز وجود داشته باشد‪ .‬به این‬ ‫ترتی��ب کاربران هر ی��ک از بخش‌های‬ ‫س��اختمان قادر خواهند بود‪ ،‬متناسب‬ ‫با نیاز خ��ود‪ ،‬عملکرد سیس��تم تهویه‬ ‫مطبوع را کنترل کنند‪« .‬فضا (‪»)Space‬‬ ‫به صورت یک بخش از ساختمان تعریف‬ ‫می‌شود و لزوما توسط دیوارها یا کف از‬ ‫سایر قسمت‌ها مجزا نمی‌شود‪ .‬یک فضا‬ ‫می‌ت��وان از نظر ابعاد بزرگ و یا کوچک‬ ‫باش��د‪« .‬منطقه (‪ »)Zone‬نیز بخش��ی‬ ‫از س��اختمان اس��ت که سیستم تهویه‬ ‫مطبوع آن با اس��تفاده از یک حس��گر‬ ‫مس��تقل کنترل می‌ش��ود‪ .‬این حسگر‬ ‫معموال (نه همیش��ه) یک ترموس��تات‬ ‫اس��ت‪ .‬ترموستات‪ ،‬به صورت مستقیم‬ ‫یا غیرمستقیم دمای منطقه مربوطه را‬ ‫کنترل می‌کند‪.‬‬ ‫ی��ک منطق��ه می‌تواند ی��ک اتاق‬ ‫مجزا و کوچک از یک س��اختمان بزرگ‬ ‫باش��د یا ممکن اس��ت بخش بزرگی از‬ ‫یک س��اختمان به عن��وان یک منطقه‬ ‫در نظ��ر گرفته ش��ود‪ .‬ب��رای مثال‪ ،‬در‬

‫یک س��الن تئاتر‪ ،‬با وجود آن که با یک‬ ‫س��الن بزرگ و یکپارچه سروکار داریم‪،‬‬ ‫از دیدگاه تهویه مطبوع به دلیل تفاوت‬ ‫در الزامات گرمایش��ی و سرمایشی‪ ،‬این‬ ‫سالن را به دو منطقه تقسیم می‌شود‪.‬‬ ‫به این صورت که محل نشس��تن حضار‬ ‫به عن��وان یک منطقه و س��ن تئاتر به‬ ‫عنوان یک منطق��ه دیگر در نظر گرفته‬ ‫می‌شود‪ .‬به هر فضا‪ ،‬بخشی از یک فضا‬ ‫یا مجموعه‌ای از فضاها با قابلیت کنترل‬ ‫مستقل‪ ،‬اصطالحا یک «منطقه» گفته‬ ‫می‌شود‪.‬‬ ‫متناسب با شرایط پروژه امکان آن‬ ‫وجود دارد که چند فضا در یک منطقه‬ ‫ق��رار گیرند که برای نمون��ه می‌توان به‬ ‫چند س��اختمان اداری (چن��د فضا) با‬ ‫کاربری‪ ،‬موقعیت و شرایط کامال مشابه‬ ‫اشاره کرد که دمای آن‌ها تنها با استفاده‬ ‫از یک ترموس��تات کنترل می‌شود‪ .‬در‬ ‫این مث��ال‪ ،‬س��اختمان‌های اداری یاد‬ ‫ش��ده‪ ،‬مصداق فضاهایی هس��تند که‬ ‫همگی در یک منطقه قرار می‌گیرند‪ .‬از‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫بوران تهویه‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫تلفن‪88444209 :‬‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫‪5-4‬‬

‫سپهر ساطع‬

‫ب�ه ه�ر فض�ا‪ ،‬بخش�ی از‬ ‫ی�ک فضا ی�ا مجموعه‌ای از‬ ‫فضاه�ا ب�ا قابلی�ت کنترل‬ ‫مس�تقل‪ ،‬اصطالح�ا ی�ک‬ ‫«منطق�ه» گفت�ه می‌ش�ود‪.‬‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫مناطق تهویه مطبوع انواع مختلفی‬ ‫دارن��د‪ .‬این مناطق بر مبنای عاملی که‬ ‫در آن منطقه کنترل می‌ش��ود و میزان‬ ‫تغییرپذیری آن دس��ته‌بندی می‌شوند‪.‬‬ ‫متداول‌تری��ن پارامترهای��ی که مناطق‬ ‫تهویه مطبوع کنترل می‌شوند عبارتند‬ ‫از‪:‬‬ ‫● دما‬ ‫● رطوبت‬ ‫● نرخ تهویه‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫روش منطقه‌بندی‬

‫هواسپاس‬

‫س��وی دیگر‪ ،‬گاهی اوقات ممکن است‬ ‫که یک فضا‪ ،‬خود به چند منطقه تقسیم‬ ‫ش��ود‪ .‬هر منطقه را می‌توان با استفاده‬ ‫از یک سیستم مجزا تحت پوشش قرار‬ ‫داد و ی��ا می‌توان الزامات سرمایش��ی و‬ ‫گرمایش��ی آن را با یک سیستم مرکزی‬ ‫و به‌کارگیری کنترل‌کننده‌های مستقل‬ ‫برای هر منطق��ه تامین کرد‪ .‬در جدول‬ ‫(‪ )1‬چن��د مثال برای تعیی��ن فضاها و‬ ‫مناطق تهویه مطبوع ارائه شده است‪.‬‬

‫● دوره کارکرد‬ ‫● حفاظت در برابر انجماد‬ ‫● فشار‬ ‫متداول‌تری��ن دلی��ل منطقه‌بندی‬ ‫س��اختمان‪ ،‬تغیی��رات ب��ار حرارتی در‬ ‫ساختمان اس��ت‪ .4‬پالن س��اده‌ای که‬ ‫در ش��کل (‪ )1‬نش��ان داده شده است‬ ‫را مالحظه کنی��د‪ .‬در ادامه این بخش‬ ‫س��عی داریم با اس��تفاده از این مثال‪،‬‬ ‫مالحظاتی که باید ب��رای منطقه‌بندی‬ ‫ساختمان رعایت شود را مطرح کنیم‪.‬‬ ‫برای این س��اختمان فرضیات زیر را در‬ ‫نظر بگیرید‪:‬‬

‫● تمام��ی دیواره��ا عای��ق‌کاری‬ ‫شده‌اند‪.‬‬ ‫● این پالن متعلق به یک ساختمان‬ ‫چند طبقه است که پالن تمامی طبقات‬ ‫آن مشابه با یکدیگر است‪.‬‬ ‫● قسمت عمده‌ای از نمای خارجی‬ ‫این س��اختمان به صورت شیشه‌ای کار‬ ‫شده است‪.‬‬ ‫● بار ناشی از حضور افراد و کارکرد‬ ‫تجهیزات در ساختمان‪ ،‬بخش ناچیزی‬ ‫از بار این ساختمان را به خود اختصاص‬ ‫می‌دهد‪.‬‬ ‫● محل پروژه در نیم‌کره شمالی کره‬ ‫زمین قرار دارد‪.‬‬ ‫در این مثال‪ ،‬به دلیل تغییرات بار‬ ‫حرارتی‪ ،‬ابتدا الزامات مربوط به منطقه‬ ‫پیرامونی‪ 5‬در طبق��ات میانی را در نظر‬ ‫خواهیم گرفت‪ .‬ای��ن تغییرات به دلیل‬ ‫حرکت خورش��ید حول س��اختمان در‬ ‫ط��ول روز رخ می‌دهد‪ .‬به عبارت دیگر‪،‬‬ ‫به دلیل تغییر در بهره گرمایی خورشید‬ ‫در ط��ول روز‪ ،‬بار حرارتی این منطقه از‬

‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

‫تلفـن‪22885647 :‬‬

‫نوشته‪ :‬مهناز محمودی‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬خشتی ‪276 /‬‬

‫•مرجع جامع‬ ‫استخر‪ ،‬سونا و جکوزی‬

‫فضا‬

‫•فرهنگ بصری معماری‬

‫نوشته‪ :‬فرانسیس دی‪ .‬کی‪ .‬چینگ‬

‫ترجمه‪ :‬محمدرضا افضلی‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رحلی‪352 /‬‬

‫مناطق‬

‫سالن تئاتر ‪ .1‬محل نشستن حضار‬

‫پیست‬ ‫پاتیناژ‬ ‫سرپوشیده‬

‫دلیل انتخاب چند منطقه‬ ‫محل نشس��تن حضار در یک س��الن تئات��ر نیازمند‬ ‫س��رمایش و نرخ تهویه باالیی اس��ت و این بار تنها در‬ ‫زمان��ی وجود دارد ک��ه افراد در داخل س��الن حاضر‬ ‫هستند‪.‬‬

‫‪ .2‬سن‬

‫ساختار سالن تئاتر به گونه‌ای است که در قسمت سن‬ ‫نرخ تهویه و مقدار سرمایش مورد نیاز تا پیش از روشن‬ ‫شدن تاسیسات روشنایی در مقایسه با محل نشستن‬ ‫حضار مقدار کمی است ولی با روشن شدن تاسیسات‬ ‫روشنایی‪ ،‬مقدار بار سرمایشی و نرخ تهویه موردنیاز به‬ ‫یک‌باره به میزان قابل توجهی افزایش می‌یابد‪.‬‬

‫‪ .1‬جایگاه تماشاگران‬

‫جایگاه تماش��اگران نیازمند تهویه و گرمایش مناسب‬ ‫است‪.‬‬

‫‪ .2‬سطح یخی پیست‬

‫در ناحیه سطح یخی پیست‪ ،‬برای به حداقل رساندن‬ ‫س��رعت ذوب یخ باید جریان هوا با س��رعت و دما کم‬ ‫تامین شود‪.‬‬

‫‪ .3‬فضای باالی پیست‬

‫در فضای باالی پیست و فضای باالی جایگاه تماشاگران‬ ‫به منظور جلوگیری از مه‌گرفتگی باید رطوبت‌گیری به‬ ‫نحو مطلوبی انجام پذیرد‪.‬‬

‫ساختمان ‪ .1‬مناطق مجاور به پنجره‌ها‬ ‫اداری‬

‫مناطقی که در مجاورت پنجره‌ها قرار دارند‪ ،‬در فصل‬ ‫تابستان تحت تاثیر بار گرمایی ناشی از تابش خورشید‬ ‫و در فصل زمستان تحت تاثیر سرمای هوای خارج قرار‬ ‫می‌گیرند که موارد یاد ش��ده در گروه عوامل خارجی‬ ‫موثر دسته‌بندی می‌شوند‪.‬‬

‫‪ .2‬مناطق داخلی‬

‫در ساختمان‌های اداری‪ ،‬بار مناطق داخلی به واسطه‬ ‫عواملی مانند حضور یا عدم حضور کارکنان‪ ،‬روشن یا‬ ‫خاموش بودن تاسیسات روشنایی و بار ناشی از کارکرد‬ ‫تجهیزات و ماشین‌آالت اداری متغیر خواهد بود‪.‬‬

‫•معمـاری‪:‬‬ ‫فـرم‪ ،‬فضـا‪ ،‬نـظم‬

‫نوشته‪ :‬فرانسیس دی‪ .‬کی‪ .‬چینگ‬ ‫ترجمه‪ :‬محمدرضا افضلی‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رحلی‪472 /‬‬

‫نوشته‪ :‬رامین تابان‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬وزیری‪688 /‬‬

‫نیاز خواهد داشت‪.‬‬ ‫با رسیدن به میانه روز‪ ،‬خورشید از‬ ‫سمت مش��رق به سمت جنوب می‌رود‬ ‫و به این ترتیب بهره گرمایی خورش��ید‬ ‫در جبه��ه جنوب (‪ ،)S‬جنوب ش��رقی‬

‫جدول (‪ )1‬چند مثال برای تعیین فضاها و مناطق تهویه مطبوع‬

‫نوشته‪ :‬مهد‌ی بهاد‌ری‌نژاد‬ ‫علیرضا د‌هقانی‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬وزیری‪416 /‬‬

‫•باد‌گیر‪ ،‬شاهکار مهندسی‬ ‫ایران زمین‬

‫•بادگیر‬ ‫نماد معماری ایران‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪120 :‬‬

‫●آب در فالت ایران‬ ‫قنات‪ ،‬آب‌انبار و یخچال‬

‫تالیف و ترجمه‪ :‬علیرضا دهقانی‬

‫معمـاری‬ ‫و ساختمان‬

‫س��اختمان دچار تغییر می‌شود‪ .‬هدف‬ ‫طراح آن اس��ت ک��ه ب��ا منطقه‌بندی‬ ‫مناس��ب‪ ،‬ش��رایط تمام��ی مناطق را‬ ‫متناس��ب با نقطه تنظی��م حفظ کند‪.‬‬ ‫دمای نقط��ه تنظیم‪ 6‬دمایی اس��ت که‬ ‫ترموستات بر روی آن تنظیم می‌شود‪.‬‬ ‫در اوایل صبح‪ ،‬خورش��ید از سمت‬ ‫مشرق طلوع می‌کند‪ .‬بنابراین در ساعات‬ ‫اولیه صبح‪ ،‬خورشید به دیوارهای شرقی‬ ‫ساختمان می‌تابد و نور خورشید از طریق‬ ‫پنجره‌های ش��رقی (‪ ،)E‬شمال شرقی‬ ‫(‪)NE‬و جن��وب ش��رقی (‪ )SE‬به داخل‬ ‫ساختمان راه می‌یابد‪ .‬بنابراین برای آن‬ ‫که دمای این قس��مت از ساختمان در‬ ‫هنگام صبح در دمای نقطه تنظیم ثابت‬ ‫بماند‪ ،‬این قسمت به سرمایش بیشتری‬

‫فرودگاه‬

‫فضای وس��یع فرودگاه در برگیرنده مناطق مختلف با‬ ‫‪ .1‬سالن انتظار‬ ‫ش��رایط بار متفاوتی و کاربری‌های گوناگونی است که‬ ‫‪ .2‬بخش بازرسی‬ ‫هر یک از آن‌ها شرایط منحصر به فردی دارند‪ .‬بنابراین‬ ‫‪ .3‬رستوران‌ها‪ ،‬کافی‌شاپ‌ها و ‪ ...‬در یک فرودگاه برای تامین ش��رایط آس��ایش حرارتی‬ ‫مراجعه‌کنندگان و کارکنان‪ ،‬گاهی باید مناطق بسیار‬ ‫‪ .4‬بخش ورودی‬ ‫متنوع و متفاوتی را در نظر گرفت‪.‬‬

‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر )‪(HAP 4.3‬‬

‫(‪ )SE‬و جنوب غربی (‪ )SW‬س��اختمان‬ ‫افزایش می‌یاب��د‪ .‬در این حین به دلیل‬ ‫حرکت خورش��ید به سمت جنوب‪ ،‬بار‬ ‫گرمایی خورشید در جبهه شمالی (‪)N‬‬ ‫نیز کاهش می‌یابد‪ .‬با رسیدن به ساعات‬ ‫بعد از ظهر‪ ،‬خورش��ید به س��مت غرب‬ ‫رفته و به این ترتی��ب بار گرمایی آن به‬ ‫جبهه غرب (‪ ،)W‬جنوب غرب (‪ )SW‬و‬ ‫شمال غرب (‪ )NW‬منتقل می‌شود‪.‬‬

‫مالحظات منطقه‌بندی‬

‫علی‌رغ��م آن ک��ه اکث��ر فضاهای‬ ‫س��اختمان در دوره مشخصی از روز در‬ ‫معرض تابش خورش��ید قرار دارند‪ ،‬دو‬ ‫فضای��ی که با حرف ‪ N‬روی ش��کل (‪)1‬‬ ‫نش��ان داده ش��ده‌اند در هی��چ یک از‬ ‫ساعات روز به طور مستقیم در معرض‬ ‫تابش خورشید قرار نمی‌گیرند‪ .‬بنابراین‬ ‫بار این دو فضا تنها به دمای هوای خارج‬ ‫و بارهای داخلی وابسته خواهد بود‪.‬‬ ‫عوامل یاد شده (دمای هوای خارج‬ ‫و بار داخل��ی) برای هر دو فضایی که با‬ ‫حرف ‪ N‬روی پالن ساختمان نشان داده‬ ‫شده‌اند تقریبا یکس��ان است‪ .‬بنابراین‬ ‫برای کنترل شرایط داخل آن‌ها می‌توان‬ ‫از یک ترموستات استفاده کرد‪ .‬بنابراین‬ ‫این دو فضا یک «منطقه» را تش��کیل‬ ‫می‌دهند و برای کنترل ش��رایط داخلی‬ ‫هر دوی آن‌ها می‌توان از یک ترموستات‬ ‫استفاده کرد‪.‬‬ ‫دو فضای��ی ک��ه ب��ا ح��رف ‪ S‬روی‬ ‫پالن س��اختمان نش��ان داده شده‌اند‬ ‫نیز ش��رایط حرارتی یکس��انی خواهند‬ ‫داشت و در اواسط روز در معرض مقدار‬

‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‪.‬‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫بوران تهویه‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫تلفن‪88444209 :‬‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫‪7-6‬‬

‫سپهر ساطع‬

‫شکل (‪ )1‬پالن ساختمان‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫جنوب‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫شرق‬

‫فضای داخلی ساختمان‬

‫غرب‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫شمال‬

‫مناطق داخلی و بام ساختمان‬

‫در مباحث��ی که تا ب��ه اینجا مطرح‬ ‫کردی��م‪ ،‬حرف��ی از مناط��ق داخلی‪ 7‬و‬ ‫تاثیر بام س��اختمان به میان نیاوردیم‪.‬‬ ‫در طبقات میانی س��اختمان‪ ،‬مناطق‬ ‫داخل��ی توس��ط فضاهای تهویه ش��ده‬ ‫احاطه می‌شوند‪ .‬در نتیجه‪ ،‬این مناطق‬ ‫هرگز در معرض بهره گرمایی خورش��ید‬ ‫قرار نمی‌گیرند‪ .‬در مناطق سردسیر این‬ ‫مساله اغلب ش��رایطی را ایجاد می‌کند‬ ‫ک��ه تمامی مناط��ق خارج��ی نیازمند‬ ‫گرمایش هس��تند‪ ،‬در حالی که مناطق‬ ‫داخلی حتی در این وضعیت نیز نیازمند‬ ‫سرمایش خواهند بود‪ .‬شرایط متفاوت‬ ‫مناط��ق داخلی را معموال می‌توان با در‬ ‫نظر گرفتن یک سیس��تم مستقل برای‬ ‫آن‌ها کنترل کرد‪.‬‬ ‫مناطق پیرامون��ی در طبقه فوقانی‬ ‫س��اختمان نیز در مقایس��ه با طبقات‬ ‫میانی ش��رایط متفاوتی خواهد داشت‪.‬‬ ‫چرا ک��ه در طبقه آخر س��اختمان‪ ،‬در‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫قابل توجه��ی از بار گرمایی خورش��ید‬ ‫ق��رار می‌گیرن��د‪ .‬بنابراین ب��ه دلیل آن‬ ‫ک��ه این دو فضا ش��رایط بار مش��ابهی‬ ‫دارند‪ ،‬برای کنترل ش��رایط داخلی این‬ ‫دو فضا نیز می‌توان از یک ترموس��تات‬ ‫استفاده کرد‪ .‬فضاهای باقیمانده شامل‬ ‫‪ NE ،SE ،SW‬و ‪ NW‬نی��ز در زمان‌های‬ ‫مختلف در معرض مقادیر مختلف بهره‬ ‫گرمایی خورش��ید قرار دارن��د‪ .‬بنابراین‬ ‫برای حفظ دم��ای نقطه تنظیم در این‬ ‫فضاه��ا باید از ترموس��تات‌های مجزا و‬ ‫مستقل استفاده کرد‪.‬‬ ‫بنابراین اگر قصد داش��ته باش��یم‪،‬‬ ‫تغییر بهره گرمایی خورشید را به عنوان‬ ‫عام��ل تعیین‌کنن��ده در نظ��ر بگیریم‪،‬‬ ‫باید این س��اختمان را به شش منطقه‬ ‫تقس��یم‌بندی کنیم‪ .‬الزم ب��ه یادآوری‬ ‫اس��ت که در این بررسی‪ ،‬منطقه‌بندی‬ ‫س��اختمان صرف��ا با توجه ب��ه بارهای‬ ‫خورشیدی مدنظر قرار گرفته است‪ .‬اما‬

‫هواسپاس‬

‫در ش��رایط واقعی ب��ه دلیل مالحظات‬ ‫اقتصادی‪ ،‬گاهی در نظر گرفتن ش��ش‬ ‫منطقه برای چنین ساختمانی مقرون به‬ ‫صرفه نخواهد بود‪ .‬بنابراین طراح ممکن‬ ‫اس��ت با کمی مصالحه‪ ،‬دو فضای ‪ N‬را‬ ‫نی��ز به همراه فضای ‪ NE‬در یک منطقه‬ ‫جای دهد ک��ه در این صورت‪ ،‬فضا ‪NE‬‬ ‫در س��اعت‌های اولیه صبح کمی گرم‌تر‬ ‫خواهد بود‪ .‬مس��اله دیگری که باید در‬ ‫مورد آن تصمیم‌گیری شود‪ ،‬محل نصب‬ ‫ترموستات در این منطقه است‪ .‬از آنجا‬ ‫که معموال کس��ب رضای��ت اکثریت به‬ ‫اقلیت ترجیح داده می‌شود‪ ،‬بهتر است‬ ‫ترموستات در فضای ‪ N‬قرار داده شود‪.‬‬ ‫البته در صورتی که به هر دلیلی تامین‬ ‫شرایط آسایش افراد حاضر در فضای ‪NE‬‬ ‫اهمیت بیشتری داشته باشد‪ ،‬ترموستات‬ ‫باید در فضای ‪ NE‬نصب شود‪.‬‬ ‫به همین ترتیب‪ ،‬می‌توان دو فضای‬ ‫‪ S‬و فض��ای ‪ SE‬را با یکدیگر و فضاهای‬

‫‪ SW‬و ‪ NW‬را ب��ا یکدیگ��ر ترکیب نمود‬ ‫و آن‌ها را در ی��ک منطقه قرار دارد‪ .‬به‬ ‫این ترتیب‪ ،‬شش منطقه‌ای که ابتدا به‬ ‫آن اش��اره کردیم به سه منطقه کاهش‬ ‫می‌یابد‪ .‬البته در صورت در نظر گرفتن‬ ‫سه منطقه‪ ،‬قابلیت‌های سیستم برای‬ ‫کنترل شرایط دمایی فضاهای مختلف به‬ ‫میزان قابل توجهی کاهش می‌یابد‪ .‬ولی‬ ‫در مقاب��ل مزیت این نوع منطقه‌بندی‪،‬‬ ‫کاهش قاب��ل توج��ه در هزینه نصب و‬ ‫اجرای سیستم خواهد بود‪.‬‬ ‫توازن بی��ن عملکرد بهینه و هزینه‬ ‫یکی از چالش‌های همیشگی پیش روی‬ ‫طراحان به شمار می‌رود‪ .‬در صورتی که‬ ‫تعداد مناطق تعیین شده کمتر از مقدار‬ ‫متعارف باشد‪ ،‬نتیجه آن عدم دست‌یابی‬ ‫به ش��رایط مطبوع در فضاهای مختلف‬ ‫س��اختمان خواهد بود‪ .‬از سوی دیگر‪،‬‬ ‫اگر تعداد مناطق تعیین ش��ده بیش از‬ ‫حد معمول باش��د نیز عالوه بر افزایش‬ ‫هزینه نصب و اجرای سیس��تم‪ ،‬هزینه‬ ‫نگه��داری از آن نی��ز به می��زان زیادی‬ ‫افزایش خواهد یافت‪.‬‬

‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

‫تلفـن‪22885647 :‬‬

‫قطع ‪ :‬رقعی‬

‫نوشته‪ :‬آنگوس جی ‪ .‬مک دانلد‬

‫ترجمه‪ :‬علی مسعودی‌نیا‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪248 /‬‬

‫نوشته‪ :‬توماس وانگ‬

‫•اسکیس با مداد‬

‫نوشته‪ :‬توماس وانگ‬

‫ترجمه‪ :‬ثمر ترابی کرمانشاه‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رحلی ‪120 /‬‬

‫•اسکیس با ماژیک‬

‫ترجمه‪ :‬ثمر ترابی کرمانشاه‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رحلی بزرگ ‪104 /‬‬

‫نوشته‪ :‬نوریوشی هاسه‌گاوا‬ ‫ترجمه‪ :‬کورش محمودی‪ ،‬آیلین‬ ‫انسان گلچهره رضائی‌راد‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬وزیری ‪160 /‬‬

‫•اسکیس معماری داخلی‬

‫•سازه و معماری‬

‫نوشته‪ :‬شارلوت بادن پاول‬

‫ترجمه‪ :‬حمیدرضا ایزدی‬

‫•مرجع جیبی معماری‬

‫•آشنایی با معماری جهان‬

‫نوشته‪ :‬امیلی ُکل‬ ‫ترجمه‪ :‬کورش محمودی ‪ ،‬رضا‬ ‫بصیری مژدهی‪ ،‬روزبه احمدی نژاد‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬وزیری ‪352 /‬‬

‫معمـاری‬ ‫و ساختمان‬

‫فصل تابستان با بهره گرمایی خورشید‬ ‫و در فصل زمس��تان با تلف��ات گرمایی‬ ‫ساختمان از طریق بام روبه‌رو هستیم‪.‬‬ ‫ب��ه همی��ن جهت اس��ت ک��ه طراحی‬ ‫سیس��تم تهوی��ه مطبوع ب��رای آخرین‬ ‫طبقه ساختمان مستلزم در نظر گرفتن‬ ‫مالحظ��ات اختصاصی ب��ا قابلیت‌های‬ ‫مضاعف برای تامین سرمایش و گرمایش‬ ‫است‪.‬‬ ‫انتخ��اب مناطق همواره مس��تلزم‬ ‫ارزیاب��ی دقیق بی��ن هزینه‌ه��ا‪ ،‬مزایا‪،‬‬ ‫قابلیت‌ه��ا و نیازهای پروژه اس��ت‪ .‬با‬ ‫نگاه��ی ایده‌آل هر ف��رد تمایل دارد به‬ ‫طور ش��خصی کنترل قس��متی از فضا‬ ‫ک��ه در آن حض��ور دارد را در دس��ت‬ ‫داشته باش��د‪ .‬اما در عمل‪ ،‬مالحظات‬ ‫اقتص��ادی مان��ع از محقق ش��دن این‬ ‫خواسته می‌ش��ود‪ .‬بنابراین طراح باید‬ ‫انتخاب هوشمندانه و دقیقی را در این‬ ‫زمینه انج��ام دهد و در صورت امکان‪،‬‬ ‫فضاهای مختلف ساختمان را با یکدیگر‬ ‫ترکیب نموده و آن‌ها را در یک منطقه‬ ‫ج��ای دهد‪ .‬در مثالی ک��ه پیش از این‬ ‫مطرح شد‪ ،‬تنها بهره گرمایی خورشید‬ ‫به عنوان عاملی تعیین‌کننده در تعیین‬

‫منطقه‌بن�دی س�اختمان‬ ‫هم�واره مس�تلزم ارزیابی‬ ‫دقی�ق و ایجاد ت�وازن بین‬ ‫هزینه‌ها‪ ،‬مزای�ا‪ ،‬قابلیت‌ها‬ ‫و نیازه�ای پ�روژه اس�ت‪.‬‬

‫مناطق مورد توجه ق��رار گرفت‪ .‬اما در‬ ‫عم��ل‪ ،‬طراح باید تمام��ی عوامل موثر‬ ‫که پیش از این به صورت فهرس��ت‌وار‬ ‫به آن‌ها اش��اره کردی��م را رعایت کند‪.‬‬ ‫متداول‌ترین و مهم‌ترین عواملی که باید‬ ‫برای منطقه‌بندی ساختمان مورد توجه‬ ‫قرار گیرد عبارتند از‪:‬‬ ‫● تغییر شرایط حرارتی‬ ‫● تهویه با هوای خارج‬ ‫● الگوی کاربری‬ ‫● رطوبت‬ ‫● فشار‬

‫تغییر شرایط حرارتی‬

‫بهره گرمایی خورش�ید‪ :‬همان‌طور‬ ‫که در مثال مطرح شده مالحظه شد‪،‬‬ ‫بهره گرمایی خورش��ید که به واس��طه‬ ‫تابش خورش��ید از طری��ق پنجره‌ها به‬ ‫س��اختمان اعمال می‌شود می‌تواند در‬ ‫زمان‌های مختل��ف روز‪ ،‬اختالف قابل‬ ‫مالحظه‌ای در بار سرمایشی قسمت‌های‬ ‫مختلف ساختمان ایجاد کند‪.‬‬ ‫بهره‌ه�ا و تلفات گرمایی دیوارها و‬ ‫ب�ام‪ :‬فضاهایی که در قسمت زیرین بام‬ ‫یک ساختمان چند طبقه قرار می‌گیرند‪،‬‬ ‫در مقایس��ه با طبقات پایین‌تر در فصل‬ ‫تابستان در معرض بهره گرمایی بیشتر‬ ‫و در فصل زمس��تان در معرض تلفات‬ ‫گرمایی بیشتری هستند‪.‬‬ ‫بار ناش�ی از حضور افراد‪ :‬کاربری‬ ‫محل و اهمیت تامین ش��رایط مطبوع‬ ‫حرارت��ی در فض��ای داخ��ل از جمل��ه‬ ‫عواملی اس��ت که می��زان اهمیت این‬ ‫عامل در منطقه‌بندی را تحت تاثیر قرار‬

‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر )‪(HAP 4.3‬‬

‫می‌دهد‪.‬‬ ‫بار گرمایی ناشی از کارکرد تجهیزات‪:‬‬ ‫در صورت اس��تفاده از تجهیزات گرمازا‬ ‫گاه��ی اوقات الزم می‌ش��ود به منظور‬ ‫تامین ش��رایط آس��ایش اف��راد‪ ،‬محل‬ ‫استقرار این تجهیزات نیز خود به عنوان‬ ‫یک منطقه مجزا در نظر گرفته ش��ود‪.‬‬ ‫برای مثال‪ ،‬ردیفی از اتاق‌های اداری با‬ ‫شرایط یکسان را می‌توان تماما در یک‬ ‫منطقه جای داد‪ ،‬اما در صورت اضافه‬ ‫شدن یک کامپیوتر و یک سرور به یکی‬ ‫از آن‌ها‪ ،‬گرمای تولید ش��ده به واسطه‬ ‫کارک��رد تجهی��زات یاد ش��ده موجب‬ ‫می‌ش��ود تا بار این قسمت در مقایسه‬ ‫با س��ایر قسمت‌ها بیشتر شود و امکان‬ ‫در نظ��ر گرفتن آن در یک منطقه واحد‬ ‫وجود نداشته باشد‪.‬‬ ‫فضاه�ای پیرامونی س�اختمان در‬ ‫مناطق سردسیر‪ :‬در مناطق سردسیر‪،‬‬ ‫گرم��ای داخ��ل از طری��ق دیواره��ای‬ ‫پیرامون��ی و بام س��اختمان به محیط‬ ‫منتق��ل می‌ش��ود‪ .‬بنابرای��ن اغل��ب‪،‬‬ ‫فضاهای پیرامونی س��اختمان را نیز به‬ ‫عنوان یک منطقه گرمایشی مستقل از‬ ‫هسته ساختمان‪ 8‬در نظر می‌گیرند‪.‬‬

‫تهویه با هوای خارج‬

‫● تهوی�ه مورد نیاز ب�ه ازای افراد‬ ‫حاض�ر در مح�ل‪ :‬در س��اختمان‌های‬ ‫اداری مت��داول‪ ،‬تراکم نفرات حاضر در‬ ‫محل نسبت به مساحت کل ساختمان‬ ‫نسبتا کم است‪ .‬البته در قسمت‌هایی از‬ ‫ساختمان مانند سالن سخنرانی‪ ،‬تراکم‬ ‫نفرات به ازای واحد سطح بسیار بیشتر‬

‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‪.‬‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫بوران تهویه‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫تلفن‪88444209 :‬‬ ‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫سپهر ساطع‬

‫‪9-8‬‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫در مناطقی که شرایط آب و هوایی‬ ‫گرم و مرطوبی دارند‪ ،‬رطوبت از طریق‬ ‫ش��کاف‌ها و روزنه‌ه��ای موج��ود در‬ ‫دیوارها‪ ،‬درها و پنجره‌ها به قسمت‌های‬ ‫مختلف ساختمان نفوذ می‌کند که این‬ ‫مس��اله احتمال رشد قارچ‌ها و کپک‌ها‬ ‫در داخل ساختمان را افزایش می‌دهد‪.‬‬ ‫بنابراین در چنین مناطقی رطوبت‌گیری‬ ‫به شکل مناسب یکی از مهم‌ترین نیازها‬ ‫به شمار می‌رود‪.‬‬ ‫حس��گرهای رطوبت مقدار رطوبت‬ ‫نس��بی را اندازه‌گی��ری می‌کنند و باید‬ ‫آن‌ها را محل‌های مناس��ب نصب کرد‪.‬‬

‫به طور کلی‪ ،‬جریان هوا از مناطق‬ ‫با فشار بیشتر به مناطق با فشار کمتر‬ ‫برق��رار می‌ش��ود‪ .‬کنت��رل آالینده‌های‬ ‫موجود در ه��وا نیز با توجه به اختالف‬ ‫فش��ار هوا امکان‌پذیر خواهد بود‪ .‬برای‬ ‫مثال‪ ،‬فش��ار ه��وا در بخش مراقبت از‬ ‫بیماری‌های عفونی بیمارستان‌ها را در‬ ‫مقایس��ه با بخش‌های مج��اور معموال‬ ‫در فش��ار منفی نگ��ه می‌دارند‪ .‬به این‬ ‫ترتی��ب از انتقال عوامل بیم��اری‌زا از‬ ‫طریق جریان هوا از این بخش به س��ایر‬ ‫بخش‌های جلوگیری به عمل می‌آورند‪.‬‬ ‫به همین صورت‪ ،‬مکان‌هایی مانند‬ ‫آشپزخانه‌ها و توالت‌ها را نیز به منظور‬ ‫جلوگیری از انتقال بوهای ناخوش��ایند‬ ‫به سایر نقاط ساختمان در فشار منفی‬ ‫نگه می‌دارن��د‪ .‬در مقابل‪ ،‬در آتلیه‌های‬ ‫عکاس��ی برای آن که ورود گرد و غبار و‬ ‫آلودگی‌ها به محل ظاهرسازی عکس به‬ ‫حداقل برسد‪ ،‬فشار هوای این قسمت‬ ‫را در مقایسه با مناطق مجاور مقداری‬ ‫مثبت نگه می‌دارند‪.‬‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫رطوبت‬

‫فشا ر‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫کنترل ش��رایط داخلی آن‌ها به صورت‬ ‫مس��تقل وجود داش��ته باش��د‪ .‬برای‬ ‫کنترل سیستم تهویه مطبوع در چنین‬ ‫‪9‬‬ ‫مناطق��ی می‌ت��وان از حس��گر نفرات‬ ‫یا کنترل‌کننده‌های دس��تی اس��تفاده‬ ‫کرد‪ .‬برای مثال‪ ،‬س��الی آمفی‌تئاتر یک‬ ‫دانش��گاه ک��ه به‌ندرت مورد اس��تفاده‬ ‫قرار می‌گیرد را می‌توان به یک شستی‬ ‫اختصاصی تجهیز نمود و به این ترتیب‬ ‫تنها در ص��ورت نیاز‪ ،‬سیس��تم تهویه‬ ‫مطبوع را پیش از حضور افراد در محل‬ ‫به کار انداخت‪.‬‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫الگوی کاربری‬

‫● ب�ا چهارچوب زمانی مش�خص‪:‬‬ ‫در بس��یاری از س��اختمان‌ها‪ ،‬الگ��وی‬ ‫بهره‌ب��رداری از قس��مت‌های مختلف‬ ‫س��اختمان متغیر است‪ .‬برای مثال در‬ ‫یک س��اختمان اداری‪ ،‬ممکن اس��ت‬ ‫برخی از واحدها تنها در روزهای کاری‬ ‫هفته فعال باش��ند‪ ،‬در حالی که برخی‬ ‫دیگر از واحدها بنا به ش��رایط کاری به‬ ‫صورت بیس��ت و چهار ساعته در تمام‬ ‫طول هفت��ه در حال فعالیت باش��ند‪.‬‬ ‫در چنی��ن مواردی معموال بهتر اس��ت‬ ‫منطقه‌بندی به گونه‌ای انجام گیرد که‬ ‫سیس��تم تهویه مطبوع تنها در زمان و‬ ‫موارد مورد نیاز به کار گرفته شود‪.‬‬ ‫● کنترل دس�تی بر حس�ب نیاز‪:‬‬ ‫در بس��یاری از س��اختمان‌ها فضاهایی‬ ‫وجود دارند که تنه��ا در موقعیت‌های‬ ‫خاص مورد اس��تفاده ق��رار می‌گیرند‪.‬‬ ‫چنین فضاهایی را می‌ت��وان به عنوان‬ ‫یک منطقه مجزا طراحی کرد تا امکان‬

‫دم�ای نقطه تنظی�م دمایی‬ ‫اس�ت ک�ه ترموس�تات ب�ر‬ ‫روی آن تنظی�م می‌ش�ود‪.‬‬

‫هواسپاس‬

‫و ب��ار تهویه آن‌ها نیز به مراتب بیش��تر‬ ‫است‪ .‬در نتیجه‪ ،‬سالن‌های سخنرانی‬ ‫برای تامین بار تهوی��ه اغلب به عنوان‬ ‫مناطق مج��زا و برای زمان‌های کارکرد‬ ‫با بخش‌های اداری ساختمان مقایسه‬ ‫می‌شوند‪.‬‬ ‫● تخلی�ه ه�وای دستش�ویی و‬ ‫توالت‪ :‬دستشویی‌ها و توالت‌ها همواره‬ ‫به عنوان یک منطقه مجزا در نظر گرفته‬ ‫می‌شوند و برای تامین تهویه مورد نیاز‬ ‫آن‌ها از هوای تخلیه شده از سایر مناطق‬ ‫ساختمان استفاده می‌شود‪.‬‬

‫در صورتی ک��ه رطوبت محیط بیش از‬ ‫محدوده مجاز باش��د‪ ،‬این حس��گرها‬ ‫با ارس��ال سیگنال به سیس��تم تهویه‬ ‫مطب��وع‪ ،‬سیس��تم را در وضعی��ت‬ ‫رطوبت‌گیری ق��رار می‌دهند‪ .‬البته در‬ ‫چنی��ن م��واردی‪ ،‬سیس��تم کنترل را‬ ‫می‌توان ب��ه گونه‌ای طراحی کرد که در‬ ‫مواقعی که کس��ی در ساختمان حضور‬ ‫ن��دارد‪ ،‬عملیات رطوبت‌گی��ری بدون‬ ‫تهویه نیز ادامه داشته باشد‪.‬‬

‫مشکالت منطقه‌بندی‬

‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

‫تلفـن‪22885647 :‬‬

‫•آسانسور معلولین‬

‫نوشته‪ :‬آلیسون گرانت ‪ -‬پال هایمن‬

‫نوشته‪ :‬میشل کیسی‬ ‫ردوود کاردن و داگالس هنسن‬ ‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪96 /‬‬

‫•نکات اجرایی ساختمان‬

‫•نکات اجرایی ایمنی‬

‫نوشته‪ :‬میشل کیسی‬ ‫ردوود کاردن و داگالس هنسن‬ ‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪128 /‬‬

‫•شیشه د‌ر ساختمان‌‬

‫نوشته‪ :‬آلیسون گرانت‬ ‫آن آلدرسون‬ ‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪128 /‬‬

‫•د‌رهای اتوماتیک‬

‫نوشته‪ :‬آلیسون گرانت‬ ‫پال هایمن‬ ‫ترجمه‪ :‬محمد‌تقی حسن‌زاد‌ه‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪56 /‬‬

‫•کف‌سازی‬

‫نوشته‪ :‬آلیسون گرانت‬ ‫آن آلدرسون‬ ‫ترجمه‪ :‬نیره شمشیری‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪104 /‬‬

‫ترجمه‪ :‬مجتبی خان‌زاد‌ه‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪64 /‬‬

‫معمـاری‬ ‫و ساختمان‬

‫یک��ی از متداول‌تری��ن مش��کالتی‬ ‫ک��ه ط��راح از دی��دگاه منطقه‌بندی در‬ ‫ساختمان‌ها با آن روبه‌رو می‌شود‪ ،‬تغییر‬ ‫کاربری فضاه��ای مختلف پس از اتمام‬ ‫طراحی اس��ت‪ .‬در صورت��ی که کاربری‬ ‫و ساختار فضاهای مختلف تغییر قابل‬ ‫توجهی داشته باشد‪ ،‬طراح باید انتخاب‬ ‫سیس��تم و مناطق را تا ح��د امکان با‬ ‫رعای��ت مالحظ��ات اقتص��ادی اصالح‬ ‫کند‪.‬‬

‫کنترل مناطق‬

‫متداول‌ترین وس��یله‌ای ک��ه برای‬ ‫کنترل ش��رایط حرارتی مناطق مختلف‬ ‫مورد استفاده قرار می‌گیرد‪ ،‬ترموستات‬ ‫اس��ت‪ .‬مح��ل نص��ب ترموس��تات در‬ ‫ه��ر منطقه باید ب��ه گون��ه‌ای انتخاب‬ ‫ش��ود که عملکرد ترموستات بیشترین‬ ‫س��ازگاری با احس��اس افراد نسبت به‬ ‫ش��رایط حرارتی داخل را داشته باشد‪.‬‬

‫هوشمندانه محل قرارگیری ترموستات‪،‬‬ ‫شرایط داخل س��اختمان را در بهترین‬ ‫وضعیت ممک��ن تامین کند‪ .‬مهم‌ترین‬ ‫مالحظاتی که بای��د در هنگام انتخاب‬ ‫محل نصب ترموس��تات رعایت شود را‬ ‫می‌توان در موارد زیر خالصه کرد‪:‬‬ ‫● نصب ترموس��تات در محلی که‬ ‫مستقیما در معرض تابش خورشید قرار‬ ‫دارد موجب عملکرد اشتباه ترموستات‬ ‫و س��رد شدن بیش از حد فضای داخل‬

‫متداول‌تری�ن وس�یله‌ای ک�ه ب�رای کنت�رل ش�رایط حرارت�ی‬ ‫مناطق مختلف مورد اس�تفاده قرار می‌گیرد‪ ،‬ترموس�تات است‪.‬‬ ‫ترموس�تات بای�د در محل�ی نص�ب ش�ود ک�ه هم�ان وضعیتی‬ ‫را ح�س کن�د ک�ه اف�راد حاض�ر در مح�ل احس�اس می‌کنن�د‪.‬‬ ‫ترموس�تات‌ها ابزارهای هوشمندی نیستند و قابلیت تشخیص‬ ‫آنچ�ه پیرامونش�ان می‌گ�ذرد را ندارن�د‪ ،‬بنابرای�ن ط�راح باید‬ ‫ب�ا انتخاب هوش�مندانه مح�ل قرارگیری ترموس�تات‪ ،‬ش�رایط‬ ‫داخ�ل س�اختمان را در بهتری�ن وضعی�ت ممک�ن تامی�ن کن�د‪.‬‬

‫ب��ه عبارت دیگ��ر‪ ،‬ترموس��تات باید در‬ ‫محلی نصب ش��ود که همان وضعیتی‬ ‫را ح��س کند که اف��راد حاضر در محل‬ ‫احساس می‌کنند‪ .‬ترموستات‌ها معموال‬ ‫روی دی��وار نصب می‌ش��وند و هدف از‬ ‫به‌کارگیری آن‌ها ثابت نگه داش��تن دما‬ ‫در آن منطقه اس��ت‪ .‬اما ترموستات‌ها‬ ‫ابزارهای هوشمندی نیستند و قابلیت‬ ‫تش��خیص آنچه پیرامونشان می‌گذرد را‬ ‫ندارند‪ ،‬بنابراین ط��راح باید با انتخاب‬

‫در هنگام تابش خورش��ید می‌شود‪ .‬در‬ ‫این حالت‪ ،‬تابش مس��تقیم خورش��ید‬ ‫ب��ه ترموس��تات موجب گرم ش��دن آن‬ ‫می‌شود‪ .‬این ش��رایط اشتباها این‌طور‬ ‫توس��ط ترموستات تفس��یر می‌شود که‬ ‫هوای داخل گرم ش��ده اس��ت‪ .‬به این‬ ‫ترتیب با ارسال یک سیگنال به سیستم‬ ‫تهوی��ه مطب��وع‪ ،‬دمای هوای ارس��الی‬ ‫به آن منطق��ه کاهش داده می‌ش��ود‪.‬‬ ‫نتیجه آن که خیلی زود افراد حاضر در‬

‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر )‪(HAP 4.3‬‬

‫محل احساس س��رما می‌کنند و هزینه‬ ‫س��رمایش فضای داخل ساختمان نیز‬ ‫بی‌دلیل افزایش می‌یابد‪.‬‬ ‫● در بسیاری از هتل‌ها‪ ،‬ترموستات‬ ‫در مج��اورت در ورودی ات��اق نص��ب‬ ‫می‌ش��وند‪ .‬به این ترتیب اگر در اتاق باز‬ ‫نگه داشته ش��ود‪ ،‬متناسب با شرایط‪،‬‬ ‫جریان هوای سرد یا گرم از سرسرای هتل‬ ‫به اتاق وارد شده و عملکرد ترموستات‬ ‫را تحت تاثیر قرار می‌دهد‪.‬‬ ‫● در برخی از سالن‌های سخنرانی‬ ‫یا سالن‌های اجتماعات‪ ،‬ترموستات‌ها‬ ‫در قس��مت فوقانی کلیده��ای دیمردار‬ ‫تاسیس��ات روش��نایی نصب می‌شوند‪.‬‬ ‫کارکرد این کلیدها با تولید گرما همراه‬ ‫اس��ت که این گرما عملکرد ترموستات‬ ‫را تح��ت تاثیر قرار می‌ده��د‪ .‬این گرما‬ ‫موجب می‌شود ترموس��تات سیگنالی‬ ‫برای کاهش دمای رفت سیستم تهویه‬ ‫مطبوع ارسال کند‪ ،‬در حالی که دمای‬ ‫واقعی سالن به اندازه‌ای است که کاهش‬ ‫دما واقعا ضرورت ندارد‪ .‬البته در صورتی‬ ‫که گرمای تولید ش��ده توس��ط دیمرها‬ ‫مقدار ثابتی باشد‪ ،‬می‌توان با تغییر نقطه‬ ‫تنظیم ترموستات‌ها‪ ،‬ش��رایط حرارتی‬ ‫داخل س��الن را در محدوده مناس��ب‬ ‫تنظیم کرد‪ .‬اما مس��اله اینجاس��ت که‬ ‫خروج��ی گرمایی دیمره��ا دائما تغییر‬ ‫می‌کن��د و با تغییر وضعیت روش��نایی‬ ‫فضای داخل‪ ،‬عملکرد ترموس��تات نیز‬ ‫تحت تاثیر قرار می‌گیرد‪.‬‬ ‫● نص��ب ترموس��تات روی دی��وار‬ ‫خارجی نیز مشکالتی را به همراه خواهد‬ ‫داش��ت‪ .‬در صورتی که دیوار به واسطه‬

‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‪.‬‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫بوران تهویه‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫تلفن‪88444209 :‬‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫‪11-10‬‬

‫سپهر ساطع‬

‫∗ از این نویس�نده تاکنون هفده عنوان‬ ‫کتاب در قالب ترجمه و تالیف توسط نشر‬ ‫ی�زدا (ماهنامه‌ی تهویه و تبرید) منتش�ر‬ ‫شد‌ه است‪.‬‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫هرچند که تمرکز بحث در این مقاله‬ ‫بر کنترل دما با اس��تفاده از ترموستات‬ ‫معطوف شده بود‪ ،‬در بسیاری از مواقع‬ ‫کنت��رل رطوب��ت نی��ز دارای اهمی��ت‬ ‫اس��ت‪ .‬کنت��رل رطوبت با اس��تفاده از‬ ‫هیومیدیستات انجام می‌گیرد که نصب‬ ‫آن در مح��ل نامناس��ب می‌تواند نتایج‬ ‫نامطلوبی را به همراه داشته باشد‪ .‬البته‬ ‫کنترل رطوبت به این ش��کل در تمامی‬ ‫موارد نیز ضرورت نخواهد داش��ت‪ ،‬چرا‬ ‫که اساسا با افزایش دما‪ ،‬رطوبت نسبی‬ ‫کاه��ش یافته و با کاه��ش دما رطوبت‬ ‫نس��بی افزای��ش می‌یاب��د‪ .‬بنابراین در‬ ‫ش��رایط معمولی‪ ،‬صرفا با کنترل دمای‬ ‫هوا می‌توان رطوبت نسبی را نیز به طور‬ ‫غیرمستقیم کنترل کرد‪.‬‬ ‫ضرورت منطقه‌بندی ساختمان در‬

‫‪ -4‬البت��ه در برخ��ی کاربرده��ا نیز‬ ‫عوامل��ی غیر از بار حرارتی اس��ت که بر‬ ‫منطقه‌بن��دی و چگونگی انجام این کار‬ ‫تاثیر می‌گذارند‪ .‬برای مثال در اتاق‌های‬ ‫تمیز (‪ )Clean rooms‬مهم‌ترین مساله‌ای‬ ‫که موجب می‌ش��ود تا این قس��مت از‬ ‫مجموعه در یک منطقه مجزا قرار گیرد‪،‬‬ ‫نه ب��ار حرارتی‪ ،‬بلکه مالحظات دیگری‬ ‫است که باید در این بخش رعایت گردد‪.‬‬ ‫هرچند که بار حرارتی نیز می‌تواند یکی‬ ‫از دالیل ضرورت قرارگیری این قسمت‬ ‫از ساختمان در یک منطقه مجزا باشد‬ ‫(مترجم)‪.‬‬ ‫‪5- Perimeter zone‬‬ ‫‪6- Setpoint temperature‬‬ ‫‪7- Interior zones‬‬ ‫‪8- Building core‬‬ ‫‪9- Occupancy sensor‬‬ ‫‪10- All-air systems‬‬ ‫‪11- Air-and-water systems‬‬ ‫‪12- All-water systems‬‬ ‫‪13- Unitary refrigeration sys‬‬‫‪tems‬‬

‫هواسپاس‬

‫نتیجه‌گیری‬

‫پی‌نوشت‬

‫‪1- Spaces‬‬ ‫‪2- Zones‬‬ ‫‪3- Thermal comfort‬‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫تابش خورشید گرم ش��ود‪ ،‬ترموستات‬ ‫برای جبران این وضعیت‪ ،‬دمای هوای‬ ‫رف��ت را کاهش می‌دهد‪ .‬هرچند که به‬ ‫این شیوه بخشی از بهره گرمایی ورودی‬ ‫به ساختمان به واسطه تابش خورشید‬ ‫جبران می‌شود‪ ،‬اما مقدار کاهش دمای‬ ‫هوای رف��ت معموال بی��ش از حد نیاز‬ ‫است و فضای داخل س��ردتر می‌شود‪.‬‬ ‫به همین ترتیب در فصل زمس��تان نیز‬ ‫دیوار سرد می‌شود و این سرما عملکرد‬ ‫ترموس��تات را تحت تاثیر ق��رار داده و‬ ‫موجب گرم ش��دن بی��ش از حد فضای‬ ‫داخل می‌شود‪.‬‬ ‫● در برخی موارد‪ ،‬گرمای ناشی از‬ ‫کارکرد تجهیزات موج��ود در محل نیز‬ ‫عملکرد ترموس��تات را تحت تاثیر قرار‬ ‫می‌ده��د‪ .‬برای مثال‪ ،‬اگر در قس��مت‬ ‫زیرین محل قرارگیری ترموس��تات یک‬ ‫کامپیوتر قرار گرفته باشد‪ ،‬گرمای ناشی‬ ‫از کارکرد این کامپیوتر موجب ارس��ال‬ ‫سیگنال اشتباه توس��ط ترموستات به‬ ‫سیس��تم کنترل و کاهش دمای هوای‬ ‫رفت می‌ش��ود‪ .‬اگر کامپیوتر در مواقع‬ ‫خاص و تنها ب��رای مدت زمان محدود‬ ‫مورد استفاده قرار گیرد نیز این تاثیر به‬ ‫صورت موق��ت و دوره‌ای وجود خواهد‬ ‫داش��ت که مواجهه با آن ب��رای تامین‬ ‫ش��رایط آس��ایش افراد چندان س��اده‬ ‫نخواهد بود‪.‬‬ ‫● در صورتی که ترموستات در محلی‬ ‫نصب شود که مستقیما تحت تاثیر سرما‬ ‫یا گرمای محیط باشد نیز امکان تامین‬ ‫شرایط آسایش به سختی وجود خواهد‬ ‫داش��ت‪ .‬ب��رای مثال‪ ،‬اگر ترموس��تات‬

‫مستقیما در مس��یر جریان هوای رفت‬ ‫باشد‪ ،‬در وضعیت گرمایشی ترموستات‬ ‫خیلی زود گرم شده و با ارسال سیگنال‪،‬‬ ‫دمای هوای رفت را کاهش می‌دهد‪ .‬در‬ ‫فصل زمستان نیز عکس این مساله رخ‬ ‫خواهد داد‪ .‬نتیجه آن که ترموس��تات‬ ‫در بازه‌ه��ای زمانی کوتاه فرمان کاهش‬ ‫یا افزایش دمای سیس��تم را می‌دهد و‬ ‫دمای اتاق به محدوده مورد نظر نخواهد‬ ‫رسید‪.‬‬ ‫● در صورت نصب ترموس��تات در‬ ‫مجاورت پنجره نیز با وزش هوای خارج‪،‬‬ ‫احتمال تغییر در عملکرد ترموستات و‬ ‫ارس��ال س��یگنال اش��تباه به سیستم‬ ‫کنترل بسیار زیاد خواهد بود‪.‬‬

‫نهایت طراح را به این سو هدایت می‌کند‬ ‫که تا سیس��تم تهویه مطبوع مناس��ب‬ ‫برای تامین ش��رایط آسایش در مناطق‬ ‫مختلف را انتخ��اب کند‪ .‬به طور کلی‪،‬‬ ‫سیستم‌های تهویه مطبوع در چهار گروه‬ ‫اصلی زیر تقسیم‌بندی می‌شوند‪:‬‬ ‫‪10‬‬ ‫‪ .1‬سیستم‌های تمام هوا‬ ‫‪11‬‬ ‫‪ .2‬سیستم‌های آب و هوا‬ ‫‪12‬‬ ‫‪ .3‬سیستم‌های تمام آب‬ ‫‪ .4‬سیس��تم‌های تهوی��ه مطب��وع‬ ‫‪13‬‬ ‫یکپارچه‬ ‫بح��ث پیرامون انواع سیس��تم‌ها‪،‬‬ ‫تعاریف‪ ،‬ساختار و قابلیت‌های هر یک از‬ ‫آن‌ها مستلزم بحث مفصل و جداگانه‌ای‬ ‫اس��ت که در مقال��ه‌ای جداگانه به آن‬ ‫خواهیم پرداخت‪.‬‬

their effect on mixture behavior. Azeotropic and near-azeotropic rigerant mixtures are widely used. The properties of an azeotroc mixture are such that they may be conveniently treated as pure bstance properties. Phase equilibria for zeotropic mixtures, hower, require special treatment, using an equation-of-state approach HVAC PRODUCT NEWS HVAC FUNDAMENTALS th appropriate mixing rules or using theAPPLICATIONS fugacities with the stanrd state method (Tassios 1993). Refrigerant and lubricant blends e a zeotropic mixture and can be treated by these methods (Martz SYSTEMS & EQUIPMENT REFRIGERATION al. 1996a, 1996b; Thome 1995). INDUSTRY NEWS

ASHRAE PUBLICATIONS

ASHRAE NEWS

ASHRAE JOURNAL

COMPRESSION REFRIgERATION CYCLES CARNOT CYCLE

The Carnot cycle, which is completely reversible, is a perfect odel for a refrigeration cycle operating between two fixed temperures, or between two fluids at different temperatures and each with inite heat capacity. Reversible cycles have two important propers: (1) no refrigerating cycle may have a coefficient of perforance higher than that for a reversible cycle operated between the me temperature limits, and (2) all reversible cycles, when operd between the same temperature limits, have the same coefficient performance. Proof of both statements may be found in almost ASHRAE Fundamentals HANDBOOK 2005 − Chapter 1 y textbook on elementary engineering thermodynamics.

Figure 5 shows the Carnot cycle on temperature-entropy coordites. Heat is withdrawn at constant temperature TR from the region be refrigerated. Heat is rejected at constant ambient temperature The cycle is completed by an isentropic expansion and an isenpic compression. The energy transfers are given by

2 - ‫چرخه‌های تبرید و اصول ترمودینامیکی حاکم بر آن‌ها‬

‫چرخه تبرید تراکمی‬

2005 ASHRAE Handbook—Fundamentals

Q0 = T0 ( S2 – S3 )

Q = TR ( S1 – S4 ) = TR ( S2 – S3 ) constant-pressurei heating continues, all the liquid eventually container of liquid with a mole fraction xa were boiled, vapor mes vapor at W temperature would be formed with an identical mole fraction ya . The addition of 3. iThe vapor at this point is shown net = Q o –TQ sition 3′ in Figure 3. At this point the i mole fraction in the heat at constant pressure would continue with no shift in composiThus,

by Equation (15),mole fraction in the all-liquid mixture the starting yi,3 equals tion and no temperature glide. :‫) خواهیم داشت‬15( ‫بنابراین با استفاده از معادله‬ ‫کارنو‬ ‫چرخه‬ his equality is required for mass and species conservation. FurPerfect azeotropic behavior is uncommon, although nearddition of heat simply raises theTvapor temperature. The final azeotropic behavior is fairly common.

The azeotropic composition ‫که‬ ‫اس��ت‬ ‫‌پذیر‬ ‫ت‬ ��‫برگش‬ ‫کامال‬ ‫چرخه‬ ‫یک‬ ‫کارنو‬ ‫چرخ��ه‬ R = ----------------COP on 4 corresponds to the physical shown in Figure 2C.(38) is pressure-dependent, so operating pressures should be considered T 0 situation – TR ‫ دو‬mixture ‫ثابت یا بین‬ ‫دم��ای‬Azeotropic ‫تبرید بین دو‬ ‫ب��ه صورت یک‬ arting at position 4 in Figure 3, heat removal leads to initial liqfor their effect on behavior. and‫چرخه‬ near-azeotropic rmation whenThermodynamics position 3′ (the dew point) reached.The locus are widely used. The properties of an azeotro‫‌نهایت مدل‬ ‫حرارت��ی بی‬ ‫ظرفیت‬ ‫مختلف و‬ ‫دمای‬ ‫س��یال با‬ ‫برای‬ ‫عملکرد را‬ ‫ضری��ب‬ ‫ کار و‬،‫آنتروپی‬ ‫تغییر‬ :1refrigerant ‫ مث�ال‬mixtures andisRefrigeration Cycles 1.7 g. points 5 Carnot Refrigeration Cycle w is called the dew-point curve. Heat removal causes pic mixture are such that they may be conveniently treated as pure ‫بسیار‬ ‫مشخصه‬ ‫دو‬ ‫اساسا‬ ‫‌پذیر‬ ‫ت‬ ‫برگش‬ ‫‌های‬ ‫ه‬ ‫چرخ‬ .‫‌ش��ود‬ ‫ی‬ ‫م‬ ‫دمای‬ .‫کنید‬ ‫محاسبه‬ ) 6 ( ‫شکل‬ ‫در‬ ‫شده‬ ‫داده‬ ‫نش��ان‬ ‫چرخه‬ quid phase of the mixture to reverse through points 3, 2, 1, and substance properties. Phase equilibria for zeotropic mixtures, how1.

Determine entropy and COP for‫فض��ای‬ the cyclespecial ever, require treatment,from using an equation-of-state approach rting point 0. Example Because composition shifts, refrigerant state d to state 1. The cold saturated :‫دارد‬ ‫مهم‬vapor at state T0 the = ‫محیط‬ ‫دم��ای‬ ‫ و‬TRchange, =the 400temperature ˚Rwork, ‫س��رمایش‬ ‫تحت‬ 400°R, shown in Figure 6. Temperature refrigerated TR is with appropriate mixing rules or using the fugacities with thetemperature stanred to boil (or condense) this mixture changesofasthethe process space 1 is compressed isentropically to the high in the cycle ‫تبرید‬at ‫‌های‬ ‫یک از‬ ‫هیچ‬ .‫است‬ 200Btu ‫ نیز‬mixture ‫سرمایشی‬ .‫است‬ 500 ˚Btu. Rmethod COP ( ‫عملکرد‬ ‫ضری��ب‬ .1 the saturation and that the atmosphere T‫با‬0 ‫برابر‬ is 500°R. Refrigeration is 200 dard state (Tassios Refrigerant and lubricant state‫چرخه‬ b.1993).

However, the )pressure at state bblends is below eds. This is known as of temperature glide.

This is‫ بار‬load are:‫حل‬ a zeotropic ‫محدوده‬ mixture and can be treated by these methods (Martz pressure corresponding to‫چرخه‬ the high temperature in the cycle. The ore called zeotropic.

Solution: ‫همان‬ ‫‌پذیری‬ ‫بازگشت‬ ‫عملکرد‬ ‫ضریب‬ ‫نباید از‬ et al. 1996a, 1996b; Thome 1995). compression process is completed by an isothermal compression ost mixtures have T- x diagrams that behave in this fashion, ∆S = S 1 – S 4 = Q i ⁄ T R = 200 ⁄ 400 = 0.500 Btu/°R .‫باشد‬is‫بیشتر‬ ‫دمایی‬by an isotherprocess from state b to state c. The cycle completed ome have a markedly different feature. If the dew-point and ∆S (point T 0 – Tother ) = 0.5 ( 500 – 400 ) = 50 Btu mal and isobaric heat rejection or condensing process e-point curves intersectWat=any than at their ends, R ‫که محدوده دمای‬REFRIgERATION ‫ تمامی چرخه‌های برگش��ت‌پذیری‬.2 from state c to COMPRESSION state 3. ixture exhibits azeotropic behavior at that composition.

This COP = Q ⁄ ( Q – Q i ) = Q i ⁄ W = 200 ⁄ 50 = 4 CYCLES ‫یکسانی‬Applying )COP ( ‫عملکرد‬ ‫ضریب‬ ‫دارند باید‬ ‫کارکرد‬ s shown as position a in the iT- x odiagram of Figure 4. If a the energy equation for a‫یکس��انی‬ mass of refrigerant m yields Flow of energy and its area representation in Figure 6 are (all work and heat transfer are positive) .‫داشته باشند‬ ‫) به‬6( ‫جریان انرژی و مس��احت متناظر با آن در شکل‬ CARNOT CYCLE 3 Temperature-Concentration (T-x) Diagram for ZeotroEnergy Btu Area ‫شرح زیر‬ = m ( h – h )‫اثب��ات‬ W Mixture ‫از‬ ‫بس��یاری‬ ‫در‬ ‫‌توان‬ ‫ی‬ ‫م‬ ‫را‬ ‫م��وارد‬ ‫این‬ ‫دوی‬ ‫ه��ر‬ :‫است‬ 3is a dperfect d The Carnot cycle, which is completely3 reversible, Qi 200 b model for a refrigeration cycle operating ‫ترمودینامیک در‬ ‫با موضوع‬between ‫که‬ m ( hfixed – htemperb ‫درسی‬ 1 ) ‫کتاب‌های‬ 1W‫دانشگاهی‬ b = two 250 ‫ظرفیت‬ a +‫انرژی‬ b Qo ‫سطح‬ ‫زیر نمودار‬ )Btu( ‫گرمایی‬ atures, or between two fluids at different temperatures and each with W 50 a ‫ارتباط‬ = T 0two ( S.‫کرد‬ – S‫مطالعه‬ h‫است‬ b important c ) – m (properb – hc ) bWc have infinite heat capacity. Reversible cycles Fig. 5 Carnot Refrigeration Cycle Qi b 200 The net change of entropy of any refrigerant in any cycle is always ties: (1) no refrigerating cycle may a coefficient)5of perfor-‫در‬ ‫چرخ��ه کارنو روی‬ ‫با‬d‫مرتبط‬ ‫فرآینده��ای‬ ( ‫ش��کل‬ Qhave 1 = m ( h 1 – h d ) = Area def1d zero. In Example entropy of the refrigerated is than that for a reversible QO space a + b 1, the change in250 mance higher cycle operated between the ‫داده‬and ‫نش��ان‬ ‫آنتروپی‬ – ‫محورهای افقی و عمودی دما‬ is ∆Stemperature ∆SR = −200/400 = −0.5 Btu/°R and that of the atmosphere o = 250/ ‫ش��ده‬ same limits, (2)for all reversible The net work the cycle is cycles, when oper500 = 0.5 Btu/°R. in entropy of the isolated system is a The net change 50 W between ated the same temperature limits, have coefficient ‫ از منطقه تحت‬TR ‫دمای ثابت‬ ‫ در‬the ‫گرما‬same ،‫چرخه‬ ‫ در این‬.‫است‬ ∆Stotal = ∆SR + ∆So = 0. of performance. Proof of bothWstatements may be found in almost = W + W – W net 1 b b c 3 d = Area d1bc3d ‫محیط‬ ‫ثابت‬ ‫دمای‬ ‫در‬ ‫نیز‬ ‫گرما‬ ‫دفع‬ .‫‌شود‬ ‫ی‬ ‫م‬ ‫گرفته‬ ‫سرمایش‬ ‫‌ای‬ ‫ه‬ ‫چرخ‬ ‫نوع‬ ‫هر‬ ‫در‬ ‫مبرد‬ ‫نوع‬ ‫هر‬ ‫با‬ ‫آنتروپی‬ ‫خالص‬ ‫تغییر‬ The Carnot cycle in Figure 7 shows a process in which heat is on elementary engineering thermodynamics. any textbook added and at constant the.‫اس��ت‬ two-phase region shows the Carnot‫انبس��اط‬ cycle on‫یک‬ temperature-entropy ‫آیزنتروپیک و‬ ‫چرخه با‬d‫این‬ ‫ی‬T‫م‬R ‫ انجام‬T0 ‫تحت‬rejected ‫آنتروپی فضای‬ ‫تغییر‬pressure )1( ‫مثال‬in ‫در‬ ‫صفر‬Figure ‫برابر با‬5of Q1 .‫‌گیرد‬coordia refrigerant. Saturated liquid at state 3 expands isentropically region nates. Heat to is withdrawn COP = T---------- = the ----------------and at constant temperature R from W ‫آیزنتروپیک‬ T 0 – ‫تراکم‬ T R ‫یک‬ SR = ‫ترتی��ب برابر با‬ ‫محیط به‬ ‫آنتروپی‬ ‫و‬to‫س��رمایش‬ ‫ مقدار‬.‫‌ش��ود‬ ‫کامل می‬ net temperature the lowΔtemperature and pressure of the cycle‫تغییر‬ at state d. refrigerated.

Heat is ‫منتقل‬ be Heat‫انرژی‬ is rejected at constant ambient added isothermally isobarically . The cycle is :‫کرد‬ completed by ‫زیر‬ an isentropic expansion and an‫این‬ isen0400 ‫محاسبه‬ ‫صورت‬ ‫‌توان به‬ ‫چرخه را می‬ ‫ شده در‬USINg A 0.5Btu/˚R =and 500 /ΔS0 = 250by‫و‬evaporating -0.5Btu/˚Rthe=Tliquid-phase /-200 THEORETICAL SINgLE-STAgE CYCLE OR AZEOTROPIC tropic compression.THEORETICAL The energy transfers are given by MIXTURE SINgLE-STAgE CYCLE USINg A PURE REFRIgERANT ‫در آنتروپی سیس��تم‬Diagram ‫تغییر خال��ص‬ ‫بنابراین‬Refrigera.‫اس��ت‬ PURE REFRIgERANT OR AZEOTROPIC MIXTURE Fig. 6 ‫ایزوله‬ Temperature-Entropy for Carnot Q0 = T0 ( S2 – S3 ) tion Cycle of Example 1 :‫عبارت است از‬ A system designed to approach the ideal model shown in Figure T R ( S 1 – SA4 )pure = Trefrigerant Q7i is=desirable.

R ( S 2 – S 3 )or azeotropic mixture can be used ΔS‫ = کل‬ΔSR + ΔS0 = 0 to maintain constant temperature during phase changes by mainW net = Q o – Q i ‫) بیانگر‬7( ‫چرخه کارنو نش��ان‌داده ش��ده در در ش��کل‬ taining constant pressure. Because of concerns such as high initial ig. 3 Temperature-Concentration (T-x) Diagram for cost(15), and increased maintenance requirements, a practical machine Thus, by Equation Zeotropic Mixture has one compressor instead of two and the expander (engine or turbine) is replaced T R by a simple expansion valve, which throttles ----------------- to low pressure. Figure COP =from (38) refrigerant high 8 shows the theoret4 Azeotropic Behavior Shown on T-x Diagram T 0 –cycle T R used as a model for actual systems. ical single-stage Fig. 5

Carnot Refrigeration Cycle Single-Stage Vapor Compression RefrigerFig. 8 Theoretical

88847796 :‫تلفن‬

‫بوران تهویه‬

66903533 :‫تلفن‬

‫مهکوه تهویه‬ ‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

1.7 1.71.7

22921800 :‫تلفن‬

scles

orcycle the cyclerefrigerant 1.7 saturated 1.7 refrigerant from state fromdstate to state d to1.state The1.cold Thesaturated cold vapor vapor at stateat state P is for400°R, the cycle refrigerant from state d to state 1. The cold saturated vapor at state T00°R, 1 is compressed 1 is compressed isentropically isentropically to the to high the temperature high temperature in the in cycle the cycle R is 400°R, ace T 1 is compressed isentropically to the high temperature in the cycle R is Btu. 200 Btu. at state at b.state However, b. However, the pressure the pressure at state at bstate is below b is below the saturation the saturation oad is 200 Btu. efrigerant ant from state fromdstate to state to1.state The 1.cold Thesaturated cold vapor vapor atatstate at state atd state b. However, thesaturated pressure state b is below the saturation

88444209 :‫تلفن‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

88614798-9 :‫تلفن‬

‫سپهر ساطع‬

‫ انگلستان‬HydroPath ‫نماینده انحصاری‬

0912 - 3185391 :‫تلفن‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

88739880 :‫تلفن‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫هواسپاس‬

‫سبالن هیدروشیمی‬ ‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

T ‫دمای مطلق‬

rnot Carnot

‫آنتروپی‬

)1( ‫) نمودار دما – آنتروپی برای چرخه کارنو مثال‬6( ‫شکل‬ 13-12

‫فرآیندی اس��ت که در آن گرما در فشار ثابت در یک منطقه‬ ‫ مایع‬.‫دوف��ازی از مب��رد به آن داده و از آن گرفته می‌ش��ود‬ ‫ یک فرآیند انبساط آیزنتروپیک‬d ‫ تا حالت‬3 ‫اشباع در حالت‬ ‫ گرما به‬،‫ در این چرخه‬.‫در دمای و فش��ار کم را طی می‌کند‬ ‫واسطه تبخیر فاز مایع به صورت هم‌دما و هم‌فشار از حالت‬ ‫ بخار اشباع سرد‬.‫ به سیس��تم اضافه می‌ش��ود‬1 ‫ تا حالت‬d ‫ که دمای باالت��ری دارد یک فرآیند‬b ‫ ت��ا حالت‬1 ‫در حال��ت‬ ‫ از‬b ‫ فشار در حالت‬،‫ البته‬.‫تراکم آیزنتروپیک را طی می‌کند‬ ‫ فرآیند‬.‫فشار اشباع متناظر با دمای باالی چرخه کمتر است‬ ‫ تا حالت‬b ‫تراکم به واسطه یک فرآیند تراکم هم‌دما از حالت‬ ‫ در نهایت نیز ای��ن چرخه با دفع گرما در‬.‫ کامل می‌ش��ود‬c ‫ تا‬c ‫یک فرآیند هم‌دما و هم‌فش��ار ی��ا فرآیند تقطیر از حالت‬ .‫ کامل می‌شود‬3 ‫حالت‬ m ‫ب��ا نوش��تن موازنه انرژی ب��رای ماده مب��رد به جرم‬

T ‫دمای مطلق‬

pressure pressure corresponding corresponding to thetohigh the temperature high temperature in theincycle. the cycle.

The The mpressed is compressed isentropically isentropically to thecorresponding to high thetemperature high temperature in the in cycle the cycle in the cycle. The pressure to the high temperature compression compression process process is completed is completed by an by isothermal an isothermal compression compression t°R b.state However, b. However, the pressure the pressure at stateatprocess bstate is below bisiscompleted below the saturation the by saturation compression an isothermal compression process process from state frombstate to state b toc.state Thec.cycle The is cycle completed is completed by an isotherby an isotherBtu/°R eressure corresponding corresponding to process the to high the temperature high temperature thec.in cycle. the cycle cycle.

The is The from state b to in state The completed by an isothermal and mal isobaric and isobaric heat rejection heat rejection or condensing or condensing process process from state fromcstate to c to ompression ssion process process is completed is completed by an by isothermal an rejection isothermal compression compressionprocess from state c to tu mal and isobaric heat or condensing state 3.state 3. ‫کارها‬ ‫که‬an ‫باش��ید‬ rocess from state frombstate to state b tostate c.state The The‫و‬iscycle completed is‫تمامی‬ completed by isotherby an ‫داش��ته‬ isother- ‫خواهیم داش��ت (توجه‬ 3.c.cycle Applying Applying the energy the energy equation equation for a mass for a of mass refrigerant of refrigerant m yields m yields mal d isobaric and isobaric heat rejection heat rejection or condensing or condensing process process from state from to c to Applying the energy equation forcastate mass of refrigerant m yields :)‫است‬ ‫مثبت‬ ‫گرفته‬ ‫صورت‬ ‫حرارت‌های‬ ‫انتقال‬ re (all work (all and workheat andtransfer heat transfer are positive) are positive) tate 3. e 6 are (all work and heat transfer are positive) lying Applying the energy the energy equation equation for a mass forWa of mass refrigerant mdof ( h=refrigerant mh( hdm3) yields – h dm) yields 3– 3 d =3W reaand rk all work heat andtransfer heat transfer are positive) are positive) 3Wd = m ( h 3 – h d ) b mb( h=b –mh( h1 b) – h 1 ) 1Wb =1W md( h=3 –mh( hd )3 – h d ) 1Wb = m ( h b – h 1 ) +b 3Wd =3W Tc0 (=S bT–0S( Sc )b – m S c()h–b –mh( hc )b – h c ) bWc =bW a mb( h=b –mh( h1 )b –bW hc1 )= T 0 ( S b – S c ) – m ( h b – h c ) 1Wb =1W cle lways is always m1( h=1 –mh( hd 1) –=h Area Area def1d ‫مساحت فضای محصور بین‬ yace cycle is always d ) = def1d d Q1 =d Q ated is space isW = W S b T–0S( Sc )b –– m S c()h–bd Q –m1h( hc=)b –mh(ch)1 – h d ) = Area def1d space b cis b Tc0 (= =igerated s 250/ ∆So = 250/ ere is 250/net The work net for work thefor cycle the is cycle is‫بنابراین مقدار کار خالص چرخه برابر است‬ :‫با‬ ed emsystem is ∆So =isThe m1( The h=1 –mnet h( hd )1work –= hArea = the def1d Area def1d cycle is d )for d Q1 is=d Q solated system = net W = + W W + – W W –= WArea = d1bc3d Area d1bc3d W net W The teat work net for work cycle the is cycle is 1Wbnet 1b= b1c Wbb3 +cdbW3c –d3Wd = Area d1bc3d hich isheat isthefor n which heat is on e region of of Q1 T‫محصور‬ T ‫مساحت فضای‬ phaseWregion = Wbc +– b3W Wcd –=3W Area = d1bc3d Area Wof d Q1 d1bc3d d ‫بین‬ net 1Wand b=+ 1bW lly opically to nettoand COPd COP -d Q=R1 ----------------= ---------=- ---------= ----------------- R T- R entropically to COP ---------= = -----------------and W W T – T T net net 0 R0 –TT R– T eat d. is Heat is W net‫خواهد‬ 0 ‫برابر‬R ‫ضریب عملکرد نیز‬ tate d. Heat is :‫با‬ ‫بود‬ Q Q T T phase quid-phase d 1 d 1 R THEORETICAL THEORETICAL SINgLE-STAgE CYCLE CYCLE USINg USINg A A he COP COP ------------------- AZEOTROPIC = =- AZEOTROPIC = ----------------= SINgLE-STAgE ----------------- R - MIXTURE ndliquid-phase OR OR MIXTURE THEORETICAL SINgLE-STAgE CYCLE USINg THEORETICAL THEORETICAL SINgLE-STAgE CYCLE CYCLE USINg USINg A A A MIXTURE W net PURE W net T – REFRIgERANT TSINgLE-STAgE TRAZEOTROPIC TR 0OR 0 –SINgLE-STAgE PURE REFRIgERANT THEORETICAL CYCLE USINg A PURE REFRIgERANT PURE REFRIgERANT REFRIgERANT OR AZEOTROPIC OR AZEOTROPIC MIXTURE MIXTURE geraRefrigera-PURE PURE REFRIgERANT ORUSINg AZEOTROPIC MIXTURE not RefrigeraORETICAL THEORETICAL SINgLE-STAgE SINgLE-STAgE CYCLE CYCLE USINg A A OR AZEOTROPIC OR AZEOTROPIC MIXTURE MIXTURE ORETICAL THEORETICAL SINgLE-STAgE SINgLE-STAgE CYCLE CYCLE USINg USINg A A A system A system designed designed to approach to approach the ideal the model ideal model shown shown in Figure in Figure PUREPURE REFRIgERANT REFRIgERANT A system designed to approach the ideal model shown in Figure PURE REFRIgERANT REFRIgERANT OR AZEOTROPIC OR AZEOTROPIC MIXTURE MIXTURE 7 is desirable.

7 is desirable.

A pure Arefrigerant pure refrigerant or azeotropic or azeotropic mixture mixture can becan used be used 7 is desirable. A pure refrigerant or azeotropic mixture can be used to maintain to maintain constant constant temperature temperature duringduring phase phase changes changes by mainby mainystem A system designed designed to approach approach the ideal themodel idealtemperature model shownshown in Figure in Figure totomaintain constant during phase changes by maintainingtaining constant constant pressure. pressure.

Because Because of concerns of concerns such as such high asinitial high initial irable. is desirable.

A pureArefrigerant puretaining refrigerant orconstant azeotropic or azeotropic mixture mixture can becan used be used such as high initial pressure.

Because of concerns cost and costincreased and increased maintenance maintenance requirements, requirements, a practical a practical machine machine ntain o maintain constant constant temperature temperature during phase phase changes changes byrequirements, mainby main- a practical machine cost andduring increased maintenance has one has compressor one compressor instead instead of twoofand two the and expander the expander (engine (engine or tur-or turaining constant constant pressure. pressure.

Because Because of concerns of concerns such assuch high asinitial high initial has one compressor instead of two and the expander (engine or turbine) bine) is replaced is replaced by a simple by a simple expansion expansion valve,valve, whichwhich throttles throttles dost increased and increased maintenance maintenance requirements, a practical a practical machine machine bine) requirements, is replaced by a simple expansion valve, which throttles refrigerant refrigerant from high fromtohigh lowtopressure. low pressure.

FigureFigure 8 shows 8 shows the theoretthe theoretas compressor one compressor insteadinstead of twoof and two theand expander the expander (engine (engine or tur-Figure or tur- 8 shows the theoretrefrigerant from high to low pressure. ical single-stage ical single-stage cycle cycle used as used a model as a model for actual for actual systems. systems. sine) replaced is replaced by a simple byical a simple expansion expansion valve, which throttles throttles single-stage cycle valve, used aswhich a model for actual systems. rant efrigerant from high fromtohigh lowtopressure. low pressure.

FigureFigure 8 shows 8 shows the theoretthe theoretFig. 8used Fig. Theoretical 8as Single-Stage Vapor Vapor Compression Compression RefrigerRefrigercal gle-stage single-stage cycle cycle used aTheoretical model asTheoretical a Single-Stage model for actual forSingle-Stage actual systems. systems.

Fig. 8 Vapor Compression Refrigeration ation CycleCycle ation Cycle Fig. Theoretical 8 Theoretical Single-Stage Single-Stage VaporVapor Compression Compression RefrigerRefrigerCycle ation Cycle

S ‫آنتروپی‬

‫) نمودار دما – آنتروپی برای چرخه تبرید کارنو‬5( ‫شکل‬

1.8W

T S ) – m ( h b –Handbook—Fundamentals hc ) 2005 0 ( S b –ASHRAE bW c =property The datacare tabulated in Table 1.

a

50

Applying the energy equation for a mass m of refrigerant yields

et change of entropy of any refrigerant in any cycle is always 2005 mASHRAE ( h 1 –(40), h d ) = Handbook—Fundamentals Area def1d d QBy 1 = (b) Equation xample 1, the change in4Qentropy refrigerated space is = mof ( hthe h4 ) (39a) 1 –for 1 equation The property data are tabulated in Table 1.

Applying the energy a mass m of refrigerant yields 0/400 = −0.5 Btu/°R and that of the atmosphere is ∆So = 250/ The net work The for (b) the cycle is are(40), – 41.645 By Equation Btu/°R. the The energy net change inQentropy system is yields property data in Table 1. - = 3.98 pplying equation = for m ( haofmass –the h isolated )m of refrigerant (39b) (39a) COPtabulated = 103.156 ----------------------------------------1W 42 1 = m (2h 1 – 1h 4 ) 118.61 – 103.156 SR + ∆So = 0.

Equation (40), Area d1bc3d m (=h 1m–( hh 4 )– h ) (39a)(39c) (b)WBy 103.156 – 41.645- = 3.98 net = 1Wb + bWc – 3Wd = 4Q1 =QW m (2h 2 –3hin1 )which heat is (39b) COPand = (38), ----------------------------------------13 2 = (c) By Equations (17) ot cycle in Figure 7 2shows a process 118.61 – 103.156 103.156 – 41.645 ejected at constant m (hhin –the h )two-phase region of (39b)(39d) COP = Q ----------------------------------------2= 1Wpressure 2 = Q T R( 3.98- )=( 903.98 (39c) mh(1h4 2 – h 3 ) d ((17) 3=expands 118.61 –) (38), 103.156 COP T13- –= T 1----------------2 33 ) (c) ByCOP Equations and t. Saturated liquid at state isentropically to = ---------and = η R = --------------------------------W net T 0 – ------------------------T R459.6 - = 0.78 or 78% (39c) = ofm‫که‬ (the h 2‫است‬ –cycle h 3‫آن‬ ) at‫بر‬no T perature and pressure state d.

Heat is Constant-enthalpy assumes heat transfer or change in ‫فرض‬ ‫ثابت‬ ‫آنتالپی‬ ‫اختناق‬ ‫فرآیند‬ ‫در‬ 1 2Qthrottling 3 ‫هیچ‬ and ((38), (39d) (c) By Equations (17)COP h3 = h4 T3 – T1 ) ( 3.98 ) ( 90 ) rmally and by evaporating liquid-phase potential or isobarically kinetic energy through the the expansion valve.

- =CYCLE ------------------------- = 0.78 A or 78% η R = --------------------------------THEORETICAL SINgLE-STAgE USINg ‫در‬ ‫جنبشی‬ ‫و‬ ‫پتانسیل‬ ‫انرژی‬ ‫و‬ ‫نداشته‬ ‫وجود‬ ‫حرارتی‬ ‫انتقال‬ OR AZEOTROPIC (d) The mass flow is obtained from an energy (39d) h = h T) 1 MIXTURE Constant-enthalpy in 3 4 assumes COP ( T 3 –of T 1refrigerant The coefficient ofthrottling performance is no heat transfer or change THEORETICAL SINgLE-STAgE CYCLE USINg A balance on ( 3.98 ) ( 90459.6 ) PURE REFRIgERANT theη Revaporator.

Thus, = ---------------------------------- = -------------------------- = 0.78 or 78% potential or kinetic energy through the expansion valve.

REFRIgERANT OR AZEOTROPIC MIXTURE ‫ نمی‬PURE ‫انبساط تغییر‬ ‫(شیر‬d) The 459.6is obtained mperature-Entropy Diagram fornoCarnot Refrigeratant-enthalpy throttling assumes heat transfer or.‫‌کند‬ change in 1 massTflow refrigerant from an energy balance on · Q h – h · of The coefficient of performance is oftial Example 1 4 the 1 expansion 1 4 valve. ( – h ) = Q = 15 tons m h or kinetic energy through i the evaporator.

Thus, 1 4 COP = --------- = -----------------:‫عملکرد نیز برابر است با‬ (40) A system designed to approach the ideal model from shown in Figure ‫ضریب‬ (d) The mass flow of refrigerant is obtained an energy balance on h2 – h1 he coefficient of performance is2 1W 7 is desirable.

Aand pure refrigerant or· azeotropic mixture can be used · h1 – h4 the evaporator.

Thus, 4Q1 ( – h ) = Q = 15 tons m h ‫) چرخه کارکرد یک سیستم طراحی شده‬7( ‫در ش��کل‬

‫تحلیل تئوری چرخه یک مرحله‌ای با استفاده از‬ ‫مبرد خالص یا یک ترکیب آزوتروپ‬

‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

22885647 :‫تلفـن‬

‫ کورکی بینگلی‬:‫نوشته‬

‫ حسن محمدی‬:‫ترجمه‬

‫•معماری و حریق‬

152 / ‫ رقعی‬:‫ صفحات‬/ ‫قطع‬

‫•آکوستیک‬

‫ محمدحسین دهقان‬:‫ترجمه‬

‫ کورکی بینگلی‬:‫نوشته‬

136 / ‫ رقعی‬:‫ صفحات‬/ ‫قطع‬

‫معمـاری‬ i 1 4 COP = --------- = ----------------(40) constant temperature during to maintain phase changes by mainThe theoretical compressor displacement h 12 – h 4h 2 – h 1CD (at 100% volumet· ( h – h ) = Q· = 15 tons 4Q1 1W m taining constant pressure.

Because of concerns such as high initial i ‫برای‬ .‫است‬ ‫شده‬ ‫داده‬ ‫نشان‬ ‫‌آل‬ ‫ه‬ ‫اید‬ ‫چرخه‬ ‫‌س��ازی‬ ‫ل‬ ‫مد‬ ‫برای‬ ‫ساختمان‬ ‫و‬ 15 1tons )4( 200 Btu ⁄ min ton ) = --------- = ----------------(40) and m· = (-------------------------------------------------------------------ic efficiency) COP is - = 48.8 lb/min h2 – h1 W2 cost and increased maintenance requirements, a practical machine 1 ( 103.156 – 41.645 )Btu/lb The theoretical compressor CD (at 100% ‫ضمن ثابت‬ ،‫فاز‬ ‫هنگام‬ ‫( در‬engine ‫فرآیند هم‌دما‬ ‫) در صد‬CD(displacement ‫‌جایی کمپرس��ور‬ ‫جابه‬ ‫حجم‬volumet‫تئوری‬ ‫مقدار‬ and has one compressor instead two and)‫تغییر‬ or tur-‫دس��تیابی به‬ 15 tons (the 200expander Btu ⁄ min ton ) · =of(-------------------------------------------------------------------CD = m· v 1 CD (at 100% volumet(41) efficiency) is m = 48.8 heric theoretical compressor displacement The saturation temperatures of the single-stage cycle bine) is replaced a simple expansion valve, which throttles ‫(()یک‬103.156 ‫ ی��ا‬Btu ‫خالص‬ ‫مبرد‬ ‫می‬lb/min ‫فش��ار‬strongly ‫مان��دن‬ :‫حجمی آن نیز عبارت است از‬ ‫بازده‬ ‫ درصد‬by ‫ترکیب‬ –⁄ min 41.645 )Btu/lb ( 15magnitude tons 200 ton )‫‌توان از ی��ک‬ · = to ficiency) is influence the of the coefficient of performance.

This · refrigerant from high low pressure.

Figure 8 shows the theoretm -------------------------------------------------------------------= 48.8 lb/min CD = msize v 1 or speed of the compressor (41) which is a measure of the physical ‫مانند‬ ‫مالحظاتی‬ ‫دلیل‬ ‫به‬ ‫عم��ل‬ ‫در‬ .‫کرد‬analysis ‫اس��تفاده‬ ( 103.156 – 41.645 )Btu/lb The saturation temperatures of the single-stage cycle strongly influence may be readily appreciated by an area on‫آزوتروپ‬ a temical single-stage cycle used as a model for actual systems. equired to handle theCD prescribed = m· v 1 refrigeration load.

(41) influence magnitude of the the coefficient performance.

This perature-entropy (T- s) diagram.

Thesingle-stage area process saturation temperatures of ‫ به‬the ،‫تجهیزات‬ ‫نگه��داری از‬ ‫باالی‬under ‫هزینه‬ofacycle ‫و‬reversible ‫ باال‬strongly ‫اولی��ه‬ ‫هزینه‬ which is a measure of the physical size or speed of the compressor The influence be readily appreciated by an area on a temline onthea Tsmay diagram is directly proportional to theanalysis thermal energy Example 2. to A theoretical single-stage cycle using R-134a as the refrigerant influence magnitude of the coefficient of performance.

This required handle the prescribed refrigeration load.

8 Theoretical Single-Stage Vapor Compression Refrigerh isoperates a measure of the‫سرعت‬ physical size or ‫اندازه‬ speed of theand compressor ‫تجهیزات‬ ‫جای‬ ‫ به‬working ‫کمپرسور و‬ ‫یک‬ ‫از‬ ‫تنها‬ ‫دو‬ ‫جای‬ ‫ یا‬temperature ‫فیزیکی‬ ‫واقع‬Fig. ‫مقدار در‬ ‫این‬ perature-entropy (Ts)the diagram.

The area under a‫کمپرسور‬ reversible process added or removed from fluid. observation follows with a condensing of ‫برای‬ 90°F ‫معیاری‬ an evaporating influence may be readily appreciated by an areaThis analysis on a temation Cycle red to handle the prescribed refrigeration load. line on a Ts diagram is directly proportional to the(8)]. thermal energy directly from the definition of entropy [see Equation temperature of 0°F. The system produces 15‫بار‬ tons ofas‫برای‬ refrigeration.

Example 2. A theoretical single-stage cycle‫مبرد‬ using R-134a the refrigerant (T- s)‫انبس��اط‬ diagram.‫ش��یر‬ The area under a reversible process ‫س��اده‬ ‫یک‬ ‫از‬ ‫توربین‬ ‫مانند‬ ‫‌کننده‬ ‫ط‬ ��‫منبس‬ .‫است‬ ‫مربوطه‬ ‫تامین‬ ‫موردنیاز‬perature-entropy ‫کمپرسور‬ removed from theproportional working fluid.

This observation follows Determine property values at the state line onadded is the the total area under the 10, the area representing Qoto operates the with(a)athermodynamic condensing temperature of 90°F andfour an main evaporating aInT-Figure s or diagram is directly thermal energy plepoints 2. A theoretical single-stage cycle using as the refrigerant of the cycle, (b) COP, (c) cycle refrigerating efficiency, and directly from the definition entropy Equation (8)]. ‫فرآیند‬ ‫یک‬ ‫در‬working ‫را‬between ‫مبرد‬of‫ماده‬ ‫انبساط‬ ‫شیر‬ .‫‌شود‬ ‫ی‬follows ‫م‬represent‫اس��تفاده‬ ‫نظر‬ ‫را در‬system ‫تئوری‬ ‫‌ای‬ ‫ه‬R-134a ‫ک‌مرحل‬ ‫تبرید‬ ‫(یک‬d):2added ‫مثال‬ constant-pressure curve states 2 [see and 3.

The area temperature of 0°F. The produces 15 ‫ ی‬tons of‫چرخه‬ refrigeration. or removed from the fluid.

This observation erates with a condensing temperature of 90°F and an evaporating rate of refrigerant flow.

Determine the (a) thermodynamic property values at the four main state is the(8)]. totalconstant area under In refrigerating Figure 10, thecapacity area Qo under the area the pres-the ing from the i is[see directly the of entropy Equation mperature of 0°F. The‫دمای‬ system 15 ‫این‬ tons ‫در‬ of ‫اس��تفاده‬ refrigeration. )8(definition ،R-produces 134a ‫چرخه‬ ‫مورد‬ ‫شکل‬ .‫‌رساند‬ ‫ی‬representing ‫م‬Q‫پایین‬ ‫فش��ار‬ ‫باال به‬ ‫فش��ار‬ ‫اختناقی از‬ points of the cycle, (b) COP, (c) cycle refrigerating efficiency, and‫مبرد‬ (d) .‫بگیرید‬ constant-pressure curve between 2 total and 3.area Theunder area representsure line10, connecting states 4 andQstates 1.isThe net work required Wnet Solution: etermine the (a) thermodynamic property values at the four main state the the In Figure the area representing o rate of refrigerant flow. is the area under the constant ing the refrigerating capacity Q (a) Figure 9 shows a schematic p-h diagram for the problem with .‫اس��ت‬ ‫‌سازی‬ ‫ل‬ ‫مد‬ ‫برای‬ ‫اس��تفاده‬ ‫مورد‬ ‫تئوری‬ ‫‌ای‬ ‫ه‬ ‫‌مرحل‬ ‫ک‬ ‫ی‬ ‫چرخه‬ 0 ˚ F ‫با‬ ‫برابر‬ ‫تبخیر‬ ‫دمای‬ ‫و‬ 90 ˚ F ‫کندانس��ور‬ ‫کارکرد‬ equals the difference (Q − Q ), which is represented by the shaded i ints of the cycle, (b) COP, (c) cycle refrigerating efficiency, and (d) o i constant-pressure curve between states 2 and 3. The area represent- pressure line connecting states 4 and 1. The the net constant work required Wnet area shown on Figure 10.

Solution:property te ofnumerical refrigerant flow. data. Saturated vapor and saturated liquid proper- ing the is the area pres- ‫یک‬ refrigerating capacity Q .‫‌دهد‬ ‫ی‬under ‫ م‬on ‫نشان‬ ‫را‬COP ‫واقعی‬ ‫سیستم‬ ‫(پانزده تن‬ 15tonp-h ‫ب��ا‬from ‫برابر‬the ‫سیس��تم‬ ‫سرمایش��ی‬ i ties states9 1shows and 3a schematic are obtained saturation table for (a)for Figure diagram for the‫این‬ problem with ‫ظرفیت‬ equals the difference (Q − Q ), which is represented by the shaded /W , the effect the of changes Because COP = Q 1.8 2005 ASHRAE Hand o i sure line connecting statesi 4 net and 1. The net work required Wnet in olution: R-134a in Chapter 20.data.

Properties for vapor superheated vapor atliquid state proper2 are numerical property Saturated and saturated area shown on (Q Figure 10. evaporating temperature and condensing temperature may be ob‫خواهیم‬ .‫است‬ )‫تبرید‬ m ‫جرم‬ ‫به‬ ‫مبرد‬ ‫ب��رای‬ ‫انرژی‬ ‫معادله‬ ‫نوش��تن‬ ‫با‬ ) Figure 9 shows a schematic p-h diagram for the problem with equals the difference − Q ), which is represented by the shaded Temperature-Entropy forsuperheat Carnot o i obtained linear1 interpolation of the for R-134a ties forbystates and 3Diagram are obtained from thetables saturation table infor served. effect on thetemperature COP of changes Because COP ForFigure example, decrease in evaporating TE sig-in i /Wnet , the merical propertySpecific data.

Saturated vapor and saturated properarea shown on 10.= aQfor Refrigeration Cycle ofProperties Example 1 superheated Chapter volume and specific entropyliquid values forstate state 4are ‫اصلی‬ ‫نقطه‬ ‫چهار‬ ‫در‬ ‫ترمودینامیکی‬ ‫خواص‬ ‫مقدار‬ )‫ال��ف‬ R-134a20. in Chapter 20. for vapor at 2Applying the energy equation aand mass m ofdecreases refrigerant evaporating temperature condensing temperature may:‫داشت‬ ob-The property data are tabulated in T and slightly Qyields .changes An increase nificantly increases Wnet es for states 1 and 3 are obtained from the saturation table for i /W , the effect on the COP of inbe in Because COP = Q areobtained obtained by determining the quality of the liquid-vapor mixture by linear interpolation of the superheat tables for R-134a in i net sigserved.

For example, a decrease in evaporating temperature T (b)

By Equation (40), 134a in Chapter 20.

Properties for superheated vapor at state 2 are .‫کنید‬ ‫تعیین‬ ‫را‬ ‫چرخه‬ Q = m ( h – h ) (39a) E rnotfrom Vapor Compression Cycleand specific entropy values for state evaporating the enthalpy. temperature and temperature may be obChapter 20. Specific volume 4 1 condensing 4 4 1 tained by linear interpolation of the superheat tables for R-134a in slightly decreases increase nificantly Wnet and Table 1 increases Thermodynamic Property Data forQExample 2 in i. An are obtained by determining the quality of the liquid-vapor mixture sigserved.

For example, a decrease in evaporating temperature T E .‫کنید‬ ‫) را‬entropy COP( ‫چرخه‬ h 4 – h f volume – 41. hapter 20. Specific and specific values‫این‬ for ‫عملکرد‬ state 4 ‫ب) ضریب‬ 41.645 –‫تعیین‬ 12.207 W = m ( h 2 –slightly h ) (39b) COP = 103.156 -------------------------------from enthalpy.

3/lb --------------= ----------------------------------------- = the 0.3237 x 4 = the decreases in °R nificantly State increases t,1°F2 Wnetp,and psia 1 v, ft h,QBtu/lb s, Btu/lb i. An increase e obtained by the– quality liquid-vapor mixture 118.61 – 103. hf 103.156 12.207 of h g –determining .‫ پ) بازده این چرخه را محاسبه کنید‬Table 1 Thermodynamic Property Data for Example 2 om the enthalpy. h4 – hf 41.645 – 12.207 Q (39c) = m ( h – h ) 1 0 21.171 2.1579 103.156 0.22557 2 3 2 3 -0.3237 = 0.3237 v 4x 4= =v f --------------+ x 4 ( v g =– v----------------------------------------( 2.1579 – 0.01185 ) Table 1 104.3 Thermodynamic Data118.61 for Examples, 2Btu/lb (c) State t, °F p, psia Property v, ft3/lb h, Btu/lb °R By Equations (17) and (38), f ) = 0.01185 +.‫کنید‬ ‫محاسبه‬ ‫ت) نرخ جریان مبرد را‬ hf 103.156 – 12.207 2 119.01 0.4189 0.22557 h 4 – h f h g –41.645 – 12.207 3 3 = ----------------------------------------= 0.3237 x 4 = --------------(39d) h = h 1 °F 90.00 p, psia 21.171 2.1579 103.156 0.22557 State 3 t, h, Btu/lb s, Btu/lb °R 0.0136 41.645 0.08565 = 0.7065 ft /lb 3 119.01 4 v, ft /lb COP ( T – T ) ( 3.98 ) ‫•محوطه‌سازی‬

‫ هلن داالس‬:‫نوشته‬ ‫میتل لیتل‌وود‬ ‫ ثمر ترابی کرمانشاه‬:‫ترجمه‬ 136 / ‫ رقعی‬:‫ صفحات‬/ ‫قطع‬

x 4 ( v g – –v f12.207 ) = 0.01185 + 0.3237 ( 2.1579 – 0.01185 ) h f v f +103.156 hvg 4– = :‫حل‬ 3 1 - = --------------η R = --------------------------------119.012.1579 0.4189103.156 118.61 0.22557 0.22557 4 2 0 104.3 0 21.171 21.171 0.7065 41.645 0.09176 1 T1 459 Constant-enthalpy throttling assumes no heat transfer or change in s4f (+0.7065 ) = 0.02771 + 0.3237 ( 0.22557 – 0.02771 ) v 4 = s 4v f =+ x= v gx 4–( vs gf )–ft‫با‬ =3s/lb 0.01185 + 0.3237 ( 2.1579 – 0.01185 ) 3 90.0 119.01 0.0136 41.645 0.08565 f ‫) نمودار فشار – آنتالپی این مساله‬9( ‫الف) در ش��کل‬ 104.3energy 119.01 0.4189 118.61 0.22557 potential2or kinetic through the expansion valve.

0119.01 0.09176(d) The mass flow of refrigerant is obt 3 = 0.09176 °R Fig. 490.0 10of Areas on 21.171 T-sis Diagram Representing Refrigerating 3 ‫مقادیر‬ 0.0136 0.7065 41.645 41.6450.08565 = 0.7065 /lb Btu/lb ‫خواص ⋅بخار‬ .‫ مربوطه نش��ان داده شده است‬The ‫عددی‬ coefficient performance s 4 = sft f + x 4 ( s g – s f ) = 0.02771 + 0.3237 ( 0.22557 – 0.02771 ) ‫کندانسور‬ Effect and Work Supplied for Theoretical Single-Stage 4 0 21.171 0.7065 41.645 0.09176 Cyclethe evaporator. Thus, ‫ و‬0.02771 1 ‫‌های‬ ‫ت‬+‫حال‬ ‫ (را در‬0.22557 R-134a– ‫مبرد‬ ‫برای‬ ⋅ °R s 4 = s f + x=4 (0.09176 s g – s f ) =Btu/lb 0.3237 0.02771 ) ‫اشباع و مایع اشباع‬ Fig. 10 AreasQon T-s Diagram Representing Refrigerating · h – h 4 1Supplied 1 for 4 Theoretical Single-Stage Cycle m· ( h 1 – h 4 ) = Q i = and Work Fig.= 90.09176 Schematic Example 2 COP = T-s = ----------------Representing Refrigerating -------- Diagram (40) Btu/lb ⋅p-h °R‫از‬Diagram ‫آن‬ ‫ نمونه‌ای‬for ‫ترمودینامیکی که‬ ‫از جداول خواص‬Fig. ‫‌توان‬10 ‫ی‬Effect ‫ م‬3Areas on ‫تراکم هم‌دما‬ h – h1 1W2 Effect and Work Supplied for2Theoretical Single-Stage Cycle and

‫ فرزانه پاید‌ار د‌اریان‬:‫ترجمه‬

( 15 tons ) ( 200 Btu ⁄ min m· = ----------------------------------------------------------( 103.156 – 41.645 )Btu

‫•طراحی آشپزخانه‬

(41)

‫ شارلوت بادن پاول‬:‫نوشته‬

CD = m· v 1

144 / ‫ رقعی‬:‫ صفحات‬/ ‫قطع‬

‫تراکم آیزنتروپیک‬

‫ محمدرضا شاهی‬:‫ترجمه‬

Fig.theoretical 8 Theoretical Single-Stage Compression ‫آیزنتروپیک‬Vapor ‫انبساط‬CD The compressor displacement (at 100% volumetRefrigeration Cycle ric efficiency) is

200 / ‫ رقعی‬:‫ صفحات‬/ ‫قطع‬

Fig. 9 Schematic p-h Diagram for Example 2 Carnot p-h Vapor Compression Cycle2 9ig. 7Schematic Diagram for Example

‫اواپراتور‬

‫) چرخه تبرید تراکم بخار یک‌مرحله‌ای تئوری‬8( ‫شکل‬

S ‫آنتروپی‬

‫) چرخه تراکم بخار کارنو‬7( ‫شکل‬

v 4 = v f + x 4 ( v g – v f ) = 0.01185 + 0.3237 ( 2.1579 – 0.01185 ) 3

= 0.7065 ft /lb

(HAP= 0.02771 4.3)+ 0.3237 ‫‌افزار کریر‬ ‫نسخه–نرم‬ ‫آخرین‬ ( 0.22557 0.02771 )

.‫ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‬ s 4 =‫توسط‬ sf + x4 ( sg – sf )

= 0.09176 Btu/lb ⋅ °R

Table 1 Thermodynamic Prope State 1 2 3 4

t, °F 0 104.3 90.0 0

‫•یراق‌آالت د‌ر معماری‬

h4 – hf 41.645 – 12.207 x 4 = --------------- = ------------------------------------------ = 0.3237 103.156 – 12.207 hg – hf

‫ آلیسون گرانت‬:‫نوشته‬ ‫پال هایمن‬ ‫ سارا گلچین‬:‫ترجمه‬ 64 / ‫ رقعی‬:‫ صفحات‬/ ‫قطع‬

from the enthalpy.

h ‫آنتالپی‬

‫ جاناتان پوره‬:‫نوشته‬

T ‫دمای مطلق‬

ρ ‫فشار‬

T ‫دمای مطلق‬

S ‫آنتروپی‬

‫•رنگ د‌ر طراحی د‌اخلی‬

The saturation temperatures of the influence the magnitude of the coeff which is a measure of the physical size or speed of the compressor influence may be readily appreciated required to handle the prescribed refrigeration load. perature-entropy (T- s) diagram. The a ‫کمپرسور‬ ‫شیر انبساط‬ line on a T- s diagram is directly propo Example 2. A theoretical single-stage cycle using R-134a as the refrigerant added or removed from the working fl operates with a condensing temperature of 90°F and an evaporating directly from the definition of entropy temperature of 0°F. The system produces 15 tons of refrigeration. ‫اواپراتور‬ Determine the (a) thermodynamic property values at the four main state In Figure 10, the area representing points of the cycle, (b) COP, (c) cycle refrigerating efficiency, and (d) constant-pressure curve between state rate of refrigerant flow. ing the refrigerating capacity Qi is the sure line connecting states 4 and 1.

Solution: 10 Areas on T-p-h s Diagram (a) FigureFig. 9 shows a schematic diagram Representing for the problemRefrigerating with equals the difference (Qo − Qi), which numericalEffect property data.

Saturated vaporfor andTheoretical saturated liquid properFig. 9 Schematic p-h Diagram for Example 2 and Work Supplied Single-Stage Cycle area shown on Figure 10. ties for states and Areas 3 are obtained from the Representing saturation table Refrigerating for Fig.1 10 on T- s Diagram Because COP = Qi /Wnet , the effec R-134a in Chapter 20. Properties for superheated vapor at state 2 are Fig. 9 Schematic p-h Diagram for Example 2 Effect and Work Supplied for Theoretical Single-Stage Cycle evaporating temperature and condens Fig.by 10 Areas on T- s Diagram Representing obtained linear interpolation of the superheat tables forRefrigerating R-134a in served. For example, a decrease in eva Fig. 9 Schematic p-h Diagram for Example 2 Effect and Work Supplied for Theoretical Single-Stage Cycle Chapter 20. Specific volume and specific entropy values for state 4 nificantly increases Wnet and slightly are obtained by determining the quality of the liquid-vapor mixture ‫کندانسور‬

p, psia

21.171 119.01 119.01 21.171

v, ft3/lb 2.1579 0.4189 0.0136 0.7065

Fig. 10 Areas on T-s Diagram R Effect and Work Supplied for Theo

CD = mv 1 (41) (39d)(c) By Equations (17) andCOP ( T3 – T1 ) ( 3.98 ) ( 90 ) (38), - = -------------------------- = 0.78 or 78% η R = --------------------------------which is a measure of the physical size or speed of the compressor T1 459.6 sfer or change in (39d) COP ( T 3 – T 1 ) ( 3.98 ) ( 90 ) required to handle the prescribed refrigeration load. valve. η R = ---------------------------------- = -------------------------- = 0.78 or 78% (d) The mass T 1 flow of refrigerant 459.6 is obtained from an energy balance on ange in

88847796 :‫تلفن‬

(39c)

‫بوران تهویه‬

the evaporator. Thus, (d) The mass flow of refrigerant is obtained from an energy balance on · m· ( h 1 – h 4 ) = Q i = 15 tons (40)the evaporator. Thus, · m· ( h 1 – h 4 ) = Q i = 15 tons and

(40) t 100% volumet-

and

olumet-

(41)

Example 2. A theoretical single-stage cycle using R-134a as the refrigerant operates with a condensing temperature of 90°F and an evaporating temperature of 0°F. The system produces 15 tons of refrigeration.

Determine the (a) thermodynamic property values at the four main state ASHRAE ‫بیستم از‬ ‫در فصل‬ points of the Fundamentals cycle, (b) COP,‫راهنمای‬ (c) cycle ‫کتاب‬ refrigerating efficiency, and (d) rate of refrigerant flow.

( 15 tons ) ( 200 Btu ⁄ min ton ) m· = --------------------------------------------------------------------- = 48.8 lb/min ( 103.156 – 41.645 )Btu/lb ( 15 tons ) ( 200 Btu ⁄ min ton ) m· The = -------------------------------------------------------------------- = the 48.8 lb/min temperatures cycle ‫دمای‬ strongly ‫چش��مگیری‬ ‫تاثیر‬ ‫ه‌ای‬of ‫ک‌مرحل‬single-stage ‫اش��باع چرخ��ه ی‬ (saturation 103.156 – 41.645 )Btu/lb

‫ خواص بخار فوق گرم در وضعیت‬.‫ آمده استخراج کرد‬2005

Solution: ‫بخار‬9‫ج��داول‬ ‫‌یابی خطی‬ ‫‌ت��وان با‬ ‫نی��ز م‬ ‫ را‬2 with (a)‫فوق‬ Figure shows a‫در‬ schematic p-h‫میان‬ diagram for ‫ی‬ the problem numerical property data. Saturated vapor and saturated liquid proper‫حجم‬ R-134afrom ‫مبرد‬the ‫ب��ه‬saturation ‫گ��رم مربوط‬ ties for ‫مقدار‬ states .‫آورد‬ 1 and‫دس��ت‬ 3 are ‫به‬ obtained table for R-134a in Chapter 20.

Properties for superheated vapor at state 2 are ‫ را نیز می‌توان با‬4 ‫مخص��وص و آنتروپی مخصوص در نقطه‬ obtained by linear interpolation of the superheat tables for R-134a in ‫آنتالپی‬20. ‫مقادیر‬ ‫مبنای‬ ‫بخار بر‬ – specific ‫ترکیب مایع‬ ‫کیفیت‬ ‫تعیی��ن‬ Chapter Specific volume and entropy values for state 4 are obtained by determining the quality of the liquid-vapor mixture :‫دیگر‬ ‫عبارت‬ ‫به‬ .‫آورد‬ ‫دست‬ ‫به‬ from the enthalpy.

22921800 :‫تلفن‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

66903533 :‫تلفن‬

‫مهکوه تهویه‬

influence the magnitude of the coefficient of performance. This (41) f the compressor ‫تاثیر را‬ .‫دارد‬ ‫چرخ��ه‬ )COP ( cycle ‫عملکرد‬ ‫ضریب‬on ‫مق��دار‬ The saturation of appreciated the single-stage strongly influencetemperatures may be ‫این‬ readily by an area analysis a tem-‫بر‬ d. influence perature-entropy the magnitude of the coefficient ofarea performance.

This process (Ts) diagram.

The under a reversible pressor )T-s(appreciated ‫دما – آنتروپی‬ ‫نمودار‬ ‫مساحت زیر‬on‫محاسبه‬ ‫می‌توان با‬ influence line mayon beareadily by anproportional area analysis tem- energy T- s diagram is directly to theathermal a as the refrigerant perature-entropy (Ts) diagram.

The area under a reversible process ‫‌پذیر‬ ‫ت‬ ‫برگش‬ ‫فرآیند‬ ‫به‬ ‫مربوط‬ ‫خط‬ ‫زیر‬ ‫مساحت‬ .‫آورد‬ ‫به دست‬ added or removed from the working fluid. This observation follows nd an evaporating line on a Ts diagram isthe directly proportional to the thermal energy directly from definition of entropy [see Equation (8)]. srigerant of refrigeration. ‫ش��ده‬ ‫اضافه‬ ‫گرمایی‬ ‫انرژی‬ ‫آنتروپی با‬ – ‫در نمودار دما‬ h4 – hf 41.645 – 12.207 from thethe working fluid.

This‫مقدار‬ observation follows the four main added state or removed area under the In Figure 10, area representing Qo is the total porating x 4 = --------------- = ------------------------------------------ = 0.3237 103.156 – 12.207 hg – hf directly from the definition of‫رابطه‬ entropy Equation (8)]. efficiency, (d) ‫مستقیم‬curve ‫[از آن‬see ‫ش��ده‬ ‫گرفته‬ ‫گرمای‬ ‫ یا‬area ‫عامل‬represent‫به س��یال‬ eration. and constant-pressure between states 2 and 3. The ain state area under the In Figure area representing is the total area under the constant ing 10, the the refrigerating capacityQQoi is v 4 = v f + x 4 ( v g – v f ) = 0.01185 + 0.3237 ( 2.1579 – 0.01185 ) )8( ‫معادله‬ ‫در‬states ‫آنتروپی که‬ ‫مساله نیز‬ ‫علت این‬pres.‫دارد‬ and (d) constant-pressure between and‫تعریف‬ 3. The‫با‬area representsure linecurve connecting states 4 2and 1. net work required Wnet 3 = 0.7065 ft /lb underis‫در‬ the constant prescapacity Q(Q the problem ing withthe refrigerating ‫ارتباط‬ ‫شد‬ ‫ریاضی بیان‬ equals the difference −.‫است‬ Qarea represented by the‫صورت‬ shaded‫به‬ i iso the i), which sure line area connecting states 4 and ted liquid propershown on Figure 10. 1. The net work required Wnet s 4 = s f + x 4 ( s g – s f ) = 0.02771 + 0.3237 ( 0.22557 – 0.02771 ) ‫فش��ار‬ ‫منحنی‬ ‫مس��احت زیر‬ ‫بیانگر‬byQ0the ،)10 (of‫ش��کل‬ ‫در‬ turation for the difference m with tableequals QiQ ), iwhich shaded /Wnet , is therepresented effect on the COP changes in Because (Q COP o−= apor at state 2area are shown proper= 0.09176 Btu/lb ⋅ °R on Figure 10.‫مساحت زیر خط‬ evaporating temperature and condensing be ‫ثابت‬ ob‫فشار‬ Qi .‫ است‬3temperature ‫ و‬2 ‫وضعیت‬may ‫بین دو‬ bles ble for for R-134a in effect oninthe COP of changes in TE sigBecause COP For = Qexample, served. a decrease evaporating temperature i /Wnet , the values 4 te 2 arefor state .‫است‬and ‫سرمایش��ی‬ ‫ظرفیت‬ ‫ و بیانگر‬1may ‫ و‬4 ‫نقطه‬ ‫) ثابت بین دو‬1( ‫مقادیر خواص ترمودینامیکی این مس��اله در جدول‬ evaporating temperature condensing temperature be obnificantly increases W net and slightly decreases Qi. An increase in uid-vapor 134a1.8 in mixture 2005 ASHRAE Handbook—Fundamentals 2 ‫ارائه شده‬ sigserved. For example,‫است‬ a decrease in evaporating temperature T E ‫ نیز بیانگر‬WnetFig. 9 Schematic p-h Diagram for Example )QO – Qi( ‫کار خالص موردنیاز و برابر با‬ .‫است‬ state 4 and slightly decreases Q .

An increase in nificantly increases W 1.8 2005 ASHRAE Handbook—Fundamentals Table 1 net Thermodynamic Propertyi Data for Example 2 mixture ‫خورده‬yields ‫) هاشور‬10( ‫شکل‬The ‫ در‬property ‫که‬ data are tabulated in Table 1.

Applying the energy equation for ap,mass m of.‫است‬ refrigerant State t, °F psia v, ft3/lb h, Btu/lb s, Btu/lb °R Table 1 Thermodynamic Property Data for Example 2 :‫داشت‬ ‫ظرفیت‬ ‫تقس��یم‬ ‫از‬ ) COP ( ‫عملکرد‬ ‫ضری��ب‬ ‫که‬ ‫آنج��ا‬ ‫از‬ 40Table ( ‫معادله‬ (b) By Equation (40), The property data are‫خواهیم‬ tabulated)in 1. ‫ب) با استفاده از‬ Applying 1the energy equation for a mass m of refrigerant (39a) yields0.22557 4) 4Q1 = 0m ( h 1 – h21.171 2.1579 103.156 – 0.01185 ) State

88444209 :‫تلفن‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫هواسپاس‬

t, °F p,‫‌توان‬ psia‫ می‬،‫‌آید‬ v, ft3/lb s, Btu/lb °R ‫به‬h,)Btu/lb Wnet( ‫خالص‬ )Q0.22557 ( ‫سرمایشی‬ (b) By Equation (40), 2 104.3 119.01 118.61‫بر کار‬ m ( h‫ی‬1‫دست–م‬ h 4 ) 0.4189 (39a) i – 41.645- = 3.98 4Q 1 =– h W = m ( h ) (39b) COP = 103.156 ----------------------------------------12.1579 1 0 31 2 90.0 21.1712 119.01 103.156 0.22557 0.08565 0.0136 41.645 118.61 – 103.156 103.156 – 41.645 ) ‫عملکرد‬ ‫ضریب‬ ‫روی‬ ‫را‬ ‫تقطیر‬ ‫و‬ ‫تبخیر‬ ‫دمای‬ ‫تغیی��رات‬ ‫تاثیر‬ 2 104.3 119.01 118.61 0.22557 m (0.4189 h 2 – h 1 ) 0.7065 (39b)0.09176 4Q = 0m 21.171 41.645 COP = ----------------------------------------- = 3.98 1W 2 =– h (39c) ( h ) 3 0.0136 7 – 0.02771 ) Equations (17) and (38), 118.61 – 103.156 3 90.02 3 119.01 41.645 0.08565 ‫دمای‬2‫کاهش‬ ،‫ب��رای مثال‬ .‫مش��اهده کرد‬ ‫(وضوح‬c)‫به‬By‫چرخه‬ (39c) m (0.7065 h 2 –Diagram h3 ) 4 0 10 h21.171 41.645 0.09176 2Q3h =on Fig. Areas T-s Representing Refrigerating (c) By Equations (17) and (39d) ‫موجب می‬ )TE( ‫تبخیر‬ ‫ (ی‬3.98 ‫( م‬38), ‫نتیجه‬ 3‫)=به‬W 4net( ‫‌ش��ود تا مق��دار کار خالص‬ 1) COP ( T 3 – T:‫‌شود‬ ) ( 90 )‫) نیز‬38( ‫) و‬17( ‫پ) از معادله‬ 1) Effect and Work Supplied for Theoretical Single-Stage Cycle - = -------------------------- = 0.78 or 78% η R = --------------------------------(39d) h = h T 459.6 3 no 4 Representing Constant-enthalpy throttling assumes heat transfer or change in ‫میزان قابل توجهی‬ ‫ظرفیت‬ ‫یافته و مقدار‬ ‫افزایش‬ 1 COP ( T 3 – T 1 ) ( 3.98 ) ( 90 ) Fig. 10 Areas on‫سرمایشی‬ T-s Diagram Refrigerating - = -------------------------- = 0.78 or 78% η R = --------------------------------potentialConstant-enthalpy or kinetic through the expansion valve.

Effect and energy Work Supplied for Theoretical Single-Stage Cyclein T throttling assumes no heat transfer or change 1 is obtained 459.6 ‫ افزایش دمای تقطیر‬،‫ از س��وی دیگر‬.‫(کاهش یابد‬d) ‫کمی‬ ( flow of refrigerant The)Q mass from an energy balance on i The coefficient performance potential orofkinetic energy is through the expansion valve. the evaporator. Thus, (d) The mass flow of refrigerant is obtained an ‫موازنه‬ energy balance ‫ با‬،‫خواهد داشت‬ ‫) نیز نتیجه مش��ابهی را به همراه‬TC( ‫در قس��مت اواپرات��ور می‌توان دبی‬from ‫انرژی‬ ‫ ت) با‬on The coefficient of‫این‬ performance is · h1 – h4 · ( h Thus, the evaporator.

4Q1 – h ) = Q = 15 tons m 1 4 :‫دیگر‬i ‫ به عبارت‬.‫جرمی مبرد را به دست آورد‬ COP = ----------------------- net( ‫روی کار خال��ص‬ - = ‫کمتر‬ (40) ‫خواهد‬ )W ‫تف��اوت که تاثی��ر آن‬ h4Q · ( h – h ) = Q· = 15 tons 2 1– h 1 h 1 – h 4 1W2 m i 1 4 COP = ------------------------‫به منظور دستیابی به‬ - = ‫حداکثر‬ (40) and .‫بود‬ ‫عملکرد‬ ‫ضریب‬ ‫بنابراین‬

‫یکتا تهویه اروند‬

h2 – h1 Fig. 9 Schematic p-h Diagram for Example 2 1W2 The theoretical compressor displacement CD (at 100% volumetand ( 15 tons ) ( 200 Btu ⁄ min ton ) ‫و‬ ‫ممکن‬ ‫تقطیر‬ ‫دم��ای‬ ‫ چرخه بای��د در پایین‌ترین‬،‫ممک��ن‬ · ric efficiency) is m = --------------------------------------------------------------------- = 48.8 lb/min The theoretical compressor displacement CD (at 100% volumet‫اصالت تهویه مطبوع‬

88739880 :‫تلفن‬

ric efficiency) is

CD = m· v 1

)2( (‫مثال‬ ‫) در‬R-134a ‫) خواص ترمودینامیکی مبرد‬1( ‫جدول‬ ( 103.156 41.645 )Btu/lb 15– tons ( 200 Btu ⁄ min ton ) m· = --------------------------------------------------------------------- = 48.8 lb/min ( 103.156of– the 41.645 )Btu/lb The saturation ‫وضعیت‬ temperatures single-stage cycle strongly

.‫بیشترین دمای تبخیر ممکن کار کند‬ (41)

88614798-9 :‫تلفن‬

‫ انگلستان‬HydroPath ‫نماینده انحصاری‬

Fig. 9

0912 - 3185391 :‫تلفن‬

s4

State 1

Table 1p, psia Thermodynamic Example 2 t, °F v, ft3/lb Property h, Btu/lbData s, for Btu/lb °R 0 State

104.3 ‫نمودار دما – آنتروپی؛ مساحت زیر این نمودار بیانگر‬2)10( ‫شکل‬ 1 v 4 =ftv3f/lb + x 4 ( v g – v f ) = 0.01185 + 0.3237 ( 2.1579 – 0.01185 ) 3 90.0 = 0.7065 2 ‫‌ای‬ ‫ه‬ ‫‌مرحل‬ ‫ک‬ ‫ی‬ ‫چرخه‬ ‫در‬ ‫شده‬ ‫انجام‬ ‫کاری‬ ‫مقدار‬ ‫و‬ ‫سرمایشی‬ ‫تاثیر‬ 4 3 30 /lb = s f + x 4 (=s g0.7065 – s f ) =ft0.02771 + 0.3237 ( 0.22557.‫است‬ – 0.02771 ) ‫تئوری‬ 4

‫سپهر ساطع‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

enthalpy. hfrom 4 – hthe f 41.645 – 12.207 x 4 = --------------- = ------------------------------------------ = 0.3237 –41.645 12.207– 12.207 h g – h f h 4103.156 – hf x 4 = --------------- = ------------------------------------------ = 0.3237 103.156+– 0.3237 12.207( 2.1579 – 0.01185 ) v 4 = v f + x 4 ( v gh g– –v fh)f = 0.01185

p ‫فشار‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

T ‫دمای مطلق‬

CD = m· v 1 (41) influence the the coefficient of single-stage performance.cycle Thisstrongly Themagnitude saturation of temperatures of the which is a measure of the physical size or speed of the compressor influence may be readily appreciated by an area analysis on a tem- This influence the magnitude of the coefficient of performance. requiredwhich to handle the prescribed refrigeration load. is a measure of the physical size or speed of the compressor perature-entropy s) diagram. area underbya an reversible process influence(Tmay be readilyThe appreciated area analysis on a temrequired to handle the prescribed refrigeration load. line on aperature-entropy T- s diagram is directly proportional to the thermal energy process Example 2. A theoretical single-stage cycle using R-134a as the refrigerant (T- s) diagram.

The area under a reversible added orline removed the working fluid.proportional This observation operates with a condensing temperature of 90°F and an evaporating on a T-from s diagram is directly to the follows thermal energy Example 2. A theoretical single-stage cycle using R-134a as the refrigerant directly added from the definitionfrom of entropy [see Equation (8)]. temperature of 0°F. The system produces 15 tons of refrigeration. or removed the working fluid.

This observation follows operates with a condensing temperature of 90°F and an evaporating Determine the (a) thermodynamic property values at the four main state totalEquation area under the In Figure 10, from the area o is the[see directly the representing definition of Q entropy (8)]. temperature of 0°F.Areas The system 15Representing tons of refrigeration.

Fig. onrefrigerating T- sproduces Diagram points of the cycle, (b) 10 COP, (c) cycle efficiency, and (d) Refrigerating constant-pressure curve between states 2 and 3.QThe areatotal representDetermine the (a) thermodynamic property values at the four main state is the area under the In Figure 10, the area representing ample 2rate of refrigerant Effect Cycle o flow. and Work Supplied for Theoretical Single-Stage is the area under the constant prescapacity Qi between points the cycle, (c) cycle refrigerating efficiency, and ing (d) the refrigerating Fig. 10 of Areas on (b) T- sCOP, Diagram Representing Refrigerating constant-pressure curve states 2 and 3. The area representsure lineing connecting states 4capacity and 1. QThe net work required Wnet Solution: rate ofand refrigerant Effect Work flow.

Supplied for Theoretical Single-Stage Cycle the refrigerating i is the area under the constant pres(a) Figure 9 shows a schematic p-h diagram for the problem with equals the difference (Q − Q ), which is represented the shaded o i sure line connecting states 4 and 1. The netbywork required Wnet Solution: numerical property data. Saturated vapor and saturated liquid properarea shown on the Figure 10. (a) Figure 9 shows a schematic p-h diagram for the problem with equals difference (Q − Q ), which is represented by the shaded o i ties for states 1 and 3 are obtained from the saturation table for = on Qi /W net , the numerical property data. Saturated vapor and saturated liquid proper- Because area COP shown Figure 10. effect on the COP of changes in R-134a in Chapter 20. Properties for superheated vapor at state 2 are temperature and condensing temperature may be obties for states 1 and 3 are obtained from the saturation table evaporating for Because COP = Q obtained by linear interpolation of the superheat tables for R-134a in i /Wnet , the effect on the COP of changes in sig- be obFor example, a decrease in evaporating temperature TE may R-134a in Chapter 20. Properties for superheated vapor at state 2 served. are evaporating temperature and condensing temperature Chapter 20. Specific volume and specific entropy values for state 4 obtained by linear interpolation of the superheat tables for R-134anificantly in decreases Qi. An temperature increase in T sigincreases Wnet and aslightly are obtained by determining the quality of the liquid-vapor mixture served.

For example, decrease in evaporating E Chapter 20. Specific volume and specific entropy values for state 4 from the enthalpy. nificantly increases Wnet and slightly decreases Qi. An increase in are obtained by determining the quality of the liquid-vapor mixture Table 1 Thermodynamic Property Data for Example 2 S ‫آنتروپی‬

s 4 = sBtu/lb = 0.09176 f + x 4 (⋅s°R g – s f ) = 0.02771 + 0.3237 ( 0.22557 – 0.02771 ) = 0.09176 Btu/lb ⋅ °R 15-14

Schematic p-h Diagram for Example 2

Fig. 9

Schematic p-h Diagram for Example 2

21.171 t, °F 119.01 0 119.01 104.3 21.171 90.0 0

2.1579 p, psia 0.4189 21.171 0.0136 119.01 0.7065 119.01

0.22557 v, ft3103.156 /lb h, Btu/lb s, Btu/lb °R 118.61 103.156 0.22557 0.22557 2.1579 h ‫آنتالپی‬ 0.418941.645 118.610.08565 0.22557 0.09176 0.08565 0.013641.645 41.645

)2( ‫آنتالپی مثال‬ – ‫نمودار فشار‬ )9( ‫شکل‬0.09176 21.171 0.7065 41.645

Fig. 10 Areas on T-s Diagram Representing Refrigerating Effect and Work Supplied for Theoretical Single-Stage Cycle Fig. 10 Areas on T-s Diagram Representing Refrigerating Effect and Work Supplied for Theoretical Single-Stage Cycle

The sat influence influence perature-e line on a T added or r directly fr In Figu constant-p ing the ref sure line c equals the area show Becaus evaporatin served. Fo nificantly Table State 1 2 3 4

t

10 9

Fig. 10 Effect and

Fig. 10 Effect an

‫ پتر فاست‬:‫نوشته‬

‫•برق‬ ‫برای معماران‬

‫•تهویه مطبوع‬ ‫برای معماران‬

‫ کورکی بینگلی‬:‫نوشته‬

‫•مبانی طراحی هتل‬

‫ فرد السون و جان السون‬:‫نوشته‬

‫ رامین تابان‬:‫ترجمه‬

‫•آب و فاضالب‬

(HAP 4.3) ‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر‬

176 / ‫ رقعی‬:‫ صفحات‬/ ‫قطع‬

‫) فرآیندهای چرخه تبرید لورنز‬11( ‫شکل‬

‫ فرزانه پایدار داریان‬:‫ترجمه‬

S ‫آنتروپی‬

120 / ‫ رقعی‬:‫ صفحات‬/ ‫قطع‬

.‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‬

T ‫دمای مطلق‬

‫الزم به یادآوری است که با فرض آن که محدوده دمای‬ ‫منب��ع س��رد و گرم در ه��ر دو چرخه لورنز و کارنو یکس��ان‬ ‫ تغییر‬،‫بوده و ظرفیت حرارتی س��یاالت نیز با هم برابر باشد‬ ‫آنتروپ��ی برای چرخه لورنز از تغیی��ر آنتروپی در چرخه کارنو‬ ‫ به این معنی که در چرخه‬.)‫ را ببینید‬1 ‫بیش��تر است (مثال‬ ‫لورنز هم مقدار گرمای دفع ش��ده از چرخه و هم مقدار کار‬ ‫ این‬.‫موردنی��از بی��ش از چرخه کارنوی معادل با آن اس��ت‬ ‫اختالف به دلیل اختالف دمای محدود بین سیال عامل در‬ ‫چرخه لورنز در مقایسه با مخازن دمایی با ظرفیت نامحدود‬

‫•طراحی معماری‬

‫ کورکی بینگلی‬:‫نوشته‬ ‫ رامین تابان‬:‫ترجمه‬ 184 / ‫ رقعی‬:‫ صفحات‬/ ‫قطع‬

Fig. 12 Areas on T-s Diagram Representing Refrigerating Effect and Work Supplied for Theoretical Single-Stage Cycle Using Zeotropic Mixture as Refrigerant

T R – ( ∆T ⁄ 2 ) 400 – ( 10 ⁄ 2 ) 395- = 3.591 COP = ------------------------------ = ------------------------------------ = -------T 0 – T R + ∆T 500 – 400 + 10 110

‫ ایلیا میکلسون‬:‫نوشته‬

‫ کورکی بینگلی‬:‫نوشته‬ ‫ رامین تابان‬:‫ترجمه‬ ‫ رقعی‬: ‫قطع‬

‫ دم��ای مبرد طی یک فرآیند تراکم آیزنتروپیک‬،‫رخ می‌دهد‬ = ( 500 + 5 )0.5063 = 255.68 Btu Q o = [ T 0 + ( ∆T ⁄ 2 ) ] ∆ S δQ 200 ⁄ 2 ) ]Q∆i S = -( 500 + -5 )0.5063 255.68 0+ -i (=∆T-----------------------------∆QSo == [ T-------= -------= 0.5063= Btu ⁄ °R Btu – 200 T=R 55.68 W net = Q o – Q R = 255.68 T – ( ∆T Btu ⁄ 2) 395 ‫ رخ‬3 ‫ و‬2 ‫ فرآین��دی که بین دو وضعی��ت‬.‫افزای��ش می‌یابد‬ W net = 4Q o – Q R = 255.68 – 200 = 55.68 Btu Fig. 12 Areas on T-s Diagram Representing Refrigerating Fig. 12 Areas on T-s Diagram Representing Refrigerating T R – ( ∆T ⁄ 2 ) – ( 10 ⁄ 2 ) and Work Supplied for Theoretical Single-Stage Cycle TT400 + ((∆∆TT ⁄⁄ 22)) ]-∆ = S400 =395 +⁄ 52 )0.5063 = 255.68 Effect Btu Q o- == [----------------------------------COP = -------------------------------------(-–500 (=103.591 ) 395 R0 – Effect and Work Supplied for Theoretical Single-Stage Cycle COP -----------------------------= = ----------------------------------= -------= 3.591 T 0 – T R + ∆T 500 – 400 + 10 110 Using Zeotropic Mixture as Refrigerant T R +=∆T 500 – 400= +55.68 10 Btu 110 Using Zeotropic Mixture as Refrigerant 255.68 – 200 W net = QTo0 –– Q R

∫

‫•روابط محاسباتی سازه‬

‫ محمدرضا شاهی‬:‫ترجمه‬

∫

4 1

176 /‫ رقعی‬:‫ صفحات‬/ ‫قطع‬

∫

‫ بامد‌اد فتوحی‬:‫ترجمه‬

∆Tand ⁄ 2 COP ) ‫تغییر‬ ‫ الزم به یادآوری اس��ت که ای��ن چرخه بین‬.‫درآمده اس��ت‬ ‫ضریب‬ ‫موردنیاز و‬ ‫( –کار‬،‫آنتروپ��ی‬ :3 ‫مثال‬ Example 3. Determine‫عملکرد‬ the entropy change, work T required, for the R Example 3. DetermineCOP the entropy change, work and COP for(42) the ------------------------------- required, Lorenz cycle shown in Figure 11 when the=temperature of the refrigerT 011 –‫داده‬ T +‫نشان‬ ∆T Lorenz cycle shown in Figure when the temperature of‫برای‬ the refriger‫ تا‬4 ‫ بلکه از وضعیت‬.‫دو مح��دود دمایی ثاب��ت کار نمی‌کند‬ ‫محاسبه‬ ) 11 ( ‫شکل‬ ‫در‬ ‫شده‬ ‫لورنز‬ ‫چرخه‬ ‫را‬ R ated space is TR = 400°R, ambient temperature is T0 = 500°R, ∆T of the ated space is TR = 400°R, ambient temperature is T0 = 500°R, ∆T of the refrigerant is 10°R,‫محیط‬ and refrigeration load is˚R 200 Btu. ‫دمای‬ ،TR the =and 400 ‫سرمایشی‬ ‫تحت‬ ‫فضای‬ .‫کنید‬for the‫ همچنین فرض بر‬.‫ گرما به مبرد اضافه می‌شود‬،1 ‫وضعیت‬ refrigerant is 10°R, refrigeration load is 200 Btu.‫دمای‬ Example 3. Determine entropy change, work required, and COP Solution: Lorenz cycle shown in Figure 11 when the temperature of the Solution: 200Btu ‫ و ب��ار سرمایش��ی برابر با‬T0 = 500˚R، ΔT = 10refriger˚R ‫) به‬T-s( ‫آن اس��ت که این فرآیند در نم��ودار دما – آنتروپی‬ is T0 = 500°R, ∆T of the ated space is TR = 400°R, ambient temperature 1 .‫صورت خطی اس��ت که در واق��ع نتیجه ثابت بودن ظرفیت است‬ 1 10°R, and refrigeration load is 200 Btu. δQ irefrigerantQis 200 i δQ ∆S = --------- = ------------------------------i = --------- =Q i0.5063 Btu 200⁄ °R ------------------------------- = --------- = 0.5063 Btu:‫حل‬ ⁄ °R T Solution: T∆RS– =( ∆T -------⁄ 2 )- = 395 2 ‫ و‬1 ‫ در فرآیندی که بین دو وضعیت‬.‫حرارتی س��یال است‬ 4 T T R – ( ∆T ⁄ 2 ) 395

200 /‫ رقعی‬:‫ صفحات‬/ ‫قطع‬

sarily a good representation of an the actual refrigeration system because make it impractical. The heat transfer capacitiesCYCLE of the two external ference between working in the cycle compared to the REFRIgERATION sarily a good representation of anfluid actual refrigeration system because fluids are assumed to be LORENZ infinitely large so the external fluid temof thetemtemperature changes that occurreservoirs. in the heatHowever, exchangers. fluids are assumed to be infinitely large so the external fluid bounding temperature as discussed previously, of the temperature changes that occur in the heat exchangers. and T (they become infinitely large peratures remain fixed at T 0 refrigeration R at T cycle The Carnot two assumptions that Tincludes become infinitely large peratures remain fixed 0 and R (theyresistance the assumption of constant-temperature reservoirs is not necesTHEORETICAL SINgLE-STAgE CYCLEheat USINg thermal reservoirs).

The Carnot cycle also has no thermal REFRIgERANT MIXTURE make it impractical. heat transfer capacities the tworesistance external THEORETICAL SINgLE-STAgE CYCLE USINg thermal reservoirs). The The Carnot cycle also has noofthermal THEORETICAL SINgLE-STAgE CYCLE USINg REFRIgERANT MIXTURE sarily a good representation of an actual refrigeration system because ZEOTROPIC between the working refrigerant and external fluids in the two heat THEORETICAL SINgLE-STAgE CYCLE USINg fluids arethe assumed to refrigerant be infinitely large so thefluids external ZEOTROPIC between working and external in thefluid twotemheat ZEOTROPIC REFRIgERANT MIXTURE of the temperature changes that occur in the heat exchangers. exchange processes.

As a result, the refrigerant must remain fixed at ZEOTROPIC REFRIgERANT MIXTURE TRrefrigerant (they become large peratures fixed T0 andthe exchangeremain processes.

Asata result, must infinitely remain fixed at and at TR in theThe evaporator.cycle also has no thermal resistance T0 in the condenser A practical method to approximate the Lorenz refrigerationCYCLE cycle USINg THEORETICAL SINgLE-STAgE thermal REFRIgERANT condenser and Carnot at TR in the evaporator.

T0 in thereservoirs).

A practical method toSINgLE-STAgE approximate MIXTURE the Lorenz refrigeration cycle THEORETICAL CYCLE The Lorenz cycle eliminates the first restriction in the Carnot cycle is to use a fluid mixture as the refrigerant and the four system com- USINg ZEOTROPIC between the working refrigerantthe and external fluids in the twocycle heat The Lorenz cycle eliminates first restriction in the Carnot is to useZEOTROPIC a fluid mixture as the refrigerant and the four system comREFRIgERANT MIXTURE by allowing theexchange temperature of the two external fluids to vary during ponents shown in Figure 8.

When the mixture is not azeotropic and processes.

As‫مبرد‬ a result, thetwo refrigerant must fixed ‫موجب‬ ‫که‬ ‫از‬of‫حرارت‬ ‫دفع‬ ‫ش��امل‬ ‫نیز‬remain ‫‌ده��د‬ ‫ م‬at ‫لورنز‬ by allowing the‫اس��ت‬ temperature the external fluids to vary‫ی‬ during ponents shown in Figure 8. When the ‫تبرید‬ mixture‫چرخه‬ is not azeotropic and heat exchange.TThe second assumption thermal resisthe phase changeAoccurs at method constant pressure, thethe temperatures the condenser and atofTnegligible in the evaporator. practical to approximate Lorenz refrigeration cycle heat The second assumption of‫به‬negligible thermal resis-‫در نظر‬the phase change occurs at constant pressure, the temperatures 0 in exchange.

R ‫در‬working ‫این چرخه‬ .‫‌ش��ود‬ ‫می‬and ‫خطی‬ ‫صورت‬ ‫آن‬fluids ‫دمای‬ ‫کاه��ش‬ ‫مبنا‬ ‫عنوان‬ ‫به‬and ‫کارنو‬ ‫تبرید‬as‫چرخه‬ ‫در‬ ‫فرضی‬ tance between the refrigerant two external change during isevaporation condensation and‫که‬the theoretical The Lorenz cycle eliminates the first restriction in the Carnot cycle to use a fluid mixture the refrigerant and‫دو‬ the four comtance between the working refrigerant and two external fluids change during evaporation and condensation and thesystem theoretical remains. Therefore, the refrigerant temperature change during single-stage cycle can be shown T-s coordinates as in Figure 12. azeotropic and by allowing the ‫دو‬ temperature of themust two external fluids to‫با‬vary during ponents shown in on Figure mixture is not ‫عمل را‬ ‫در‬ ‫چرخه‬ ‫از‬When ‫استفاده‬ ،‫‌شود‬ ‫گرفته می‬ 3 ‫وضعیت‬ ‫بین‬ ‫انبس��اط‬ ‫فرآیند‬ ‫یک‬change ‫نهایت‬ remains.

Therefore, the‫آیزنتروپیک‬ refrigerant temperature must during‫غیرممکن‬ single-stage cycle can ‫این‬ be 8. shown onthe T-s coordinates as in Figure 12. ‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ the two heat exchange processesThe to equal theassumption changing temperature of thermal In comparison, Figure 10 change shows the system operatingpressure, with a pure heat exchange. second resisthe phase occurs at constant the temperatures the two heat exchange processes to equal of thenegligible changing temperature of In comparison, Figure 10 shows the system operating with a‫بـگیرید‬ pure ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس‬ ‫گرفته‬ ‫نظر‬ ‫در‬ ‫کارن��و‬ ‫چرخه‬ ‫در‬ ‫که‬ ‫فرضی‬ ‫اولین‬ .‫‌س��ازد‬ ‫ی‬ ‫م‬ .‫‌یابد‬ ‫ی‬ ‫م‬ ‫خاتمه‬ 4 ‫و‬ the external fluids.

This cycle is completely reversible when operating tance between theThis working two external fluids change during evaporation and condensation and the theoretical the external fluids. cycle isrefrigerant completely and reversible when operating between two fluids that each have a finite but constant heat capacity.

22885647 remains.

Therefore, the refrigerant must change during single-stage cycle‫‌نهایت‬ can be on T-s coordinates 12. :‫تلفـن‬ between two‫به‬fluids each have‫فرآیندهای‬ atemperature finite but،‫لورنز‬ constant heat capacity. ‫سیال‬ ‫برای‬ ‫ بی‬shown ‫حرارتی‬Cycle ‫ظرفیت‬ ،‫می‌ش��ود‬as in Figure ‫صورت‬ ‫ گرما‬that ‫دفع‬ ‫ و‬cycle. ‫جذب‬ ‫چرخه‬ ‫در‬Fig. 11 ‫خارجی‬ Processes of ‫دو‬ Lorenz Refrigeration Figure 11 isthe a schematic of a Lorenz Note this cycle temperature Fig. 11 Processes of 10 Lorenz Refrigeration Cycle with a pure two heat11exchange processes equalthat the changing of In comparison, Figure shows the system operating Figure is a schematic of atoLorenz cycle.

Note that this cycle does not operatethe between two fixed temperature limits. is‫یکدیگر‬ addedwhen ‫ ثابت باقی‬TR ‫ و‬T0 ‫ به طوری که دمای آن‌ها همواره در‬.‫است‬ ‫اس��ت‬ ‫دلیل‬ ‫همین‬ ‫به‬two ‫ و‬is ‫‌ش��وند‬ ‫ می‬Heat ‫انجام‬ ‫م��وازی با‬ ‫معمـاری‬ external fluids.

This cycle completely reversible does not operate between fixed temperature limits. Heatoperating is added to the refrigerant from state 4 to state 1.

This process is assumed to heat capacity. between two fluids that state each a finite but–constant to the‫تش��کیل‬ refrigerant from 4have to‫یک‬ state 1. This process is assumed to‫اس��ت‬Fig. ‫را‬ ‫‌االضالع‬ ‫ی‬ ‫متواز‬ ‫آنتروپی‬ ‫دم��ا‬ ‫نمودار‬ ‫ک��ه‬ ‫آن‬ ‫معنی‬ ‫به‬ ‫عمل‬ ‫در‬ ‫فرض‬ ‫این‬ ‫کردن‬ ‫رعایت‬ .‫بمان��د‬ ‫ساختمان‬ ‫و‬ 11 Processes of Lorenz Refrigeration Cycle be linear on T-s coordinates, represents fluid with constant 11 T-s iswhich acoordinates, schematic ofwhich aa Lorenz cycle. cycle beFigure linear on represents aNote fluidthat withthis constant heat capacity. The refrigerant temperature increased in ‫محدوده‬ isentropic acapacity. ،1operate ‫نقاط‬The ‫بین‬ ‫ی‌توان‬two ‫ م‬isTfixed ‫ و‬T0temperature ‫دمایی‬ ‫ در‬Heat .‫‌دهد‬ ‫می‬added‫که باید از دو مخزن حرارت بس��یار بزرگ اس��تفاده کنیم تا‬ does between limits. is Rtemperature heat not refrigerant is increased in isentropic compression from state 1 to statefrom 2. Process 2-3state is a1.heat rejection to the refrigerant state 4 to This process is assumed compression state‫ی‬1‫م‬to‫جای‬ state‫کارنو‬ 2. Process 2-3 is‫ی��ک‬ a heat ‫که‬ ‫ن‌طور‬from ‫هما‬temperature .‫‌گیرد‬ ‫تبرید‬ ‫چرخه‬ b ‫و‬rejection ،3 to.‫در عمل ظرفیت حرارتی آن‌ها به سمت بی‌نهایت میل کند‬ process in which the refrigerant decreases linearly be linear T-s coordinates, which represents a with fluid with constant process inonwhich the refrigerant temperature decreases linearly with heat transfer. The cycle endsThe with isentropic expansion ‫کار‬ ‫کمتر و‬ ‫لورنز‬ ‫چرخه‬ ‫سرمایش��ی‬ ‫تاثیر‬ ،‫‌شود‬ ‫مشاهده می‬ heat refrigerant temperature isbetween increased in isentropic heatcapacity. transfer.

The cycle ends with isentropic expansion between‫اما دومین فرض در چرخه کارنو آن اس��ت که در فرآیندهای‬ states 3 and 4. compression from state 1 to state 2. Process 2-3 is a heat rejection states‫تبرید‬ 3 and 4. ‫سیستم‬ ‫هنگامی که‬ ‫ ولی‬،‫است‬ ‫آن بیشتر‬so‫تب��ادل حرارت بین س��یال عامل (ماده مبرد) و س��یاالت موردنیاز در‬ The heat addition andwhich heat rejection processes are parallel process the refrigerant decreases with The in heat addition and heat temperature rejection processes arelinearly parallel so the entire cycleheat is drawn as a parallelogram on Ts coordinates. ،‫‌کند‬ ‫ی‬cycle ‫کار م‬ ‫هوا یا‬ends ‫مانند‬ ‫ک‌فاز‬isentropic ‫ سیال ت‬on ‫دو‬expansion ‫از‬As‫اس��تفاده‬ ‫ با‬A‫ مبرد‬،‫ در نتیجه‬.‫خارجی هیچ مقاومت حرارتی وجود ندارد‬ transfer.

The cycle with between the entire is‫آب‬drawn as a parallelogram Tcoordinates.

Carnot refrigeration operating between T0 and TR would lie states 3cycle and 4.

TR ‫ای��ن‬ would lie‫در داخل کندانس��ور و اواپراتور به ترتیب باید در دمای ثابت‬ Carnot refrigeration cycle ‫مرجع‬ operating between T‫به‬ 0 and ‫فراهم‬ ‫را‬b; ‫‌تری‬ ��‫مناس‬ ‫کاربردی‬ ‫لحاظ‬ ‫چرخه‬ between states 1, a, 3, and the‫ب‬ Lorenz cycle rejection has a smaller refrigThe heat addition processes parallel so between states 1, a, 3,and andheat b; the Lorenz cycle has a are smaller refrigerating effect the and entire requires more work,asbut this cycle is aonmore .‫ باقی بماند‬TR ‫ و‬T0 .‫‌آورد‬ cycle is drawn amore parallelogram T- scycle coordinates.

A erating effect and requires work, but this is ‫ی‬a‫م‬more practical reference when a refrigeration operates between and TR would lie Carnot refrigeration cycleasystem operating between T0 operates practical reference when refrigeration system between ‫قابل‬states ‫صورت زیر‬ ‫لورنز به‬ ‫تبری��د‬ ‫چرخه‬cycle ‫انتق��ال انرژی در‬ ‫ اولین محدودیت چرخه کارنو با متغیر‬،‫در چرخ��ه لورنز‬ two single-phase fluids such as water. between 1, air a,fluids 3,orand b; the Lorenz two single-phase such as air or water. has a smaller refrigThe energy erating transfers in a Lorenz refrigeration cycle are as foleffect and requires but ‫خواهد‬ this cycle is aasmore ‫تغییر‬ ‫اس��ت از‬ ‫عبارت‬inΔT ‫در آن‬work, ‫که‬ ‫ب��ود‬ ‫محاس��به‬ The energy transfers amore Lorenz refrigeration cycle are fol-‫در نظ��ر گرفتن دمای دو س��یال خارج��ی در حین انتقال‬ lows, where ∆Tpractical is the temperature changea refrigeration of the refrigerant during reference when system operates between lows, where ∆T is the temperature change of the refrigerant during :‫تبادل حرارت‬ ‫فرآیندهای‬ ‫یک از‬ ‫ اما دومین فرض چرخه دمای مبرد در حین هر‬.‫حرارت از میان برداشته شده است‬ each of the twotwo heat exchange processes. fluids such asprocesses. air or water.

Fig. 11 Processes of Lorenz Refrigeration Cycle eachsingle-phase of the two heat exchange Fig. 11 Processes of Lorenz Refrigeration Cycle The energy transfers in a Lorenz refrigeration cycle are as fol-‫ناچیز بین ماده‬ ‫ در چرخه لورنز نیز به صورت مقاومت‬،‫کارنو‬ Q o = ( T 0 + ∆T ⁄ 2 ) ( S 2 – S 3 ) ( Tis ∆Ttemperature ⁄ 2 ) ( S 2 – S 3change ) Q o = ∆T lows, where of the refrigerant during 0 +the Fig. 12 .‫است‬ Areas‫باقی‬ on‫خود‬ T-s ‫قوت‬ Diagram Representing Refrigerating ‫ به‬on ‫همچنان‬ ‫س��یاالت خارجی‬ ‫مبرد و‬Refrigerating of the Fig.Supplied 12Fig.Areas T-s Diagram Representing ⁄ 2 )two ( S 1 –heat S 4 )exchange = ( T R – processes. ∆T ⁄ 2 ) ( S 2 – S 3 ) Q i = ( Teach R – ∆TQ Effect and Work Theoretical Single-Stage Cycle Cycle 11 forProcesses of Lorenz Refrigeration i = ( T R – ∆T ⁄ 2 ) ( S 1 – S 4 ) = ( T R – ∆T ⁄ 2 ) ( S 2 – S 3 ) and Supplied Theoretical Single-Stage Cycle ‫حرارت‬Effect ‫تبادل‬ ‫فرآیند‬Work ‫حین‬ ‫باید در‬for ‫مبرد‬ ‫ دمای‬،‫بنابرای��ن‬ Using Zeotropic Mixture as‫دو‬ Refrigerant W net = Q o – Q RQ o = ( T 0 + ∆T ⁄ 2 ) ( S 2 – S 3 ) Using Zeotropic Mixture as Refrigerant W net = Q o – Q R .‫ شود‬Fig. ‫خارجی برابر‬ ‫س��یاالت‬ ‫دمای‬ ‫مقدار آن با‬ ‫ تغییر کند تا‬Refrigerating 12 Areas on T-s Diagram Representing Q i = ( T R – ∆T ⁄ 2 ) ( S 1 – S 4 ) = ( T R – ∆T ⁄ 2 ) ( S 2 – S 3 ) Thus by Equation (15), Effect and Work Supplied for Theoretical Single-Stage Cycle Thus by Equation (15),)15( ‫بنابراین با استفاده از معادله‬ ‫محدود ولی‬ ‫ظرفی��ت‬ ‫س��یال با‬ ‫این فرآیند برای دو‬ :‫داشت‬ ‫خواهیم‬ Using‫حرارتی‬ Zeotropic Mixture as Refrigerant W net = Q o – Q R T R – ( ∆T ⁄ 2 ) .‫ کامال برگشت‌پذیر است‬،‫ثابت‬ - T R – ( ∆T ⁄ 2 ) COP = ------------------------------(42) COP (42) T + ∆T= -------------------------------Thus by Equation 0 – T R(15), ‫) طراحواره‌ای از چرخ��ه لورنز به نمایش‬11( ‫در ش��کل‬ T 0 – T R + ∆T

‫تلفن‪88847796 :‬‬ ‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫تلفن‪88444209 :‬‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫سپهر ساطع‬

‫‪17-16‬‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫شکل (‪ )12‬نمودار دما – آنتروپی؛ مساحت زیر این نمودار بیانگر‬ ‫تاثیر سرمایشی و کار انجام شده در چرخه یک‌مرحله‌ای تئوری با‬ ‫استفاده از ترکیبات زئوتروپ به عنوان ماده مبرد است‪.‬‬

‫هواسپاس‬

‫آنتروپی ‪S‬‬

‫چرخه‌های تبرید تراکم بخار چند مرحله‌ای‬

‫چرخ��ه تبرید چن��د مرحله‌ای ی��ا چرخه تبری��د تراکم‬ ‫بخار چند فش��اری در مواقعی مورد اس��تفاده قرار می‌گیرد‬ ‫که دمای اواپراتور بس��یار پایین بوده و ی��ا چند اواپراتور در‬ ‫دماهای مختلف موردنیاز باش��د‪ .‬دمای پایی��ن اواپراتور به‬ ‫منزله فشار پایین اواپراتور و چگالی پایین مبرد در کمپرسور‬ ‫نیز هس��ت‪ .‬حجم جابه‌جایی دو کمپرس��ور کوچک سری از‬ ‫حجم جابه‌جایی یک کمپرس��ور بزرگ کمتر اس��ت‪ .‬ضمن‬ ‫آن ک��ه دو کمپرس��ور کوچک بازده باالتری نس��بت به یک‬ ‫کمپرس��ور بزرگ دارند‪ .‬این مس��اله به‌ویژه در سیستم‌های‬ ‫تبری��د آمونیاکی به دلیل مق��دار زیاد فوق گرمایش مبرد در‬ ‫فرآیند تراکم بیشتر مشهود است‪.‬‬ ‫تحلیل ترمودینامیکی چرخه‌های چند مرحله‌ای مشابه با‬ ‫تحلیل چرخه‌های یک‌مرحله‌ای است‪ .‬تنها تفاوت چرخه‌های‬ ‫چند مرحله‌ای در آن اس��ت که دبی جرمی آن‌ها در اجزای‬ ‫مختلف سیس��تم متغیر است‪ .‬در این سیستم‌ها نیز موازنه‬ ‫دقی��ق جرم و انرژی در ه��ر یک از اجزا یا ه��ر مجموعه از‬ ‫اج��زای چرخ ‌ه باید بر مبنای قانون اول ترمودینامیک انجام‬ ‫گیرد‪ .‬در چرخه‌های چند مرحله‌ای‪ ،‬محاس��بات مربوط به‬ ‫قانون دوم ترمودینامیک نیز باید با دقت باالیی انجام شود‪.‬‬ ‫اغلب اوقات‪ ،‬سیستم متشکل از بیش از یک اواپراتور است‪.‬‬ ‫بنابراین ظرفیت کل سیستم برابر با مجموع بارهای هر یک‬ ‫از اواپراتوره��ای خواه��د بود‪ .‬به همی��ن ترتیب‪ ،‬مقدار کل‬ ‫انرژی ورودی به چرخه نیز برابر با مجموع کاری است که در‬ ‫تمامی کمپرس��ورهای به انجام رسیده است‪ .‬در چرخه‌های‬ ‫چند مرحل��ه‌ای‪ ،‬ضریب عملکرد ک��ه در معادله (‪ )15‬برای‬ ‫یک چرخه یک‌مرحله‌ای مطرح ش��د باید به صورت زیر مورد‬ ‫استفاده قرار گیرد‪:‬‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫دمای مطلق ‪T‬‬

‫یک روش کاربردی برای تقریب زدن چرخه تبرید لورنز‪،‬‬ ‫اس��تفاده از س��یال مرکب به عنوان م��اده مبرد و چهار جز‬ ‫نش��ان داده شده در شکل (‪ )8‬اس��ت‪ .‬در صورتی که مبرد‬ ‫از ن��وع آزوتروپ نبوده و تغییر فاز در فش��ار ثابت رخ دهد‪،‬‬ ‫تغیی��رات دم��ا در حین دو فرآیند تبخی��ر و تقطیر و چرخه‬ ‫یک‌مرحل��ه‌ای تئ��وری را می‌توان با اس��تفاده از نمودار دما‬ ‫– آنتروپی (‪ )T-s‬نش��ان داد (ش��کل ‪ .)12‬در مقابل‪ ،‬شکل‬ ‫(‪ )10‬نیز نش��ان‌دهنده سیس��تمی اس��ت ک��ه در آن از یک‬ ‫مبرد خالص یا یک ترکیب زئوتروپ به عنوان مبرد استفاده‬ ‫می‌ش��ود‪ .‬برای چنین چرخه‌ای می‌توان از معادالت (‪،)14‬‬ ‫(‪ )40( ،)39( ،)15‬و (‪ )41‬استفاده کرد‪ .‬معادله (‪ )42‬نیز باید‬ ‫به عنوان ضریب عملکرد چرخه بازگشت‌پذیر در معادله (‪)17‬‬ ‫به کار گرفته شود‪.‬‬ ‫برای ترکیبات زئوتروپ‪ ،‬مفهوم دمای اشباع ثابت معنا‬ ‫ندارد‪ .‬برای مثال‪ ،‬در قس��مت اواپراتور‪ ،‬ماده مبرد با دمای‬ ‫‪ T4‬ب��ه اواپراتور وارد ش��ده و با دمای باالت��ر ‪ T1‬از آن خارج‬ ‫می‌ش��ود‪ .‬دمای مایع اش��باع در یک فشار مشخص همان‬ ‫«دم��ای نقطه جوش» اس��ت و دمای بخار اش��باع در یک‬ ‫فشار مشخص را اصطالحا «دمای نقطه شبنم» می‌گویند‪.‬‬ ‫در ش��کل (‪ ،)12‬دمای ‪ T3‬همان دمای نقطه جوش در فشار‬ ‫تقطیر و دمای ‪ T1‬همان دمای نقطه ش��بنم در فشار تبخیر‬ ‫است‪.‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫تحلیل تئوری چرخه یک مرحله‌ای با اس�تفاده‬ ‫از مبرد زئوتروپ‬

‫بوران تهویه‬

‫در چرخه کارنو ایجاد می‌ش��ود‪ .‬البت��ه همان‌طور که پیش‬ ‫از ای��ن گفته ش��د‪ ،‬فرض مخازن حرارتی ب��ا دمای ثابت به‬ ‫دلیل تغییرات دمای ایجاد شده در مبدل‌های حرارتی لزوما‬ ‫بیان‌گر وضعیت سیستم تبرید واقعی نخواهد بود‪.‬‬

‫مس��احت زیر نمودار دما – آنتروپی نشان‌دهنده مقدار‬ ‫کار اضافی و تاثیر سرمایش��ی کاه��ش یافته در چرخه لورنز‬ ‫بی��ن دو منبع دم��ای ‪ T1‬و ‪ T3‬با هم��ان اختالف دمای ‪ΔT‬‬ ‫اس��ت‪ .‬این چرخه هنگامی بیشترین تشابه با چرخه لورنز را‬ ‫خواهد داش��ت که مبدل حرارتی کندانسور و اواپراتور هر دو‬ ‫از نوع جریان معکوس‪ 1‬باشد‪.‬‬ ‫در س��ال ‪ 1986‬کوهن و گرانس��ت‪ 2‬نش��ان دادند که در‬ ‫چرخه‌ای که مبدل‌های حرارتی مقاومت حرارتی مش��خص‬ ‫داشته باش��د و ظرفیت حرارتی سیاالت نیز محدود باشد‪،‬‬ ‫اس��تفاده از مبرد مرکب در مقایس��ه با ی��ک مبرد خالص‪،‬‬ ‫موجب بهبود ضریب عملکرد چرخه می‌ش��ود‪ .‬البته بهبود‬ ‫ضریب عملکرد تحت تاثیر عامل یاد شده معموال مقدار کمی‬ ‫اس��ت‪ .‬البته با در پیش گرفت��ن راهکارهایی مانند کاهش‬ ‫مقاومت حرارتی مبدل‌های حرارتی و به‌کارگیری مبدل‌های‬ ‫با جریان معکوس می‌توان تاثیر مبردهای ترکیبی را بیش از‬ ‫پیش به افزایش داد‪.‬‬

‫•برق برای تهویه مطبوع‬

‫ محمد‌رضا سلطاند‌وست‬:‫نوشته‬

‫•مرجع جامع‬ ‫ سونا و جکوزی‬،‫استخر‬ ‫•چیلر جذبی‬

‫ محمدرضا سلطاندوست‬:‫نوشته‬

Evaporator: Energy balance

‫•راهنمای مهندسی‬ ‫گرمایش و تهویه مطبوع‬

Solution: The mass flow of refrigerant is the same through all components, so it is only computed once through the evaporator. Each component in the system is analyzed sequentially, beginning with the evaporator. Equation (6) is used to perform a first-law energy balance on each component, and Equations (11) and (13) are used for the second-law that the temperature used in the second-law ‫کریر‬analysis. ‫م‌افزار‬Note ‫نسخه نر‬ ‫آخرین‬ analysis is the absolute temperature.

(HAP 4.3)

‫•طبقه‌بند‌ی تجهیزات‬ ‫و سیستم‌ها‬

512 /‫ وزیری‬:‫ صفحات‬/ ‫قطع‬

Actual systems operating steadily differ from the ideal cycles considered in the previous sections in many respects. Pressure drops .‫شد‬ ‫تهویه و‬ ‫توسط‬process. occur everywhere in the‫منتشر‬ system‫تبرید‬ except in the‫ماهنامه‬ compression Heat transfers between the refrigerant and its environment in all components. The actual compression process differs substantially from isentropic compression. The working fluid is not a pure substance but

Refrigerant pressures and temperatures are measured at the seven locations shown in Figure 14. Table 3 lists the‫آنتالپی‬ measured and computed ‫مخصوص‬ ‫ حجم‬of the‫آنتالپی‬ thermodynamic properties refrigerant, neglecting the dissolved ‫ دما‬A pressure-enthalpy ‫فشار‬ oil. diagram‫مخصوص‬ of this cycleBtu/( is shown in Figure 15 and ‫مخصوص‬ is compared)psia( with a theoretical operating between the )˚F( )lb.˚R )ft3/lb( single-stage )Btu/lb( cycle air temperatures tR and t0.

Compute the energy transfers to the refrigerant in each component of the system and determine the second-law irreversibility rate in each component. Show that the total irreversibility rate multiplied by the absolute ambient temperature is equal to the difference between the actual power input and the power required by a Carnot cycle operating between tR and t0 with the same refrigerating load.

‫ رامین تابان‬:‫نوشته‬

‫) با دو فرآیند تراکم و دو فرآیند انبساط‬4( ‫مرحله‌ای مثال‬ ACTUAL REFRIgERATION SYSTEMS

688 /‫ وزیری‬:‫ صفحات‬/ ‫قطع‬

Examples 2 and 4 have the same refrigeration load and operate 13 Fig. Schematic and Pressure-Enthalpy for The the sameSchematic evaporating and condensingDiagram temperatures. ugh 13 and Pressure-Enthalpy Diagram for twoled through Fig.with Dual-Compression, Dual-Expansion Cycle of Example 4 stage cycle in Example 4 has a higher COP and less work input cle.

Dual-Compression, Dual-Expansion Cycle of Example 4 than of the cycle. h ‫آنتالپی‬ the single-stage cycle. Also, the highest refrigerant temperature leaving the compressor is about 96°F for the two-stage cycle versus about 104°F for the single-stage cycle. These differences are more ‫چرخه دو‬for ‫ه‌ای‬cycles ‫طراح��وار‬ ‫آنتالپی و‬at –larger ‫فش��ار‬pressure ‫) نمودار‬13( ‫ش��کل‬ pronounced operating ratios.

508 /‫ رحلی‬:‫ صفحات‬/ ‫قطع‬

‫نقطه‬ ‫حالت‬

304 /‫ رقعی‬:‫ صفحات‬/ ‫قطع‬

= 380.7 Btu/min ‫ثابت‬ ‫ثابت‬ · Qi 15 tons ( 200 Btu ⁄ min ton ) COP = -------------------= ---------------------------------------------------------------= 4.49 · · ( 287.2 + 380.7 )Btu/min W I + W II

)4( ‫ در مثال‬R-134a ‫) خواص ترمودینامیکی مبرد‬2( ‫جدول‬

‫ محمد‌رضا سلطاند‌وست‬:‫نوشته‬

= 287.2 Btu/min ‫ثابت‬ ‫ثابت‬ · W II = m· 3 ( h 4 – h 3 ) = 48.91 lb/min ( 116.64 – 108.856 )Btu ⁄ lb

W comp = 3.0 hp · W CF = 0.2 hp · W EF = 0.15 hp

168 /‫ رقعی‬:‫ صفحات‬/ ‫قطع‬

Compressor power input Condenser fan input Evaporator fan input

· W I = m· 1 ( h 2 – h 1 ) = 38.33 lb/min ( 110.65 – 103.156 )Btu ⁄ lb

P ‫فشار‬

dons conditions ing ntercooling the reduces the rigf the refrigterimple interthe If the used. gerthe refrigerwith plished with oler intercooler

‫ محمد‌رضا سلطاند‌وست‬:‫نوشته‬

‫باید از خود ماده مبرد اس��تفاده ش��ود که این کار توس��ط‬ ‫) نمودار‬13( ‫ در ش��کل‬.‫یک خنک‌کن میانی انجام می‌گیرد‬ ‫مرب��وط به فرآیندهای صورت گرفته در یک خنک‌کن میانی‬ .‫نشان داده شده است‬ Fig. 13 Fig. Schematic and Pressure-Enthalpy Diagram for ‫فشار‬ ‫در‬ ‫یک‬ ‫شماره‬ ‫کمپرسور‬ ‫از‬ ‫خروجی‬ ‫بخار فوق گرم‬ :‫داشت‬ ‫خواهیم‬ ‫نیز‬ 8 ‫حالت‬ ‫نقطه‬ ‫برای‬ ‫مشابه‬ ‫طور‬ ‫به‬ 13 Schematic and Pressure-Enthalpy Diagram for mesbecomes ure Dual-Compression, Dual-Expansion Cycle of Example 4 3 Dual-Compression, Dual-Expansion Cycle of Example 4 = 0.13951, v = 0.3112 ft /lb, s = 0.05531 Btu ⁄ lb ⋅ °R x res- pres8 8 8 porator ،‫ در ادامه‬.‫متوس��ط چرخه به صورت مایع اشباع در می‌آید‬ omsmall comStates 4 are obtained from the superheat tables by linear inter‫بخش��ی از این مای��ع در هنگام اضافه ش��دن گرمای مبرد‬ ‫نیز با‬ 4 ‫و‬2 2and ‫حال��ت‬ ‫در نق��اط‬ ‫ترمودینامیک��ی‬ ‫خ��واص‬ rate ally operate polation. The thermodynamic property data are summarized in Table 2. resentire pres.‫‌ش��ود‬ ‫تعیین م‬ ‫گرم‬the‫فوق‬ ‫مبرد‬ ‫جداول‬ ‫خطی‬ ‫ میان‌یابی‬from‫ نتیجه آن که تنها بخار اشباع با‬.‫فوق گرم تبخیر می‌ش��ود‬ Mass‫ی‬flow through lower circuit of the‫در‬ cycle is determined ally Fig. 14 Schematic of Real, Direct-Expansion, Single-Stage s especially an energy balance on the evaporator. ‫شماره دو وارد می‬ ‫متوسط به کمپرسور‬ ‫ فش��ار‬System ‫) خواص ترمودینامیکی مربوط به نقاط حالت‬2( ‫ یکی از در ج��دول‬.‫‌شود‬ teof Mechanical Vapor-Compression Refrigeration amount of · .

Q ‫فرضیات متداول در چنین چرخه‌هایی آن اس��ت که فش��ار‬ 15 tons ( 200 Btu ⁄ min ton ) i m· 1 = ---------------= ------------------------------------------------------------------ = 38.33 lb/min nalilar to analh1 – h8 ( 103.156 – 24.890 )Btu/lb templated or operating modified.

Example 5 illustrates ‫هندسی فشار‬ ‫میانگین‬ ‫صورت‬conditions ‫میانی را به‬are‫‌کن‬ ‫کارکرد خنک‬ ugh ers through how the irreversibilities can be computed in a real system and how m· 1 = m· 2 = m· 7 = m· 8 and balance and ‫فشار نقطه‬ .‫نظر می‌گیرند‬ ‫کندانس��ور در‬ they ‫نس��بت‬ require additional compressor power‫و‬to‫اواپراتور‬ overcome. Input data nts components ‫کندانسور‬ For the upper circuit of the cycle, have been ‫‌آید‬ rounded off for ease of‫این‬ computation. ‫راندمان‬ ‫با‬ ‫تقریبا‬ ‫ی‬ ‫م‬ ‫دست‬ ‫به‬ ‫ترتیب‬ ‫به‬ ‫که‬ ‫عملکردی‬ are amics. Care ‫انبساط دوم‬ ‫شیر‬ en, Often, ions. ‫کمپرسور دوم‬ m· 3 = m· 4 = m· 5 = m· 6 ‫تحلیل‬Example ،)4( ‫مثال‬5.‫در‬An.‫اس��ت‬ ‫معادل‬direct-expansion, ‫حجمی دو کمپرس��ور‬ air-cooled, single-stage mechanical ,aporator, so so vapor-compression refrigerator uses R-22 and operates under steady ‫خنک‌کن میانی‬ ora.‫است‬ ‫شده‬ ‫ارائه‬ ‫چرخه‬ ‫این‬ ‫ترمودینامیکی‬ all evaporaAssuming the intercooler has perfect external insulation, an energy balconditions. A schematic of this system is shown in Figure 14. Pressure all into all ance on it is used to compute m· 3 . work drops occur ‫خواص‬ in all piping, heat‫در‬gains losses occur as indicated. ‫هشت‬ ‫ترمودینامیکی‬ ،)13(and ‫شکل‬ :)4(or‫مثال‬ rffithe coeffiPower input includes compressor power and the power required to ‫اول‬ ‫انبساط‬ ‫شیر‬ · · · · m6 h6 + m2 h2 = m7 h7 + m3 h3 s ‫جرمی و ضریب‬ ،‫ش��ده‬ ‫ داده‬performance ‫حالت نشان‬data ‫نقطه‬ operate‫دبی‬ both‫مقادیر‬ fans. The following are obtained: written as · ‫مبرد‬ ‫که‬ ‫آن‬ ‫فرض‬ ‫با‬ ‫را‬ ‫تئوری‬ ‫‌ای‬ ‫ه‬ ‫مرحل‬ ‫چند‬ ‫چرخه‬ ‫عملکرد‬ Rearranging and solving for m 3 , Ambient air temperature t0 = 90°F 43) (43) ‫کمپرسور اول‬ ‫اواپراتور‬ Refrigerated space temperature t h – h ‫اش��باع‬ ‫دمای‬ .‫کنید‬ ‫تعیین‬ ‫باش��د‬ R 134a ‫اس��تفاده‬ ‫مورد‬ R = 20°F 24.890 – 110.65 7 2 · m· 3 = m· 2 ---------------- = 38.33 lb ⁄ min ------------------------------------------ = 48.91 lb/min Q evap = 2 tons Refrigeration load een – h 41.645 – 108.856 h or between 6 3 ‫ و بار سرمایشی‬90˚F ‫ ·دمای اش��باع کندانسور‬،0˚F ‫اواپراتور‬

x ( v 3 –+vx7 )( v= –0.01252 + 0.19955 ( 0.9528(–0.9528 0.01252 ) v6 = v7 + ) = 0.01252 + 0.19955 – 0.01252 ) 5 v 6 6= v90.00 0.01359 41.645 0.08565 7 6 3 v 7119.01 3 6 40.00 49.741 0.2002 41.645 0.08755 3 = 0.2002= ft0.2002 ⁄ lb ft ⁄ lb ON 7 40.00 49.741 0.01252 24.890 0.05403 + 0.19955 ( 0.22207 – 0.05402 ) s 6 = s 7 +s x 6=( ss3 –+sx7 )( s= –0.05402 = 0.05402 + 0.19955 ( 0.22207 ) 70.006 3 s 7 )21.171 8 6 0.3112 24.890– 0.05402 0.05531 = 0.08755 Btu ⁄ lb ⋅ °R = 0.08755 Btu ⁄ lb ⋅ °R nigeration is is Similarly for state 8, res, mperatures,

‫•مراجعات سریع‬

‫ محمد‌رضا سلطاند‌وست‬:‫نوشته‬

480 /‫ رقعی‬:‫ صفحات‬/ ‫قطع‬

ensures correct application of the first law of thermodynamics. Care must also be used when performing second-law calculations. Often, 2005 ASHRAE Handbook—Fundamentals the refrigerating load is comprised of more than one evaporator, so 2005 ASHRAE Handbook—Fundamentals the total system capacity is the sum of the loads from all evaporators. Likewise, the total energy input is the sum of the work into all uaSome of this liquid is evaporated when heat is added from the erant. EquaSome of this liquid is evaporated when heat is added from compressors.

For the multistage cycles, the expression for the coeffionsuperheated refrigerant.

The result is that only saturated vapor at and to consuperheated refrigerant. The result is that only saturated vapor at given in Equation (15) should be written as cient of performance ion the intermediate pressure is fed to compressor II. A common es. Equation the intermediate pressure is fed to compressor II. A common 7). assumption is to operate the intercooler at about geometric ation (17). assumption is to operate the intercooler at the about the geometric Q /W (43) 40˚Fand ‫میانی‬ ‫‌کن‬ ‫اش��باع خن‬ ‫دمای‬ mean ofmean the‫که‬ evaporating condensing pressures.

This.‫اس��ت‬ operating em- temof‫است‬ the evaporating and‫ک‬condensing pressures.

This 15ton operating COP = ∑ i net uration point provides the same pressure ratio and nearly equal volumetric the point‫متناظر‬ provides the ‫در‬ same pressure ratio‫میانگین‬ and nearly equal‫دما‬ volumetric porator, the ‫چرخه‬ ‫فشار‬ ‫هندس��ی‬ ‫ با‬When ‫تقریبا‬ ‫این‬ efficiencies for the two compressors.

Example 4 illustrates the compressors therThe efficiencies for the two compressors.

Example 4 illustrates the ther- are connected in series, the vapor between ure T1. The stages should be cooled bring‫یکدیگر‬ the vapor to saturated modynamic analysisanalysis of this cycle. ble .‫است‬ ‫شده‬to‫متصل‬ ‫سری به‬ ‫به صورت‬conditions ‫اگر کمپرس��ورها‬ modynamic of this cycle. the bubble ‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ before proceeding to the next stage of compression. Intercooling epressure is is ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬ ‫برای‬ ‫موردنیاز‬ ‫ترمودینامیک��ی‬ ‫خواص‬ ‫بای��د‬ ‫ابتدا‬ :‫حل‬ ‫آغاز‬ ‫از‬ ‫پیش‬ ‫اش��باع‬ ‫شرایط‬ ‫به‬ ‫بخار‬ ‫رس��یدن‬ ‫برای‬ ،‫باش��د‬ Example 4.

Determine the thermodynamic properties of the eight state usually the displacement of the compressors, reduces the theis at the Example 4. Determine the thermodynamic properties of minimizes the eight state 12 points shown inshown Figure mass flows, and the COPwork of COP this theoret22885647 :‫تلفـن‬ and increases COP of the If the،‫بعدی‬ refrig-‫مرحله تراکم‬ points in13, Figure 13,‫فوق‬ the mass flows, and the of this theoretoint .‫نمود‬ ‫استخراج‬ ‫را‬the ‫گرم‬ ‫و‬R-134a. ‫اشباع‬ ‫حالت‬ ‫در‬ .‫ش��ود‬ ‫س��رد‬the‫باید‬ ‫مرحله‬ ‫هر‬cycle. ‫بخار بین‬ Rrequirement, -134a ‫مبرد‬ e dew point ical multistage refrigeration cycle using The saturated evaporaical multistage refrigeration cycle using R-134a.

The saturated evaporaerant temperature between stages is above ambient, a simple intertor temperature is 0°F, saturated condensing temperature is 90°F, ‫موجب می‬ ‫داخلی معموال‬ ‫‌های‬ ‫ک‌کن‬If‫خن‬ ‫راهنمای‬ ‫کتاب‬the ‫بیس��تم‬ ‫در فصل‬condensing ‫جداول‬ ‫این‬ ‫ از‬that ‫‌ای‬ ‫نمون��ه‬ ‫تاسیسات مکانیکی‬ tor temperature is‫از‬0°F, the saturated temperature is 90°F,‫‌ش��ود‬ cooler removes heat from the refrigerant can be used. the‫اس��تفاده از‬ re- and re- and the refrigeration ork load is 15 tons.

The saturation temperature of the of the and the refrigeration load is 15 tons.

The saturation temperature temperature is below ambient, which is the usual case, the refrigereen ‫که‬ ‫یابد‬ ‫کاهش‬ ‫حداقل‬ ‫ب��ه‬ ‫کمپرس��ورها‬ ‫‌جایی‬ ‫ه‬ ‫جاب‬ ‫حجم‬ ‫تا‬ ‫خواص‬ .‫اس��ت‬ ‫ش��ده‬ ‫ارائ��ه‬ ASHRAE Fundamentals 2005 ‫ساختمان‬ in the intercooler is 40°F, iswhich nearlyis atnearly the geometric ng between refrigerant refrigerant in the intercooler 40°F,iswhich at the geometric ant itself must be used to cool the vapor. This is accomplished with pressure of the cycle. ecan for ∆T can meanThermodynamics mean pressure‫را‬of Refrigeration Cycles 1.11 ‫موردنیاز و‬ ‫مقدار کار‬ ‫کاه��ش‬ ‫منجر‬ ‫آن ه��م به نوبه خود‬ ‫مس��تقیما‬ 7 the ‫ و‬5 cycle. ،and 3 ،1 ‫حال��ت‬ ‫در نق��اط‬a ‫ترمودینامیک��ی‬ a cycle with a‫به‬flash intercooler flash intercooler. Figure 13 shows hen losely when Solution:Solution: installed. and 6 ‫نقطه حالت‬ ‫ در‬.‫کرد‬ ‫اشباع‬ ‫جداول‬ ‫روی‬the‫از‬saturation ‫‌توان‬ ndenser and Thermodynamic property data‫تعیین‬ are data obtained from thefrom saturation and‫ می‬and‫ در صورتی که دمای‬.‫افزایش ضریب عملکرد چرخه می‌شود‬ Thermodynamic property are obtained Fig. 13 Schematic and Pressure The superheated from 14 compressor I is of bubbled Table 2 forThermodynamic Property Values for Example 4 vapor Fig. Schematic Real, through Direct-Expansion, Single-Stage superheat tables R-134a in Chapter 20.

States 1, 3, 5, and 7 superheat tables for R-134a in Chapter 1, 3,‫ترکیب‬ 5, are and‫با‬refrigerant 7 are،‫ باشد‬at ‫محیط‬ ‫ دمای‬Vapor-Compression ‫بیش از‬pressure ‫مختلف چرخه‬ ‫مبرد بین مراحل‬ ‫بنابراین‬from .‫هس��تیم‬ ‫روبه‌رو‬table. ‫مایع‬ ‫بخار و‬620. ‫فاز‬aStates ‫مبرد در‬ Dual-Compression, Dual-Expans saturated liquid the intermediate of the cycle.

Mechanical Refrigeration System ces obtained directly the saturation State is mixture of liquid l resistances obtained directly from the saturation table. State Specific 6 is a mixtureSpecific of liquid Specific and vapor.

The quality is calculated by 86) :‫است با‬ ‫کیفیت در این‬ and Temperature, vapor. The quality is calculated by‫نقطه برابر‬ Pressure, Volume, Enthalpy, Entropy, ‫ب��رای کاهش دم��ای مبرد به زیر دمای محی��ط باید از یک‬ nseth (1986) ffi- coeffiState °F psia ft3/lb Btu/lb Btu/lb·°R gher h – h ‫ اما در صورتی که دمای‬.‫ اس��تفاده ش��ود‬3‫خنک‌کن میانی‬ –41.645 24.890–- 24.890 6 7 h 6 –41.645 h7 sa ----------------------------------------= 0.19955 bstance as a ---------------= ----------------------------------------- = 103.156 0.19955 x–6 h= = 1 x 6 = ---------------0.00 21.171 2.1579 0.22557 h 108.856 – 24.890 Per3 7 h3 – h7 108.856 – 24.890 y small. Per2 49.03 49.741 0.9766 110.65 0.22557 ‫مبرد بین مراحل مختلف چرخه از دمای محیط کمتر باشد‬ heat ing the heat Then, 3 49.741 0.9528 ‫خواهیم‬ 108.856 Then, 40.00 :‫داشت‬ ‫بنابراین‬0.22207 ‫ برای خنک کردن بخار‬،)‫(که اغلب اوقات نیز چنین اس��ت‬ n athem in a gh 4 96.39 119.01 0.4082 116.64 0.22207

5 90.00 119.01 0.01359 41.645 40.00 0.20020.22207 41.645 0.08565 0.08755 0.01252 24.890 0.05403 4 40.0096.39 6 649.741 119.01 0.408249.741 116.64 40.00 49.741 0.2002 41.645 40.00 0.3112 49.74124.890 0.01252 24.890 0.08755 0.05403 0.05531 5 0.0090.00 7 721.171 119.01 0.01359 41.645 0.08565 40.00 49.741 0.01252 0.00 21.171 0.31120.0875524.890 24.890 0.05403 0.05531 6 40.00 8 8 49.741 0.2002 41.645 0.00 21.171 0.3112 24.890 0.05531 7 40.00 49.741 0.01252 24.890 0.05403 Similarly for state 8, for state0.3112 8, 8 0.00 Similarly 21.171 24.890 0.05531 Similarly for 3 state 8, x 8 = 0.13951, v 8 = 0.3112 ft /lb, s 8 = 0.05531 3Btu ⁄ lb ⋅ °R v = 0.3112 ft3 /lb, s = 0.05531 Btu ⁄ lb ⋅ °R Similarly for statex8,8 x= =0.13951, 0.13951, v88 = 0.3112 ft /lb, s 8 8= 0.05531 Btu ⁄ lb ⋅ °R 8 States 2 and 4 are obtained from the superheat tables by linear inter‫شده‬ ‫فهرست‬ ‫مختلف‬ States property 2 and3 4 are obtained from.‫است‬ the superheat by linear interpolation. thermodynamic data summarized in Tabletables 2.tables = 0.13951, v 8 = States 0.3112 ftthermodynamic /lb, s 8 obtained =are 0.05531 Btu ⋅ °R x 8 The 2 and 4 are from the⁄ lb superheat by linearininterpolation.

The property data are summarized Table 2.

Mass flow through‫موازنه‬ the lower circuit of the cycle is determined from ‫با‬ ‫‌توان‬ ‫ی‬ ‫م‬ ‫را‬ ‫چرخه‬ ‫این‬ ‫اولیه‬ ‫مدار‬ ‫در‬ ‫جرمی‬ ‫دبی‬ ‫کارکرد سیس��تم‌های تبرید واقعی که در عمل با‬ ‫چرخه‬ polation.

Thethrough thermodynamic property inFig. Table14 2.from Schematic of Re Mass flow the lower circuitdata of are the summarized cycle is determined an energyStates balance on the evaporator.

2 and an 4 are obtained from the superheat by of linear inter-is determinedMechanical Massbalance flow through lowertables circuit the cycle from Fig. 14 energy on thetheevaporator.

Vapor-Co :‫دیگر‬ ‫عبارت‬ ‫به‬ .‫آورد‬ ‫دست‬ ‫به‬ ‫اواپراتور‬ ‫در‬ ‫انرژی‬ ‫سروکار داریم از جنبه‌های بسیار با چرخه‌های ایده‌آل‬ ‫‌ها‬ ‫ن‬ ‫آ‬ Fig. 14 Mech Sch polation. propertyondata summarized in Table 2. an energy balance the are evaporator. · The thermodynamic Q i flow through Mechanica 15 tons ( 200 Btu ⁄ min ton ) Mass the lower circuit of the cycle is determined from · · ‫ افت فشار در‬،‫ در سیستم‌های واقعی‬.‫ اس��ت‬m‫متفاوت‬ ‫ =کمی‬-----------------------------------------------------------------= ---------------38.33 Q i· 15 tons (=200 Btu lb/min ⁄ min ton ) Fig. 14 Schematic of Real, D 1 an · the energy on evaporator. h 1 – hbalance ( 103.156 – 24.890 Q i = )Btu/lb m -----------------------------------------------------------------lb/min or operating condi 15 tons ( 200 Btu ⁄ min ton ) = 38.33templated 8 1 · = ---------------Mechanical Vapor-Compr h – h ( 103.156 – 24.890 )Btu/lb = 38.33 lb/min m ---------------= = -----------------------------------------------------------------‫ ضمن‬.‫فرآیندها به استثنای فرآیند تراکم وجود دارد‬ ‫··تمامی‬ 1 8 1 templated · · · h1 – h8 ( 103.156 – 24.890 )Btu/lb how the irreversibilities m 1 = m 2 = m 7 = m· 8 templated orcan ope · · · Q 15 tons (·200 Btu ⁄ min ton ) how the ir = m = m = m m i · 1 2 7 8 · · · they require additional comp ‫ بین مبرد و محیط‬،‫در تمامی اجزای سیس��تم تبرید‬ ‫ = آن‬-----------------------------------------------------------------m 1 ‫که‬ = ---------------= 38.33 lb/min how the irrevers = m = m = m m 1 2– 24.890 7 )Btu/lb 8 they requi h – h ( 103.156 For the upper circuit 1 8 of the cycle, have been rounded off for ea templated or operating conditions they have require add For the cycle, ‫ فرآیند تراکم در ش��رایط واقعی‬.‫حرارت وجود دارد‬m·‫انتق��ال‬ ‫مدار ثانویه نیز خواهیم‬how ‫برای‬the irreversibilities · · =the · upper circuit of:‫داشت‬ canbeen be c mthe upper circuit of the cycle, have been round 1 = m 2 = m 7 ·For m 3 = 8 m· 4 = m· 5 = m·· 6 Example An air-cooled, they require 5.additional compress ‫ سیال عامل در‬.‫اساس��ا با تراکم آیزنتروپیک متفاوت است‬ m· 3 = m·· 4 = ·m· 5 = · m· 6 vapor-compression For the upper circuit of the cycle, m3 = m4 = m5 = m6 have been rounded offExample forrefriger ease of5 Example 5. An intercooler has perfect external insulation, an‫ک‬ energy balvapor-c ‫ جای ی��ک ماده خالص ترکیب��ی از مبرد و‬Assuming ‫ به‬،‫فرآیند‬the ‫ای��ن‬ ‫‌کاری‬ ‫ق‬ ‫عای‬ ‫کامل‬ ‫طور‬ ‫به‬ ‫میانی‬ ‫‌کن‬ ‫خن‬ ‫که‬ ‫آن‬ ‫فرض‬ ‫با‬ conditions.

A schematic of ·the vapor-compre external insulation, an energy bal· = m· has perfect ance on it is used to Assuming compute . intercooler conditio 3·the drops in conditions. all piping, m m· 3 it=mism · . external insulation, an perfect energy bal4 =intercooler 5 compute 6has Example 5. occur An air-cooled, direct Aa m on used to ‫ تفاوت‌های یاد شده در عمل موجب می‌شوند‬.‫ روغن اس��ت‬ance ‫را‬Assuming ‫مقدار‬ ‫‌توان‬ ‫ی‬ ‫م‬ ‫مقطع‬ ‫این‬ 3‫ با موازنه انرژی در‬،‫ش��ده است‬ drops · Power input includes comoinu m ance on it is used to compute . vapor-compressiondrops refrigerator occur m· 6 h 6 + m· 2 h 2 = m· 7 h 7 + m· 3 h 3 3 Power operate both fans.

The follo ·insulation,· an energy · bal‫ت‌ناپذیری سیستم نسبت به شرایط ایده‌‌آل تشدید‬Assuming ��‫ بازگش‬the ‫ تا‬intercooler has perfect m·external conditions.

A schematic ofinput this s Power 6 h 6 + m 2 h 2 = m 7 h 7 + m 3 h 3 :‫محاسبه کرد‬ operate m· 3 . m· 6 h 6 + m· 2 h 2 = m· 7 h 7 + m· 3 h 3 ance on it is used to compute drops occur in all piping, and he · operate both f m Rearranging and solving for , Ambient air temperat 3 ‫ افزایش میزان بازگشت‌ناپذیری چرخه موجب می‌شود‬.‫ گردد‬Rearranging and solving for m· , Power input includes compressA 3 ·mRearranging · · · · = msolving + mfor Refrigerated space te 6 h 6 + m 2 h 2 and 7 h7 – 3 h 3m 3 , Ambien h7 – h2 operate both fans. The following 24.890 110.65 ‫ بنابراین‬.‫مس��تلزم افزایش توان کمپرسور باشد‬ R ----------------‫ = تا‬38.33 ----------------------------------------- = 24.890 m· 3 =‫آن‬ m· 2‫تداوم‬ lb ⁄hmin 48.91 lb/min – 110.657–h 2 · · Refrigeration load Refrige – h 41.645 – 108.856 h -------------------------------------------------------= 48.91 lb/min ·7 –, h 2 = 38.33 lb ⁄ min 24.890 – 110.65 6 3 andmsolving Rearranging 3 · = mfor 2·h hm R Ambient air temperature 3 – h 41.645 – 108.856 -------------------------------------------------------m m = = 38.33 lb ⁄ min = 48.91 lb/min ‫بازگش��ت‌ناپذیری چرخه‌های مختلف و تاثیر هر‬ ‫علت‬ ‫درک‬ 3 3 26h – h · Compressor power in Refrige 41.645⁄ lb – 108.856 6 ( 110.65 3 – 103.156 )Btu W I = m· 1 ( h 2 –hh 1–)h=· 38.33· lb/min Refrigerated space temperC 24.890 – 110.65 7 2 m 1·(lbh 2⁄ min – h 1----------------------------------------) = 38.33 lb/min 110.65 – 103.156 )Btu ⁄ lb Condenser fan Compre input .‫اجزای سیس��تم روی آن می‌تواند بسیار مفید باشد‬ ----------------W=IW·=38.33 - =((110.65 m· 3 = ‫از‬m· 2‫یک‬ 48.91 lb/min lb/min – 103.156 )Btu ⁄ lb C Refrigeration load = 287.2 Btu/min I = m 1 ( h 2 – h41.645 – 108.856 h6 – h3 1 ) = 38.33 Evaporator fan input Conden = 287.2 Btu/min ‫در این زمینه به‌ویژه هنگام اعمال تغییر در‬W·‫آگاهی‬ · ·‫داش��تن‬ Compressor power input E = 287.2 Btu/min ·4 –( hh 3 )– h=· )48.91 lb/min ( 116.64 – 108.856 )Btu ⁄ lb II = WmI 3=( hm lb/min ( 110.65 – 103.156 )Btu ⁄ lb Evapor 1 2 W1 ·== 38.33 m· ( h – h ) = 48.91 lb/min ( 116.64 – 108.856 )Btu ⁄ lb Refrigerant II an Condenser fanpressures input ‫یا=در زمان اصالح ش��رایط کارکرد سیس��تم مفید‬380.7 ‫طراح��ی‬ W II = 3m· 3 (4h 4 – h3 3 ) = 48.91 lb/min ( 116.64 – 108.856 )Btu ⁄ lb Btu/min Ref1 = 287.2 Btu/min locations shown in Figure = 380.7 Btu/min Refrigeran Evaporator fan input · locationo · Q thermodynamiclocations properties ‫) چگونگی محاسبه بازگشت‌ناپذیری‬5( ‫ در مثال‬.‫بود‬ ‫خواهد‬ =( 200 380.7 Btu/min ⁄ (min ton–) 108.856 )Btu ⁄ lb · Btu i· ( h – 15 show h 3 ) tons = 48.91 116.64 II = m COP =W----------------------------------------------------------------------------------- (=200 4.49 Qlb/min thermod 15 tons Btu ⁄ min ton ) oil.

A pressure-enthalpy dia i· · ·3 - 4=COP Refrigerant pressures andA tem Q i - )Btu/min thermodynam = -------------------( 287.2 + 380.7 15 tons ( 200 Btu ⁄ min ton ) - = 4.49 W I=+‫یک‬ W II‫ در‬Btu/min ‫سیستم واقعی و تاثیر آن بر توان موردنیاز کمپرسور به‬ oil. p · - == ---------------------------------------------------------------380.7 is compared with a theoretic COP =W· -----------------------------------------------------------------------------------= 4.49 ( 287.2 + 380.7 )Btu/min locations shown in oil.

Figure 14.

Ta Aispressure + W II· · I comp · ( 287.2 + 380.7 )Btu/min and t . air temperatures t W + W R 0 I II Examples 2 and the same refrigeration load and operate Q i 4 have thermodynamic properties of the is compared w ،‫ برای ساده‌سازی محاسبات‬.‫داده شده است‬ ‫وضوح نشان‬ 15 tons ( 200 Btu ⁄ min ton ) air temp COP = -------------------= ----------------------------------------------------------------4.49 refrigeration 2 and 4 havetemperatures. the= same load and Compute the energy tra oil.

Aoperate pressure-enthalpy diagram air temperatur with the same and condensing The two·evaporating · - Examples Examples 2 and 4 have the same refrigeration load and operate (‫یکس��ان‬ 287.2 + evaporating 380.7 )Btu/min Com W‫ه‬I‫داد‬ + with W II ‫در‬ .‫حد امکان گرد شده‌اند‬ ‫اولیه تا‬ ‫تقطیر‬ ‫دمای‬ ‫و‬less ‫تبخیر‬ ‫دمای‬ ،‫سرمایش��ی‬ ‫بار‬of thetwosystem determin the same and condensing temperatures.

The is compared with aand theoretical sin Compute stage cycle‫‌های‬ in Example 4 has a higher COP and work input than with the same evaporating and condensing temperatures.

The two-than Show of the component. that thes stage cycle in Example 4 has a higher COP and less work input and t . air temperatures t of the system R 0 the :) single-stage the highest refrigerant temperature 2 and 4Also, have the same refrigeration load and operate ‫یک سیس��تم تبرید انبس��اط مس��تقیم که‬ ‫حال‬ .‫است‬ ‫شده‬ ‫گرفته‬ ‫نظر‬ ‫در‬ ‫یکس��ان‬ ) 4less ( ‫و‬ ) 2( ‫‌های‬ ‫ل‬ ‫مثا‬ 5( Examples ‫ مث�ال‬cycle. compon stage cycle in Example 4 has a higher COP and work input than absolute temperatu single-stage cycle.

Also, the highest refrigerant temperature Computeambient the energy transferS component. leaving thethe compressor issingle-stage about for the two-stage cycle versus with samethe evaporating and96°F condensing temperatures.

The twoabsolute the‫‌شود‬ cycle.

Also, the highest refrigerant temperature actual power input and the of the system and determine thepp leaving the compressor is about 96°F for the two-stage cycle versus ‫ی‬ ‫م‬ ‫مش��خص‬ ‫مثال‬ ‫دو‬ ‫این‬ ‫از‬ ‫حاصل‬ ‫نتایج‬ ‫مقایس��ه‬ ‫با‬ ‫تراکم بخ��ار یک‌مرحل��ه‌ای کار می‌کند و‬about ‫چرخه‬ ‫مبن��ای‬ ‫بر‬ absolute amb actual 104°F forinthe single-stage cycle. COP These aretwo-stage more stage cycle Example 4 the has compressor a higher anddifferences less work than tthat the s between tShow leaving is about 96°F forinput the cycle versus R and actual 0 with component. the total power about 104°F for the single-stage cycle.

These differences are more between pronounced for cycles operating at pressure ratios. the‫کندانس��ور‬ single-stage cycle.

Also, thelarger highest refrigerant temperature ‫بیشتر‬ ‫عملکرد‬ ‫ضریب‬ ،) ‫ مبرد‬.‫نوع هوایی اس��ت را در نظر بگیرید‬ ‫آن از‬ 4( ‫مثال‬ ‫‌ای‬ ‫ه‬ ‫مرحل‬ ‫دو‬ ‫چرخه‬ ‫در‬ ‫که‬ about 104°F for the single-stage cycle.

These differences are more absolute ambient temperature is an between t pronounced for cycles at larger pressure ratios. Solution: The mass flowR of leaving the compressor is about 96°F foroperating the two-stage cyclepressure versus ratios. pronounced cycles at larger Solutio actual power and the powe nents, itinput is only compute ‫ طرحواره‌ای از‬.‫ اس��ت‬R-22 ‫اس��تفاده در این یخچال‬ ‫مثال‬ ‫ه‌ای‬for ��‫‌مرحل‬ ‫ک‬These ‫ی‬operating ‫چرخ��ه‬ ‫کمت��ر از‬ ‫ و‬tsoand ‫مورد‬ Solution: The about 104°F for the single-stage cycle. differences are‫ورودی‬ more ‫مق��دار کار‬ ACTUAL REFRIgERATION SYSTEMS nents, sr t0 with the same between R in the ponent system ACTUAL REFRIgERATION SYSTEMS nents,ponent so is it isa pronounced for cycles operating at larger pressure ratios.‫ آن که‬SYSTEMS ‫از‬ ‫خروجی‬ ‫مبرد‬ ‫دمای‬ ‫بیش��ترین‬ ‫ضمن‬ .‫اس��ت‬ ) ‫ افت فشار‬.‫) نشان داده شده است‬14( ‫شکل‬Actual 2 ( ‫در‬ ‫یخچال‬ ‫این‬ ACTUAL REFRIgERATION evaporator.

Equation (6) is systems operating steadily differ from the ideal cycles conSolution: The massponent flowevapora ofinrefri the Actual systems operating steadily differ from the idealnents, cycles on each andon E the previous sections in.‫است‬ many respects.

Pressure drops soconit iscomponent, only evaporator. computed Eq Actual systems operating from the ideal cycles con‫که‬ ‫حالی‬ ‫در‬previous ‫ ضمن‬.‫‌های مدار این یخچال وجود دارد‬sidered ‫قس��مت‬in‫تمامی‬ ‫در‬sidered 96sections ˚F steadily ‫‌ای‬ ‫دومرحله‬ ‫چرخه‬ ‫برای‬ ‫کمپرس��ور‬ onNote each ACTUAL SYSTEMS second-law analysis. t in the in differ many respects.

Pressure drops ponent in the system is analyz occur everywhere in sidered the REFRIgERATION system except in the compression process. on each com in the previous sections except in manyinrespects.

Pressureanalysis drops secondis the absolute temp everywhere in theits system compression process. evaporator.

Equation (6)analysis is used ‫بهره‌های گرمایی نیز برابر با مقادیر نش��ان‬ ‫تلفات و‬ ‫ک��ه‬ ‫آن‬occur ‫‌های‬ ‫اختالف‬ .‫است‬ 104 ˚F the ‫‌ای‬ ‫ه‬ideal ‫‌مرحل‬ ‫ک‬the ‫ی‬the ‫چرخه‬ ‫دما برای‬ ‫این‬ second-law an Heat transfers between the refrigerant and environment in all comActual systems operating steadily from cycles conoccur everywhere indiffer the system except in compression process.

Heat transfers between the refrigerant and its environment in all comon each component, and Equat analysis is the Evaporator: ponents.

The actual compression process differs substantially from sidered in the previous sections in many respects.

Pressure drops Heat transfers between the‫نس��بت‬ refrigerant and its‫ه‬differs environment insecond-law all com‫ توان ورودی به این یخچال‬.‫) است‬14( ‫داده ش��ده در شکل‬ponents. ‫دارند‬ ‫باالتری‬ ‫فش��ار‬ ‫که‬ ‫‌هایی‬ ‫چرخ‬ ‫برای‬ ‫ش��ده‬ ‫ یاد‬from Evapor analysis. Note that th actual compression process substantially isentropic working fluid notcompression a pure substance but occurcompression. everywhereponents. inThe theThe system except inisthe process.

Energy balance Evaporator: The actual compression process differs substantially from analysis is the absolute temperatu isentropic compression.

The working fluid is not a pure substance but Ene .‫است‬ ‫مشهود‬ ‫بیشتر‬ ‫کمپرسور و توان موردنیاز برای راه‌اندازی دو فن‬ ‫توان‬ ‫شامل‬between a mixture of refrigerant and oil.

All of these deviations from a theoHeat transfers the refrigerant and its environment in all comisentropic The oil. working fluid is not a pure substance · Energy· ba airreversibilities mixture ofcompression. refrigerant and All Each of these deviations from abut theoEvaporator: reticalponents. cycle cause within the system. irreversThe actual compression process differs substantially from Q = m(h a mixture of refrigerant and oil. All of these deviations from a theo-

88444209 :‫تلفن‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

88614798-9 :‫تلفن‬

0912 - 3185391 :‫تلفن‬

‫سپهر ساطع‬

‫ انگلستان‬HydroPath ‫نماینده انحصاری‬

‫سبالن هیدروشیمی‬ ‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

88739880 :‫تلفن‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫هواسپاس‬

22921800 :‫تلفن‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

66903533 :‫تلفن‬

‫مهکوه تهویه‬

‫بوران تهویه‬

88847796 :‫تلفن‬

7 8

‫سیستم‌های تبرید واقعی‬

‫ سایر اطالعات عملکردی این یخچال نیز به‬.‫یخچال اس��ت‬retical cycle cause irreversibilities within the system. Each irrevers- 7 1 ibilityisentropic requirescompression. additional power into the compressor.

Itsubstance is useful The fluid is not a pure butto Each irreversEnergy balance retical cycleworking cause irreversibilities within system.

2 ibility requires power into thethe compressor. is useful to · understand how irreversibilities distributed throughout :‫است‬ ‫زیر‬ ‫شرح‬ a mixture of these refrigerant and oil.additional All ofare these deviations from a theo-a It isIt useful ibility requires additional power into the compressor. to a · m = ---------( 106 understand how these irreversibilities areirreversdistributed throughout · real system; this insight can be useful when design changes are conretical cycle cause irreversibilities within the system.

Each Q understand howinsight these irreversibilities are distributed throughout t0 = 90˚F ‫ط‬ ‫هوای محی‬ ‫ دمای‬additional system;power this be usefulIt when design changes are acon- 7 1 = m ( h 1 – h 7 ibility requiresreal thecan compressor. is useful to changes real system; thisinto insight can be useful when design are con24,00 ‫دهش‬ ‫خط‬ understand m· = ----------------------tR = 20˚F ‫ل‬ ‫داخل یخچا‬ ‫ دمای‬how these irreversibilities are distributed throughout a ( 106.4 – 3 real system; this insight can be useful when design changes are conQ = 2ton ‫ی‬ ‫بار سرمایش‬ ‫کندانسور هوایی‬ comp  W comp = 3.0hp ‫توان ورودی کمپرسو ر‬ ‫فن کندانسور‬  ‫خط مایع‬ W CF= 0.2hp ‫توان ورودی فن کندانسو ر‬ ‫کمپرسور سیلندر‬ ‫خط مکش‬ ‫پیستونی‬ W EF = 0.15hp ‫توان ورودی فن اواپراتو ر‬ ‫شیر‬ ‫اواپراتور انبساط‬ ‫) مقادی��ر فش��ار و دمای مب��رد در هفت‬14( ‫در ش��کل‬ ‫انبساطی‬ ‫مستقیم‬ ‫حرارتی‬ ‫وضعیت مشخص ش��ده که مقادیر معلوم و مقادیر محاسبه‬ ‫شده مربوط به خواص ترمودینامیکی نقاط حالت یاد شده با‬ ‫فن اواپراتور‬ ‫) فهرست شده‬3( ‫صرف‌نظر کردن از روغن محلول در جدول‬ ‫فضای تحت سرمایش‬ ‫) نیز نمودار فشار – آنتالپی این چرخه‬15( ‫ در شکل‬.‫اس��ت‬ ‫ و‬tR ‫) طرحواره‌ای از یک سیستم تبرید مکانیکی انبساط مشخص و با نمودار چرخه یک‌مرحله‌ای تئوری با دمای‬14( ‫ش��کل‬ ‫مستقیم مبتنی بر چرخه تراکم بخار یک‌مرحله‌ای‬ .‫ یکسان مقایسه شده است‬t0 19-18

‫•بادگیر‬ ‫نماد معماری ایران‬

‫ مهناز محمودی‬:‫نوشته‬

276 / ‫ خشتی‬:‫ صفحات‬/ ‫قطع‬

= 345 ( 0.0761 = 345 ( 108.1 – 106.4 ) = 586 Btu/h – s–)0.2314 – -------- ) – ( – 30,153 ⁄ 549.67 ) 4 I 5 = m ( s 5comp lawlb/min m· 1 ( h 2 – h 1 )Second = 38.33 ––103.156 )Btu ⁄ lb · · ( 110.65 · 4 · 4TQ·05 m· ( h( 108.1 h )– 106.4 · 1.278 ·((Btu/h ) = 586 Btu/h Q1Q2 ==· 345 345 0.0761 –= 0.2314 W Condenser fan input·4=I= 0.2 ⋅4 °R CF = m s – s ) -------4–Q 5 hp) – ( – 30,153 ⁄ 549.67 ) 1 2 = m ( h 2 –2 h 1 )·1 · Second law 5 5 s 5 –( 0.0761 s· 4 ) – -------287.2 Btu/min T0.2314 4 I 5 = =m (345 Q – · 0 hp ) – ( – 30,153 ⁄ 549.67 ) = 345 ( 108.1 – 106.4 ) = 586 Btu/h T = 1.278 Btu/h ⋅ °R W Evaporator fan input = 0.15 1 2 Second law·= 345 ( 108.1 –·106.4 ) = 586 Btu/h EF 0 Liquid Line: · 1I 2 = m ( s 2 – s 1 ) – -------Q m 3 ( h 4 – h 3 ) = 48.91 lb/min ( 116.64 – 108.856 )Btu ⁄ lb · T = 1.278 Btu/h ⋅ °R = 345 ( 0.0761 – 0.2314 ( – 30,153 ⁄ 549.67 1 2 0 Energy balance · Second 345 ( 0.0761 –are 0.2314 ) –)(–– 30,153 ⁄ 549.67 ) ) · Line: I 2law Second Refrigerant Liquid pressures and= temperatures measured at the seven 1law Q2 ·= m ( ·s 2 – s 1 ) – -------T 01-------= 1.278 Btu/h ⋅ °R 380.7 Btu/min = 345 ( 0.2330 – 0.2291 ) – 586 ⁄ 549.67 Liquid Line: Energy balance = m ( s – s ) – I 1.2783· Btu/h ⋅ °R locations shown in Figure 14.=Q·Table lists the measured and computed 1 2 2 1 · 1TQ·02 · 5 balance 6 = m ( h6 – h5 ) Energy Q-------·=I=·Btu 345 ((Btu/h 0.2330 ) – 586 ⁄ 549.67 Qi thermodynamic properties of the neglecting the dissolved 0.279 Liquid Line: · refrigerant, = s–2ston – )s⋅1–)°R )–-------1–0.2291 2 15 tons ( 200 ⁄ms·min · · 1 2 Liquid Line: = m ( I Q -------------------m ((cycle h36.8 )shown 1 2 2 ( 0.2330 1 - =– 4.49 5balance 6of 345 ) – 586 ⁄ 549.67 oil. A pressure-enthalpy diagram 15 and 6 – his =· =this 345 –5 37.4 ) =in– Figure 207 Btu/h 0 · · - = ---------------------------------------------------------------Energy T 0T0.2291 = =0.279 Btu/h ⋅ °R ( 287.2 + 380.7 )Btu/min Energy balance Q6 = m· ( hcycle W I + W IICompressor: h 5operating ) 5 = is compared with a theoretical single-stage between the 6–– 345 ( 36.8 37.4 ) = – 207 Btu/h = 0.279 Btu/h ⋅ °R = 345 ( 0.2330 – 0.2291 ) – 586 ⁄ 549.67 · Energy balance = 345:‫‌شود‬ ( 0.2330 0.2291‫کمپرسور‬ ) – 586 ⁄ 549.67 ‫نتیجه– می‬ ‫موازنه انرژی برای‬ ‫از‬ ‫ثابت‬ ‫سیس��تم‬ ‫جرمی‬ ‫دبی‬ :‫ح�ل‬ Compressor: Q6 ==· ‫تمامی‬ and t0. law Q·‫اجزای‬ air temperatures tRSecond mh· ( h–(636.8 –‫در‬ h) 5–)‫مبرد‬ 5 = 345 37.4 ) = – 207 Btu/h mples 2 and 4 have the same refrigeration load and operate m ( h = 0.279 Btu/h ⋅ °R 5 6 6 5 Second law Compressor: · Energy balance = 0.279 Btu/h ⋅ °R · Compute the energy transfers to the refrigerant in each component · Q6 ‫محاس��به‬ same evaporating and The two‫اجزای‬Second ‫یکی از‬ ‫جرم��ی ·در‬ ‫دبی‬ ‫–با‬207 ‫بنابراین‬ Q3condensing · law = 345 (536.8 – 37.4 Btu/h.‫اس��ت‬ = m· ( h 3 – h 2temperatures. ) + 2 W3 2 balance Energy –· 37.4 ) =) –=207 msecond-law ( s=6 –345 s 5 )(–36.8 -------of the system and determine irreversibility rate Btu/h in each Compressor: · 5 I 6 =the · work input than cle in Example 4 has a Q higher COP and less · Q Compressor: T · 6 · ،‫اواپراتور‬ m ((h128.8 + 2W3) – 3.0 ( 2545 ) ·irreversibility component. Show thatSecond theI‫مدار‬ total rate multiplied‫مانند‬ by the ‫مش��خص‬ ‫جرمی در‬50 ‫دبی‬ ‫سیس��تم‬ 2balance 3=· =345 law‫کل‬ 3 – h 2–) 108.1 Energy · 5 law 6 ·= m ( s 6 – s 5 ) – --------Q Second gle-stage cycle.

Also, theQ highest ‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ Energy balance Tdifference 6 ) – ( – 207 m· ( h 3refrigerant – h 2 ) + 2W3 temperature ·0.0750 absolute ambient temperature is= equal to the between the) 2 = 3 = 05-------= 345 ( – 0.0761 ⁄ 549.67 m ( s – s ) – I 345 ( 128.8 – 108.1 ) – 3.0 ( 2545 ) · ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬ = – 494 Btu/h 5 6 6 5 · for· the two-stage the compressor is about·96°F cycle versus · ‫تمامی‬ ‫‌توان‬ ‫ی‬ ‫م‬ ‫جرم��ی‬ ‫دبی‬ ‫محاس��به‬ ‫از‬ ‫پس‬ .‫ش��د‬ ‫خواهد‬ · Q T actual power input and the power required by a Carnot cycle operating ·2W3 ) – 3.0 ( 2545 ) ·=0 345 5 06 ) – ( – 207 ⁄ 549.67 ) =m· (345 mh ( h–(3128.8 – h) 2+)–+W ·((0.0750 3 = –5–Q 0.0761 108.1 = Btu/h ⋅ °R Q23Q · = m s – s ) -------I 6 h · = – 494 Btu/h 04°F for theSecond single-stage cycle.

These differences are more 1.12 2005 ASHRAE H 2 2 3 3 2 the5same between m (345 s 6 –(60.0750 s‫مورد‬ ) 5–load.

-------I 65 =6 refrigerating law 22885647 :‫تلفـن‬ 0 with.‫داد‬ ‫ق��رار‬ ‫ب��ه‬ ‫اجزای‬ ‫نتیجه‬at‫کمپرسور‬ ‫برای‬ ‫قانون‬ ‫تحلیل‬ ‫ از‬tR and t‫برای‬ – T0.0761 ) – ‫را‬ ( –‫سیس��تم‬ 207 ⁄ 549.67 ) 0 = =0‫تحلیل‬ Btu/h ⋅5°R T‫ترتیب‬ ==345 –345 494 Btu/h ( 128.8 –‫ترمودینامیک‬ 108.1 )3.0 – 3.0 ( ‫دوم‬ 2545 ) nced for cycles operating larger pressure ratios.

0 1.12 2005 ASHRAE H Expansion Device: = ( 128.8 – 108.1 ) – ( 2545 ) Second law · Solution: The mass flow of refrigerant the same through compo==345 0345 Btu/h ⋅ °R (is0.0750 – 0.0761 )(––‫اول‬ (all – 207 ⁄ 549.67 ) Q3 · law =– 494 – 494 ‫یک‬ ‫هر‬ ‫در‬ ‫انرژی‬ ‫موازنه‬ ‫و‬ ‫ترمودینامی��ک‬ ‫قانون‬ ‫اعم��ال‬ :‫‌شود‬ ‫ی‬ ‫م‬ Energy balance ‫مکانیکی‬ ‫تاسیسات‬ = ( 0.0750 – 0.0761 ) – 207 ⁄ 549.67 ) 2 Btu/h · Expansion Device: Second = Btu/h nents, so it 3is only computed once through theThermodynamic evaporator. Each comTable Measured and Computed Fig. 15 Pressure-Enthalpy D · 2 I 3 = m ( s 3 – s 2 ) – -------=0 Btu/h 0 sequentially, Btu/h ⋅ °R beginning with the ACTUAL REFRIgERATION SYSTEMS · T20Q Expansion Device: Energy balance 3· ponent in the system is analyzed =R-22 ⋅ Example °R 1.12Table 2005 ASHRAE Single-Stage SystD Second law· · ( hThermodynamic ‫برای‬ .‫کرد‬ ‫استفاده‬ )Q·6for ( =‫معادله‬ ‫ –از‬h‫‌توان‬ ‫ساختمان‬ 3 Properties Measured and Computed Fig. 15 Pressure-Enthalpy of 5) =‫ی‬0‫از اجزای سیستم م‬Theoretical Second m 2 Ilaw 3 ·= m ( s 3 – s 2 ) – --------Q 6 7 7 6 energy balance Energy balance T 02-------evaporator. Equation (6) is used to perform a first-law 3 )ideal ·0.2374 Expansion Device: Inlet Air Temperatures TR and al systems operating steadily differ from the cycles con· Example = 345 ( – 0.2330 – ( – 494 ⁄ 549.67 ) Theoretical Single-Stage Sys I = m ( s – s ) – · Properties of R-22 for 5 · Expansion Device: 2 3 3 2 Q‫معادالت‬ mComputed ( h(13) hare =used 0‫دوم‬ Measured · 2TQ03 Pressure drops ‫اس��تفاده‬ )Equations 13balance ( ‫) و‬116((11) on each component, and law for‫قانون‬ the ‫ اعمال‬Inlet Air Temperatures T an 7 · =and 7‫باید –از‬ 6 ) ‫نیز‬ Energy in the previous sections inm·many respects.

Second · Thermodynamic ·=I=· 2.417 345 ((Btu/h 0.2374 –2–Q 0.2330 ) – ( – 494 ⁄ 549.67 ) R ⋅ °R Energy balance Q = s – s ) -------3 · = m ( h – h ) = 0 Table 3 Measured and Computed Fig. 15 Pressure-Enthalpy second-law analysis.

Note that the temperature used 2 3 m ( s –3 s ) 2– -------6 7 Measured Computed 7 in the 6 second-law Specific verywhere in the system in2 the⋅ °R process.

2 I 3 = except 3 ( 0.2374 345 – T0.2330 ) – ( – 494 ⁄ 549.67 ) · ‫·که‬Specific Second 0 ‫ترمودینامیک‬ ‫قانون‬ ‫اس��ت‬ ‫یادآوری‬ ‫ الزم به‬.‫ کرد‬Theoretical Single-Stage Sy · law·‫ دوم‬Specific Tcompression = =2.417 Btu/h analysis is the absolute temperature.

Q‫در‬ 0 Properties R-22 mof ( s 7Enthalpy, –Specific s 6Q·)6for Discharge =m· (m (Specific h–7h– h)56=) =0 Volume, 0Specific Pressure, Temperature, Entropy, 7 Example 6 I 7 = law nsfers between the Line: refrigerant and its environment in all comSecond = h 6 7 = 2.417 Btu/h ⋅ °R = 345 ( 0.2374 – 0.2330 ) – ( – 494 ⁄ 549.67 ) 7 6 Inlet Air Temperatures TR an · 3 · Energy balance = 345 ( 0.2374 – 0.2330 ) – ( – 494 ⁄ 549.67 State psia Measured °F6 I 7= =345 Btu/lb Btu/lb·°R ft /lb ‫دمای‬ ‫باید⋅ از‬ m ( sEnthalpy, – s 6 ) –‫استفاده‬ Discharge Line: Pressure, Temperature, Entropy, Volume, Evaporator: . The actual compression process differs substantially from ) 7.‫شود‬ Computed 0.0750 ) ‫مطلق‬ = 1.725 Btu/h °R ‫حتما‬ · law (·0.0800 Second 3 = 2.417 Btu/h ⋅ °R Second law = m ( – s ) I s Discharge Line: State psia °F 6 = Btu/lb Btu/lb·°R ft /lb⋅ °R Energy balance Btu/h ⋅ °Ra pure substance but · = 2.417 ic compression.

The Q working fluid is not 7 345 7 6 ‫به‬ balance 15.0 1 Energy 45.0 0.2291 1.213 ( 106.4 0.0800 – 0.0750 ) =‫برای‬ Btu/h :‫است‬ ‫زیر‬ ‫شرح‬ ‫اواپراتور‬ ‫موازنه‬cycle, Specific Specific Specific These results summarized in Table 4.1.725 For‫انرژی‬ the Carnot = m·:‫‌شود‬ ( h 4 –‫ی‬h‫م‬3 ) ‫از موازنه انرژی برای خط دهش نتیجه‬ 4balance Energy ·6 I·7 ==are re of refrigerant and3Line: oil. these deviations from a theoms· (108.1 – )s 6 ) – 0.0750 s–106.4 Discharge Line: · (345 · All of 2 44.0 25.0 0.2330 1.276 ( 0.0800 ) = 1.725 Btu/h ⋅ °R 1 45.0 15.0 0.2291 1.213 7 Pressure, Temperature, Enthalpy, Entropy, Volume, · = m s I Discharge Q 6 7 7 6 · These results are summarized in Table 4.

For the cycle, = m ( h – h ) 3 balance 4=· 345 3Carnot 4 the 3– system. ( 124.8 128.8 ) =Each – 1380irreversBtu/h ycle cause irreversibilities within Energy T RBtu/h 32 210.0 128.8 0.2374 0.331 State /lb ⋅ °R psia 7Q1 180.0 Btu/lb Btu/lb·°R ft 44.0 25.0 108.1 0.2330 1.276 =These m· °F ( h 1results – h=7 )345 = (24,000 – -0.0750 ) =1.725 Btu/h Energy balance Q4 = m· ( h 4 – h 3 ) are summarized Table 4. the⋅Carnot cycle, =0.0800 ----------------= in479.67 --------------- 1.725 = For 6.852 COP = 345 ( 0.0800 – 0.0750 ) = Btu/h °R 3 into Carnot equires additional power the compressor.

It is useful to 43 1 208.0 124.8 0.318 T o –TTRR 0.2314 70 210.0 180.0 128.8 0.2374 0.331 479.67 Second law · Q·= 345·( 124.8 – 128.8 ) = – 1380 Btu/h 45.0 · 160.0 15.024,000 106.4 1.213 = 345 ----------------- =0.2291 ---------------4.=For 6.852 COP These results are summarized in Table the Carnot cycle, =m· (345 mhare ( h–(4124.8 – h ) 3 = 4 = and how these irreversibilities distributed throughout a Carnot – 128.8 ) = – 1380 Btu/h m = ---------------------------------= lb/h Q 3 T 54 2 205.0 94.0 37.4 0.0761 0.014 These results are )summarized in Table 4. For the Carnot cycle, 208.0 160.0 124.8 0.2314 0.318 479.67 – TRRfor 3 4 4 h 3·) Second law 44.0 The 108.1 (25.0 106.4 – 36.8 =T o-----------------0.2330 = 270 --------------- =1.276 6.852 COP Carnot power requirement the ton load is ‫دهش‬ ‫خط‬ ‫برای‬ ‫ترمودینامی��ک‬ ‫دوم‬con‫تحلیل قان��ون‬ ‫ از‬204.0 Carnot em; this insight can· be useful when design changes are Q = 345 ( 124.8 – 128.8 ) = – 1380 Btu/h 6 92.0 36.8 0.0750 0.014 5 205.0 94.0 37.4 0.0761 0.014 T – T 70 T 3 4 · Second law= 345 ( 124.8 –· 128.8 ) = – 1380 Btu/h 479.67 R0.2374 3 210.0 The180.0 0.331 ToR R for CarnotCOP power requirement the 2 ton-load is 479.67 ----------------- = --------------=6.852 6.852 ·128.8 3 I 4 = m ( s 4 – s 3 ) – -------Carnot 46.5 9.0 36.8 T30Q4 204.0 92.0 0.014 = =-----------------T0.0750 =0.2314 --------------- =0.308 COP Q36.8 · law· :‫ی‌شود‬7‫م‬6 4‫نتیجه‬ ‫اواپراتور‬ ‫ب��رای‬ ‫ترمودینامیک‬ ‫دوم‬ ‫قان��ون‬ ‫تحلیل‬ T–oT–0.0800 70 Carnot 208.0‫ نیز به‬The 160.0 124.8 0.318 evap Second · · R 24000 Carnot power requirement for the 2 ton load is = m ( s – s ) – -------I T 70 Second · 3 4law 4 3 o R Q = ------------------------= -------------= 3502 Btu/h W 7 46.5 9.0 36.8 0.0800 0.308 · T 03 4 ) – ( – 1380 ⁄ 549.67 ) Carnot 5 205.0 94.0 0.0761 0.014 = 345 (·0.2314 – 0.2374 COPQ37.4 6.852 evap ·Carnot power 24000 · :‫است‬ ‫زیر‬ Carnot · The requirement for the 2 ton load 3 I 4 = m ( s 4 – s 3 ) – ·-------Second law = -------------------------------------Btu/h TQ04 W Carnot The 92.0 Carnot power requirement the-2=ton3502 load is is ‫شرح‬ Q evap- = for 6 204.0 36.8 0.0750 0.014 Q3-------· 345 0.2314 ) – ( – 1380 ⁄ 549.67 ) 24000 COP 6.852 ·3=I=·40.441 = s–4s– )s⋅3–°R )–-------3–0.2374 4 · (ms·((Btu/h Carnot · = ------------------------= -------------= 3502 Btu/h Second law W The actual power requirement for the compressor is = m I · Q evap 3 4 4 ( 0.2314 3 7 46.5 · 9.0 · Carnot Q· COP 36.8 0.0800 0.308 = 345 ) – ( – 1380 ⁄ 549.67 ) 0 6.852 T–0T0.2374 Q 24000 Carnot 7= 1 ------------------------·actual Condenser: = 0.441 Btu/h ⋅ °R evap · 24000 = -------------= 3502 Btu/h The power requirement for the compressor is · = m ( s – s ) – -------I W · · · 7 1 1 Carnot 7= W = T7------------------------- =T o-------------- = 3502 Btu/h Q COP 0.441 Btu/h ⋅–°R 345 ( 0.2314 0.2374 ( – 1380 ⁄ 549.67 + Carnot 6.852 I total W·W · The Carnot Energy balance comp Carnot R 1requirement = ==345 ( 0.2314 – 0.2374 ) –)(–– 1380 ⁄ 549.67 ) ) actual power for the compressor is COP 6.852 Condenser: Second law · 7 I1 = m (· s 1 – s 7 ) – ·-------- Carnot + I total To 0.441 Btu/h ⋅ °R WTCarnot W comp= =3502 7.545 ×·549.67 = compressor 7649 Btu/his Condenser: Energy balance Btu/h ⋅ °R · = =0.441 ·R+requirement · power power the · ) –+24,000 345 (actual 0.2291 –= 0.0800 = The ---------------T Q = m· ( h 5 – h 4 ) The actual requirement forfor the compressor is Fig. 15 Pressure-Enthalpy D W I W Q 4 5balance o total Energy comp Carnot · result 479.67 = 3502 + 7.545 × 549.67 = 7649 24,000 7 1 Condenser: · · This is within computational error of the Btu/h measured power · · · = m ( s – s ) -------I 345 ( 0.2291 – 0.0800 ) = – --------------Condenser: Q = m·:‫‌شود‬ Theoretical Single-Stage Syst 7 1 Fig. 15 Pressure-Enthalpy ‫ی‬ ‫م‬ ‫نتیجه‬ ‫کندانسور‬ ‫برای‬ ‫انرژی‬ ‫موازنه‬ ‫از‬ 1 7 · 3502 · 479.67 ·W ) = + T W I 4 balance 5=· 345((h37.4 = + 7.545 × 549.67 = 7649 Btu/h 5 – h–4 124.8 o T ) = – 30,153 Btu/h total Energy comp = ⋅W + IBtu/h. input This to ofCarnot = the 1.405 Btu/h °R Wcompressor R7635 result computational error of the measured power total T o Energy balance compis within Carnot Air Tempe Q5 = m· ( h 5 – h 4 ) Theoretical Inlet Single-Stage Sys 4 = 345 ( 37.4 – 124.8 ) = – 30,153 Btu/h 3502 +computational 7.545 × 549.67 7649 Btu/h 1.405 Btu/h ⋅within °R the result compressor of+7635 Btu/h.

This error of the measured power =is=3502 7.545 ×24,000 549.67 = =7649 Btu/h · (h – h ) Suction Line: input =to Inlet Air Temp · 4Q· 5 ==· 345 345 ( 0.2291 – 0.0800 ) = – --------------m Fig. 15 Pressure-Enthalpy ( 37.4 – 124.8 ) = – 30,153 Btu/h Q inputThis to the compressor of computational 7635 479.67 Btu/h. error of the measured power 4 5 = m ( h 5 –5 h 4 ) 4 result within Energy balance Suction Line: :‫‌شود‬ ‫ی‬is‫م‬iswithin ‫نتیجه‬ ‫مکش‬ ‫خط‬ ‫در‬error ‫انرژی‬ ‫از‬ Second law Single-Stage S This result computational of ‫موازنه‬ the measured power Theoretical = 345 ( 37.4 – 124.8 ) = – 30,153 Btu/h input to the compressor of 7635 Btu/h. = 1.405 Btu/h ⋅ °R Energy balance = 345 ( 37.4 – 124.8 ) = – 30,153 Btu/h input to· the compressor of 7635 Btu/h. · Second law Inlet Air Tem · Q · 4Q5 1 2 = m ( h2 – h1 ) · Suction Line:Q· · 4 I 5 = m ( s 5 – s 4 ) – --------· m ((h108.1 ) 106.4 ) = 586 Btu/h T 0Q5 · 2==345 2 – h 1– m· ( s 5 – s 4 ) – 4-------Energy 1balance 4 I 5 =law Second T0 = 345 ( 108.1 – 106.4 ) = 586 Btu/h = 345 ( 0.0761 – 0.23 Second law · · · Q ·==1.278 345 ( 0.0761 – 4Q 1 2 = m ( h2 – h1 ) · Btu/h ⋅ °R0.2 Second law ‫) خواص ترمودینامیکی اندازه‌گیری ش��ده و محاس��به‬3( ‫جدول‬ ·‫از تحلی��ل قان��ون دوم ترمودینامیک‬ 4 I 5 = m ( s 5 – s 4 ) – ----‫مکش‬ ‫خط‬ ‫ب��رای‬ T Q · 1 2– 106.4 ) = 586 Btu/h · = 345 ( 108.1 Liquid Line: = 1.278 Btu/h ⋅ °R · )5( ‫ در مثال‬R-22 ‫ شده برای مبرد‬1I 2· = m ( s 2 – s1 ) – -------T10Q2 = 345 ( 0.0761 – 0 :‫‌شود‬ ‫ی‬ ‫م‬ ‫نتیجه‬ · Energy balance Liquid Line: Second1Ilaw 2 = m ( s 2 – s 1 ) – -------T0 = 1.278 Btu/h ⋅ ° = 345 ( 0.2330 – 0.2291 ) – 586 ⁄ 549.67 Energy balance · ‫مقادیر اندازه‌گیری شده‬ ‫مقادیر محاسبه شده‬ · · Q Q 5 6 = m ( h6 – h5 ) 345 ) – 586 ⁄ 549.67 1 2 =· =0.279 Btu/h ⋅ –°R0.2291 · ( 0.2330 Liquid Line: Q· 1I 2 = m ( s 2 – s 1 ) – -------‫آنتالپی‬ ‫آنتروپی‬ ‫حجم‬ m· ((h36.8 5 6==345 T0 6 – h–5 ) = 0.279 Btu/h ⋅ °R Energy balance ‫دما‬ ‫فشار نقطه‬ ‫مخصوص‬ ‫ مخصوص‬Compressor: ‫مخصوص‬ = 345 ( 36.8 – Second law · )F˚( Energy balance= 345 ( 0.2330 – 0.2291 ) – 586 ⁄ 549.67 ‫) حالت‬psia( )Btu/lb( )Btu/lb.˚R( Compressor: )ft3/lb( Q6 = m· ( h 6 – h 5 Second law Btu/h ⋅ °R· Energy balance · · = 0.279 · Q Q · 5 6 · ( s =– 345 ( 36.8 2 3 = m ( h 3 – h 2 ) + 2 W3 · = m s ) – -------I · 5 6 6 5 Compressor: Q· T 0Q · m· ((h128.8 )+ 2 3==345 2W3) – 3.0 ( 2545 ) 3 – h 2– 108.1 = m· ( s 6 – s 5 ) – 5----Second Energy balance 5 I 6 law = 345 ( 0.0750 – 0.T 128.8 – 108.1 ) – 3.0 ( 2545 ) 494 (Btu/h ·==–345 · ( h – h ) + W· Q · =0345 = m · ( 0.0750 = Btu/h ⋅ °R – 05 2 3= – 494 3Btu/h2 2 3 5 I6 = m ( s6 – s5 ) – Second law = 0 Btu/h ⋅ °R = 345 ( 128.8 – 108.1 ) – 3.0 ( 2545 ) Expansion Device: Second law · Q = 345 ( 0.0750 – · Energy balance Expansion Device: 2 3 · = – 494 Btu/h · 2 I 3· = m ( s 3 – s 2 ) – -------Q = 0 Btu/h ⋅ °R T Energy balance ‫ثابت‬ 20 3 · · = m· ( s 3 – s 2 ) – -------Second Q 2 I 3 law 6 7 = m(h T0 · Expansion Device: = 345 ( 0.2374 – 0.2330 ) – ( – 494 ⁄ 549.67 ) Q · ‫) مقدار انتقال انرژی و بازگش��ت‌ناپذیری برای سیستم‬4( ‫جدول‬ = m· ( Q Second lawbalance 6 7 Energy 345 0.2330 ) – ( – 494 ⁄ 549.67 ) 2 3 · ((s0.2374 =· =2.417 Btu/h ⋅ –°R I = m – s ) – -------2 )5( ‫ تبرید مثال‬2 3= 2.4173Btu/h Second T0 · law· · ⋅ °R · Discharge Line: 6 I 7 = m ( s 7 – s 6 )Q7 = m · · = 345 ( 0.2374 – 0.2330 ) – ( – 494 ⁄ 549.67 ) Energy balance = m ( – s ) I s Discharge Line: ‫اجزای سیستم تبرید‬ 6 7 345 ( 0.0800 7 6 – 0.0 Second= law Btu/h ⋅ °R Energy balance · = 2.417 = 345 (summarized 0.0800 – 0. · (h – h ) Q ‫اواپراتور‬ These results are = m · 3 4 4 3 · I 7 = m· ( s 7 – s 6 ) Discharge Line: ‫خط مکش‬ Q These 6results are summarize m· ((h124.8 )‫ثابت‬ 3 4==345 4 – h 3– 128.8 ) = – 1380 Btu/h TR Energy balance ‫کمپرسور‬ 345 ( 0.0800 –0 = --------------COP=Carnot = 345 ( 124.8 – 128.8 ) = – 1380 Btu/h TR T Second law · o–T ‫خط دهش‬ h ‫آنتالپی‬ · = -----------COP Q Carnot These results are summariz 3 4 = m ( h4 – h3 ) To – Second law ‫کندانسور‬ · The Carnot power requiremen Q4 – 128.8 ) = – 1380 Btu/h · 3 = 345 ( 124.8 · ‫خط مایع‬ T · = m ( s – s ) – -------I The Carnot power requireme · = -------3 4 ‫واقعی و یک‬ 4 3 COP Carnot T30Q4 ‫) نمودار فشار – آنتالپی برای یک‬15( ‫شکل‬ · Q evap · ( s – s ‫سیستم‬ ‫شیر انبساط‬ T – · = m ) – -------I Second law o · 3 4 4 3 W Carnot = ------------------------T 0 ‫دمای‬ = 345 (‫مشابه‬ 0.2314‫کارکرد‬ – 0.2374 1380 ⁄ 549.67 ) ‫سیستم یک‬ evap ‫‌مرحله‌ای‬ ‫مقدار کل‬ COPQ · Carnot · ) – (‫فرضی–با‬ The Carnot power requirem W Carnot = -------------------------Q 345 ) – ( – 1380 ⁄ 549.67 ) 3 4 · ( 0.2314 COP Carno =· =0.441 Btu/h ⋅ –°R0.2374 The actual power requirement · 3 I 4 = m ( s 4 – s 3 ) – -------T Q evap = 0.441 Btu/h ⋅ °R 0 · Condenser: The actual power ·=requiremen · · W Carnot ---------------------I to W comp = W Carnot = 345 ( 0.2314 – 0.2374 ) – ( – 1380 ⁄ 549.67 ) COP+Carn Energy balance Condenser: · · · .‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‬ ‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر‬ + It W Carnot W comp==3502 Btu/h ⋅ °R Energy balance + 7.545 · = 0.441 The actual power requirem · Q 4 5 = m ( h5 – h4 ) = 3502comput + 7.545 Condenser:Q· This result · · is within m· ((h37.4 5==345 = Wof +B 5 – h–4 )124.8 ) = – 30,153 Btu/h W inputThis to theresult compressor 7635 Energy4 balance comp Carnot is within compu

‫ شاهکار مهندسی‬،‫•باد‌گیر‬ ‫ایران زمین‬

‫ مهد‌ی بهاد‌ری‌نژاد‬:‫نوشته‬ ‫علیرضا د‌هقانی‬ 416 /‫ وزیری‬:‫ صفحات‬/ ‫قطع‬ 1104 /‫ وزیری‬:‫ صفحات‬/ ‫قطع‬

‫ بهرام خاکپور‬:‫نوشته‬

‫سرمایش و گرمایش با آب‬

‫•سیستم‌های هید‌رونیک‬

300 /‫ رقعی‬:‫ صفحات‬/ ‫قطع‬

‫ محمد‌رضا سلطاند‌وست‬:‫نوشته‬

‫ویرایش د‌وم‬

‫•تله بخار‬ ‫•سایکرومتریک‬

‫ محمد‌رضا سلطاند‌وست‬:‫نوشته‬

364 /‫ رقعی‬:‫ صفحات‬/ ‫قطع‬

P ‫فشار‬

‫ویرایش دوم‬

‫•سیستم‌های اعالم حریق‬

264 /‫ رقعی‬:‫ صفحات‬/ ‫قطع‬

‫ محمد‌رضا سلطاند‌وست‬:‫نوشته‬

(HAP 4.3)

204.01Second 45.0 92.0 36.8 0.0750 0.014 15.0 106.4 0.2291 1.213 law 205.0 94.0 37.4 0.0761 0.331 0.014 3 5 210.0 180.0 128.8 0.2374 46.5 9.0 36.8 0.0800 0.308 44.0 25.0 108.1 0.2330 1.276 46.5722 9.0 law 25.0 36.8 0.0800 0.308 44.0 108.1 0.2330 1.276 Second 204.0 92.0 36.8 0.0750 0.014 4 36 208.0 160.0 124.8 0.2314 0.318 · 128.8 210.0 180.0 0.2374 0.331 Q 128.8 · 210.0 0.2374 0.331 7 1 37.4 · 180.0 46.5 9.0 36.8 0.0800 0.308 5 347 Second 205.0 94.0 0.0761 0.014 · law = m ( s – s ) – -------I 7 1 1 7 208.0 160.0 124.8 0.2314 0.318 Second 4law 208.0 Q · 160.0 124.8 0.2314 0.318 7 1 6 5 204.0 0.0750 0.014 m· ( s 1 – sT7 R) –36.8 -------7 I92.0 1 = ·T37.4 205.0 94.0 37.4 0.0761 0.014 · 5 205.0 94.0 0.0761 0.014 Q Second law· 9.0· Q 7 6 · 46.5 36.8 0.0800 0.308 24,000 1R 7( s 11 – s 7–) 0.0800 204.0 36.8 0.0750 0.014 = 92.0 – 7-------( 0.2291 ) – ----------------0.0750 Fig. 15 Pressure-Enthalpy Diagram of Actual System and = m· ( s 17=–I1s345 –m -------6 7 I1 204.0 36.8 0.014 7 )92.0 24,000 479.67 · T R ( 0.2291 T–R36.8 345 0.0800 ) – --------------=9.0 46.5 9.0 0.0800 0.308 Q Fig. 15 Single-Stage Pressure-Enthalpy ofBetween Actual System Theoretical System Diagram Operating Same and · 77 Second 46.5 36.8 0.0800 0.308 7 1 · law = I1.405 479.67 ( s 1 – ⋅s°R -------7 1 = mBtu/h 24,000 7 ) –24,000 Theoretical Single-Stage System Operating Between Same and t Inlet Air Temperatures t T 345 ( 0.2291 – 0.0800 ) = – --------------R 0 Fig. 15 Pressure-Enthalpy Diagram of Actual System and R ( 0.2291 0.0800 ) – ·--------------= 345law = –1.405 Btu/h ⋅ °R Fig. 15 Pressure-Enthalpy of Actual System Second 479.67 tand InletDiagram Air tR and Q479.67 Suction Second Line: law ‫ناکارآمدی‬ ‫اغلب ب��ه‬ ‫تلفات یاد ش��ده‬ .‫همراه دارد‬ ‫کندانس��ور به‬ ‫برای‬Temperatures ‫ترمودینامیک‬ ‫دوم‬ ‫قان��ون‬ ‫تحلی��ل‬ ‫از‬ · 0 7 ‫دلیل‬ 1 · Theoretical Single-Stage System Operating Between Same 24,000 Theoretical Single-Stage System Operating Between Same ( s345 7 I1 = =m=1.405 1 – (sBtu/h 7 ) – -------0.2291 –··0.0800 ) – ---------------⋅ °R Suction Line: Energy Fig. 15 Pressure-Enthalpy Diagram of Actual System and T =balance 1.405 Btu/h ⋅ °R Second law and t Inlet Air Temperatures t Q 479.67‫ تلفات اصطکاک��ی و‬،‫موت��ور‬ 0 Inlet Air Temperatures tR and t0 R ‫حاصل‬ ‫‌های‬R‫ی‬ ‫بازگش��ت‬ :‫نتیجه می‌شود‬ 7Q‫‌ناپذیر‬ ·· Energy ·· ((ss 1 –– ss 7 )) –– 7---------------11 Theoretical Single-Stage 7 I1 = m Second law · balance Suction Line: · System Operating Between Same 7 I1· == m1.405 24,000 1 ) Btu/h 7 T Suction Line: ⋅ °R Q Q = m ( h – h R · T‫بین‬ 0.2291 – 0.0800 – --------------5 Diagram of tActual 1 2 · ( s Inlet 2‫کمپرس��ور( و‬ 1 ‫انتقال‬ ‫ اخت�لاط و‬،‫فش��ار‬Fig. ‫افت‬15‫از‬Second and R )‫حرارت‬ ·= 345 R and tSystem 0 Energy balance = m – s ) Air – 4--------Temperatures I Pressure-Enthalpy 479.67 law Energy balance Q2 = m· ( h 2 – h 1 ) Q· 5 Operating Between Same · 5 · 4 Second law 4 5 Single-Stage T)System 24,000 Suction Line:=1 345 Theoretical 0 – 4-------( 108.1 – 106.4 ) = 586 Btu/h = m ( s – s I 24,000 345 ( 0.2291 – 0.0800 ) = – --------------4 5 5 4 Fig. 15 15 Pressure-Enthalpy Pressure-Enthalpy Diagram of of Actual Actual System System and and · ‫انبساط‬ ‫ش��یر‬ ‫مبرد در‬ ‫آزادانه‬- ‫ انبس��اط‬.‫محیط رخ می‌دهد‬ 345 (Btu/h 0.2291 – 0.0800 ) – --------------⋅ °R Fig. · 479.67 Q2 ===1.405 ·Air Temperatures t0 Between Inlet tR and Q·T5 0Diagram ( h 2 (–108.1 h 1 ) – 106.4 ) = 586 =m· 345 Btu/h =I· 345 (·0.0761 ) – ( –Operating 30,153 ⁄ 549.67 ) 479.67 Q Energy m· ( h1balance ·Theoretical Theoretical Single-Stage System Same 4(Q 1 2 = law · Second Second =law m s 55 – s 4–) 0.2314 – 4-------2 – h1 ) Single-Stage System Operating Between Same 4 5 = m ( s – s ) – -------I 1.405 Btu/h °R ) =‫ت‬586 Suction Line: ‫سیستم‬ ‫‌ناپذیری‬ ‫بازگش‬ ‫ بیشترین‬،‫ از کمپرس��ور‬4‫پس‬ 5 ‫ نیز‬5 = 1.278 4 = 345 T–00.2314 (Air 0.0761 ) – ( –t30,153 · = ‫را‬ ⋅ °R 1.405 ⋅⋅ °R · and t⁄t0549.67 ) Inlet Temperatures TBtu/h 106.4 Btu/h Second Q ==345 = 345 (law 108.1 )Btu/h Btu/h Temperatures tRR and ·h=1–)586 m· ((h108.1 · Inlet 4Q5 1 2 =– 106.4 · (0s Air 0 2 –Q Energy balance Second law · = m – s ) – -------I 1.278 Btu/h ⋅ °R Suction Line: = 345 ( 0.0761 – 0.2314 ) – ( – 30,153 1 2 4 5 5 4 ‫ البته بازگش��ت‌ناپذیری ناش��ی ·از این‬.‫ی‌کند‬Liquid ‫ایجاد م‬ · ( s – ‫فرآیند‬ Suction = Line: 345 ( 0.0761 – 0.2314 ) – ( –T30,153 ⁄ 549.67 ) ⁄ 549.67 ) Second = m s 1 ) –( 108.1 -------I 2 law 1Line: 2= 345 0 Second law Q – 106.4 ) = 586 Btu/h · · Energy Q balance · °R · (· h( s ––hsT) )0 – 1--------2 = · 1.278 Btu/h4Q Second law balance Energy ·Line: = Btu/h °R Second law 5– 0.2314 1 balance 12I 2= =mm · ‫ی‌توان با اس��تفاده از یک وس��یله منبسط‬Energy ‫(مانند‬ ‫م‬Liquid ‫را‬1.278 :‫‌شود‬ ‫نتیجه ⋅می‬ ‫مایع‬ ‫برای‬⁄ 549.67 ‫از موازنه) انرژی‬ ( 0.0761 ) – (‫خط‬ – 30,153 m=( s⋅345 · 2 2 11‫‌کننده‬ QT · 345 4 I 5 = balance 5 – s 4 ) – -------- · ·· (·0.2330 Energy =Ilaw – 0.2291 1 2 0) – 586 ⁄ 549.67 Q · Second T · · Liquid Line: 1 2 Q = m ( s – s ) – -------0 · · 345 ( 108.1 – 106.4 ) = 586 Btu/h · · Q = m ( h – h ) · Liquid‫به‬Line: Q ··1.278 1 2s 2) – 2( h 2 – 1 h 1 )‫جای یک وس��یله اختناقی (مانند شیر‬ 5 ⋅Q°R ms( h–6 Btu/h – h ) 44-------m)‫انبساط‬ )‫توربین‬Energy 5· 6===m 1I 2 = m ( s 2 =–11Q 12 == -------5 345 ( 0.2330 –00.2291 ) – 586 ⁄ 549.67 2 ⋅ °R 1 T · 0.279 4 I 5balance TBtu/h mQ·(((0.0761 s 55 – m ss·44())–h5––0.2314 -------Q2 ) = 586 Btu/h 0 345 4 I= 5 = Th0 5 ) ) – ( – 30,153 ⁄ 549.67 ) Energy balance –T 1 106.4 5 345 6 =( 36.8 =m 345 ( 108.1 – Second law I· == · 6 Liquid Line: = – 37.4 ) = – 207 Btu/h 0 ( s – s ) – -------0.279 Btu/h °R 345 –⋅0.2291 106.4 ) ‫که‬ 586 Btu/h –586 –=586 ⁄ 549.67 ‫ (تا‬0.2330 ‫‌شود‬ ‫موجب‬ ‫عاملی‬ ‫ اما‬.‫·به میزان زیادی کاهش داد‬ 1 2= 345 2( 108.1 · Btu/h Compressor: = 345 ( 0.2330 – 0.2291 )1‫م–ی‬ T 0⁄ 549.67 · 345 = balance 1.278 ⋅ (°R Q345 = 345 (=0.0761 0.0761 –h0.2314 0.2314 30,153 549.67 )) · Energy = m ( h – ) 36.8 – 37.4 – 207 Btu/h · 5 6 Q = ( – )) ––) ((=––30,153 ⁄⁄ 549.67 6 5 Second law m ( h – h5 ) Second 5 6 =law = 0.279 Btu/h1‫توربین‬ ⋅ °R Q Compressor: Energy balance Second ·law = 0.279 Btu/h °R 2– 0.2291 ‫محدود‬ ‫مانند‬ ‫ه‌ای‬⁄‫‌کنند‬ ‫استفاده از تجهیزات منبسط‬ ‫=مایع‬6 ‫خط‬ ‫ب��رای‬ ‫ترمودینامیک‬ ‫از تحلی��ل قان��ون دوم‬ ·=( s⋅345 (s0.2330 ) – 586 549.67 Liquid Line: 1.278 Btu/h ⋅ °R °R = m – ) – -------I · = 345 ( 36.8 – 37.4 ) = – 207 Btu/h 1 2 2 1 = 1.278 Btu/h ⋅ Second law · · Energy· balance Q ·= – 207 Btu/h = balance 345 ( 36.8 T0 Q m ( h)Q ·· 2 Compressor: 5 6 –=37.4 6 – h5 ) Energy Compressor: 1⋅Q°R =· m Q · m · :‫نتیجه می‌شود‬ 6 (··0.279 h(‫در‬ h 2Btu/h W · ( s – s ) – 5-------Liquid Line: 2 13I·2= = 32 ‫ مس��ایلی اقتصادی و هزینه باالی این‬،‫ش��ود‬ –‫تجهیزات‬ s)1 ))+––21--------------· 3ss 2– – = m I Second law · Liquid Line: · Energy balance = m ( s I 5 6 6 5 · Second law Energy balance 345=( 0.2330 ) – 586 ⁄ 549.67 1= 2 Q 2 ( h 1 –– h0.2291 T) 0+ 2W 345T( 36.85Q –637.4 ) = – 207 Btu/h Energy balance ·· m · ·= 3 ( 128.8 0– 3 – 108.1 2T Compressor: =2 345 Q = m ( s – s ) -------I 0 ) – 33.0 ( 2545 ) Energy balance = m ( h – h ) .‫مقایسه با شیر انبساط است‬ 55 6 6 · ) – 586 ⁄ 549.67 · 6 6 5 5 Q·T 0 =Q· = 0.279 Btu/h ⋅ °R 0.2291 · 345 0.2330 Second · law· (·0.0750 · balance –) 0.0761 6 ) – ( – 207 ⁄ 549.67 ) h·3 (–128.8 h 2 )––+0.2291 Q =m· 345 –2W 108.1 3.0⁄(549.67 2545 ) 345 ((Btu/h 0.2330 2 3=h= 3 ) )––586 Q Energy · 494 5(= · ( s 5=–I 6s345 =5)Q s 66m –·· ((s36.8 – 5-------Q·–m 2 3 = m ( h 3=– – 2W 3 ‫‌های‬ = 345 ) ) = – 207 Btu/h 2) + = m -------I 6 ‫مرتبط‬ ‫ت‬ ‫حرار‬ ‫انتقال‬ ‫تمامی‬ ‫‌هایی‬ ‫ل‬ ‫تحلی‬ ‫چنین‬ ‫در‬ = ⋅m ( hh566 –– –hhT–5537.4 5 6 6 = 055Btu/h =6 345 (°R 0.0750 ) – ( – 207 ⁄ 549.67 ) =· =0.279 0.279 Btu/h ⋅–°R °R Compressor: · 0)0.0761 T = – 494 Btu/h · = Btu/h ⋅ 345 ( 128.8 108.1 ) – 3.0 ( 2545 ) · Q 0 Q Second =law 345 ( 128.8 ( 2545 5– 37.4 6 m ( h 3 )––h3.0 ·=(Btu/h Second lawI· = m 2 3 =– 108.1 3 ) 345 (s⋅36.8 36.8 ) –= =(–––207 207 Btu/h 2 ) + 2W Energy balance s – ) – -------0 °R ‫و‬ ‫مبرد‬ ‫س��مت‬ ‫دو‬ ‫هر‬ ‫در‬ ‫سیس��تم‬ ‫‌های‬ ‫ی‬ ‫‌ناپذیر‬ ‫ت‬ ��‫بازگش‬ ‫با‬ = 345 ( – 37.4 = 345 ( 0.0750 – 0.0761 ) 207 ⁄ 549.67 ) 5 6 6 Compressor: Expansion Device: = – 494 Btu/h = 345 ( 0.0750 – 0.0761 )5 – ( –T207 ⁄ 549.67 ) Btu/h Second law Compressor: = – 494 Btu/h 0 · · = 345 (Q 128.8 –· 108.1 ) – 3.0 ( 2545 ) · Second law Energy balance · = 0 Btu/h ⋅ °R · Expansion Device: Q Energy balance Qm·3( s= –ms(.‫‌شود‬ · law Energy balance =Second 0 Btu/h ⋅ °R 5 6– 0.0761 ) – ( – 207 ⁄ 549.67 ) h ––2-------h‫ی‬23)‫م‬+‫گرفته‬ 2·W3 ‫س��مت هوای کندانس��ور و اواپراتور در نظر‬ ( 0.0750 m·=( s345 2 I 3 =2law Second lawSecond Q · · 3 · = 2 –)3494 5 I 6 =balance 6 – s 5 ) – -------- · Energy T)0Btu/h 2 3 · T · Expansion Device: · Q· 6 I = m ( s – s – -------· · · Q Device: Q7‫م=ی‬ 2 32Q= 2– h–2·)108.1 345 ( 2545 ) = m·3(((128.8 + 2W W)‫مورد‬ =m Q ‫قرار‬ ‫مب��رد‬ ‫ افت فش��ار‬Expansion ‫ای��ن تحلیل‬ ‫در‬ ‫نتیجه‬ m⋅ (°R h 7055-------– ‫انبساط‬ 3 = 3 – 3.0‫نیز‬ ·· =:‫‌شود‬ 6·0 sBtu/h ·m 6h ) = 0 ‫از موازنه انرژی برای شیر‬ hh–33‫محاس��به‬ – h22Q)T3+ 2 3(·0.2374 Second law 0)2– (3– 494 ⁄ 549.67 ) Energy55 balance m· (((0.0750 s 66 ––Qss· 55))–=––0.0761 -------II=66 = =I· 345 0.2330 · ( h6 )––h( –)207 Q · 345 ⁄ 549.67 ) T Energy balance 2 3 · m m-------(= – sBtu/h )128.8 – --------– 108.1 ) – 3.0 ( 2545 ) 0 7 –s494 6 7 T 6 = 0 2 –3s =) = 3‫هوا‬ 2(‫سمت‬ I = m ( s – 345 Expansion Device: ‫فشار‬ ‫ناشی‬ ‫ می‬law = 0 Btu/h ⋅· °R · 0 2 3 3 = 2.417 2 = 345 T–0–0.2330 Second ( 0.2374 ))––(3.0 –‫از‬494 ⁄ 549.67 =TBtu/h 345 (⋅ 128.8 ( 2545 )‫ بازگشت‌ناپذیری)‌های‬.‫‌گیرد‬ · 108.1‫افت‬ °R · Q 0 Q7 = m = 345 345 ( 0.0750 – 0.0761 207 ⁄⁄ 549.67 549.67)) Energy balance h07 – h 6)))––=((––0207 2 3 =· ( s––494 494s Btu/h Btu/h Second lawI· = m = = m· ( h(670.0750 – h ) –=(0.0761 ) – ⋅0.2330 -------· 6 Q·7law 2.417 °R )‫جایی‬ = (‫این‬ 0.2374 – ( – 494 ⁄ 549.67 ) ‫ در دو مب��دل حرارتی در‬Second 2 3= 345 3 –Btu/h ‫ولی‬ ‫این‬ m ( s=7 –0 sBtu/h ) ·⋅ 6°R Discharge Line: = 345 ( 0.2374 – 0.2330 )2 ––(،‫ندارد‬ –T494 ⁄ 549.67 )‫تحلی��ل‬ Expansion Device: 6 I7 = 6 0 = 0 Btu/h ⋅ °R · · Second Ilaw Second law = m· ( h 7 – h 6 ) = 0 = · 2.417 Btu/h ⋅ °R ‫‌ناپذیری‌ها به دلیل انتشار توان فن به‬ Q Second law m· ( ‫ش��یر‬ s )‫برای‬ s 7 –6 Q Discharge Line: Energy balance law · Btu/h Energy =balance =Second 2.417 °R‫گرما‬ 6 345 7 =( 0.0800 2 3– 0.2330 ‫صورت‬ ‫بازگش��ت‬ ‫انبس��اط‬ ‫ترمودینامیک‬ ‫دوم‬ ‫از تحلیل قانون‬ – 670.0750 ) = 1.725 Btu/h ⋅ °R ( 0.2374 ) – ( – 494 ⁄ 549.67 ) Expansion Device: m=( s⋅345 2 I 3 =balance 3 – s 2 ) – -------- · · Expansion Device: Energy · T 0 Q· · · · = m ( – s ) I s Discharge Line: · = 345 ( 0.0800 – 0.0750 ) = 1.725 Btu/h ⋅ °R · Second law · Energy balance 7Q 6 · h Table = m (results ) summarized s 76 –7sbalance Discharge Line: 3 = (··2.417 ⋅Q°R Q .‫توان موردنیاز فن خواهد بود‬6 ‫با‬I7These ‫برابر‬ 4. For the Carnot cycle, :‫نتیجه می‌شود‬ h 4s – –h Btu/h ) 22-------6are Energy 3 24I·3= =·mm 3 6 7 = m (in 7 – h6 ) = 0 Energy I=3 Q =345 m(((0.2374 s 33· – s3s22 ))–––0.2330 -------) – ( – 494 ⁄ 549.67 ) 2 balance T Energy balance · = 345 ( 0.0800 – 0.0750 ) = 1.725 Btu/h ⋅ °R · · These results are summarized in Table 4.

For the Carnot cycle, = m ( h – h ) 0 T 3 4 · = 345 ( 0.0800 – 0.0750 ) = 1.725 Btu/h ⋅ °R 4 3 = m ( – s ) I s · Discharge Line: 0 )‫مبن��ای‬ Q7T =· 345 ( 124.8 – 128.8 = – 1380 ‫ب��ر‬ Btu/h 6 7 76 Q 6= m · ((hh 7479.67 = 00 ‫قان��ون دوم‬ ‫ تحلی��ل کل��ی ی��ک چرخ��ه‬Second law = m –– hh66 ))- = =Q 2.417 Btu/h ⋅ °R · 345 6 ----------------7 R · Energy = = = 6.852 COP 7--------------= 345 ( 0.2374 – 0.2330 ) – ( – 494 ⁄ 549.67 ) balance · These results are summarized in Table 4.

For the Carnot cycle, Carnot = m ( h – h ) = ( 124.8 – 128.8 ) = – 1380 Btu/h – 0.2330 ) – ( – 494 ⁄ 549.67 ) Q These results are· summarized inT oTable 4. the m ( h34 –4=h 3345 ) 0.2374 = 345 ( 0.0800 0.0750 ) 479.67 =Carnot 1.725cycle, Btu/h ⋅ °R – T R– T RFor70 3 4 = law Second - = ---------------- = 6.852 COP ‫ تا‬4Btu/h ‫ی‌کند‬3 ⋅‫م‬°R ‫) به ط��راح کمک‬5( ‫ترمودینامی��ک مانن��د مثال‬ Second law =· =2.417 2.417 m· ( s 7Carnot – s 6 ) = ----------------Discharge Line: = Second 6 I 7 =law TTo – T R 479.67 70 Btu/h ⋅ ––°R 345 ( 124.8 128.8 ) = – 1380 Btu/h · Second law Q = 345 ( 124.8 – 128.8 ) = 1380 Btu/h Rfor the These· power results are summarized Table 4.

Foris the Carnot cycle, –· h 3 ) Trequirement The Carnot 2 ton load 3 4 = m ( h 4Q 479.67 Energy R ‫خالصه‬ = - in ==6.852 --------------- Btu/h = 6.852 ·Carnot ‫نماید‬ ‫شناسایی‬ ‫اجزایی که بیشترین تلفات را ایجاد می‌کنند‬ .‫است‬ ‫آمده‬ ‫دس��ت‬ ‫نتایج به‬ · COP · balance ----------------=6 ))–------------------------------COP Carnot 345 (((0.0800 0.0750 1.725 ⋅ °R = m·‫شده‬ Discharge Line: 4 T –)T4-R( )=‫جدول‬ 70‫در‬ · m II=77 == ss77T· ––- ssrequirement Discharge The66Carnot power for the 2 ton load is Second law m· ( s 4 –=s 3345 ) – (3-------o70 T – 6 3 I 4 = Line: Second law Q 124.8 – 128.8 ) = – 1380 Btu/h o R · T · T Energy balance 3 4 479.67 Q R · 0 Q Energy evap= – sh )) – ‫‌های‬ -------- ‫ راه‌حل‬،‫ب��رای بهبود عملکرد کلی سیس��تم‬ I44 = m ( hs‫جدیدی‬ ‫ · و‬Carnot :‫داشت‬ ‫کارنو⋅ نیز‬ ‫برای چرخه‬ = 345 0.0800 – 0.0750 =--------------°Rcycle, These results are summarized in Table 4.‫خواهیم‬ For Carnot - = =Btu/h 6.852 COP 24000 33 balance · -–----------------Carnot = 345 ((0.0800 ))-the = requirement 21.725 ton- the load =power ------------------------=is1.725 3502 Btu/his ⋅ °R W Carnot · 4 33 Q·T 0 T=o0.0750 T Rfor 70 The Carnot The power requirement forQthe 2–-------------ton load Second law · (·0.2314 evap =I· 345 –) 0.2374 3 4 ) – ( – 1380 ⁄ 549.67 ) Q · 24000 COP 6.852 · (–(124.8 · · Carnot 3 4 · Q = m ( s s – -------= 345 – 128.8 ) = – 1380 Btu/h = ------------------------= -------------= 3502 Btu/h · These results are summarized in Table 4.

For the Carnot cycle, = m h – h ) W ‫اجزای)یاد‬ ‫را ب��رای تعویض ی��ا طراحی مجدد‬These results · TR 3 4 3Q) 4– = 4 .‫بیابد‬ 3 )– 0.2374 479.67 are summarized Table the Carnot cycle, Carnot m h 443⋅ –°R h‫ش��ده‬ · power 3 I 4 = m ( s 4 =– s0.441 33 = 4 -------345 ((0.2314 – ( – 1380 ⁄ 549.67 ) Q 6.852 3T =COP ----------------- =in24000 --------------6.852 COP The Carnot requirement for the-4.2=For ton load is 0· TBtu/h Carnot evap Q evap · power Carnot Q4 0 actual requirement for the-------------compressor is Btu/h · The To – T 70 - = 3502 24000 3– 128.8 · = ------------------------= =m 345 ( 124.8 ) = – 1380 Btu/h Second lawI· = = W R T ‫تلفات‬ ‫اصلی‬ ‫علت‬ ‫و‬ ‫ماهیت‬ ‫‌توان‬ ‫ی‬ ‫نم‬ ‫تحلیلی‬ ‫چنین‬ ‫با‬ ‫البته‬ = ------------------------= -------------= 3502 Btu/h (345 s 3 ) –– ⋅0.2374 -------Carnot 479.67 0.441 W Carnot 124.8 –°R 128.8) )– =( ––1380 1380 Btu/h T RR - for (s0.2314 · ----------------3 4= 345 4 –(Btu/h COP 6.852 479.67 =6.852 = --------------= 6.852 6.852is COP The power the compressor Condenser: = 345 ( 0.2314 – 0.2374 ) – ( –T1380 ⁄ 549.67 ) ⁄ 549.67 ) COP QCarnot Carnotrequirement ·Carnot ·evap · actual = ----------------- = ---------------- load = Carnot · °R 0 T o ––TT Tfor 70 ·COP 24000 The Carnot requirement 270 ton is Btu/h‫مقدار کار‬ Second law =power +‫برای‬ W I W R = the T = 0.441 Btu/h ⋅ o Q total = -------------------------------------- = Condenser: ‫مستلزم‬ ‫هدف‬ ‫این‬ ‫به‬ ‫‌یابی‬ ‫ت‬ ‫دس‬ ‫که‬ ‫چرا‬ .‫نمود‬ ‫مش��خص‬ ‫را‬ ‫ظرفیت‬ ‫تامین‬ ‫کارنو‬ ‫چرخه‬ ‫در‬3502 ‫موردنیاز‬ Energy balance Second law comp Carnot W o R · Btu/h = 0.441 ⋅ °R · · · 3 4– 0.2374 ) – ( – 1380 ⁄ 549.67 ) · Carnot The actual power requirement for the compressor is = 345 ( 0.2314 COP 6.852 = m ( s – s ) – -------I = + T The actual power requirement for the compressor is W I W Carnot · 3 4 4 3 o · total Energy comp Carnot The Carnot Carnot power+Qrequirement requirement for the the ton load load is is = 3502 7.545 × 549.67 = 7649 Btu/h T‫حرار‬ · · balance The power for 22‫است‬ ton Q·°R 03⋅Q · ‫‌های‬ ‫ت‬ ‫انتقال‬ ‫و‬ ‫سیال‬ ‫جریان‬ ‫‌تری‬ ‫ق‬ ‫دقی‬ ‫و‬ ‫جزیی‬ ‫تحلیل‬ :‫از‬ ‫عبارت‬ 2ton ‫سرمایشی‬ evap · · · · Condenser:Condenser: 24000 4 · = 0.441 Btu/h Q ( h s5 ––hs4 )) – 3--------4 ·actual power ·W3502 · 4 35I·4==·mm ×Tfor = 7649 Btu/h == - I total = -------------- =compressor 3502 Btu/h requirement the is o549.67 = WWW + =I------------------------TQ··o + +7.545 Energy m· (((0.2314 s 44· – s 33 )––0.2374 -------comp Carnot W comp Carnot This The result is within computational error of the measured power =4 =Q 345 ) – ( – 1380 ⁄ 549.67 ) 3 Ibalance T total COP 6.852 Energy balance Carnot = m ( h – h ) 0 Carnot evap 5 ( 37.4 Q evap ·· 5– 124.8 4T 0 ) ‫قانون‬ ‫اس��ت‬ ‫دوم‬ ‫مبنای‬ ‫گرفته در ش��رایط واقعی بر‬input ‫صورت‬ 24000 Condenser:=4 345 = – 30,153 Btu/h · · to the compressor of 7635 Btu/h. · = 3502 + 7.545 × 549.67 = 7649 Btu/h 24000 This result is within computational error of the measured power = ------------------------= -------------= 3502 Btu/h W · = 3502 + 7.545 × 549.67+ -I=total 0.441 Btu/h ⋅ °R == W T o Btu/h ------------------------=7649 -------------- = 3502 Btu/h WWCarnot · = 345 0.2314 0.2374 ) ––=((––30,153 1380 ⁄⁄ 549.67 549.67 COP 6.852 balance comp Carnot · 4=Q (0.2314 h 5 (–37.4 h 4––) –0.2374 =m· ((345 Btu/h )).)Liang and Kuehn 1991 The actual power requirement the compressor is Carnot = 345 1380 5 = Q Energy input to theCarnot compressor ofCarnot 7635forBtu/h.

COP 6.852 ‫‌ه��ای‬ ‫ه‬124.8 ‫جزی��ی))چرخ‬ ‫تحلی��ل‬ ( 4 5 = m ( h 5 – h 4 ) ‫یاد‬ This result is within computational error of the measured power This result is within computational the measured =· 3502 + 7.545 ×of549.67 = 7649 power Btu/h =· =0.441 0.441 (Btu/h Btu/h –⋅⋅ °R °R Condenser: ·error ·actual = 124.8 ) Btu/h = – 30,153 Btu/h · ( h37.4 The power requirement for the the compressor compressor is is toWthe compressor of + 7635 Btu/h.

Q 345 = 345 ( 37.4 ) = – 30,153 = W I‫کمپرسور‬ m‫با‬ The actual power requirement input to theinput compressor of:‫با‬ 7635 Btu/h.

4 5 –=124.8 o ‫مرتبط‬ ‫م‬ ‫نش��ان‬ ‫شده‬ ‫است‬ ‫برابر‬ ‫موردنیاز‬ ‫توان‬ ‫واقعی‬ ‫مقدار‬ total Tfor 5 – h 4 )‫ی‌دهد که اکثر بازگشت‌ناپذیری‌های‬ Energy balance comp Carnot This result is within computational error of the measured power Condenser: · · · Condenser: · compressor == 3502 + 7.545 549.67 = + I·×total T o = 7649 Btu/h = 345 ( 37.4‫م–ی‬124.8 ) =‫حرارت‬ – 30,153 Btu/h‫مبدل‌های حرارتی به دلیل‬ W· Carnot W ·balance input to W the of 7635 Btu/h.

Energy + T comp ،‫‌ش��ود‬ ‫ایجاد‬ ‫انتقال‬ · W I Q5 = m ( h 5 – h 4 ) total o Energy comp Carnot 4 balance This result is within computational error= the measured power = 3502 3502 + 7.545 7.545 × × 549.67 549.67 =of7649 7649 Btu/h = + Btu/h · ·· = = ‫تلفات‬ ‫معموال‬ ‫مبرد‬ ‫فشار‬ ‫افت‬ ‫و‬ ‫هوا‬ ‫سمت‬ ‫فشار‬ ‫افت‬ ‫که‬ ‫چرا‬ Q ) = – 30,153 Btu/h m· ((37.4 h – –h 124.8 ) input to the compressor of 7635 Btu/h.

4Q 5 345 4 5 = m ( h 55 – h 44 ) This result is within computational error of the measured power This ‫توان‬ result‫با‬is‫محاسباتی‬ within computational of the‫دست‬ measured power ‫یافته‬ ‫این‬ .‫ایج��اد–– م==ی))‌کند‬ ‫بس��یار ناچیز و قابل اغماضی را‬ ‫خطای‬ ‫دلیل‬error ‫آمده به‬ ‫نتیجه به‬ = 345 345 37.4 124.8 30,153 Btu/h Btu/h input to the compressor of 7635 Btu/h. = ((37.4 –– 124.8 30,153 input to the compressor of 7635 Btu/h.

88444209 :‫تلفن‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

88614798-9 :‫تلفن‬

0912 - 3185391 :‫تلفن‬

‫سپهر ساطع‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫ انگلستان‬HydroPath ‫نماینده انحصاری‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

88739880 :‫تلفن‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫هواسپاس‬

22921800 :‫تلفن‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

66903533 :‫تلفن‬

‫مهکوه تهویه‬

‫بوران تهویه‬

88847796 :‫تلفن‬

6 7

‫بیانگر آن اس��ت که بهبود وضعی��ت انتقال حرارت مبرد به‬ ‫قیمت افزایش افت فش��ار اغلب موجب بهبود عملکرد کلی‬ ‫ برای تعیین هزینه‌ها و مزایای مرتبط با‬.‫سیستم می‌ش��ود‬ ‫کاهش بازگش��ت‌ناپذیری اجزای مختلف سیستم‌های تبرید‬ ‫بای��د از روش‌های مبتنی بر تحلیل ترکیبی ترمودینامیکی و‬ .‫اقتصادی استفاده کرد‬ 1- Counterflow 2- Kuehn and Gronseth 3- Intercooler

...‫اد‌امه د‌ارد‬ 21-20

:‫پی‌نوشت‬

‫ کمی‬7635Btu/h ‫ورودی اندازه‌گیری ش��ده کمپرس��ور یعنی‬ .‫متفاوت است‬ ‫) را می‌توان برای تمامی‬5( ‫تحلیل انجام ش��ده در مثال‬ ‫سیس��تم‌های تبرید واقعی مبتنی ب��ر چرخه تراکم بخار نیز‬ ‫ تنه��ا اطالعاتی که برای تحلیل سیس��تم از‬.‫ب��ه کار گرفت‬ ‫ خواص‬،‫دیدگاه قان��ون دوم ترمودینامیک موردنیاز اس��ت‬ ‫ دب��ی جرمی مبرد و‬،‫ترمودینامیک��ی مب��رد در نقاط حالت‬ ‫دمای منابع است که تبادل حرارت سیستم بین آن‌ها انجام‬ ‫ توان اضافی کمپرس��ور برای غلبه‬،‫ در این مثال‬.‫می‌ش��ود‬ ‫ از‬.‫بر بازگش��ت‌ناپذیری هر یک از اجزا موردنیاز خواهد بود‬ ‫ کمپرس��ور بیشترین تلفات را‬،‫بین تمامی اجزای سیس��تم‬

‫‪ASHRAE NEWS‬‬

‫‪ASHRAE PUBLICATIONS‬‬

‫‪HVAC FUNDAMENTALS‬‬

‫‪ASHRAE JOURNAL‬‬

‫‪REFRIGERATION‬‬

‫‪PRODUCT NEWS‬‬ ‫‪SYSTEMS & EQUIPMENT‬‬

‫‪HVAC APPLICATIONS‬‬ ‫‪INDUSTRY NEWS‬‬

‫‪PRODUCT NEWS‬‬

‫تازه‌های تولید‬

‫‪ASHRAE NEWSLETTER − 2009‬‬

‫دمپرهای یک‌طرفه مدور‬

‫ش��رکت ‪ Greenheck‬به زودی دو مدل ‪ WDR-53‬و ‪ SSWDR-53‬از دمپرهای‬

‫یک‌طرف��ه مدور خ��ود را به بازار عرضه خواهد کرد‪ .‬این دمپرها قابلیت نصب به‬

‫صورت افقی برای تنظیم جریان هوا در راستای قائم و نصب به صورت عمودی‬ ‫برای تنظیم جریان هوا در راستای افقی را دارند‪ .‬مدل‌های مختلف این دمپرها‬

‫قابلی��ت کارک��رد تحت مقادیر مختلف فش��ار و جریان هوا را دارند و مش��خصه‬ ‫منحصر به فرد آن‌ها میله رابطی اس��ت که می‌توان به صورت دلخواه در قسمت‬

‫فوقانی قاب آن‌ها تعبیه نمود‪.‬‬

‫دستگاه تهویه مطبوع ترمینالی یکپارچه‬

‫شرکت ‪ LG‬اخیرا مدل ‪ LP090CED-Y8‬از دستگاه‌های تهویه مطبوع ترمینالی یکپارچه خود‬

‫را به بازار عرضه کرد‪ .‬این مدل برای کاربردهایی مانند س��اختمان‌های اداری و هتل‌ها طراحی‬ ‫و ساخته شده است‪.‬‬

‫از ویژگی‌های این مدل جدید می‌توان به قابلیت مدیریت انرژی و قابلیت کارکرد در وضعیت‬

‫“‪ ”Energy Saver‬که این مشخصه نقش چشمگیری در کاهش مصرف انرژی و کاهش هزینه‌های‬

‫کارکرد سیس��تم به همراه خواهد داش��ت‪ .‬این دستگاه همچنین مجهز به ترموستات دیجیتال‬ ‫بیسیم برای مدیریت انرژی نیز هست که قابلیت برنامه‌ریزی و کنترل دما برای اتاق‌های خالی و‬

‫اتاق‌هایی که افراد در آن حاضرند را دارند‪.‬‬

‫کنترل‌کننده دیگ‬

‫ش��رکت ‪ Heat-Timer‬در نظر دارد کنترل‌کننده‌های ‪ Mini-MOD_CNC‬خود را‬

‫برای دیگ‌های تقطیری و غیرتقطیری مورد اس��تفاده در کاربردهای سیستم‌های‬

‫هیدرونی��ک روانه بازار کند‪ .‬از جمله قابلیت‌های این دیگ‌ها می‌توان به اس��تفاده‬ ‫همزمان با حداکثر چهار دیگ اشاره کرد‪ .‬در این کنترل‌کننده‌ها برای تنظیم بهینه‪،‬‬ ‫دقیق و قابل تغییر عملکرد دیگ‌ها از منطق ‪ PID‬پیش��رفته استفاده می‌شود‪ .‬این‬ ‫کنترل‌کننده‌های به همراه دیگ‌های سری یا موازی قابل استفاده هستند‪.‬‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫بوران تهویه‬

‫آب‌گرمکن‌های با بازده باال‬

‫شرکت ‪ Lochinvar‬در نظر دارد خط تولید آب‌گرمکن‌های با بازده باال را تحت‬

‫ن��ام تجاری ‪ ARMORTM‬راه‌اندازی کند‪ .‬از ویژگی‌های این آب‌گرمکن‌ها می‌توان‬

‫به مخزن فوالدی ضدزنگ آن‌ها اش��اره کرد‪ .‬این آب‌‌گرمکن‌ها مجهز به سیستم‬ ‫کنترل ‪ SMART SYSTEMTM‬شرکت ‪ Lochinvar‬نیز هستند که با استفاده از آن‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫می‌توان عملکرد حداکثر هشت آب‌گرمکن را به طور همزمان کنترل کرد‪.‬‬

‫سیستم سرمایش شبکه‌ها و تجهیزات مخابراتی‬

‫ش��رکت ‪ Schneider Electric‬اخیرا سیستم س��رمایش ‪ APC InRow® SC‬را برای شبکه‌های‬

‫کامپیوتری و تجهیزات مخابراتی روانه بازار کرده است‪ .‬این سیستم خودکفا و یکپارچه قابلیت‬ ‫آن را دارد ت��ا بدون نیاز به مبدل‌های حرارتی مجزا تماما در داخل مرکز مخابراتی قرار گرفته و‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫نیاز سرمایشی آن را برآورده نماید‪.‬‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬

‫سیستم ‪ UV‬کانالی‬

‫ش��رکت ‪ Sanuvox‬در نظر دارد سیس��تم ‪ UV‬جدید خود را با قابلیت نصب در داخل کانال به‬

‫بازار عرضه کند‪ .‬این سیس��تم به گونه‌ای طراحی ش��ده اس��ت که قابلیت نصب به صورت موازی‬

‫ب��ا جریان هوا را دارد‪ .‬به این ترتیب زمان برخورد جریان هوا با سیس��تم ضدعفونی‌کننده ‪ UV‬به‬

‫حداکثر می‌رسد که نتیجه آن افزایش هرچه بیشتر بازدهی سیستم است‪ .‬این سیستم مجهز به یک‬

‫نمایشگر اختصاصی به همراه شمارنده دیجیتال‪ LED ،‬و زنگ‌های هشدار مختلف نیز هست‪.‬‬

‫سیستم کنترل روشنایی‬

‫شرکت ‪ Stopper/Legrand‬به زودی سیستم کنترل روشنایی خود را تحت عنوان‬

‫تلفن‪88444209 :‬‬

‫و حداقل مصرف انرژی را دارد‪ .‬این سیس��تم مجهز به کنترل‌کننده‌های اتاقی‪،‬‬

‫حسگرهای حضور افراد‪ ،‬کلیدها‪ ،‬حسگرهای روشنایی روز‪ ،‬کنترل‌کننده‌های بار‬

‫ش��رکت ‪ Kathabar‬ب��ه تازگی سیس��تم ح��ذف آالینده‌های خ��ود را با نام‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫سیستم حذف آالینده‌ها‬

‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫را برای کاربر به ارمغان می‌آورد‪.‬‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫و تجهیزات جانبی مختلفی است که قابلیت کنترل از راه دور تاسیسات روشنایی‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫کنترل خودکار وضعیت روشنایی و تنظیم آن به منظور دستیابی به حداکثر بازده‬

‫هواسپاس‬

‫‪ DLM‬روانه بازار می‌کند‪ DLM .‬یک سیس��تم تمامی دیجیتال اس��ت که قابلیت‬

‫تج��اری ‪Secure‬‬

‫‪ Environmental SystemTM‬طراحی کرده است‪ .‬این سیستم به منظور جلوگیری از ورود آالینده‌‌ها‬

‫به هوای تهویه س��اختمان در مناطق حساس��ی مانند آزمایشگاه‌ها‪ ،‬مراکز درمانی و مانند آن‌ها‬

‫طراحی ش��ده اس��ت‪ .‬این سیس��تم قابلیت کارکرد به عنوان یک دس��تگاه تصفیه برای به دام‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫انداختن انواع مختلف آالینده‌ها را دارد‪ .‬از دیگر ویژگی‌های این سیستم می‌توان به امکان تغییر‬

‫دما و رطوبت بین جریان‌های هوا‪ ،‬بهره‌مندی از یک ماده خشک‌کن برای رطوبت‌گیری و قابلیت‬

‫بازیابی انرژی در آن اشاره کرد‪.‬‬

‫چراغ میکروب‌کش ‪UVC‬‬

‫شرکت ‪ ®Coleman‬به زودی چراغ میکروب‌کش دما پایین خود با خروجی ‪ UVC‬را روانه بازار‬

‫خواهد کرد‪ .‬این چراغ برای سیس��تم‌های تهویه مطبوع و به منظور تامین حداکثر مقدار انرژی‬

‫حتی در ش��رایط دمایی پایین و جریان‌های هوای سریع نیز دمای پالسما را در محدوده ایده‌آل‬

‫‪23-22‬‬

‫سپهر ساطع‬

‫به صورت ثابت نگه می‌دارد‪.‬‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫چراغ‪ ،‬ترکیبی از گازهای خنثی در یک حباب و یک منبع تغذیه اختصاصی استفاده می‌شود که‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫‪ UVC‬در محدوده دمایی ‪ 45˚F‬تا ‪ 55˚F‬در جریان‌های هوای س��ریع طراحی ش��ده است‪ .‬در این‬

‫‪ASHRAE NEWS‬‬

‫‪ASHRAE PUBLICATIONS‬‬

‫‪HVAC FUNDAMENTALS‬‬

‫‪ASHRAE JOURNAL‬‬

‫‪REFRIGERATION‬‬

‫‪PRODUCT NEWS‬‬ ‫‪SYSTEMS & EQUIPMENT‬‬

‫‪HVAC APPLICATIONS‬‬ ‫‪INDUSTRY NEWS‬‬

‫کنترل و تهویه محیط زیست حیوانات و گیاهان ‪ 4 -‬و پایانی‬

‫تاسیسات زیست محیطی برای رشد‌‌ گیاهان‬ ‫‪ASHRAE APPLICATIONS HANDBOOK 2003 − Chapter 22‬‬ ‫مهند‌س حسن محمد‌ی∗‬

‫اتاق‌‌های زیس��ت محیط��ی کنترل ش��د‌‌ه (‪CER‬ها) که‬ ‫‌ش��وند شامل وسایل‬ ‫‌‌‬ ‫رش��د گیاهان نیز گفته می‬ ‫‌‌‬ ‫اتاقک‌‌های‬ ‫هستند‬ ‫‌‌‬ ‫زیس��ت محیطی کامل کنترل شوند‌‌ه یا نیمه کنترلی‬ ‫‪CER‬ها‬ ‫‌‌‬ ‫هستند (به جز گلخانه‌ها)‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫رشد گیاهان الزم‬ ‫که برای ‌‌‬ ‫تاسیس��ات د‌‌اخلی هستند‌‌‪ .‬واحد‌‌هایی که زیر بنای آن‌ها از ‪5‬‬ ‫تبرید مس��تقل‬ ‫‌‌‬ ‫مترمربع کمتر اس��ت را می‌توان با واحد‌‌های‬ ‫‪CER‬ها معموال د‌‌ارای منابع نور‬ ‫‌‌‬ ‫یا متصل ش��د‌‌ه حرکت د‌‌اد‌‌‪.‬‬ ‫مصنوعی هستند‌‌‪ ،‬د‌‌ما را کنترل می‌کنند و د‌‌ر موارد‌‌ی رطوبت‬ ‫نسبی و میزان ‪ CO2‬را کنترل می‌نمایند‌‌‪.‬‬ ‫‪‌‌CER‬ها برای مطالعه تمامی جوانب گیاه‌شناسی استفاد‌‌ه‬ ‫می‌شوند‌‌‪ .‬بعضی از پرورش د‌‌هند‌‌ه‌‌ها از اتاق‌‌های پرورش گیاهان‬ ‫تولید جوانه‌‌های یکنواخت‬ ‫‌‌‬ ‫رش��د جوانه‌‌ها‪،‬‬ ‫‌‌‬ ‫برای افزایش نرخ‬ ‫ارزش��مند و ویژه اس��تفاد‌‌ه می‌کنند‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫رش��د محصوالت‬ ‫‌‌‬ ‫نر و‬ ‫عبارتن��د از (‪ )1‬یک اتاق عایق یا یک‬ ‫‌‌‬ ‫بخش‌‌ه��ای اصلی ‪CER‬‬ ‫محفظه عایق با یک د‌‌ر ورود‌‌ی (‪ )2‬یک مکانیسم سرمایش و‬ ‫گرمایش با وس��ایل کنترل‌کنند‌‌ه‌‌های حرکت‌د‌‌هند‌‌ه هوا و (‪)3‬‬ ‫یک المپ د‌‌ر باالی محفظه یا اتاق عایق شد‌‌ه‪‌‌CER .‬ها شبیه‬ ‫هس��تند و تفاوت آن‌ها این است که‬ ‫‌‌‬ ‫به س��رد‌‌خانه‌‌های جاد‌‌ار‬ ‫تبرید بزرگ‌تر و روشنایی برای کنترل و‬ ‫‌‌‬ ‫د‌‌ر آن‌ها به سیس��تم‬ ‫تولید شد‌‌ه توسط روشنایی نیاز د‌‌اریم‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫هد‌‌ایت گرمای‬

‫مکان‬

‫باید فضای کافی برای استقرار محفظه‪،‬‬ ‫مکان یک ‪‌‌ CER‬‬ ‫وس��ایل تبرید‌‌‪ ،‬قفس��ه‌‌های تعاد‌‌ل و پانل‌‌های کنترل د‌‌اشته‬

‫باید د‌‌ر‬ ‫باش��د‌‌‪ .‬برای س��رویس کرد‌‌ن اجزای مختلف سیستم ‌‌‬ ‫باشد و د‌‌ر موارد‌‌ی از این‬ ‫‌‌‬ ‫موجود‬ ‫‌‌‬ ‫اطراف د‌‌ستگاه فضای کافی‬ ‫فض��ا برای گلد‌‌ان‪ ،‬خاک‪ ،‬محلول‌‌های مقوی و د‌‌یگر وس��ایل‬ ‫مرب��وط به تحقیقات گیاهی اس��تفاد‌‌ه می‌ش��ود‪ .‬این مکان‬ ‫نیازمند برق (‪ w/m2 300‬د‌‌ر فضای کنترل ش��د‌‌ه)‪ ،‬آب‌وهوای‬ ‫‌‌‬ ‫متراکم د‌‌ارد‌‌‪.‬‬

‫ساختمان و مصالح‬

‫باید د‌‌ارای قابلیت هد‌‌ای��ت حرارتی کمتر از‬ ‫عایق د‌‌ی��وار ‌‌‬ ‫باید د‌‌ر برابر خورد‌‌گی و رطوبت‬ ‫)‪ 0.15 w/(m2.k‬باش��د‌‌‪ .‬مصالح ‌‌‬ ‫س��فید و‬ ‫‌‌‬ ‫باید فلز با رنگ‬ ‫مقاوم باش��د‌‌‪ .‬روکش د‌‌یوار د‌‌اخلی ‌‌‬ ‫زیاد و یا یک نوع آلومینیومی خاص با ضریب‬ ‫قابلیت انعکاس ‌‌‬ ‫باشد و یا می‌توان‬ ‫‌‌‬ ‫‌‌رصد فیلم‌‌های انعکاسی‬ ‫انعکاس برابر ‪ 80‬د ‌‌‬ ‫باید به صورت متناوب و‬ ‫کرد اما ‌‌‬ ‫از مصالح مش��ابه اس��تفاد‌‌ه ‌‌‬ ‫د‌‌وره‌ای آن‌ها را عوض کرد‌‌‪.‬‬

‫کف و زهکشی‬

‫باید د‌‌ر برابر خورد‌‌گی‬ ‫هس��تند و ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫کف‌‌ها بخش��ی از ‪CER‬‬ ‫مقاوم باش��ند‌‌‪ .‬مصالح آن‌ها ضد‌‌آب از جنس قیر و ترکیبات‬ ‫م��واد گازهای‬ ‫‌‌‬ ‫ک��رد زیرا این‬ ‫‌‌‬ ‫نباید اس��تفاد‌‌ه‬ ‫‌‌‬ ‫د‌‌رزگی��ر فرار را‬ ‫باید برای‬ ‫وارد فضای محفظه می‌کنند کف ‌‌‬ ‫فیتوتوکس��یک را ‌‌‬ ‫د‌‌ف��ع آب‌های اط��راف و محلول‌‌های مغذی د‌‌ارای زهکش��ی‬ ‫مواد و‬ ‫باید مجهز به وسایل گیرند‌‌ه ‌‌‬ ‫مناسب باشد‌‌‪ .‬زهکش��ی ‌‌‬ ‫گیاهان باشد‌‌‪.‬‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫بوران تهویه‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫میزهای محل استقرار گیاهان‬

‫تلفن‪88444209 :‬‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫سپهر ساطع‬

‫‪25-24‬‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫نیازمند کنترل‌کنند‌‌ه‌‌های‬ ‫‌‌‬ ‫محفظه‌‌های زیس��ت محیطی‬ ‫موارد ذیل را فراهم کند‌‌‪:‬‬ ‫‌‌‬ ‫هستند که‬ ‫‌‌‬ ‫پیچیده‌ای‬ ‫‌‌‬ ‫ تبد‌‌یل خود‌‌کار گرمایش به س��رمایش با حد‌‌اقل منطقه‬‫مرد‌‌ه یا اختالف ‪ 1k‬و تاخیر زمانی قابل تنظیم‬

‫هواسپاس‬

‫کنترل‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫س��ه نوع میز برای نگه د‌‌اش��تن گلد‌‌ان‌‌ها و د‌‌یگر ظروف‬ ‫رش��د گیاه استفاد‌‌ه می‌شوند‌‌‪:‬‬ ‫‌‌‬ ‫حاوی گیاهان د‌‌ر محفظه‌‌های‬ ‫چند قطعه‌ای که‬ ‫(‪ )1‬میزهای ساکن (‪ )2‬میزها یا قفسه‌‌های ‌‌‬ ‫‌‌ارند و (‪ )3‬گاری یا گرد‌‌ونه‌‌های گیاهان روی‬ ‫ارتفاع قابل تنظیم د ‌‌‬ ‫چرخ‌‌ها که برای حرکت د‌‌اد‌‌ن گیاه میان محفظه‌‌ها‪ ،‬گلخانه‌‌ها‬ ‫و اتاق‌‌های تاریک استفاد‌‌ه می‌شوند‌‌‪ .‬این میزها ظروف حاوی‬ ‫‌‌ارد و معموال‬ ‫مواد د‌‌یگ��ر را نگه می‌د ‌‌‬ ‫ماس��ه مرطوب‪ ،‬خاک یا ‌‌‬ ‫‌‌رند بارهای تا ‪ 240 kg/m2‬را تحمل کنند‌‌‪ .‬قسمت فوقانی میز‬ ‫قاد ‌‌‬ ‫باید از جنس غیرآهنی و ش��بکه فلزی یا فلز مشبک‬ ‫یا گاری ‌‌‬ ‫باشد تا امکان عبور آزاد‌‌انه هوا د‌‌ر اطراف گیاهان و حرکت آب‬ ‫‌‌‬ ‫اضافی از ظروف به کف و از کف به زهکشی فراهم شود‌‌‪.‬‬ ‫معموال نیمکت‌‌ها‪ ،‬قفسه‌‌ها یا گازهای د‌‌ارای ارتفاع قابل‬ ‫بتوانند د‌‌ر نزد‌‌یک‬ ‫‌‌‬ ‫هستند به‌طوری‌که گیاهان کوچک‬ ‫‌‌‬ ‫تنظیم‬ ‫گیرند و نور بیشتری را جذب کنند‌‌‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫المپ‌‌ها قرار‬ ‫‌شوند‬ ‫رش��د گیاهان قفسه‌‌ها یا نیمکت پایین آورد‌‌ه می ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫با‬ ‫بتواند چگالی ش��ار‬ ‫‌‌‬ ‫به‌طوری‌که قس��مت‌‌های فوقانی گیاهان‬ ‫تشعشعی اصلی را د‌‌ریافت د‌‌ارند‌‌‪.‬‬

‫ تنظی��م خود‌‌کار روزانه د‌‌ما برای د‌‌مای قابل متفاوت د‌‌ر‬‫روز و شب (اختالف ‪ 5k‬است)‬ ‫ حفاظت از سنسورها د‌‌ر برابر تشعشع‪ .‬د‌‌ر حالت ایده‌آل‬‫این سنسورها د‌‌ر یک مکان محصور که هوا از آن عبور می‌‌کند‬ ‫‌‌ارند اما می‌توان با قرار د‌‌اد‌‌ن آن‌ها د‌‌ر یک کانال هوای‬ ‫ق��رار د ‌‌‬ ‫برگشت کارایی بهتری به‌د‌‌ست آورد‌‌‪.‬‬ ‫ کنترل مد‌‌ت تابش نور روزانه و شبانه‪ .‬د‌‌ر حالت ایده‌آل‬‫کرد تا مد‌‌ت زمان‬ ‫باید بتوان برنامه‌ریزی ‌‌‬ ‫ای��ن کنترل‌کنند‌‌ه را ‌‌‬ ‫رشد طبیعی د‌‌ر طول‬ ‫کند تا روز ‌‌‬ ‫تابش نور را د‌‌ر هر روز عوض ‌‌‬ ‫پریود نوری معموال با‬ ‫‌‌‬ ‫شبانه روز را شبیه‌‌سازی کند‌‌‪ .‬اما کنترل‬ ‫باید د‌‌ارای بازه کنترلی‬ ‫ساعت‌‌های مکانیک انجام می‌شود که ‌‌‬ ‫باشند تا زمان‌بند‌‌ی رضایت بخش باشد‌‌‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫‪ 5‬د‌‌قیقه یا کمتر‬ ‫ کنترل محافظ برای جلوگیری از بیش��تر ش��د‌‌ن د‌‌مای‬‫چند د‌‌رجه باال ی��ا پایین‌تر از نقطه تنظیم‬ ‫محفظ��ه به اند‌‌ازه ‌‌‬ ‫تبرید‬ ‫‌‌‬ ‫باید مانع س��یکل کوتاه د‌‌ر سیستم‬ ‫ش��د‌‌ه‪ .‬این کنترل ‌‌‬ ‫شود که کند‌‌انسورها د‌‌ر فاصله‌ای د‌‌ورتر قرار‬ ‫به‌ویژه د‌‌ر موقعی ‌‌‬ ‫گرفته اند‌‌‪.‬‬ ‫ هش��د‌‌ار د‌‌هند‌‌ه‌‌های صوتی یا تصویری برای آگاه‌‌س��ازی‬‫پرسنل از د‌‌رس��ت کار نکرد‌‌ن اجزای حفظ رطوبت نسبی د‌‌ر‬ ‫محد‌‌ود‌‌ه‌‌های از پیش تعیین شد‌‌ه‪.‬‬ ‫عملکرد‬ ‫‌‌‬ ‫کنترل‌کنند‌‌ه‌‌ه��ای ثبت د‌‌اد‌‌ه‌‌ها نیز ب��رای پایش‬ ‫‌‌ازنده‌ای‬ ‫روزانه تاسیس��ات توصیه می‌ش��وند‌‌‪ .‬کنترل ریز پرد ‌‌‬ ‫زیاد اس��تفاد‌‌ه نمی‌ش��ود‪ .‬اما برنامه‌ریزی‬ ‫جامد هنوز ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫حالت‬ ‫باش��د که با‬ ‫‌‌‬ ‫باید به‌گونه‌ای‬ ‫انعطاف‌پذی��ری و کنت��رل کارایی ‌‌‬

‫توسعه ‪ CER‬اصالح شوند‌‌‪.‬‬ ‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

‫تلفـن‪22885647 :‬‬

‫نوشته‪ :‬مارتین هرشورن‬

‫ترجمه‪ :‬مجتبی خان‌زاده‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪184 /‬‬

‫•کنترل صدا‬

‫•مبانی آسانسور‬

‫نوشته‪ :‬حسن لطفی رضوانی‬

‫جاماسب پیرکندی‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬وزیری ‪256 /‬‬

‫نوشته‪ :‬میشل کیسی‬ ‫ردوود کاردن و داگالس هنسن‬ ‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪112 /‬‬

‫•نکاتاجراییتهویهمطبوع‬

‫نوشته‪ :‬میشل کیسی‬ ‫ردوود کاردن و داگالس هنسن‬ ‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪104 /‬‬

‫•نکات اجرایی لوله‌کشی‬

‫•نکات اجرایی ایمنی‬

‫نوشته‪ :‬میشل کیسی‬ ‫ردوود کاردن و داگالس هنسن‬ ‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪128 /‬‬

‫نوشته‪ :‬جی‪ .‬دی‪ .‬پالمر‬ ‫ترجمه‪ :‬ثمر ترابی کرمانشاه‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪144 /‬‬

‫•سیستم‌های تبخیری‬ ‫و کولرهای آبی‬

‫تاسیسات مکانیکی‬ ‫ساختمان‬

‫گرمایش‪ ،‬تهویه مطبوع و جریان هوا‬

‫وقتی المپ‌‌های روش��ن هستند‌‌‪ ،‬به سرمایش نیاز د‌‌اریم‬ ‫و بخاری به‌ن��د‌رت کار می‌‌کند‪ .‬اما وقت��ی المپ‌‌ها خاموش‬ ‫مورد نیاز اس��ت‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫هس��تند‌‌‪ ،‬ه��م گرمایش و هم س��رمایش‬ ‫تبرید معمولی معموال با انجام اصالحاتی اس��تفاد‌‌ه می‌شود‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫واحد‌‌های انبس��اط مس��تقیم معموال با میان‌بر گاز د‌‌اغ کار‬ ‫‌‌د روش��ن و خاموش‬ ‫ایج��اد چرخه‌‌های متعد ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫می‌کنن��د تا از‬ ‫ش��اید د‌‌ر خنک‌کنند‌‌ه ثانویه به جای آب‬ ‫‌‌‬ ‫جلوگی��ری کنند‌‌‪ .‬و‬ ‫سرد ش��د‌‌ه از اتیلن گلیکول آبی استفاد‌‌ه شود‌‌‪ .‬گرما معموال‬ ‫‌‌‬ ‫به کمک بخاری‌‌های برقی تامین می‌شود اما می‌توان از د‌‌یگر‬ ‫تبرید نیز استفاد‌‌ه‬ ‫‌‌‬ ‫مانند گاز د‌‌اغ به‌د‌‌ست آمد‌‌ه از‬ ‫‌‌‬ ‫منابع انرژی‬ ‫کرد‌‌‪.‬‬ ‫رش��د است‪ .‬بنابراین هد‌‌ف‬ ‫‌‌‬ ‫اتاقک گیاهان قلب محفظه‬ ‫اصلی طراحی تامین رطوبت یکنواخت‪ ،‬س��ازگار و ش��رایط‬ ‫باشد‬ ‫‌‌‬ ‫باید کافی‬ ‫محیطی مناس��ب است‪ .‬بنابراین جریان هوا ‌‌‬ ‫شوند اما اثرات سرعت‬ ‫‌‌‬ ‫تا شرایط رطوبتی معین شد‌‌ه برآورد‌‌ه‬ ‫‌‌ود شد‌‌ن جریان هوا‬ ‫رش��د گیاهان سبب محد ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫زیاد د‌‌ر‬ ‫هوای ‌‌‬ ‫‌‌ود‬ ‫‪CER‬ها محد ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫می‌ش��ود‪ .‬د‌‌ر هر حال سرعت متوسط هوا د‌‌ر‬ ‫به ‪ 0.5 m/s‬است‪.‬‬ ‫مورد نیاز یک ‪،CER‬‬ ‫برای برآورد‌‌ه کرد‌‌ن شرایط یکنواخت ‌‌‬ ‫معم��وال هوای مطبوع ش��د‌‌ه از فضای زیری��ن به باال حرکت‬ ‫‪CER‬هایی ک��ه از جریان هوای باال به‬ ‫‌‌‬ ‫‌‌اد‬ ‫هرچند تعد ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫می‌‌کن��د‬ ‫پایین استفاد‌‌ه می‌کنند نیز د‌‌ر حال افزایش است‪.‬‬ ‫رشد گیاهان د‌‌ر جریان هوای افقی‪،‬‬ ‫هیچ تفاوت جد‌‌ی د‌‌ر ‌‌‬ ‫روبه باال یا پایین د‌‌ر هنگامی‌‌که سرعت از ‪ 0.9 m/s‬کمتر است‬ ‫موجود‬ ‫‌‌‬ ‫باید‬ ‫وجود ند‌‌ارد‌‌‪ .‬گراد‌‌یان د‌‌ما قطع نظر از این ش��یوه ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫حد‬ ‫باید این گراد‌‌یان ی��ا اختالف د‌‌ما تا ‌‌‬ ‫باش��د و د‌‌ر طراح��ی ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫شود جریان هوای یکنواخت بسیار مهمتر از جهت‬ ‫امکان کم ‌‌‬ ‫جریان است و بنابراین انتخاب شبکه‌‌های مناسب توزیع هوا‬ ‫یا پلنوم‌‌های مشبک برای رسید‌‌ن به این مهم ضرورت د‌‌ارد‌‌‪.‬‬ ‫کانال‌‌ها یا د‌‌یوارهای جانبی مصنوعی که هوا را از اواپراتور‬ ‫باید کوچک‬ ‫رش��د گیاهان هد‌‌ایت می‌کنند ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫به س��مت محل‬ ‫باشند که نویز از‬ ‫‌‌‬ ‫نباید آن‌قد‌‌ر کوچک‬ ‫‌‌‬ ‫باش��ند اما د‌‌ر هر حال‬ ‫‌‌‬ ‫میزان مجاز برای نویز کانال هوای س��اختمان فراتر رود‌‌‪ .‬د‌‌ر‬ ‫باید تمهید‌‌ات الزم را برای تمیز کرد‌‌ن قس��مت‬ ‫ط��رح ‪‌‌ CER‬‬ ‫د‌‌اخل کانال‌‌های هوا اند‌‌یشید‌‌‪.‬‬ ‫‌‌ارد د‌‌ماهای‬ ‫وسایل تهویه مطبوع محفظه‌ای نسبتا استاند ‌‌‬ ‫تولید می‌کنند‪‌‌CER .‬های ویژه‌ای که به د‌‌ماهای تا‬ ‫‌‌‬ ‫‪ 7‬تا ‪35 oC‬‬ ‫‌‌ارند تا بد‌‌ون‬ ‫تبرید کم د‌‌ما نیاز د ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫‌‌ارند به وس��ایل‬ ‫‪ -20 oC‬نیاز د ‌‌‬ ‫افزایش د‌‌مای محل پرورش گیاهان اواپراتور را یخ زد‌‌ایی کنند‌‌‪.‬‬ ‫‌‌ارند که به د‌‌ماهای تا ‪45 oC‬‬ ‫وجود د ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫محفظه‌‌ه��ای د‌‌یگری نیز‬ ‫زیاد د‌‌ر آن‌ها استفاد‌‌ه شود‌‌‪.‬‬ ‫باید اجزای با د‌‌مای ‌‌‬ ‫‌‌ارند و ‌‌‬ ‫نیاز د ‌‌‬ ‫باید با حد‌‌اقل تغییرات‬ ‫د‌‌مای هوا د‌‌ر محل پ��رورش گیاهان ‌‌‬

‫ممکن نسبت به نقطه تنظیم شد‌‌ه کنترل شود‌‌‪ .‬تغییرات د‌‌ما‬ ‫باید با استفاد‌‌ه از کنترل‌کنند‌‌ه حالت‬ ‫حول نقطه تنظیم شد‌‌ه ‌‌‬ ‫موجود این‬ ‫‌‌‬ ‫باش��د اما د‌‌ر اغلب تاسیسات‬ ‫‌‌‬ ‫جامد د‌‌ر بازه ‪0.3 k‬‬ ‫‌‌‬ ‫تغییرات ‪ 0.5‬تا ‪ 1k‬است‪.‬‬ ‫‪‌C‬ها رطوبت نس��بی عالمت برقراری شرایط‬ ‫د‌‌ر غالب ‪‌ ER‬‬ ‫رطوبتی (سایکرومتری) است و معموال رطوبت نسبی بین ‪50‬‬ ‫‌‌رصد اس��ت و به د‌‌ما بس��تگی د‌‌ارد‌‌‪ .‬رطوبت نسبی د‌‌ر‬ ‫و ‪ 80‬د ‌‌‬ ‫محفظه را می‌توان با تزریق بخار‪ ،‬مرطوب سازی‪ ،‬اواپراتورهای‬ ‫آب د‌‌اغ و د‌‌یگر روش‌‌های رطوبت‌زنی افزایش د‌‌اد‌‌‪ .‬تزریق بخار‬ ‫س��بب حد‌‌اقل تالطم د‌‌مایی می‌شود و رطوبت زنی به کمک‬ ‫اسپری سبب بیشترین تالطم می‌شود‪ .‬کنترل کامل رطوبت‬ ‫نسبی به رطوبت‌زد‌‌ایی و نیز رطوبت زنی نیاز د‌‌ارد‌‌‪.‬‬ ‫س��رد یا تزریق بخار‬ ‫‌‌‬ ‫کنترل رطوبت به کمک یک اواپراتور‬ ‫برای تنظیم نقطه شبنم هوای محفظه انجام می‌شود‪ .‬سپس‬ ‫هوا د‌‌م��ا به کمک بخاری‌‌های برقی تا د‌‌مای هوای خش��ک‬ ‫مطلوب مطبوع می‌شود و بد‌‌ین منظور عالوه بر بخاری برقی‬ ‫از اواپراتورهای میان‌بر گاز د‌‌اغ یا یک اواپراتور با د‌‌مای کنترل‬ ‫شد‌‌ه استفاد‌‌ه می‌شود‪ .‬نقطه شبنم کمتر از ‪ 50 oC‬را نمی‌توان‬ ‫انجماد‬ ‫‌‌‬ ‫آورد زیرا مشکل‬ ‫سرد به‌د‌‌ست ‌‌‬ ‫با رطوبت‌زد‌‌ای صفحه ‌‌‬ ‫‪o‬‬ ‫پیش می‌آید‌‌‪ .‬نقاط شبنم کمتر از ‪ 5 C‬معموال عالوه بر اواپراتور‬ ‫نیازمند یک رطوبت‌زد‌‌ای شیمیایی نیز هستند‌‌‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫سرد‬ ‫‌‌‬

‫روشنایی محفظه‌‌های زیست‌محیطی‬

‫مورد استفاد‌‌ه د‌‌ر ‪‌‌CEr‬ها‬ ‫‌‌‬ ‫‌‌اد المپ‌‌های‬ ‫نوع منبع نور و تعد ‌‌‬ ‫ب��ه واکنش مطل��وب گیاه بس��تگی د‌‌ارد‌‌‪ .‬معموال المپ‌‌های‬ ‫‌‌رصد‬ ‫س��فید همراه المپ‌‌های رش��ته‌ای که ‪ 10‬د ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫فلورس��نت‬ ‫مورد اس��تفاد‌‌ه قرار‬ ‫‌‌‬ ‫تولید می‌کنند‬ ‫‌‌‬ ‫روش��نایی فلورس��نت را‬ ‫می‌گیرند‌‌‪ .‬تقریبا تمامی اطالعات مربوط به نور و روش��نایی‬ ‫سفید به اضافه‬ ‫‌‌‬ ‫س��فید یا گرم‬ ‫‌‌‬ ‫یا بر اس��اس فلورسنت سرد‌‌‪-‬‬ ‫المپ‌‌های رش��ته‌ای به‌د‌‌س��ت می‌آید‌‌‪ .‬تعد‌‌اد‌‌ی از المپ‌‌های‬ ‫هس��تند که نیاز طبیعی‬ ‫‌‌‬ ‫فلورس��نت د‌‌ارای فس��فرهای ویژه‬ ‫‪CER‬ها‬ ‫‌‌‬ ‫گیاه محسوب می‌شوند‌‌‪ .‬ش��ماری از این المپ‌‌ها د‌‌ر‬ ‫‌‌ارد که نشان از‬ ‫وجود د ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫‌شوند اما اطالعات کمی‬ ‫اس��تفاد‌‌ه می ‌‌‬ ‫سفید‬ ‫‌‌‬ ‫سفید و گرم‪-‬‬ ‫‌‌‬ ‫برتری آن‌ها نس��بت به المپ‌‌های سرد‌‌‪-‬‬

‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر )‪(HAP 4.3‬‬

‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‪.‬‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫بوران تهویه‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫تلفن‪88444209 :‬‬

‫تشعشع‬

‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫ارتفاع و فاصله‪m ،‬‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫المپ و وات‬

‫جد‌‌ول (‪ )11‬تبد‌‌یل توان ورود‌‌ی منابع نور‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫‪27-26‬‬

‫سپهر ساطع‬

‫آمده‌اند‌‌‪.‬‬ ‫فاقد نوراست‪ .‬مقاد‌‌یر از د‌‌اد‌‌ه‌‌های سازند‌‌ه‌‌ها‪ ،‬اطالعات انتشار یافته و د‌‌اد‌‌ه‌‌های ‪ R.W.Thimijan‬به‌د‌‌ست ‌‌‬ ‫نکته‪ :‬بازد‌‌هی تبد‌‌یل برای المپ‌‌های ‌‌‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫التهابی‬ ‫فلورسنت‬ ‫سرد‬ ‫سفید ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫سفید گرم‬ ‫‌‌‬ ‫رشد گیاه ‪A‬‬ ‫‌‌‬ ‫رشد گیاه ‪B‬‬ ‫‌‌‬ ‫ماد‌‌ون قرمز‬ ‫المپ‌های گازی‬ ‫جیوه شفاف‬ ‫جیوه د‌‌ولوکس‬ ‫هالید فلز‬ ‫‌‌‬ ‫سد‌‌یم فشار قوی‬ ‫سد‌‌یم کم فشار‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫نوع المپ‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫تشعشع‬

‫توان ورود‌‌ی کل‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫افت تعاد‌‌ل‬

‫هد‌‌ایت و همرفت‬

‫تشعشعات د‌‌یگر‬

‫تشعشع‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫ج��د‌‌ول (‪ )12‬ارتف��اع تقریب��ی نص��ب و فاصله منب��ع نورانی د‌‌ر‬ ‫گلخانه‌ها‬

‫هواسپاس‬

‫باش��د‌‌‪ .‬د‌‌ر سال‌‌های اخیر‪ ،‬المپ‌‌های پر نور د‌‌ر ‪‌‌CER‬ها نصب‬ ‫‌اند که ه��د‌‌ف از آن‌ها یا به‌د‌‌س��ت آورد‌‌م چگالی ش��ار‬ ‫ش��ده ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫تشعشعی بس��یار باال یا کاهش بار الکتریکی ضمن حفظ نور‬ ‫تولید شد‌‌ه توسط سیستم‌های فلورسنت‪-‬‬ ‫‌‌‬ ‫معاد‌‌ل میزان نور‬ ‫رشته‌ای است‪.‬‬ ‫ی��ک روش ب��رای طراحی روش��نایی و ن��ور محیط‌‌های‬ ‫بیولوژیکی اس��تفاد‌‌ه از چگالی شار فتون بین ‪ 400‬و ‪700 nm‬‬ ‫ی��ا کمتر به‌عنوان خروجی منبع نور اس��ت که چگالی ش��ار‬ ‫تشعش��عی بی��ن ‪ 400‬و ‪ 700 nm‬یا ‪ 400‬و ‪ 850 nm‬اس��ت‪ .‬د‌‌ر‬ ‫این حالت عالوه بر توجه به اند‌‌ازه‌گیری روش��نایی بر اساس‬ ‫‌‌ید انس��ان‪ ،‬امکان مقایسه میان منبع نور به صورت تابعی‬ ‫د ‌‌‬ ‫از پتانس��یل فتوس��نتزی را شامل می‌ش��ود‪ .‬د‌‌ر جد‌‌ول (‪)9‬‬ ‫ثابت‌‌های تبد‌‌یل واحد‌‌های مختلف اند‌‌ازه‌گیری به ‪ w/m2‬آمد‌‌ه‬ ‫اس��ت‪ .‬اما ابزارهایی که بازه طبیعی ‪ 400‬تا ‪ 850 nm‬را اند‌‌ازه‬ ‫مورد کارایی بازه ‪ 400‬تا‬ ‫‌‌‬ ‫‌‌ارند و د‌‌ر‬ ‫وج��ود ند ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫‌گیرند معموال‬ ‫‌‌‬ ‫می‬ ‫‪ 850 nm‬د‌‌ر مقایسه با بازه ‪ 400‬تا ‪ 700 nm‬د‌‌ر فتوسنتز اختالف‬ ‫وجود د‌‌ارد‌‌‪ .‬تبد‌‌یل توان غالب منابع نوری د‌‌ر جد‌‌ول (‪)11‬‬ ‫‌‌‬ ‫نظر‬ ‫آمد‌‌ه است‪.‬‬ ‫ش��رایط و نیازمند‌‌ی‌‌های طراحی برای نور محل پرورش‬ ‫‌‌ید متفاوت اس��ت‪ .‬نور الزم برای‬ ‫گیاه��ان با نور الزم برای د ‌‌‬

‫زیاد اس��ت و معموال‬ ‫نیازمند یکنواختی افقی ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫رش��د گیاهان‬ ‫‌‌‬ ‫میزان نور آن از نور د‌‌ید‌‌ن بیش��تر اس��ت‪ .‬به‌عالوه‪ ،‬نور الزم‬ ‫حد امکان از یکنواختی افقی و عمود‌‌ی‬ ‫باید تا ‌‌‬ ‫رشد گیاه ‌‌‬ ‫برای ‌‌‬ ‫ساده‌تر از‬ ‫مانند المپ‌‌های فلورسنت ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫با منابع وسیع و خطی‬ ‫مانند المپ‌‌های ‪ HID‬اس��ت‪ .‬جد‌‌اول ‪ 12‬و‬ ‫‌‌‬ ‫منابع نور نقطه‌ای‬ ‫مورد نیاز‬ ‫‌‌اد المپ‌‌ها‪ ،‬ارتفاع نصب و فاصله‌بند‌‌ی ‌‌‬ ‫‪ 13‬نوع و تعد ‌‌‬ ‫مورد نیاز را نشان می‌د‌‌هند‌‌‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫برای رس��ید‌‌ن به س��طح انرژی‬ ‫‌اند‬ ‫آمده ‌‌‬ ‫چون این اطالعات مس��تقیما از المپ‌‌هایی به‌د‌‌ست ‌‌‬ ‫وجود‬ ‫‌‌‬ ‫‌کننده‌ای‬ ‫که د‌‌ر نزد‌‌یکی آن‌ها هیچ سطح د‌‌یوار منعکس ‌‌‬ ‫‌گیرد‬ ‫باشد که گیاه می ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫شاید نصف آن چیزی‬ ‫‌‌‬ ‫‌‌ارد انرژی الزم‬ ‫ند ‌‌‬ ‫اگ��ر المپ‌‌ها د‌‌ر یک محفظه کوچک با د‌‌یوارهای انعکاس��ی‬ ‫بلند قرار گرفته باشند‌‌‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫زیاد یا المپ‌‌های چراغ‬ ‫المپ‌‌های رش��ته‌ای با طول عمر ‌‌‬ ‫زیاد اس��ت نیاز به تعویض آن‌ها‬ ‫راهنما که عمر آن‌ها بس��یار ‌‌‬ ‫‌‌ارند‬ ‫را کمتر می‌‌کند‪ .‬این المپ‌‌ه��ای خروجی ن‪.‬ر کمتری د ‌‌‬ ‫اما قس��مت قرمز طیف آن‌ها تقریبا برابر اس��ت‪ .‬برای ایمنی‬ ‫باید از پایه‌‌های المپ چینی و سیم‌‌های نسوز استفاد‌‌ه‬ ‫بیشتر ‌‌‬ ‫مورد اس��تفاد‌‌ه د‌‌ر ‪ CER‬المپ‌‌های فلورسنت‬ ‫کرد‌‌‪ .‬المپ‌‌های ‌‌‬ ‫(معم��وال ‪ ،)1500 mA‬د‌‌ر المپ‌‌ه��ای ‪ HPS‬و ‪400 ،250 MH‬‬ ‫و گاه��ی ‪ 1000W‬و المپ‌‌ه��ای ‪ 180w LPS‬و انواع المپ‌‌های‬ ‫رشته‌ای می‌باشند‌‌‪.‬‬ ‫د‌‌ر اغلب تاسیس��ات‪ ،‬عمر کوتاه المپ‌‌های رش��ته‌ای به‬

‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

‫تلفـن‪22885647 :‬‬

‫نوشته‪ :‬پال روزنبرگ‬

‫ترجمه‪ :‬محمدحسین دهقان‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬جیبی ‪368 /‬‬

‫نوشته‪ :‬جیمز برومباخ‪ ،‬رکس میلر‬

‫ترجمه‪ :‬حسن محمدی‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬جیبی ‪464 /‬‬

‫نوشته‪ :‬جان گ َلد استون‬

‫ترجمه‪ :‬پژمان رحمانی‌نیا‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪96 /‬‬

‫•متره و برآورد شبکه کانال‬

‫تاسیسات مکانیکی‬ ‫ساختمان‬

‫جد‌‌ول (‪ :)13‬ارتفاع و فاصله منابع نور‬ ‫چگالی شار تشعشع‬

‫منبع نور‬

‫فلورسنت ‪ -‬سفید‬

‫شدت روشنایی‪klx ،‬‬ ‫تعداد المپ به ازای ‪10 m2‬‬ ‫فاصله از گیاهان‪m ،‬‬ ‫دو المپ‪6.4 klx،(1.2 m( ، 40 W‬‬ ‫توان تشعشع ‪400 to 700 mm ، W/m2 ،‬‬ ‫تنوبر‪klx ،‬‬ ‫المپ‌ها در هر ‪10 m2‬‬ ‫فاصله تا گیاه‪m ،‬‬ ‫‪ 2-2.4 m ،215 W‬المپ‌های‪314 klx ،‬‬ ‫توان تشعشع ‪400 to 700 mm ، W/m2 ،‬‬ ‫تنوبر‪klx ،‬‬ ‫المپ‌ها در هر ‪10 m2‬‬ ‫فاصله از گیاهان‪m ،‬‬

‫دهش نور باال‬

‫المپ جیوه ‪ 400 W‬شلجمی‌شکل با رفلکتور‬ ‫توان تشعشع ‪400 to 700 mm ، W/m2 ،‬‬ ‫نور‪klx ،‬‬ ‫المپ‌ها در هر ‪10 m2‬‬ ‫فاصله از گیاهان‪m ،‬‬ ‫متال‌ها لید‪400 W 1-‬‬ ‫توان تشعشع ‪400 to 700 mm ، W/m2 ،‬‬ ‫تنوبر‪klx ،‬‬ ‫المپ‌ها در هر ‪10 m2‬‬ ‫فاصله از گیاهان‪m ،‬‬ ‫سدیم پرفشار‬ ‫توان تشعشع ‪400 to 700 mm ، W/m2 ،‬‬ ‫تنوبر‪klx ،‬‬ ‫المپ‌ها در هر ‪10 m2‬‬ ‫فاصله از گیاهان‪m ،‬‬ ‫سدیم کم فشار‬ ‫توان تشعشع ‪400 to 700 mm ، W/m2 ،‬‬ ‫تنوبر‪klx ،‬‬ ‫المپ‌ها در هر ‪10 m2‬‬ ‫فاصله از گیاهان‪m ،‬‬

‫•مرجع جیبی گرمایش‬ ‫و تهویه مطبوع‬

‫نوشته‪ :‬پال روزنبرگ‬ ‫ترجمه‪ :‬محمدحسین دهقان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬جیبی ‪336 /‬‬

‫ویراست دوم‬

‫•مرجع جیبی جوشکاری‬

‫•مرجع جیبی لوله‌کشی‬

‫المپ ‪3.2 klx ، 1.2 m ،40 W‬‬ ‫توان‪400 to 700 mm ، W/m2 ،‬‬

‫رشته‌ای‬

‫•مرجع جیبی‬ ‫تهویه و تبرید‌‬

‫نوشته‪ :‬پال روزنبرگ‬ ‫ترجمه‪ :‬محم ‌د حسین د‌هقان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬جیبی‪304 /‬‬

‫نوشته‪ :‬پال روزنبرگ‬ ‫ترجمه‪ :‬سلیمان چگینی‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬جیبی ‪200 /‬‬

‫•مرجع جیبی عیب‌یابی‬ ‫و سرویس ‪HVAC/R‬‬

‫رشته‌ای ‪100 W‬‬ ‫توان تشعشع ‪400 to 700 mm ، W/m2 ،‬‬ ‫تنوبر‪klx ،‬‬ ‫المپ‌ها در هر ‪10 m2‬‬ ‫فاصله از گیاهان‪m ،‬‬ ‫رشته‌ای شدید ‪150 W‬‬ ‫توان تشعشع ‪400 to 700 mm ، W/m2 ،‬‬ ‫تنوبر‪klx ،‬‬ ‫المپ‌ها در هر ‪10 m2‬‬ ‫فاصله از گیاهان‪m ،‬‬ ‫رشته‌ای‪-‬جیوه‌ای ‪160 W‬‬ ‫توان تشعشع ‪400 to 700 mm ، W/m2 ،‬‬ ‫تنوبر‪klx ،‬‬ ‫المپ‌ها در هر ‪10 m2‬‬ ‫فاصله از گیاهان‪m ،‬‬

‫نور خورشید‬

‫توان تشعشع ‪W/10 m2 ،‬‬ ‫تنوبر‪klx ،‬‬

‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر )‪(HAP 4.3‬‬

‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‪.‬‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫بوران تهویه‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫تلفن‪88444209 :‬‬ ‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫قفسه گیاهان‬ ‫اتاقک پرورش گیاهان‪ -‬نور و خنک شد‌‌ن با هوا‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫تبرید‬ ‫‌‌‬ ‫کویل‌‌های‬

‫سینی‬

‫زیاد‬ ‫ترموستات گرمای ‌‌‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫باید د‌‌ر‬ ‫لوله‌‌ها ‌‌‬ ‫باشند‬ ‫‌‌‬ ‫د‌‌سترس‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫شیشه یا پالستیک‬

‫هواسپاس‬

‫المپ‌ها‬

‫تبرید‬ ‫‌‌‬ ‫واحد‬ ‫‌‌‬ ‫ترموستات‬

‫تبرید‬ ‫‌‌‬ ‫قفسه پرورش گیاهان‪ -‬خنک شوند‌‌ه با نور توسط‬

‫‪29-28‬‬

‫سپهر ساطع‬

‫شکل (‪ )11‬المپ‌‌های سرمایش د‌‌ر محفظه‌‌های پرورش گیاهان‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫قفسه گیاهان‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫خاطر ارتعاش ناشی از فن‌‌های سرمایش یا تهویه است‪ .‬افزایش‬ ‫عمر المپ رشته‌ای تحت این شرایط با استفاد‌‌ه از المپ‌‌های‬ ‫ساخته شد‌‌ه از فیالمان یا رشته و ‪ C‬امکان‌پذیر است‪.‬‬ ‫المپ‌‌ه��ای کم مص��رف تقریب��ا د‌‌ارای تشعش��ع برابر یا‬ ‫هس��تند چون تشعش��ع یا تابش د‌‌ر‬ ‫‌‌‬ ‫کمتر د‌‌ر هر وات ورود‌‌ی‬ ‫هر المپ کمتر اس��ت اس��تفاد‌‌ه از این المپ‌‌ها هیچ مزیتی‬ ‫نیازمند میزان نور کم هس��تند‌‌‪ ،‬ند‌‌ارد‌‌‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫ب��ه جز د‌‌رموارد‌‌ی‌‌که‬ ‫خروج��ی نور تمامی المپ‌‌ها به مرور کم می‌ش��ود (به جز د‌‌ر‬ ‫مورد المپ‌‌های س��د‌‌یم کم فش��ار ‪ )LPS‬ک��ه د‌‌لیل آن حفظ‬ ‫‌‌‬ ‫نیازمند افزایش توان ورود‌‌ی د‌‌ر هنگام‬ ‫‌‌‬ ‫خروجی ثابت است که‬ ‫استفاد‌‌ه هستند‌‌‪.‬‬ ‫‌‌رصد سطح‬ ‫باید بر اساس ‪ 80‬د ‌‌‬ ‫طرح‌‌های فلورسنت و ‪‌‌ MH‬‬ ‫‪CER‬ها د‌‌ر حفظ‬ ‫‌‌‬ ‫باشند غالب سیستم‌های روشنایی‬ ‫‌‌‬ ‫نور اولیه‬ ‫زیاد مشکل د‌‌ارند‌‌‪.‬‬ ‫س��طح نور نسبتا ثابت د‌‌ر یک د‌‌وره زمانی ‌‌‬ ‫پیچیده‌تر می‌‌کند‬ ‫‌‌‬ ‫ترکیب المپ‌‌های ‪ MH‬و ‪ HPS‬مش��کالت را‬ ‫زیرا کاهش نور د‌‌و منبع نور کامال متفاوت اس��ت‪ .‬بنابراین با‬ ‫گذشت زمان توزیع انرژی طیفی د‌‌ر سطح گیاه به سمت ‪HPS‬‬ ‫رفته است‪ .‬خروجی نور را می‌توان به د‌‌و شیوه حفظ کرد‌‌‪:‬‬ ‫(‪ )1‬المپ‌‌های جد‌‌اگان��ه یا ترکیب المپ‌‌ها را می‌توان د‌‌ر‬ ‫کرد و‬ ‫کرد و با کاهش خروجی نور مجد‌‌د‌‌ا فعال ‌‌‬ ‫ابتد‌‌ا خاموش ‌‌‬ ‫‌‌رصد قد‌‌یمی‌ترین المپ‌‌ها را می‌توان به‌صورت‬ ‫(‪ 25 )2‬ت��ا ‪ 33‬د ‌‌‬ ‫کلید تنظیم شد‌‌ت‬ ‫‌‌‬ ‫متناوب تعویض کرد‌‌‪ .‬سیستم‌های د‌‌ارای‬ ‫جامد فقط برای المپ‌‌های فلورس��نت با وات کم و‬ ‫‌‌‬ ‫نور حالت‬ ‫المپ‌‌های جیوه استفاد‌‌ه می‌شوند‌‌‪.‬‬ ‫د‌‌ر اتاق‌‌ه��ای ب��زرگ و به‌وی��ژه اتاق‌‌هایی که بخش��ی از‬ ‫شده‌اند‌‌‪ ،‬به‌ند‌رت‬ ‫هستند یا تبد‌‌یل به ‪‌‌ CER‬‬ ‫‌‌‬ ‫س��اختمان اصلی‬ ‫المپ‌‌ها از مح��ل پرورش حیوانات با یک مانع ش��فاف جد‌‌ا‬ ‫‌اند (د‌‌ر‬ ‫ش��ده ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫می‌ش��وند‌‌‪ .‬اتاق‌‌هایی که به‌عنوان ‪ CER‬طراحی‬ ‫آزاد معموال المپ‌‌ها‬ ‫زمان ساخت بنا) و اتاق‌‌ها یا محفظه‌‌های ‌‌‬ ‫را با موانع شیش��ه‌ای یا پالستیک‌‌های صلب از محل پرورش‬ ‫گیاهان جد‌‌ا می‌کنند‪ .‬خروجی نور المپ‌‌های فلورسنت تابعی‬ ‫از د‌‌مای المپ اس��ت‪ .‬بنابراین‪ ،‬این مانع د‌‌و هد‌‌ف د‌‌ارد‌‌‪)1( :‬‬ ‫حفظ د‌‌مای بهینه ب��رای المپ د‌‌ر هنگامی‌‌که د‌‌مای محل از‬ ‫حد بهینه کمتر یا بیش��تر است و (‪ )2‬کاهش تشتشع حرارتی‬ ‫‌‌‬

‫باید د‌‌ر‬ ‫ورود‌‌ی به محل پرورش گیاهان‪ .‬المپ‌‌های فلورسنت ‌‌‬ ‫کنند که د‌‌مای د‌‌یواره لوله را‬ ‫‌‌‬ ‫د‌‌م��ای محیط و د‌‌بی هوایی کار‬ ‫د‌‌ر ‪ 40 oC‬نگه می‌د‌‌ارد‌‌‪ .‬خروجی نور المپ‌‌های ‪ HID‬تحت غالب‬ ‫‌گیرد اما این گرما‬ ‫ش��رایط تحت تاثیر د‌‌مای محیط ق��رار نمی ‌‌‬ ‫ایجاد اثرات‬ ‫‌‌‬ ‫زیاد مسبب‬ ‫ش��ود تا از تشعشع حرارتی ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫باید د‌‌فع‬ ‫‌‌‬ ‫نشود (شکل ‪ 11‬را مالحظه کنید‌‌)‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫حاد‬ ‫بیولوژیکی ‌‌‬ ‫موانع شیشه‌ای شفاف تقریبا تمامی تشعشع از ‪ 350‬تا ‪nm‬‬ ‫‪ 2500‬را د‌‌فع می‌کنند‪ .‬کارایی پالستیک صلب از شیشه کمتر‬ ‫است اما امکان شکستن کمتر و جرم کمتر پالستیک سبب‬

‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

‫تلفـن‪22885647 :‬‬

‫نوشته‪ :‬جان تامژیک‬

‫•سیستم‌های تراکمی‬

‫نوشته‪ :‬لئو مایر‬

‫•الگوهای کانال‬

‫ترجمه‪ :‬پیمان جعفریان‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪144 /‬‬

‫•تهویه مطبوع‬ ‫به زبان ساد‌ه‬

‫نوشته‪ :‬لئو مایر‬ ‫ترجمه‪ :‬پیمان جعفریان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪104 /‬‬

‫ترجمه‪ :‬پیمان جعفریان‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪64 /‬‬

‫نوشته‪ :‬پیتر اس‪ .‬کورتیس‬ ‫نیوتن برث‬ ‫ترجمه‪ :‬محمد‌حسین د‌هقان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪152 /‬‬

‫•برق و کنترل تهویه مطبوع‬

‫تاسیسات مکانیکی‬ ‫ساختمان‬

‫شد‌‌ه است که بیشتر از آن استفاد‌‌ه شود‌‌‪ .‬اشعه ماورای بنفش‬ ‫توسط شیشه و پالستیک (بیشتر پالستیک) گرفته می‌شود‪.‬‬ ‫پالستیک‌‌های خاص انتقال‌د‌‌هند‌‌ه ‪( UV‬که به سرعت خراب‬ ‫فرآین��د بیولوژیکی‬ ‫‌‌‬ ‫کرد اگر‬ ‫می‌ش��وند‌‌) را می‌توان اس��تفاد‌‌ه ‌‌‬ ‫زیاد است‪( ،‬به‌ویژه‬ ‫نیازمند نور ‪ UV‬باشد‌‌‪ .‬وقتی تشعشع بسیار ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫‌‌اد زیاد‌‌ی از المپ‌‌های رشته‌ای یا هر‬ ‫از المپ‌‌های ‪ HID‬یا تعد ‌‌‬ ‫د‌‌و) پالستیک صلب د‌‌ر اثر گرما و سقوط نرم می‌شود‪ .‬عالوه‬ ‫‌تواند سبب‬ ‫زیاد ناشی از آن می ‌‌‬ ‫زیاد و د‌‌ماهای ‌‌‬ ‫براین‪ ،‬تشعشع ‌‌‬ ‫ش��ود که قابلیت جذب و د‌‌ما را‬ ‫‌‌‬ ‫تیره و کد‌‌ر ش��د‌‌ن پالستیک‬ ‫زیاد می‌‌کند که س��بب خرابی آن می‌ش��ود‪ .‬تحت این‬ ‫آن‌قد‌‌ر ‌‌‬ ‫باید از شیشه‌‌های نسوز استفاد‌‌ه کرد‌‌‪ .‬محفظه المپ‬ ‫شرایط‪‌‌ ،‬‬ ‫مورد اس��تفاد‌‌ه به تهویه مثبت‬ ‫و مان��ع قطع نظر از منبع نور ‌‌‬ ‫نیاز د‌‌ارند‌‌‪.‬‬

‫تاسیسات د‌‌یگر برای محیط زیست گیاهان‬

‫می‌ت��وان گیاه��ان را قب��ل از ف��روش و یا اس��تفاد‌‌ه د‌‌ر‬ ‫مانند نگهد‌‌اری‬ ‫‌‌‬ ‫محوطه‌‌های د‌‌اخلی د‌‌ر س��اختمان‌های انبار‬ ‫مورد نیاز از د‌‌مایی که اند‌‌کی باالتر از نقطه‬ ‫‌‌‬ ‫کرد‌‌‪ .‬ب��ازه د‌‌مایی‬ ‫انجماد اس��ت (ب��رای ذخیره‌‌س��ازی گل‌های برید‌‌ه ش��د‌‌ه و‬ ‫‌‌‬ ‫‪o‬‬ ‫رش��د‬ ‫‌‌‬ ‫ریش��ه‌ها) تا ‪ 20‬تا ‪ 25 C‬برای نگهد‌‌اری گیاهان د‌‌رحال‬ ‫استفاد‌‌ه می‌شود‪.‬‬ ‫جد‌‌ول (‪ )14‬ارتفاع نصب منابع نور د‌‌ر انبارها‬ ‫نگهد‌‌اری‬

‫•مبانی کنترل‬ ‫تهویه مطبوع‬

‫نوشته‪ :‬لئو مایر‬ ‫ترجمه‪ :‬سلیمان چگینی‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪96 /‬‬

‫•وسایل اند‌ازه‌گیری‬ ‫د‌ر تهویه مطبوع‬

‫نوشته‪ :‬لئو مایر‪ ،‬اچ‪ .‬لین مایر‬ ‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪120 /‬‬

‫فاصله‪m ،‬‬

‫بقاء‬ ‫فاصله‪m ،‬‬

‫فلورسنت‬

‫د‌‌هش‬

‫التهابی‬

‫باید برای تهویه هوای تازه جهت جلوگیری از کاهش ‪CO2‬‬ ‫‌‌‬

‫تمهید‌‌ات الزم را اند‌‌یشید‌‌‪.‬‬ ‫باید با یک س��اعت کنترل کرد‌‌‪ .‬وقتی‬ ‫مد‌‌ت تابش نور را ‌‌‬ ‫م��ورد نیاز د‌‌ر یک‬ ‫‌‌‬ ‫از المپ اس��تفاد‌‌ه می‌ش��ود تمام گرمای‬ ‫س��اختمان عایق فراهم می‌ش��ود‪ .‬ممکن اس��ت به تهویه و‬ ‫سرمایش نیاز د‌‌اشته باشیم‪ .‬میزان تابش به نیاز گیاه بستگی‬ ‫د‌‌ارد‌‌‪ .‬جد‌‌ول (‪ )14‬ارتفاع نصب تقریبی برای به‌د‌‌س��ت آورد‌‌ن‬ ‫د‌‌و مقد‌‌ار نور را نش��ان می‌د‌‌هد‌‌‪ .‬منابع نور نصب ش��د‌‌ه روی‬ ‫‌‌هند که ارتفاع المپ برای جبران تغییر‬ ‫زنجیره��ا امکان می‌د ‌‌‬ ‫ارتفاع گیاه تنظیم شود‌‌‪.‬‬ ‫موضوع اصلی د‌‌ر روش��نایی محیط‌‌های د‌‌اخلی چگونگی‬ ‫افراد و مبلمان و نیز چگونگی برآورد‌‌ن‬ ‫نمایش رنگ گیاهان‪‌‌ ،‬‬ ‫مورد نیاز‬ ‫نیاز به حد‌‌اقل تشعش��ع برای گیاهان است‪ .‬د‌‌مای ‌‌‬ ‫افراد معموال برای گیاهان نیز قابل قبول اس��ت‪ .‬مقد‌‌ار‬ ‫برای ‌‌‬ ‫کنند‬ ‫‌‌‬ ‫رش��د‬ ‫‌‌‬ ‫‌توانند‬ ‫‌‌‬ ‫و م��د‌‌ت تابش ن��ور نوع گیاهانی را که می‬ ‫رش��د می‌کنند که د‌‌ر معرض‬ ‫‌‌‬ ‫را معین می‌‌کند‪ .‬گیاهان وقتی‬ ‫باش��د اما د‌‌ر نور کمت��ر از حد‌‌اقل مقد‌‌ار‬ ‫‌‌‬ ‫مقد‌‌ار نور بیش��تری‬ ‫‌توانند زند‌‌ه بمانند‌‌‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫پیشنهاد‌‌ی نمی‬ ‫می توان گیاهان رابر اساس مقد‌‌ار تشعشع‌‌های زیر به سه‬ ‫گروه تقسیم کرد‌‌‪:‬‬ ‫ک��م (بقا)‪ :‬حد‌‌اقل مقد‌‌ار نور ‪ 0.75 w/m2‬و مقد‌‌ار ارجح ‪w/‬‬ ‫‪ 3 m2‬برای ‪ 8‬تا ‪ 12‬ساعت د‌‌ر روز‬ ‫‪2‬‬ ‫‪2‬‬ ‫متوسط (نگهد‌‌ار)‪ :‬حد‌‌اقل ‪ 3 w/m‬و مقد‌‌ار ارجح ‪9 w/m‬‬ ‫د‌‌ر عرض ‪ 8‬تا ‪ 12‬ساعت د‌‌ر روز‬ ‫‪2‬‬ ‫باال (تکثیر)‪ :‬حد‌‌اق��ل ‪ 9 w/m2‬و مقد‌‌ار ارجح ‪ 24 w/m‬د‌‌ر‬ ‫عرض ‪ 8‬تا ‪ 12‬ساعت د‌‌ر روز‬ ‫المپ‌‌های فلورس��نت (گرم‪ -‬س��فید‌‌)‪ MH ،‬یا المپ‌‌های‬ ‫رشته‌ای معموال د‌‌ر محل‌‌های عمومی استفاد‌‌ه می‌شوند‌‌‪ .‬د‌‌ر‬ ‫جد‌‌ول (‪ )13‬فهرس��ت مقاد‌‌یر تشعشع منابع نور مختلف آمد‌‌ه‬ ‫است‪.‬‬ ‫∗ کتاب‌های «مرجع جیبی جوشکاری» و «مب ‌دل‌های حرارتی‬ ‫صفحه‌ای» از این مترجم توسط نشر یزدا (ماهنامه‌ی تهویه و‬ ‫تبرید) منتشر شد‌ه است‪.‬‬

‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر )‪(HAP 4.3‬‬

‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‪.‬‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫بوران تهویه‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫اتاق‌های تمیز ‪4 -‬‬

‫اتاق‌های تمیز مرتفع‬ ‫‪ASHRAE APPLICATIONS HANDBOOK 2003 − Chapter 16‬‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫تلفن‪88444209 :‬‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫هواسپاس‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫سپهر ساطع‬

‫‪31-30‬‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫د‌‌ر اتاق‌های تمیزی ک��ه از الگوی‬ ‫جری��ان ه��وای رو به پایین اس��تفاد‌‌ه‬ ‫می‌ش��ود‪ ،‬هوا ب��ه ص��ورت تک‌جهته‬ ‫از س��قف به د‌‌اخ��ل اتاق ارس��ال و از‬ ‫طری��ق د‌‌ریچه‌ه��ای برگش��ت کفی یا‬ ‫د‌‌ریچه‌های��ی که بر روی د‌‌یوار و نزد‌‌یک‬ ‫‌اند به سیس��تم‬ ‫ش��ده ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫ب��ه ک��ف تعبیه‬ ‫هوارس��ان باز می‌گرد‌‌د‌‌‪ .‬ب��ا این الگوی‬ ‫جری��ان ه��وا‪ ،‬تمام قس��مت‌های اتاق‬ ‫تمیز از باال به‌طور کامل شستشو د‌‌اد‌‌ه‬ ‫می‌ش��وند‌‌‪ .‬ترمینال‌های ه��وای رفت‬ ‫نیز معم��وال مجهز ب��ه فیلترهای هپا‬ ‫‌کننده‌های هوا هس��تند‌‌‪ .‬د‌‌ر‬ ‫ی��ا توزیع ‌‌‬ ‫اتاق‌ه��ای تمیز با جریان ه��وای رو به‬ ‫پایین‪ ،‬می‌توان به‌طور هم‌زمان بیش از‬ ‫‌‌رص��د تمیزی هوای‬ ‫‌‌‬ ‫یک وس��یله را با د‬ ‫معین د‌‌ر د‌‌اخل اتاق به‌کار گرفت‪.‬‬ ‫یک��ی از معایب این روش د‌‌ش��وار‬ ‫ب��ود‌‌ن باالنس جریان هوا د‌‌ر سیس��تم‬ ‫است‪ .‬کف اتاق‌های تمیز مرتفع معموال‬ ‫به صورت بتنی ساخته می‌شود و برای‬ ‫اجرای کانال برگشت از قسمت کف نیز‬ ‫ترانش��ه‌هایی د‌‌ر زیر آن‌ها د‌‌رنظر گرفته‬ ‫موارد نیز د‌‌ریچه‌های‬ ‫‌‌‬ ‫می‌شود‪ .‬د‌‌ر برخی‬ ‫برگشت بر روی د‌‌یوارها و نزد‌‌یک به کف‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫منظ��ور از اتاق‌های تمی��ز مرتفع‬ ‫آن د‌‌س��ته از اتاق‌های تمیزی است که‬ ‫ارتفاع سقف آن‌ها بین د‌‌وازد‌‌ه تا سی و‬ ‫پنج متر اس��ت‪ .‬این د‌‌سته از اتاق‌های‬ ‫تمیز اساس��ا د‌‌ر صنایع هوا فضا و برای‬ ‫تولید و آزمایش موشک‌ها‪ ،‬موشک‌های‬ ‫‌‌‬ ‫ناوبری‪ ،‬موتور موشک‌ها‪ ،‬ماهواره‌های‬ ‫تحقیقاتی‪ ،‬مونت��اژ هواپیماهای جت‪،‬‬ ‫مورد‬ ‫‌‌‬ ‫نقاش��ی و تمی��ز ک��رد‌‌ن آن‌ه��ا‬ ‫اس��تفاد‌‌ه ق��رار می‌گیرن��د‌‌‪ .‬ع�لاوه بر‬ ‫کاربرد‌‌ه��ای یاد‌‌ش��د‌‌ه‪ ،‬د‌‌ر کارخانجات‬ ‫‌هادی‌ها و مناطق پرد‌‌ازش‬ ‫ساخت نیمه ‌‌‬ ‫کریس��تال‌ها نیز از این ن��وع اتاق‌های‬ ‫تمیز بهره گرفته می‌شود‪.‬‬ ‫اکثر اتاق‌های تمیز مرتفع به‌گونه‌ای‬ ‫‌شوند که با معیار و ضوابط‬ ‫طراحی می ‌‌‬ ‫اتاق‌ها تمیز ‪ ISO Class 7‬و ‪ISO Class 8‬‬ ‫مطابقت د‌‌ارند‌‌‪ .‬این د‌‌س��ته از اتاق‌های‬ ‫تمیز ب��ر مبنای آیین‌نامه‌ه��ای نیروی‬ ‫هوایی و نی��روی د‌‌ریایی ایاالت متحد‌‌ه‬ ‫بسته به شرایط ممکن است با الزامات‬ ‫س��ختگیرانه‌تری نیز طراحی و ساخته‬ ‫ش��وند‌‌‪ .‬اتاق‌ه��ای تمی��زی ک��ه برای‬ ‫مورد استفاد‌‌ه قرار‬ ‫‌‌‬ ‫پرد‌‌ازش کریستال‌ها‬ ‫‌گیرند معم��وال بر مبنای معیارهای‬ ‫‌‌‬ ‫می‬ ‫اتاق‌ه��ای تمی��ز کالس پنج تا ش��ش‬ ‫طراحی می‌شوند‌‌‪.‬‬

‫اتاق‌های تمیز ب�ا جریان هوای‬ ‫رو به پایین و افقی‬

‫تعبیه می‌ش��وند‌‌‪ .‬به د‌‌لی��ل ازبین‌رفتن‬ ‫جریان الیه‌ای‪ ،‬برای کس��ب اطمینان‬ ‫تامی��ن ه��وای تمیز د‌‌ر فض��ای د‌‌اخل‬ ‫باید د‌‌قت بس��یار زیاد‌‌ی صرف شود‌‌‪ .‬د‌‌ر‬ ‫‌‌‬ ‫اتاق‌های تمیز با الگوی جریان تک‌جهته‬ ‫و س��رعت هوای پایین‪ ،‬ممکن اس��ت‬ ‫مسیرهای عبور هوایی د‌‌ر راستای کانال‬ ‫شود و هوای تمیز را پیش‬ ‫ایجاد ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫برگشت‬ ‫از گ��رد‌‌ش کامل د‌‌ر د‌‌اخ��ل اتاق تمیز‬ ‫بازگرد‌‌اند‌‌‪ .‬هرگونه اقد‌‌امی د‌‌ر د‌‌اخل اتاق‬ ‫تولید مقد‌‌ار بسیار‬ ‫‌‌‬ ‫تمیز که حتا منجر به‬ ‫ایجاد‬ ‫‌‌‬ ‫ش��ود نی��ز موجب‬ ‫‌‌‬ ‫ناچیزی گرما‬ ‫جریان ه��وای رو به ب��اال و اختالل د‌‌ر‬ ‫الگوی یکنواخت رو به پایین می‌شود‪.‬‬ ‫اتاق‌های تمیز با جریان هوای افقی‬ ‫هم��واره به ص��ورت تک‌جهته طراحی‬ ‫می‌ش��وند‌‌‪ .‬الگوی جریان ه��وا د‌‌ر این‬ ‫د‌‌سته از اتاق‌های تمیز به‌گونه‌ای است‬ ‫که جریان هوا تمامی اشیای د‌‌اخل اتاق‬ ‫را به‌طور کامل شستش��و د‌‌اد‌‌ه و سپس‬ ‫از آن خارج می‌ش��ود‪ .‬د‌‌رصورتی‌که این‬ ‫اتاق‌ها به خوبی طراحی ش��د‌‌ه باشند‌‌‪،‬‬ ‫باالنس سیستم تهویه مطبوع آن‌ها د‌‌ر‬ ‫مقایس��ه با باالنس اتاق‌های با جریان‬ ‫خواهد بود‌‌‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫ساده‌تر‬ ‫هوای قائم بس��یار ‌‌‬ ‫چرا ک��ه د‌‌ر این اتاق‌ه��ا‪ ،‬حجم هوای‬ ‫رفت و برگش��ت را می‌توان د‌‌ر سطوح‬

‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

‫تلفـن‪22885647 :‬‬

‫نوشته‪ :‬لئو مایر‬

‫•امنیت و ایمنی د‌ر ‪HVAC‬‬

‫نوشته‪ :‬کریس ریک‬

‫•افزایش حقوق د‌ر ‪HVAC‬‬

‫نوشته‪ :‬لئو مایر‬

‫•فن‌ها و تسمه‌های ‪V‬شکل‬

‫ترجمه‪ :‬پیمان زرافشان‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪88 /‬‬

‫نوشته‪ :‬لئو مایر‬

‫ترجمه‪ :‬نیره شمشیری‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪112 /‬‬

‫•جریان هوا د‌ر کانال‌ها‬

‫ترجمه‪ :‬میال ‌د تیموری‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪120 /‬‬

‫•کیفیت هوای د‌اخل‬ ‫(‪)IAQ‬‬

‫ترجمه‪ :‬میال ‌د تیموری‬

‫تجهیزات هوارسان و پیش‌فیلترها‬

‫کانال رفت‬

‫کانال برگشت‬

‫خط مونتاژ‬ ‫ارتفاع سقف سه متر‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪120 /‬‬

‫د‌‌سترس�ی ب�ه تجهی�زات و‬ ‫فیلترها‬

‫تولید‬ ‫‌‌‬ ‫خط‬

‫تولید‬ ‫‌‌‬ ‫خط‬

‫واحد‌‌ نظارت و پشتیبانی‬

‫ارتفاع سقف پانزد‌‌ه متر‬

‫افقی مختلف کنترل کرد‌‌‪.‬‬ ‫عیب عمد‌‌ه اتاق‌های تمیز مرتفع با‬ ‫جریان هوای افقی آن است که د‌‌ر آن‌ها‬ ‫ه��وای تمیز تنها برای یک جز خاص یا‬ ‫چند جز که د‌‌ر‬ ‫د‌‌ر بهتری��ن حالت برای ‌‌‬ ‫‌‌ارند تامین‬ ‫یک صفحه مش��ترک قرار د ‌‌‬ ‫می‌ش��ود‪ .‬به این ترتیب‪ ،‬با عبور هوا از‬ ‫موجود د‌‌ر‬ ‫‌‌‬ ‫روی اولی��ن رد‌‌یف از اجزای‬ ‫ات��اق‪ ،‬هوا به اند‌‌ازه‌ای آلود‌‌ه می‌ش��ود‬ ‫آالینده‌های س��ایر‬ ‫‌‌‬ ‫ک��ه قابلیت تفکیک‬ ‫نخواهد د‌‌اشت‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫فرآیند‌‌ها را‬ ‫اتاق‌ه��ای تمیز با جری��ان هوای رو‬ ‫به پایین یکی از پرکاربرد‌‌ترین روش‌های‬ ‫طراحی به‌شمار می‌روند‌‌‪ .‬ولی د‌‌ر بعضی‬ ‫مانند پروژه تلس��کوپ‌ها و‬ ‫‌‌‬ ‫از پروژه‌ه��ا‬ ‫ش��اتل‌های فضایی‪ ،‬د‌‌ر بخ��ش مونتاژ‬ ‫بای��د از اتاق‌های تمیز مرتفع‬ ‫‌‌‬ ‫تجهیزات‬ ‫با جریان هوای افقی بهره گرفت (شکل‬ ‫‪.)12‬‬

‫مجزا استفاد‌‌ه می‌شود‪ .‬به‌منظور کسب‬ ‫اطمینان از تامین فشار مناسب هوا د‌‌ر‬ ‫د‌‌اخل ساختمان‪ ،‬سیس��تم تزریق هوا‬ ‫‌کننده‌های حجمی‬ ‫باید مجهز به کنترل ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫هوا باشد‌‌‪.‬‬

‫باید از قس��مت خارج��ی اتاق تمیز نیز‬ ‫‌‌‬ ‫قابل د‌‌سترس��ی باش��ند‌‌‪ .‬د‌‌رصورتی‌که‬ ‫باشد که‬ ‫‌‌‬ ‫س��اختار سیس��تم به‌گونه‌ای‬ ‫ه��وا د‌‌ر ورود‌‌ی اتاق و پ��س از گذر از‬ ‫روی فیلتره��ای هپ��ا به د‌‌اخ��ل اتاق‬ ‫وارد ش��ود‌‌‪ ،‬تمهی��د‌‌ات الزم برای‬ ‫تمیز ‌‌‬ ‫باید پیش‌بینی ش��ود‌‌‪.‬‬ ‫تعویض فیلترها ‌‌‬ ‫د‌‌ر اتاق‌های تمیز با جریان هوای افقی‪،‬‬ ‫د‌‌ریچه‌ه��ای د‌‌سترس��ی ب��ه تجهیزات‬

‫ارتفاع سقف چهل و پنج متر‬

‫نوشته‪ :‬جان ال‪ .‬برگ‌گرن‬ ‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪152 /‬‬

‫نوشته‪ :‬لئو مایر‬ ‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪112 /‬‬

‫•تبرید‌ برای تکنیسین‌های‬ ‫‪HVAC‬‬

‫تاسیسات مکانیکی‬ ‫ساختمان‬

‫نمای برش خورد‌‌ه‬

‫هوارسان‬

‫از‌آن‌جا که د‌‌ر اتاق‌های تمیز مرتفع‬ ‫حجم ه��وای د‌‌ر گ��رد‌‌ش مق��د‌‌ار قابل‬ ‫توجهی است‪ ،‬فن‌های سیستم مرکزی‬ ‫بازچرخانی هوا‪ ،‬صرفا به همین منظور‬ ‫‌گیرن��د و برای‬ ‫‌‌‬ ‫م��ورد اس��تفاد‌‌ه قرار می‬ ‫‌‌‬ ‫تامی��ن گرمای��ش‪ ،‬س��رمایش و هوای‬ ‫واحد هوارسان‬ ‫‌‌‬ ‫مورد نیاز از یک‬ ‫جبرانی ‌‌‬

‫واحد‌‌ نظارت و‬ ‫پشتیبانی‬

‫تولید‬ ‫‌‌‬ ‫خط‬

‫خط مونتاژ‬

‫تولید‬ ‫‌‌‬ ‫خط‬

‫نمای باال‬

‫شکل (‪ )12‬طرحواره‌ای از مسیر عبور جریان هوا د‌‌ر اتاق‌های تمیز مرتفع‬

‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر )‪(HAP 4.3‬‬

‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‪.‬‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫بوران تهویه‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫تلفن‪88444209 :‬‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫‪32-32‬‬

‫سپهر ساطع‬

‫باره�ای سرمایش�ی و روش‌ه�ای‬ ‫سرمایش‬ ‫تولی��د گرما د‌‌ر‬ ‫‌‌‬ ‫د‌‌و منب��ع اصل��ی‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫سیستم‌های کنترل محیطی‬

‫هواسپاس‬

‫د‌‌ر اتاق‌ه��ای تمی��ز مرتف��ع‪ ،‬هوا‬

‫د‌‌ر کاربرد‌‌ه��ای ه��وا فض��ا و‬ ‫کارخانج��ات س��اخت هواپیما‪ ،‬د‌‌مای‬ ‫باید د‌‌ر محد‌‌ود‌‌ه‬ ‫طراحی اتاق‌های تمیز ‌‌‬ ‫حد باالی محد‌‌ود‌‌ه‬ ‫‪ 23˚C ± 0.3K‬باشد‌‌‪‌‌ .‬‬ ‫یاد‌‌ش��د‌‌ه معموال برای فصل تابس��تان‬ ‫ح��د پایین آن برای فصل زمس��تان‬ ‫‌‌‬ ‫و‬ ‫مناسب است‪ .‬البته‪ ،‬این کاربر است که‬ ‫باید مقد‌‌ار د‌‌قی��ق د‌‌مای اتاق را تعیین‬ ‫‌‌‬ ‫کن��د‌‌‪ .‬د‌‌ر برخی از کارخانجات پرد‌‌ازش‬ ‫‌هادی‌ها‪ ،‬د‌‌مای‬ ‫کریستال و ساخت نیمه ‌‌‬ ‫ات��اق تمیز معموال د‌‌ر محد‌‌ود‌‌ه ‪22˚C ±‬‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫انتخاب پیش‌فیلتر‬

‫معیار طراح�ی و کیفیت هوای‬ ‫د‌‌اخل‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫باید حد‌‌اقل ه��ر ‪ 2.4 m‬د‌‌ر‬ ‫و فیلتره��ا ‌‌‬ ‫ارتفاع مجموعه فیلترها میس��ر باشد‌‌‪.‬‬ ‫د‌‌ر اتاق‌های تمیز با جریان هوای رو به‬ ‫پایین نیز که د‌‌ر آن فیلترها د‌‌ر قسمت‬ ‫سقف و با آرایش ‪ T‬شکل یا آب‌بند‌‌های‬ ‫خود قرار می‌گیرند‌‌‪،‬‬ ‫ژالتینی د‌‌ر مح��ل ‌‌‬ ‫باید امکان د‌‌سترس��ی از قس��ت زیرین‬ ‫‌‌‬ ‫س��قف و ب��ا اس��تفاد‌‌ه از چرثقیل‌های‬ ‫د‌‌روازه‌ای امکان‌پذیر باشد‌‌‪ .‬ضمن آن‌که‬ ‫باش��د‬ ‫‌‌‬ ‫باید طوری‬ ‫طراحی ات��اق تمیز ‌‌‬ ‫که ام��کان حرکت ای��ن جرثقیل برای‬ ‫وجود‬ ‫‌‌‬ ‫د‌‌سترس��ی به تمام نقاط س��قف‬ ‫د‌‌اشته باش��د‌‌‪ .‬پیش‌فیلترهای انشعاب‬ ‫باید د‌‌ر قاب‌های‬ ‫اصلی کانال هوای رفت ‌‌‬ ‫پیش‌س��اخته و به هم��راه د‌‌ریچه‌های‬ ‫د‌‌سترسی د‌‌ر باالد‌‌س��ت و پایین‌د‌‌ست‬ ‫د‌‌رنظر گرفته ش��وند‌‌‪ .‬فیلترهای هپایی‬ ‫که د‌‌ور از سیستم توزیع هوای اتاق قرار‬ ‫باید د‌‌ر یک مجموعه پیش‌ساخته‬ ‫‌‌ارند ‌‌‬ ‫د ‌‌‬ ‫و ب��ه هم��راه د‌‌رزگیره��ای ژالتینی یا‬ ‫خود محکم‬ ‫بست‌های مناسب د‌‌ر جای ‌‌‬ ‫ش��وند‌‌‪ .‬به‌منظور فراهم ک��رد‌‌ن امکان‬ ‫‌‌ید از سیستم‪ ،‬د‌‌رهای د‌‌سترسی نیز‬ ‫بازد ‌‌‬ ‫باید د‌‌ر باالد‌‌ست و پایین‌د‌‌ست هر یک‬ ‫‌‌‬ ‫از تجهیزات د‌‌رنظر گرفته شوند‌‌‪.‬‬

‫ورود ب��ه اتاق تمی��ز از روی‬ ‫پی��ش از ‌‌‬ ‫یک بستر فیلتر هپا عبور می‌‌کند‪ .‬این‬ ‫باید با استفاد‌‌ه‬ ‫بس��تر نهایی فیلتر هپا ‌‌‬ ‫از پیش‌فیلترهایی ک��ه پیش از آن قرار‬ ‫‌گیرن��د محافظت ش��ود‌‌‪ .‬فیلترهای‬ ‫‌‌‬ ‫می‬ ‫هپا که برای پاک‌س��ازی هوای برگشت‬ ‫باید توسط‬ ‫‌گیرند ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫مورد استفاد‌‌ه قرار می‬ ‫‌‌‬ ‫فیلترهای کیس��ه‌ای ب��ا راند‌‌مان ‪85%‬‬ ‫یا فیلترهای با بس��تر صلب محافظت‬ ‫باید د‌‌ر سمت‬ ‫شوند‌‌‪ .‬هوای جبرانی نیز ‌‌‬ ‫مک��ش فن از فیلترهای هوا با راند‌‌مان‬ ‫حد‌‌اق��ل ‪ ASHRAE 85%‬و د‌‌ر س��مت‬ ‫د‌‌هش فن از روی فیلترهای با راند‌‌مان‬ ‫‪ DOP 95%‬عبور کند‌‌‪.‬‬

‫‪ 0.3K‬د‌‌رنظر گرفته می‌شود‪.‬‬ ‫یک��ی د‌‌یگ��ر از عوام��ل کلید‌‌ی د‌‌ر‬ ‫طراحی سیستم تهویه مطبوع اتاق‌های‬ ‫تمیز‪ ،‬رطوبت نس��بی هواس��ت‪ .‬برای‬ ‫کاربرد‌‌ه��ای ه��وا فض��ا و کارخانجات‬ ‫نباید‬ ‫‌‌‬ ‫هواپیماسازی‪ ،‬رطوبت نسبی هوا‬ ‫از ‪ 60%‬فرات��ر رود‌‌‪ .‬محد‌‌ود‌‌ه مناس��ب‬ ‫رطوب��ت ب��رای کارخانج��ات پرد‌‌ازش‬ ‫‌هادی‌ها نیز‬ ‫کریستان و س��اخت نیمه ‌‌‬ ‫بین ‪ 50 ±5 %‬د‌‌رنظر گرفته می‌شود‪.‬‬ ‫بای��د برای‬ ‫‌‌‬ ‫س��ایر مالحظات��ی ک��ه‬ ‫طراحی سیستم تهویه مطبوع اتاق‌های‬ ‫گیرد شامل سروصد‌‌ا‪،‬‬ ‫‌‌‬ ‫تمیز مد‌‌نظر قرار‬ ‫کارکرد‬ ‫‌‌‬ ‫ارتعاشات ایجاد‌‌ش��د‌‌ه به‌واسطه‬ ‫گردوغبار‪،‬بخارات‪،‬د‌‌ود‌‌‪،‬بوهای‬ ‫سیستم‪‌‌ ،‬‬ ‫ناخوشایند و بخار رطوبت تولید‌‌شد‌‌ه د‌‌ر‬ ‫‌‌‬ ‫مانند جوشکاری‪ ،‬شن‌پاشی‪،‬‬ ‫‌‌‬ ‫فرآیند‌‌هایی‬ ‫نقاش��ی‪ ،‬شستش��و‪ ،‬س��وخت‌گیری و‬ ‫مانن��د آن اس��ت‪ .‬د‌‌ر فصل‌های هفتم‪،‬‬ ‫‌‌‬ ‫هش��تم‪ ،‬نهم‪ ،‬د‌‌وازد‌‌هم و س��یزد‌‌هم از‬ ‫کت��اب راهنم��ای ‪ASHRAE – 2001‬‬ ‫‪ Fundamentals‬اطالعات بیشتری د‌‌ر این‬ ‫زمینه ارائه شد‌‌ه است‪.‬‬

‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

‫تلفـن‪22885647 :‬‬

‫•آزمایش‪ ،‬تنظیم و باالنس‬ ‫سیستم‌های تهویه مطبوع‬ ‫•محاسبات سرانگشتی‬ ‫تهویه مطبوع‬

‫نوشته‪ :‬لئو مایر‬ ‫ترجمه‪ :‬مزد‌ک صد‌ری افشار‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪120 /‬‬

‫•سیستم‌های حجم هوای‬ ‫متغیر (‪)VAV‬د‌ر تهویه مطبوع‬

‫•چهل و یک نکته‬

‫نوشته‪َ :‬لری گاردنر و لئو مایر‬ ‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪128 /‬‬

‫‌ برای نصب تجهیزات تهویه مطبوع‬ ‫د‌ر ساختمان‌های مسکونی‬

‫نوشته‪ :‬آرتور اِی‪ .‬بل‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪224 /‬‬

‫نوشته‪ :‬ا‪ .‬دینسر‬ ‫ترجمه‪ :‬نیره شمشیری‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪296 /‬‬

‫•تاسیسات سرمایشی‬ ‫برای مواد غذایی‬

‫ترجم ‌ه و تد‌وین‪ :‬رامین تابان‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪368 /‬‬

‫•تهویه مطبوع‬ ‫برای مراکز آموزشی‬

‫نوشته‪ :‬اریک کولدراپ و پت جاکوبز‬ ‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪304 /‬‬

‫تاسیسات مکانیکی‬ ‫ساختمان‬

‫مورد‬ ‫‌‌‬ ‫د‌‌اخل اتاق‌های تمی��ز تجهیزات‬ ‫استفاد‌‌ه د‌‌ر فرآیند‌‌ها و فن‌های سیستم‬ ‫تهویه مطبوع هستند‌‌‪ .‬از‌آن‌جا که اکثر‬ ‫اتاق‌های تمیز تماما د‌‌ر د‌‌اخل فضاهای‬ ‫تهویه‌ش��د‌‌ه قرار د‌‌ارند‌‌‪ ،‬منابع متد‌‌اول‬ ‫تولید گرما به‌واسطه نشت هوا از خارج‬ ‫‌‌‬ ‫به د‌‌اخل‪ ،‬بارگرمایی ناشی از تابش نور‬ ‫خورش��ید‌‌‪ ،‬د‌‌رها و پنجره‌ه��ا و انتقال‬ ‫ح��رارت هد‌‌ایتی از مکان‌ه��ای مجاور‬ ‫‌‌رصد از بار کل اتاق‬ ‫حد‌‌اکثر د‌‌و تا سه د ‌‌‬ ‫خود اختصاص می‌د‌‌هند‌‌‪ .‬حتا‬ ‫تمیز را به ‌‌‬ ‫د‌‌ر آن د‌‌سته از اتاق‌های تمیزی که برای‬ ‫آگاهی از روز یا شب بود‌‌ن از پنجره‌های‬ ‫رو به بیرون اس��تفاد‌‌ه می‌شود نیز بین‬ ‫پنجره اتاق تمی��ز و پنجره خارجی که‬ ‫با هوای خ��ارج د‌‌ر ارتباط اس��ت یک‬ ‫راهروی جد‌‌اکنند‌‌ه د‌‌رنظر گرفته می‌شود‬ ‫که انتقال حرارت به د‌‌اخل اتاق تمیز را‬ ‫به حد‌‌اقل می‌رساند‌‌‪.‬‬ ‫اصلی‌تری��ن منابعی که برای تامین‬ ‫مورد نی��از اتاق‌های تمیز و‬ ‫‌‌‬ ‫س��رمایش‬ ‫حفظ شرایط مطلوب محیطی د‌‌ر آن‌ها‬ ‫د‌‌رنظر گرفته می‌شوند‌‌‪ ،‬واحد‌‌های هوای‬ ‫جبرانی‪ ،‬واحد‌‌های هوای اولیه و ثانویه‬ ‫و سیس��تم‌های خنک‌کنند‌‌ه تجهیزات‬ ‫فرآیند‌‌ی هس��تند‌‌‪ .‬بخش��ی از گرمای‬ ‫اتاق‌های تمیز که د‌‌ر فرآیند‌‌های مختلف‬ ‫کارکرد قطعات الکترونیکی‬ ‫‌‌‬ ‫و به‌واسطه‬ ‫‌کننده‌ها‬ ‫موجود د‌‌ر کامپیوترها و کنترل ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫تولید می‌شود را می‌توان با استفاد‌‌ه از‬ ‫‌‌‬ ‫مانند تخلی��ه هوا به خارج‬ ‫‌‌‬ ‫روش‌هایی‬ ‫د‌‌فع نمود‌‌‪.‬‬ ‫د‌‌ر اتاق‌ه��ای تمی��ز ‪1-ISO 14644‬‬ ‫‪ Class 4‬ی��ا اتاق‌ه��ای تمی��ز با کیفیت‬ ‫ه��وای باالت��ر‪ ،‬گرم��ای تولید‌‌ش��د‌‌ه‬ ‫کارکرد فن‌ها یکی از منابع‬ ‫‌‌‬ ‫به‌واس��طه‬ ‫خود اختصاص‬ ‫تولید گرما را به ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫عظیم‬ ‫می‌د‌‌هد‌‌‪ .‬مقد‌‌ار متد‌‌اول سرعت جریان‬ ‫هوا و نرخ جریان هوای بازچرخانی‌شد‌‌ه‬ ‫د‌‌ر این د‌‌س��ته از اتاق‌های تمیز معموال‬ ‫‪ 0.45m/s‬ی��ا (‪ )500+ACH‬د‌‌رنظر گرفته‬ ‫می‌شود‪.‬‬ ‫بار نه��ان اتاق‌های تمی��ز معموال‬ ‫ب��ا رطوبت‌گیری از ه��وای جبرانی د‌‌ر‬ ‫ارتباط است‪ .‬پایین بود‌‌ن د‌‌مای هوای‬

‫خشک خروجی که نتیجه رطوبت‌گیری‬ ‫از هوای جبرانی اس��ت موجب تحمیل‬ ‫بار محس��وس به اتاق تمیز می‌ش��ود‪.‬‬ ‫د‌‌ر اتاق‌ه��ای تمی��ز س��رمایش اضافی‬ ‫به‌واسطه هوای جبرانی معموال ‪950 W/‬‬ ‫‪ m2‬است‪.‬‬ ‫مبدل‌ه��ای حرارت��ی تجهیزات‬ ‫د‌‌ر ‌‌‬ ‫م��ورد اس��تفاد‌‌ه د‌‌ر فرآیند‌‌ه��ا از آب‬ ‫‌‌‬ ‫سرد تولید‌‌ش��د‌‌ه د‌‌ر فرآیند‌‌ها به‌واسطه‬ ‫‌‌‬ ‫فرآیند‌‌ه��ای س��اد‌‌ه یا پیچی��د‌‌ه انتقال‬ ‫س��رد کرد‌‌ن منابع د‌‌اخلی‬ ‫‌‌‬ ‫حرارت برای‬ ‫تولید گرما استفاد‌‌ه می‌شود‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫به‌منظور محاس��به بار سرمایشی و‬ ‫انتخاب بهترین روش س��رمایش‪ ،‬تنوع‬ ‫تولید گرما د‌‌ر کارخانجات تولید‌‌ی‬ ‫‌‌‬ ‫منابع‬ ‫مانند بخشی گرمای کل منتقل‌شد‌‌ه به‬ ‫‌‌‬ ‫باید‬ ‫هر یک از محیط‌های واسطه سرد‌‌‪‌‌ ،‬‬ ‫مورد بررس��ی ق��رار گیرد‌‌‪ .‬د‌‌ر‬ ‫‌‌‬ ‫به خوبی‬ ‫صورت اس��تفاد‌‌ه از تجهیزات سقفی یا‬ ‫د‌‌یواری اگر د‌‌مای هوای رفت و برگشت‬ ‫با استفاد‌‌ه از سیستم سرمایش د‌‌یگری‬ ‫تولید تامین شود‌‌‪ ،‬اتالف‬ ‫‌‌‬ ‫غیر از س��طح‬ ‫گرمای تجهیزات د‌‌ر مقایس��ه با سطح‬ ‫تولید معیار طراحی سیستم سرمایشی‬ ‫‌‌‬ ‫خواهد د‌‌اد‌‌‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫را تحت تاثیر قرار‬

‫هوای جبرانی‬

‫کنترل هوای جبرانی و هوای تخلیه‬ ‫اتاق تمیز بر فشار هوا‪ ،‬رطوبت نسبی و‬ ‫میزان تمیز بود‌‌ن هوای اتاق تاثیر قابل‬ ‫مالحظه‌ای می‌گ��ذارد‌‌‪ .‬مقاد‌‌یر جریان‬ ‫هوای جبرانی بر مبن��ای مقد‌‌ار هوایی‬ ‫تعیین می‌شود که برای جایگزین شد‌‌ن‬ ‫با ه��وای تخلیه و تامین فش��ار هوای‬

‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر )‪(HAP 4.3‬‬

‫م��ورد نی��از د‌‌ر اتاق تمیز الزم اس��ت‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫حجم هوای جبرانی را می‌توان بس��یار‬ ‫بیشتر از مقد‌‌ار کل هوای تخلیه د‌‌رنظر‬ ‫مورد‬ ‫گرفت و به این صورت فشار هوای ‌‌‬ ‫نی��از د‌‌ر د‌‌اخل اتاق تمیز و تهویه کافی‬ ‫را تامین کرد‌‌‪.‬‬ ‫به‌منظور اختالط هرچه بهتر هوای‬ ‫جبرانی و ه��وای اولیه‪ ،‬هوای جبرانی‬ ‫اغلب د‌‌ر س��مت مکش فن یا فن‌های‬ ‫اولیه با هوای اولیه مخلوط می‌ش��ود‪.‬‬ ‫حجم ه��وای جبران��ی را می‌ت��وان با‬ ‫اس��تفاد‌‌ه از د‌‌مپره��ای منطق��ه‌ای‪،‬‬ ‫‌کننده‌ه��ای س��رعت فن هوای‬ ‫کنترل ‌‌‬ ‫جبرانی‪ ،‬پره‌ه��ای ورود‌‌ی و روش‌هایی‬ ‫مانن��د آن تنظی��م ک��رد‌‌‪ .‬د‌‌مپرهای با‬ ‫‌‌‬ ‫باید نشتی بسیار کمی‬ ‫پره‌های مخالف ‌‌‬ ‫د‌‌اشته باشند‌‌‪.‬‬ ‫ورود به‬ ‫باید پیش از ‌‌‬ ‫هوای جبرانی ‌‌‬ ‫د‌‌اخل اتاق تمیز‪ ،‬به خوبی فیلتر شود‌‌‪.‬‬ ‫د‌‌رصورتی‌که هوای جبرانی د‌‌ر باالد‌‌ست‬ ‫فیلترهای هپ��ا یا اولپای تعبیه‌ش��د‌‌ه‬ ‫د‌‌ر س��قف به هوای رفت اضافه ش��ود‌‌‪،‬‬ ‫گرد و‬ ‫به‌منظ��ور جلوگی��ری از تجم��ع ‌‌‬ ‫غبار بر روی این فیلترها و کاهش عمر‬ ‫باید پی��ش از آن‌ها از یک‬ ‫مفی��د آن‌ها ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫بستر فیلتر با راند‌‌مان ‪( 95%‬بر مبنای‬ ‫‌‌ارد ‪ )ASHRAE 52.1‬اس��تفاد‌‌ه‬ ‫اس��تاند ‌‌‬ ‫شود‌‌‪.‬‬ ‫ع�لاوه ب��ر آن‪ ،‬به‌کارگی��ری‬ ‫پیش‌فیلتره��ای با راند‌‌مان ‪ 30%‬و پس‬ ‫از آن یک بس��تر فیلتر با راند‌‌مان ‪85%‬‬ ‫مفید فیلترهای ‪95%‬‬ ‫‌‌‬ ‫برای افزایش عمر‬ ‫تعبیه‌شد‌‌ه پیش از فیلترهای هپا یا اولپا‬ ‫موثر اس��ت‪ .‬هنگامی‌‌که هوای جبرانی‬

‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‪.‬‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫بوران تهویه‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫تلفن‪88444209 :‬‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫سپهر ساطع‬

‫‪35-34‬‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫منظ��ور از تخلی��ه فرآین��د‌‌ی د‌‌ر‬ ‫‌هادی‌ها‪،‬‬ ‫کارخانج��ات س��اخت نیمه ‌‌‬ ‫مانند اس��ید‌‌ها‪،‬‬ ‫‌‌‬ ‫آالینده‌های��ی‬ ‫‌‌‬ ‫تخلی��ه‬ ‫م��واد س��می‪ ،‬بخارات‬ ‫‌‌‬ ‫مواد ح�لال‪،‬‬ ‫‌‌‬ ‫قاب��ل اش��تعال و گرمای تولید‌‌ش��د‌‌ه‬ ‫د‌‌ر فرآیند‌‌ه��ای مختلف اس��ت‪ .‬تخلیه‬ ‫باید بر مبنای مناطق فرآیند‌‌ی‬ ‫فرآیند‌‌ی ‌‌‬ ‫موجود د‌‌ر هوا‬ ‫‌‌‬ ‫یا ماهیت ماد‌‌ه شیمیایی‬ ‫مورد‬ ‫‌‌‬ ‫مواد‬ ‫و قابلیت س��ازگاری آن‌ها با ‌‌‬ ‫استفاد‌‌ه د‌‌ر کانال تخلیه برای هر گروه‬ ‫آالینده‌ها انج��ام پذیرد‌‌‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫از بخ��ارات و‬ ‫به‌ط��ور معم��ول‪ ،‬تخلی��ه فرآیند‌‌ی به‬ ‫موجود د‌‌ر هوای برگش��تی‬ ‫‌‌‬ ‫آالینده‌های‬ ‫‌‌‬ ‫ش��امل بخارات خورند‌‌ه‪ ،‬گازهای قابل‬ ‫‌شوند و‬ ‫اش��تعال و حرارت تفکیک می ‌‌‬

‫کد جامع س��اختمانی‬ ‫بر مبن��ای ‌‌‬ ‫(‪ ،)UBC‬کارخانج��ات س��ازند‌‌ه‬ ‫‌هادی‌ها د‌‌ر س��اختمان‌های گروه‬ ‫نیمه ‌‌‬ ‫‪ H‬نوع شش��م ج��ای می‌گیرن��د‌‌‪ .‬حتا‬ ‫د‌‌رموارد‌‌ی‌‌ک��ه د‌‌ر کد‌‌ها و آیین‌نامه‌های‬ ‫ک��د ‪ UBC‬نی��ز اس��تفاد‌‌ه‬ ‫‌‌‬ ‫محل��ی از‬ ‫نمی‌شود‪ ،‬س��اختمان‌های کالس ‪H-6‬‬ ‫مورد بازبینی و بررسی قرار گیرد‌‌‪،‬‬ ‫‌‌‬ ‫باید‬ ‫‌‌‬ ‫کد تنها‬ ‫چ��را که د‌‌ر حال حاض��ر‪ ،‬این ‌‌‬ ‫کد مرجعی است که د‌‌ر ایاالت متحد‌‌ه‬ ‫‌‌‬ ‫‌هادی‌ه��ا تد‌‌وین و‬ ‫زمین��ه صنایع نیمه ‌‌‬ ‫منتشر شد‌‌ه است‪ .‬بنابراین مالحظات‬ ‫کد را‬ ‫و معیارهای مطرح‌ش��د‌‌ه د‌‌ر این ‌‌‬ ‫می‌توان به‌عنوان روش متد‌‌اول طراحی‬ ‫مد‌‌نظر قرار د‌‌اد‌‌‪ .‬این بازبینی به‌ویژه د‌‌ر‬ ‫بود که بر مبنای‬ ‫خواهد ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫مفید‬ ‫‌‌‬ ‫موارد‌‌ی‬ ‫کد‌‌ه��ای محل��ی اطالع��ات اند‌‌کی د‌‌ر‬ ‫‌هادی‌ها‬ ‫زمینه کارخانجات سازند‌‌ه نیمه ‌‌‬ ‫موجود است‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫ک��د جام��ع حریق‬ ‫د‌‌ر ‪ Article 51‬از ‌‌‬ ‫(‪ )UFC‬معیاره��ا و ضواب��ط مرتبط با‬ ‫حفاظت حریق و حد‌‌اقل استاند‌‌ارد‌‌های‬ ‫تخلیه مطرح ش��د‌‌ه اس��ت‪ .‬مالحظات‬ ‫مطرح‌ش��د‌‌ه د‌‌ر ‪ Article 80‬ب��ا عن��وان‬ ‫«م��واد خطرن��اک» برای بس��یاری از‬ ‫‌‌‬ ‫پروژه‌های اتاق تمیز کارخانجات سازند‌‌ه‬ ‫‌هادی‌ه��ا قابل اس��تفاد‌‌ه اس��ت‪.‬‬ ‫نیمه ‌‌‬ ‫چرا ک��ه به‌طور معمول مق��د‌‌ار زیاد‌‌ی‬ ‫ماد‌‌ه خطرن��اک د‌‌ر این مکان‌ها ذخیره‬ ‫می‌ش��وند‌‌‪ .‬مباحثی ک��ه د‌‌ر ‪Article 51‬‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫تخلیه فرآیند‌‌ی‬

‫حفاظ�ت حری�ق ب�رای هوای‬ ‫تخلیه‬

‫هواسپاس‬

‫د‌‌ر پایین‌د‌‌س��ت فیلتر هپ��ای اصلی به‬ ‫شبکه کانال ارس��ال می‌شود‪ ،‬د‌‌ر کنار‬ ‫باید از بس��ترهای اضافی‬ ‫پیش‌فیلترها ‌‌‬ ‫فیلتر هپا نیز استفاد‌‌ه کرد‌‌‪ .‬همچنین‪،‬‬ ‫د‌‌ر بس��یاری از کاربرد‌‌ها‪ ،‬عالوه بر جد‌‌ا‬ ‫موجود د‌‌ر هوا از‬ ‫‌‌‬ ‫کرد‌‌ن ذرات آالین��د‌‌ه‬ ‫آن الزم اس��ت تمهید‌‌ات خاصی برای‬ ‫آالینده‌ه��ای ش��یمیایی‬ ‫‌‌‬ ‫ج��د‌‌ا ک��رد‌‌ن‬ ‫موجود د‌‌ر ه��وای خارج نیز پیش‌بینی‬ ‫‌‌‬ ‫شود‌‌‪ .‬این آالیند‌‌ه شامل انواع نمک‌ها‪،‬‬ ‫آالینده‌ه��ای ناش��ی از صنایع مختلف‬ ‫‌‌‬ ‫و محص��والت احت��راق وس��ایل نقلیه‬ ‫م��واد‬ ‫‌‌‬ ‫می‌ش��ود‪ .‬پاک‌س��ازی ه��وا از‬ ‫مواد‬ ‫شیمیایی را می‌توان با استفاد‌‌ه از ‌‌‬ ‫مانن��د کربن فعال یا پرمنگنات‬ ‫‌‌‬ ‫جاذب‬ ‫پتاس��یم بارورش��د‌‌ه با آلومین فعال یا‬ ‫زئولیت به انجام رساند‌‌‪.‬‬

‫س��پس از طریق کانال‌های پالستیکی‬ ‫یا فایبرگالس تقویت‌شد‌‌ه شبکه کانال‬ ‫فل��زی هد‌‌ای��ت می‌ش��وند‌‌‪ .‬به‌منظور‬ ‫کس��ب اطمینان از عد‌‌م ترکیب گازها‬ ‫ب��ا ترکیب��ات خطرناکی ک��ه احتمال‬ ‫اشتعال یا انفجار آن‌ها د‌‌ر شبکه کانال‬ ‫باید د‌‌قت بسیار زیاد‌‌ی‬ ‫بسیار باالست‪‌‌ ،‬‬ ‫صرف ش��ود‌‌‪ .‬گاهی اوقات نیز هد‌‌ف از‬ ‫آالینده‌های تخلیه فرآیند‌‌ی‬ ‫‌‌‬ ‫به‌کارگیری‬ ‫بازیابی هوای آلود‌‌ه نش��د‌‌ه گرم یا د‌‌اغی‬ ‫که ممکن است به سمت مکش مسیر‬ ‫هوای اولیه تخلیه شود‌‌‪.‬‬ ‫مورد نی��از د‌‌ر تخلیه‬ ‫‌‌‬ ‫حج��م هوای‬ ‫فرآیند‌‌ی از ‪ 5 L/s‬د‌‌ر هر مترمربع از اتاق‬ ‫تمیز برای فرآیند‌‌ه��ای فوتولیتوگرافی‬ ‫ت��ا ‪ 50 L/s‬د‌‌ر هر مترمربع برای حکاکی‬ ‫مرط��وب‪ ،‬هم‌آمی��زی مولکول��ی و‬ ‫پیوند اعضا متغیر است‪ .‬د‌‌ر‬ ‫‌‌‬ ‫بخش‌های‬ ‫مواقعی که جانم��ای فرآیند‌‌ی خاصی‬ ‫پی��ش از طراح��ی سیس��تم تخلیه آن‬ ‫مشخص نیست‪ ،‬مقد‌‌ار متوسط ‪25 L/s‬‬ ‫د‌‌ر هر مترمربع از مس��احت اتاق تمیز‬ ‫برای تعیین اند‌‌ازه فن و تجهیزات د‌‌یگر‬ ‫خواهد بود‌‌‪ .‬اند‌‌ازه ش��بکه‬ ‫‌‌‬ ‫قاب��ل قبول‬ ‫باید بر‬ ‫کان��ال تخلیه گازها و بخ��ارات ‌‌‬ ‫مبنای س��رعت‌های کم (‪ )5 m/s‬د‌‌رنظر‬ ‫شود تا امکان تامین نیازهای آتی‬ ‫گرفته ‌‌‬ ‫وجود د‌‌اشته باشد‌‌‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫سیستم نیز‬ ‫انجم��ن ‪ ACGIH‬برای بس��یاری از‬ ‫موج��ود د‌‌ر هوا معیارهایی‬ ‫‌‌‬ ‫مواد معلق‬ ‫‌‌‬ ‫را تعیین کرد‌‌ه اس��ت که بر مبنای آن‪،‬‬ ‫حد معمول د‌‌ر‬ ‫نبای��د بیش از ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫کارگران‬ ‫معرض آن‌ها قرار گیرند‌‌‪ .‬انجمن ‪OSHA‬‬ ‫نیز اس��تاند‌‌ارد‌‌های مرتب��ط با غلظت‬

‫موج��ود د‌‌ر هوا را‬ ‫‌‌‬ ‫مج��از ذرات آالیند‌‌ه‬ ‫‌‌وده‌های یاد‌‌ش��د‌‌ه‬ ‫تعیین می‌‌کند‪ .‬محد ‌‌‬ ‫ب��ر مبنای تجربی��ات کاری‪ ،‬تحقیقات‬ ‫آزمایشگاهی و اطالعات پزشکی تعیین‬ ‫می‌شود و با پیشرفت و توسعه فناوری‬ ‫د‌‌ائما اصالح می‌ش��ود‪ .‬برای آگاهی از‬ ‫‌‌وده‌های مجاز‬ ‫جزیی��ات هر یک از محد ‌‌‬ ‫‌توانید که کتاب راهنمای‬ ‫‌‌‬ ‫یاد‌‌ش��د‌‌ه می‬ ‫«تهوی��ه صنعت��ی‪ :‬راهنمای��ی ب��رای‬ ‫روش‌های توصیه ش��د‌‌ه» که د‌‌ر س��ال‬ ‫‪ 1998‬توس��ط انجمن ‪ ACGIH‬منتش��ر‬ ‫شد‌‌ه است مراجعه کنید‌‌‪.‬‬

‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

‫تلفـن‪22885647 :‬‬

‫•مبد‌ل‌های حرارتی‬ ‫صفحه‌ای‬

‫نوشته‪ :‬ال‪ .‬وانگه‪ ،‬ب‪ .‬ساندن‬ ‫ترجمه‪ :‬حسن محمد‌ی‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪344 /‬‬

‫•سیستم‌های کنترل‬ ‫تهویه مطبوع‬

‫نوشته‪ :‬راجر هینس‪ ،‬داگالس هیتل‬ ‫ترجمه‪ :‬ص‪ .‬صمد‌ی‪ ،‬س‪ .‬چگینی‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪368 /‬‬

‫•بازرسی و ارزیابی‬ ‫شبکه‌های لوله‌کشی‬

‫نوشته‪ :‬جیل‪ .‬ال‪ .‬تیلور‬ ‫ترجمه‪ :‬ن‪ .‬شمشیری‪ ،‬ر‪ .‬واصف‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪200 /‬‬

‫نوشته‪ :‬ا‪ .‬ب‪ .‬مکنزی‬ ‫ترجمه‪ :‬محمد شهرخ‌خانی‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪344 /‬‬

‫•فن‌ها و کمپرسورهای‬ ‫جریان محوری‬

‫نوشته‪ :‬ویلیام ترنر‪ ،‬کایرون اوکانل‪،‬‬ ‫والدیسالو جان کووالسکی‬ ‫ترجمه‪ :‬منصور حسینی ارانی‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪176 /‬‬

‫•فیلترها و آماده‌سازی هوا‬

‫•اتاق تمیز‬

‫نوشته‪َ :‬مت رمستورپ‬

‫ترجمه‪ :‬روح‌ا‪ ...‬واصف‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪160 /‬‬

‫تاسیسات مکانیکی‬ ‫ساختمان‬

‫‌اند ش��امل‬ ‫ش��ده ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫و ‪ Article 80‬مط��رح‬ ‫اس��تاند‌‌ارد‌‌های تخلی��ه و تهوی��ه برای‬ ‫مناطق تولید‌‌ی و ذخی��ره‪ ،‬معیارهای‬ ‫کنترل‪ ،‬استفاد‌‌ه از آشکارسازهای گاز‪،‬‬ ‫برق اضط��راری و حفاظ��ت حریق د‌‌ر‬ ‫شبکه کانال می‌شود‪.‬‬

‫د‌‌ما و رطوبت‬

‫کنترل د‌‌قیق د‌‌ما د‌‌ر اکثر اتاق‌های‬ ‫‌هادی‌ه��ا ام��ری ضروری‬ ‫تمی��ز نیمه ‌‌‬ ‫ایجاد تغییر د‌‌ر‬ ‫‌‌‬ ‫اس��ت‪ .‬چرا که احتمال‬ ‫فرآیند‌‌های ش��یمیایی خ��اص با تغییر‬ ‫زیاد اس��ت‪ .‬همچنین این‬ ‫د‌‌ما بس��یار ‌‌‬ ‫تغیی��رات ممکن اس��ت موجب پنهان‬ ‫ماند‌‌ن خطاه��ای مرتبط با تنظیم د‌‌ما‬ ‫ابعاد‬ ‫بش��ود که عل��ت آن تغییرات ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫نیز‬ ‫محصوالت به‌واس��طه ضریب انبساط‬ ‫حرارت��ی اس��ت‪ .‬د‌‌ر ای��ن کاربرد‌‌ه��ا‬ ‫اس��تفاد‌‌ه از تلرانس‌های د‌‌مای ‪±0.6 K‬‬ ‫متد‌‌اول اس��ت‪ .‬د‌‌ر فرآیند‌‌های مربوط‬ ‫به ویفرهای س��اخت تراش��ه نیز د‌‌قتی‬ ‫بی��ن ‪ ±0.06-0.3 K‬مق��د‌‌اری متد‌‌اول‬ ‫فرآیند نگارش اطالعات بر روی‬ ‫‌‌‬ ‫است‪.‬‬ ‫ویفرها با اس��تفاد‌‌ه از فناوری پرتوهای‬ ‫الکترون مس��تلزم آن است که د‌‌قت ‪K‬‬ ‫‪ ±0.06‬تامین ش��ود‌‌‪ ،‬د‌‌ر حالی که برای‬ ‫چاپگره��ای فوتولیتوگراف��ی تلران��س‬ ‫‪ ±0.3 K‬نیز کافی است‪ .‬کنترل د‌‌ما د‌‌ر‬ ‫باید به اند‌‌ازه‌ای د‌‌قیق‬ ‫فرآیند‌‌های خاص ‌‌‬ ‫زیاد جریان‬ ‫ش��ود که تاثیر حجم ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫انجام‬ ‫هوا د‌‌ر اتاق‌ه��ای تمیز با جریان هوای‬ ‫الی��ه‌ای و قائم قابل کنترل باش��د‌‌‪ .‬د‌‌ر‬ ‫‌کننده‌های‬ ‫بسیاری از کاربرد‌‌ها‪ ،‬کنترل ‌‌‬ ‫د‌‌اخلی شرایط محیطی با تلرانس‌های‬

‫م��ورد اس��تفاد‌‌ه قرار‬ ‫‌‌‬ ‫‪ 0.6 K‬ی��ا باالتر‬ ‫می‌گیرند‌‌‪.‬‬ ‫د‌‌ر مح��د‌‌ود‌‌ه مت��د‌‌اول د‌‌م��ا د‌‌ر‬ ‫‌هادی‌ها‪،‬‬ ‫کارخانج��ات س��ازند‌‌ه نیمه ‌‌‬ ‫گرمای نه��ان معموال به ان��د‌‌ازه کافی‬ ‫هس��تند که بت��وان تاثیر آن‌ها‬ ‫‌‌‬ ‫کوچک‬ ‫را با اس��تفاد‌‌ه از هوای جبرانی خنثی‬ ‫کرد‌‌‪ .‬گرمای محس��وس نیز به یکی از‬ ‫د‌‌و روش زیر کنترل می‌شود‪:‬‬ ‫(‪ )1‬با استفاد‌‌ه از کویل‌های سرمایی‬ ‫د‌‌ر مسیر جریان هوای اولیه‬ ‫(‪ )2‬با استفاد‌‌ه از واحد‌‌های سرمایش‬ ‫محسوس یکپارچه‌ای که هوای اولیه را‬ ‫از مسیر کنارگذر هوارسان محسوس و‬ ‫سیستم تهویه مطبوع ترکیبی با هوای‬ ‫اولیه تهویه‌نشد‌‌ه عبور می‌د‌‌هد‌‌‪.‬‬ ‫د‌‌ر اکثر اتاق‌های تمیز ‪ISO Class 6‬‬ ‫یا اتاق‌های تمیز با کیفیت هوای باالتر‪،‬‬ ‫تولید از روپوش‌های سرتاسری‬ ‫‌‌‬ ‫پرسنل‬ ‫محافظی اس��تفاد‌‌ه می‌کنند‪ .‬بنابراین‬ ‫برای تامین محد‌‌ود‌‌ه آسایش این افراد‌‌‪،‬‬ ‫باید ‪ 20 ˚C‬یا‬ ‫د‌‌م��ای هوای اتاق تمی��ز ‌‌‬ ‫کمتر باش��د‌‌‪ .‬د‌‌ر صورت عد‌‌م استفاد‌‌ه‬ ‫از این روپوش‌ها‪ ،‬برای تامین ش��رایط‬ ‫آس��ایش پرس��نل بهتر اس��ت از نقطه‬ ‫تنظیم پایین‌تری اس��تفاد‌‌ه می‌ش��ود‪.‬‬ ‫تا زمانی‌ک��ه تلرانس محصوالت تامین‬ ‫می‌ش��ود‪ ،‬نقاط تنظیم د‌‌مای فرآیند‌‌ها‬ ‫را می‌توان باالتر د‌‌رنظر گرفت‪.‬‬ ‫م��ورد نیاز د‌‌ر‬ ‫‌‌‬ ‫مح��د‌‌ود‌‌ه رطوب��ت‬ ‫‌هادی‌ها بی��ن ‪30-50%‬‬ ‫س��اخت نیمه ‌‌‬ ‫کارکرد‬ ‫‌‌‬ ‫اس��ت‪ .‬کنترل رطوبت و د‌‌قت‬ ‫مانن��د‬ ‫‌‌‬ ‫سیس��تم تابع��ی از عوامل��ی‬ ‫معیارهای فرآیند‌‌ی‪ ،‬جلوگیری از تقطیر‬

‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر )‪(HAP 4.3‬‬

‫سرد د‌‌اخل اتاق‬ ‫بخار آب بر روی سطوح ‌‌‬ ‫تمیز و کنترل نیروهای الکترواستاتیکی‬ ‫به‌ش��مار می‌روند‌‌‪ .‬تلرانس‌های رطوبت‬ ‫هستند‬ ‫‌‌‬ ‫نیز معموال بین ‪ 0.5-5%‬متغیر‬ ‫که مقد‌‌ار د‌‌قیق آن بر مبنای معیارهای‬ ‫فرآیند‌‌ی تعیین می‌شود‪ .‬د‌‌ر کاربرد‌‌های‬ ‫فوتولیتوگرافی‪ ،‬استاند‌‌ارد‌‌های د‌‌قیق‌تر‬ ‫و نق��اط تنظیم پایین‌تری د‌‌رنظر گرفته‬ ‫مواد مقاوم‬ ‫می‌ش��ود‪ .‬زمان قرارگیری ‌‌‬ ‫د‌‌ر برابر نور را می‌توان با تغییر رطوبت‬ ‫نسبی هوا تغییر د‌‌اد‌‌‪ .‬محد‌‌ود‌‌ه رطوبت‬ ‫مواد مقاوم منفی معموال‬ ‫نس��بی برای ‌‌‬ ‫مواد مقاوم‬ ‫بین ‪ 35-45%‬اس��ت‪ .‬برای ‌‌‬ ‫مثبت این محد‌‌ود‌‌ه کمی پاید‌‌ارتر است‪.‬‬ ‫به‌ط��وری که د‌‌ر مواقی که مش��کالت‬ ‫کمتری از نظر تاثیر بار الکترواستاتیکی‬ ‫وجود د‌‌ارد‌‌‪ ،‬می‌توان رطوبت نس��بی را‬ ‫‌‌‬ ‫تا ‪ 50%‬نیز افزایش د‌‌اد‌‌‪.‬‬ ‫د‌‌ر مکان‌های��ی که سیس��تم‌های‬ ‫سرمایشی انبساط مستقیم‪ ،‬کویل‌های‬ ‫سرد ‪ /‬محلول گلیکول یا‬ ‫س��رمایی آب ‌‌‬ ‫مورد اس��تفاد‌‌ه‬ ‫‌‌‬ ‫رطوبت‌گیرهای جذبی‬ ‫ق��رار می‌گیرن��د‌‌‪ ،‬د‌‌مای نقطه ش��بنم‬ ‫بای��د با اس��تفاد‌‌ه از واحد‌‌های جبرانی‬ ‫‌‌‬ ‫مستقل کنترل ش��ود‌‌‪ .‬البته د‌‌ر صنایع‬ ‫‌هادی‌ه��ا به د‌‌لی��ل هزینه باالی‬ ‫نیمه ‌‌‬ ‫آالینده‌های‬ ‫‌‌‬ ‫نگهد‌‌اری و احتمال انتشار‬ ‫ش��یمیایی د‌‌ر ات��اق تمی��ز به‌ن��د‌رت‬ ‫از رطوبت‌گیره��ای جذب��ی اس��تفاد‌‌ه‬ ‫می‌شود‪ .‬اگرچه د‌‌ر اتاق‌های تمیز فعال‬ ‫‌‌د نیست‬ ‫اغلب نیازی به گرمایش مجد ‌‌‬ ‫و د‌‌ر مواقعی که بد‌‌ون نصب تجهیزات‬ ‫تولید‌‌ی‪ ،‬اتاق‌های تمیز جد‌‌ید‌‌ی ساخته‬ ‫می‌شود سیستم‌ها معموال برای تامین‬

‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‪.‬‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫بوران تهویه‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫تلفن‪88444209 :‬‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫سپهر ساطع‬

‫‪37-36‬‬

‫هواسپاس‬

‫م��ورد نیاز د‌‌ر‬ ‫‌‌‬ ‫تامین فش��ار مثبت‬ ‫‌هادی‌ها‬ ‫اتاق‌های تمیز مخصوص نیمه ‌‌‬ ‫آالینده‌ها‬ ‫‌‌‬ ‫یکی د‌‌یگر از روش‌های کنترل‬ ‫ایجاد‬ ‫‌‌‬ ‫د‌‌ر این مکان‌ها به‌شمار می‌رود‌‌‪.‬‬ ‫فشار مثبت د‌‌ر د‌‌اخل اتاق تمیز موجب‬ ‫می‌ش��ود تا مقاومت هوا د‌‌ر برابر نشت‬ ‫هوا از خارج به د‌‌اخل اتاق تمیز افزایش‬ ‫یاب��د‌‌‪ .‬د‌‌ر حالت معمول‪ ،‬ذرات آالیند‌‌ه‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫تامین فشار هوا‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫م��ورد نی��از محی��ط طراحی‬ ‫‌‌‬ ‫گرم��ای‬ ‫می‌شوند‌‌‪.‬‬ ‫مورد‬ ‫‌‌‬ ‫د‌‌ر اتاق‌های تمی��ز‪ ،‬رطوبت‬ ‫نی��از ه��وای جبرانی ب��ا اس��تفاد‌‌ه از‬ ‫رطوبت‌زن‌ه��ای بخ��ار ی��ا تجهی��زات‬ ‫تجزیه‌کنن��د‌‌ه به آن افزود‌‌ه می‌ش��ود‪.‬‬ ‫رطوبت‌زن‌های بخار یکی از متد‌‌اول‌ترین‬ ‫مورد اس��تفاد‌‌ه‬ ‫‌‌‬ ‫ان��واع رطوبت‌زن‌های‬ ‫د‌‌ر اتاق‌ه��ای تمیز به‌ش��مار می‌روند‌‌‪.‬‬ ‫آالینده‌ه��ای‬ ‫‌‌‬ ‫جلوگی��ری از انتش��ار‬ ‫ش��یمیایی د‌‌ر آب تصفیه‌شد‌‌ه مستلزم‬ ‫د‌‌قت بس��یار زیاد‌‌ی اس��ت‪ .‬از این رو‪،‬‬ ‫د‌‌ر چنی��ن کاربرد‌‌های��ی از د‌‌یگ‌ه��ای‬ ‫ضد زنگ به‬ ‫ف��والد ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫یکپارچه از جنس‬ ‫همراه لوله‌های فوالد‌‌ی و آب با خلوص‬ ‫زی��اد اس��تفاد‌‌ه می‌ش��ود‪ .‬ب��ه همراه‬ ‫‌‌‬ ‫مورد استفاد‌‌ه‬ ‫‌‌‬ ‫سیستم‌های پاشش آب‬ ‫د‌‌ر هوای برگشتی از اتاق تمیز معموال‬ ‫از جت‌های پاشش آبی که با فشار هوا‬ ‫کار می‌کنند بهره گرفته می‌ش��ود‪ .‬د‌‌ر‬ ‫مناطق با ش��رایط آب‌وهوایی خش��ک‬ ‫نی��ز ب��رای تامین ظرفیت سرمایش��ی‬ ‫محس��وس می‌ت��وان از خنک‌کن‌های‬ ‫تبخیری استفاد‌‌ه کرد‌‌‪.‬‬

‫خارجی به‌واس��طه نش��ت هوا از خارج‬ ‫ب��ه د‌‌اخ��ل ات��اق تمی��ز از فاصله بین‬ ‫موجود د‌‌ر‬ ‫‌‌‬ ‫چهارچوب د‌‌رها‪ ،‬شکاف‌های‬ ‫سازه‪ ،‬پنجره‌ها‪ ،‬شبکه کانال‪ ،‬سیستم‬ ‫لوله‌کش��ی و ‪ ...‬به ات��اق تمیز راه پید‌‌ا‬ ‫می‌کنند‪ .‬به همین جهت‪ ،‬تامین فشار‬ ‫هوای مثبت د‌‌ر اتاق تمیز د‌‌ر مقایس��ه‬ ‫با مکان‌ه��ای مجاور تضمین‌کنند‌‌ه آن‬ ‫بود که جریان هوا از مکان‌های‬ ‫خواهد ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫تمیزتر به س��مت مکان‌ه��ای کثیف‌تر‬ ‫باشد‌‌‪ .‬فشار تفاضلی مثبت د‌‌ر اتاق تمیز‬ ‫آالینده‌های خارجی فیلترنشد‌‌ه‬ ‫‌‌‬ ‫ورود‬ ‫از ‌‌‬ ‫به‌واسطه نشت هوا به د‌‌اخل جلوگیری‬ ‫به عمل می‌آورد‌‌‪.‬‬ ‫د‌‌ر اکثر اتاق‌های تمیز برای تامین‬ ‫فش��ار مثب��ت د‌‌ر ه��وای د‌‌اخ��ل اتاق‬ ‫معموال فش��ار تفاضلی ‪ 15 Pa‬به‌عنوان‬ ‫‌‌ارد د‌‌رنظر گرفته می‌شود‪ .‬اتاق‬ ‫اس��تاند ‌‌‬ ‫‌‌ارد‬ ‫تمیزی که باالترین کیفیت هوا را د ‌‌‬ ‫باید بیشترین فشار را نیز د‌‌اشته باشد‌‌‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫به همین ترتیب با کاهش کیفیت هوای‬ ‫اتاق تمیز نس��بت به اتاق تمیز مجاور‪،‬‬ ‫باید به همان نسبت کمتر‬ ‫فشار هوا نیز ‌‌‬ ‫باش��د‌‌‪ .‬به‌طوری که جریان هوا همواره‬ ‫باید از سوی اتاق تمیزتر به سمت اتاق‬ ‫‌‌‬ ‫کثیف‌تر باشد‌‌‪.‬‬ ‫فش��ار هوا د‌‌ر اتاق تمیز اساس��ا بر‬ ‫فرآیند‬ ‫‌‌‬ ‫مبن��ای تعاد‌‌ل ایجاد‌‌ش��د‌‌ه بین‬ ‫تخلیه‪ ،‬نشت هوا‪ ،‬حجم هوای جبرانی‬ ‫و حجم هوای رفت و برگش��ت تنظیم‬ ‫می‌ش��ود‪ .‬معیارها و ضوابط مرتبط با‬ ‫فرآیند تخلی��ه بر مبن��ای توصیه‌های‬ ‫‌‌‬ ‫ارائه‌ش��د‌‌ه از س��وی فروش��ند‌‌گان‬ ‫تجهیزات فرآیند‌‌ی‪ ،‬کد‌‌ها و توصیه‌های‬

‫متخصصان بهد‌‌اشت صنعتی مشخص‬ ‫می‌ش��ود و اعمال تغییر د‌‌ر آن‌ها بد‌‌ون‬ ‫رعای��ت مالحظات ایمن��ی امکان‌پذیر‬ ‫م��ورد نیاز‬ ‫‌‌‬ ‫نیس��ت‪ .‬حجم هوای رفت‬ ‫د‌‌ر ات��اق تمیز نیز توس��ط متخصصان‬ ‫کنترل آلود‌‌گی تعیین می‌ش��ود‪ .‬حجم‬ ‫ه��وای جبرانی و تخلی��ه اتاق تمیز نیز‬ ‫به‌عن��وان یکی از معیارهای اولیه برای‬ ‫مورد استفاد‌‌ه‬ ‫‌‌‬ ‫کنترل فشار هوای اتاق‬ ‫قرار می‌گیرد‌‌‪ .‬اختالف فشار اتاق تمیز‬ ‫حد امکان‬ ‫باید تا ‌‌‬ ‫و مکان‌های مج��اور ‌‌‬ ‫پایین نگه د‌‌اشته شود‌‌‪ ،‬از طرفی مقد‌‌ار‬ ‫باش��د که جهت‬ ‫‌‌‬ ‫باید ب��ه اند‌‌ازه‌ای‬ ‫آن ‌‌‬ ‫جری��ان هوا از د‌‌اخل به خارج را تامین‬ ‫کند‌‌‪ .‬اختالف فش��ارهای بزرگ موجب‬ ‫ایجاد جریان‌های س��رگرد‌‌ان د‌‌ر د‌‌هانه‬ ‫‌‌‬ ‫مانند‬ ‫‌‌‬ ‫‌ش��وند و مش��کالتی‬ ‫‌‌‬ ‫د‌‌یوارها می‬ ‫ایج��اد ارتعاش را ب��ه همراه‬ ‫‌‌‬ ‫ل��رزش و‬ ‫د‌‌ارند‌‌‪.‬‬ ‫برای کنترل فشار هوا د‌‌ر اتاق‌های‬ ‫تمیز معموال از روش‌های کنترل فعال‬ ‫یا روش‌های کنترل استاتیک استفاد‌‌ه‬ ‫می‌ش��ود‪ .‬هر یک از ای��ن روش‌های را‬ ‫می‌توان ب��ر مبنای تلرانس‌های کنترل‬ ‫فش��ار به ج��ای یکد‌‌یگ��ر ب��ه‌کار برد‌‌‪.‬‬ ‫د‌‌قت کنترل فش��ار معموال بین ‪±2-8‬‬ ‫‪ Pa‬د‌‌رنظ��ر گرفته می‌ش��ود ک��ه مقد‌‌ار‬ ‫د‌‌قی��ق آن را متخصص کنترل آلود‌‌گی‬ ‫وابسته به کارفرما تعیین می‌‌کند‪ .‬فشار‬ ‫هوای اتاق تمیز یکی از عواملی اس��ت‬ ‫ک��ه د‌‌ر بس��یاری از فرآیند‌‌های مرتبط‬ ‫مانند رس��وب شیشه‬ ‫‌‌‬ ‫‌هادی‌ها‬ ‫با نیمه ‌‌‬ ‫ب��ا اس��تفاد‌‌ه از گازه��ای قلیایی نقش‬ ‫به‌س��زایی را ایفا می‌‌کند که د‌‌ر چنین‬

‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

‫تلفـن‪22885647 :‬‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪344 /‬‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬جیبی پالتویی‪/‬‬

‫‪228‬‬

‫•راهنمای کامل نرم‌افزارهای‬

‫•‪ASHRAE‬‬ ‫‪POCKET GUIDE‬‬

‫•راهنمای جیبی‬ ‫‪ASHRAE‬‬

‫ترجمه‪ :‬محمدرضا رزاقی اصفهانی‬

‫ترجمه‪ :‬م‪ .‬بارفروش‪ ،‬ع‪ .‬نیکخواه‬ ‫ع‪ .‬نیکونیا‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬وزیری‪248 /‬‬

‫‪DUCTSIZE, REFRIG, SPIPE‬‬

‫•راهنمای کامل نرم‌افزار‬ ‫‪Carrier‬‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬وزیری‪440 /‬‬

‫ترجمه‪ :‬محمد‌رضا رزاقی اصفهانی‬

‫•راهنمای کامل‬ ‫نرم‌افزارهای‬ ‫‪RHVAC, CHVAC‬‬

‫ترجمه‪ :‬م‪ .‬بارفروش‪ ،‬ع‪ .‬نیکونیا‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪224 /‬‬

‫ترجمه‪ :‬روح‌ا‪ ...‬واصف‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪176 /‬‬

‫•راهنمای کامل نرم‌افزار‬ ‫‪PIPE FLOW EXPERT‬‬ ‫‪2007‬‬

‫تاسیسات مکانیکی‬ ‫ساختمان‬

‫موارد‌‌ی‪ ،‬کنترل فشار هوای اتاق تمیز‬ ‫با د‌‌قت ‪ ±600 mPa‬اهمیت بسیار باالیی‬ ‫د‌‌ارد‌‌‪.‬‬ ‫د‌‌ر مواقعی ک��ه معیارهای کنترل‬ ‫فشار اولیه (حجم هوای رفت و تخلیه)‬ ‫چند ماه تغییر‬ ‫چند هفت��ه یا ‌‌‬ ‫د‌‌ر طول ‌‌‬ ‫نمی‌کنند و یا به کند‌‌ی تغییر می‌کنند‪،‬‬ ‫با اس��تفاد‌‌ه از روش‌های کنترل فشار‬ ‫اس��تاتیک می‌ت��وان وضعیت محیطی‬ ‫ات��اق تمیز ب��ه حالت مناس��ب اولیه‬ ‫بازگرد‌‌اند‌‌‪ .‬به‌طور معمول‪ ،‬فش��ار اولیه‬ ‫هوای ات��اق را می‌توان با اس��تفاد‌‌ه از‬ ‫نمود‬ ‫‌کننده‌های استاتیک تامین ‌‌‬ ‫کنترل ‌‌‬ ‫و د‌‌ر صورت تغییر محد‌‌ود‌‌ه فشار‪ ،‬حجم‬ ‫هوای جبرانی و برگش��ت را می‌توان به‬ ‫مورد بازبینی‬ ‫‌‌‬ ‫صورت ماهانه ی��ا فصلی‬ ‫ق��رار د‌‌اد‌‌ه و د‌‌ر صورت ل��زوم آن‌ها را‬ ‫تنظیم کرد‌‌‪ .‬سیس��تم‌های اس��تاتیک‬ ‫گاهی مجهز به فشارسنج‌های تفاضلی‬ ‫هستند که پرسنل تعمیر و نگهد‌‌اری‬ ‫‌‌‬ ‫نیز‬ ‫بود با اس��تفاد‌‌ه از آن‌ها‪،‬‬ ‫خواهند ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫قاد‌‌ر‬ ‫کارکرد سیس��تم را‬ ‫‌‌‬ ‫مقاد‌‌یر آنی فش��ار‬ ‫اند‌‌ازه‌گیری کنند‌‌‪.‬‬ ‫د‌‌ر سیس��تم‌های کنترل فعال‪ ،‬د‌‌ر‬ ‫مواقع��ی ک��ه کنترل فش��ار از اهمیت‬ ‫باالی��ی برخ��ورد‌‌ار اس��ت از حلقه‌های‬ ‫کنترل بس��ته اس��تفاد‌‌ه می‌ش��ود‪ .‬د‌‌ر‬ ‫ص��ورت ع��د‌‌م اس��تفاد‌‌ه از راهروهای‬ ‫فش��ار د‌‌ر هنگام طراحی ات��اق تمیز‪،‬‬ ‫‌‌ارد ب��ا باز‬ ‫‌کننده‌ه��ای اس��تاند ‌‌‬ ‫کنترل ‌‌‬ ‫شد‌‌ن د‌‌رها معموال قابلیت تامین فشار‬ ‫نخواهند د‌‌اش��ت‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫مورد نظر را‬ ‫‌‌‬ ‫تفاضلی‬ ‫د‌‌ر هر صورت‪ ،‬پیش از به‌کارگیری این‬ ‫نوع سیس��تم‌ها‪ ،‬ضرورت و مالحظات‬ ‫مرب��وط به سیس��تم‌های کنترل فعال‬ ‫مورد ارزیابی قرار گیرد‌‌‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫باید به د‌‌قت‬ ‫‌‌‬ ‫یکی از روش‌های مجزا کرد‌‌ن نقاط‬ ‫با فش��ار هوای مختلف د‌‌ر کارخانجات‬ ‫اس��تفاد‌‌ه از راهروهای فش��ار اس��ت‪.‬‬ ‫ولی این راهروه��ا معموال بین مناطق‬ ‫کنترل‌نشد‌‌ه‪ ،‬ورود‌‌ی سرسراها و مناطق‬ ‫پوشید‌‌ن روپوش‌های یکپارچه محافظ‬ ‫‌شوند ‌‪ .‬راهروهای فشار‬ ‫د‌‌رنظر گرفته می ‌‌‬ ‫همچنین بین اتاق پوش��ید‌‌ن لباس‌ها‬ ‫و مح��ل اصلی س��اخت ویفرها و برای‬

‫ورود به محل‬ ‫تجهیزات فرآیند‌‌ی پیش از ‌‌‬ ‫ساخت ویفرها به‌کار می‌روند‌‌‪ .‬د‌‌ر بخش‬ ‫اصل��ی کارخانه به‌ن��د‌‌رت از راهروهای‬ ‫فش��ار استفاد‌‌ه می‌ش��ود‪ ،‬چرا که این‬ ‫راهروها قابلیت د‌‌سترس��ی پرسنل به‬ ‫قسمت‌های مختلف کارخانه‌ها‪ ،‬امکان‬ ‫افراد و‬ ‫کنت��رل وضعیت عبور و م��رور ‌‌‬ ‫مسیرهای تخلیه هوا از د‌‌اخل مجموعه‬ ‫‌‌ود می‌کنند‪.‬‬ ‫را به میزان زیاد‌‌ی محد ‌‌‬

‫تعیی�ن ان�د‌‌ازه سیس�تم‌های‬ ‫مازاد‬ ‫‌‌‬ ‫تهویه مطبوع و ظرفیت‬

‫د‌‌ر هن��گام طراحی سیس��تم‌های‬ ‫تهوی��ه مطب��وع‪ ،‬عالوه ب��ر معیارهای‬ ‫باید‬ ‫فعل��ی‪ ،‬نیازهای آت��ی کارخانه نیز ‌‌‬ ‫‌هادی‌ها معموال‬ ‫د‌‌رنظر گرفته شود‌‌‪ .‬نیمه ‌‌‬ ‫د‌‌و س��ال پس از س��اخت بالاستفاد‌‌ه‬ ‫‌شوند و می‌توان تجهیزات فرآیند‌‌ی‬ ‫می ‌‌‬ ‫را با محصوالت جد‌‌ید‌‌ی که معیارهای‬ ‫مورد نظ��ر را ارضا می‌‌کن��د جایگزین‬ ‫‌‌‬ ‫‌‌ید یا‬ ‫نمود‌‌‪ .‬با افزای��ش فرآیند‌‌های جد ‌‌‬ ‫کاهش فرآیند‌‌های قد‌‌یمی‪ ،‬مشخصات‬ ‫مورد نی��از د‌‌ر اتاق تمیز نیز‬ ‫‌‌‬ ‫عملکرد‌‌ی‬ ‫ممکن اس��ت از رطوبت نسبی باال به‬ ‫کند و‬ ‫رطوبت نس��بی کم تغییر پی��د‌‌ا ‌‌‬ ‫یا ممکن اس��ت بار گرمای��ی به میزان‬ ‫زیاد شود‌‌‪ .‬بنابراین‪ ،‬طراح‬ ‫زیاد‌‌ی کم یا ‌‌‬ ‫خود را به‌منظور‬ ‫باید طراحی ‌‌‬ ‫اتاق تمیز ‌‌‬ ‫د‌‌س��تیابی به حد‌‌اکث��ر انعطاف‌پذیری‬ ‫ممکن ص��ورت د‌‌اد‌‌ه و پیش‌بینی‌های‬ ‫الزم ب��رای تغییرات آتی را انجام د‌‌هد‌‌‪.‬‬ ‫ب��ه اس��تثنای م��وارد‌‌ی ک��ه جانمای‬ ‫تجهیزات فرآیند‌‌ی مشخص است‪ ،‬د‌‌ر‬ ‫هنگام نصب سیستم د‌‌ر تمامی مناطق‬ ‫بای��د حد‌‌اکث��ر قابلیت‌های‬ ‫‌‌‬ ‫فرآین��د‌‌ی‬ ‫شود یا این‌که‬ ‫سرمایش��ی د‌‌رنظر گرفته ‌‌‬ ‫ام��کان افزایش ظرفیت سرمایش��ی از‬ ‫‌‌ید د‌‌ر‬ ‫طریق نص��ب سیس��تم‌های جد ‌‌‬ ‫وجود د‌‌اشته باشد‌‌‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫مجموعه‬ ‫از‌آن‌جا که رطوبت نس��بی فضای‬ ‫ح��د امکان‬ ‫‌‌‬ ‫باید تا‬ ‫د‌‌اخ��ل اتاق تمی��ز ‌‌‬ ‫نزد‌‌یک ب��ه تلرانس‌های تعیین ش��د‌‌ه‬ ‫باش��د‌‌‪ ،‬انح��راف رطوب��ت نس��بی از‬ ‫م��ورد نظ��ر قاب��ل اغماض‬ ‫‌‌‬ ‫مح��د‌‌ود‌‌ه‬ ‫نخواه��د بود‌‌‪ .‬د‌‌فع گرمای نهان از اتاق‬ ‫‌‌‬

‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر )‪(HAP 4.3‬‬

‫تمیز نیز به جای مقد‌‌ار متوسط نسبت‬ ‫د‌‌مای خشک به مرطوب متناظر با آن‬ ‫بای��د بر مبنای بیش��ترین مقد‌‌ار د‌‌مای‬ ‫‌‌‬ ‫نقطه شبنم محیط انجام گیرد‌‌‪.‬‬ ‫د‌‌ر مواقعی که عالوه بر محد‌‌ود‌‌یتی‬ ‫وجود‬ ‫‌‌‬ ‫از لح��اظ مالحظات اقتص��اد‌‌ی‬ ‫ند‌‌اشته باش��د‌‌‪ ،‬د‌‌ر کنار تعیین صحیح‬ ‫باید به ظرفیت اضافی‬ ‫اند‌‌ازه تجهیزات ‌‌‬ ‫آن‌ه��ا نی��ز توجه ش��ود‌‌‪ .‬بس��یاری از‬ ‫‌هادی‌ها‬ ‫کارخانجات سازند‌‌ه ویفر نیمه ‌‌‬ ‫ب��ه ص��ورت ش��بانه‌روزی و هفت روز‬ ‫د‌‌ر هفته کار می‌کنن��د‪ .‬تجهیزات این‬ ‫د‌‌سته از مراکز تنها د‌‌ر هنگام تعطیالت‬ ‫ی��ا زمان‌های��ی ک��ه د‌‌ر برنام��ه کاری‬ ‫تعیین شد‌‌ه اس��ت خاموش می‌شوند‌‌‪.‬‬ ‫باش��د‬ ‫‌‌‬ ‫وجود د‌‌اش��ته‬ ‫‌‌‬ ‫اگ��ر احتمال آن‬ ‫که تلفات تجهی��زات موجب خاموش‬ ‫شد‌‌ن فرآیند‌‌های گران‌قیمت و بحرانی‬ ‫ش��ود‌‌‪ ،‬ظرفی��ت تجهی��زات مکانیکی‬ ‫باید‬ ‫و الکتریک��ی مرتب��ط با آن‌ه��ا را ‌‌‬ ‫م��ورد نیاز تعیین کرد‌‌‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫بیش از مقد‌‌ار‬ ‫برای مثال می‌ت��وان به فن‌های تخلیه‬ ‫کرد که ب��رای تامین‬ ‫فرآیند‌‌ی اش��اره ‌‌‬ ‫باید به صورت دائمی کار کنند‌‌‪.‬‬ ‫ایمنی ‌‌‬ ‫همچنی��ن د‌‌رموارد‌‌ی‌‌ک��ه از این فن‌ها‬ ‫مواد خطرناک و س��می‬ ‫برای تخلی��ه ‌‌‬ ‫باید به‌طور‬ ‫استفاد‌‌ه می‌ش��ود‪ ،‬د‌‌و فن ‌‌‬ ‫مورد اس��تفاد‌‌ه ق��رار گیرند‌‌‪.‬‬ ‫‌‌‬ ‫هم‌زمان‬ ‫اکثر تجهیزات فرآیند‌‌ی با اس��تفاد‌‌ه از‬ ‫‌ش��وند و به‌منظور‬ ‫‌‌‬ ‫کامپیوتر کنترل می‬ ‫مورد نظر برای پرس��نل و‬ ‫‌‌‬ ‫تامین ایمنی‬ ‫محصوالت به نوعی با آن‌ها د‌‌ر ارتباط‬ ‫مازاد‬ ‫‌‌‬ ‫هس��تند‌‌‪ .‬د‌‌رنظرگرفت��ن ظرفیت‬ ‫برای تجهیزات الکتریکی یا به‌کارگیری‬ ‫منابع تامین توان ب��د‌‌ون وقفه به‌ویژه‬ ‫کمبود‬ ‫‌‌‬ ‫مانند‬ ‫‌‌‬ ‫د‌‌رموارد‌‌ی‌‌که مش��کالتی‬ ‫وج��ود د‌‌ارد‌‌‪ ،‬ب��رای جلوگیری از‬ ‫‌‌‬ ‫برق‬ ‫تحمیل خس��ارت‌های بسیار سنگینی‬ ‫ایجاد‬ ‫‌‌‬ ‫که بابت از کار افت��اد‌‌ن کارخانه‬ ‫باید به‬ ‫می‌ش��ود ضروری اس��ت‪ .‬البته ‌‌‬ ‫کرد که د‌‌رنظرگرفتن‬ ‫این نکته نیز اشاره ‌‌‬ ‫باید بر مبنای مالحظات‬ ‫مازاد ‌‌‬ ‫‌‌‬ ‫ظرفیت‬ ‫مفید تجهیزات صورت‬ ‫‌‌‬ ‫اقتصاد‌‌ی و عمر‬ ‫گیرد‌‌‪.‬‬ ‫اد‌امه د‌ارد‪...‬‬

‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‪.‬‬

‫‪HVAC APPLICATIONS‬‬ ‫‪INDUSTRY NEWS‬‬

‫‪PRODUCT NEWS‬‬ ‫‪SYSTEMS & EQUIPMENT‬‬

‫‪HVAC FUNDAMENTALS‬‬

‫‪ASHRAE PUBLICATIONS‬‬

‫‪REFRIGERATION‬‬

‫‪ASHRAE JOURNAL‬‬

‫‪INDUSTRY NEWS‬‬

‫اخبار صنعت‬

‫‪ASHRAE NEWSLETTER − 2009‬‬

‫سهمیه بندی واردات مواد مخرب الیه ازن در سال ‪ 1388‬اعالم شد‬

‫س��همیه واردات م��واد مخرب الیه ازن (حداکث��ر میزان مجاز واردات) در س��ال ‪2009( 1388‬‬

‫میالدی) و وضعیت زمان‌بندی حذف مواد مخرب الیه ازن تا اول ژانویه س��ال ‪ 2010‬به ش��رح زیر‬ ‫اعالم شد‪:‬‬

‫حداکثر میزان مجاز در سال‬ ‫‪ 2009( 1388‬میالدی)‬

‫از ابتدای ژانویه ‪2010‬‬

‫‪132/7‬‬

‫صفر‬

‫ضمیمه الف ‪ -‬گروه دو (شامل هالون‌ها)‬

‫‪----‬‬

‫صفر‬

‫ضمیمه ب ‪ -‬گروه یک؛ سایر کلروفلوروکربن‌ها (‪ )CFCs‬شامل‪:‬‬ ‫(‪)217/216/215/214/213/212/211/112/111/CFC-13‬‬

‫‪----‬‬

‫صفر‬

‫ضمیمه ب – گروه دو؛ تترا کلرید کربن (‪)CTC‬‬

‫ممنوعیت واردات از ابتدای‬ ‫سال ‪ 2008‬میالدی‬

‫صفر‬

‫ضمیمه ب – گروه سه؛ متیل کلروفرم (‪)TCA‬‬

‫‪61‬‬

‫واردات طبق برنامه‬ ‫زمان‌بندی‬

‫نام مواد‬ ‫ضمیمه الف ‪ -‬گروه یک؛ کلروفلوروکربن‌ها (‪ )CFCs‬شامل‪:‬‬ ‫(‪)CFC-11، CFC-12، CFC-113، CFC-114، CFC-115‬‬

‫به این ترتیب واردات فریون‌ها (‪ )CFCs‬و هالون‌ها بر حسب سال میالدی و تنها تا تاریخ یازدهم‬

‫دی م��اه س��ال ‪ ،1388‬برابر با اول ژانویه ‪ 2010‬امکان‌پذیر اس��ت و از آن تاریخ ب��ه بعد واردات این‬

‫مواد باید صفر ش��ود‪ .‬به این ترتیب وزارت بازرگانی نسبت به کنترل سهمیه‌بندی‌های پیشنهادی‬ ‫و ممنوعیت‌های اعالم ش��ده اقدام خواهد کرد‪ .‬همچنین با توجه به کاهش س��همیه سال آتی و‬

‫ممنوعیت‌های واردات از ابتدای ژانویه س��ال ‪ ،2010‬همکاری نزدیک‌تر وزارتخانه‌ها و سازمان‌ها به‬

‫منظور کنترل دقیق‌تر میزان واردات و دست‌یابی کشور به تعهدات خود در قبال پروتکل مونترال‬

‫اهمیت بسیار زیادی پیدا خواهد کرد‪.‬‬

‫برگزاری دومین همایش علمی – تخصصی گروه صنعتی شاهرخی‬

‫دومین همایش عملی – تخصصی گروه صنعتی ش��اهرخی در تاریخ دهم تیر ماه س��ال جاری‬

‫در تاالر رسول اکرم مرکز همایش‌های بین‌المللی رایزن برگزار شد‪ .‬این همایش که به همت گروه‬

‫صنعتی ش��اهرخی ترتیب داده شده بود‪ ،‬با سخنرانی آقای مهندس شاهرخ شاهرخی‪ ،‬مدیرعامل‬

‫‪39-38‬‬

‫‪ASHRAE NEWS‬‬

‫گروه صنعتی شاهرخی آغاز گردید‪ .‬در ادامه‪ ،‬آقای مهندس بهزاد صفائیان‪ ،‬مدیر فنی شرکت آریالند‬ ‫در زمینه آشنایی با سیستم‌های تهویه مطبوع مدرن مطالبی را عنوان نمودند‪ .‬روش‌های توزیع هوا‪،‬‬

‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

‫تلفـن‪22885647 :‬‬

‫•‪ DVD‬مهندس‬

‫مجموعه نرم‌افزارهای‬

‫مهندسی تاسیسات‬

‫تاسیسات مکانیکی‬ ‫ساختمان‬

‫انتخاب دریچه‌های مناس��ب و صداگیرها عنوان بحث دیگری بود که در ادامه این همایش توسط‬

‫آقای مهندس مرتضی طاهرنیا‪ ،‬مدیر فروش کارخانه صنعتی شاهرخی مطرح گردید‪ .‬معرفی‪ ،‬کاربرد‬ ‫و اصول طراحی سیس��تم‌های ‪ ،VAV‬پرده هوا و تاثیر آن در کاهش مصرف انرژی و بهینه‌س��ازی‬

‫مصرف انرژی در سیستم‌های تهویه مطبوع از دیگر موضوعات مطرح شده در این همایش بود‪.‬‬

‫الزم به ذکر اس��ت این همایش با حضور مهندس��ان تاسیسات حرارتی و برودتی‪ ،‬شرکت‌های‬

‫مهندسی مشاور‪ ،‬پیمانکاران‪ ،‬طراحان و جامعه دانشگاهی و با هدف آشنایی مخاطبان با تازه‌های‬ ‫این صنعت برگزار شد‪.‬‬

‫چاپ ششم کتاب «گرمایش تابشی» منتشر شد‬

‫به دنبال استقبال صورت گرفته از کتاب «گرمایش تابشی (نگاهی علمی – کاربردی)»‪ ،‬چاپ‬

‫ششم این کتاب اخیرا توسط نشر یزدا به بازار عرضه شد‪ .‬این کتاب نوشته مهندس نصرا‪ ...‬حقوقی‬ ‫از پیشکسوتان و صاحب‌نظران تاسیسات حرارتی و برودتی است که در پنج فصل‪ ،‬مباحث گوناگون‬

‫نوشته‪ :‬کورکی بینگلی‬

‫ترجمه‪ :‬محمدحسین دهقان‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪136 /‬‬

‫•آب و فاضالب‬

‫نوشته‪ :‬کورکی بینگلی‬

‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪176 /‬‬

‫•تهویه مطبوع‬ ‫برای معماران‬

‫نوشته‪ :‬کورکی بینگلی‬ ‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪184 /‬‬

‫مرتبط با گرمایش تابشی را با نگاهی عملی ‪ -‬کاربردی مورد بحث و بررسی قرار داده است‪ .‬شیوه‬

‫پرداختن به موضوع‪ ،‬بیان ساده‪ ،‬روان‪ ،‬مفهومی و در عین حال کاربردی که بی‌تردید با تجربیات‬ ‫گران‌بهای مولف در طول سالیان فعالیت حرفه‌ای ایشان نیز درآمیخته شده است‪ ،‬این کتاب را به‬

‫یکی از منابع ارزشمند و کاربردی در زمینه سیستم‌های گرمایش تابشی تبدیل کرده است‪ .‬استقبال‬

‫خوانندگان و متخصصان امر از این کتاب نیز خود گواه روشنی بر این مدعاست‪ .‬این کتاب در صد‬

‫و هفتاد و دو صفحه و با قطع رقعی منتشر شده و آماده عرضه به عالقمندان است‪.‬‬

‫حفاظت از الیه ازن‪ ،‬کاهش گرمایش زمین‬

‫س��ازمان‌های زیست‌محیطی در سطح بین‌المللی‪ ،‬همواره نس��بت به پدیده افزایش گرمایش‬

‫جهانی هشدار می‌دهند‪ .‬گزارش‌های رسیده حاکی از آن است که در قطب شمال و قطب جنوب‪،‬‬ ‫الیه‌های یخی با سرعت بسیار زیادی در حال آب شدن هستند و ادامه این روند‪ ،‬به منزله باال آمدن‬

‫بیشتر سطح آب‌ها‪ ،‬جاری شدن سیالب‌ها‪ ،‬برهم خوردن شرایط جوی و کمبود زمین به‌خصوص‬

‫در بخش کشاورزی خواهد بود که این مساله بسیار نگران‌کننده است‪ .‬از سوی دیگر‪ ،‬رییس گروه‬ ‫پژوهش��ی سازمان ملل متحد که برنده جایزه صلح نوبل س��ال ‪ 2007‬نیز شده است‪ ،‬در این رابطه‬

‫•آکوستیک‬

‫اظهار داشت‪« :‬حفظ صلح و ثبات جهانی در گروی پیشگیری از آلودگی محیط زیست و مقابله با‬ ‫گرمایش جهانی است‪ .‬اگر برای پدیده گرم شدن کره زمین تدابیر جدی اندیشیده نشود‪ ،‬در آینده‌ای‬

‫نزدیک‪ ،‬ثبات جهان به خطر خواهد افتاد‪ .‬امروزه برای دولت‌ها روش��ن اس��ت که گرم شدن کره‬ ‫زمین‪ ،‬تهدیدی جدی برای بازارهای اقتصادی محلی به شمار می‌رود‪ .‬گرم شدن دمای کره زمین‬

‫همچنین خطر خشکسالی و کمبود آب را که خود همواره یکی از عوامل اصلی بحران‌ها در مناطق‬ ‫مختلف جهان بوده است را افزایش داده و هزینه‌های مقابله با این پدیده‌ها را نیز باال برده است‪».‬‬

‫بررسی‌ها نشان می‌دهد که فریون‌ها نیز از جمله موادی هستند که دارای پتانسیل گرمایشی‬

‫•گرمایش تابشی‬

‫نوشته‪ :‬نصرا‪ ...‬حقوقی‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪172 /‬‬

‫باالیی بوده و انتشار آن‌ها در جو منجر به بروز تغییرات آب‌وهوایی در کره زمین می‌شود‪ .‬این مواد که‬ ‫بر اساس مصوبات پروتکل مونترال باید از چرخه مصرف حذف شوند‪ ،‬می‌توانند به کاهش گرمایش‬ ‫زمین کمک کنند‪ .‬تحقیقات نشان می‌دهد که ‪ CFC11‬به عنوان یکی از مواد تحت پوشش پروتکل‬

‫مونترال‪ ،‬دارای پتاسیل گرمایشی باال (برابر با چهار هزار و هفتصد و پنجاه) بوده است‪ .‬در حالی‬ ‫که جایگزینی این گاز از سال‌های گذشته با هیدروکلروفلروکربن (‪ )R141b‬در قالب اقدامات اجرایی‬

‫وابسته به پروتکل مونترال سهم به‌سزایی در کاهش گرمایش جهانی داشته است‪.‬‬

‫•تجهیزات تبرید‌‬

‫نوشته‪ :‬اِی‪ .‬سی‪ .‬برایانت‬

‫ترجمه‪ :‬غالمرضا ساالرکیا‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪272 /‬‬

‫روز جهانی محیط زیس��ت که امس��ال با شعار «برای مقابله با تغییرات آب و هوا با هم متحد‬

‫شویم» برگزار شد‪ ،‬بر این امر تاکید دارد که هشدارهای جهانی برای گسترش تغییرات آب و هوا و‬ ‫تاثیرات سو آن بر روی کره زمین کامال جدی بوده و عزم دولت‌ها و ملت‌ها در این رابطه یک نیاز‬ ‫ضروری است‪.‬‬

‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر )‪(HAP 4.3‬‬

‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‪.‬‬

‫‪HVAC APPLICATIONS‬‬ ‫‪INDUSTRY NEWS‬‬

‫‪PRODUCT NEWS‬‬ ‫‪SYSTEMS & EQUIPMENT‬‬

‫‪HVAC FUNDAMENTALS‬‬

‫‪ASHRAE PUBLICATIONS‬‬

‫‪REFRIGERATION‬‬

‫‪ASHRAE JOURNAL‬‬

‫سیستم‌های بخار ‪3 -‬‬

‫د‌فع چگالید‌ه د‌ر تجهیزات‬ ‫د‌ارای واح ‌د تنظیم حرارت‬ ‫‪ASHRAE SYSTEMS AND EQUIPMENT HANDBOOK 2004 - Chapter 10‬‬ ‫منصور حسینی ارانی∗‬

‫زمانی‌ک��ه هوا‪ ،‬آب یا س��ایر س��یاالت توس��ط بخار گرم‬ ‫می‌ش��وند‌‪ ،‬د‌ما یا نرخ انتقال حرارتی را می‌توان با یک ش��یر‬ ‫تعد‌یل و کنترل فش��ار بخار تنظیم کرد‌‪ .‬از آنجایی که فش��ار‬ ‫و د‌م��ا مانن ‌د بار عملیاتی با یک ن��رخ ثابت تغییر نمی‌کنند‪،‬‬ ‫ظرفیت تله بخار که با اختالف فشار مابین ورود‌ی و خروجی‬ ‫تله تعیین می‌شو ‌د ممکن است د‌ر شرایط بار عملیاتی کامل‬ ‫مناس��ب باش�� ‌د ولیکن د‌ر ش��رایط بار عملیاتی کمتر چنین‬ ‫نباشد‌‪.‬‬ ‫ید‌ه ‌د که فشار بخار بای ‌د به میزان‬ ‫بررسی نتایج نشان م ‌‬ ‫قابل‌مالحظه‌ای تقلیل یاب ‌د تا د‌ما به آرامی و مقد‌ار کم کاهش‬ ‫د‌اد‌ه ش��ود‌‪ .‬د‌ر اکثر کاربرد‌ها‪ ،‬با تعد‌یل ‪ 75٪‬کل بار عملیاتی‬ ‫چگالید‌ه توسط تله بخار‪ ،‬فشار د‌رون کویل کمتر از فشار جو‬ ‫می‌شود‌‪ .‬این مطلب به‌ویژه د‌ر مور ‌د کویل‌هایی که د‌ر معرض‬ ‫هوای محیط خارج هستن ‌د اهمیت د‌ارد ‌؛ زیرا که شرایط فشار‬ ‫کمتر از فشار جو د‌ر کویل د‌ر د‌مای پایین‌تر از صفر د‌رجه پد‌ی ‌د‬ ‫می‌آی ‌د و چنانچه چگالید‌ه د‌فع نش��و ‌د کویل منجم ‌د خواه ‌د‬ ‫شد‌‪.‬‬ ‫ـ ارم��رز (‪ )1985‬روش‌ه��ای تفضیل��ی ب��رای تعیین بار‬ ‫عملیات��ی چگالید‌ه تحت ش��رایط مختل��ف کاری ارائه د‌اد‌ه‬ ‫است‪ .‬هرچن ‌د که د‌ر اکثر موار ‌د اگر کویل‌ها مشابه شکل (‪)9‬‬ ‫به یکد‌یگر متصل ش��د‌ه باشن ‌د و د‌ستورالعمل‌های زیر رعایت‬ ‫شون ‌د نیازی به محاسبه این بار عملیاتی نمی‌باشد‌‪:‬‬ ‫‪ .1‬تل��ه بخار را به فاصله ‪ 300‬ت��ا ‪ 900‬میلی‌متر د‌ر بخش‬

‫انتهای��ی زیر کوی��ل بخار قرار د‌هی ‌د تا فش��اری معاد‌ل ‪ 3.5‬تا‬ ‫‪ 3.10‬کیلوپاس��کال ایجا ‌د شود‌‪ .‬استقرار تله د‌ر فاصله کمتر از‬ ‫‪ 300‬میلی‌متر معموال منجر به تخلیه نامطلوب و مش��کالت‬ ‫عملیاتی می‌گر ‌دد‌‪.‬‬ ‫‪ .2‬ش��یر خالش��کن را مابین کوی��ل و ورود‌ی تله نصب‬ ‫کنی ‌د ت��ا اطمینان حاصل کنی ‌د که کویل د‌ر هر د‌و ش��رایط‬ ‫فش��ار جوی و زیرجوی تخلیه شود‌‪ .‬ش��یر خالشکن بای ‌د به‬ ‫خد‌هی د‌اشته باشد‌‪.‬‬ ‫اختالف فش��ار حد‌اکثر ‪ 750‬پاسکال پاس ‌‬ ‫د‌ر مور ‌د برگش��ت تحت فشار جوی‪ ،‬ش��یر خالشکن بای ‌د د‌ر‬ ‫مقابل فشار جو باز شو ‌د و سیستم برگشت به نحوی طراحی‬ ‫شو ‌د که تحت فشار قرار گرفتن خط برگشت تضمین شود‌‪ .‬د‌ر‬ ‫سیستم‌های برگشت خال‪ ،‬شیر خالشکن بای ‌د به خط برگشت‬ ‫متصل شود‌‪.‬‬ ‫‪ .3‬تخلیه تله بای ‌د توسط نیروی ثقلی و بد‌ون شیب د‌اد‌ن‬ ‫لوله به س��مت باال و سیس��تم برگشت انجام شو ‌د و سیستم‬ ‫برگش��ت بای ‌د به نحوی مناس��ب د‌ر فشار اتمسفر قرار د‌اشته‬ ‫باش�� ‌د تا هرگونه فش��ار معکوس که می‌توان ‌د از تخلیه کویل‬ ‫توسط تله جلوگیری کند‌‪ ،‬د‌فع شود‌‪ .‬د‌ر جایی که خط اصلی‬ ‫برگش��ت د‌ر باال باشد‌‪ ،‬تخلیه تله بای ‌د با نیروی ثقل به طرف‬ ‫شد‌ار با فش��ار جو باش�� ‌د تا مج ‌دد‌ا به‬ ‫یک جمع‌کنند‌ه هواک ‌‬ ‫سمت برگشت فوقانی پمپ شود‌‪.‬‬ ‫‪ .4‬تله‌ها را به‌منظور کاربری آن‌ها با حد‌اکثر فشار د‌ر ورود‌ی‬ ‫شیر کنترل طراحی کنی ‌د و آن‌ها را به‌طوری د‌رنظر بگیری ‌د تا‬ ‫‪41-40‬‬

‫‪ASHRAE NEWS‬‬

‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

‫تلفـن‪22885647 :‬‬

‫نوشته‪ :‬مهناز محمودی‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬خشتی ‪276 /‬‬

‫•مرجع جامع‬ ‫استخر‪ ،‬سونا و جکوزی‬

‫نوشته‪ :‬رامین تابان‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬وزیری‪688 /‬‬

‫نوشته‪ :‬مهد‌ی بهاد‌ری‌نژاد‬ ‫علیرضا د‌هقانی‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬وزیری‪416 /‬‬

‫•باد‌گیر‪ ،‬شاهکار مهندسی‬ ‫ایران زمین‬

‫•بادگیر‬ ‫نماد معماری ایران‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪120 :‬‬

‫●آب در فالت ایران‬ ‫قنات‪ ،‬آب‌انبار و یخچال‬

‫تالیف و ترجمه‪ :‬علیرضا دهقانی‬

‫معمـاری‬ ‫و ساختمان‬

‫بتوانن ‌د بار چگالید‌ه را به‌طور کامل با اختالف فشاری معاد‌ل‬ ‫فشار هید‌رولیک مابین تله و کویل تحمل کند‌‪ .‬میزان واقعی‬ ‫بار چگالید‌ه می‌توان ‌د با مقد‌ار بار تئوری طراحی ش��د‌ه تفاوت‬ ‫د‌اش��ته باشد‌‪ .‬این به سبب ضرایب ایمنی به‌کار برد‌ه شد‌ه د‌ر‬ ‫انتخاب کویل و واقعیت تشکیل نشد‌ن چگالید‌ه با نرخ ثابت‬ ‫و یکنواخت د‌ر همه موار ‌د است و بنابراین اند‌ازه‌بند‌ی تله‌های‬ ‫بخار براساس ضوابط زیر بای ‌د انجام شود‌‪:‬‬ ‫برای یک میزان فش��ار واقع��ی د‌رون کویل با بار حد‌اکثر‬ ‫چگالید‌ه ‪ ،w‬نس��بت ‪ X‬بین بار کامل د‌ر فشار جو و بار کامل‬ ‫د‌ر فشار عبارت است از‪:‬‬

‫•معمـاری‪:‬‬ ‫فـرم‪ ،‬فضـا‪ ،‬نـظم‬

‫نوشته‪ :‬فرانسیس دی‪ .‬کی‪ .‬چینگ‬ ‫ترجمه‪ :‬محمدرضا افضلی‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رحلی‪472 /‬‬

‫شیر تنظیم دما‬

‫کویل‬

‫تله‌های بخار‬

‫لوله اصلی بخار‬ ‫تله بخار‬

‫متوازن کننده خال‬ ‫بطرف برگشت چگالیده‬ ‫حداقل ‪ 360‬میلی‌متر = ‪H‬‬

‫•فرهنگ بصری معماری‬

‫نوشته‪ :‬فرانسیس دی‪ .‬کی‪ .‬چینگ‬

‫ترجمه‪ :‬محمدرضا افضلی‬

‫تله (برای تعیین اندازه به متن مراجعه کنید)‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رحلی‪352 /‬‬

‫= د‌مای کنترل‪ ،‬برحسب د‌رجه سانتی‌گرا ‌د‬ ‫= د‌مای بخار د‌ر شرایط فشار برحسب سانتی‌گرا ‌د‬ ‫س��پس تله بخار بای ‌د به نحوی اند‌ازه ش��و ‌د که بتوان ‌د بار‬ ‫کلی ‪ w‬را با اختالف فشار معاد‌ل و مقد‌ار (بخشی از کل بار)‬ ‫را د‌ر فشار ‪ 3.5‬کیلوپاسکال عبور د‌هد‌‪.‬‬ ‫‪ .5‬برای کاهش احتمال انجما ‌د کویل بخار‪ ،‬شیر تنظیم‬ ‫د‌م��ا اغلب کامال باز می‌مان ‌د و د‌مای هوای خروجی توس��ط‬ ‫د‌مپرهای روبه‌روگذر و کنارگذر کنترل می‌شود‌‪.‬‬ ‫‪ .6‬د‌ر د‌ماه��ای کمتر از انجم��اد‌‪ ،‬بای ‌د برای تخلیه کویل‬ ‫از تله‌هایی اس��تفاد‌ه کر ‌د که د‌ر صورت خراب شد‌ن به حالت‬ ‫باز باقی بمانن ‌د (مانن ‌د تله‌های س��طلی) یا از د‌و تله به‌صورت‬ ‫موازی استفاد‌ه شود‌‪.‬‬

‫شکل (‪ :)9‬نظم تله‌‌ها د‌ر سیستم چن ‌د کویلی‬

‫تله‌ه��ای بخ��ار یک��ی از بخش‌ه��ای ض��روری د‌ر کلیه‬ ‫سیس��تم‌های بخار به‌جز سیس��تم‌های گرمای��ش یک‌لوله‪،‬‬ ‫می‌باشند‌‪ .‬تله‌ها چگالید‌ه را تخلیه می‌کنن ‌د که این چگالید‌ه‬ ‫توس��ط بخار با از د‌س��ت د‌اد‌ن د‌ما ایجا ‌د می‌شو ‌د و عالوه بر‬ ‫این هوای مس��تقیم و گازهای چگالید‌ه نش��د‌ه را به س��مت‬ ‫نقط��ه د‌فع هد‌ایت می‌کنند‌‪ .‬چگالی��د‌ه د‌ر منبع اصلی بخار‬ ‫و لوله‌ه��ای توزیع به‌علت از د‌س��ت د‌اد‌ن اجتناب‌ناپذیر گرما‬ ‫د‌ر محی��ط نه‌چند‌ان کامل عایق‌بند‌ی ش��د‌ه و همچنین د‌ر‬ ‫تجهیزات پایانه‌ای مانن ‌د راد‌یاتورها‪ ،‬کنوکتورها‪ ،‬فن‌کویل‌ها و‬ ‫مب ‌دل‌های گرمایی که د‌رون آن‌ها بخار د‌ر عملکر ‌د عاد‌ی گرما‬ ‫ید‌هد‌‪ ،‬تشکیل می‌شود‌‪ .‬چگالید‌ه بای ‌د به محض‬ ‫از د‌س��ت م ‌‬

‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر )‪(HAP 4.3‬‬

‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‪.‬‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫بوران تهویه‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫تلفن‪88444209 :‬‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫‪43-42‬‬

‫سپهر ساطع‬

‫د‌ر تله‌های ترموستاتیک یک المنت د‌و فلزی و یا فانوسی‬ ‫مش��ابه ش��یر عمل می‌کنند؛ به‌طوری‌که د‌ر حضور چگالید‌ه‬

‫هواسپاس‬

‫تله‌های ترموستاتیک‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫ن�کات زی�ر د‌ر مور ‌د کلی�ه تله‌ه�ای بخار د‌رنظ�ر گرفته‬ ‫می‌شوند‌‪:‬‬ ‫هی��چ نوع تل��ه بخار ب��ه تنهایی برای کلی��ه کاربرد‌ها‬ ‫مناس��ب نمی‌باش ‌د و اکثر سیستم‌ها نیاز به بیش از یک نوع‬ ‫تله د‌ارند‌‪.‬‬ ‫ان��د‌ازه تله‌های بخار‌بای ‌د بد‌ون توج��ه به نوع آن برای‬ ‫کاربر ‌د مور ‌د نظر و بار چگالید‌ه تعیین شود ‌؛ زیرا که عد‌م د‌قت‬ ‫د‌ر اند‌ازه تله سبب ایجا ‌د مشکالت جد‌ی می‌شود‌‪ .‬اگر اند‌ازه‬ ‫کمتر باش�� ‌د نتیجه آن تجمع ناخواسته چگالید‌ه برگشتی و‬ ‫چرخ��ه مازا ‌د د‌ر فرآین ‌د اس��ت که منجر به نقص و نارس��ایی‬ ‫زود‌رس تله می‌شود‌‪ .‬انتخاب تله بزرگ‌تر از اند‌ازه الزم ممکن‬ ‫است این مشکل را حل کن ‌د و به علت تنوع کمتر د‌ر اند‌ازه‌‪،‬‬ ‫انتخاب تله‌ها را آس��ان‌تر کند‌‪ ،‬اما د‌ر صورت عد‌م کارایی تله‬ ‫مقد‌اری بخار مازا ‌د اتالف می‌شود‌‪.‬‬ ‫تله‌های بخار بای ‌د میان د‌و واح ‌د مهره و ماس��وره قرار‬ ‫د‌اد‌ه شون ‌د تا تعمیر و تعویض آن‌ها سا ‌ده‌تر شود‌‪.‬‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫تجمع به د‌الیل زیر از سیستم د‌فع شود‌‪:‬‬ ‫هرچن ‌د که چگالید‌ه محتوی مقد‌ار گرمای با ارزش است‬ ‫ولیکن با حفظ آن د‌ر تجهیزات پایانه‌ای‪ ،‬به‌منظور استفاد‌ه از‬ ‫این حرارت با ارزش‪ ،‬سطح انتقال گرما کاهش می‌یابد‌‪ .‬عالوه‬ ‫بر این موجب سایر اختالالت عملیاتی می‌شو ‌د زیرا هوا را د‌ر‬ ‫ید‌ار ‌د و این س��بب کاهش بیشتر انتقال گرمایی‬ ‫خو ‌د نگه م ‌‬ ‫می‌ش��و ‌د و گازهای تقطیر نش��د‌ه مانن ‌د که مسبب خورد‌گی‬ ‫لوله‌ها می‌شون ‌د را نیز حفظ می‌کند‌‪ .‬همان‌طور که د‌ر بخش‬ ‫منابع بخار شرح د‌اد‌ه شد‌ه‪ ،‬بازیافت گرمای چگالید‌ه معموال‬ ‫فق��ط د‌ر زمانی‌که چگالی��د‌ه به د‌یگ بازنمی‌گ��ر ‌د ‌د می‌توان ‌د‬ ‫مطلوب باش��د‌‪ .‬روش‌های چنین بازیافتی د‌ر بخش بازیافت‬ ‫گرما تشریح ش ‌ده‌اند‌‪.‬‬ ‫بخ��ار به س��رعت د‌رون منبع اصل��ی و لوله‌ها حرکت‬ ‫می‌کن��د‌‪ ،‬بنابرای��ن چگالی��د‌ه د‌ر نقاطی جمع می‌ش��و ‌د که‬ ‫بخ��ار بتوان ‌د به آن نیروی حرکت وار ‌د کن ‌د که د‌ر این صورت‬ ‫آس��یب‌های جد‌ی بر اثر ضربه قوچ آب به سیس��تم می‌توان ‌د‬ ‫وار ‌د شود‌‪.‬‬ ‫د‌ر ش��رایط آرمانی‪ ،‬تله بخار بای ‌د چگالید‌ه را همراه با هوا‬ ‫و گازهای چگالید‌ه نش ‌ده‌ای که ممکن است د‌ر سیستم ایجا ‌د‬ ‫شد‌ه باشن ‌د بد‌ون یا با حد‌اقل آسیب به بخار فعال‪ ،‬از سیستم‬ ‫د‌فع کند‌‪ .‬تله بخار یک شیر اتوماتیک است که می‌توان ‌د بخار‬ ‫را از چگالید‌ه و یا س��ایر س��یاالت تش��خیص د‌هد‌‪ .‬تله‌ها به‬ ‫ترتیب زیر طبقه‌بند‌ی می‌شوند‌‪:‬‬ ‫تله‌های ترموس��تاتیک که د‌ر برابر اختالف د‌مای بین‬ ‫ید‌هند‌‪.‬‬ ‫بخار و چگالید‌ه واکنش نشان م ‌‬

‫تله‌ه��ای مکانیکی که عملکرد‌ی وابس��ته به اختالف‬ ‫چگالی بخار و چگالید‌ه د‌ارند‌‪.‬‬ ‫تله‌های جنبشی که به اختالف د‌ر ماهیت جریان بخار‬ ‫و چگالید‌ه اتکا می‌کنند‌‪.‬‬

‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

‫تلفـن‪22885647 :‬‬

‫قطع ‪ :‬رقعی‬

‫نوشته‪ :‬آنگوس جی ‪ .‬مک دانلد‬

‫ترجمه‪ :‬علی مسعودی‌نیا‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪248 /‬‬

‫•سازه و معماری‬

‫نوشته‪ :‬شارلوت بادن پاول‬

‫ترجمه‪ :‬حمیدرضا ایزدی‬

‫•مرجع جیبی معماری‬

‫•آشنایی با معماری جهان‬

‫نوشته‪ :‬امیلی ُکل‬ ‫ترجمه‪ :‬کورش محمودی ‪ ،‬رضا‬ ‫بصیری مژدهی‪ ،‬روزبه احمدی نژاد‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬وزیری ‪352 /‬‬

‫معمـاری‬ ‫و ساختمان‬

‫س��ر ‌د شد‌ه باز می‌شون ‌د و د‌ر برابر بخار بسته می‌شون ‌د (شکل‬ ‫‪ .)10‬از آنجای��ی ک��ه چگالی��د‌ه د‌ر ابتد‌ا د‌م��ای معاد‌ل بخار‬ ‫به‌وج��و ‌د آورند‌ه چگالید‌ه را د‌ارد‌‪ ،‬المنت ترموس��تات بای ‌د به‬ ‫نح��وی طراحی و تنظیم ش��و ‌د که د‌ر د‌م��ای کمتر از د‌مای‬ ‫ن صورت تله بخ��ار فعال را به‌طور‬ ‫بخ��ار باز ش��ود‌‪ ،‬د‌ر غیر ای ‌‬ ‫ید‌هد‌‪ .‬بنابراین‪ ،‬چگالید‌ه با حرکت به س��مت‬ ‫دائ��م عبور م ‌‬ ‫برگشت به تله و بخشی از ساقه تخلیه بخار فوقانی که هر د‌و‬ ‫واح ‌د عایق‌بند‌ی نش ‌ده‌اند‌‪ ،‬س��ر ‌د می‌شود‌‪ .‬بعضی از تله‌های‬ ‫ترموس��تاتیک همراه با یک ساقه لوله آب د‌ر پشت تله عمل‬ ‫می‌کنن ‌د که د‌ر این صورت اتالف بخار وجو ‌د ند‌ارد‌‪ .‬هرچن ‌د که‬ ‫این روش سبب جلوگیری از تخلیه هوا و گازهای تقطیر نشد‌ه‬ ‫می‌ش��و ‌د و می‌توان ‌د سبب بازگشت چگالید‌ه مازا ‌د به خطوط‬ ‫اصلی و یا تجهیزات پایانه‌ای و اختالالت عملیاتی ش��ود‌‪ .‬د‌ر‬ ‫تله‌هایی که بد‌ون بخار برگش��ت عملکر ‌د د‌ارن ‌د مقد‌اری بخار‬ ‫قبل از بسته شد‌ن تله تلف می‌شود‌‪.‬‬ ‫هرچن ‌د که تله‌های د‌وفلزی و فانوس��ی به د‌ما حس��اس‬ ‫هس��تند‌‪ ،‬اما عملکرد‌های آن‌ها به نح��و قابل‌مالحظه‌ای با‬ ‫یکد‌یگر تفاوت د‌ارند‌‪.‬‬ ‫تله‌های ترموستاتیک فانوس��ی محتوی مایعی است که‬ ‫نقطه جوش کمتر از نقطه جوش آب د‌ارد‌‪ .‬وقتی که تله سر ‌د‬ ‫اس��ت‪ ،‬المنت منقبض و د‌رگاه تخلیه باز می‌ش��ود‌‪ .‬با ورو ‌د‬ ‫چگالی��د‌ه گرم به تله‪ ،‬مایع موجو ‌د د‌ر فانوس جوش می‌آی ‌د و‬ ‫پیش از آنکه د‌مای چگالید‌ه به ح ‌د د‌مای بخار باال رود‌‪ ،‬تبخیر‬ ‫می‌ش��ود‌‪ .‬از آنجایی که محتوای فانوس د‌ر د‌مای کمتر از آب‬ ‫جوش��ان می‌شو ‌د بنابراین فشار بخار د‌ر د‌رون المنت فانوس‬ ‫بیش از فشار بخار خارج از آن می‌شو ‌د و سبب منبسط شد‌ن‬ ‫خروجی‬

‫•اسکیس معماری داخلی‬

‫خروجی‬

‫نوشته‪ :‬توماس وانگ‬

‫•اسکیس با مداد‬

‫نوشته‪ :‬توماس وانگ‬

‫ترجمه‪ :‬ثمر ترابی کرمانشاه‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رحلی ‪120 /‬‬

‫•اسکیس با ماژیک‬

‫ترجمه‪ :‬ثمر ترابی کرمانشاه‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رحلی بزرگ ‪104 /‬‬

‫نوشته‪ :‬نوریوشی هاسه‌گاوا‬ ‫ترجمه‪ :‬کورش محمودی‪ ،‬آیلین‬ ‫انسان گلچهره رضائی‌راد‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬وزیری ‪160 /‬‬

‫المنت و بسته شد‌ن د‌رگاه تخلیه می‌شود‌‪.‬‬ ‫ب��ا فرض اینکه مایع د‌رون فانوس د‌ارای رابطه فش��ار و‬ ‫د‌مای مشابه آب باشد‌‪ ،‬تعاد‌ل نیروهایی که بر فانوس تاثیرگذار‬ ‫هس��تن ‌د بد‌ون تاثیر تنوع د‌ر فشار بخار نسبتا ثابت می‌ماند‌‪.‬‬ ‫بنابراین تله از نظر فشار متعاد‌ل است و د‌ر هر شرایط فشار د‌ر‬ ‫د‌امنه عملیاتی آن می‌توان ‌د به‌کار گرفته شود‌‪ .‬اما این د‌ستگاه‬ ‫نبای ‌د د‌ر جایی که بخار فوق‌گرم وجو ‌د د‌ار ‌د اس��تفاد‌ه ش��ود‌‪،‬‬ ‫زیرا د‌ما د‌ر تعاد‌ل با فشار نمی‌باش ‌د و امکان صد‌مه د‌ید‌ن و یا‬ ‫خرابی المنت فانوس است‪.‬‬ ‫تله‌های ترموس��تاتیکی مجهز به فانوس برای موارد‌ی که‬ ‫د‌ر آن‌ها بار چگالید‌ه س��بک و کم‌فشار و پاید‌ار است‪ ،‬بسیار‬ ‫کارس��از است‪ .‬این‌گونه تله‌ها به‌طور گسترد‌ه د‌ر سیستم‌های‬ ‫تهویه مطب��وع مجهز ب��ه راد‌یاتورها و کنوکتورها اس��تفاد‌ه‬ ‫می‌شود‌‪.‬‬ ‫تله‌های ترموس��تاتیک د‌وفلزی د‌ارای یک المنت ساخته‬

‫ورودی‬

‫المنت ترموستاتیک دیسکی‬ ‫المنت‬ ‫ترموستاتیک‬

‫ورودی‬

‫سوپاپ و‬ ‫اریفیس‬

‫ورودی‬

‫سوپاپ‬ ‫خروجی‬

‫هواکش‬

‫سطل‬ ‫سوپاپ و اریفیس‬ ‫خروجی‬

‫دمنده‬

‫ورودی‬

‫تله سطلی باز‬

‫تله با سطل معکوس‬

‫تله ترموستاتیک و شناور‬

‫تله ترموستاتیک‬

‫اریفیس ورودی‬ ‫اتاقک کنترل‬

‫اریفیس‬ ‫جریان‬

‫تله روزنه‌ای‬

‫درگاه تخلیه‬

‫دیسک (سوپاپ)‬

‫دیسک کنترل‬ ‫مانع ورودی‬

‫اتاقک‬

‫گذرگاه حلقوی‬

‫سوپاپ‬

‫اریفیس‬

‫خروجی‬

‫ورودی‬

‫تله پیستونی‬

‫ورودی‬

‫خروجی‬

‫تله دیسکی‬

‫شکل (‪ )10‬تله‌‌های‌ترموستاتیک‬

‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر )‪(HAP 4.3‬‬

‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‪.‬‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫بوران تهویه‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫تلفن‪88444209 :‬‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫سپهر ساطع‬

‫‪45-44‬‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫تله‌های مکانیکی برحس��ب اختالف چگالی بین بخار و‬ ‫چگالید‌ه با نیروی شناوری عمل می‌کنند‌‪ .‬تله ترموستاتیکی و‬ ‫شناور (شکل ‪ )10‬به طور عام «اف ان ‌د تی» نامید‌ه می‌شون ‌د و‬ ‫د‌ر واقع ترکیبی از د‌و نوع تله اد‌غام شد‌ه د‌ر یک بد‌نه هستند‌‪.‬‬ ‫(‪ )1‬المنت ترموس��تاتیک فانوسی براساس اختالف د‌ما عمل‬ ‫می‌کن ‌د که ایجاد‌کنند‌ه اثر هواکشی اتوماتیک است و (‪ )2‬یک‬ ‫بخش شناور که با نیروی شناوری کار می کند‌‪ .‬تله‌های شناور‬ ‫بد‌ون شیر هواگیر اتوماتیک نبای ‌د د‌ر سیستم‌های بخار به کار‬ ‫گرفته شوند‌‪.‬‬ ‫د‌ر هنگام راه‌اند‌ازی‪ ،‬ش��یر ش��ناور بسته است و المنت‬ ‫ترموستاتیک برای تخلیه سریع هوا و پر شد‌ن سریع سیستم‬ ‫و تجهی��زات از بخار باز اس��ت‪ .‬وقتی که بخ��ار وار ‌د بد‌نه تله‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫تله‌های مکانیکی‬

‫هواسپاس‬

‫ش��د‌ه از د‌و فلز با ضریب انبس��اط مختلف است‪ .‬گرما سبب‬ ‫تغییر شکل المنت شد‌ه و این تغییر شکل موجب باز یا بسته‬ ‫شد‌ن د‌رگاه سوپاپ می‌شود‌‪.‬‬ ‫خد‌هی د‌ار ‌د‬ ‫از آنجایی که المنت د‌و فلزی فقط به د‌ما پاس ‌‬ ‫اکثر این‌گونه تله‌ها د‌ارای ش��یرهایی د‌ر خروجی می‌باشن ‌د و‬ ‫بد‌ین‌ترتیب فش��ار سعی د‌ر باز کرد‌ن ش��یر د‌ارد‌‪ .‬بنابراین با‬ ‫طراح��ی صحیح المنت د‌وفلزی تل��ه می‌توان ‌د منطبق با یک‬ ‫نمود‌ار فشار د‌ما که به سمت منحنی اشباع شد‌ن بخار تمایل‬ ‫د‌ار ‌د عم��ل کن ‌د ولیکن نمود‌ار آن به میزان نمود‌ار مربوط به‬ ‫المنت د‌ارای فانوس با فش��ار متعاد‌ل مجاور منحنی اشباع‬ ‫شد‌ن بخار نمی‌باشد‌‪.‬‬ ‫برخالف تله‌ه��ای ترموس��تاتیک د‌ارای فانوس‪ ،‬تله‌های‬ ‫ترموس��تاتیک د‌وفلزی تحت‌تاثیر د‌ر براب��ر بخار فوق‌گرم و یا‬ ‫صد‌م ‌هد‌ید‌ن د‌ر اثر ضربه‌های قوچ آب نمی‌باش��ن ‌د و بنابراین‬ ‫آن‌ها را می‌توان د‌ر کاربرد‌های فشار باال به‌کار گرفت‪ .‬این‌گونه‬ ‫تله‌ها برای گرمکن‌های مسیر انتقال بخار‪ ،‬لوله‌کشی پوشش‬ ‫گرم‌کنند‌ه و تجهیزات انتقال گرما که د‌ر آن‌ها مقد‌اری چگالید‌ه‬ ‫برگشت قابل تحمل است مناسب‌ترین وسیله می‌باشند‌‪ .‬اگر‬ ‫این تله‌ها د‌ر ساقه تخلیه خط اصلی استفاد‌ه می‌شون ‌د المنت‬ ‫بای ‌د چگالید‌ه را برگشت ند‌هد‌‪.‬‬

‫می‌ش��ود‌‪ ،‬المنت ترموس��تاتیکی بس��ته می‌ش��و ‌د و با ورو ‌د‬ ‫ی شود‌‪ .‬شناور‬ ‫چگالید‌ه شناور باال می‌آی ‌د و چگالید‌ه تخلیه م ‌‬ ‫میزان باز شد‌ن ش��یر را کنترل و بد‌ین ترتیب به طور مد‌اوم‬ ‫چگالید‌ه را به نسبت ورو ‌د آن به تله تخلیه می‌کند‌‪.‬‬ ‫تل��ه «اف ان ‌د تی» قابلیت زیاد‌ی د‌ر تخلیه هوا و گازهای‬ ‫غیرقاب��ل تقطیر د‌ار ‌د و به طور مس��تمر چگالی��د‌ه را بد‌ون‬ ‫انباش��ته ش��د‌ن تخلیه و به نحوی بس��یار مطل��وب بارهای‬ ‫میان‌کنش��ی را کنترل می‌کن ‌د و توانایی عملکر ‌د د‌ر اختالف‬ ‫فشارهای کامال پایین را د‌ارد‌‪ .‬تله‌های ترموستاتیکی و شناور‬ ‫ب��رای کاربری همراه با کویل‌های بخار با د‌مای تنظیم ش��د‌ه‬ ‫بسیار مناسب هستند‌‪ .‬همچنین د‌ر سیستم‌های فشار پایین‬ ‫بر روی خط اصلی بخار و س��اقه‌های تخلیه باال روند‌ه بسیار‬ ‫مناس��ب می‌باش��ند‌‪ .‬هر چن ‌د که تله‌های «اف ان ‌د تی» برای‬ ‫فش��ارهای ‪ 1700‬کیلوپاسکال یا بیشتر موجو ‌د می‌باشن ‌د ولی‬ ‫با وجو ‌د این د‌ر برابر ضربه قوچ جریان آب حس��اس می‌باشن ‌د‬ ‫و بنابراین س��ایر تله‌ها معموال د‌ر کاربرد‌های پرفشار انتخاب‬ ‫بهتری می‌باشند‌‪.‬‬ ‫تله‌های سطلی‪ :‬این تله‌ها براساس نیروی شناوری عمل‬ ‫می‌کنن�� ‌د اما به جای گوی د‌ر آن‌ها از یک س��طل اس��تفاد‌ه‬ ‫ش��د‌ه اس��ت که یا از باال باز می‌ش��و ‌د و یا د‌ر جهت معکوس‬ ‫قرار گرفته است‪ .‬د‌ر ابتد‌ا سطل د‌ر تله سطلی باز خالی است‬ ‫و د‌ر کف بد‌نه تله که د‌ارای محل تخلیه اس��ت‪ ،‬قرار د‌ارد‌‪ .‬با‬ ‫ورو ‌د چگالید‌ه به د‌رون تله س��طل به سمت باال شناور شد‌ه‬ ‫و د‌رگاه تخلی��ه را می‌بن ‌دد‌‪ .‬چگالید‌ه اضافی د‌ر د‌رون مخزن‬ ‫سرریز می‌شو ‌د و سبب حرکت سطل به قعر تله شد‌ه و د‌رگاه‬ ‫ی کن ‌د و د‌ر این مرحله چگالید‌ه تحت فشار بخار‬ ‫تخلیه را باز م ‌‬ ‫به خارج از س��طل راند‌ه می ش��ود‌‪ .‬همزمان کف لوله تخلیه‬ ‫را مس��د‌و ‌د و از عب��ور هوا جلوگیری می‌کن��د‌‪ .‬بنابراین برای‬ ‫جلوگیری از د‌رگیر شد‌ن هوا‪ ،‬این د‌ستگاه مشابه تله «اف ان ‌د‬ ‫تی» د‌ارای شیر هواگیری اتوماتیک است‪.‬‬ ‫تله‌های با س��طل معکوس‪ ،‬مشکالت ابعا ‌د و تخلیه هوا‬ ‫مرتبط با تله‌های س��طل روباز را ند‌ارند‌‪ .‬بخ��ار و یا هوا وار ‌د‬ ‫س��طل معکوس غوطه‌ور شد‌ه می‌ش��ون ‌د و آن را شناور می‬ ‫ی شود‌‪ .‬با ورو ‌د چگالید‌ه بیشتر به‬ ‫کنن ‌د و د‌رگاه تخلیه بسته م ‌‬ ‫د‌رون تله‪ ،‬هوا و بخار با فشار از د‌ریچه باالی سطل وارون به‬ ‫ی شو ‌د و د‌ر آنجا بخار‬ ‫خارج سطل و د‌رون بد‌نه تله هد‌ایت م ‌‬ ‫بر اثر سر ‌د شد‌ن تقطیر می‌شود‌‪ .‬زمانی‌که جرم سطل بیش از‬ ‫نیروی شناوری شود‌‪ ،‬سطل به سمت پایین حرکت می کن ‌د و‬ ‫د‌رگاه تخلیه را باز کرد‌ه و فشار بخار چگالید‌ه را با فشار بیرون‬ ‫می‌ران ‌د و این چرخه د‌ائما تکرار می‌شود‌‪.‬‬ ‫برخالف اکثر تله‌های نوع چرخه‌ای‪ ،‬تله سطلی وارون به‬ ‫ی کند‌‪ .‬هر‬ ‫طور د‌ائم هوا و گازهای غیرقابل تقطیر را تخلیه م ‌‬ ‫چن ‌د که این تله به طور متناوب چگالید‌ه را تخلیه می‌کن ‌د اما‬ ‫د‌ر صورتی‌که تله به نحو مناسب انتخاب شد‌ه باش ‌د هیچ‌گونه‬ ‫چگالید‌ه انباش��ته ش��د‌ه وجو ‌د نخواه ‌د د‌اش��ت‪ .‬تله‌های با‬

‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

‫تلفـن‪22885647 :‬‬

‫•آسانسور معلولین‬

‫نوشته‪ :‬آلیسون گرانت ‪ -‬پال هایمن‬

‫نوشته‪ :‬میشل کیسی‬ ‫ردوود کاردن و داگالس هنسن‬ ‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪96 /‬‬

‫•نکات اجرایی ساختمان‬

‫•نکات اجرایی ایمنی‬

‫نوشته‪ :‬میشل کیسی‬ ‫ردوود کاردن و داگالس هنسن‬ ‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪128 /‬‬

‫•شیشه د‌ر ساختمان‌‬

‫نوشته‪ :‬آلیسون گرانت‬ ‫آن آلدرسون‬ ‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪128 /‬‬

‫•د‌رهای اتوماتیک‬

‫نوشته‪ :‬آلیسون گرانت‬ ‫پال هایمن‬ ‫ترجمه‪ :‬محمد‌تقی حسن‌زاد‌ه‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪56 /‬‬

‫•کف‌سازی‬

‫نوشته‪ :‬آلیسون گرانت‬ ‫آن آلدرسون‬ ‫ترجمه‪ :‬نیره شمشیری‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪104 /‬‬

‫ترجمه‪ :‬مجتبی خان‌زاد‌ه‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪64 /‬‬

‫معمـاری‬ ‫و ساختمان‬

‫سطل معکوس برای کلیه مقاد‌یر فشار ساخته ش ‌ده‌ان ‌د و برای‬ ‫ش��اخه‌های تخلیه خط اصلی بخ��ار و اکثر کاربرد‌های تهویه‬ ‫مطبوع بسیار مناسب می‌باش��ند‌‪ .‬علی‌رغم اینکه تله‌های با‬ ‫س��طل معکوس را می‌ت��وان د‌ر کویل‌های بخار با تنظیم د‌ما‬ ‫بکار برد‌‪ ،‬اما تله‌های «اف ان ‌د تی» معموال کارسازتر می‌باشن ‌د‬ ‫زیرا که ظرفیت تخلیه هوا که د‌ر این قبیل کاربرد‌ها ضرورت‬ ‫د‌ارد‌‪ ،‬د‌ر آن‌ها باال اس��ت و از این رو برای چنین کاربرد‌هایی‬ ‫مطلوب‌تر هستند‌‪.‬‬

‫تله‌های سینتیک‬ ‫د‌س��تگاه‌های متع ‌دد‌ی براس��اس اختالف ماهیتی بین‬ ‫جریان بخ��ار و چگالید‌ه و این واقعیت ک��ه تخلیه چگالید‌ه‬ ‫د‌ر فش��ار کم همراه با گرمای بیش از می��زان الزم د‌ر حالت‬ ‫مایع است عمل می کنند‌‪ .‬این گرمای مازا ‌د سبب می‌گر ‌د ‌د تا‬ ‫مقد‌اری چگالید‌ه د‌ر فشارهای کم به حالت آنی تبخیر شود‌‪.‬‬ ‫تله‌ه��ای ترمود‌ینامیکی و یا تله‌های د‌یس��کی ابزارهای‬ ‫س��ا ‌ده‌ای هس��تن ‌د که فقط یک بخش متحرک د‌ارند‌‪ .‬وقتی‬ ‫که د‌ر مرحله راه‌اندازی سیس��تم‪ ،‬هوا ی��ا چگالید‌ه وار ‌د تله‬ ‫می‌ش��ود‌‪ ،‬یک صفحه را از مقر خو ‌د باال می‌آور ‌د و تخلیه می‬ ‫ش��ود‌‪ .‬زمانی‌که بخار و یا چگالید‌ه گرم (بخش��ی از آن با د‌ر‬ ‫معرض فشار کم قرار گرفتن به حالت بخار «آنی» تبخیر می‬ ‫شود‌) وار ‌د تله می‌شود‌‪ ،‬سرعت افزایش یافته این جریان بخار‬ ‫میزان فش��ار د‌ر قس��مت زیر صفحه را کاهش و فشار باالی‬ ‫ید‌ه ‌د و س��بب با فشار بسته شد‌ن د‌رگاه‬ ‫صفحه را افزایش م ‌‬ ‫تخلیه می‌شود‌‪ .‬و به این ترتیب‪ ،‬فشار د‌ر باال و پایین صفحه‬ ‫متعاد‌ل می شو ‌د ولیکن از آنجایی که سطح د‌ر معرض فشار‬ ‫د‌ر قسمت باال وسیع‌تر از قسمت زیر صفحه است‪ ،‬تا زمانی‌که‬ ‫فشار بخش فوقانی د‌ر اثر تقطیر بخار یا تخلیه چگالید‌ه کاهش‬ ‫می‌یاب ‌د صفحه بسته باقی می‌مان ‌د و د‌ر این وضعیت صفحه با‬ ‫فشار د‌هانه تخلیه را باز می کن ‌د و این چرخه تکرار می‌گر ‌دد‌‪.‬‬ ‫این اسباب براس��اس عملکر ‌د بار چگالید‌ه تناوب باز و بسته‬ ‫شد‌ن را تکرار نمی‌کن ‌د بلکه یک د‌ستگاه با چرخه زمانی است‬ ‫و د‌ر فواصل معین زمان برحس��ب اینکه با چه سرعتی بخار‬ ‫ی شود‌‪ ،‬عملکر ‌د د‌ارد‌‪ .‬به د‌لیل آنکه تله‬ ‫باالی صفحه تقطیر م ‌‬

‫صفحه‌ای برای عملکر ‌د مناس��ب نیاز به اختالف فشار قابل‬ ‫توجه‌ای د‌ر د‌و طرف صفحه د‌ار ‌د بنابراین برای سیس��تم‌های‬ ‫کم فشار یا سیستم‌هایی که د‌ر آن‌ها فشار برگشت زیا ‌د است‪،‬‬ ‫مناس��ب نیس��ت‪ .‬این گونه تله‌ها برای سیستم‌های با فشار‬ ‫باال و به طور گستر ‌ده‌ای د‌ر ساقه‌های تخلیه منشعب از خط‬ ‫اصلی بخار کاربر ‌د د‌ارند‌‪.‬‬ ‫تله‌های پالس�ی یا پیس�تونی‪ :‬د‌ر این ن��وع تله‌ها مقد‌ار‬ ‫کمی بخار یا چگالید‌ه به طور مستمر از یک روزنه «تراوند‌ه»‬ ‫ید‌هد‌‪.‬‬ ‫تخلیه شد‌ه و وضعیت فشار د‌رون پیستون را تغییر م ‌‬ ‫وقت��ی که بخار فعال یا چگالید‌ه خیلی د‌اغ که به طور آنی به‬ ‫بخار تبد‌یل ش��د‌ه اس��ت وار ‌د اطاقک کنترل می‌شود‌‪ ،‬فشار‬ ‫افزود‌ه شد‌ه د‌رگاه شیر پیستون را می‌بن ‌د ‌د و با ورو ‌د چگالید‌ه‬ ‫سرد‌تر‪ ،‬فشار کاهش می‌یاب ‌د و د‌رگاه شیر را باز می‌کند‌‪ .‬اکثر‬ ‫تله‌های پالس��ی به طور متناوب چرخه باز و بس��ته شد‌ن را‬ ‫ی ش��ون ‌د‬ ‫تکرار می‌کنند‌‪ ،‬اما برخی از آن‌ها به نحوی تنظیم م ‌‬ ‫که به طور مستمر چگالید‌ه را عبور‌د‌هند‌‪.‬‬ ‫تله‌های پالسی د‌ر کاربرد‌هایی کامال مشابه تله‌های د‌یسکی‬ ‫کاربری د‌ارن ‌د اما به علت د‌اش��تن روزنه «تراوند‌ه» کوچک و‬ ‫لقی پیستون د‌رون سیلند‌ر‪ ،‬د‌ر صورتی‌که کوچک‌ترین خاشاک‬ ‫و موا ‌د زائد‌ی د‌ر سیستم باش ‌د تله غیرفعال می‌گر ‌دد‌‪.‬‬ ‫تله‌های روزنه‌ای د‌ارای هیچ بخش متحرکی نمی‌باشند‌‪.‬‬ ‫سایر تله‌ها د‌ارای د‌رگاه و یا روزنه تخلیه می‌باشن ‌د و د‌ر آن‌ها‬ ‫این روزنه‌ها د‌ارای ابعا ‌د بزرگی هستن ‌د و نوعی مکانیسم باز و‬ ‫بسته کرد‌ن‪ ،‬جریان چگالید‌ه و بخار را با عبور د‌ومرحله‌ای از‬ ‫روزنه کنترل و از اتالف بخار فعال جلوگیری می‌کند‌‪ .‬به بیان‬ ‫س��اد‌ه تر‪ ،‬روزنه هر اند‌ازه‌ای که د‌اشته باش ‌د به علت اختالف‬ ‫قاب��ل توجه چگالی‌ها و تمایل چگالی ‌ده‌های آنی به مس��د‌و ‌د‬ ‫کرد‌ن روزنه د‌ارای ظرفیت باالتر برای عبور چگالید‌ه نس��بت‬ ‫به بخار می‌باشد‌‪.‬‬ ‫روزنه‌ه��ا برای تحمل بار واقعی چگالید‌ه بزرگ‌تر انتخاب‬ ‫می‌ش��وند‌‪ ،‬بنابراین به طور مس��تمر کلیه چگالید‌ه به وجو ‌د‬ ‫آمد‌ه را همراه با هوا و س��ایر گازهای غیرقابل تقطیر و مقد‌ار‬ ‫ید‌هند‌‪ .‬اتالف بخار د‌ر این نوع‬ ‫کمی بخار کنترل شد‌ه عبور م ‌‬ ‫تله معموال با میزان اتالف د‌ر تله‌هایی که بیشترین چرخه باز‬

‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر )‪(HAP 4.3‬‬

‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‪.‬‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫بوران تهویه‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫تلفن‪88444209 :‬‬ ‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫ی به‬ ‫شهر خار‬ ‫ال ی ب‬ ‫اتص صل‬ ‫طا‬ ‫خ‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫‪47-46‬‬

‫سپهر ساطع‬

‫شکل (‪ )11‬اتصاالت شیر تقلیل فشار – سیستم کم فشار‬

‫شکل (‪ )12‬اتصاالت شیر تقلیل فشار – سیستم پر فشار‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫تله‬

‫تله‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫شیر کاربری‬

‫شیر‬ ‫بازرسی‬

‫شیر ‪B‬‬ ‫کامال باز‬

‫شیر ‪ A‬شتاب‌دهنده‬ ‫جریان‬

‫‪1000‬‬ ‫کیلوپاسکال‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫پیلوت‬

‫فشارسنج‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫‪35‬‬ ‫کیلوپاسکال‬

‫تنظیمپیلوت‬ ‫در وضعیت ‪50‬‬ ‫کیلوپاسکال‬

‫تنظیمپیلوت‬ ‫در وضعیت ‪35‬‬ ‫کیلوپاسکال‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫شیر رها شدن‬ ‫بخار به جو‬

‫شیرتنظیم‬ ‫فشار‬ ‫خط توازن و پالس با‬ ‫تبعیت از صالحدید‬ ‫سازنده‬

‫ش��یرهای کاهش فش��ار بای ‌د به نحوی نصب ش��ون ‌د که‬ ‫قابل د‌سترسی برای آس��انی بازرسی و تعمیرات باشند‌‪ .‬بای ‌د‬ ‫یک انش��عاب کنارگذر د‌ر پیرامون هر ش��یر کاهش د‌هن ‌د با‬ ‫سطح مقطعی مساوی مساحت حلقه نشیمن‌گاه شیر تعبیه‬ ‫ش��ود‌‪ .‬ش��یر کف فلزی د‌ر روی خط انش��عاب کنارگذر بای ‌د‬ ‫ساختار د‌یسکی و قابلیت قطع کامل جریان را د‌اشته باشد‌‪.‬‬ ‫ید‌هن ‌د بای ‌د‬ ‫فشارس��نج‌هایی که فشار اولیه ورود‌ی را نشان م ‌‬ ‫د‌ر هر د‌و طرف کم فش��ار و پرفش��ار نصب شوند‌‪ .‬فشارسنج‬ ‫سمت کم فش��ار بای ‌د قبل از ش��یر قطع جریان نصب شود‌‪،‬‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫مسیر کنار گذر غیراتوماتیک‬

‫نصب‬

‫هواسپاس‬

‫ه��رگاه بخار با فش��ار بی��ش از میزان مور ‌د نی��از تامین‬ ‫می‌ش��ود‌‪ ،‬اس��تفاد‌ه از یک یا چن ‌د شیر کاهش فشار (تعد‌یل‬ ‫فش��ار) ضروری است‪ .‬ش��یرهای کاهش فشار مقد‌ار فشار را‬ ‫ید‌هن ‌د و فش��ار را به میزان مور ‌د نیاز‬ ‫تا نقطه ایمن کاهش م ‌‬ ‫د‌س��تگاه تنظیم می کنند‌‪ .‬د‌ر حیطه صنایع گرمایی ش��یرها‬ ‫براس��اس کاربر ‌د عملی آن‌ها س��نجید‌ه می‌ش��ون ‌د و د‌و نوع‬ ‫کاربر ‌د برای ش��یرها د‌ر نظر گرفته می‌شود‌‪ )1( :‬زمانی‌که بار‬ ‫نیست‪ ،‬جریان بخار بای ‌د کامال قطع شو ‌د (شیرهای پایانی) تا‬ ‫از ایجا ‌د فشار د‌ر بخش کم‌فشار د‌ر جلوگیری شو ‌د (شیرهای‬ ‫یک نشیمن‌گاهی بای ‌د استفاد‌ه شود‌) و (‪ )2‬خطوط فشار کم‬ ‫بخار را تا حد‌ی تقطیر کنن ‌د تا از ایجا ‌د فش��ار ناشی از نشتی‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬

‫شیرهای کاهش فشار‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫و بسته شد‌ن را د‌ارند‌‪ ،‬مقایسه می‌شود‌‪.‬‬ ‫اند‌ازه تله‌های روزنه‌ای بای ‌د با د‌قت بیش��تری نس��بت به‬ ‫تله‌های نوع چرخه‌ای تعیین شود‌‪ .‬د‌ر بارهای سبک چگالید‌ه‪،‬‬ ‫اند‌ازه روزنه کوچک اس��ت و مشابه تله پالسی تمایل به بسته‬ ‫ش��د‌ن د‌ارد‌‪ .‬تله‌های روزنه‌ای برای همه فش��ارها موجو ‌د د‌ر‬ ‫سیستم مناس��ب می‌باشن ‌د و تحمل هر فشار برگشتی را نیز‬ ‫د‌ارند‌‪ .‬این‌گونه تله‌ها د‌ر شرایط فشار و بار ثابت چگالید‌ه مانن ‌د‬ ‫ساقه‌های تخلیه خط اصلی بخار بهترین انتخاب می‌باشند‌‪.‬‬

‫شیر کاهش فشار جلوگیری شو ‌د (شیرهای د‌و نشیمن‌گاهی‬ ‫را می‌توان اس��تفاد‌ه کرد‌)‪ .‬ش��یرهایی که برای هر د‌و منظور‬ ‫موجو ‌د هس��تن ‌د عبارتن ‌د از ش��یرهای با عملکر ‌د مس��تقیم‪،‬‬ ‫ش��یرهای فنرد‌ار‪ ،‬ش��یرهای وزنه ای و ش��یرهای پیلوتی که‬ ‫د‌ر آن‌ه��ا از جریان بخار ی��ا هوای کمکی و ی��ا آب به‌عنوان‬ ‫محیط واس��طه عملیاتی برای باز و بسته کرد‌ن استفاد‌ه می‬ ‫ش��ود‌‪ .‬شیرهای عملکر ‌د مستقیم د‌و نش��یمن‌گاهی د‌ر برابر‬ ‫تغییرات فش��ار بخار ورود‌ی تأثیرپذیری کمتری د‌ر مقایسه با‬ ‫ک نشیمن‌گاهی د‌ارند‌‪ .‬شیرهای پیلوتی یک یا د‌و‬ ‫شیرهای ت ‌‬ ‫نشیمن‌گاهی تمایل به د‌فع اثر تغییرات فشار ورود‌ی د‌ارند‌‪.‬‬

‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

‫تلفـن‪22885647 :‬‬

‫نوشته‪ :‬کورکی بینگلی‬

‫•معماری و حریق‬

‫•آکوستیک‬

‫نوشته‪ :‬کورکی بینگلی‬

‫ترجمه‪ :‬حسن محمدی‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪152 /‬‬

‫رختشوی‌خانه‬

‫آشپزخانه‬

‫فرآیند‬

‫فرآیند‬

‫تاسیسات ‪A‬‬

‫تاسیسات ‪A‬‬

‫تاسیسات ‪A‬‬

‫تاسیس�ات کاهش‬ ‫فشار باال ‪. H.P‬‬

‫اتصال شهری به‬ ‫خط اصلی بخار‬

‫تله سطلی روی خط پیلوت موتوردار روی شیر‬ ‫تخلیه باال سری‬ ‫تنظیم فشار‬

‫ش��یرهای ایمنی بای ‌د حد‌اقل به میزان ‪ 35‬کیلوپاس��کال‬ ‫بیش از فش��ار کاهش یافته خروجی د‌ر موارد‌ی که این فشار‬ ‫کمتر از ‪ 240‬کیلوپاس��کال اس��ت و حد‌اقل ‪ 70‬کیلوپاس��کال‬ ‫بی��ش از فش��ار کاهش یافته د‌ر موارد‌ی که این فش��ار بیش‬ ‫از ‪ 240‬کیلوپاس��کال یا همین می��زان د‌ر کاهش مرحله اول‬ ‫سیستم‌های د‌ومرحله‌ای تنظیم شود‌‪ .‬خط خروجی شیرهای‬ ‫ایمن��ی نبای ‌د د‌ر محلی نصب ش��و ‌د که جریان تخلیه س��بب‬ ‫آسیب رساند‌ن به اشخاص و یا ساختمان‌ها شو ‌د و یا برخالف‬ ‫مقررات محلی باشد‌‪.‬‬ ‫ـ شکل (‪ )13‬مراحل نصب یک سیستم عمومی را که د‌ر‬ ‫آن ی��ک خط جد‌اگانه به مناطق گرمائی و تجهیزات مختلف‬ ‫ید‌هد‌‪ .‬اگر فشار اولیه کمتر از ‪ 340‬کیلوپاسکال باشد‌‪،‬‬ ‫نشان م ‌‬ ‫شیر اولین مرحله کاهش را می‌توان حذف نمود‌‪ .‬د‌ر مجموعه‬ ‫نصب شد‌ه ‪( A‬شکل ‪ )13‬شیر کاهش فشار تک‌مرحله‌ای نقش‬ ‫شیر تنظیم‌کنند‌ه فشار را نیز د‌ارد‌‪.‬‬ ‫د‌ر موارد‌ی که کاهش فش��ار د‌ومرحله‌ای باش ‌د (مثال د‌ر‬ ‫فش��ار ‪ 1000‬تا ‪ 340‬کیلوپاس��کال و د‌ر مرحله د‌وم ‪ 340‬تا ‪14‬‬ ‫کیلوپاسکال) با افزایش سطح لوله به د‌و برابر سطح لوله شیر‬ ‫شد‌هند‌ه‪ ،‬امکان انبس��اط بخار د‌ر قسمت کم‌فشار شیر‬ ‫کاه ‌‬ ‫شد‌هند‌ه را د‌ر نظر د‌اش��ته باشید‌‪ .‬عالوه بر این افزایش‬ ‫کاه ‌‬ ‫سطح سبب جریان بخار با سرعت یکنواخت می‌گر ‌دد‌‪ .‬توصیه‬ ‫می‌ش��و ‌د که شیرها را حد‌اقل با فاصله ‪ 6‬متر قرار د‌هی ‌د تا از‬

‫مرحله اول‬ ‫تقلیل فشار‬ ‫تاسیسات ‪B‬‬

‫تاسیسات ‪B‬‬

‫تاسیسات ‪B‬‬

‫مرحله دوم تنظیم‬ ‫فشار و کنترل دما‬ ‫تاسیسات ‪B‬‬

‫دومین منطقه گرمایی‬

‫اولین منطقه گرمایی‬

‫گرم سازی آب‬

‫فرآیند کم فشار ‪.L.P‬‬

‫•یراق‌آالت د‌ر معماری‬

‫نوشته‪ :‬جاناتان پوره‬

‫•رنگ د‌ر طراحی د‌اخلی‬

‫•طراحی آشپزخانه‬

‫نوشته‪ :‬شارلوت بادن پاول‬

‫ترجمه‪ :‬فرزانه پاید‌ار د‌اریان‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪144 /‬‬

‫نوشته‪ :‬آلیسون گرانت‬ ‫پال هایمن‬ ‫ترجمه‪ :‬سارا گلچین‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪64 /‬‬

‫ترجمه‪ :‬محمدرضا شاهی‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪200 /‬‬

‫•محوطه‌سازی‬

‫نوشته‪ :‬هلن داالس‬ ‫میتل لیتل‌وود‬ ‫ترجمه‪ :‬ثمر ترابی کرمانشاه‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪136 /‬‬

‫ترجمه‪ :‬محمدحسین دهقان‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪136 /‬‬

‫معمـاری‬ ‫و ساختمان‬

‫شد‌هند‌ه می‌توان ‌د با بسته نگهد‌اشتن شیر قطع‬ ‫زیرا شیر کاه ‌‬ ‫جریان تنظیم ش��ود‌‪ .‬یک فشارسنج مش��ابه بای ‌د د‌ر انشعاب‬ ‫رو به پایین از ش��یر قطع برای انج��ام عملیات غیراتوماتیک‬ ‫نصب ش��ود‌‪ .‬اتصاالت د‌ر ش��کل (‪ )11‬برای موار ‌د کم فشار و‬ ‫د‌ر ش��کل (‪ )12‬برای موار ‌د پر فشار نش��ان د‌اد‌ه ش ‌ده‌اند‌‪ .‬د‌ر‬ ‫ابعا ‌د کوچک‌تر شیرهای کاهش د‌هند‌ه می توان شیر کاهش‬ ‫فش��ار ذخیره را ح��ذف و یک فیلر نصب کر ‌د و از ش��یرهای‬ ‫قطع جریان ورود‌ی برای تنظیم غیراتوماتیک فش��ار تا انجام‬ ‫تعمیرات استفاد‌ه نمود‌‪.‬‬ ‫ش‬ ‫صافی‌ها بای ‌د روی خط ورود‌ی ش��یر مرحله اول کاه ‌‬ ‫فش��ار و اگر لوله‌کشی قابل مالحظه‌ای مابین د‌ومرحله است‬ ‫قب��ل از مرحله د‌وم کاهش فش��ار نصب ش��وند‌‪ .‬اگر کاهش‬ ‫د‌ومرحله‌ای تعبیه شد‌ه است توصیه می‌شو ‌د که یک فشارسنج‬ ‫بالفاصله قبل از ش��یر مرحله د‌وم کاهش به منظور کنترل و‬ ‫تنظیم عملکر ‌د ش��یر اول نصب شود‌‪ .‬یک تله قبل از د‌و شیر‬ ‫شد‌هند‌ه بای ‌د نصب شود‌‪.‬‬ ‫کاه ‌‬ ‫شد‌هند‌ه فشار استفاد‌ه می‌شوند‌‪،‬‬ ‫هر جا که شیرهای کاه ‌‬ ‫یک یا چن ‌د وسیله اطمینان یا شیرهای ایمنی بای ‌د تعبیه شو ‌د‬ ‫و ابزار تعبیه ش��د‌ه د‌ر قس��مت کم فش��ار بای ‌د د‌ارای قابلیت‬ ‫برخور ‌د کامل با فشار اولیه را د‌اشته باشد‌‪ .‬ابزارهای اطمینان‬ ‫شد‌هند‌ه‬ ‫و ایمنی بای ‌د متصل و تا ح ‌د امکان نزد‌یک شیر کاه ‌‬ ‫نصب شوند‌‪ .‬ظرفیت ایمن‌سازی کلی و ترکیبی سیستم بای ‌د‬ ‫مناسب باش ‌د تا از افزایش فشار طراحی شد‌ه د‌ر سیستم‌های‬ ‫شد‌هند‌ه باز نشو ‌د جلوگیری‬ ‫کم فشار د‌ر صورتی‌که شیر کاه ‌‬ ‫ش��ود‌‪ .‬د‌ر اکثر مناطق مقررات محلی برای نصب ش��یرهای‬ ‫اطمینان و ایمنی موجو ‌د است‪.‬‬

‫توج�ه ‪ :‬وقت�ی که تجهی�زات یک‬ ‫فرآیند به ط�ور جداگانه کنترل می‬ ‫ش�وند اب�زار کنترل دم�ا روی خط‬ ‫اصلی ممکن است حذف شود‪ .‬کلیه‬ ‫اتصاالت تحت اس�تاندارد آمریکایی‬ ‫کالس ‪ 250‬ب�رای چدن یا ‪ 300‬برای‬ ‫فوالد در هردو تاسیس�ات تقلیل و‬ ‫تنظیم می باشند‪.‬‬

‫شکل (‪ )13‬منبع اصلی بخار‬

‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر )‪(HAP 4.3‬‬

‫شیر‬ ‫رهایی‬ ‫برای‬ ‫تخلیه‬ ‫بیرونی‬

‫اتصال شهری خط‬ ‫اصلی بخار‬ ‫خط کنارگذر با اندازه کوچک‌تر‬ ‫از شیر تقلیل فشار‬ ‫شیر اتصال‬ ‫شهری‬ ‫شیر تقلیل فشار‬ ‫(مرحله ‪)1‬‬

‫شیر تقلیل فشار‬ ‫(مرحله ‪)2‬‬

‫شیر ایمنی آزاد‬ ‫کردن‬

‫پیلوت‬

‫پیلوت‬ ‫خط توازن فشار‬

‫خط توازن فشار‬

‫توجه ‪ :‬کلیه اتصاالت تحت استاندارد آمریکایی کالس ‪ 250‬برای چدن یا ‪300‬‬ ‫برای فوالد در هردو تاسیسات تقلیل و تنظیم می‌باشند‪.‬‬

‫شکل (‪ )14‬شیر تنظیم د‌و مرحله‌ای فشار‬ ‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‪.‬‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫بوران تهویه‬

‫پیلوتی که از هوای فش��رد‌ه و یا آب جاری استفاد‌ه می کنن ‌د‬ ‫بای ‌د طبق توصیه سازند‌گان نصب شود‌‪.‬‬

‫انتخاب اند‌ازه شیر‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫تلفن‪88444209 :‬‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫هواسپاس‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫سپهر ساطع‬

‫‪49-48‬‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫تجهیزات پایانه‌ای‬

‫گونه‌های مختلف د‌ستگاه‌های پایانه‌ای د‌ر سیستم‌های‬ ‫گرمای��ش ب��کار گرفته می‌ش��ون ‌د و کلی��ه ان��واع آن‌ها برای‬ ‫سیستم‌های کم فشار مناسب هس��تند‌‪ .‬واحد‌های پایانه‌ای‬ ‫قابل کاربر ‌د د‌ر سیس��تم‌های پرفشار د‌ارای ساختاری با وزن‬ ‫بیشتر هس��تن ‌د و د‌ر غیر این‌صورت مش��ابه واحد‌های مور ‌د‬ ‫استفاد‌ه د‌ر سیس��تم‌های کم فشار می باشند‌‪ .‬د‌ستگاه‌های‬ ‫پایانه‌ای معموال به شرح زیر طبقه‌بند‌ی می‌شوند‌‪:‬‬ ‫‪ -1‬واحد‌ه��ای همرفتی طبیعی ک��ه بخش عمد‌ه گرما را‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫عمل بیش از ح ‌د د‌ریافت کرد‌ن ش��یر اول را کاهش د‌ه ‌د هر‬ ‫چن ‌د که این مور ‌د را بای ‌د با سازند‌ه لوله بررسی کرد‌‪.‬‬ ‫د‌ر شکل (‪ )14‬نمونه یک ایستگاه کاهش فشار د‌ومرحله‌ای‬ ‫ید‌ه ‌د که فشار د‌ر منبع بخار بیش از میزان ایمن‬ ‫را نش��ان م ‌‬ ‫د‌ر کاربری سیس��تم‌های گرم کرد‌ن ساختمانی است‪ .‬اولین‬ ‫شد‌هند‌ه مرحله اول د‌ر تقلیل فشار‬ ‫کاهش با تاثیر ش��یر کاه ‌‬ ‫اولیه اس��ت‪ .‬د‌ر مرحله د‌وم ش��یر تنظیم‌کنند‌ه فشار میزان‬ ‫فشار را برای تامین فشار نهایی مطلوب تنظیم می‌نماید‌‪.‬‬ ‫ش��یرهای کنترل پیلوتی یا شیرهای عملکر ‌د مستقیم با‬ ‫ب��ار هوا را می‌توان بد‌ون محد‌ود‌یت د‌ر تمام موار ‌د مربوط به‬ ‫کاهش فشار د‌ر کلیه کاربرد‌های گرمایی‪ ،‬فراوری‪ ،‬لباسشویی‬ ‫و تامین آب گرم اس��تفاد‌ه کرد‌‪ .‬ش��یرهای عملکر ‌د مستقیم‬ ‫فن��ر د‌ار را می‌توان برای کاهش فش��ار تا ‪ 340‬کیلوپاس��کال‬ ‫مش��روط بر اینکه بخار الزم را بد‌ون ایج��ا ‌د بیراهی مازا ‌د د‌ر‬ ‫فشار کاهش‪ ،‬یافته استفاد‌ه نمود‌‪.‬‬ ‫ش��یرهای با بار وزنه‌ای برای کاهش فشار د‌ر ح ‌د پایین‌تر‬ ‫از ‪ 100‬کیلوپاس��کال و برای جریان‌های مالیم بخار بکار برد‌ه‬ ‫می‌شوند‌‪.‬‬ ‫خطوط متعا ‌دل‌کنند‌ه یا پالس��ی فش��ار بای ‌د به نحوی به‬ ‫یکد‌یگر متصل شون ‌د تا با شیر انتخاب شد‌ه سازگاری د‌اشته‬ ‫باشند‌‪ .‬برای شیرهای عملکر ‌د مستقیم د‌یافراگمی که د‌ارای‬ ‫د‌یافراگم‌های الستیکی هستند‌‪ ،‬خط پالس بای ‌د به خط بخار‬ ‫کاهش یافته متصل ش��و ‌د ت��ا برای حد‌اکث��ر چگالید‌ه روی‬ ‫د‌یافراگ��م و د‌ر خ��ط متعا ‌دل‌کنند‌ه یا پالس کارایی د‌اش��ته‬ ‫باش��ند‌‪ .‬اگر این ش��یر به باالی خط بخار متصل شود‌‪ .‬برای‬ ‫کاهش بی‌راهی‌ها د‌ر فش��ار چگالید‌ه ب��ر روی د‌یافراگم بای ‌د‬ ‫از جمع‌کنند‌ه چگالید‌ه اس��تفاد‌ه نم��ود‌‪ .‬خط پالس نبای ‌د به‬ ‫کف خط فشار کاهش یافته متصل شو ‌د زیرا ممکن است د‌ر‬ ‫آن گرفتگی ایجا ‌د ش��ود‌‪ .‬خط��وط متعا ‌دل‌کنند‌ه یا پالس د‌ر‬ ‫شیرهای کنترل پیلوتی و شیرهای با عملکر ‌د مستقیم که د‌ر‬ ‫آن‌ها از د‌یافراگم فلزی اس��تفاد‌ه شد‌ه است بای ‌د به یک لوله‬ ‫اضافی به فاصله تقریبا ‪ 600‬تا ‪ 1200‬میلی‌متر از ش��یر کاهش‬ ‫متصل ش��د‌ه و با شیبی از شیر کاهش د‌هند‌ه د‌ور شو ‌د تا از‬ ‫تجمع چگالید‌ه جلوگیری شود‌‪ .‬خط پالس فشار د‌ر شیرهای‬

‫ش��یرهای تنظیم فش��ار بای ‌د به نحوی اند‌ازه ش��ون ‌د که‬ ‫حد‌اکثر بخار مور ‌د نیاز سیستم گرمایش و تجهیزات را تامین‬ ‫نماین��د‌‪ .‬مالحظات د‌ر ای��ن مور ‌د د‌ر خصوص تن��وع انواع‪،‬‬ ‫سرعت تغییر بار سیستم و د‌قت تنظیم سازگار با مشخصات‬ ‫سیستم بای ‌د انجام شو ‌د و به ویژه د‌ر سیستم‌های کنترل د‌ما‬ ‫با جریان بخار واس��طه برای مقاص ‌د گرمسازی ساختمان این‬ ‫مالحظات بای ‌د اعمال شوند‌‪.‬‬ ‫شد‌هند‌ه فشار بای ‌د با د‌قت انتخاب شود‌‪ .‬بای ‌د‬ ‫ش��یر کاه ‌‬ ‫با سازند‌گان شیر مشورت کنید‌‪ .‬لوله‌کشی ورود‌ی و خروجی‬ ‫ش��یر بای ‌د به نحو مناس��ب انجام گیر ‌د تا مقد‌ار بخار مطلوب‬ ‫را با حد‌اکثر س��رعت هد‌ایت کند‌‪ .‬یک خطای رایج این است‬ ‫شد‌هند‌ه را مشابه لوله خروجی انتخاب‬ ‫که اند‌ازه ش��یر کاه ‌‬ ‫می کنند‌‪ ،‬این عمل منجر به انتخاب ش��یر بزرگ‌تر و س��بب‬ ‫ی شو ‌د زیرا که‬ ‫فرسایش و سیم‌کش شد‌ن شیر و نشیمنگاه م ‌‬ ‫ی‬ ‫با کمی باز کرد‌ن ش��یر‪ ،‬جریان بخار با سرعت باال ایجا ‌د م ‌‬ ‫شود‌‪.‬‬ ‫هنگامی‌که بخ��ار الزم د‌ر مجموعه‌های نصب ش��د‌ه به‬ ‫میزان زیا ‌د و متغیر است‪ ،‬بای ‌د د‌ر فصول هوای مالیم و یا د‌ر‬ ‫طی زمان‌هایی که تقاضای مصرف کاهش می‌یاب ‌د خورد‌گی د‌ر‬ ‫شد‌هند‌ه‬ ‫شیر رخ می د‌هد‌‪ .‬برای رفع این معضل د‌و شیر کاه ‌‬ ‫د که اند‌ازه آن‌ه��ا ‪ 70٪‬و ‪30٪‬‬ ‫ی ش��و ‌‬ ‫ب��ه طور موازی نصب م ‌‬ ‫نسبت به حد‌اکثر جریان بخار است‪ .‬مثال‪ ،‬اگر ‪ 1000‬کیلووات‬ ‫بخار الزم اس��ت اند‌ازه یک شیر بر مبنای د‌بی ‪ 700‬کیلووات‬ ‫بخار و اند‌ازه د‌یگری بر مبنای د‌بی ‪ 300‬کیلووات بخار انتخاب‬ ‫می‌شود‌‪ .‬طی فصول معتد‌ل (بهار و پاییز)‪ ،‬شیر بزرگ‌تر برای‬ ‫کاهش کمتر فشار نسبت به شیر کوچک‌تر تنظیم می‌گر ‌د ‌د و‬ ‫ماد‌امی که شیر کوچک‌تر قاد‌ر به فعال‌سازی سیستم است‪،‬‬ ‫بس��ته باقی می‌ماند‌‪ .‬د‌ر سایر فصول‪ ،‬تنظیم شیرها برعکس‬ ‫این روال اس��ت و ش��یر کوچک‌تر بس��ته می‌مان ‌د و فقط د‌ر‬ ‫مواقعی که شیر بزرگ قاد‌ر به فعال‌سازی سیستم نمی‌باشد‌‪،‬‬ ‫باز می‌شود‌‪.‬‬

‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

‫تلفـن‪22885647 :‬‬

‫نوشته‪ :‬پتر فاست‬

‫•طراحی معماری‬

‫نوشته‪ :‬ایلیا میکلسون‬

‫•روابط محاسباتی سازه‬

‫ترجمه‪ :‬محمدرضا شاهی‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪176 /‬‬

‫•تهویه مطبوع‬ ‫برای معماران‬

‫نوشته‪ :‬کورکی بینگلی‬ ‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪184 /‬‬

‫•برق‬ ‫برای معماران‬

‫نوشته‪ :‬کورکی بینگلی‬ ‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬ ‫قطع ‪ :‬رقعی‬

‫ترجمه‪ :‬بامد‌اد فتوحی‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪200 /‬‬

‫معمـاری‬ ‫و ساختمان‬

‫ید‌هند‌‪.‬‬ ‫ب��ا جابجایی و بخش د‌یگر را با تشعش��ع انتق��ال م ‌‬ ‫د‌ستگاه مجهز به راد‌یاتور چد‌نی‪ ،‬کنوکتورهای با لوله‌های پره‬ ‫ید‌ار که المنت‌های همرفتی‬ ‫د‌ار و واحد‌‌های اتاقکی و شاس�� ‌‬ ‫می‌باشن ‌د از این قبیل می باشند‌‪.‬‬ ‫‪ -2‬واحد‌های همرفتی واد‌اشته از حرکت پرفشار هوا برای‬ ‫افزایش انتقال گرما اس��تفاد‌ه و هوای گ��رم را د‌ر فضا توزیع‬ ‫می‌کنند‌‪ .‬این د‌س��تگاه‌ها ش��امل یونیت هیترها‪ ،‬واحد‌‌های‬ ‫هواد‌هی‪ ،‬واحد‌های القای��ی‪ ،‬واحد‌های فن‌کویل‪ ،‬کویل‌های‬ ‫گرمایشی د‌ر واحد‌های تهویه مرکزی و بسیاری از مب ‌دل‌های‬ ‫حرارتی مور ‌د اس��تفاد‌ه د‌ر فرآیند‌ها می‌باش��ند‌‪ .‬هنگامی‌که‬ ‫چنین واحد‌هایی برای هر د‌و منظور گرمایش و سرمایش بکار‬ ‫گرفته می‌ش��ون ‌د د‌ر آن‌ها یک کویل بخار به منظور گرمایش‬ ‫و یک کویل جد‌اگانه آب س��ر ‌د کنند‌ه و یا گاز س��رد‌کنند‌ه به‬ ‫منظور سرمایش تعبیه می‌گر ‌دد‌‪.‬‬ ‫‪ -3‬سیس��تم‌های پانل تشعش��عی مق��د‌اری از گرما را از‬ ‫ید‌هن��د‌‪ .‬از آنجایی که د‌مای پایین‬ ‫طری��ق همرفتی انتقال م ‌‬ ‫و خال س��طح باال د‌ر این سیس��تم‌ها ضروری هس��تند‌‪ ،‬این‬ ‫نوع د‌س��تگاه‌ها به ند‌رت د‌ر سیس��تم‌های بخ��ار بکار گرفته‬ ‫می‌شوند‌‪.‬‬

‫انتخاب‬

‫نکته اولیه د‌ر انتخاب تجهیزات پایانه‌ای مرتبط با آسانی‬ ‫توزیع حرارتی اس��ت‪ .‬موار ‌د زیر کاربرد‌های مناس��ب د‌ر انواع‬ ‫واحد‌های پایانه‌ای را تشریح می‌نمایند‌‪.‬‬

‫واحد‌های همرفتی طبیعی‬ ‫استفاد‌ه از راد‌یاتورها‪ ،‬کنوکتورها‪ ،‬واحد‌های اتاقکی نوع‬ ‫ید‌ار د‌ر کاربرد‌های (‪ )1‬موارد‌ی‬ ‫همرفتی و کنوکتورهای شاس ‌‬ ‫ک��ه د‌ر آن‌ها فقط گرمایش بجای هر د‌و منظور س��رمایش و‬ ‫گرمایش ضرورت د‌ار ‌د و (‪ )2‬همراه با یک واح ‌د تهویه مرکزی‬ ‫بعن��وان منبع گرمای��ش و یا گرمایش متمرک��ز و محد‌و ‌د د‌ر‬ ‫فضاهایی نظیر کرید‌ور‪ ،‬ورو ‌دی‌ها‪ ،‬س��الن‌ها‪ ،‬س��رویس‌های‬ ‫بهد‌اشتی‪ ،‬آشپزخانه‌ها و انبارها متد‌اول هستند‌‪.‬‬

‫نوشته‪ :‬کورکی بینگلی‬

‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪176 /‬‬

‫•آب و فاضالب‬

‫•مبانی طراحی هتل‬

‫نوشته‪ :‬فرد السون و جان السون‬

‫ترجمه‪ :‬فرزانه پایدار داریان‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪120 /‬‬

‫واحد‌های همرفتی واد‌اشته‬

‫واحد‌ه��ای همرف��ت واد‌اش��ته د‌رکاربرد‌های مش��ابه با‬ ‫واحد‌های همرفت طبیعی مور ‌د اس��تفاد‌ه قرار می‌گیرند‌‪ ،‬اما‬ ‫اصوال د‌ر تاسیساتی که نیاز به هر د‌و مور ‌د گرمایش و سرمایش‬ ‫د‌ارن ‌د و همچنین گرمایش متمرکز بکار برد‌ه می شوند‌‪.‬‬ ‫یونی��ت هیتر‌ها اغل��ب بعنوان منبع اصل��ی گرمایش د‌ر‬ ‫کارخانه‌ه��ا‪ ،‬انباره��ا و تعمیرگاه‌ه��ا کاربری د‌ارن�� ‌د و برای‬ ‫جلوگی��ری از یخزد‌گ��ی د‌ر ورو ‌دی‌ها‪ ،‬رمپ‌ه��ای بارگیری و‬ ‫تخلیه‪ ،‬محل نگهد‌اری تجهیزات و فضاهای همگانی روباز نیز‬ ‫از آن‌ها استفاد‌ه می‌شود‌‪.‬‬ ‫واحد‌‌ه��ای هواد‌ه��ی‪ ،‬از جمله د‌س��تگاه‌های همرفتی‬

‫واد‌اش��ته می‌باش��ن ‌د که میزان هوای خروج��ی را با د‌مپرها‬ ‫ی کنند‌‪ .‬از این واحد‌ها د‌ر م��وارد‌ی که تهویه هوا‬ ‫کنترل م�� ‌‬ ‫توسط سایر سیستم‌ها انجام نمی‌گیرد‌‪ ،‬استفاد‌ه می‌شود‌‪.‬‬ ‫گرمکن‌ه��ای اتاقکی اغل��ب د‌ر ورو ‌دی‌ه��ا و راهروهای‬ ‫سرپوش��ید‌ه که می‌توانن ‌د به طور متناوب بار گرمایی د‌اشته‬ ‫باشند‌‪ ،‬استفاد‌ه می‌شوند‌‪.‬‬ ‫واحد‌های القایی مش��ابه فن‌کویل‌ها هس��تن ‌د اما هوا د‌ر‬ ‫این واحد‌ها بجای فن‌های مستقل و جد‌اگانه د‌ر هر واحد‌‪ ،‬از‬ ‫یک سیس��تم هوای مرکزی تامین می‌گر ‌دد‌‪ .‬بیشترین کاربر ‌د‬ ‫واحد‌ها القایی‪ ،‬استفاد‌ه از آن‌ها به‌عنوان گرم کنند‌ه اولیه د‌ر‬ ‫سیستم‌های مرکزی است‪.‬‬ ‫واحد‌ه��ای فن‌کوی��ل برای ه��ر د‌و منظور س��رمایش و‬ ‫گرمایش طراحی ش�� ‌ده‌اند‌‪ .‬د‌ر سیس��تم‌های آبی فقط از یک‬ ‫کوی��ل برای تامین آب گرم کنند‌ه و س��ر ‌د کنن��د‌ه می توان‬ ‫اس��تفاد‌ه کرد‌‪ .‬د‌ر سیس��تم‌های بخار از واحد‌‌های مجهز به‬ ‫یک یا د‌و کویل اس��تفاد‌ه کرد‌‪ .‬د‌ر سیستم‌هایی که یک کویل‬ ‫د‌ارن�� ‌د نیاز به مبد‌ل بخار به آب برای تامین آب گرم مصرفی‬ ‫اس��ت‪ .‬و سیس��تم‌هایی که د‌و کویل د‌ارن ‌د د‌ارای یک کویل‬ ‫بخار برای گرمایش و یک کویل جد‌اگانه به منظور س��رمایش‬ ‫هس��تند‌‪ .‬محیط سرد‌شوند‌ه د‌ر واحد‌های مجهز به د‌و کویل‬ ‫می‌توان ‌د آب سرد‌کنند‌ه تامین شد‌ه توسط یک چیلر مرکزی و‬ ‫یا مبر ‌د حاصل از خروجی یک کند‌انسور مستقل ایجا ‌د شود‌‪.‬‬ ‫با اس��تفاد‌ه از د‌س��تگاه‌های د‌ارای کویل تکی‪ ،‬کل سیستم‬ ‫بای ‌د د‌ر حالت س��رمایش یا گرمایش باش ‌د و این واحد‌ها قاد‌ر‬ ‫به تامین س��رما و گرما د‌ر فض��ای مور ‌د نظر به طور همزمان‬ ‫نمی‌باشند‌‪ .‬استفاد‌ه از واحد‌هایی که کویل د‌وتائی د‌ارن ‌د این‬ ‫مشکل را برطرف می‌نماید‌‪.‬‬ ‫واحد‌های هوارسان مرکزی برای فضاهای بزرگ استفاد‌ه‬ ‫می‌ش��وند‌‪ .‬این واحد‌ها د‌ارای یک فن‪ ،‬یک کویل سرد‌کنند‌ه‬ ‫و گرم کنند‌ه و د‌ر صورتی‌که آب خنک موجو ‌د نباش�� ‌د واح ‌د‬ ‫مجهز به یک کمپرسور نیز اس��ت‪ .‬واحد‌های هوارسان چن ‌د‬ ‫منطقه‌ای به طوری طراحی ش�� ‌ده‌ان ‌د که خروجی هوا د‌ارای‬ ‫کنترل‌ه��ای جد‌اگان��ه برای تامین س��رما و گرمای فضاهای‬ ‫مس��تقل از یکد‌یگر‌باشد‌‪ .‬سیستم‌های مرکزی بزرگ‌تر هوای‬ ‫گرم و یا س��ر ‌د را از طریق سیس��تم کانال تعبیه شد‌ه هد‌ایت‬ ‫می‌کنن�� ‌د و از تجهیزات پایانه‌ای جد‌اگان��ه مانن ‌د جعبه‌های‬ ‫مخلوط کنند‌ه هوا‪ ،‬کویل‌های د‌وباره گرمکن‪ ،‬یا کنترل‌های‬ ‫با حجم متغیر به منظور کنترل د‌ما برای هر نقطه مس��تقل‬ ‫استفاد‌ه می‌شود‌‪ .‬سیس��تم‌های هوارسان مرکزی را می‌توان‬ ‫د‌ر کارخانه‪ ،‬د‌ر س��ایت اجرایی و یا د‌ر فضای باز با استفاد‌ه از‬ ‫قطعات منفر ‌د ساخت‪.‬‬ ‫اد‌امه د‌ارد‪...‬‬ ‫∗ کتاب «فیلترها و آماده‌سازی هوا» از این مترجم توسط نشر‬ ‫یزدا (ماهنامه‌ی تهویه و تبرید) منتشر شد‌ه است‪.‬‬

‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر )‪(HAP 4.3‬‬

‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‪.‬‬

‫‪HVAC APPLICATIONS‬‬ ‫‪INDUSTRY NEWS‬‬

‫‪PRODUCT NEWS‬‬ ‫‪SYSTEMS & EQUIPMENT‬‬

‫‪HVAC FUNDAMENTALS‬‬

‫‪ASHRAE PUBLICATIONS‬‬

‫‪REFRIGERATION‬‬

‫‪ASHRAE JOURNAL‬‬

‫سیستم‌های تغذیه مضاعف مایع ‪ 2 -‬و پایانی‬

‫تعیین اندازه خط‬

‫‪ASHRAE Refrigeration HANDBOOK 2002 − Chapter 1‬‬

‫ان��دازه خط تغذی��ه مایع متصل به‬ ‫اواپراتور و خط برگشت مرطوب متصل‬ ‫به مخ��زن جم��ع‌آوری فش��ار پایین را‬ ‫نمی‌توان بر مبنای روش‌های مطرح شده‬ ‫در فصل سی و پنجم از کتاب راهنمای‬ ‫‪ ASHRAE Fundamentals 2001‬تعیی��ن‬ ‫کرد‪ .‬برای تعیین اندازه خط تغذیه مایع‬ ‫می‌توان از شکل (‪ )7‬استفاده کرد‪ .‬به این‬ ‫منظور‪ ،‬نرخ گردش مبرد که در جدول‬ ‫(‪ )1‬ارائه شده را باید در نرخ تبخیر ضرب‬ ‫کرد‪ .‬برای مثال‪ ،‬اندازه خط تغذیه یک‬ ‫اواپرات��ور با نرخ گ��ردش ‪ 4‬که دبی بخار‬ ‫خروج��ی از آن ‪ 5lb/min‬اس��ت بای��د بر‬ ‫مبنای ‪ lb/min 20=5×4‬تعیین شود‪.‬‬ ‫روش‌ه��ای دیگری ک��ه می‌توان از‬ ‫آن‌ه��ا ب��رای طراحی خطوط برگش��ت‬ ‫مرطوب این سیس��تم‌ها اس��تفاده کرد‬ ‫عبارتند از‪:‬‬ ‫● استفاده از یک سایز لوله بزرگ‌تر‬ ‫از اندازه لوله محاسبه شده برای تامین‬ ‫جریان بخار‬ ‫● استفاده از سرعت انتخاب شده‬ ‫برای انبساط خش��ک ضرب در ضریب‬ ‫“ریش��ه دوم یک ب��ر روی نرخ گردش”؛‬ ‫طب��ق این روش س��رعت مبرد در خط‬ ‫برگشت مرطوب برای تامین نرخ جریان‬

‫‪ 4‬بای��د برابر با ‪ √1/4=0.5‬یا نصف مقدار‬ ‫قابل قبول سرعت بخار خشک باشد‪.‬‬ ‫● روش طراحی مطرح شده توسط‬ ‫‪ .Chaddock et al‬در س��ال ‪1972‬؛ ای��ن‬ ‫گزارش ش��امل جداول ظرفیت جریان‬ ‫با احتس��اب ‪ 2˚F‬افت دم��ا در هر ‪100ft‬‬ ‫ط��ول خطوط افق��ی ب��رای مبردهای‬ ‫‪ R-717، R-12، R-22‬و ‪ R-502‬است‪.‬‬ ‫در هنگام تعیین اندازه خطوط مبرد‬ ‫در این سیس��تم‌ها‪ ،‬مالحظات طراحی‬ ‫زیر نیز باید در نظر گرفته شود‪:‬‬ ‫● در سیستم‌های تغذیه مضاعف با‬ ‫رایزر عمودی به دلیل آن که در رایزرهای‬ ‫عمودی نسبت به لوله‌های افقی مقدار‬ ‫مایع بیش��تری جمع می‌ش��ود‪ ،‬تعیین‬ ‫دقیق اندازه خطوط برگشت از اهمیت‬ ‫باالیی برخوردار است‪ .‬شدت این مساله‬

‫به دلیل نیروی جاذبه و افت فش��ار دو‬ ‫فازی‪ ،‬ب��ا کاهش جریان بخار و افزایش‬ ‫افت فشار بیشتر می‌شود‪.‬‬ ‫● در سیستم‌های هالوکربنی برای‬ ‫حفظ س��رعت مبرد در بارهای جزیی و‬ ‫کاهش افت فش��ار استاتیک مایع‪ ،‬باید‬ ‫از رایزرهای دوگانه استفاده شود (‪Miller‬‬ ‫‪.)1979‬‬ ‫● در آن دس��ته از سیس��تم‌های‬ ‫آمونیاکی که استفاده از رایزرهای عمودی‬ ‫اجتناب‌ناپذیر است‪ ،‬برای جبران مقدار‬ ‫مایع باقیمان��ده رایزرهای عمودی‪ ،‬صد‬ ‫درصد ارتفاع استاتیک مایع باید به افت‬ ‫فشار مجاز سیستم افزوده شود‪.‬‬ ‫● در م��وارد خ��اص‪ ،‬به‌عنوان یک‬ ‫روش جایگزی��ن می‌ت��وان از تله‌ه��ا‪،‬‬ ‫تجهیزات پمپاژ مای��ع رایزرهای دوگانه‬

‫جدول (‪ :)1‬حداقل نرخ گردش توصیه شده در اوپراتور‬ ‫نرخ گردش‬

‫نوع مبرد‬

‫آمونیاک (‪:)R-717‬‬ ‫‪ 6‬تا ‪7‬‬

‫تغذیه از پایین (لوله‌های با قطر بزرگ)‬

‫‪ 2‬تا ‪4‬‬

‫تغذیه از باال (لوله‌های با قطر کوچک)‬

‫‪3‬‬

‫‪( R-22‬تغذیه از باال)‬

‫‪2‬‬

‫‪R-134a‬‬

‫‪51-50‬‬

‫‪ASHRAE NEWS‬‬

‫تلفـن‪22885647 :‬‬

‫نوشته‪ :‬محمد‌رضا سلطاند‌وست‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪304 /‬‬

‫•مراجعات سریع‬

‫•راهنمای مهندسی‬ ‫گرمایش و تهویه مطبوع‬

‫•طبقه‌بند‌ی تجهیزات‬ ‫و سیستم‌ها‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪168 /‬‬

‫نوشته‪ :‬محمد‌رضا سلطاند‌وست‬ ‫نوشته‪ :‬محمد‌رضا سلطاند‌وست‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪480 /‬‬

‫تاسیسات مکانیکی‬ ‫ساختمان‬

‫تعیین ان�دازه مخزن جمع‌آوری‬ ‫فشار پایین‬

‫مخازن جمع‌آوری فش��ار پایین به‬ ‫نام‌های دیگری مانند تفکیک‌کننده‌های‬

‫نرخ تبخیر‪LB/MIN PER TON ،‬‬

‫دمای تبخیر اشباع شده‪°F ،‬‬

‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

‫استفاده می‌شود‪.‬‬ ‫● شیرهای با افت فشار کم باید به‬ ‫گونه‌ای نصب شوند که ساقه‌های آن‌ها‬ ‫به صورت افقی یا نزدیک به حالت افقی‬ ‫قرار گیرد (‪.)Chisolm 1971‬‬

‫مای��ع‪ ،‬تله‌ه��ای مکش��ی‪ ،‬انب��اره‪،‬‬ ‫تفکیک‌کننده‌ه��ای بخ��ار – مای��ع‪،‬‬ ‫خنک‌کن‌های آنی‪ ،‬خنک‌کن‌های مایع‬ ‫و گاز‪ ،‬مخازن ضربه‌گیر یا مخازن فشار‬ ‫پایین نیز نامیده می‌ش��وند‪ .‬اندازه این‬ ‫مخازن اساسا به نوع کاربری و عملکرد‬ ‫م��ورد انتظ��ار آن‌ه��ا بس��تگی خواهد‬ ‫داشت‪.‬‬ ‫تعیی��ن اندازه مخازن فش��ار پایین‬ ‫ب��ر مبنای س��رعت مج��از گاز و حجم‬

‫‪R-717‬‬ ‫آمونیاک‬

‫نرخ تبخیر‪GPM PER TON ،‬‬

‫•چیلر جذبی‬

‫نوشته‪ :‬محمدرضا سلطاندوست‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬وزیری‪512 /‬‬

‫نوشته‪ :‬رامین تابان‬

‫•مرجع جامع‬ ‫استخر‪ ،‬سونا و جکوزی‬

‫‪R-22‬‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬وزیری‪688 /‬‬

‫•برق برای تهویه مطبوع‬

‫نوشته‪ :‬محمد‌رضا سلطاند‌وست‬

‫دمای تبخیر اشباع شده‪°F ،‬‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رحلی‪508 /‬‬

‫نرخ تبخیر‪LB/MIN PER TON ،‬‬

‫نرخ تبخیر‪GPM PER TON ،‬‬

‫شکل (‪ :)7‬نمودارهای تعیین نرخ جریان مبرد (بدون تبخیر آنی)‬

‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر )‪(HAP 4.3‬‬

‫مایعی که این مخازن قادر به نگهداری‬ ‫آن هس��تند تعیی��ن می‌ش��ود‪ .‬حجم‬ ‫این مخازن باید به اندازه‌ای باش��د که‬ ‫نوس��انات مایع در اواپراتورها و خطوط‬ ‫برگش��ت تغذیه مضاعف ک��ه در زمان‬ ‫برفک‌زدایی و تحت تاثی��ر تغییرات بار‬ ‫در سیستم رخ می‌دهد را تحت پوشش‬ ‫ق��رار دهد‪ .‬این مخ��ازن همچنین باید‬ ‫قابلیت تحم��ل تغییرات حجم ش��ارژ‬ ‫مبرد در مخزن جمع‌آوری که به واسطه‬ ‫جوشش در حین افزایش دما یا کاهش‬ ‫فشار رخ می‌دهد را داشته باشند‪ .‬عالوه‬ ‫بر آن‪ ،‬برای تداوم کار سیس��تم نیز باید‬ ‫یک قطعه آب‌بندکنن��ده در خط رفت‬ ‫سیستم به کار گرفته شود‪ .‬برای تامین‬ ‫حداقل مبرد موردنی��از در ورودی خط‬ ‫مکش‪ ،‬فضای تفکیک‌کننده مناس��ب‬ ‫ب��رای تامی��ن حداقل س��رعت گاز نیز‬ ‫باید در نظر گرفته ش��ود‪ .‬عواملی مانند‬ ‫محدودیت‌ه��ای فضا و الزامات طراحی‬ ‫موجب می‌شود تا س��اختارهای بسیار‬ ‫متنوع��ی در این زمین��ه مورد آزمایش‬ ‫قرار گیرد (;‪Miller 1971; Stoecker 1960‬‬ ‫;‪Lorentzen 1966; Niemeyer 1961‬‬ ‫‪Scheiman 1963, 1964;Sonders and‬‬ ‫‪.)Brown 1934; Younger 1955‬‬ ‫ب��رای انتخاب ی��ک تفکیک‌کننده‬ ‫گاز – مایع به منظور جلوگیری از ایجاد‬ ‫ضربه باید حجم کافی برای تامین مایع‬ ‫و فضای کافی برای بخار موردنیاز روی‬ ‫سطح مایع در نظر گرفته شود‪ .‬رعایت‬ ‫این نکته مس��تلزم آن است که تحلیل‬ ‫دقیقی از عملکرد و تغییرات بار سیستم‬ ‫ص��ورت پذیرد‪ .‬به ای��ن ترتیب می‌توان‬ ‫حداکثر مقدار مای��ع موردنیاز در حین‬ ‫کارک��رد سیس��تم را نیز تعیی��ن کرد‪.‬‬ ‫در تصاوی��ر (‪ )8‬و (‪ )9‬س��اختار متداول‬ ‫تفکیک‌کننده‌های افقی‪ ،‬حداکثر مقدار‬ ‫مایع موردنیاز و سایر شاخص‌های مهم‬ ‫که باید برای تفکیک‌کننده‌های عمودی‬ ‫و افقی نوع ثقلی رعایت شود نشان داده‬ ‫شده است‪.‬‬ ‫تفکیک‌کننده‌ه��ای عم��ودی ب��ا‬ ‫تغییرات س��طح مای��ع‪ ،‬فضای تفکیک‬ ‫یکس��انی را حفظ می‌کنن��د‪ .‬در حالی‬

‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‪.‬‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫بوران تهویه‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫خروجی گاز‬ ‫گاز و مایع خروجی از اواپراتورها‬ ‫و تجهیزات انبساط‬

‫تلفن‪88444209 :‬‬

‫‪53-52‬‬

‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫‪-70‬‬

‫‪10‬‬ ‫‪24‬‬ ‫‪36‬‬

‫‪50‬‬ ‫‪212‬‬ ‫‪247‬‬

‫‪72‬‬ ‫‪303‬‬ ‫‪351‬‬

‫‪65‬‬ ‫‪267‬‬ ‫‪310‬‬

‫‪158‬‬ ‫‪649‬‬ ‫‪697‬‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫‪-40‬‬

‫‪10‬‬ ‫‪24‬‬ ‫‪36‬‬

‫‪33‬‬ ‫‪140‬‬ ‫‪165‬‬

‫‪47‬‬ ‫‪198‬‬ ‫‪230‬‬

‫‪41‬‬ ‫‪173‬‬ ‫‪205‬‬

‫‪95‬‬ ‫‪392‬‬ ‫‪428‬‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫‪-10‬‬

‫‪10‬‬ ‫‪24‬‬ ‫‪36‬‬

‫‪22‬‬ ‫‪97‬‬ ‫‪116‬‬

‫‪32‬‬ ‫‪135‬‬ ‫‪159‬‬

‫‪27‬‬ ‫‪120‬‬ ‫‪141‬‬

‫‪61‬‬ ‫‪235‬‬ ‫‪281‬‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫‪+20‬‬

‫‪10‬‬ ‫‪24‬‬ ‫‪36‬‬

‫‪15‬‬ ‫‪69‬‬ ‫‪83‬‬

‫‪22‬‬ ‫‪96‬‬ ‫‪115‬‬

‫‪19‬‬ ‫‪86‬‬ ‫‪102‬‬

‫‪42‬‬ ‫‪172‬‬ ‫‪195‬‬

‫سپهر ساطع‬

‫‪+50‬‬

‫‪10‬‬ ‫‪24‬‬ ‫‪36‬‬

‫‪11‬‬ ‫‪50‬‬ ‫‪62‬‬

‫‪16‬‬ ‫‪70‬‬ ‫‪85‬‬

‫‪13‬‬ ‫‪62‬‬ ‫‪77‬‬

‫‪29‬‬ ‫‪125‬‬ ‫‪139‬‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫دما (‪)˚F‬‬

‫فاصله تفکیک‬ ‫عمودی (‪).in‬‬

‫‪R-502‬‬

‫‪R-12‬‬

‫‪R-22‬‬

‫‪R-717‬‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫حداکثر سرعت جریان حالت پایدار (‪)fpm‬‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫ج��دول (‪ )2‬حداکث��ر مقادیر س��رعت تفکیک برای ش��رایط حالت پای��دار و مبردهای‬ ‫‪ R-717 ،R-12 ،R-22‬و ‪R-502‬‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫شکل (‪ )8‬ساختار متداول تفکیک‌کننده افقی گاز و مایع‬

‫هواسپاس‬

‫حجم بخار برای جلوگیری از‬ ‫ضربه مایع‬ ‫حجم مایع موجود در مخزن‬

‫حداکثر مقدار مایع موجود در حین کارکرد سیستم‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫ک��ه در تفکیک‌کننده‌های افقی فضای‬ ‫تفکیک با تغییر سطح مایع دچار تغییر‬ ‫می‌ش��ود‪ .‬تفکیک‌کننده‌های افقی باید‬ ‫مجهز به ورودی‌ها و خروجی‌های مجزا‬ ‫و افقی باش��ند که حداقل در راس��تای‬ ‫عمودی از یکدیگر فاصله داشته باشند‪.‬‬ ‫س��اختار مطل��وب تفکیک‌کننده‌های‬ ‫افقی موجب می‌شود‪ ،‬عالوه بر کاهش‬ ‫اغتشاش جریان و سرعت افقی‪ ،‬بدون‬ ‫کاهش زمان عبور گاز از میان پوس��ته‪،‬‬ ‫جریان به واسطه دو یا چند اتصال تعبیه‬ ‫شده به خوبی در ورودی سیستم توزیع‬ ‫شود (‪.)Miller 1971‬‬ ‫در تفکیک‌کننده‌ه��ای افق��ی‪ ،‬ب��ا‬ ‫افزایش فاصله تفکیک افقی نس��بت به‬ ‫فاصله تفکی��ک عمودی‪ ،‬زم��ان عبور‬ ‫بخ��ار افزای��ش می‌یابد‪ .‬ب��ه طوری که‬ ‫می‌توان سرعت گاز را از مقادیر سرعت‬ ‫مجاز در تفکیک‌کننده‌های عمودی نیز‬ ‫بیش��تر در نظر گرفت‪ .‬با کاهش فاصله‬ ‫تفکی��ک‪ ،‬مق��دار مای��ع باقیمانده در‬ ‫تفکیک‌کننده‌های ثقلی افزایش می‌یابد‪.‬‬ ‫در جدول (‪ )2‬حداکثر مقادیر س��رعت‬ ‫در تفکیک‌کننده‌ه��ای ثقلی مش��خص‬ ‫ش��ده اس��ت‪ .‬برای بارهای ضربه‌ای یا‬ ‫جریان‌های ضربه‌ای ناش��ی از تغییرات‬ ‫ش��دید ظرفیت‪ ،‬حداکثر سرعت حالت‬ ‫پای��دار به دس��ت آمده بای��د در ضریب‬ ‫تصحیح ‪ 0.75‬ضرب شود‪.‬‬ ‫به منظ��ور تفکی��ک مای��ع از گاز‬ ‫بازگش��تی از قس��مت فوقانی پوسته و‬ ‫جلوگی��ری از ورود آن ب��ه کمپرس��ور‪،‬‬ ‫تفکیک‌کنن��ده گاز – مای��ع را می‌توان‬ ‫ب��ه هم��راه تیغه‌ه��ای جداکنن��ده یا‬ ‫تیغه‌های قطره‌گیر طراحی کرد‪ .‬در این‬ ‫سیستم‌ها‪ ،‬اغلب اوقات امکان در نظر‬ ‫گرفتن فضای تفکیک کافی روی سطح‬ ‫مایع وج��ود دارد‪ .‬این ش��یوه طراحی‬ ‫معم��وال در تفکیک‌کننده‌ه��ای ن��وع‬ ‫عمودی مورد اس��تفاده قرار می‌گیرد و‬ ‫ارتفاع تفکیک روی سطح مایع معموال‬ ‫بی��ن ‪ 24in.‬ت��ا ‪ 36in.‬در نظ��ر گرفت��ه‬ ‫می‌شود‪ .‬قطر پوسته نیز به‌اندازه‌ای در‬ ‫نظر گرفته می‌ش��ود که سرعت گاز در‬ ‫س��مت مکش در محدوده مناسب قرار‬

‫گی��رد و امکان تفکیک مطلوب قطرات‬ ‫مایع از آن وجود داشته باشد‌‪.‬‬ ‫تفکیک‌کننده‌ه��ا معموال بر مبنای‬ ‫نس��بت طول به قطر (‪ )L/D‬بین ‪ 1/1‬تا‬ ‫‪ 10/1‬طراحی می‌شوند‪ .‬با این وجود اگر‬ ‫این نسبت بین ‪ 3/1‬تا ‪ 5/1‬در نظر گرفته‬ ‫ش��ود‪ ،‬س��اخت تفکیک‌کننده حداقل‬ ‫هزین��ه را به هم��راه خواهد داش��ت‪.‬‬ ‫تفکیک‌کننده‌های عمودی معموال برای‬ ‫سیستم‌های مجهز به کمپرسور سیلندر‬ ‫پیستونی مورد استفاده قرار می‌گیرند‪.‬‬ ‫تفکیک‌کننده‌ه��ای افقی نی��ز معموال‬ ‫در کاربردهایی به کار گرفته می‌ش��وند‬ ‫ک��ه ارتفاع عم��ودی به‌عن��وان یکی از‬ ‫ش��اخص‌های بحرانی مطرح است و یا‬ ‫حجم زیادی برای مایع موردنیاز است‪.‬‬

‫البته رویکردی که برای طراحی مخازن‬ ‫تفکیک عمودی و افقی در پیش گرفته‬ ‫می‌ش��ود تا حدودی با یکدیگر متفاوت‬ ‫است‪.‬‬ ‫در ش��کل (‪ )9‬ساختار متداول یک‬ ‫تفکیک‌کننده گاز و مایع عمودی نشان‬ ‫داده شده است‪ .‬قس��مت انتهای لوله‬ ‫ورودی ‪ C1‬مجهز به یک درپوش است‪.‬‬ ‫به طوری که پراکندگی جریان به سمت‬ ‫پایین و به س��مت مای��ع داخل مخزن‬ ‫است‪ .‬این دهانه پیشنهادی تقریبا چهار‬ ‫برابر س��طح مقطع داخلی لوله اس��ت‪.‬‬ ‫ارتفاع ‪ H1‬با زاویه ˚‪ 120‬موجب می‌شود‬ ‫تا پراکندگ��ی جریان تقریب��ا به هفتاد‬ ‫درصد قطر داخل پوسته برسد‪.‬‬ ‫به‌عنوان روش��ی دیگ��ر می‌توان از‬

‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

‫تلفـن‪22885647 :‬‬

‫•بادگیر‬ ‫نماد معماری ایران‬

‫محل دیگر خروجی‬ ‫گاز (روش جایگزین)‬

‫گاز و مایع خروجی‬ ‫از اواپراتورها و‬ ‫تجهیزات انبساط‬

‫پوسته‬ ‫ورودی‬ ‫حداکثر سطح مایع‬ ‫در حین کارکرد سیستم‬

‫حجم بخار برای جلوگیری‬ ‫از ضربه مایع‬

‫ویرایش دوم‬

‫•سیستم‌های اعالم حریق‬

‫خروجی گاز‬

‫پوسته و‬ ‫شیار‬

‫جزییات ورودی لوله‬

‫یک زانوی رو به پایین یا خم شکس��ته‬ ‫اس��تفاده کرد‪ .‬هرچند که در این مورد‬ ‫ب��رای جلوگیری از پاش��ش نامطلوب‪،‬‬ ‫تاثیر پاشش س��یال ورودی نیز باید به‬ ‫دقت مورد بررس��ی قرار گیرد‪ .‬خروجی‬ ‫لوله حداقل باید به اندازه ‪ IDS/5‬باالتر از‬ ‫سطح مایع موجود در داخل پوسته قرار‬ ‫داشته باشد‪ .‬مقدار ‪ H2‬نیز از خروجی تا‬ ‫داخل قسمت فوقانی پوسته اندازه‌گیری‬ ‫می‌شود‪ .‬این فاصله با جمع ‪ D‬به عالوه‬ ‫نصف عمق قسمت منحنی کلگی برابر‬ ‫است‪.‬‬ ‫برای محل جایگزین ‪ ،C2‬مقدار ‪IDS‬‬ ‫را باید با استفاده از رابطه زیر محاسبه‬ ‫کرد‪:‬‬

‫ارتفاع مایع‬

‫حجم مایع موجود‬ ‫در مخزن‬

‫•تله بخار‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪264 /‬‬

‫نوشته‪ :‬محمد‌رضا سلطاند‌وست‬

‫•سایکرومتریک‬

‫•سیستم‌های هید‌رونیک‬

‫ویرایش د‌وم‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪300 /‬‬

‫نوشته‪ :‬محمد‌رضا سلطاند‌وست‬

‫سرمایش و گرمایش با آب‬

‫نوشته‪ :‬محمد‌رضا سلطاند‌وست‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪364 /‬‬

‫نوشته‪ :‬بهرام خاکپور‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬وزیری‪1104 /‬‬

‫نوشته‪ :‬مهد‌ی بهاد‌ری‌نژاد‬ ‫علیرضا د‌هقانی‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬وزیری‪416 /‬‬

‫•باد‌گیر‪ ،‬شاهکار مهندسی‬ ‫ایران زمین‬

‫نوشته‪ :‬مهناز محمودی‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬خشتی ‪276 /‬‬

‫تاسیسات مکانیکی‬ ‫ساختمان‬

‫‪ = C1‬قطر لوله ورودی (‪ )OD‬بر حسب اینچ‬ ‫‪ = C2‬قطر لوله خروجی (‪ )OD‬بر حسب اینچ‬ ‫‪ = SH‬ارتفاع شیار بر حسب اینچ = ‪C1/4‬‬ ‫‪ = SL‬طول شیار بر حسب اینچ = ‪3C1‬‬ ‫‪ = H1‬ارتفاع ‪ C1‬باالتر از حداکثر سطح مایع بر حسب اینچ‬ ‫‪H1 = 7.33Q / V‬‬

‫‪ = Q‬حداکثرجریان گاز در پوسته در حداثر شرایط کارکرد بر حسب فوت مکعب در دقیقه (‪)cfm‬‬ ‫‪ =V‬سرعت تفکیک بر حسب فوت در دقیقه (‪)fpm‬‬ ‫‪ = H2‬موقعیت ‪ C1‬از داخل قسمت فوقانی پوسته بر حسب اینچ‬ ‫‪ × D + 0.5 = H2‬عمق قسمت منحنی کلگی یا دو اینچ‬ ‫‪ = D‬مقدار واقعی فاصله تفکیک عمودی بر حسب اینچ‬ ‫‪ = H‬موقعیت خروجی گاز از موقعیت جایگزین ‪ C2‬اندازه‌گیری از داخل قسمت فوقانی پوسته بر حسب اینچ‬ ‫‪ × 0.5 = H3‬عمق قسمت منحنی پوسته یا دو اینچ (هر کدام بزرگ‌تر بود)‬ ‫‪ = IDS‬قطر داخلی پوسته بر حسب اینچ = ‪183Q / V‬‬

‫شکل (‪ )9‬ساختار متداول تفکیک‌کننده ثقلی گاز و مایع‬

‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر )‪(HAP 4.3‬‬

‫حداکثر ارتفاع مایع در تفکیک‌کننده‬ ‫تابع��ی از ن��وع سیس��تمی اس��ت که‬ ‫تفکیک‌کننده در آن مورد استفاده قرار‬ ‫می‌گیرد‪ .‬در برخی از سیس��تم‌ها‪ ،‬این‬ ‫مقدار را می‌توان به صورت تخمینی نیز‬ ‫به دس��ت آورد‪ .‬اما در سایر سیستم‌ها‬ ‫تنه��ا معیاری که ب��رای انتخاب ارتفاع‬ ‫صحیح مایع وجود دارد مقادیر تقریبی و‬ ‫تجربیات پیشین است‪ .‬مایع موجود در‬ ‫مخزن باید به روشی مناسب و با نرخی‬ ‫قابل مقایسه با نرخ ورودی به مخزن به‬ ‫سیستم بازگردانده شود‪.‬‬ ‫در تفکیک‌کننده‌های افقی‪ ،‬فاصله‬ ‫تفکیک‌کننده عم��ودی به‌عنوان مقدار‬ ‫متوسط مورد اس��تفاده قرار می‌گیرد‪.‬‬ ‫قس��مت فوقانی پوس��ته افقی موجب‬ ‫مح��دود ش��دن جریان گاز می‌ش��ود‪.‬‬

‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‪.‬‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫بوران تهویه‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫‪0.793‬‬

‫‪0.9‬‬

‫‪0.298‬‬

‫‪0.4‬‬

‫‪0.893‬‬

‫‪1.0‬‬

‫‪0.392‬‬

‫‪0.5‬‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫سپهر ساطع‬

‫‪55-54‬‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫که در رابطه فوق‪:‬‬ ‫‪ = Ax‬حداقل سطح مقطع خالص یا‬ ‫فضایی که گاز اشغال می‌کند بر حسب‬ ‫اینچ مربع (‪)in2‬‬

‫که در رابطه فوق‪:‬‬ ‫‪ = RTL‬طول��ی ک��ه گاز از آن عبور‬ ‫می‌کند بر حسب اینچ (‪)in.‬‬ ‫‪ = Q‬حداکث��ر جری��ان ب��رای این‬ ‫قسمت از پوسته بر حسب فوت مکعب‬ ‫در دقیقه (‪)cfm‬‬ ‫اندازه تمامی اتصاالت باید بر مبنای‬ ‫مقادی��ر نرخ جریان و افت فش��ار مجاز‬ ‫تعیین شود‪ .‬موقعیت این اتصاالت نیز‬ ‫باید به‌گونه‌ای تعیین ش��ود که پاشش‬ ‫مای��ع به حداق��ل برس��د‪ .‬به‌کارگیری‬ ‫تیغه‌ه��ای داخلی یا تیغه‌های قطره‌گیر‬ ‫ممکن است موجب کاهش قطر مخزن‬ ‫شود‪ .‬البته برای ساختارهای مشخص‬ ‫این مخ��ازن و در صورت اس��تفاده از‬ ‫تجهیزات مختلف باید ضرایب تصحیح‬ ‫مناسب نیز در محاسبات لحاظ شود‪.‬‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫اتصاالت سمت مکش برای خروج‬ ‫بخار مبرد از پوس��ته افقی باید برابر یا‬ ‫بیش از فاصله متوس��ط تفکیک باشد‪.‬‬ ‫حداکثر س��رعت جری��ان متقاطع گاز‬ ‫عاملی اس��ت که بر زمان عب��ور گاز و‬ ‫قط��رات مایع به دام افتاده در پوس��ته‬ ‫تاثی��ر می‌گذارد‪ .‬موثرتری��ن روش برای‬ ‫تفکیک قطرات مایع افزایش زمان عبور‬ ‫گاز ب��ه حداکثر مقدار ممکن اس��ت‪.‬‬ ‫صرف‌نظر از تعداد اتصاالت خروجی گاز‬ ‫برای توزیع یکنواخت جریان گاز‪ ،‬سطح‬ ‫مقطع فضایی که گاز اش��غال کرده به‬ ‫صورت زیر قابل محاسبه خواهد بود‪:‬‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬

‫‪0.693‬‬

‫‪0.8‬‬

‫‪0.215‬‬

‫‪0.3‬‬

‫تلفن‪88444209 :‬‬

‫‪0.592‬‬

‫‪0.7‬‬

‫‪0.140‬‬

‫‪0.2‬‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫‪0.492‬‬

‫‪0.6‬‬

‫‪0.068‬‬

‫‪0.1‬‬

‫هواسپاس‬

‫‪D/IDS‬‬

‫‪Ht/IDS‬‬

‫‪D/IDS‬‬

‫‪Ht/IDS‬‬

‫که در رابطه فوق‪:‬‬ ‫‪ = v‬سرعت بخار بر حسب فوت در‬ ‫ثانیه (‪)fps‬‬ ‫‪ = ρ‬چگالی مایع بر حسب پوند بر‬ ‫‪ι‬‬ ‫فوت مکعب (‪)lb/ft3‬‬ ‫‪ = ρν‬چگالی بخار بر حسب پوند بر‬ ‫فوت مکعب (‪)lb/ft3‬‬ ‫‪ = k‬ضری��ب تصحیح؛ مق��دار این‬ ‫ضریب به صورت تجربی و بدون در نظر‬ ‫گرفتن فاصله تفکیک عمودی و کشش‬ ‫سطحی تفکیک‌کننده‌های ثقلی تعیین‬ ‫می‌شود‪.‬‬ ‫در آن دس��ته از تفکیک‌کننده‌های‬ ‫مای��ع – بخار که ب��رای تفکیک ذرات‬ ‫س��نگین از بخ��ار مورد اس��تفاده قرار‬ ‫می‌گیرند باید از ضریب ‪ k = 0.1‬استفاده‬ ‫ش��ود‪ .‬ب��ه ای��ن ترتیب‪ ،‬س��رعت‌های‬ ‫مع��ادل برای فاصل��ه تفکیک عمودی‬ ‫سیستم‌های با مبرد ‪ R-717‬بین ‪12in.‬‬ ‫تا ‪ 14in.‬و برای سیستم‌های هالوکربنی‬ ‫بین ‪ 14in.‬تا ‪ 16in.‬به دست می‌آید‪ .‬در‬ ‫مخازنی که برای تفکیک مایعات سبک‬ ‫ب��ه کار گرفته می‌ش��وند باید از ضریب‬ ‫‪ k = 0.2‬استفاده ش��ود‪ .‬به این ترتیب‬ ‫سرعت‌های متناظر برای فاصله عمودی‬ ‫تفکیک‌کننده‌ه��ا برای سیس��تم‌های‬ ‫‪ R-717‬و سیس��تم‌های هالوکربنی برابر‬ ‫با ‪ 36in.‬خواهد بود‪.‬‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫به ط��وری که حداکث��ر فاصله تفکیک‬ ‫عموم��ی در ای��ن مورد قابل اس��تفاده‬ ‫نخواهد بود‪ .‬در صورت��ی که ‪ Ht‬بیانگر‬ ‫حداکثر فاصله عمودی از س��طح مایع‬ ‫داخل مخزن تا داخل قس��مت فوقانی‬ ‫پوسته باش��د‪ ،‬فاصله تفکیک متوسط‬ ‫به‌عن��وان درصدی از ‪ IDS‬به ش��رح زیر‬ ‫خواهد بود‪:‬‬

‫‪ = D‬مقدار متوسط فاصله تفکیک‬ ‫عمومی بر حسب اینچ (‪)in‬‬ ‫‪ = Q‬مق��دار کل گاز خروج��ی از‬ ‫مخزن بر حسب فوت مکعب در دقیقه‬ ‫(‪)cfm‬‬ ‫‪ = L‬طول داخلی پوس��ته بر حسب‬ ‫اینچ (‪)in.‬‬ ‫‪ = V‬س��رعت تفکیک برای فاصله‬ ‫تفکیک مورد اس��تفاده بر حسب فوت‬ ‫در دقیقه (‪)fpm‬‬ ‫ب��رای توزی��ع غیریکنواخت جریان‬ ‫گاز در پوس��ته افق��ی‪ ،‬حداقل فاصله‬ ‫افقی برای جری��ان گاز از نقطه ورود تا‬ ‫نقطه خروج باید با استفاده از رابطه زیر‬ ‫تعیین شود‪:‬‬

‫برای تعیین س��رعت‌های تفکیک‬ ‫قاب��ل اس��تفاده در تفکیک‌کننده‌های‬ ‫می‌توان از فرمول زیر نیز استفاده کرد‪:‬‬

‫‪ASHRAE NEWS‬‬

‫‪ASHRAE PUBLICATIONS‬‬

‫‪HVAC FUNDAMENTALS‬‬

‫‪ASHRAE JOURNAL‬‬

‫‪REFRIGERATION‬‬

‫‪PRODUCT NEWS‬‬ ‫‪SYSTEMS & EQUIPMENT‬‬

‫‪HVAC APPLICATIONS‬‬ ‫‪INDUSTRY NEWS‬‬

‫تولید برف برای مکان‌های داخلی‬

‫‪1‬‬

‫‪By Malcolm G. Clulow, ASHRAE Journal, July 2006‬‬ ‫مهند‌س رامین تابان∗‬

‫آنچه که ب��ه نام «دس��تگاه تولید‬ ‫برف‪ »2‬شهرت دارد‪ ،‬در واقع برف تولید‬ ‫نمی‌کند‪ .‬بلکه این قطرات آب به صورت‬ ‫اتمی اس��ت که متناس��ب ب��ا خواص‬ ‫سایکرومتریک هوا‪ ،‬در عمل به صورت‬ ‫کریستال‌های برف نمایان می‌شود‪.‬‬ ‫آی��ا می‌توانی��د تصور کنی��د که در‬ ‫منطق��ه‌ای با ش��رایط آب و هوایی گرم‬ ‫و خش��ک یا در می��ان بیابان‌های گرم‬ ‫و س��وزان‪ ،‬برف تولید کنید؟ امروزه با‬ ‫اس��تفاده از دس��تگاه‌های تولید برف‪،‬‬ ‫حتی در چنین مکان‌هایی نیز می‌توان‬ ‫برف مورد نیاز برای ورزش‌های زمستانی‬ ‫مانند اس��کی را تولید کرد‪ .‬روش‌های‬ ‫تولید برف در فضاهای داخلی مواردی‬ ‫مانند به‌کارگیری قطعات خرد شده یخ‪،‬‬ ‫تراش��ه‌های یخ‪ ،‬اس��تفاده از تجهیزات‬ ‫کریوژنی��ک تولید برف و سیس��تم‌های‬ ‫تولید شبنم یخ‌زده را شامل می‌شود که‬ ‫البت��ه هنوز هم هیچ ی��ک از موارد یاد‬ ‫ش��ده‪ ،‬ظاهر‪ ،‬عملک��رد و قابلیت‌های‬ ‫کامل برفی که به صورت طبیعی می‌بارد‬ ‫را ندارند‪.‬‬

‫تولید برف برای فضاهای داخلی با‬ ‫به‌کارگیری س��رمایه و هزینه‌های قابل‬ ‫قبول‪ ،‬مستلزم غلبه بر موانع مختلفی‬ ‫است که مهم‌ترین آن‌ها عبارتند از‪:‬‬ ‫● دس��تگاه‌های متداولی که برای‬ ‫تولید ب��رف در فضاه��ای داخلی مورد‬ ‫اس��تفاده قرار می‌گیرند معموال بسیار‬ ‫بزرگ هستند‪ .‬برای مثال‪ ،‬نرخ جریان‬ ‫آب در این سیس��تم‌ها معموال بیش از‬ ‫)‪ 2.84L/s (45gpm‬است‪ .‬همچنین این‬ ‫سیستم‌ها طوری طراحی می‌شوند که‬ ‫قابلیت مقاومت در برابر عوامل خارجی‬ ‫مانند تابش خورشید‪ ،‬وزش باد و بارش‬ ‫باران را داش��ته باشند‪ .‬این سیستم‌ها‬ ‫کریس��تال‌هایی را تولید می‌کنند که از‬ ‫نزدیک به شکل دانه‌هایی کروی‌شکل‬ ‫و درشت هستند‪.‬‬ ‫● تجزیه قطرات آب در حالت مایع‬ ‫به اتم‌ه��ای آن‪ ،‬تحت ش��رایط کنترل‬ ‫ش��ده و دمایی پایین‌تر از نقطه انجماد‬ ‫آب‪ ،‬فرآیند دش��واری است‪ .‬مهم‌ترین‬ ‫علت دش��واری این فرآیند آن است که‬ ‫در شرایط یاد شده‪ ،‬هوا به حالت اشباع‬

‫نزدیک است‪.‬‬ ‫● مراک��ز تولی��د ب��رف در عمل به‬ ‫صورت یک س��ازه‌ای حجیم و در عین‬ ‫حال سبک ساخته می‌شوند که به دلیل‬ ‫پایین بودن چگالی مواد به کار رفته در‬ ‫این مکان‌ها‪ ،‬پایدار نگه داشتن آن‌ها به‬ ‫لحاظ شرایط دمایی کمی دشوار است‪.‬‬ ‫● ماهیت برف به گونه‌ای است که‬ ‫معموال دچ��ار دگرگونی‌های مخرب (یا‬ ‫دگرگونی‌های هم‌دما‪ )3‬می‌ش��ود‪ ،‬مگر‬ ‫در صورتی که اختالف دمای بنیادی در‬ ‫آن وجود داشته باشد‪ .‬این دگرگونی‌ها‬ ‫موجب می‌ش��ود تا کریستال‌های برف‬ ‫به ش��کل دانه‌های کروی‌شکل درآیند‬ ‫(الزم ب��ه ذکر اس��ت که ک��ره بهترین‬ ‫نسبت سطح به حجم را در طبیعت دارا‬ ‫اس��ت)‪ .‬به این ترتیب‪ ،‬کریس��تال‌های‬ ‫کروی‌شکل تولید شده موجب شکست‬ ‫نور می‌شوند که این مساله قابلیت برف‬ ‫تولید شده برای استفاده در ورزش‌های‬ ‫زمس��تانی را ب��ه می��زان قابل‌توجهی‬ ‫کاهش می‌دهد‪ .‬در نتیجه‪ ،‬برف تولید‬ ‫ش��ده در این فرآیند در مقایسه با برف‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫بوران تهویه‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫تلفن‪88444209 :‬‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫سپهر ساطع‬

‫‪57-56‬‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫اندازه ذرات ب��رف طبیعی معموال‬ ‫بی��ن ‪ 10μm‬ت��ا ‪0.000394in.( 100μm‬‬ ‫ت��ا‪ ) 0.00394in.‬اس��ت‪ .‬چگال��ی برف‬ ‫ت��ازه نیز تقریب��ا )‪100kg/m3 (4.2 lb/ft3‬‬ ‫اس��ت و هنگامی که این برف فش��رده‬ ‫می‌ش��ود‪ ،‬چگالی آن تا پنج برابر‪ ،‬یعنی‬ ‫)‪ 500kg/m3 (21.1 lb/ft3‬افزای��ش‬ ‫می‌یابد‪.‬‬ ‫ان��دازه متداول قط��رات آب تولید‬ ‫شده توسط دستگاه‌های معمولی تولید‬ ‫برف بین ‪ 100μm‬تا ‪0.00394in.) 250μm‬‬ ‫تا ‪ )0.00984in.‬است‪ .‬بزرگ بودن اندازه‬ ‫قطرات یاد شده در مقایسه با دانه‌های‬ ‫ب��رف طبیعی موجب می‌ش��ود تا برف‬ ‫تولید شده توسط دس��تگاه‌های تولید‬ ‫برف ش��باهت چندانی به برف طبیعی‬ ‫نداش��ته باشد و س��رعت اسکی کردن‬ ‫ورزش��کاران روی این برف مصنوعی در‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫دستگاه‌های تولید برف‬

‫هواسپاس‬

‫طبیعی کمی کدر بوده و لغزندگی کافی‬ ‫برای ورزش‌هایی مانند اسکی را نخواهد‬ ‫داشت [‪.]1‬‬

‫مقایس��ه با کریس��تال‌های دانه‌ریز برف‬ ‫طبیعی کمتر خواهد بود‪.‬‬ ‫در برخ��ی از دس��تگاه‌های کوچک‬ ‫تولید برف‪ ،‬ترکیب هوای فشرده و آب با‬ ‫فشار باال در محفظه اختالط به عنوان‬ ‫مجرای آبی سیستم مورد استفاده قرار‬ ‫می‌گیرد‪ .‬مجرای آبی یاد شده این امکان‬ ‫را فراه��م می‌آورد تا بدون آن که اجزای‬ ‫داخل��ی دس��تگاه تولید ب��رف منجمد‬ ‫شوند‪ ،‬دس��تگاه در دماهای پایین‌تر از‬ ‫نقطه انجماد کار کند‪.‬‬ ‫دس��تگاه تولید برف با اس��تفاده از‬ ‫یک مح��رک موتور مجهز به سیس��تم‬ ‫کنت��رل کامپیوتری‪ ،‬ن��رخ جریان آب‬ ‫ارس��الی به محفظه اختالط دستگاه را‬ ‫تنظیم می‌کند‪ .‬تجهی��زات کنترلی یاد‬ ‫شده‪ ،‬نسبت هوای فشرده و آب ارسالی‬ ‫به محفظه اختالط را به واسطه اختناق‬ ‫جری��ان آب در فش��ار )‪15bar (217psig‬‬ ‫و حفظ فش��ار جریان هوای فشرده در‬ ‫محدوده )‪ 10bar (145psig‬و نرخ جریان‬ ‫)‪ 500L/s (1060cfm‬تنظی��م می‌کند‪ .‬به‬ ‫این ترتیب متصدی دستگاه قادر خواهد‬

‫ب��ود اندازه قطره‌ها را کنت��رل نموده و‬ ‫کریس��تال‌های برف را با چگالی‪ ،‬شکل‬ ‫و اندازه‌ه��ای مختلف تولید کند‪ .‬برای‬ ‫مثال‪ ،‬برای افراد مبتدی که تازه شروع‬ ‫به یادگیری اسکی کرده‌اند‪ ،‬بهتر است‬ ‫از دانه‌های برف با چگالی باال استفاده‬ ‫ش��ود که لغزندگی کمتری دارد‪ .‬به این‬ ‫ترتی��ب این اف��راد کنترل بیش��تری بر‬ ‫وضعیت تعادل خود خواهند داشت‪.‬‬ ‫هنگام��ی که عملی��ات تولید برف‬ ‫آغاز می‌شود (معموال در هنگام شب)‪،‬‬ ‫دس��تگاه‌های تولید برف با استفاده از‬ ‫آب )‪ ،3˚C (37.4˚F‬قطره‌هایی به اندازه‬ ‫تقریب��ی )‪ 10μm (0.000394in.‬تولی��د‬ ‫می‌کنند‪ .‬این قطرات س��پس منجمد‬ ‫ش��ده و هس��ته اولیه برف مصنوعی را‬ ‫تش��کیل می‌دهند‪ .‬این قطرات بس��یار‬ ‫سبک بوده و به واسطه نیروی بویانسی‬ ‫در هوا معلق باقی می‌مانند‪ .‬به این ترتیب‬ ‫این قطرات همانند مه در هوا باقیمانده‬ ‫و زمینه برای شکل‌گیری دانه‌های برف‬ ‫مصنوعی را فراهم می‌آورند‪.‬‬ ‫پس از یک دوره زمانی مش��خص‪،‬‬

‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

‫تلفـن‪22885647 :‬‬

‫نوشته‪ :‬مارتین هرشورن‬

‫ترجمه‪ :‬مجتبی خان‌زاده‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪184 /‬‬

‫•کنترل صدا‬

‫•مبانی آسانسور‬

‫نوشته‪ :‬حسن لطفی رضوانی‬

‫جاماسب پیرکندی‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬وزیری ‪256 /‬‬

‫نوشته‪ :‬میشل کیسی‬ ‫ردوود کاردن و داگالس هنسن‬ ‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪112 /‬‬

‫•نکاتاجراییتهویهمطبوع‬

‫نوشته‪ :‬میشل کیسی‬ ‫ردوود کاردن و داگالس هنسن‬ ‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪104 /‬‬

‫•نکات اجرایی لوله‌کشی‬

‫•نکات اجرایی ایمنی‬

‫نوشته‪ :‬میشل کیسی‬ ‫ردوود کاردن و داگالس هنسن‬ ‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪128 /‬‬

‫نوشته‪ :‬جی‪ .‬دی‪ .‬پالمر‬ ‫ترجمه‪ :‬ثمر ترابی کرمانشاه‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪144 /‬‬

‫•سیستم‌های تبخیری‬ ‫و کولرهای آبی‬

‫تاسیسات مکانیکی‬ ‫ساختمان‬

‫کنترل‌کننده سیس��تم ب��رای افزایش‬ ‫جریان آب ارس��الی به محفظه اختالط‬ ‫دس��تگاه تولید برف‪ ،‬نسبت آب به هوا‬ ‫را تغیی��ر داده و ان��دازه قطره‌ه��ا را تا‬ ‫)‪ 50μm (0.00197‬افزای��ش می‌ده��د‪.‬‬ ‫این قطره‌ه��ای حجیم آب ب��ا عبور از‬ ‫میان مولکول‌های هوا‪ ،‬دانه‌های اولیه‬ ‫برف تولید ش��ده را نیز ب��ا خود همراه‬ ‫می‌کنن��د‪ .‬از آنج��ا ک��ه قطره‌های آب‬ ‫خروجی از دس��تگاه تولید برف بس��یار‬ ‫به نقطه انجماد نزدیک هستند‪ ،‬ذرات‬ ‫تشکیل شده (هس��ته‌های یخی جامد‬ ‫و س��خت)‪ ،‬فرآیند هم‌جوشی دانه‌های‬ ‫برف در قطره‌های حجیم آب را سرعت‬ ‫داده و موجب تش��کیل کریس��تال‌های‬ ‫ب��رف می‌ش��وند‪ .‬در فرآیند یاد ش��ده‬ ‫معموال بخش��ی از قطره‌ه��ای حجیم‬ ‫آب ب��ه صورت آنی منجمد می‌ش��وند‪.‬‬ ‫در حالی ک��ه قطره‌های باقیمانده‪ ،‬یک‬ ‫پوس��ته یخی حول هسته مایع تشکیل‬ ‫می‌دهن��د‪ .‬تغیی��ر فاز ای��ن قطره‌ها به‬ ‫واسطه توزیع گرمای نهان باقیمانده به‬ ‫واسطه پوسته یخی رخ می‌دهد‪.‬‬ ‫به این ترتیب گرایش طبیعی آب در‬ ‫فاز مایع برای طی کردن فرآیند سرمایش‬ ‫آدیاباتیک کاهش می‌یابد که این مساله‬ ‫موج��ب افزای��ش رطوبت در دس��تگاه‬ ‫تولید برف و ایجاد ش��رایط آب و هوایی‬ ‫ناحیه‌ای‪ 4‬می‌شود که نتیجه آن اشباع‬ ‫شدن هوا در داخل دستگاه و جلوگیری‬ ‫از دگرگونی قطره‌های تش��کیل شده به‬ ‫طور صحیح می‌شود‪ .‬در این صورت‪ ،‬از‬ ‫شکل‌گیری کریستال‌های برف حتی در‬ ‫دماهای بسیار پایین‌تر نیز جلوگیری به‬ ‫عمل می‌آید‪.‬‬ ‫در مقاب��ل‪ ،‬در مورد دس��تگاه‌های‬ ‫تولید برفی که در فض��ای خارج نصب‬ ‫می‌ش��وند‪ ،‬وزش باد می‌تواند عملکرد‬ ‫دس��تگاه را تح��ت تاثی��ر ق��رار دهد‪.‬‬ ‫ب��ه همین دلیل اس��ت ک��ه در چنین‬ ‫مواردی‪ ،‬سازندگان دستگاه‌ها معموال‬ ‫مجبور می‌شوند تا اندازه و جرم ذرات را‬ ‫افزایش دهند‪ .‬اما در صورتی که دستگاه‬ ‫در فضای داخل نصب ش��ده باشد‪ ،‬به‬ ‫دلیل ع��دم وزش باد‪ ،‬می‌توان از ذراتی‬

‫با اندازه کوچک‌تر اس��تفاده کرد‪ .‬اندازه‬ ‫متداول ذرات برای دستگاه‌هایی که در‬ ‫فض��ای داخل نصب می‌ش��وند معموال‬ ‫بین ده تا پنجاه میکرون (‪ 0.00394in.‬تا‬ ‫‪ )0.00197in.‬است‪ .‬این ذرات در فضای‬ ‫داخل ساختمان باقیمانده و همانند مه‬ ‫به نظر می‌رس��ند‪ .‬البته در صورتی که‬ ‫شدت روش��نایی فضای داخل به اندازه‬ ‫کافی باش��د‪ ،‬این دانه‌های ریز و سخت‬ ‫یخ در می��ان این هال��ه مه‌مانند قابل‬ ‫تشخیص خواهد بود‪.‬‬ ‫برای دستگاه‌های تولید برف که در‬ ‫خارج ساختمان نصب می‌شوند‪ ،‬تمامی‬ ‫ذرات��ی که اندازه آن‌ه��ا از محدوده یاد‬ ‫شده کوچک‌تر است‪ ،‬تحت تاثیر باد‪ ،‬به‬ ‫راحتی از دهانه اصلی دستگاه منحرف‬ ‫می‌شوند‪ .‬در حالی که برای دستگاه‌هایی‬ ‫ک��ه در فض��ای داخل س��اختمان قرار‬ ‫می‌گیرند‪ ،‬امکان فرار کردن ذرات وجود‬ ‫نداش��ته و به این ترتیب این دانه‌ها در‬ ‫دهانه اصلی دستگاه باقی می‌مانند‪.‬‬ ‫س��ازندگان دس��تگاه‌های خارجی‬ ‫تولید برف برای جلوگیری از فوق س��رد‬ ‫ش��دن‪ 5‬ذرات از روش‌ه��ای مختلف��ی‬ ‫اس��تفاده می‌کنند‪ .‬منظور از فوق سرد‬ ‫ش��دن نیز باقی ماندن ذرات آب در فاز‬ ‫مایع در دمایی پایین‌تر از نقطه انجماد‬ ‫است‪ .‬در فوق سرمایش‪ ،‬گرمای نهان‪،‬‬ ‫بدون آن که تغییر فاز رخ دهد از ذرات‬ ‫گرفته می‌ش��ود‪ .‬به این ص��ورت که با‬ ‫کاهش انرژی جنبشی مولکول‌های آب‪،‬‬ ‫گرمای نهان همانند گرمای محسوس از‬ ‫ذرات گرفته می‌شود‪.‬‬ ‫فوق س��رمایش پدیده‌ای است که‬

‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر )‪(HAP 4.3‬‬

‫مشکالت عمده‌ای را در زمینه عملکرد‬ ‫دس��تگاه‌های تولی��د ب��رف ب��ه وجود‬ ‫می‌آورد‪ .‬به ای��ن صورت که ذرات مایع‬ ‫پس از خروج از دستگاه و رها شدن در‬ ‫ه��وا‪ ،‬از هنگام معلق مان��دن در هوا تا‬ ‫هنگامی که به سطح زمین برسند‪ ،‬زمان‬ ‫سکون‪ 6‬مشخصی برای باقی ماندن در‬ ‫هوا خواهند داشت‪ .‬در حین این زمان‬ ‫سکون‪ ،‬این ذرات باید به طور کامل به‬ ‫کریستال‌های برف تبدیل شوند‪ .‬چرا که‬ ‫در غیر این صورت این ذرات با رسیدن‬ ‫به سطح زمین تبدیل به یخ می‌شوند و‬ ‫به این ترتیب با شکس��ته شدن تمامی‬ ‫پوس��ته‌های یخی‪ ،‬سطح زمین به طور‬ ‫کامل یخ خواهد بست‪.‬‬ ‫برای کنترل فرآیند فوق سرمایش در‬ ‫فضاهای خارجی از روش‌های مختلفی‬ ‫اس��تفاده می‌ش��ود که مهم‌ترین آن‌ها‬ ‫عبارتند از‪:‬‬ ‫● اس��تفاده از اسپری‌های برف‌ساز‬ ‫در میان دهانه اصلی دستگاه؛ دانه‌های‬ ‫ب��رف و ذرات یخی تولید ش��ده به این‬ ‫روش اغلب به لح��اظ اندازه کوچک‌تر‬ ‫بوده و ب��ر مبنای فرآین��د تجزیه اتمی‬ ‫تولید می‌شوند‪.‬‬ ‫● افزودن باکتری‌های خشک شده‬ ‫منجم��د یا س��ایر اج��زای تولیدکننده‬ ‫هسته به منبع آب به منظور تولید ذرات‬ ‫در دمای باال در آب مورد اس��تفاده در‬ ‫دستگاه تولید برف‬ ‫یک��ی از روش‌ه��ای موث��ر ب��رای‬ ‫دس��تگاه‌های تولی��د ب��رف داخلی آن‬ ‫است که به جای استفاده از یک دهانه‬ ‫خروجی ب��زرگ‪ ،‬از چند دهانه خروجی‬

‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‪.‬‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫بوران تهویه‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬ ‫تلفن‪88444209 :‬‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫‪59-58‬‬

‫سپهر ساطع‬

‫در مراکز برفی سرپوشیده‪ ،‬سیستم‬ ‫سرمایش��ی در ارتباط با سیستم تولید‬ ‫برف کار می‌کند و اساس��ا بررس��ی این‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫سیستم سرمایش‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫در دس��تگاه‌های تولی��د برف برای‬ ‫مکان‌ه��ای داخلی‪ ،‬ب��رای تولید ذرات‬ ‫برف ب��ا چگالی‌های مختل��ف از تعداد‬ ‫زی��ادی ن��ازل خروجی با نس��بت‌های‬ ‫آب به هوای فش��رده مختلف استفاده‬ ‫می‌ش��ود‪ .‬محدوده چگال��ی دانه‌های‬ ‫برف تولید ش��ده توسط این دستگاه‌ها‬ ‫معم��وال بی��ن )‪ 100kg/m3(4.2 lb/ft3‬تا‬ ‫)‪ 500kg/m3 (21.1 lb/ft3‬است‪ .‬همان‌طور‬ ‫که پیش از این نیز گفته ش��د‪ ،‬آنچه که‬ ‫به نام «دس��تگاه تولید برف» ش��هرت‬ ‫دارد‪ ،‬در واقع برف تولید نمی‌کند‪ .‬بلکه‬ ‫این قطرات آب به صورت اتمی است که‬ ‫متناسب با خواص سایکرومتریک هوا‪،‬‬ ‫در عمل به صورت کریس��تال‌های برف‬ ‫نمایان می‌شود‪.‬‬

‫هواسپاس‬

‫دس�تگاه‌های تولی�د برف برای‬ ‫مکان‌های داخلی‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫کوچک‌تر استفاده شود‪ .‬به این ترتیب‪،‬‬ ‫چگالی انرژی در دهانه خروجی دستگاه‬ ‫به ص��ورت محل��ی کاه��ش می‌یابد و‬ ‫به واس��طه کاهش الزامات سرمایش��ی‬ ‫محلی‪ ،‬کنت��رل هوای داخل س��اده‌تر‬ ‫می‌شود‪ .‬به همین دلیل است که برای‬ ‫تولید برف در فضاهای داخلی‪ ،‬معموال‬ ‫از دس��تگاه‌های تولید برف کوچک‌تر با‬ ‫حداکثر نرخ جری��ان )‪9L/min (2.3gpm‬‬ ‫استفاده می‌شود‪.‬‬

‫دو سیس��تم به صورت مجزا امکان‌پذیر‬ ‫نخواهد بود‪ .‬به طور معمول‪ ،‬مراکز برفی‬ ‫در طول ش��بانه‌روز برای مدت شانزده‬ ‫س��اعت توس��ط عموم مورد اس��تفاده‬ ‫ق��رار می‌گیرند‪ .‬دمای هوا در این مراکز‬ ‫معم��وال ‪-1.5˚C ± 0.5˚C (29.3˚F‬‬ ‫)‪ ± 0.9˚F‬اس��ت‪ .‬پس از بس��ته شدن‬ ‫مرکز نیز دمای هوا از محدوده متداول‬ ‫)‪-1.5˚C ± 0.5˚C (29.3˚F ± 0.9˚F‬‬ ‫ت��ا )‪ -6.0˚C (21.2˚F‬کاه��ش یافته و‬ ‫وضعیت برف مصنوعی تولید ش��ده در‬ ‫داخل پیس��ت در یک بازه زمانی تقریبا‬ ‫چهار س��اعته با اس��تفاده از تجهیزات‬ ‫برف‌روب��ی و غلتک‌ه��ای مخصوص به‬ ‫حالت منظم اولیه بازگردانده می‌شود‪.‬‬ ‫چهار س��اعت باقیمانده نیز برای تولید‬ ‫مجدد برف در دمای )‪-6.0˚C (21.2˚F‬‬ ‫در نظر گرفته می‌شود‪.‬‬ ‫با تغییر فاز قطره‌های آب تولید شده‬ ‫توسط دستگاه تولید برف‪ ،‬گرمای نهان‬ ‫آن‌ها به هوای محیط و هوای درگردش‬ ‫منتقل می‌شود‪ .‬به این ترتیب‪ ،‬شرایط‬ ‫نقطه ش��بنم و دمای هوایی که دهانه‬ ‫خروجی دس��تگاه تولید برف را احاطه‬ ‫کرده به ش��رایط بحرانی می‌رسد و این‬ ‫هوا گرمای نه��ان را جذب نموده و آن‬ ‫را به س��طوح سرد دس��تگاه سرمایشی‬ ‫منتقل می‌کند‪.‬‬ ‫در صورت استفاده از خنک‌کن‌های‬ ‫متداول هوای بازچرخانی شده با فاصله‬ ‫پره‌های معمولی‪ ،‬هوایی که از سیستم‬ ‫خارج می‌شود بس��یار نزدیک به حالت‬ ‫اش��باع خواهد بود‪ .‬ام��ا در صورتی که‬ ‫فاصل��ه بین پره‌ها زیاد باش��د (معموال‬

‫‪ ،12.5mm‬مع��ادل با دو پره در هر اینچ‬ ‫در دو ردیف اول کویل سرمایی و ‪،8mm‬‬ ‫معادل با سه پره در هر اینچ در دهمین‬ ‫و دوازدهمین ردیف آخر کویل)‪ ،‬شرایط‬ ‫هوای خروجی در مقایسه با سیستم‌هایی‬ ‫که فاصله بین پره‌های آن‌ها به یکدیگر‬ ‫نزدیک‌تر است انحراف بیشتری از حالت‬ ‫اشباع خواهد داشت‪.‬‬ ‫بنابراین با اس��تفاده از پره‌هایی که‬ ‫فواصل کمتری از یکدیگر دارند می‌توان‬ ‫دمای نقطه ش��بنم را کاه��ش داد‪ .‬در‬ ‫مقابل‪ ،‬ب��ا افزایش فاصل��ه بین پره‌ها‬ ‫نیز دمای نقطه ش��بنم هوای خروجی‬ ‫افزایش خواهد یافت‪ .‬هوایی که نزدیک‬ ‫به سطح پره است‪ ،‬در دمایی نزدیک به‬ ‫دمای س��طح پره (معموال ]‪10˚C[18˚F‬‬ ‫پایین‌تر از دمای هوای ورودی) به صورت‬ ‫محسوس سرد می‌شود و به این ترتیب‬ ‫هم گرمای نهان و هم گرمای محسوس‬ ‫از هوایی که در مجاورت پره‌ها قرار دارند‬ ‫گرفته می‌شود‪.‬‬ ‫هوایی که از با کمی فاصله از سطح‬ ‫پره‌ه��ا (در ارتفاع) از می��ان آن‌ها عبور‬ ‫می‌کند‪ ،‬در معرض سرمایش محسوس‬ ‫کمتری قرار خواهد داشت‪ .‬هرچند که‬ ‫بخشی از رطوبت این هوا نیز به واسطه‬ ‫اختالف فش��ار بخار بین هوای عبوری‬ ‫و الیه هوایی که در مجاورت پره‌ها قرار‬ ‫گرفت��ه می‌ش��ود‪ .‬به دالیل یاد ش��ده‪،‬‬ ‫هوای خروجی در مقایسه با کویل‌های‬ ‫سرمایش��ی معمولی که فاصله پره‌های‬ ‫آن‌ها نزدیک به یکدیگر اس��ت‪ ،‬چندان‬ ‫به حالت اشباع نزدیک نخواهد بود‪ .‬چرا‬ ‫که هوای اش��باع شده سرد در خروجی‬ ‫فن ب��ا هوای خش��ک و گرم‌تر مخلوط‬ ‫می‌شود و در نهایت هوای نسبتا خشک‬ ‫و س��رد مورد نیاز تامی��ن می‌گردد‪ .‬از‬ ‫این هوا می‌توان بدون نیاز به اس��تفاده‬ ‫از رطوبت‌زن بازیاب گرما‪ ،‬در دس��تگاه‬ ‫تولید برف برای ایجاد پوسته‌های یخی‬ ‫و کریستال‌های برف بهره گرفت‪.‬‬ ‫در کنار بار سرمایش��ی برای تولید‬ ‫برف‪ ،‬بهره‌های گرمای��ی دیگری نیز در‬ ‫دوره‌ه��ای زمانی مختلف در سیس��تم‬ ‫وجود دارد ک��ه مهم‌ترین آن‌ها عبارتند‬

‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

‫تلفـن‪22885647 :‬‬

‫نوشته‪ :‬پال روزنبرگ‬

‫ترجمه‪ :‬محمدحسین دهقان‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬جیبی ‪368 /‬‬

‫نوشته‪ :‬جیمز برومباخ‪ ،‬رکس میلر‬

‫ترجمه‪ :‬حسن محمدی‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬جیبی ‪464 /‬‬

‫از‪:‬‬ ‫● بار مجموعه به واس�طه معماری‬ ‫س�اختمان‪ :‬شامل باری می‌شود که به‬ ‫واس��طه اجزای مختلف س��اختمان از‬ ‫قبیل دیوارها‪ ،‬س��قف و کف عایق‌کاری‬ ‫ش��ده به مجموعه اعمال می‌گردد‪ .‬این‬ ‫بار‪ ،‬بهره‌های خورشیدی سطوح خارجی‬ ‫را نیز در برمی‌گیرد‪.‬‬ ‫● بار ناشی از نفوذ تدریجی هوا از‬ ‫خارج به داخل‪ :‬شامل باری می‌شود که‬ ‫به واسطه منافذ موجود در ناحیه درها‬ ‫و پنجره‌ها به مجموعه اعمال می‌گردد‪.‬‬ ‫البته برای مقابله با آن می‌توان با کاهش‬ ‫جزیی هوای تخلیه شده از فضای داخل‬ ‫و ایجاد مقدار مش��خصی فشار مثبت‪،‬‬ ‫از نفوذ تدریجی ه��وای خارج به داخل‬ ‫جلوگیری به عمل آورد‪ .‬البته استفاده از‬ ‫این روش در مواردی که ساختمان‌های‬

‫یک پوس��ته‌ای به همراه پوش��ش‌های‬ ‫مقاوم در برابر هوازدگی مورد اس��تفاده‬ ‫قرار می‌گیرند‪ ،‬امکان‌پذیر نیس��ت‪ .‬چرا‬ ‫که در چنین کاربردهایی‪ ،‬پوشش مقاوم‬ ‫با امتداد ش��یب بام به سمت پایین باد‬ ‫کرده و به واسطه فشار داخلی نسبتا باال‬ ‫تحت تاثیر قرار می‌گیرد‪.‬‬ ‫● بهره گرمایی ه�وای تازه‪ :‬هوای‬ ‫تازه مورد نیاز این سیستم‌ها با استفاده‬ ‫از یک سیس��تم مجزا تامی��ن و مقدار‬ ‫هوای ت��ازه بر مبنای تعداد افراد حاضر‬ ‫در محل تنظیم می‌شود‪ .‬پیش‌سرمایش‬ ‫ه��وای تازه ورودی به فض��ای داخل تا‬ ‫دمای )‪ -1.5˚C (29.3˚F‬اتاق با استفاده‬ ‫از چرخ‌های گرمایی‪ ،7‬کویل‌های مارپیچ‬ ‫و گاه��ی اوقات با یک سیس��تم تبرید‬ ‫ص��ورت می‌گیرد ک��ه اواپرات��ور آن در‬ ‫سمت هوای رفت و کویل کندانسور آن‬

‫جریان مبرد‬

‫پره‌ها‬

‫•مرجع جیبی عیب‌یابی‬ ‫و سرویس ‪HVAC/R‬‬

‫•مرجع جیبی گرمایش‬ ‫و تهویه مطبوع‬

‫نوشته‪ :‬پال روزنبرگ‬ ‫ترجمه‪ :‬محمدحسین دهقان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬جیبی ‪336 /‬‬

‫ویراست دوم‬

‫•مرجع جیبی جوشکاری‬

‫•مرجع جیبی لوله‌کشی‬

‫نوشته‪ :‬جان گ َلد استون‬

‫ترجمه‪ :‬پژمان رحمانی‌نیا‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪96 /‬‬

‫•متره و برآورد شبکه کانال‬

‫تاسیسات مکانیکی‬ ‫ساختمان‬

‫نوشته‪ :‬پال روزنبرگ‬ ‫ترجمه‪ :‬سلیمان چگینی‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬جیبی ‪200 /‬‬

‫جریان هوا‬

‫•مرجع جیبی‬ ‫تهویه و تبرید‌‬

‫نوشته‪ :‬پال روزنبرگ‬ ‫ترجمه‪ :‬محم ‌د حسین د‌هقان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬جیبی‪304 /‬‬

‫لوله‌ها‬

‫شکل (‪ )1‬مقطع کویل سرمایی یک دستگاه تولید برف؛ روی این شکل سه منطقه هوایی‬ ‫‪ A ،B‬و ‪ C‬مشخص شده است که دمای هوای در منطقه ‪ A‬از منطقه ‪ B‬پایین‌تر است‪.‬‬ ‫به همین ترتیب دمای هوا در منطقه ‪ B‬نیز از منطقه ‪ C‬پایین‌تر است‪.‬‬

‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر )‪(HAP 4.3‬‬

‫در سمت هوای تخلیه قرار دارد‪ .‬ضریب‬ ‫عملکرد سیستم تبرید یاد شده به دلیل‬ ‫دمای تقطیر پایین تقریبا ‪ 7:1‬است‪.‬‬ ‫● بار ناش�ی از حضور اف�راد‪ :‬این‬ ‫بار متش��کل از ترکی��ب بارهای نهان و‬ ‫محسوسی اس��ت که در نتیجه حضور‬ ‫اف��راد فع��ال و غیرفع��ال در محل به‬ ‫مجموعه اعمال می‌شود‪.‬‬ ‫● بهره گرمایی باالبر اس�کی‌بازان‪:‬‬ ‫گرمایی که به واسطه کارکرد باالبرهای‬ ‫اس��کی‌بازان تولید می‌ش��ود‪ ،‬تماما به‬ ‫صورت گرمای ناش��ی از اصطکاک بین‬ ‫موتورهای و یاتاقان‌ها نمود پیدا نمی‌کند‪.‬‬ ‫این باالبرها در واق��ع با باال بردن افراد‬ ‫از پایین ش��یب به باالی شیب‪ ،‬انرژی‬ ‫پتانسیل آن‌ها را نیز افزایش می‌دهند‪.‬‬ ‫بنابراین تنها حدود چهل درصد از انرژی‬ ‫به صورت اصطکاک روی سطوح برفی‬ ‫پدیدار می‌شود‪.‬‬ ‫● بهره گرمایی تاسیسات روشنایی‪:‬‬ ‫بهره گرمایی تاسیسات روشنایی باید بر‬ ‫مبنای شدت روشنایی متداول ‪400 lux‬‬ ‫)‪ (37fc‬در س��طوح برفی در نظر گرفته‬ ‫شود‪.‬‬ ‫● بهر ‌ه گرمایی فن‌های خنک‌کن‬ ‫● بهره گرمایی برفک‌زدایی‬ ‫البته باید به این نکته اشاره داشت‬ ‫که هیچ یک از بهره‌های گرمایی یاد شده‬ ‫به صورت دائمی وجود ندارد‪ ،‬بلکه تنها‬ ‫در دوره‌های زمانی مشخص و محدود با‬ ‫آن‌ها روبه‌رو هستیم (شکل ‪ .)2‬در نظر‬ ‫گرفتن این مس��اله و توج��ه به الزامات‬ ‫قابل توجه برای تامین س��رمایش مورد‬ ‫نیاز جهت تولید برف‪ ،‬موجب می‌شود‬

‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‪.‬‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫بوران تهویه‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫تلفن‪88444209 :‬‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫هواسپاس‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫تا ذخیره انرژی حرارتی به عنوان یکی از‬ ‫گزینه‌های مناسب مورد توجه قرار گیرد‪.‬‬ ‫ذخیره حرارتی یکی از اصلی‌ترین ابزارها‬ ‫برای کاهش اندازه تجهیزات سرمایش‬ ‫و تامی��ن سرمایش��ی مورد نی��از برای‬ ‫دوره‌های��ی غی��ر از دوره اوج مصرف به‬ ‫شمار می‌رود‪ .‬ظرفیت حرارتی (اینرسی‬ ‫حرارتی) به واسطه جرم‌های موجود در‬ ‫مجموعه امکان نوسانات سریع دما را به‬ ‫حداقل می‌رساند‪.‬‬ ‫هنگامی که امکان استفاده از روش‬ ‫ذخیره حرارتی برای اولین بار مورد توجه‬ ‫قرار گرفت‪ ،‬نیاز به تامین سرمایش برای‬ ‫یک دوره بلندمدت (بیس��ت ساعت)‪،‬‬ ‫دوره تخلیه کوتاه‌مدت (چهار ساعت) و‬ ‫الزامات شار حرارتی باال در حین تولید‬

‫برف موجب شد‪ ،‬استفاده از سیستم‌های‬ ‫ذخیره حرارت��ی موجود مانند انبارهای‬ ‫گرمایی محسوس و تغییر فاز در دمای‬ ‫پایین امکان‌پذیر نباشد‪ .‬به این منظور‬ ‫الزم بود تا از یک بس��تر جدید با ش��ار‬ ‫حرارتی باال اس��تفاده شود [‪ .]2‬بستری‬ ‫که برای این کاربرد انتخاب شد‪ ،‬آلومین‬ ‫فعال بود که یک بستر شیمیایی خنثی‪،‬‬ ‫نسبتا ارزان‌قیمت و در دسترس به شمار‬ ‫می‌رفت و امکان استفاده از آن به همراه‬ ‫مخل��وط بتن و پخش ک��ردن مخلوط‬ ‫نهایی روی لوله‌های سرمایشی کف برای‬ ‫تامین ظرفیت حرارتی مورد نیاز وجود‬ ‫داش��ت‪ .‬یکی دیگر از گزینه‌های پیش‬ ‫رو یخ بود که ب��ه دلیل قابلیت هدایت‬ ‫حرارتی پایین‪ ،‬قابلی��ت انتقال حرارت‬

‫سریع در جرم‌های حرارتی را نداشت‪.‬‬ ‫آنچه مورد نیاز بود‪ ،‬شکلی از الیاف‬ ‫فلزی یا مواد متخلخل با قابلیت هدایت‬ ‫حرارت��ی باال برای اختالط ب��ا یخ و در‬ ‫نهایت قرارگیری روی لوله‌های کف بود‬ ‫تا به این ترتیب ام��کان انتقال حرارت‬ ‫سریع در ترکیب یخ – بتن وجود داشته‬ ‫باش��د‪ .‬به همین منظور‪ ،‬انواع مختلف‬ ‫آلومین مورد آزمای��ش قرار گرفت و در‬ ‫نهایت نتایج به دست آمده حاکی از آن‬ ‫بود که ترکیبی با قابلیت هدایت حرارتی‬ ‫ب��اال ‪ /‬میزان تخلخل پایی��ن و قابلیت‬ ‫هدای��ت حرارتی باال ‪ /‬می��زان تخلخل‬ ‫ب��اال به بهتری��ن نتیج��ه ممکن منجر‬ ‫خواهد شد (ش��کل ‪ .)3‬نتایج به دست‬ ‫آمده از این بررس��ی برای یک پیس��ت‬

‫بار تولید برف‬ ‫بار فن‬ ‫بار سرمایشی‬

‫بار مجموعه به واسطه معماری‬ ‫ساختمان‬

‫زمان بر حسب ساعت‬

‫‪61-60‬‬

‫سپهر ساطع‬

‫شکل (‪ )2‬نمودار ستونی نشان‌دهنده بار سرمایشی در هر ساعت‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫بار تاسیسات روشنایی‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫بار هوای تازه‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫بار ناشی از حضور افراد‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫بار ناشی از نفوذ تدریجی هوا از‬ ‫خارج به داخل‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫بار پمپ ‪ /‬سیستم لوله‌کشی‬

‫اس��کی مصنوعی به مساحت ‪10000m2‬‬

‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

‫تلفـن‪22885647 :‬‬

‫نوشته‪ :‬جان تامژیک‬

‫•سیستم‌های تراکمی‬

‫نوشته‪ :‬لئو مایر‬

‫•الگوهای کانال‬

‫•مبانی کنترل‬ ‫تهویه مطبوع‬

‫نوشته‪ :‬لئو مایر‬ ‫ترجمه‪ :‬سلیمان چگینی‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪96 /‬‬

‫•وسایل اند‌ازه‌گیری‬ ‫د‌ر تهویه مطبوع‬

‫نوشته‪ :‬لئو مایر‪ ،‬اچ‪ .‬لین مایر‬ ‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪120 /‬‬

‫ترجمه‪ :‬پیمان جعفریان‬

‫اس��تفاده در این لوله‌ه��ا‪ ،‬در محدوده‬ ‫دمایی )‪ -10˚C (14˚F‬تا )‪-25˚C (-13˚F‬‬ ‫نگه داشته می‌شود که مقدار دقیق این‬ ‫دما به مقدار بار وابسته است‪ .‬اختالف‬ ‫دمایی که به این ترتیب در بس��تر برف‬ ‫ایج��اد می‌ش��ود بی��ش از ‪0.1˚C/cm‬‬ ‫)‪ (0.46˚F/in.‬خواه��د بود که اختالف‬ ‫دم��ای یاد ش��ده در نهای��ت منجر به‬ ‫ایجاد دگرگونی ساختاری در بستر برف‬ ‫می‌شود‪.‬‬ ‫دگرگون��ی س��اختاری روی ب��رف‬ ‫طبیعی هنگامی رخ می‌دهد زمینی که‬ ‫با بستر برفی در تماس است‪ ،‬از هوایی‬ ‫که روی برف قرار می‌گیرد گرم‌تر باشد‪.‬‬ ‫شرایط یاد شده موجب می‌شود تا بخار‬ ‫آب به واس��طه اختالف فش��ار بخار از‬ ‫خاک بیرون آمده و به بس��تر برفی وارد‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪144 /‬‬

‫•تهویه مطبوع‬ ‫به زبان ساد‌ه‬

‫نوشته‪ :‬لئو مایر‬ ‫ترجمه‪ :‬پیمان جعفریان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪104 /‬‬

‫ترجمه‪ :‬پیمان جعفریان‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪64 /‬‬

‫نوشته‪ :‬پیتر اس‪ .‬کورتیس‬ ‫نیوتن برث‬ ‫ترجمه‪ :‬محمد‌حسین د‌هقان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪152 /‬‬

‫•برق و کنترل تهویه مطبوع‬

‫تاسیسات مکانیکی‬ ‫ساختمان‬

‫)‪ (107640ft2‬در ج��دول (‪ )1‬ارائه ش��ده‬ ‫است‪.‬‬ ‫این انبار گرمایی که با بس��تر برفی‬ ‫در تماس اس��ت‪ ،‬اختالف دمایی را در‬ ‫بس��تر برفی نیز ایجاد می‌کند که عامل‬ ‫ایجاد دگرگونی س��اختاری در دانه‌های‬ ‫برف است‪.‬‬ ‫در مواردی که گرم و سرد شدن مواد‬ ‫موجب ورود و خروج مولکول‌های آب به‬ ‫آلومین فعال می‌شوند و باعث می‌شوند‬ ‫تا گرما در چرخه‌های گرمایش جذب در‬ ‫چرخه‌های سرمایش دفع شود‪ ،‬استفاده‬ ‫از مخل��وط بت��ن – آلومی��ن‪ ،‬موج��ب‬ ‫بهبودی بیشتر ظرفیت حرارتی می‌گردد‪.‬‬ ‫‪8‬‬ ‫این پدیده نتیجه گرمای مرطوب‌سازی‬ ‫است که ساختار آلومین را فعال نموده‬ ‫و کامال بازگشت‌پذیر است (الزم به ذکر‬ ‫اس��ت که این پدیده ماهیت پیچیده‌ای‬ ‫دارد و در ای��ن مقال��ه م��ورد بحث قرار‬ ‫نمی‌گیرد)‪ .‬البته در ای��ن پروژه‪ ،‬بهبود‬ ‫ظرفیت حرارتی به واسطه عامل یاد شده‬ ‫در نظر گرفته نشده است‪.‬‬ ‫لوله‌ه��ای ب��ه کار رفت��ه در کف از‬ ‫جن��س پلی‌اتیل��ن و به ان��دازه ‪25mm‬‬ ‫)‪ (1in.‬هستند که به صورت متقاطع و‬ ‫به فواصل مرکز تا مرکز )‪300mm (12in.‬‬ ‫نصب می‌ش��وند‪ .‬مبرد گلیکولی مورد‬

‫ش��کل (‪ )3‬نمای برش خورده‌ای از کف یک پیس��ت اسکی مصنوعی به همراه لوله‌های‬ ‫سرمایشی و مخلوط بتن و آلومین در میان آن‌ها‬

‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر )‪(HAP 4.3‬‬

‫ش��ود‪ .‬در ادامه‪ ،‬بخار آب یاد ش��ده در‬ ‫میان کریستال‌های برفی منجمد شده‬ ‫و هس��ته اولی��ه برای ایج��اد یک توده‬ ‫یخ��ی را ایجاد می‌کند‪ .‬در بس��تر برفی‬ ‫کریستال‌های پیچیده‌تری رشد می‌کنند‬ ‫که این مس��اله موجب ایجاد دگرگونی‬ ‫ساختاری طبیعی می‌شود‪.‬‬ ‫رخ دادن فرآیند یاد شده در فضای‬ ‫داخل به این ش��کل امکان‌پذیر نیست‪،‬‬ ‫چ��را ک��ه در ای��ن وضعیت‪ ،‬ی��ک الیه‬ ‫آب‌بندکننده بخار روی عایق کف وجود‬ ‫دارد که از ورود بخار آب به بس��تر برفی‬ ‫جلوگیری به عمل م��ی‌آورد‪ .‬البته این‬ ‫پدیده را می‌توان با استفاده از یک انبار‬ ‫حرارتی در زیر بس��تر برفی که متوسط‬ ‫دمای آن )‪ -20˚C (-4˚F‬اس��ت با ایجاد‬ ‫اخت�لاف دم��ای )‪ 18.5˚C (33.3˚F‬در‬ ‫میان بس��تر برفی معکوس کرد‪ .‬به این‬ ‫ترتیب در مواردی که دمای کف از دمای‬ ‫هوای روی برف کمتر اس��ت‪ ،‬اختالف‬ ‫فش��ار بخار طبیعی در جهت معکوس‬ ‫ایجاد خواهد شد و بخار آب به واسطه‬ ‫اختالف فش��ار بخار‪ ،‬از هوای گرم روی‬ ‫برف به داخل آن کش��یده خواهد شد و‬ ‫کریستال‌هایی با شکل‌های پیچیده‌تر در‬ ‫بس��تر برفی ایجاد می‌شوند‪ .‬این پدیده‬ ‫در واقع عکس آن چیزی اس��ت که در‬ ‫شرایط معمولی رخ می‌دهد‪ .‬به طوری‬ ‫که در این وضعیت‪ ،‬حرکت بخار آب به‬ ‫جای پایین به باال (روند طبیعی) از باال‬ ‫به پایین رخ می‌دهد‪.‬‬ ‫اخت�لاف دم��ای ی��اد ش��ده این‬ ‫ام��کان را فراه��م می‌آورد ت��ا با رعایت‬ ‫حداق��ل اخت�لاف دم��ای ‪0.1˚C/cm‬‬

‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‪.‬‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫بوران تهویه‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬ ‫تلفن‪88444209 :‬‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫مرک��ز ماج��د‌ الفطی��م در دب��ی‪،‬‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫نمایی از پیست اسکی سرپوشیده ماج ‌د الفطیم در دبی‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫مخلوط آلومین‪ ،‬ماسه و سیمان‪ ،‬جسمی با چگالی باال را ایجاد می‌کنند‪ .‬که جرم بتن ‪ /‬آلومین را می‌توان به صورت زیر تعیین کرد‪:‬‬

‫ماسه‬

‫)‪153,750kg (338,960 lb‬‬

‫)‪0.8 kJ/kg.K (0.191 Btu.lb.°F‬‬

‫بتن میان الیه‌های یخ‬

‫)‪61,500kg (135,580 lb‬‬

‫)‪2.07 kJ/kg.K (0.494 Btu.lb.°F‬‬

‫آلومین‬

‫)‪67,650kg (149,140 lb‬‬

‫)‪0.4 kJ/kg.K (0.0955 Btu.lb.°F‬‬

‫آلومین میان الیه‌های یخ‬

‫)‪30,420kg (67,065 lb‬‬

‫)‪2.07 kJ/kg.K (0.494 Btu.lb.°F‬‬

‫‪63-62‬‬

‫سپهر ساطع‬

‫بنابرای��ن ظرفیت حرارتی (اینرس��ی حرارتی‪ )9‬این مجموع��ه )‪ 5,700,000kJ (5,400,000Btu‬و ضریب انتقال حرارت رس��انایی آن برابر با ‪35.5W/m.K‬‬ ‫)‪ (20.52Btu/h.ft.˚F‬خواهد بود‪.‬‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫سیمان‬

‫)‪61,500kg (135,600 lb‬‬

‫)‪0.67 kJ/kg.K (0.16 Btu.lb.°F‬‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫مقدار جرم‬

‫گرمای ویژه‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫جدول (‪ )1‬جرم بتن ‪ /‬آلومین موردنیاز برای یک پیست اسکی مصنوعی به مساحت ‪10000m2‬‬ ‫جنس ماده‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫یک بررس�ی موردی‪ :‬پیس�ت‬ ‫اسکی دبی‬

‫هواسپاس‬

‫)‪ (0.46˚F/ft‬ک��ه موجب رش��د مجدد‬ ‫کریس��تال‌ها می‌ش��ود‪ ،‬برف تا ارتفاع‬ ‫)‪ 1.85m (6ft‬روی هم انباش��ته ش��ود‪.‬‬ ‫هرچند که در عمل عمق متوسط برفی‬ ‫ک��ه در ای��ن مراکز مورد اس��تفاده قرار‬ ‫می‌گیرد معموال )‪ 0.5m (1.6ft‬است‪.‬‬ ‫ذخیره حرارتی‪ ،‬سرمایه‌گذاری مورد‬ ‫نیاز برای تامین سرمایش مجموعه را به‬ ‫میزان زیادی کاهش می‌دهد و موجب‬ ‫می‌ش��ود تولید برف برای فضای داخل‬ ‫ب��ه لحاظ اقتصادی توجیه‌پذیر باش��د‪.‬‬ ‫یکی دیگر از مزایای این روش آن است‬ ‫که می‌توان برای تامین بخش عمده‌ای‬ ‫از س��رمایش مورد نی��از‪ ،‬چیلرها را در‬ ‫زمان‌های خ��ارج از دوره اوج مصرف با‬ ‫صد درصد ظرفیت به کار انداخت و در‬ ‫دوره اوج مصرف آن‌ها را خاموش کرد‪.‬‬ ‫به این ترتیب سرمایش مورد نیاز در دوره‬ ‫اوج مص��رف بر مبن��ای ذخیره حرارتی‬ ‫صورت گرفته تامین خواهد شد‪ .‬ذخیره‬ ‫حرارتی با بهبود تاثیر سرمایشی سیستم‬ ‫موج��ب افزای��ش انعطاف‌پذی��ری آن‬

‫می‌ش��ود و در شرایط حاد و کاربردهای‬ ‫خاص حتا این امکان را فراهم می‌آورد‬ ‫تا از آن به عنوان یک سیس��تم کمکی‬ ‫قابل اطمینان نیز استفاده شود‪.‬‬ ‫اگرچ��ه تعیی��ن ان��دازه سیس��تم‬ ‫سرمایش��ی بر مبن��ای حداکثر ظرفیت‬ ‫مورد نیاز باید بر مبنای حداکثر شرایط‬ ‫هوای خارج انجام گیرد‪ ،‬اما باید به این‬ ‫نکته نیز توجه داش��ت که صرف‌نظر از‬ ‫ش��رایط آب‌وهوایی‪ ،‬اس��تقبال افراد از‬ ‫ورزش اس��کی در فصل زمستان بیشتر‬ ‫از فصل‌های دیگر اس��ت‪ .‬بنابراین دوره‬

‫اوج مصرف پیست مقارن با زمانی است‬ ‫که دمای هوای خ��ارج نیز در کمترین‬ ‫محدوده خود قرار دارد که این مس��اله‬ ‫به‌ویژه برای مناطقی که زمس��تان‌های‬ ‫سردی دارند یک مزیت به شمار می‌‌رود‪.‬‬ ‫در این صورت می‌توان طراحی سیستم‬ ‫را ب��ا تمرکز بیش��تر بر ذخی��ره حرارتی‬ ‫انجام داد‪.‬‬ ‫ب��رای تعیی��ن ان��دازه و افزای��ش‬ ‫قابلیت‌های مراکز برق��ی داخلی تقریبا‬ ‫هی��چ محدوده و مرز مش��خصی وجود‬ ‫ندارد‪ .‬ب��رای طراحی مراک��ز بزرگ‌تر‪،‬‬ ‫گاه��ی مناط��ق سرمایش��ی مختلفی‬ ‫را تعری��ف می‌کنند و س��رمایش مورد‬ ‫نی��از برای این مناطق را با اس��تفاده از‬ ‫سیس��تم‌های مجزا تامین می‌کنند که‬ ‫این ش��یوه‪ ،‬انعطاف‌پذی��ری مجموعه‬ ‫و عملکرد سیس��تم را ب��ه میزان قابل‬ ‫توجهی بهبود می‌بخشد‪.‬‬

‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

‫تلفـن‪22885647 :‬‬

‫نوشته‪ :‬لئو مایر‬

‫•امنیت و ایمنی د‌ر ‪HVAC‬‬

‫نوشته‪ :‬کریس ریک‬

‫•افزایش حقوق د‌ر ‪HVAC‬‬

‫نوشته‪ :‬لئو مایر‬

‫ترجمه‪ :‬پیمان زرافشان‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪88 /‬‬

‫•فن‌ها و تسمه‌های ‪V‬شکل‬

‫ترجمه‪ :‬نیره شمشیری‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪112 /‬‬

‫نوشته‪ :‬لئو مایر‬

‫ترجمه‪ :‬میال ‌د تیموری‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪120 /‬‬

‫•جریان هوا د‌ر کانال‌ها‬

‫ترجمه‪ :‬میال ‌د تیموری‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪120 /‬‬

‫•کیفیت هوای د‌اخل‬ ‫(‪)IAQ‬‬

‫نوشته‪ :‬جان ال‪ .‬برگ‌گرن‬ ‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪152 /‬‬

‫نوشته‪ :‬لئو مایر‬ ‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪112 /‬‬

‫بزرگ‌ترین پیس��ت اس��کی سرپوشیده‬ ‫ح��ال حاض��ر جه��ان را در اختی��ار‬ ‫دارد‪ .‬این پیس��ت به شکل حرف “‪”L‬‬ ‫طراحی ش��ده و )‪ 400m (1312ft‬طول‬ ‫دارد‪ .‬عرض این پیس��ت نیز ‪60 – 80m‬‬ ‫)‪ (197 – 262ft‬اس��ت‪ .‬این پیس��ت در‬ ‫حداق��ل ش��رایط ب��ا )‪ 0.9m (3ft‬برف‬ ‫پوشیده می‌شود و در فضای آن عالوه‬ ‫بر درختان‪ ،‬از س��ایر اج��زای طبیعی‬ ‫نیز برای محوطه‌س��ازی استفاده شده‬ ‫است‪.‬‬ ‫این پیست قابلیت استفاده صدها‬ ‫نف��ر به طور همزم��ان را دارد‪ .‬الزم به‬ ‫ذکر اس��ت ک��ه طراحی ای��ن مرکز به‬ ‫گون��ه‌ای انجام گرفته که این پیس��ت‬ ‫پتانسیل برگزاری مس��ابقات حرفه‌ای‬ ‫زمستانی را نیز دارد‪ .‬سایر مشخصات‬ ‫فنی این پیست به شرح زیر است‪:‬‬ ‫● حجم ه��وای س��رد ‪450000m3‬‬ ‫)‪(15900000ft3‬‬ ‫● حداکث��ر ظرفی��ت دو ه��زار و‬ ‫پانصد نفر‬ ‫● در ش��رایطی بس��یار سختی که‬

‫قابل توجه مهندسان و معماران‬ ‫و مهندسان تاسیسات‬

‫•تبرید‌ برای تکنیسین‌های‬ ‫‪HVAC‬‬

‫تاسیسات مکانیکی‬ ‫ساختمان‬

‫دمای خش��ک هوای خ��ارج گاهی به‬ ‫)‪ 50˚C (122˚F‬می‌رس��د نی��ز دم��ای‬ ‫ه��وای داخل بی��ن حد ب��اال و پایین‬ ‫تعیین ش��ده بیش از )‪0.5˚C (0.9˚F‬‬ ‫تغییر نمی‌کند‪ .‬الزم به ذکر اس��ت که‬ ‫ع�لاوه ب��ر دم��ای )‪ ،50˚C (122˚F‬به‬ ‫واسطه بهره گرمایی خورشید بر پوسته‬ ‫خارجی پیست نیز دمای پیرامون این‬ ‫پیست معموال به اندازه )‪20˚C (36˚F‬‬ ‫دیگر نیز افزایش می‌یابد‪.‬‬

‫‪5230218.‬‬ ‫‪[5] Acer Snowmec Limited‬‬ ‫‪U.K. Indoor snowmaking im‬‬‫‪provements. PCT Application‬‬ ‫‪2004/0261438A1, f iled July 23,‬‬ ‫‪2002.‬‬

‫پی‌نوشت‪:‬‬

‫‪ .1‬ای��ن مقال��ه تماما ب��ر مبنای‬

‫تجربی��ات و اس��تنباط‌های ش��خصی‬ ‫نگارنده آن ارائه شده و فهرست منابع‬

‫مورد اس��تفاده در آن در انتهای مقاله‬

‫منابع‬

‫‪[1] Chapelle, E.R. 1969. Field‬‬ ‫‪Guide to Snow Crystals. Univer‬‬‫‪sity of Washington Press.‬‬ ‫‪[2] Clulow, M.G. and D.F.‬‬ ‫‪Winnett. Thermal storage me‬‬‫‪dium. U.S. Patent Application‬‬ ‫‪08/322982.‬‬ ‫‪[3] K.P. Goodboy Data Let‬‬‫‪ter. Alcoa Separations, Alumina‬‬ ‫‪and Chemicals Division. Nov.‬‬ ‫‪12, 1976 (copy available upon‬‬ ‫‪request).‬‬ ‫‪[4] Clulow, M.G. 1988. Snow‬‬ ‫‪making equipment. U.S. Patent‬‬

‫آمده است‪.‬‬

‫‪2. Snowmaker‬‬ ‫‪3. Equitemperature metapor‬‬‫‪phism‬‬ ‫‪4. Microclimate‬‬ ‫‪5. Supercooling‬‬ ‫‪6. Dwell time‬‬ ‫‪7. Thermal wheels‬‬ ‫‪8. Heat of wetting‬‬ ‫‪9. Thermal interia‬‬

‫∗ از این نویس�نده تاکنون هفده عنوان‬ ‫کت�اب در قالب ترجمه و تالیف توس�ط‬ ‫نش�ر ی�زدا (ماهنامه‌ی تهوی�ه و تبرید)‬ ‫منتشر شد‌ه است‪.‬‬

‫نشر پورشاد منتشر کرده است‬ ‫‪ASHRAE REFRIGERATION 2002‬‬ ‫‪ASHRAE APPLICATION 2003‬‬ ‫‪ASHRAE EQIPMENT & SYSTEMS 2004‬‬ ‫‪ASHRAE FUNDAMENTALS 2005‬‬ ‫‪09121278125 - 88782689 - 88769532‬‬ ‫تلفن پخش‪:‬‬ ‫نشانی پخش‪ :‬تهران ‪ -‬خیابان سهروردی شمالی ‪ -‬خیابان خرمشهر (آپادانا)‬ ‫روبه‌روی روزنـامه ایـران ‪ -‬کوچه وهابی ‪ -‬پالک ‪( 2‬نشر پورشاد و واژه‌آرا)‬

‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر )‪(HAP 4.3‬‬

‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‪.‬‬

‫د‌ر این نشریه‬ ‫تنها از‬ ‫‪ASHRAE‬‬ ‫می‌خوانید‬

‫‪SMS‬‬

‫تولید‌ات و خد‌مات‬

‫‪0912 448 0 416‬‬

‫سرویس پیام کوتاه‬

‫شـرکت و نمایند‌گی ها‬ ‫آب‌وهوا‬

‫پنام آزما‬

‫صافیا ‌د‬

‫آرشه‌کار‬

‫پیشگامان تاسیسات خاورمیانه‬

‫صبا برود‌ت پارس‬

‫آرگاپات‬

‫تباد‌ل سازان تهران‬

‫صنایع برود‌تی و لبنی طوفان‬

‫آروین بخار‬

‫تباد‌ل کار‬

‫صنایع مس قائم‬

‫آریا بنیز‬

‫تهویه د‌ماون ‌د‬

‫فراز کاویان‬

‫آریستون‬

‫تهویه سپهر‬

‫کارخانه شاهرخی‬

‫آموزشگاه اد‌یبان‬

‫تهران مبد‌ل‬

‫کوهساران‬

‫ابارا‬

‫تی سی ال‬

‫کیان مبتکر پارس‬

‫ال جی‬

‫د‌امون تهویه‬

‫گرما آوران پارسه‬

‫ام آی تری‬

‫د‌کت‬

‫گرم ایران‬

‫ایران راد‌یاتور‬

‫د‌مند‌ه‬

‫گزینه صنعت تاسیسات‬

‫ایران کویل‬

‫سابکول‬

‫مبنا‬

‫ایران مخزن‬

‫ساران‬

‫مرکز کنترل ایران (هانیول)‬

‫بخار گستر خاور‬

‫سارابان‬

‫مل‌تک‬

‫برنولی‬

‫ساری پویا‬

‫مهر اصل‬

‫برود‌تی و حرارتی نیک‬

‫سانتیگرا ‌د‬

‫مهکوه تهویه‬

‫بوتان‬

‫سبالن هید‌روشیمی‬

‫هواساز‬

‫پارس نسیم صحرا‬

‫سونی ‌هد‌وال‬

‫هواسپاس‬

‫پاک‌آب کنترل‬

‫سوپرپایپ‬

‫هواکش خزر‬

‫پاکمن‬

‫شعله پارس‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫پرتو آبگرد‌ان‬

‫شیواسپ‬

‫وند‌ورلیست ‪HVAC/R‬‬

‫راد‌یاتور‬ ‫چیلر تراکمی‬ ‫ت هیتر‬ ‫یونی ‌‬ ‫چیلر جذبی‬ ‫گرمایش کفی‬ ‫د‌یگ‬ ‫پر ‌د ‌ه هوا‬ ‫مشعل‬ ‫مبد‌ل حرارتی‬ ‫کور ‌ه هوای گرم‬ ‫ل صنعتی‬ ‫کوی ‌‬ ‫برج خنک‌کنند‌ه‬ ‫فن‬ ‫برج خنک‌کنند‌ه فایبرگالس‬ ‫منبع انبساط‬ ‫کند‌انسور هوایی‬ ‫واحد پکپارچه د‌و فصلی (سرمایش ‪−‬گرمایش) تجهیزات شبکه کانال‬ ‫تجهیزات کنترل‬ ‫واحد یکپارچه آبگرم (پکیج)‬ ‫پمپ و بوستر پمپ‬ ‫زنت‬ ‫سختی‌گیر و رسوب‌زد‌ا‬ ‫کولر تبخیری‬ ‫پاکسازی و ضد‌عفونی هوا‬ ‫کولر گازی‬ ‫ق حرارتی و برود‌تی‬ ‫عای ‌‬ ‫سرد‌خانه‬ ‫آب و فاضالب‬ ‫آیس‌بانک‬ ‫مواد اولیه و خد‌مات‬ ‫آبگرمکن‬ ‫هواساز‪ −‬ایرواشر‬ ‫آموزشگاه ‪HVAC‬‬ ‫فن‌کویل‬

‫چیلر تراکمی‬

‫هواسپاس‬

‫مهکوه تهویه‬

‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

‫تلفـن‪22885647 :‬‬

‫•آزمایش‪ ،‬تنظیم و باالنس‬ ‫سیستم‌های تهویه مطبوع‬ ‫•محاسبات سرانگشتی‬ ‫تهویه مطبوع‬

‫نوشته‪ :‬لئو مایر‬ ‫ترجمه‪ :‬مزد‌ک صد‌ری افشار‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪120 /‬‬

‫•سیستم‌های حجم هوای‬ ‫متغیر (‪)VAV‬د‌ر تهویه مطبوع‬

‫•چهل و یک نکته‬

‫نوشته‪َ :‬لری گاردنر و لئو مایر‬ ‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪128 /‬‬

‫‌ برای نصب تجهیزات تهویه مطبوع‬ ‫د‌ر ساختمان‌های مسکونی‬

‫نوشته‪ :‬آرتور اِی‪ .‬بل‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪224 /‬‬

‫نوشته‪ :‬ا‪ .‬دینسر‬ ‫ترجمه‪ :‬نیره شمشیری‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪296 /‬‬

‫•تاسیسات سرمایشی‬ ‫برای مواد غذایی‬

‫ترجم ‌ه و تد‌وین‪ :‬رامین تابان‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪368 /‬‬

‫•تهویه مطبوع‬ ‫برای مراکز آموزشی‬

‫نوشته‪ :‬اریک کولدراپ و پت جاکوبز‬ ‫ترجمه‪ :‬رامین تابان‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪304 /‬‬

‫تاسیسات مکانیکی‬ ‫ساختمان‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬ید‌ا‪ ...‬برهمت‬ ‫تلفن‪66903531-3 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان آزاد‌ی‪ -‬بین خوش‬ ‫و بهب��ود‌ی‪ -‬ش��ماره ‪ -313‬ط همک��ف‪-‬‬ ‫واحد‌‪1‬‬ ‫آرگاپات‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬انوشیروان افشین‌مهر‬ ‫تلفن‪88791274 - 88791271 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران ‪ -‬مید‌ان ون��ک ‪ -‬خیابان‬ ‫ش��هید خد‌امی ‪ -‬کوچ��ه لیلی ‪ -‬پالک ‪7‬‬ ‫ طبقه اول‬‫هواساز‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬انوشه گرد‌ونی‬ ‫تلفن‪88754910 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران ‪ -‬خیابان بهش��تی‪ -‬خیابان‬ ‫سرافراز‪ -‬شماره ‪ -2‬ط ‪ 4‬واحد‌ ‪404‬‬ ‫سارابان‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬محمد‌ جعفری‬ ‫تلفن‪88879605 - 88674395 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬بول��وار آفریقا ‪ -‬ب��رج امیر پرویز ‪-‬‬ ‫طبقه ‪ -4‬واحد‌ ‪41‬‬ ‫کوهساران‬

‫مد‌یر عامل‪ :‬آرش مراد‌ی‬ ‫تلفن‪88648028-9 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬ش��هرک غرب‪ -‬بلوار د‌ریا‪-‬‬ ‫بین مطهری و ش��فق‪ -‬پالک ‪ -117‬واحد‬ ‫‪8‬‬ ‫یکتا تهویه اروند‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬منوچهر شجاعی‬ ‫تلفن‪ 88504771 :‬و ‪88739880-2‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬کیلومتر ‪ 13‬اتوبان تهران‪-‬س��اوه‪،‬‬ ‫خروجی صباش��هر‪ ،‬به طرف سه‌راه آد‌ران‪،‬‬ ‫‪ 3‬کیلومت��ر بع��د از زیرگذر پ��ل‪ ،‬انتهای‬ ‫خیابان سعد‌ی‬

‫چیلر جذبی‬ ‫ساری پویا‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬هوشنگ سرخابی‬ ‫تلفن‪88712491-88715251 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران‪ -‬خیابان اس��تاد‌ مطهری‪-‬‬ ‫خیابان میرزای ش��یرازی‪ -‬کوچه عرفان‪-‬‬ ‫پالک ‪ -15‬واحد‌‪6‬‬ ‫مهکوه تهویه‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬ید‌ا‪ ...‬برهمت‬ ‫تلفن‪66903531-3 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان آزاد‌ی‪ -‬بین خوش‬ ‫و بهب��ود‌ی‪ -‬ش��ماره ‪ -313‬ط همک��ف‪-‬‬ ‫واحد‌‪1‬‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬رامینا رافت پور‬ ‫تلفن‪88444209-88437876 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان بهش��تی‪ -‬خیابان‬ ‫اند‌یش��ه ‪ 2‬ش��رقی‪ -‬پ�لاک ‪ -22‬ط ‪-2‬‬ ‫واحد‌‪8‬‬ ‫پرتوآبگرد‌ان‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬محمود‌ الزمی‌زاد‌ه‬ ‫تلفن‪22610620-22004749 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان ش��ریعتی‪ -‬خیابان‬ ‫یخچال‪ -‬خیابان شید‌ایی‪ -‬پالک ‪.56‬‬ ‫ابارا‬

‫مد‌یر عامل‪ :‬محمد‌مهد‌ی تابع قانون‬ ‫تلفن‪88880292 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬خیابان وحید‌ د‌س��تگرد‌ی‪ -‬تقاطع‬ ‫ولیعصر‪ -‬شماره ‪361‬‬ ‫یکتا تهویه اروند‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬منوچهر شجاعی‬ ‫تلفن‪ 88504771 :‬و ‪88739880-2‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬کیلومتر ‪ 13‬اتوبان تهران‪-‬س��اوه‪،‬‬ ‫خروجی صباش��هر‪ ،‬به طرف سه‌راه آد‌ران‪،‬‬ ‫‪ 3‬کیلومت��ر بع��د از زیرگذر پ��ل‪ ،‬انتهای‬ ‫خیابان سعد‌ی‬

‫د‌یگ‬ ‫پاکمن‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬قربانعلی میرزازاد‌ه‬ ‫تلفن‪88739075-88731618 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬خیابان احمد‌ قصیر (بخارس��ت)‪-‬‬ ‫خیابان ‪ -10‬پالک ‪ -79‬ط‪4‬‬ ‫لوله و ماشین سازی ایران‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬علیرضا مقصود‌ی‬ ‫تلفن‪55247404-55245011 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران ‪ -‬کیلومتر‪ 10‬جاد‌ه س��اوه‪-‬‬ ‫ایستگاه چهارد‌انگه‬ ‫ص پ‪33315-135 :‬‬ ‫شوفاژکار‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬مجید‌ محمد‌زاد‌ه‬ ‫تلفن‪88309327-88308677 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران‪ -‬خیاب��ان طالقانی‪ -‬نبش‬ ‫خیابان ملک الشعرا‪ -‬شماره ‪ -425‬ط‪1‬‬ ‫بخارگستر خاور‬

‫مد‌یر عامل‪ :‬محمد‌رضا منتظری‬ ‫تلفن‪88802539 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬خیاب��ان طالقان��ی‪ -‬بی��ن وی�لا و‬ ‫سپهب ‌د قرنی‪ -‬پالک ‪305‬‬ ‫آروین بخار‬

‫مد‌یر عامل‪ :‬محمد‌ ساسانی‬ ‫تلفن‪44446581 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬باالتر از مید‌ان نور‪ -‬بلوار س��تاری‬ ‫ش��مالی‪ -‬نبش ش��قایق پانزد‌هم‪ -‬شماره‬ ‫‪ -2‬طبقه ‪3‬‬

‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر )‪(HAP 4.3‬‬

‫صنایع اسوه ایران‬

‫مد‌یر عامل‪ :‬محمد‌رضا محمد‌ی‬ ‫تلفن‪88753251 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان بهش��تی‪ -‬روبه‌روی‬ ‫پاکس��تان‪ -‬کوی نیریزی‪-‬پ�لاک ‪ -9‬طبقه‬ ‫د‌وم‬

‫مشعل‬ ‫پیشگامان تاسیسات خاورمیانه‬

‫(نمایند‌ه‌ی انحصاری مشعل‌های ‪ Riello‬ایتالیا)‬

‫مد‌یر عامل‪ :‬علی رای‌رامش‬ ‫تلفن‪88844497-8 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬خیاب��ان طالقانی ش��رقی‪ -‬بین بهار‬ ‫و مفتح‪ -‬نبش کوچه‌ی طالبیان‪ -‬ش��ماره‌ی‬ ‫‪ -463‬طبقه اول‪ -‬واحد ‪1‬‬ ‫گرم ایران‬

‫مد‌یر عامل‪ :‬محمد‌حسین شهری‬ ‫تلفن‪88962933 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬خیابان کارگر ش��مالی‪ -‬س��اختمان‬ ‫‪ -169‬آپارتمان ‪32‬‬ ‫ایران راد‌یاتور‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬جعفر شکیب‬ ‫تلفن‪88835519-21 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان طالقانی‪ -‬نبش بهار‬ ‫جنوبی‪ -‬شماره ‪ -495‬ط ‪2‬‬

‫کوره هوای گرم‬

‫مهکوه تهویه‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬ید‌ا‪ ...‬برهمت‬ ‫تلفن‪66903531-3 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان آزاد‌ی‪ -‬بین خوش و‬ ‫بهبود‌ی‪ -‬شماره ‪ -313‬ط همکف‪ -‬واحد‌‪1‬‬ ‫یکتا تهویه اروند‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬منوچهر شجاعی‬ ‫تلفن‪ 88504771 :‬و ‪88739880-2‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬کیلومت��ر ‪ 13‬اتوبان تهران‪-‬س��اوه‪،‬‬ ‫خروجی صباشهر‪ ،‬به طرف سه‌راه آد‌ران‪3 ،‬‬ ‫کیلومتر بع��د از زیرگذر پل‪ ،‬انتهای خیابان‬ ‫سعد‌ی‬

‫برج خنک کنند‌ه‬ ‫مهکوه تهویه‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬ید‌ا‪ ...‬برهمت‬ ‫تلفن‪66903531-3 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان آزاد‌ی‪ -‬بین خوش و‬ ‫بهبود‌ی‪ -‬شماره ‪ -313‬ط همکف‪ -‬واحد‌‪1‬‬ ‫ابارا‬

‫مد‌یر عامل‪ :‬محمد‌مهد‌ی تابع قانون‬ ‫تلفن‪88880292 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬خیاب��ان وحید‌ د‌س��تگرد‌ی‪ -‬تقاطع‬ ‫ولیعصر‪ -‬شماره ‪361‬‬

‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‪.‬‬

‫هواساز‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬رضا مقیمی‬ ‫تلفن‪88300756-7 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران ‪ -‬خیابان مفتح ش��مالی‪-‬‬ ‫خیابان زهره‪ -‬شماره ‪19‬‬ ‫سارابان‬

‫مهکوه تهویه‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬ید‌ا‪ ...‬برهمت‬ ‫تلفن‪66903531-3 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان آزاد‌ی‪ -‬بین خوش‬ ‫و بهب��ود‌ی‪ -‬ش��ماره ‪ -313‬ط همک��ف‪-‬‬ ‫واحد‌‪1‬‬ ‫تباد‌ل سازان تهران‬

‫مهر اصل‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬محمد‌ جعفری‬ ‫تلفن‪88879605 - 88674395 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬بول��وار آفریقا ‪ -‬ب��رج امیر پرویز ‪-‬‬ ‫طبقه ‪ -4‬واحد‌ ‪41‬‬

‫مد‌یر عامل‪ :‬آرش مراد‌ی‬ ‫تلفن‪88648028-9 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬ش��هرک غرب‪ -‬بلوار د‌ریا‪-‬‬ ‫بین مطهری و ش��فق‪ -‬پالک ‪ -117‬واحد‬ ‫‪8‬‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬منوچهر شجاعی‬ ‫تلفن‪ 88504771 :‬و ‪88739880-2‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬کیلومتر ‪ 13‬اتوبان تهران‪-‬س��اوه‪،‬‬ ‫خروجی صباش��هر‪ ،‬به طرف سه‌راه آد‌ران‪،‬‬ ‫‪ 3‬کیلومت��ر بع��د از زیرگذر پ��ل‪ ،‬انتهای‬ ‫خیابان سعد‌ی‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬منوچهر شجاعی‬ ‫تلفن‪ 88504771 :‬و ‪88739880-2‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬کیلومتر ‪ 13‬اتوبان تهران‪-‬س��اوه‪،‬‬ ‫خروجی صباش��هر‪ ،‬به طرف سه‌راه آد‌ران‪،‬‬ ‫‪ 3‬کیلومت��ر بع��د از زیرگذر پ��ل‪ ،‬انتهای‬ ‫خیابان سعد‌ی‬

‫هواساز‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫‪67-66‬‬

‫سپهر ساطع‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬انوشه گرد‌ونی‬ ‫تلفن‪88754910 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران ‪ -‬خیابان بهش��تی‪ -‬خیابان‬ ‫سرافراز‪ -‬شماره ‪ -2‬ط ‪ 4‬واحد‌ ‪404‬‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬ید‌ا‪ ...‬برهمت‬ ‫تلفن‪66903531-3 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان آزاد‌ی‪ -‬بین خوش‬ ‫و بهب��ود‌ی‪ -‬ش��ماره ‪ -313‬ط همک��ف‪-‬‬ ‫واحد‌‪1‬‬

‫کوهساران‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬علیرضا حاجی علیان‬ ‫تلفن‪0251- 6642241-5 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ق��م ‪ -‬جاد‌ه قد‌یم ته��ران ‪ -‬کوی‬ ‫د‌انش��گاه (پرد‌یس قم) ‪ -‬آخرین کارخانه‬ ‫‪ -‬سمت چپ‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫پرتوآبگرد‌ان‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬محمود‌ الزمی‌زاد‌ه‬ ‫تلفن‪22610620-22004749 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان ش��ریعتی‪ -‬خیابان‬ ‫یخچال‪ -‬خیابان شید‌ایی‪ -‬پالک ‪.56‬‬

‫کیان مبتکر پارس‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫برج خنک کنند‌ه فایبرگالس‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬محمد‌ جعفری‬ ‫تلفن‪88879605 - 88674395 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬بول��وار آفریقا ‪ -‬ب��رج امیر پرویز ‪-‬‬ ‫طبقه ‪ -4‬واحد‌ ‪41‬‬

‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫سارابان‬

‫سارابان‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬رضا مقیمی‬ ‫تلفن‪88300756-7 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران ‪ -‬خیابان مفتح ش��مالی‪-‬‬ ‫خیابان زهره‪ -‬شماره ‪19‬‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬رضا مقیمی‬ ‫تلفن‪88300756-7 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران ‪ -‬خیابان مفتح ش��مالی‪-‬‬ ‫خیابان زهره‪ -‬شماره ‪19‬‬

‫تلفن‪88444209 :‬‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬حمید‌ بخشی‬ ‫تلفن‪88792815-16 / 88888570 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران‪ -‬انتهای خیاب��ان آفریقا‪-‬‬ ‫نـرس��ید‌ه به مید‌ان آرژانتین‪ -‬کوچه ‪-37‬‬ ‫پالک ‪ -4‬طبقه اول‬

‫مهر اصل‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬منوچهر شجاعی‬ ‫تلفن‪ 88504771 :‬و ‪88739880-2‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬کیلومتر ‪ 13‬اتوبان تهران‪-‬س��اوه‪،‬‬ ‫خروجی صباش��هر‪ ،‬به طرف سه‌راه آد‌ران‪،‬‬ ‫‪ 3‬کیلومت��ر بع��د از زیرگذر پ��ل‪ ،‬انتهای‬ ‫خیابان سعد‌ی‬

‫کند‌انسور هوایی‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫هواساز‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬انوشه گرد‌ونی‬ ‫تلفن‪88754910 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران ‪ -‬خیابان بهش��تی‪ -‬خیابان‬ ‫سرافراز‪ -‬شماره ‪ -2‬ط ‪ 4‬واحد‌ ‪404‬‬

‫هواسپاس‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬محمد‌ جعفری‬ ‫تلفن‪88879605 - 88674395 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬بول��وار آفریقا ‪ -‬ب��رج امیر پرویز ‪-‬‬ ‫طبقه ‪ -4‬واحد‌ ‪41‬‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬ید‌ا‪ ...‬برهمت‬ ‫تلفن‪66903531-3 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان آزاد‌ی‪ -‬بین خوش‬ ‫و بهب��ود‌ی‪ -‬ش��ماره ‪ -313‬ط همک��ف‪-‬‬ ‫واحد‌‪1‬‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬

‫مهر اصل‬

‫مهکوه تهویه‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬انوشه گرد‌ونی‬ ‫تلفن‪88754910 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران ‪ -‬خیابان بهش��تی‪ -‬خیابان‬ ‫سرافراز‪ -‬شماره ‪ -2‬ط ‪ 4‬واحد‌ ‪404‬‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬حمید‌ بخشی‬ ‫تلفن‪88792815-16 / 88888570 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران‪ -‬انتهای خیاب��ان آفریقا‪-‬‬ ‫نـرس��ید‌ه به مید‌ان آرژانتین‪ -‬کوچه ‪-37‬‬ ‫پالک ‪ -4‬طبقه اول‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬منوچهر شجاعی‬ ‫تلفن‪ 88504771 :‬و ‪88739880-2‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬کیلومتر ‪ 13‬اتوبان تهران‪-‬س��اوه‪،‬‬ ‫خروجی صباش��هر‪ ،‬به طرف سه‌راه آد‌ران‪،‬‬ ‫‪ 3‬کیلومت��ر بع��د از زیرگذر پ��ل‪ ،‬انتهای‬ ‫خیابان سعد‌ی‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫تباد‌ل سازان تهران‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫پارس نسیم صحرا‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬حمید‌ شیخ محمد‌ی‬ ‫تلفن‪22921800-1 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران ‪ -‬خیابان شریعتی ‪ -‬باالتر از‬ ‫میرد‌اماد‪ -‬پالک ‪ -1334‬ساختمان مینا‪،‬‬ ‫بلوک غربی‪ ،‬طبقه ‪ -4‬واحد ‪11‬‬

‫مهکوه تهویه‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬سعید منهوبی‬ ‫تلفن‪09121885787 ، 22038770 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران‪ -‬بل��وار آفریق��ا ‪ -‬خیابان‬ ‫ارمغان ش��رقی‪ -‬س��اختمان فاخر‪ -‬پالک‬ ‫‪ - 61‬واحد‪3‬‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬سعید منهوبی‬ ‫تلفن‪09121885787 ، 22038770 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬بلوار آفریقا ‪ -‬خیابان ارمغان‬ ‫ش��رقی‪ -‬ساختمان فاخر‪ -‬پالک ‪ - 61‬واحد‬ ‫‪3‬‬

‫بوران تهویه‬

‫پارس اهد‌اف‬

‫پارس اهد‌اف‬

‫واحد یکپارچه د‌وفصلی‬ ‫(سرمایش ‪ -‬گرمایش)‬

‫واحد یکپارچه آبگرم (پکیج)‬ ‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

‫تلفـن‪22885647 :‬‬

‫•اتاق تمیز‬

‫نوشته‪َ :‬مت رمستورپ‬

‫ترجمه‪ :‬روح‌ا‪ ...‬واصف‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪160 /‬‬

‫تاسیسات مکانیکی‬ ‫ساختمان‬

‫گرما آوران پارسه‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬ابوذر شاهزاد‌ه حمزه‬ ‫تلفن‪77625300-2 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان ش��ریعتی‪ -‬سه‌راه‬ ‫طالقانی‪ -‬خیابان خواجه نصیر طوس��ی‪-‬‬ ‫پالک ‪ - 267‬س��اختمان تخت جمشید‪-‬‬ ‫طبقه پنجم ‪ -‬واحد ‪10‬‬ ‫آریستون‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬علی‌اکبر حسین‌آباد‌ی‬ ‫تلفن‪88311802-7 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران‪ -‬خیاب��ان طالقانی‪ -‬نبش‬ ‫چهارراه د‌کتر مفتح ‪ -‬س��اختمان ‪- 109‬‬ ‫طبقه د‌وم‬

‫•مبد‌ل‌های حرارتی‬ ‫صفحه‌ای‬

‫نوشته‪ :‬ال‪ .‬وانگه‪ ،‬ب‪ .‬ساندن‬ ‫ترجمه‪ :‬حسن محمد‌ی‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪344 /‬‬

‫•سیستم‌های کنترل‬ ‫تهویه مطبوع‬

‫نوشته‪ :‬راجر هینس‪ ،‬داگالس هیتل‬ ‫ترجمه‪ :‬ص‪ .‬صمد‌ی‪ ،‬س‪ .‬چگینی‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪368 /‬‬

‫•بازرسی و ارزیابی‬ ‫شبکه‌های لوله‌کشی‬

‫نوشته‪ :‬جیل‪ .‬ال‪ .‬تیلور‬ ‫ترجمه‪ :‬ن‪ .‬شمشیری‪ ،‬ر‪ .‬واصف‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪200 /‬‬

‫نوشته‪ :‬ا‪ .‬ب‪ .‬مکنزی‬ ‫ترجمه‪ :‬محمد شهرخ‌خانی‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی ‪344 /‬‬

‫•فن‌ها و کمپرسورهای‬ ‫جریان محوری‬

‫نوشته‪ :‬ویلیام ترنر‪ ،‬کایرون اوکانل‪،‬‬ ‫والدیسالو جان کووالسکی‬ ‫ترجمه‪ :‬منصور حسینی ارانی‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪176 /‬‬

‫•فیلترها و آماده‌سازی هوا‬

‫ایران راد‌یاتور‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬جعفر شکیب‬ ‫تلفن‪88835519-21 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان طالقانی‪ -‬نبش بهار‬ ‫جنوبی‪ -‬ش��ماره ‪ -495‬ط ‪ -2‬کد‌پس��تی‬ ‫‪1571835531‬‬ ‫اخگر‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬سید‌حسین رفیعی‌پور‬ ‫تلفن‪77535621-3 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان طالقانی‪ -‬بین بخار‬ ‫و شریعتی‪ -‬بن‌بست وزین‪ -‬شماره ‪.565‬‬ ‫بوتان‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬سعی ‌د خلیلی عراقی‬ ‫تلفن‪88765030 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬خیابان س��هرود‌ی شمالی‪ -‬هویزه‬ ‫ش��رقی‪ -‬خیابان سهند‌‪ -‬کوچه متحیری‪-‬‬ ‫پالک ‪ 29‬و‪31‬‬ ‫سونیه د‌وال‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬محمد‌رضا مستوفی‬ ‫تلفن‪88321623 -5 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران‪ -‬خیاب��ان کریم خان زند‌‪-‬‬ ‫خیابان شهید‌ حسینی‪ -‬شماره ‪-16‬ط ‪1‬‬

‫زنت‬ ‫مهکوه تهویه‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬ید‌ا‪ ...‬برهمت‬ ‫تلفن‪66903531-3 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان آزاد‌ی‪ -‬بین خوش‬ ‫و بهب��ود‌ی‪ -‬ش��ماره ‪ -313‬ط همک��ف‪-‬‬ ‫واحد‌‪1‬‬ ‫صافیاد‌‬

‫مد‌یر عامل‪ :‬محسن محققی‬ ‫تلفن‪66704158 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬چه��ار راه کال��ج‪ -‬حافظ جنوبی‪-‬‬ ‫خیابان غزالی‪ -‬پالک ‪ -13‬طبقه د‌وم‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬منوچهر شجاعی‬ ‫تلفن‪ 88504771 :‬و ‪88739880-2‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬کیلومتر ‪ 13‬اتوبان تهران‪-‬س��اوه‪،‬‬ ‫خروجی صباش��هر‪ ،‬به طرف سه‌راه آد‌ران‪،‬‬ ‫‪ 3‬کیلومت��ر بع��د از زیرگذر پ��ل‪ ،‬انتهای‬ ‫خیابان سعد‌ی‬

‫کولر تبخیری‬

‫بوران‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬مهرد‌اد مختاری‬ ‫تلفن‪88301194-88847961 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران‪ -‬س��هرورد‌ی جنوب��ی‪-‬‬ ‫پایین‌تر از تقاط��ع مطهری ‪ -‬پالک ‪128‬‬ ‫‪ -‬واحد ‪8‬‬

‫سرد‌خانه‬ ‫تباد‌ل‌کار‬

‫مل تک‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬احمد‌ بهارستان‬ ‫تلفن‪22040376 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬خیابان ولیعصر‪ -‬نرس��ید‌ه به چهار‬ ‫راه پارک وی‪ -‬پالک ‪ -1575‬واحد‌ ‪1‬‬ ‫مهکوه تهویه‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬ید‌ا‪ ...‬برهمت‬ ‫تلفن‪66903531-3 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان آزاد‌ی‪ -‬بین خوش‬ ‫و بهب��ود‌ی‪ -‬ش��ماره ‪ -313‬ط همک��ف‪-‬‬ ‫واحد‌‪1‬‬ ‫سانتیگراد‌‬

‫مد‌یر عامل‪ :‬محمد‌حسین حسن نیا‬ ‫تلفن‪88303118 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان سهرورد‌ی جنوبی‪-‬‬ ‫کوچه مریوان‪ -‬پ ‪23‬‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬زاره انجرقلی‬ ‫تلفن‪44545270 -4 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬کیلو متر ‪ 7‬جاد‌ه مخصوص‬ ‫کرج‪ -‬خیابان نخ رزین‪.‬‬ ‫مهر اصل‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬رضا مقیمی‬ ‫تلفن‪88300756-7 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران ‪ -‬خیابان مفتح ش��مالی‪-‬‬ ‫خیابان زهره‪ -‬شماره ‪19‬‬ ‫سارابان‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬محمد‌ جعفری‬ ‫تلفن‪88879605 - 88674395 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬بول��وار آفریقا ‪ -‬ب��رج امیر پرویز ‪-‬‬ ‫طبقه ‪ -4‬واحد‌ ‪41‬‬ ‫سابکول‬

‫مد‌یر عامل‪ :‬عباس محمد‌ی وحید‌‬ ‫تلفن‪77524897 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران‪ -‬انقالب‪ -‬پیچ ش��میران‪-‬‬ ‫خیابان تنکابن‪ -‬شماره ‪90‬‬ ‫صنایع برود‌تی و لبنی طوفان‬

‫کولر گازی‬ ‫د‌امون تهویه‬

‫مد‌یر عامل‪ :‬اصغر حاتم‬ ‫تلفن‪88516991-3 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬خیابان سهرورد‌ی شمالی ‪ -‬انتهای‬ ‫د‌کت��ر قن��د‌ی غربی‪ -‬س��اختمان ‪- 139‬‬ ‫طبقه اول ‪ -‬واحد ‪4‬‬ ‫تی سی ال‬

‫مد‌یر عامل‪ :‬محمد‌حسین تقوایی‬ ‫تلفن‪88841497 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬خیاب��ان مطه��ری‪ -‬خیابان جم‪-‬‬ ‫نب��ش کوچه الجورد‌ی‪ -‬پالک ‪ -31‬طبقه‬ ‫همکف‬ ‫ال‌جی‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬حق‌شناس‬ ‫تلفن‪22264982-22900880 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬بلوار میرد‌اماد‌‪ -‬بین خیابان‬ ‫نفت و بزرگراه مد‌رس‪ -‬پالک ‪267‬‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬اکبر گرانمایه‬ ‫تلفن‪)0262( 3924560-1 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬جاد‌ه ش��هریار‪ -‬ش��هرک صنعتی‬ ‫باباسلمان‪ -‬خیابان شهید چالوکه‪ -‬کوچه‬ ‫طوفان‪ -‬پالک ‪73‬‬ ‫آرشه کار‌‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬عباس رفیعی‬ ‫تلفن‪77526805-6 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪-‬خیاب��ان انق�لاب‪ -‬پی��چ‬ ‫ش��میران‪ -‬خیابان نورمحمد‌ی ‪ -‬ش��ماره‬ ‫‪108‬‬ ‫تباد‌ل سازان تهران‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬حمید‌ بخشی‬ ‫تلفن‪88792815-16 / 88888570 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران‪ -‬انتهای خیاب��ان آفریقا‪-‬‬ ‫نـرس��ید‌ه به مید‌ان آرژانتین‪ -‬کوچه ‪-37‬‬ ‫پالک ‪ -4‬طبقه اول‬

‫بوتان‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬سعی ‌د خلیلی عراقی‬ ‫تلفن‪88765030 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬خیابان س��هرود‌ی شمالی‪ -‬هویزه‬ ‫ش��رقی‪ -‬خیابان سهند‌‪ -‬کوچه متحیری‪-‬‬ ‫پالک ‪29‬و‪31‬‬

‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر )‪(HAP 4.3‬‬

‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‪.‬‬

‫حرارتی و برود‌تی نیک‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬حسن نیک نام‬ ‫تلفن‪88826073-88840745 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران ‪ -‬خیابان خرد‌مند‌ شمالی‪-‬‬ ‫شماره ‪163‬‬

‫تلفن‪88444209 :‬‬

‫راد‌یاتور‬

‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬منوچهر شجاعی‬ ‫تلفن‪ 88504771 :‬و ‪88739880-2‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬کیلومتر ‪ 13‬اتوبان تهران‪-‬س��اوه‪،‬‬ ‫خروجی صباش��هر‪ ،‬به طرف سه‌راه آد‌ران‪،‬‬ ‫‪ 3‬کیلومت��ر بع��د از زیرگذر پ��ل‪ ،‬انتهای‬ ‫خیابان سعد‌ی‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬منوچهر شجاعی‬ ‫تلفن‪ 88504771 :‬و ‪88739880-2‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬کیلومتر ‪ 13‬اتوبان تهران‪-‬س��اوه‪،‬‬ ‫خروجی صباش��هر‪ ،‬به طرف سه‌راه آد‌ران‪،‬‬ ‫‪ 3‬کیلومت��ر بع��د از زیرگذر پ��ل‪ ،‬انتهای‬ ‫خیابان سعد‌ی‬

‫ایران راد‌یاتور‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫‪69-68‬‬

‫سپهر ساطع‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬جعفر شکیب‬ ‫تلفن‪88835519-21 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران‪ -‬خیاب��ان طالقانی‪ -‬نبش‬ ‫بهار جنوبی‪ -‬شماره ‪ -495‬ط ‪2‬‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬شاهین عیوقی‬ ‫تلفن‪88812885-6 - 88848076 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران‪ -‬خیابان مفتح ش��مالی‪-‬‬ ‫خیابان زهره‪ -‬پالک ‪ -9‬ط ‪ -4‬واحد‌‪9‬‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫پنام آزما‬

‫مد‌یر عامل‪ :‬آرش مراد‌ی‬ ‫تلفن‪88648028-9 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬ش��هرک غرب‪ -‬بلوار د‌ریا‪-‬‬ ‫بین مطهری و ش��فق‪ -‬پالک ‪ -117‬واحد‬ ‫‪8‬‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬رضا مقیمی‬ ‫تلفن‪88300756-7 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران ‪ -‬خیابان مفتح ش��مالی‪-‬‬ ‫خیابان زهره‪ -‬شماره ‪19‬‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬ید‌ا‪ ...‬برهمت‬ ‫تلفن‪66903531-3 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان آزاد‌ی‪ -‬بین خوش‬ ‫و بهب��ود‌ی‪ -‬ش��ماره ‪ -313‬ط همک��ف‪-‬‬ ‫واحد‌‪1‬‬

‫کوهساران‬

‫مهر اصل‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫مهکوه تهویه‬

‫مد‌یر عامل‪ :‬بهمن یوسفی‌نیا‬ ‫تلفن‪22411059 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬جاد‌ه تهران ساوه‪ -‬سه راه آد‌ران‪-‬‬ ‫خیابان قلعه میر‪ -‬خیابان مفتح‪ -‬نبش بن‬ ‫بست د‌وم‪ -‬پالک ‪1‬‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬محمد‌ جعفری‬ ‫تلفن‪88879605 - 88674395 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬بول��وار آفریقا ‪ -‬ب��رج امیر پرویز ‪-‬‬ ‫طبقه ‪ -4‬واحد‌ ‪41‬‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫هواساز‪ -‬ایرواشر‬

‫شعله پارس‬

‫سارابان‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫بوتان‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬سعی ‌د خلیلی عراقی‬ ‫تلفن‪88765030 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬خیابان س��هرود‌ی شمالی‪ -‬هویزه‬ ‫ش��رقی‪ -‬خیابان سهند‌‪ -‬کوچه متحیری‪-‬‬ ‫پالک ‪29‬و‪31‬‬

‫مد‌یر عامل‪ :‬خسرو زحمتکش‬ ‫تلفن‪88313094 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬خیابان مطه��ری‪ -‬خیابان مفتح‪-‬‬ ‫خیابان زهره غربی‪ -‬پالک ‪-6‬شماره ‪2‬‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫آبگرمکن‬

‫تهویه سپهر‬

‫مل تک‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬احمد‌ بهارستان‬ ‫تلفن‪22040376 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬خیابان ولیعصر‪ -‬نرس��ید‌ه به چهار‬ ‫راه پارک وی‪ -‬پالک ‪ -1575‬واحد‌ ‪1‬‬

‫هواسپاس‬

‫سابکول‬

‫مد‌یر عامل‪ :‬عباس محمد‌ی وحید‌‬ ‫تلفن‪77524897 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران‪ -‬انقالب‪ -‬پیچ ش��میران‪-‬‬ ‫خیابان تنکابن‪ -‬شماره ‪90‬‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬محمد‌ جعفری‬ ‫تلفن‪88879605 - 88674395 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬بول��وار آفریقا ‪ -‬ب��رج امیر پرویز ‪-‬‬ ‫طبقه ‪ -4‬واحد‌ ‪41‬‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬انوشه گرد‌ونی‬ ‫تلفن‪88754910 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران ‪ -‬خیابان بهش��تی‪ -‬خیابان‬ ‫سرافراز‪ -‬شماره ‪ -2‬ط ‪ 4‬واحد‌ ‪404‬‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬اکبر گرانمایه‬ ‫تلفن‪)0262( 3924560-1 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬جاد‌ه ش��هریار‪ -‬ش��هرک صنعتی‬ ‫باباسلمان‪ -‬خیابان شهید چالوکه‪ -‬کوچه‬ ‫طوفان‪ -‬پالک ‪73‬‬

‫سارابان‬

‫هواساز‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫صنایع برود‌تی و لبنی طوفان‬

‫ساران‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬مهرد‌ا ‌د بوستانی‬ ‫تلفن‪77538301-7 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران ‪ -‬خیابان ش��ریعتی‪ -‬باالتر‬ ‫از س��میه‪ -‬س��اختمان جواه��ری‪ -‬ط‪- 4‬‬ ‫شماره‪44‬‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬ید‌ا‪ ...‬برهمت‬ ‫تلفن‪66903531-3 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان آزاد‌ی‪ -‬بین خوش‬ ‫و بهب��ود‌ی‪ -‬ش��ماره ‪ -313‬ط همک��ف‪-‬‬ ‫واحد‌‪1‬‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬حمید‌ بخشی‬ ‫تلفن‪88792815-16 / 88888570 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران‪ -‬انتهای خیاب��ان آفریقا‪-‬‬ ‫نـرس��ید‌ه به مید‌ان آرژانتین‪ -‬کوچه ‪-37‬‬ ‫پالک ‪ -4‬طبقه اول‬

‫مهکوه تهویه‬

‫مهکوه تهویه‬

‫تباد‌ل سازان تهران‬

‫مل تک‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬احمد‌ بهارستان‬ ‫تلفن‪22040376 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬خیابان ولیعصر‪ -‬نرس��ید‌ه به چهار‬ ‫راه پارک وی‪ -‬پالک ‪ -1575‬واحد‌ ‪1‬‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬رامینا رافت پور‬ ‫تلفن‪88444209-88437876 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان بهش��تی‪ -‬خیابان‬ ‫اند‌یش��ه ‪ 2‬ش��رقی‪ -‬پ�لاک ‪ -22‬ط ‪-2‬‬ ‫واحد‌‪8‬‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫صبا برود‌ت پارس‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬علی اکبر اصالح‌چی‬ ‫تلفن‪88788791-88885341 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان ولی عصر‪ -‬خیابان‬ ‫توانیر‪ -‬خیابان رستگاران‪ -‬بن بست آرشیا‪-‬‬ ‫ساختمان صد‌ف‪ -‬پالک ‪ -8‬واحد‌‪2‬‬

‫هواسپاس‬

‫بوران تهویه‬

‫آیس بانک‬

‫سانتیگراد‌‬

‫مد‌یر عامل‪ :‬محمد‌حسین حسن نیا‬ ‫تلفن‪88303118 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان سهرورد‌ی جنوبی‪-‬‬ ‫کوچه مریوان‪ -‬پ ‪23‬‬

‫فن کویل‬

‫گرما آوران پارسه‬

‫جهت تهیه کتاب‌ه�ای مورد نظر‬ ‫با د‌فتــر نشریـه تمـاس بـگیرید‬

‫تلفـن‪22885647 :‬‬

‫ترجمه‪ :‬روح‌ا‪ ...‬واصف‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪176 /‬‬

‫•راهنمای کامل نرم‌افزار‬ ‫‪PIPE FLOW EXPERT‬‬ ‫‪2007‬‬

‫تاسیسات مکانیکی‬ ‫ساختمان‬

‫•راهنمای کامل‬ ‫نرم‌افزارهای‬ ‫‪RHVAC, CHVAC‬‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪344 /‬‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬جیبی پالتویی‪/‬‬

‫‪228‬‬

‫•راهنمای کامل نرم‌افزارهای‬

‫•‪ASHRAE‬‬ ‫‪POCKET GUIDE‬‬

‫•راهنمای جیبی‬ ‫‪ASHRAE‬‬

‫ترجمه‪ :‬محمدرضا رزاقی اصفهانی‬

‫ترجمه‪ :‬م‪ .‬بارفروش‪ ،‬ع‪ .‬نیکخواه‬ ‫ع‪ .‬نیکونیا‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬وزیری‪248 /‬‬

‫‪DUCTSIZE, REFRIG, SPIPE‬‬

‫•راهنمای کامل نرم‌افزار‬ ‫‪Carrier‬‬

‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬وزیری‪440 /‬‬

‫گرمایش کفی‬ ‫سوپرپایپ‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬مهرد‌اد‌ یوسفی‬ ‫تلفن‪88756169 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران‪ -‬خیاب��ان مطهری‪ -‬بعد‌ از‬ ‫مفتح‪ -‬شماره ‪163‬‬

‫هواساز‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬انوشه گرد‌ونی‬ ‫تلفن‪88754910 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران ‪ -‬خیابان بهش��تی‪ -‬خیابان‬ ‫سرافراز‪ -‬شماره ‪ -2‬ط ‪ 4‬واحد‌ ‪404‬‬ ‫تباد‌ل‌کار‬

‫یونیت هیتر‬ ‫مهکوه تهویه‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬ید‌ا‪ ...‬برهمت‬ ‫تلفن‪66903531-3 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان آزاد‌ی‪ -‬بین خوش‬ ‫و بهب��ود‌ی‪ -‬ش��ماره ‪ -313‬ط همک��ف‪-‬‬ ‫واحد‌‪1‬‬ ‫ساران‬

‫ترجمه‪ :‬م‪ .‬بارفروش‪ ،‬ع‪ .‬نیکونیا‬ ‫قطع ‪ /‬صفحات‪ :‬رقعی‪224 /‬‬

‫ترجمه‪ :‬محمد‌رضا رزاقی اصفهانی‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬ابوذر شاهزاد‌ه حمزه‬ ‫تلفن‪77625300-2 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان ش��ریعتی‪ -‬سه‌راه‬ ‫طالقانی‪ -‬خیابان خواجه نصیر طوس��ی‪-‬‬ ‫پالک ‪ - 267‬س��اختمان تخت جمشید‪-‬‬ ‫طبقه پنجم ‪ -‬واحد ‪10‬‬

‫کویل صنعتی‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬مهرد‌ا ‌د بوستانی‬ ‫تلفن‪77538301-7 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران ‪ -‬خیابان ش��ریعتی‪ -‬باالتر‬ ‫از س��میه‪ -‬س��اختمان جواه��ری‪ -‬ط‪- 4‬‬ ‫شماره‪44‬‬ ‫پارس اهد‌اف‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬سعید منهوبی‬ ‫تلفن‪09121885787 ، 22038770 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬بلوار آفریقا ‪ -‬خیابان ارمغان‬ ‫ش��رقی‪ -‬ساختمان فاخر‪ -‬پالک ‪ - 61‬واحد‬ ‫‪3‬‬ ‫سارابان‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬محمد‌ جعفری‬ ‫تلفن‪88879605 - 88674395 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬بول��وار آفریقا ‪ -‬ب��رج امیر پرویز ‪-‬‬ ‫طبقه ‪ -4‬واحد‌ ‪41‬‬ ‫تهویه اد‌ریسی‬

‫مد‌یر عامل‪ :‬غالمعلی اد‌ریسی‬ ‫تلفن‪0411-5257177 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تبریز‪ -‬مید‌ان د‌انشسرا‪ -‬ساختمان‬ ‫طبقاتی سهند‌‪ -‬شماره ‪2‬‬ ‫هواساز‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬انوشه گرد‌ونی‬ ‫تلفن‪88754910 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران ‪ -‬خیابان بهش��تی‪ -‬خیابان‬ ‫سرافراز‪ -‬شماره ‪ -2‬ط ‪ 4‬واحد‌ ‪404‬‬ ‫یکتا تهویه اروند‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬منوچهر شجاعی‬ ‫تلفن‪ 88504771 :‬و ‪88739880-2‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬کیلومتر ‪ 13‬اتوبان تهران‪-‬س��اوه‪،‬‬ ‫خروجی صباش��هر‪ ،‬به طرف سه‌راه آد‌ران‪،‬‬ ‫‪ 3‬کیلومت��ر بع��د از زیرگذر پ��ل‪ ،‬انتهای‬ ‫خیابان سعد‌ی‬

‫پرد‌ه هوا‬ ‫فراز کاویان‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬سید‌رضی‌الد‌ین موسوی‬ ‫تلفکس‪22091821 - 22083092 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬سعاد‌ت آباد ‪ -‬خیابان سرو‬ ‫غربی ‪ -‬خیاب��ان صد‌ف ‪ -‬پالک ‪ -31‬برج‬ ‫هرمزان ‪ -‬طبقه ششم ‪ -‬واحد ‪21‬‬ ‫پنام آزما‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬شاهین عیوقی‬ ‫تلفن‪88812885-6 - 88848076 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران‪ -‬خیابان مفتح ش��مالی‪-‬‬ ‫خیابان زهره‪ -‬پالک ‪ -9‬ط ‪ -4‬واحد‌‪9‬‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬زاره انجرقلی‬ ‫تلفن‪44545270 -4 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬کیلومتر ‪ 7‬جاد‌ه مخصوص‬ ‫کرج‪ -‬خیابان نخ رزین‪.‬‬ ‫یکتا تهویه اروند‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬منوچهر شجاعی‬ ‫تلفن‪ 88504771 :‬و ‪88739880-2‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬کیلومتر ‪ 13‬اتوبان تهران‪-‬س��اوه‪،‬‬ ‫خروجی صباش��هر‪ ،‬به طرف سه‌راه آد‌ران‪،‬‬ ‫‪ 3‬کیلومت��ر بع��د از زیرگذر پ��ل‪ ،‬انتهای‬ ‫خیابان سعد‌ی‬

‫فن‬ ‫هواکش خزر‬

‫مبد‌ل حرارتی‬ ‫مهکوه تهویه‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬ید‌ا‪ ...‬برهمت‬ ‫تلفن‪66903531-3 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬خیابان آزاد‌ی‪ -‬بین خوش‬ ‫و بهب��ود‌ی‪ -‬ش��ماره ‪ -313‬ط همک��ف‪-‬‬ ‫واحد‌‪1‬‬ ‫تباد‌ل سازان تهران‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬حمید‌ بخشی‬ ‫تلفن‪88792815-16 / 88888570 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران‪ -‬انتهای خیاب��ان آفریقا‪-‬‬ ‫نـرس��ید‌ه به مید‌ان آرژانتین‪ -‬کوچه ‪-37‬‬ ‫پالک ‪ -4‬طبقه اول‬ ‫هواساز‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬انوشه گرد‌ونی‬ ‫تلفن‪88754910 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران ‪ -‬خیابان بهش��تی‪ -‬خیابان‬ ‫سرافراز‪ -‬شماره ‪ -2‬ط ‪ 4‬واحد‌ ‪404‬‬ ‫یکتا تهویه اروند‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬منوچهر شجاعی‬ ‫تلفن‪ 88504771 :‬و ‪88739880-2‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬کیلومتر ‪ 13‬اتوبان تهران‪-‬س��اوه‪،‬‬ ‫خروجی صباش��هر‪ ،‬به طرف سه‌راه آد‌ران‪،‬‬ ‫‪ 3‬کیلومت��ر بع��د از زیرگذر پ��ل‪ ،‬انتهای‬ ‫خیابان سعد‌ی‬

‫آخرین نسخه نرم‌افزار کریر )‪(HAP 4.3‬‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬ناد‌ر خد‌ایی‬ ‫تلفن‪88844112 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران‪ -‬خیابان مفت��ح جنوبی‪-‬‬ ‫روب��ه‌روی د‌انشس��رای تربی��ت معل��م‪-‬‬ ‫س��اختمان خ��زر‪ -‬پالک ‪ -90‬کد‌پس��تی‬ ‫‪15818‬‬ ‫د‌مند‌ه‬

‫مد‌یر عامل‪ :‬احمد‌ بوستانچی‬ ‫تلفن‪88836618 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬انق�لاب‪ -‬د‌روازه د‌ول��ت‪ -‬مقاب��ل‬ ‫سعد‌ی‪ -‬پ ‪491‬‬

‫منبع انبساط‬ ‫ایران مخزن‬

‫مد‌یر عامل‪ :‬مهد‌ی علی پناه‬ ‫تلفن‪44526668 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬کیلومت��ر ‪ 10‬ج��اد‌ه قد‌یم تهران‬ ‫کرج‪ -‬بزرگراه آزاد‌گان‪ -‬ج��اد‌ه احمد‌آباد‌‬ ‫مس��توفی‪ -‬نبش خیابان انبار خرمش��هر‪-‬‬ ‫پالک ‪398‬‬ ‫تهران مبد‌ل‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬محمد‌حسین فاضلی‬ ‫تلفن‪77346190 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬جاد‌ه آبعلی‪ -‬نرس��ید‌ه به‬

‫توسط ماهنامه تهویه و تبرید منتشر شد‪.‬‬

‫کارخانه صنعتی شاهرخی‬

‫(سپتیک تانک‪ ،‬فیلتر شنی‪ ،‬چربی‌گیر‬

‫تلفن‪88614798-9 :‬‬

‫پارس اهد‌اف‬

‫آموزشگاه اد‌یبان‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬عباس زین‌العابد‌ین‌زاد‌ه‬ ‫تلفن‪09123753060 ، 88468961:‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران ‪ -‬ضلع جنوب ش��رقی پل‬ ‫س��ید‌خند‌ان ‪ -‬ابت��د‌ای رس��الت ‪ -‬کوچه‬ ‫باق��ری ‪ -‬س��اختمان باق��ری ‪ -‬پالک ‪،4‬‬ ‫طبقه ‪4‬‬

‫فایبرگالس)‬

‫‪71-70‬‬

‫تلفن‪0912 - 3185391 :‬‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬سعید منهوبی‬ ‫تلفن‪09121885787 ، 22038770 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران‪ -‬بل��وار آفریق��ا ‪ -‬خیابان‬

‫سپهر ساطع‬

‫مد‌یر عامل‪ :‬رضا اتفاق اسکویی‬ ‫تلفن‪88320257 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬خیابان اس��تاد‌ مطه��ری‪ -‬خیابان‬

‫مد‌یر عامل‪ :‬اخوان‬ ‫تلفن‪09111313594، 0131-2238526 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬رشت‪ ،‬خیابان سعد‌ی‪ ،‬اول خیابان‬ ‫معلم‪ ،‬نبش کوچه بهاران‪ ،‬ساختمان ملک‪،‬‬ ‫طبقه د‌وم‪ ،‬واحد ‪3‬‬

‫آموزشگاه ‪HVAC‬‬

‫شرکت ساختمانی و تاسیساتی‬

‫گزینه صنعت تاسیسات‬

‫(سپتیک تانک ‪ FZA‬و ‪ ،MPD‬چربی‌گیر‪ ،‬منهول)‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬محمود غفاری‬ ‫تلفن‪66693638 - 66681106 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬مید‌ان شمشیری ‪ -‬خیابان‬ ‫‪ 45‬متری زرن��د ‪ -‬خیابان تختی ‪ -‬پالک‬ ‫‪ - 170‬طبقه اول ‪ -‬واحد ‪3‬‬

‫نماینده انحصاری ‪ HydroPath‬انگلستان‬

‫پمپ و بوستر پمپ‬

‫فرآیند زالل آب‬

‫(تعمیر و نگهد‌اری سیستم‌های تهویه مطبوع)‬

‫سبالن هیدروشیمی‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬اکبر پورعباسی‌وند‬ ‫تلفن‪44840481-9 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬بزرگ��راه نیای��ش‪ -‬تقاطع س��رد‌ار‬ ‫جنگل‪ -‬ساختمان سهند‬

‫آب و فاضالب‬

‫نسیم‌سازان اروند‬

‫تلفن‪88444209 :‬‬

‫سهند سازه آریا (سهند کنترل)‬

‫(ارائه‌کنند‌ه سیستم‌ها و تجهیزات کنترلی تهویه مطبوع)‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬رضا جلیل‌زاد‌ه‬ ‫تلفن‪22710200 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران‪ -‬ش��ریعتی‪ -‬نرس��ید‌ه به‬ ‫مید‌ان ق��د‌س‪ -‬جنب آژان��س هواپیمایی‬ ‫تعطیالت‪ -‬پالک ‪1905‬‬

‫خنک‌کنند‌ه)‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬اکبر حلیمی راد‬ ‫تلفن‪09123726972 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬تهران‪ -‬جاد‌ه ساوه ‪ -‬بعد از سه‌راه‬ ‫آد‌ران ‪ -‬ابتد‌ای بلوار صنعت ‪ -‬د‌ست چپ‬ ‫‪ -‬سوله سوم‬

‫تلفن‪88739880 :‬‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬ساسان زمانی‬ ‫تلفن‪88730717 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬خیاب��ان مطهری‪ -‬ش��ماره ‪-251‬‬ ‫کد‌پستی ‪15868-1757‬‬

‫شیواسپ‬

‫(تولید‌کنند‌ه پکینگ و قطره‌گیر برج‌های‬

‫اصالت تهویه مطبوع‬

‫مرکز کنترل ایران (هانیول)‬

‫عایق حرارتی و برود‌تی‬

‫راد وکیوم‬

‫یکتا تهویه اروند‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬عباس اکبری‬ ‫تلفن‪66491086 - 66493531 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬مید‌ان انقالب ‪ -‬روبه‌روی س��ینما‬ ‫بهمن ‪ -‬جنب بانک صاد‌رات ‪ -‬س��اختمان‬ ‫‪ - 1484‬طبقه چهارم‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬شاهین عیوقی‬ ‫تلفن‪88812885-6 - 88848076 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران‪ -‬خیابان مفتح ش��مالی‪-‬‬ ‫خیابان زهره‪ -‬پالک ‪ -9‬ط ‪ -4‬واحد‌‪9‬‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬آزید هاک‬ ‫تلفن‪0312-5642001:‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬اصفه��ان ‪ -‬ش��هرک صنعت��ی‬ ‫مورچه‌خورت ‪ -‬فاز ‪4‬‬

‫نماینده انحصاری در ایران‬

‫آلیاژگران د‌نیای کنترل‬

‫پنام آزما‬

‫(تولید‌کنند‌ه لوله مسی بد‌ون د‌رز)‬

‫هواسپاس‬

‫تجهیزات کنترل‬

‫پاکسازی و ضد‌عفونی هوا‬

‫صنایع مس قائم‬

‫تلفن‪22921800 :‬‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬ابوالمحسن جنتی‬ ‫تلفن‪77455389 -77456028 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬انتهای س��ی‌متری نارمک‪ -‬فرجام‬ ‫شرقی ‪ -‬بعد‌ از چهارراه ولی‌عصر ‪ -‬شماره‬ ‫‪184 -186‬‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬عبد‌ا‪ ...‬ناپید‌ا‬ ‫تلفن‪ 88614798-9 :‬و ‪88064709‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران‪ -‬خیابان ش��یراز جنوبی ‪-‬‬ ‫خیاب��ان ی��اس ‪ -‬پ�لاک ‪ - 15‬طبقه ‪- 4‬‬ ‫واحد ‪7‬‬

‫پارس‌نسیم‌صحرا‬

‫د‌کت‬

‫سبالن هید‌روشیمی‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬عبد‌ا‪ ...‬جانزاد‌ه‬ ‫تلفن‪88514371 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران‪ -‬س��ید‌خند‌ان‪ -‬ابت��د‌ای‬ ‫سهرورد‌ی ش��مالی‪ -‬کوچه مهاجر‪ -‬پالک‬ ‫‪ -33‬واحد ‪2‬‬

‫تلفن‪66903533 :‬‬

‫شعله پارس‬

‫مد‌یر عامل‪ :‬بهمن یوسفی‌نیا‬ ‫تلفن‪22411059 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬جاد‌ه تهران ساوه‪ -‬سه راه آد‌ران‪-‬‬ ‫خیابان قلعه میر‪ -‬خیابان مفتح‪ -‬نبش بن‬ ‫بست د‌وم‪ -‬پالک ‪1‬‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬علیرضا سرمد‌ی‬ ‫تلفن‪0151-2263394 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬س��اری‪ -‬بل��وار امی��ر مازند‌رانی‪-‬‬ ‫خیابان شهید‌ان عبوری‪ -‬بعد‌از برق تانش‬

‫(طراحی‪ ،‬اجرا‪ ،‬نگهد‌اری)‬

‫مهکوه تهویه‬

‫مد‌یرعامل‪ :‬شاهرخ شاهرخی‬ ‫تلفن‪77703388 :‬‬ ‫آد‌رس‪ :‬ته��ران‪ -‬خیاب��ان د‌ماوند‌ ‪ -‬بعد‌ از‬ ‫چهارراه تهرانپارس ‪ -‬شماره ‪1890‬‬

‫پاکاب کنترل‬

‫اند‌یشه و فن آریاگستر‬

‫تلفن‪88847796 :‬‬

‫تجهیزات شبکه کانال‬

‫سختی‌گیر و رسوب‌زد‌ا‬

‫مواد اولیه و خد‌مات‬

‫بوران تهویه‬

‫ایران ابزار‪ 16 -‬متری تویوتا‪ -‬شماره ‪7‬‬

‫جم (فجر)‪ -‬ابتد‌ای خیابان غفاری‪ -‬پالک‬ ‫‪ -3‬واحد‌ ‪15‬‬

‫ارمغان ش��رقی‪ -‬س��اختمان فاخر‪ -‬پالک‬ ‫‪ - 61‬واحد‪3‬‬

‫نظرخواهی‬

‫تهوی��ه و تبری�� ‌د با هد‌ف آگاهی از میزان رضایت‌مند‌ی ش��ما خوانن��د‌ه گرامی‪ ،‬فرم‬ ‫نظرخواهی حاضر را تهیه کرد‌ه است‪ .‬ضمن تشکر از همراهی شما‌‪ ،‬سپاسگزار است‬ ‫د‌قت و صراحت د‌ر هنگام پاسخ د‌اد‌ن را لحاظ فرمایید‌‪.‬‬ ‫نام و نام خانواد‌گی‪............................................................................................................................. :‬‬ ‫‪ -1‬جنس‪ -2 ...................... :‬سن‪ -3 .................... :‬تحصیالت‪................................................. :‬‬ ‫‪ -4‬شغل‪............................................................................................................................................... :‬‬ ‫‪ -5‬آیا رویکرد جد‌ید نشریه مبنی بر استفاد‌ه از مطالب ‪ ASHRAE‬را می‌پسند‌ید؟‬ ‫‪..................................................................................................................................................................‬‬ ‫‪ -6‬برای مطالعه این نشریه به‌طور متوسط چه مد‌ت زمانی صرف کر ‌ده‌اید‌؟‬ ‫‪..................................................................................................................................................................‬‬ ‫‪ -7‬آیا بین تعد‌ا ‌د صفحات مجله و تعد‌ا ‌د آگهی‌ها تناسب وجو ‌د د‌ارد‌؟‬ ‫بله‬ ‫ ‬ ‫تا حد‌ود‌ی‬ ‫ ‬ ‫خیر‬ ‫‪ -8‬آیا عکس‌ها و طرح‌های تزیینی با مطالب نشریه هم‌خوانی د‌ارد‌؟‬ ‫بله‬ ‫ ‬ ‫تا حد‌ود‌ی‬ ‫ ‬ ‫خیر‬ ‫‪ -9‬وضعیت صفحه‌آرایی و گرافیک مجله چگونه است؟‬ ‫متوسط ‬ ‫ ‬ ‫ضعیف‬ ‫خوب‬ ‫‪ -10‬اثرگذارترین مطلب این شماره کد‌ام است؟ لطفا نام ببرید‌‪.‬‬ ‫‪.................................................................................................................................................................‬‬ ‫‪...................................................................................................................................................................‬‬ ‫‪ -11‬کد‌امی��ک از روش‌ه��ای زیر د‌ر مطالب نش��ریه برای ش��ما از اولویت برخورد‌ار‬ ‫است؟‬ ‫تحقیقاتی اطالع‌رسانی‬ ‫ی‬ ‫ کاربر ‌د ‬ ‫آموزشی‬ ‫‪ -12‬میزان رضایت‌مند‌ی خو ‌د را از مطالب نشریه بیان فرمایید‌‪.‬‬ ‫‪..................................................................................................................................................................‬‬ ‫‪...................................................................................................................................................................‬‬ ‫‪ -13‬مهم‌ترین مس��اله‌ای که توصیه می‌کنی ‌د نش��ریه به آن بپرد‌از ‌د و یا از آن د‌وری‬ ‫کن ‌د را بیان فرمایید‌‪.‬‬ ‫‪..................................................................................................................................................................‬‬ ‫‪...................................................................................................................................................................‬‬ ‫‪ -14‬پیشنهاد‌ها و انتقاد‌های خو ‌د را د‌ر مور ‌د نشریه بیان فرمایید‌‪.‬‬ ‫‪...................................................................................................................................................................‬‬ ‫‪..................................................................................................................................................................‬‬ ‫‪..................................................................................................................................................................‬‬ ‫‪..................................................................................................................................................................‬‬

‫‪57‬‬ ‫اشتراک (انتخاب کتاب د‌رخواستی فراموش نشود)‬

‫نام و نام خانواد‌گی‪/‬شرکت‪.............................................................................................................. :‬‬ ‫نشانی‪.................................................................................................................................................... :‬‬ ‫‪..................................................................................................................................................................‬‬ ‫تلفن و د‌ورنگار‪ ....................................................... :‬ک ‌د پستی‪...................................................... :‬‬ ‫صند‌وق پستـی‪ .............................................. :‬پست الکترونیک‪................................................ :‬‬

‫‪ 12‬شماره ‪ 180.000‬ریال‬

‫با ارس��ال (فکس و یا پس��ت) فیش بانکی ش��ماره ‪ .........................‬مورخ ‪.........................‬‬ ‫به مبلغ ‪ .........................‬ریال به حواله کر ‌د حس��اب جام ش��ماره ‪ 5763014‬نز ‌د بانک‬ ‫ملت شعبه چهار راه کالج تهران (ک ‌د ‪ )62091‬به نام محم ‌د حسین د‌هقان‪ ،‬تقاضای‬ ‫اشتراک نشریه تهویه و تبری ‌د از شماره ‪ .........‬تا شماره ‪ .........‬را د‌ارم‪.‬‬ ‫نشانی‪ :‬تهران ‪ -‬صند‌وق پستی ‪14335-536‬‬ ‫تلفن‪22885647 :‬‬

‫د‌ورنگار‪22885651 :‬‬

‫امور مشترکین‪22885649 :‬‬

‫نظرخواهی‬ ‫اشتراک‬

‫با پرد‌اخ�ت کامل حق اش�تراک یک�ی از کتاب‌های زیر‬ ‫را انتخاب تا به صورت رایگان برای شما ارسال گر ‌دد‌‪:‬‬ ‫مرجع جیبی گرمایش و تهویه مطبوع‬ ‫مرجع جیبی لوله‌کشی‬ ‫مرجع جیبی تهویه و تبرید‬ ‫مرجع جیبی برق‬ ‫مرجع جیبی موتورهای الکتریکی‬ ‫گذر برگ از برگا (مجموعه شعر)‬ ‫‪ASHRAE Pocket Guide‬‬