Page 1

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫دﻓﺘﺮﭼﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت‬

‫ﺳﻮﻟﻪ ﺑﺎ ﺟﺮﺛﻘﯿﻞ ‪ 5‬ﺗﻨﯽ‬ ‫ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎ‪ :‬ﺑﻨﯿﺎد ﻣﺴﮑﻦ ﮐﺮﻣﺎن‬ ‫ﻣﻬﻨﺪﺳﯿﻦ ﻣﺤﺎﺳﺐ‪:‬‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬ ‫ﻣﺴﻌﻮد ﻓﻼح ﻧﻔﺮي‬

‫‪mojtaba808@yahoo.com‬‬

‫ﺣﻖ اﻧﺘﺸﺎر اﯾﻦ ﭘﺮوژه ﺗﻨﻬﺎ در اﻧﺤﺼﺎر وﺑﺴﺎﯾﺖ اﯾﻨﺘﺮﻧﺘﯽ ﺳﺎزه ‪ 808‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ﻟﻄﻔﺎ از اﻧﺘﺸﺎر اﯾﻦ ﭘﺮوژه در ﻓﻀﺎي اﯾﻨﺘﺮﻧﺖ ﺧﻮدداري ﻧﻤﺎﯾﯿﺪ‬


‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻓﻬﺮﺳﺖ‬ ‫ﻣﻌﺮﻓﯽ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺳﺎزه اي و ﻣﺸﺨﺼﺎت ﭘﺮوژه‬ ‫ﻣﻌﺮﻓﯽ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻣﺼﺮﻓﯽ‬

‫ﺑﺎرﮔﺬاري )ﺑﺎر ﻣﺮده‪،‬ﺑﺎر ﺑﺮف ‪+،‬ﺑﺎر ﺑﺎد‪ +‬ﺑﺎرﮔﺬاري ﻟﺮزه اي ‪(.....‬‬ ‫ﺑﺎرﻫﺎي اﻋﻤﺎﻟﯽ ﺑﺮ ﻫﺮ ﻗﺎب‬ ‫ﻧﻤﺎﯾﺶ ﮔﺮاﻓﯿﮑﯽ ﺑﺎرﮔﺬاري ﻫﺎ در ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ‪SAP‬‬ ‫ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎرﮔﺬاري‬ ‫ﮐﻨﺘﺮل ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﮑﺎن ﺟﺎﻧﺒﯽ‬ ‫ﮐﻨﺘﺮل واژﮔﻮﻧﯽ‬

‫ﻃﺮاﺣﯽ‬

‫ﻃﺮاﺣﯽ ‪ RAFTER‬و ﺳﺘﻮن‬ ‫ﻧﺴﺒﺖ ﺗﻨﺶ در اﻋﻀﺎي ﻗﺎب ﺑﺤﺮاﻧﯽ‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ ﭘﺮﻟﯿﻦ‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ ‪sagrod‬‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ ﺟﻮش اﺗﺼﺎل ﺑﺎﻟﻬﺎي ﺳﺘﻮن ﺑﻪ ﺟﺎن‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ اﺳﺘﺮات‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ ﺻﻔﺤﻪ ﺳﺘﻮن‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ ﻓﻮﻧﺪاﺳﯿﻮن‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ ‪wall post‬‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ ﺗﯿﺮ ﺟﺮﺛﻘﯿﻞ ‪ 5‬ﺗﻨﯽ‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ ﻓﻠﻨﺞ‬

‫‪1‬‬


‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻣﻌﺮﻓﯽ ﭘﺮوژه ‪:‬‬ ‫دﻓﺘﺮﭼﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺣﺎﺿﺮ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺳﻮﻟﻪ ﺑﺎ ﺟﺮﺛﻘﯿﻞ ‪ 5‬ﺗﻨﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﺳﻮﻟﻪ ﻓﻮق داراي ارﺗﻔﺎع ﻣﻔﯿﺪ ‪ 5‬ﻣﺘﺮ در ﮔﻮﺷﻪ و ﺷﯿﺐ ﺳﻘﻒ ‪ 20‬درﺻﺪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ودر ﺷﻬﺮ ﮐﺮﻣﺎن واﻗﻊ ﻣﯽ‬ ‫ﺑﺎﺷﺪ ‪.‬‬ ‫ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻣﻘﺎوم در ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎرﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﯽ‪:‬‬ ‫در ﺟﻬﺖ ﻃﻮﻟﯽ ﻗﺎب ﻣﻔﺼﻠﯽ ﺳﺎده ﺑﺎ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻫﻤﮕﺮا از ﻧﻮع ﺿﺮﺑﺪري و در ﺟﻬﺖ ﻋﺮﺿﯽ ﻗﺎب‬ ‫ﺧﻤﺸﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﻧﺮم اﻓﺰار ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده در ﺗﺤﻠﯿﻞ و ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ‪SAP2000 ver : 11.0.8‬ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ اﻟﻤﺎن ﻫﺎي ﺳﺎزه ﺑﺮ اﺳﺎس ‪ AISC ASD-89‬ﺑﺮوش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز و ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي ﺿﻮاﺑﻂ ﻣﺒﺤﺚ‬ ‫‪ 10‬ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﯽ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن وﯾﺮاﯾﺶ ﺳﺎل ‪ 87‬اﻧﺠﺎم ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﻃﺒﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ 2800‬وﯾﺮاﯾﺶ ﺳﻮم از روش اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ ﻣﻌﺎدل ﺑﺮاي ﺗﻮزﯾﻊ ﺑﺎر ﺟﺎﻧﺒﯽ زﻟﺰﻟﻪ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه‬ ‫اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﺠﺎز ﺧﺎك ‪ 1.2 kg/cm2‬و ﻣﺪول ﺑﺴﺘﺮ ﺧﺎك ﻧﯿﺰ ‪ 1.2‬ﺑﺮاﺑﺮ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﺠﺎز ﺧﺎك ﯾﻌﻨﯽ ‪1.44‬‬ ‫‪ kg/cm3‬در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎي در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه ‪:‬‬ ‫ اﺳﺘﺎﻧﺪارد ‪ 2800‬وﯾﺮاﯾﺶ ﺳﻮم‬‫ ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﯽ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﻣﺒﺤﺚ ‪) 10‬ﻃﺮح و اﺟﺮاي ﺳﺎﺧﺘﻤﺎﻧﻬﺎي ﻓﻠﺰي وﯾﺮاﯾﺶ ﺳﺎل ‪( 87‬‬‫ ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﯽ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﻣﺒﺤﺚ ﺷﺸﻢ )ﺑﺎرﻫﺎي وارد ﺑﺮ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن وﯾﺮاﯾﺶ ﺳﺎل ‪(84‬‬‫‪ -‬آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻠﺰي آﻣﺮﯾﮑﺎ ‪AISC ASD 09‬‬

‫‪2‬‬


‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻣﺼﺮﻓﯽ‬ ‫ﻓﻮﻻد ﻣﺼﺮﻓﯽ در ﺗﯿﺮﻫﺎ ‪ ،‬ﺳﺘﻮﻧﻬﺎ ‪ ،‬ورﻗﻬﺎ از ﻧﻮع ﻓﻮﻻد ﻧﺮﻣﻪ ‪ st-37‬ﺑﺎ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺗﺴﻠﯿﻢ‬ ‫و ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻧﻬﺎﺋﯽ‬

‫‪cm 2‬‬

‫‪cm 2‬‬

‫‪Fy  2400 kg‬‬

‫‪ Fu  3700 kg‬ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ‪.‬‬

‫ﺑﺘﻦ ﻣﺼﺮﻓﯽ در ﻓﻮﻧﺪاﺳﯿﻮن داراي ﻣﻘﺎوﻣﺖ ‪ 28‬روزه‬

‫‪‬‬

‫‪cm 2‬‬

‫‪ ) f c  250 kg‬ﻧﻤﻮﻧﻪ اﺳﺘﻮاﻧﻪ اي‬

‫‪ ( 300mm x 150mm‬اﺳﺖ ‪ .‬آرﻣﺎﺗﻮرﻫﺎي ﻣﺼﺮﻓﯽ در ﻓﻮﻧﺪاﺳﯿﻮن از ﻧﻮع ‪ AIII‬ﺑﺎ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺟﺎري‬ ‫ﺷﺪﮔﯽ‬

‫‪cm 2‬‬

‫‪ Fy  4000 kg‬آرﻣﺎﺗﻮرﻫﺎي ﻣﺼﺮﻓﯽ در ﺑﻮﻟﺘﻬﺎي ﺻﻔﺤﺎت ﭘﺎي ﺳﺘﻮن و ﺧﺎﻣﻮﺗﻬﺎ از ﻧﻮع‬

‫‪ AII‬ﺑﺎ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺟﺎري ﺷﺪﮔﯽ‬

‫‪cm 2‬‬

‫‪ Fy  3000 kg‬ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ‪.‬‬

‫ﮐﻠﯿﻪ ﭘﯿﭻ ﻫﺎي ﻣﺼﺮﻓﯽ در اﺗﺼﺎﻻت ﺳﺎزه اي از ﻧﻮع ﭘﺮ ﻣﻘﺎوﻣﺖ )‪ A325(8.8‬ﺑﺎ ﺗﻨﺶ ﺗﺴﻠﯿﻢ‬

‫‪cm 2‬‬

‫‪ Fy  6400 kg‬و ﺗﻨﺶ ﺣﺪاﮐﺜﺮ‬

‫‪cm2‬‬

‫‪ Fu  8000 kg‬ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫‪3‬‬


‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﺑﺎرﮔﺬاري‬ ‫ﺑﺎرﻣﺮده ﺳﻘﻒ‬ ‫)وزن ﻗﺎب ﺗﻮﺳﻂ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ‪ SAP‬ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ و ﻣﻨﻈﻮر ﻣﯽ ﮔﺮدد(‬ ‫ورق ﭘﻮﺷﺶ از ﺟﻨﺲ ورق ﮔﺎﻟﻮاﻧﯿﺰه ﻣﻮﺟﺪار‬

‫‪kg‬‬ ‫‪m2‬‬

‫ﭘﺮﻟﯿﻦ از ﻧﻮع ‪z‬‬

‫‪kg‬‬ ‫‪m2‬‬

‫ﭘﺸﻢ ﺷﯿﺸﻪ و ﺗﻮري ﻣﺮﻏﯽ‬

‫‪kg‬‬ ‫‪m2‬‬

‫‪5‬‬

‫‪14‬‬

‫‪3‬‬

‫ﻣﻠﺰوﻣﺎت ﻗﺎب و ﺳﻘﻒ)‪(sagrods,Stiffeners‬‬

‫‪kg‬‬ ‫‪m2‬‬

‫‪20‬‬

‫ﻣﺠﻤﻮع‬

‫‪kg‬‬ ‫‪m2‬‬

‫‪40‬‬

‫ﺑﺎر ﺑﺮف‬ ‫ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ آﻧﮑﻪ ﺑﺎر زﻧﺪه ﺧﺎﺻﯽ ﺑﺮ ﺳﻘﻒ ﺳﻮﻟﻪ ﺣﺎﮐﻢ ﻧﯿﺴﺖ ﻟﺬا ﺑﺎر ﺑﺮف را ﺑﺮاي ﺳﻘﻒ در ﻧﻈﺮ ﻣﯽ ﮔﯿﺮﯾﻢ‪.‬‬ ‫ﻃﺒﻖ ﻣﺒﺤﺚ ﺷﺸﻢ ﺑﺎر ﺑﺮف ﺑﺎﯾﺪ ﺑﺮ ﺳﻄﺢ ﺗﺼﻮﯾﺮ ﺷﺪه اﻓﻖ اﻋﻤﺎل ﺷﻮد‪.‬‬

‫‪kg‬‬ ‫ﺳﻮﻟﻪ در ﺷﻬﺮ ﮐﺮﻣﺎن ﺑﺎ ﺑﺎر ﺑﺮف ﻣﺒﻨﺎ)ﺑﺨﺶ ‪ 2‬ﻣﻨﺎﻃﻖ ﺑﺎ ﺑﺮف زﯾﺎد‬ ‫‪m2‬‬ ‫‪kg‬‬ ‫‪m2‬‬

‫‪( Ps  150‬‬

‫‪  11  15  Cs  1  PT  1  150  150‬‬

‫ﭼﻮن زاوﯾﻪ ﺷﯿﺐ ﮐﻤﺘﺮ از ‪ 15‬درﺟﻪ اﺳﺖ‪،‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺑﺎرﮔﺬاري ﻧﺎﻣﺘﻘﺎرن ﺑﺮف ﻻزم ﻧﯿﺴﺖ‪.‬‬

‫‪4‬‬


‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﺑﺎر ﺑﺎد‬ ‫‪kg‬‬ ‫ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن در ﮐﺮﻣﺎن واﻗﻊ ﺷﺪه اﺳﺖ در ﻧﺘﯿﺠﻪ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﻣﺒﺤﺚ ﺷﺸﻢ‬ ‫‪m2‬‬

‫‪، q  84.5‬ﻫﻢ ﭼﻨﯿﻦ‬

‫ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن در ﻧﻮاﺣﯽ ﺑﻨﺪ ب ﻣﺒﺤﺚ ﺷﺸﻢ )ﻧﻮاﺣﯽ ﺑﺎز ﺧﺎرج از ﺷﻬﺮ ﻫﺎ و ﻣﺤﻞ ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ داراي ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﻫﺎي‬ ‫ﭘﺮاﮐﻨﺪه اﺳﺖ(واﻗﻊ ﺷﺪه اﺳﺖ و ارﺗﻔﺎع آن ﮐﻤﺘﺮ از ‪ 10‬ﻣﺘﺮ اﺳﺖ‪.‬‬

‫‪kg‬‬ ‫‪m2‬‬

‫‪Ce  2  q  84.5  2  169 Cq‬‬

‫ﺿﺮﯾﺐ ﺷﮑﻞ ﺑﺮاي ﺳﺎزه اﺻﻠﯽ ﺑﺎرﺑﺮ ﺟﺎﻧﺒﯽ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن‬ ‫ﺳﺎزه‬

‫ﺿﺮﯾﺐ ﺷﮑﻞ ) ‪(C q‬‬

‫اﻋﻀﺎي رو ﺑﻪ ﺑﺎد‬

‫‪ 0.8‬‬

‫اﻋﻀﺎي ﭘﺸﺖ ﺑﻪ ﺑﺎد‬

‫‪ 0.5‬‬

‫ﻣﻮازي ﺑﺎ ﺑﺎد‬

‫‪ 0.7‬‬

‫ﺑﺎم)ﺷﯿﺐ ﮐﻤﺘﺮ از ‪ 15‬درﺟﻪ(‬

‫‪ 0.7‬‬

‫ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻧﯿﺮوي ﺑﺎد اﻋﻤﺎﻟﯽ ﺑﺮ ﻫﺮ ﻗﺎب‬

‫‪kg‬‬ ‫‪m‬‬

‫اﻋﻀﺎي رو ﺑﻪ ﺑﺎد‬

‫‪kg‬‬ ‫‪m‬‬

‫اﻋﻀﺎي ﭘﺸﺖ ﺑﻪ ﺑﺎد‬

‫‪kg‬‬ ‫‪m‬‬

‫ﺑﺎم‬

‫‪p  0.8  169  6  811.2‬‬

‫‪p  0.5  169  6  507‬‬

‫‪p  0.7  169  6  709.8‬‬

‫در ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺑﺎﻻ ﻋﻼﻣﺖ ﻣﺜﺒﺖ ﺑﻪ ﻣﻌﻨﺎي ﻓﺸﺎر و ﻋﻼﻣﺖ ﻣﻨﻔﯽ ﺑﻪ ﻣﻌﻨﺎي ﮐﺸﺶ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫‪5‬‬


‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺑﺎرﻫﺎي اﻋﻤﺎﻟﯽ ﺑﺮ ﻫﺮ ﻗﺎب‬

‫ﺑﺎر ﮔﺴﺘﺮده ﻣﺮده‬

‫‪kg‬‬ ‫‪ton‬‬ ‫‪ 0.24‬‬ ‫‪m‬‬ ‫‪m‬‬

‫‪40  6  240‬‬

‫ﺑﺎر ﮔﺴﺘﺮده ﺑﺮف‬

‫‪ton‬‬ ‫‪m‬‬

‫‪150  6  0.9‬‬ ‫‪ton‬‬ ‫‪m‬‬

‫ﺑﺎر ﮔﺴﺘﺮده اﻋﻀﺎي رو ﺑﻪ ﺑﺎد‬ ‫ﺑﺎر ﮔﺴﺘﺮده اﻋﻀﺎي ﭘﺸﺖ ﺑﻪ ﺑﺎد‬

‫‪ton‬‬ ‫‪m‬‬

‫ﺑﺎر ﮔﺴﺘﺮده ﺑﺎد)ﺑﺎم(‬

‫‪ton‬‬ ‫‪m‬‬ ‫‪ton‬‬ ‫‪m‬‬

‫ﺑﺎر دﯾﻮار آﺟﺮي ﺑﺎ ﺿﺨﺎﻣﺖ ‪ 35‬ﺳﺎﻧﺘﯿﻤﺘﺮ‬

‫‪0.811‬‬

‫‪ 0.507‬‬

‫‪ 0.709‬‬

‫‪0.35 1850  6  3.9‬‬

‫ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺑﺎرﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ‬

‫ﺿﺮﯾﺐ زﻟﺰﻟﻪ در ﺟﻬﺖ ﻋﺮﺿﯽ)ﻗﺎب ﺧﻤﺸﯽ ﺑﺎ ﺷﮑﻞ ﭘﺬﯾﺮي ﻣﺘﻮﺳﻂ( ‪R  7‬‬ ‫ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن در ﺷﻬﺮ ﮐﺮﻣﺎن)ﺧﻄﺮ ﻧﺴﺒﯽ زﻟﺰﻟﻪ زﯾﺎد( ‪A  0.3‬‬ ‫ﺧﺎك ﻧﻮع ‪ 3‬و ﺧﻄﺮ ﻧﺴﺒﯽ زﻟﺰﻟﻪ زﯾﺎد در ﻧﺘﯿﺠﻪ‬

‫‪S  1.75, Tsoil  0.7, T0  0.15‬‬ ‫‪3‬‬

‫‪3‬‬

‫‪T  0.08H 4  0.08(6.5) 4  0.326s  0.7‬‬ ‫‪ T  0.7‬در ﻧﺘﯿﺠﻪ ﻧﯿﺎزي ﺑﻪ ﻧﯿﺮوي ﺷﻼﻗﯽ ﻧﯿﺴﺖ‪.‬‬

‫‪T0  T  Ts  B  S  1  2.75‬‬ ‫ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن از ﻧﻈﺮ اﻫﻤﯿﺖ در ﮔﺮوه ‪ 3‬ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد‪.‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ‪ I=1‬ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫‪ABI 0.3  2.75  1‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ 0.118‬‬ ‫‪R‬‬ ‫‪7‬‬ ‫ﺿﺮﯾﺐ زﻟﺰﻟﻪ در ﺟﻬﺖ ﻃﻮﻟﯽ)ﻗﺎب ﺳﺎده ﻣﻔﺼﻠﯽ ﺑﺎ ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﻢ ﮔﺮاي ﺿﺮﺑﺪري(‬ ‫‪6‬‬

‫‪Cx ‬‬


‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ www.Sazeh808.blogfa.com 3 3 R  6, A  0.3, S  1.75, Ts  0.7, T0  0.15 4 T  0.05 H  0.05(6.5) 4  0.2 s  0.7

T0  T  Ts  B  S  1  2.75 Cy 

ABI 0.3  2.75  1   0.138 R 6

‫ درﺻﺪ ﻣﺸﺎرﮐﺖ ﺑﺎر زﻧﺪه‬2800 ‫ ﻓﺼﻞ دوم آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ‬1 ‫ درﺻﺪ اﺳﺖ ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﻃﺒﻖ ﺟﺪول‬20 ‫ﭼﻮن ﺷﯿﺐ ﺑﺎم‬ .‫و ﺑﺎر ﺑﺮف در وزن ﻟﺮزه اي ﺻﻔﺮ اﺳﺖ‬ ‫ ﺑﺎر دﯾﻮار‬0.5 +‫وزن ﻟﺮزه اي=ﺑﺎر ﻣﺮده‬ LoadCase Text Ex Ey

Dir Text X Y

PercentEcc Unitless 0.05 0.05

EccOverride Yes/No No No

Load Case Definitions LoadCase Text DEAD Snow wind(+x) wind(-x) wind(+y) wind(-y)

DesignType Text DEAD SNOW WIND WIND WIND WIND

SelfWtMult Unitless 1 0 0 0 0 0

Ex

QUAKE

0

Ey wall crane

QUAKE OTHER OTHER

0 0 0

UserZ Yes/No No No

AutoLoad Text

None None None None USER COEFF USER COEFF

7

C Unitless 0.118 0.138

K Unitless 1 1

WeightUsed Kgf 269523.91 269523.91

BaseShear Kgf 31803.82 37194.3


‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ www.Sazeh808.blogfa.com

‫ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎرﮔﺬاري‬ ‫ﺑﺎرﻫﺎ را در‬،‫در ﻣﻮرد ﺑﺎرﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ و ﺑﺎد‬، (1.33 )‫(ﺑﻪ ﺟﺎي اﻓﺰاﯾﺶ ﻣﻘﺎوﻣﺖ‬87 ‫در ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﺟﺪﯾﺪ)ﺳﺎل‬ .‫ ﺿﺮب ﻣﯽ ﮐﻨﯿﻢ‬0.75 :‫ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎرﮔﺬاري ﻣﻌﺮﻓﯽ ﺷﺪه ﺑﻪ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﻃﺒﻖ ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﺟﺪﯾﺪ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ‬

Combination Definitions ComboName Text

ComboType Text

AutoDesign Yes/No

COMB1

Linear Add

No

COMB1 COMB1 COMB2

Linear Add

No

COMB2 COMB2 COMB2 COMB3

Linear Add

No

COMB3 COMB3 COMB3 COMB4

Linear Add

No

COMB4 COMB4 COMB4 COMB5

Linear Add

No

COMB5 COMB5 COMB5 COMB6

Linear Add

No

8

CaseType Text Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear

CaseName Text

ScaleFactor Unitless

DEAD

1

Snow

1

wall

1

DEAD

0.75

Snow

0.75

Ex

0.75

wall

0.75

DEAD

0.75

Snow

0.75

Ex

-0.75

wall

0.75

DEAD

0.75

Snow

0.75

Ey

0.75

wall

0.75

DEAD

0.75

Snow

0.75

Ey

-0.75

wall DEAD

0.75 0.75


‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ www.Sazeh808.blogfa.com Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear

COMB6 COMB6 COMB6 COMB7

Linear Add

No

COMB7 COMB7 COMB7 COMB8

Linear Add

No

COMB8 COMB8 COMB8 COMB9

Linear Add

No

COMB9 COMB9 COMB9 COMB10

Linear Add

No

COMB10 COMB10 COMB11

Linear Add

No

COMB11 COMB11 COMB12

Linear Add

No

COMB12 COMB12 COMB13

Linear Add

No

COMB13 COMB13 COMB14 COMB14

Linear Add

No

9

Snow

0.75

wind(+x)

0.75

wall

0.75

DEAD

0.75

Snow

0.75

wind(-x)

0.75

wall

0.75

DEAD

0.75

Snow

0.75

wind(+y)

0.75

wall

0.75

DEAD

0.75

Snow

0.75

wind(-y)

0.75

wall

0.75

DEAD

0.75

Ex

0.75

wall

0.75

DEAD

0.75

Ex

-0.75

wall

0.75

DEAD

0.75

Ey

0.75

wall

0.75

DEAD

0.75

Ey

-0.75

wall

0.75

DEAD wind(+x)

0.75 0.75


‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ www.Sazeh808.blogfa.com Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear

COMB14 COMB15

Linear Add

No

COMB15 COMB15 COMB16

Linear Add

No

COMB16 COMB16 COMB17

Linear Add

No

COMB17 COMB17 COMB18

Linear Add

No

COMB18 COMB19

Linear Add

No

COMB19 COMB19 COMB20

Linear Add

No

COMB20 COMB20 COMB21

Linear Add

No

COMB21 COMB21 COMB22

Linear Add

No

COMB22 COMB22 COMB23

Linear Add

No

COMB23 COMB23 COMB24 COMB24

Linear Add

No

10

wall

0.75

DEAD

0.75

wind(-x)

0.75

wall

0.75

DEAD

0.75

wind(+y)

0.75

wall

0.75

DEAD

0.75

wind(-y)

0.75

wall

0.75

DEAD

1

crane

1

DEAD

1

Snow

1

crane

1

DEAD

0.75

wind(+x)

0.75

crane

0.75

DEAD

0.75

wind(-x)

0.75

crane

0.75

DEAD

0.75

wind(+y)

0.75

crane

0.75

DEAD

0.75

wind(-y)

0.75

crane

0.75

DEAD Ex

0.75 0.75


‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬ ‫‪0.75‬‬

‫‪crane‬‬

‫‪0.75‬‬

‫‪DEAD‬‬

‫‪0.75‬‬

‫‪Ey‬‬

‫‪0.75‬‬

‫‪crane‬‬

‫‪Static‬‬ ‫‪Linear‬‬ ‫‪Static‬‬ ‫‪Linear‬‬ ‫‪Static‬‬ ‫‪Linear‬‬ ‫‪Static‬‬ ‫‪Linear‬‬ ‫‪Static‬‬

‫‪COMB24‬‬ ‫‪No‬‬

‫‪Linear Add‬‬

‫‪COMB25‬‬ ‫‪COMB25‬‬ ‫‪COMB25‬‬

‫ﮐﻨﺘﺮل ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﮑﺎن ﺟﺎﻧﺒﯽ‬ ‫در ﻫﺮ دو ﺟﻬﺖ زﻣﺎن ﺗﻨﺎوب ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﮐﻤﺘﺮ از ‪ 0.7‬ﺛﺎﻧﯿﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬ﻟﺬا ﺑﺮ اﺳﺎس آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ 2800‬ﺑﻨﺪ‬ ‫‪، 4-5-2‬در ﺟﻬﺖ ﻗﺎب ﺧﻤﺸﯽ)ﺟﻬﺖ ﻋﺮﺿﯽ(‬

‫‪T  0.7 sec   m  0.025  h‬‬ ‫‪0.025‬‬ ‫‪0.025  650‬‬ ‫‪h ‬‬ ‫‪ 3.32cm‬‬ ‫‪0.7  R‬‬ ‫‪0.7  7‬‬

‫‪ m  0.7 R   w   w ‬‬

‫در ﺟﻬﺖ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ‪:‬‬

‫‪T  0.7 sec   m  0.025  h‬‬ ‫‪0.025‬‬ ‫‪0.025  650‬‬ ‫‪h ‬‬ ‫‪ 3.87cm‬‬ ‫‪0 .7  R‬‬ ‫‪0.7  6‬‬

‫‪ m  0.7 R   w   w ‬‬

‫ﺑﺮ اﺳﺎس ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺧﺮوﺟﯽ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ‪،‬ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﮑﺎن ﺳﺎزه ﺗﺤﺖ )‪ wind(+x‬و ﺑﺮاﺑﺮ ‪ cm2.6‬اﺳﺖ ﮐﻪ ﮐﻤﺘﺮ از‬ ‫ﻣﻘﺪار ﻣﺠﺎز ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫‪11‬‬


‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﮐﻨﺘﺮل واژﮔﻮﻧﯽ‬

‫ﮐﻨﺘﺮل واژﮔﻮﻧﯽ در ﺟﻬﺖ ‪:X‬‬ ‫ﻃﺒﻖ ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺧﺮوﺟﯽ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ‪،‬ﻣﺎﮐﺰﯾﻤﻢ ﻟﻨﮕﺮ اﯾﺠﺎد ﺷﺪه)ﺗﺤﺖ ﺑﺎر )‪ ( wind(-x‬ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ‪:‬‬ ‫ﻟﻨﮕﺮ واژﮔﻮﻧﯽ‬

‫‪M y  875.87Ton.m‬‬

‫وزن ﻟﺮزه اي ﮐﻞ ﺳﺎزه‬

‫‪W  269.6Ton‬‬

‫ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺿﺮﯾﺐ اﻃﻤﯿﻨﺎن در ﻣﻘﺎﺑﻞ واژﮔﻮﻧﯽ از راﺑﻄﻪ زﯾﺮ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ‪.‬‬

‫‪269.6  7.5‬‬ ‫‪ 2.3  1.75 ok‬‬ ‫‪875.87‬‬

‫‪SF ‬‬

‫ﮐﻨﺘﺮل واژﮔﻮﻧﯽ در ﺟﻬﺖ ‪:Y‬‬ ‫ﻃﺒﻖ ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺧﺮوﺟﯽ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ‪،‬ﻣﺎﮐﺰﯾﻤﻢ ﻟﻨﮕﺮ اﯾﺠﺎد ﺷﺪه)ﺗﺤﺖ ﺑﺎر )‪ ( wind(-Y‬ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ‪:‬‬ ‫ﻟﻨﮕﺮ واژﮔﻮﻧﯽ‬ ‫وزن ﻟﺮزه اي ﮐﻞ ﺳﺎزه‬

‫‪M x  1905Ton.m‬‬

‫‪W  269.6Ton‬‬

‫ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺿﺮﯾﺐ اﻃﻤﯿﻨﺎن در ﻣﻘﺎﺑﻞ واژﮔﻮﻧﯽ از راﺑﻄﻪ زﯾﺮ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ‪.‬‬

‫‪269.6  19.5‬‬ ‫‪ 2.76  1.75 ok‬‬ ‫‪1905‬‬

‫‪12‬‬

‫‪SF ‬‬


‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻃﺮاﺣﯽ‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ ﺗﯿﺮ ﺣﻤﺎل ﻗﺎب)‪(RAFTER‬‬ ‫در اﻋﻀﺎي داراي ﻣﻘﻄﻊ ﻣﺘﻐﯿﺮ ﺑﺎﯾﺪ ‪) Fa , Fb‬ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺧﻤﺸﯽ و ﻓﺸﺎري( را ﺑﻪ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﺑﺪﻫﯿﻢ‪.‬ﭼﻮن‬ ‫ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﻣﻘﺪار آﻧﻬﺎ را ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻧﻤﯽ ﮐﻨﺪ‪.‬‬

‫‪75.5  33‬‬ ‫‪0.268  500‬‬ ‫‪ 1.28  min( 6,‬‬ ‫ﮐﻨﺘﺮل ﺷﯿﺐ ﻣﻘﻄﻊ ‪)  4.06 ok‬‬ ‫‪33‬‬ ‫‪33‬‬

‫‪‬‬

‫ﺿﺮﯾﺐ ﻻﻏﺮي ﻣﻮﺛﺮ)ﺑﺎ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ اﯾﻦ ﺿﺮﯾﺐ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﯿﻢ از ﺟﺪاول ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻣﻨﺸﻮري ﺗﻨﺶ‬ ‫ﻣﺠﺎز ﻓﺸﺎري را ﺑﺪﺳﺖ آورﯾﻢ(‬

‫‪k l kl‬‬ ‫‪kl‬‬ ‫‪1 500 1 350‬‬ ‫‪kg‬‬ ‫(‪ max(  , )  max‬‬ ‫‪,‬‬ ‫‪)  58  Fa  1177 2‬‬ ‫‪r‬‬ ‫‪rox roy‬‬ ‫‪14.3 6.33‬‬ ‫‪cm‬‬

‫‪‬‬

‫‪200  33‬‬ ‫‪ 1.44‬‬ ‫‪25  1.2‬‬ ‫‪rTo  1.2  6.32  7.59cm‬‬ ‫‪hs  1  0.023  1.28 ‬‬

‫‪200‬‬ ‫‪ 1.03‬‬ ‫‪7.59‬‬ ‫‪84  104  25 1.2‬‬ ‫‪kg‬‬ ‫‪Fs ‬‬ ‫‪ 2651 2‬‬ ‫‪1.44  200  33‬‬ ‫‪cm‬‬ ‫‪6‬‬ ‫‪12 10‬‬ ‫‪kg‬‬ ‫‪Fwy ‬‬ ‫‪ 16290 2‬‬ ‫‪1.03  200 2‬‬ ‫‪cm‬‬ ‫(‬ ‫)‬ ‫‪7.59‬‬

‫‪hw  1  0.00385  1.28‬‬

‫ﭼﻮن در ﻓﺮﻣﻮل ‪ M 1 , M 2 ، Cb‬ﻟﻨﮕﺮ ﻫﺎي اﻧﺘﻬﺎي ﻗﺴﻤﺖ ﻣﻬﺎرﻧﺸﺪه اﺳﺖ و در اﯾﻨﺠﺎ ﻃﻮل ﻣﻬﺎر ﻧﺸﺪه‬ ‫ﻋﻀﻮ ‪ 2‬ﻣﺘﺮ اﺳﺖ و ﺗﻐﯿﯿﺮات ﻣﻤﺎن در اﯾﻦ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﮐﻢ اﺳﺖ ﻟﺬا ‪ B  1‬ﻣﻨﻈﻮر ﻣﯽ ﮔﺮدد‪.‬‬

‫‪13‬‬


‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﺑﻨﺎ ﺑﺮ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺑﺎﻻ ﺗﻨﺶ ﺧﻤﺸﯽ ﻣﺠﺎز ﯾﮏ ﻋﻀﻮ ﺑﺎ ﻣﻘﻄﻊ ﻣﺘﻐﯿﺮ و ﻣﻄﺎﺑﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ AISC‬ﺑﻪ‬ ‫ﺻﻮرت زﯾﺮ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد‪.‬‬

‫‪2‬‬ ‫‪2400‬‬ ‫‪kg‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪1‬‬ ‫‪ 2400  1561 2  0.6 Fy‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪2 ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪3  6  1 2651  16290 ‬‬ ‫‪cm‬‬ ‫‪kg‬‬ ‫‪ Fby  1440 2‬‬ ‫‪cm‬‬ ‫‪Fb ‬‬

‫ﻃﺮاﺣﯽ ﭘﺮﻟﯿﻦ‬ ‫در ﻃﺮاﺣﯽ ﭘﻮﺷﺶ ﺑﺎﻣﻬﺎ و ﻋﻨﺎﺻﺮ ﻧﮕﻬﺪارﻧﺪه آﻧﻬﺎ ﻣﺎﻧﻨﺪ ﻻﭘﻪ ﻫﺎ ﺿﻮاﺑﻂ ﺑﻨﺪ ‪ 2-8-6-6‬ﻣﺒﺤﺚ ﺷﺸﻢ ﻟﺤﺎظ‬ ‫ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬

‫‪kg‬‬ ‫ﻓﺎﺻﻠﻪ ﻻﭘﻪ ﻫﺎ از ﯾﮑﺪﯾﮕﺮ را ‪ 90‬س م ﻓﺮض ﻣﯽ ﮐﻨﯿﻢ‪.‬‬ ‫‪m2‬‬

‫‪, qsnow  150‬‬

‫‪kg‬‬ ‫‪m2‬‬

‫‪qD  40‬‬

‫ﺿﺮﯾﺐ اﺛﺮ ﺷﮑﻞ ﺑﺮاي اﻋﻀﺎي ﺳﺎزه اي ﻧﮕﻬﺪارﻧﺪه ﺑﺎم ﻃﺒﻖ ﺟﺪول ‪ 4-6-6‬ﻣﺒﺤﺚ ﺷﺸﻢ ‪ Cq  1.4‬ﻣﯽ‬ ‫ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫‪kg‬‬ ‫‪m2‬‬

‫‪qwind  84.5  2  1.4  236.6‬‬

‫‪kg‬‬ ‫‪kg‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪D‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪S‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪190‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪0‬‬ ‫‪.‬‬ ‫‪90‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪171‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪m2‬‬ ‫‪m‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪0.75( D  W )  0.75(40  236.6)  207.45 kg  210 kg‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪m‬‬ ‫‪m‬‬ ‫ﮐﻨﺘﺮل ﺗﻨﺶ در ﻗﺴﻤﺖ وﺳﻂ ﺗﯿﺮ‬

‫‪kg‬‬ ‫‪m‬‬

‫‪q y  q cos   210 cos 11  206.14‬‬

‫‪kg‬‬ ‫‪m‬‬ ‫‪14‬‬

‫‪q x  q sin   210 sin 11  40.07‬‬


‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ www.Sazeh808.blogfa.com

q y  L2 206.14  36 Mx    927.63kg.m 8 8 q x  L2 40.07  36 My    4kg.m 360 360

I x  562.8cm 4 , I y  127.4cm 4 , I xy  207.9cm 4 , I max  646.1cm 4 , I min  44.1cm 4 ,  21.84, X  7, Y  9  X   3.15cm, y  10.96cm  S max  66.14cm3 , S min 

44.1  14cm3 3.15

M y 927.63 102 4 102 Mx kg fb  2    1431 2  0.6 Fy  1440 S max S min 66.14 14 cm sagrod ‫ﮐﻨﺘﺮل ﺗﻨﺶ در ﻣﺤﻞ‬

q y  L2 206.14  36 Mx    624.56kg.m 9 9 q x  L2 40.07  6 2 My    16.03kg.m 90 90 624.56  10 2 16.03  10 2 kg fb   2  1173 2  0.6 Fy  1440 66.14 14 cm

15


‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ www.Sazeh808.blogfa.com

‫ﮐﻨﺘﺮل ﺧﯿﺰ در ﭘﺮﻟﯿﻦ ﻫﺎ‬

kg kg  0 . 9  171 m2 m 4 5qL 5  1.71 6004 L 600    2.12cm    3cm 6 384EI max 384  2.1 10  646.1 200 200

q  190  max

sagrod ‫ﻃﺮاﺣﯽ‬

p  qBL sin   (150  40)  2  8.5  sin 11  616.3kg kg 616.3 Ft  0.17 Fu  0.17  3000  510 2  Areq   1.2  use14 cm 510  A  1.54cm 2 ‫ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺑﺮﺷﯽ ﺳﺘﻮن‬

h 75 3185   125   65 t w 0.6 Fy a    K  5.34 h 315  10 4  K v 315  10 4  5.34 Cv    0.45 2 h 2 2400 ( 125 ) Fy ( ) tw Fv 

Fy 2.89

( Cv ) 

2400  0.45  373.7  0.4 Fy  960 2.89

h  125  260  tw 16


‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻧﯿﺎزي ﺑﻪ ﺳﺨﺖ ﮐﻨﻨﺪه ﻋﺮﺿﯽ ﻧﯿﺴﺖ ‪.‬‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ ﺟﻮش اﺗﺼﺎل ﺑﺎﻟﻬﺎي ﺳﺘﻮن ﺑﻪ ﺟﺎن‬ ‫ﭼﻮن ﺑﺮش در ﻃﻮل ﺳﺘﻮن ﺛﺎﺑﺖ اﺳﺖ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺟﺮﯾﺎن ﺑﺮﺷﯽ ﺑﯿﻦ ﺟﺎن و ﺑﺎل در ﭘﺎي ﺳﺘﻮن رخ ﻣﯽ دﻫﺪ‪.‬‬

‫‪VQ 4.3  103  25 1.2  15..6‬‬ ‫‪kg‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ 126.10‬‬ ‫‪I‬‬ ‫‪15959‬‬ ‫‪cm‬‬ ‫‪2  650  a  126.10  a  0.097cm‬‬ ‫‪q‬‬

‫از ﺟﻮش ‪ 6‬م م ﻣﻤﺘﺪ در دو ﻃﺮف ﺟﺎن اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﮐﻨﺘﺮل ﻧﺴﺒﺖ ﻋﺮض ﺑﻪ ﺿﺨﺎﻣﺖ ورق ﺑﺎل و ﺟﺎن‬

‫‪h‬‬ ‫‪7‬‬ ‫‪ 125  50  K c ‬‬ ‫‪ 0.63  0.4‬‬ ‫‪t‬‬ ‫‪h‬‬ ‫‪t‬‬ ‫‪bf‬‬ ‫‪25‬‬ ‫‪795‬‬ ‫‪795‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ 10.4 ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ 12.88‬‬ ‫‪2t f 2  1.2‬‬ ‫‪Fy‬‬ ‫‪2400‬‬ ‫‪0.63‬‬ ‫‪Kc‬‬ ‫ورق ﺟﺎن‬

‫‪h 75‬‬ ‫‪6370‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ 125 ‬‬ ‫‪ 167 ok‬‬ ‫‪t w 0 .6‬‬ ‫‪1440‬‬

‫‪17‬‬


‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ www.Sazeh808.blogfa.com

‫ﻃﺮاﺣﯽ اﺳﺘﺮات‬ p  1174.5kg  1.2ton k  1, L  6m, r  3.03cm, A  8.62cm 2 KL  198.01  Fa  267.8cm 2 r max force  267.8  8.62  2308kg  1200kg ‫ﻃﺮاﺣﯽ ﭘﯿﭽﻬﺎ‬

Fv  0.2 Fu  0.2  8000  1600

A

kg cm 2

2308  1.94cm 2  use 2 M 12( M 8  8) 1600 ‫ﺳﻄﺢ ورق ﻻزم‬

A

L

2308  2.15cm 2 1440

‫ﻃﻮل ﺟﻮش ﻻزم‬

2308  11.92cm 650  0.4

2308 2p 2  0.83cm Le   Fu t 3700  1 2

Le  25mm .‫ زﯾﺮ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﮐﻨﯿﻢ‬detail ‫ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺑﺎﻻ از‬

18


‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ www.Sazeh808.blogfa.com

BASE PLATE ‫ﻃﺮاﺣﯽ‬  pmax  30ton  Vmax  5.8ton 0.3  210  63

kg cm 2

30 103  476.19cm 2  use 63 m  4cm, n  7.5cm Areq 

plate 400  400

30 103 kg fp   18.75 2 40  40 cm

t

3 f m2 p  0.75 F y

3  18.75  16  1.1cm  use plate400  400  15 0.75  2400

‫ﻃﺮاﺣﯽ ﺑﻮﻟﺘﻬﺎ‬

V  5.8ton Areq 

Fv  0.17 Fu  0.17  3000  510

kg cm 2

5.8  103  11.37cm 2  use4 22  A  15cm 2 510

19


‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻃﺮاﺣﯽ ﻓﻮﻧﺪاﺳﯿﻮن‬ ‫در ﻃﺮاﺣﯽ ﻓﻮﻧﺪاﺳﯿﻮن ﺑﺎﯾﺪ اﺛﺮ ﺧﺎك روي ﻓﻮﻧﺪاﺳﯿﻮن و وزن ﻓﻮﻧﺪاﺳﯿﻮن را ﻧﯿﺰ ﻟﺤﺎظ ﮐﻨﯿﻢ‪.‬‬ ‫‪kg‬‬ ‫‪ton‬‬ ‫‪ 12 2‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪cm‬‬ ‫‪m‬‬

‫‪kg‬‬ ‫‪cm 2‬‬

‫‪q a  1.2‬‬

‫‪qe  12  0.4  1.8  0.65  2.4  0.972‬‬

‫‪ pmax  30ton‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪Vmax  5.8ton‬‬ ‫‪ok‬‬

‫‪30  10 3‬‬ ‫‪5.8  10 3  65  6‬‬ ‫‪kg‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ 1.03 2‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪200  200‬‬ ‫‪200  200‬‬ ‫‪cm‬‬

‫‪cm 2‬‬ ‫‪ use16 @ 20cm‬‬ ‫‪m‬‬

‫‪20‬‬

‫‪q‬‬

‫‪As  0.002  100  50  10‬‬


‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻃﺮاﺣﯽ ‪wall post‬‬ ‫در ﻃﺮاﺣﯽ دﯾﻮارﻫﺎ و ﻋﻨﺎﺻﺮ ﻧﮕﻬﺪارﻧﺪه آﻧﻬﺎ ﻣﺎﻧﻨﺪ ‪، wall post‬ﺿﻮاﺑﻂ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺑﻨﺪ ‪ 1-8-6-6‬ﻟﺤﺎظ ﺷﺪه‬ ‫اﺳﺖ‪.‬‬

‫‪L  5.97 m, S x  698.95cm3 , S y  125.05cm 3 , rx  16.05cm, ry  5.46, A  52.5cm 2‬‬

‫‪ton‬‬ ‫‪m‬‬ ‫‪5.85  105‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ 406.25‬‬ ‫‪1440‬‬

‫‪w  84.5  2  1.4  5.5  10 3  1.3‬‬ ‫‪36‬‬ ‫‪ 5.85ton.m  S req‬‬ ‫‪8‬‬

‫‪M  1.3 ‬‬

‫ﺑﻪ ﻋﻠﺖ وﺟﻮد دﯾﻮار آﺟﺮي‪،‬ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﺟﺎﻧﺒﯽ ﮐﺎﻓﯽ وﺟﻮد دارد و ﺗﻨﺶ ﺧﻤﺸﯽ ﻣﺠﺎز را ﻣﯽ ﺗﻮان ‪ 0.6 Fy‬در ﻧﻈﺮ‬ ‫ﮔﺮﻓﺖ‪.‬ﺑﺎر ﻣﺘﻤﺮﮐﺰ ﻧﺎﺷﯽ از وزن دﯾﻮار ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد‪:‬‬ ‫‪21.4  10 3‬‬ ‫‪kg‬‬ ‫‪ 407.6 2‬‬ ‫‪52.5‬‬ ‫‪cm‬‬

‫‪0.35  6  5.5  1850  21.4ton  f a ‬‬

‫‪K x L 1  600‬‬ ‫‪kg‬‬ ‫‪f‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ 35.4  Fa  1283 2  a  0.32  0.15‬‬ ‫‪rx‬‬ ‫‪16.05‬‬ ‫‪cm‬‬ ‫‪Fa‬‬ ‫‪f‬‬ ‫‪5.85  105‬‬ ‫‪kg‬‬ ‫‪ 836.97 2  b  0.58‬‬ ‫‪698.95‬‬ ‫‪cm‬‬ ‫‪Fb‬‬

‫‪1.05  107‬‬ ‫‪kg‬‬ ‫‪ 8379 2‬‬ ‫‪2‬‬ ‫)‪(35.4‬‬ ‫‪cm‬‬

‫‪21‬‬

‫‪fb ‬‬

‫‪FeX ‬‬


‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫‪Cm f b‬‬ ‫‪0.85  836.97‬‬ ‫‪ fa‬‬ ‫‪ 0.32 ‬‬ ‫‪ 0.6‬‬ ‫‪F ‬‬ ‫‪f‬‬ ‫‪407.6‬‬ ‫‪a‬‬ ‫(‬ ‫‪1‬‬ ‫‪‬‬ ‫)‬ ‫‪1440‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪(1  ) Fb‬‬ ‫‪8379‬‬ ‫‪Fe‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ f‬‬ ‫‪f‬‬ ‫‪407.6‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ b ‬‬ ‫‪ 0.58  0.86  1 ok‬‬ ‫‪ 0.6 Fy Fb 1440‬‬

‫ﻃﺮاﺣﯽ ﺗﯿﺮ ﺟﺮﺛﻘﯿﻞ‬ ‫ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﺟﺪاول ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺟﺮﺛﻘﯿﻞ)ﺑﺮاي ﺟﺮﺛﻘﯿﻞ ‪ 5‬ﺗﻦ ) ‪( ( EUP / EKP‬‬ ‫‪Rmin  1175kg‬‬

‫‪Rmax  4050kg‬‬

‫ﻓﺎﺻﻠﻪ ﭼﺮﺧﻬﺎ ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ ‪ 3.15‬ﻣﺘﺮ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد‪.‬‬

‫ﺟﺮﺛﻘﯿﻞ ﺳﻨﮕﯿﻦ وآﻫﺴﺘﻪ ﺣﺮﮐﺖ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ در ﻧﺘﯿﺠﻪ ‪R  1.6  4050  6480 kg‬‬

‫‪Fh  0.12(4050  1175)  1.1  689kg‬‬ ‫‪Ft  0.16(4050)  648kg‬‬ ‫‪R‬‬ ‫‪a‬‬ ‫) ‪( L  ) 2 x  0.5( L  0.5a‬‬ ‫‪2L‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪x  0.5(7  0.5  3.15)  2.71‬‬ ‫‪6480‬‬ ‫‪3.15 2‬‬ ‫‪Mx ‬‬ ‫‪(7 ‬‬ ‫‪)  13622 kg.m‬‬ ‫‪27‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪Mx ‬‬

‫‪689‬‬ ‫‪(7  3.15 / 2) 2  1450kg.m‬‬ ‫‪2 7‬‬

‫‪22‬‬

‫‪My ‬‬


‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ www.Sazeh808.blogfa.com

S x  1642cm3 , S y  360cm3 , rx  18.3cm, ry  7.2, A  92cm 2 rt  1.2ry  1.2  7.2  8.64 L 700   81 rt 8.64 c  122 L Cb  1    b   c rt b  54 L Fy ( ) 2 rt 2 kg Fb  (  ) Fy  1248 5 3 1075  10 Cb cm 2 KL 1  700   97  Fa  918 ‫ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﻣﺤﻮري‬ r 7 .2 648 kg fa fa   5.3  0.007 2 104 cm Fa f bx 

f 13622  100  829  bx  0.66 1642 Fb

f by 

f by 1450  100  403   0.28 360 Fb

f fa f  bx  by  0.947  1 ok Fa Fbx Fby

23


‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫)‪6480  6  6480(6  3.15‬‬ ‫ﻧﯿﺮوي ‪ 9558kg 1‬‬ ‫‪6‬‬ ‫)‪1175  1.6  6  1175  1.6(6  3.15‬‬ ‫‪‬‬ ‫ﻧﯿﺮوي ‪ 2775kg 2‬‬ ‫‪6‬‬ ‫ﻧﯿﺮوي ‪Ft  650kg 3‬‬ ‫‪R A max ‬‬

‫)‪Fh  6  Fh (6  3.15‬‬ ‫ﻧﯿﺮوي ‪ 1020kg 4‬‬ ‫‪6‬‬

‫‪R A min‬‬

‫‪‬‬

‫ﻃﺮاﺣﯽ ﻓﻠﻨﺞ ﮔﻮﺷﻪ‬ ‫‪kg‬‬ ‫‪cm 2‬‬

‫‪useM (8.8)  Fu  8000‬‬ ‫‪V  11ton‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪M  38ton.m‬‬

‫‪A  3.8cm 2‬‬

‫‪try 16M 22‬‬

‫ﺑﺎ ﻓﺮض ‪  y  8.2cm‬ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺗﺎر ﺧﻨﺜﯽ از ﺗﺎر ﻓﺸﺎري ﭘﺎﯾﯿﻨﯽ‬ ‫‪:m‬ﺗﻌﺪاد ﭘﯿﭻ ﻫﺎي ﯾﮏ ردﯾﻒ ‪ m  2 ‬و‪:n‬ﺗﻌﺪاد ﭘﯿﭻ ﻫﺎي ﻣﻮﺟﻮد در ﯾﮏ ﺳﺘﻮن واﻗﻊ در ﺑﺎﻻي ﻣﺤﻮر ﺧﻨﺜﯽ‬ ‫‪n=7‬و ‪: h‬ﻓﺎﺻﻠﻪ اوﻟﯿﻦ ﭘﯿﭻ ﻫﺎي ﻣﻮﺟﻮد در ﺑﺎﻻي ﻣﺤﻮر ﺧﻨﺜﯽ ﺗﺎ ﺗﺎر ﻓﺸﺎري اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ ‪h  18cm‬‬

‫‪:P‬ﻓﻮاﺻﻞ ﭘﯿﭻ ﻫﺎ=‪ 10cm‬و ‪:b‬ﻋﺮض ﻓﻠﻨﺞ=‪25 cm‬‬

‫‪24‬‬


‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬ www.Sazeh808.blogfa.com

n 1 )  y  12.35cm 2 2 n 1 by 3 2 ( n  1) 2  I  mnAp  mnA( p  h  y)   I  105336.8cm 4 12 2 3

by 2  mnA(h   y  p

I  1599.67cm3 (86.4  8.2  12.35) V kg fv   180.9 2 16  3.8 cm

S

2

Ft  (0.38  1.33  Fu ) 2  4.39 f v  Ft  4025

kg cm 2

38  10 5 kg  2375 Fv  0.2 Fu  1600 2 1599.67 cm ft 2 fv 2 2375 2 180.9 2 ( )  ( ) 1 ( ) ( )  0.36  1 Ft Fv 4025 1600 ft 

‫ﮐﻨﺘﺮل ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺻﻔﺤﻪ ﺑﺮاي ﻓﻠﻨﺞ‬ Py  4025  3.8  15.3ton

n

use

5  0.5  t  10

4 py t  a 2b Fy (8  b na

4  15.3  10 3  t  1.5 10 2 10 2400(8    10 0.5 10

plate 864  250  15

25


SAP2000

9/4/09 1:18:00

SAP2000 v11.0.8 - File:soole bonyad maskan - Frame Span Loads (wind(-y)) (As Defined) - Ton, cm, C Units


SAP2000

9/4/09 1:16:49

SAP2000 v11.0.8 - File:soole bonyad maskan - Frame Span Loads (wind(-x)) (As Defined) - Ton, m, C Units


SAP2000

9/4/09 1:17:34

SAP2000 v11.0.8 - File:soole bonyad maskan - Frame Span Loads (wind(+y)) (As Defined) - Ton, m, C Units


SAP2000

9/4/09 1:16:04

SAP2000 v11.0.8 - File:soole bonyad maskan - Frame Span Loads (wind(+x)) (As Defined) - Ton, m, C Units


SAP2000

9/4/09 1:19:49

SAP2000 v11.0.8 - File:soole bonyad maskan - Frame Span Loads (wall) (As Defined) - Ton, cm, C Units


SAP2000

0.00

9/4/09 1:35:02

0.50

0.70

0.90

1.00

SAP2000 v11.0.8 - File:soole bonyad maskan - Steel P-M Interaction Ratios (AISC-ASD89) - Ton, m, C Units


SAP2000

9/4/09 1:14:41

SAP2000 v11.0.8 - File:soole bonyad maskan - Frame Span Loads (Snow) (As Defined) - Ton, m, C Units


‫) ﻓﻠﻨﺞ وﺳﻂ (‬

‫اﻃﻼﻋﺎت ﺑﺎرﮔﺬاري‬ ‫‪T.M‬‬

‫‪10‬‬

‫ﻟﻨﮕﺮ ﻣﻮﺟﻮد در ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﻋﺎدي‬

‫‪T‬‬

‫‪2.5‬‬

‫ﺑﺮش ﻣﻮﺟﻮد در ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﻋﺎدي‬

‫‪T.M‬‬

‫‪0‬‬

‫ﻟﻨﮕﺮ ﻣﻮﺟﻮد در ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﻓﻮق اﻟﻌﺎدﻩ‬

‫‪T‬‬

‫‪0‬‬

‫ﺑﺮش ﻣﻮﺟﻮد در ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﻓﻮق اﻟﻌﺎدﻩ‬

‫ﺗﻨﺸﻬﺎي ﻣﺠﺎز آﺸﺸﻲ ﺗﻮام ﺑﺎ ﺑﺮش‬ ‫‪Ft‬‬ ‫ﻣﺠﺎز ﻣﺤﺎﺳﺒﺎﺗﻲ در ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﻋﺎدي‬ ‫‪Ft‬‬ ‫ﻣﺠﺎزﻣﺤﺎﺳﺒﺎﺗﻲ در ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﻓﻮق اﻟﻌﺎدﻩ‬ ‫‪Ft‬‬ ‫ﻣﺠﺎز ﻣﻔﺮوض در ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﻋﺎدي‬ ‫‪Ft‬‬ ‫ﻣﺠﺎز ﻣﻔﺮوض در ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﻓﻮق اﻟﻌﺎدﻩ‬

‫‪Kg/Cm2‬‬

‫‪3115.996‬‬

‫‪Kg/Cm2‬‬

‫‪4169.55‬‬

‫‪Kg/Cm2‬‬

‫‪2700‬‬

‫‪Kg/Cm2‬‬

‫‪0‬‬

‫‪T.M‬‬

‫‪20.9301‬‬

‫ﻟﻨﮕﺮ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﺤﻤﻞ درﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﻋﺎدي‬

‫‪T.M‬‬

‫‪0‬‬

‫ﻟﻨﮕﺮ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﺤﻤﻞ درﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﻓﻮق اﻟﻌﺎدﻩ‬

‫ﺣﺪاآﺜﺮ ﻟﻨﮕﺮ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﺤﻤﻞ اﺗﺼﺎل‬

‫ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻓﻠﻨﺞ‬ ‫‪Cm‬‬

‫‪10‬‬

‫ﻓﺎﺻﻠﻪ اﻓﻘﻲ ﭘﻴﭽﻬﺎ‬

‫‪Cm‬‬

‫‪1.427035388‬‬

‫ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻزم‬

‫‪OK‬‬

‫ﭼﻚ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت در ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎر ﮔﺬاري ﻋﺎدي‬

‫‪OK‬‬

‫ﭼﻚ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت در ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎر ﮔﺬاري ﻓﻮق اﻟﻌﺎدﻩ‬


‫) ﻓﻠﻨﺞ ﮔﻮﺷﻪ (‬

‫اﻃﻼﻋﺎت ﺑﺎرﮔﺬاري‬ ‫‪T.M‬‬

‫‪38‬‬

‫ﻟﻨﮕﺮ ﻣﻮﺟﻮد در ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﻋﺎدي‬

‫‪T‬‬

‫‪11‬‬

‫ﺑﺮش ﻣﻮﺟﻮد در ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﻋﺎدي‬

‫‪T.M‬‬

‫‪0‬‬

‫ﻟﻨﮕﺮ ﻣﻮﺟﻮد در ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﻓﻮق اﻟﻌﺎدﻩ‬

‫‪T‬‬

‫‪0‬‬

‫ﺑﺮش ﻣﻮﺟﻮد در ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﻓﻮق اﻟﻌﺎدﻩ‬

‫ﺗﻨﺸﻬﺎي ﻣﺠﺎز آﺸﺸﻲ ﺗﻮام ﺑﺎ ﺑﺮش‬ ‫‪Ft‬‬ ‫ﻣﺠﺎز ﻣﺤﺎﺳﺒﺎﺗﻲ در ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﻋﺎدي‬ ‫‪Ft‬‬ ‫ﻣﺠﺎزﻣﺤﺎﺳﺒﺎﺗﻲ در ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﻓﻮق اﻟﻌﺎدﻩ‬ ‫‪Ft‬‬ ‫ﻣﺠﺎز ﻣﻔﺮوض در ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﻋﺎدي‬ ‫‪Ft‬‬ ‫ﻣﺠﺎز ﻣﻔﺮوض در ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﻓﻮق اﻟﻌﺎدﻩ‬

‫‪Kg/Cm2‬‬

‫‪3041.917‬‬

‫‪Kg/Cm2‬‬

‫‪4169.55‬‬

‫‪Kg/Cm2‬‬

‫‪2700‬‬

‫‪Kg/Cm2‬‬

‫‪0‬‬

‫‪T.M‬‬

‫‪43.19118‬‬

‫ﻟﻨﮕﺮ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﺤﻤﻞ درﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﻋﺎدي‬

‫‪T.M‬‬

‫‪0‬‬

‫ﻟﻨﮕﺮ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﺤﻤﻞ درﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﻓﻮق اﻟﻌﺎدﻩ‬

‫ﺣﺪاآﺜﺮ ﻟﻨﮕﺮ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﺤﻤﻞ اﺗﺼﺎل‬

‫ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻓﻠﻨﺞ‬ ‫‪Cm‬‬

‫‪10‬‬

‫ﻓﺎﺻﻠﻪ اﻓﻘﻲ ﭘﻴﭽﻬﺎ‬

‫‪Cm‬‬

‫‪1.511195151‬‬

‫ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻزم‬

‫‪OK‬‬

‫ﭼﻚ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت در ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎر ﮔﺬاري ﻋﺎدي‬

‫‪OK‬‬

‫ﭼﻚ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت در ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎر ﮔﺬاري ﻓﻮق اﻟﻌﺎدﻩ‬


‫) ﻓﻠﻨﺞ وﺳﻂ (‬

‫اﻃﻼﻋﺎت ﻓﻠﻨﺞ‬

‫‪OK‬‬

‫‪Cm‬‬

‫‪41‬‬

‫ﻃﻮل ﻓﻠﻨﺞ‬

‫‪Cm‬‬

‫‪25‬‬

‫ﭘﻬﻨﺎي ﻓﻠﻨﺞ‬

‫‪Kg/Cm2‬‬

‫‪8250‬‬

‫ﺗﻨﺶ ﻧﻬﺎﺋﻲ ﭘﻴﭽﻬﺎ‬

‫‪mm‬‬

‫‪22‬‬

‫ﻧﻤﺮﻩ ﭘﻴﭻ‬

‫‪Cm2‬‬

‫‪3.7994‬‬

‫ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ‬

‫‪Cm‬‬

‫‪8‬‬

‫ﻓﺎﺻﻠﻪ ﻋﻤﻮدي ﭘﻴﭽﻬﺎاز ﻳﻜﺪﻳﮕﺮ‬

‫‪2‬‬

‫ﺗﻌﺪاد ﭘﻴﭽﻬﺎي هﺮ ردﻳﻒ‬

‫‪4‬‬

‫ﺗﻌﺪاد ﭘﻴﭽﻬﺎي هﺮ ﺳﺘﻮن‬

‫‪4‬‬

‫ﺗﻌﺪاد ﭘﻴﭽﻬﺎي هﺮ ﺳﺘﻮن ﺑﺎﻻي ﺗﺎر ﺧﻨﺜﻲ‬

‫‪Cm‬‬

‫‪8.5‬‬

‫ﻓﺎﺻﻠﻪ اوﻟﻴﻦ ﭘﻴﭻ ﺗﺎ راس ﻓﻠﻨﺞ‬

‫‪Cm‬‬

‫‪16.7‬‬

‫ﻓﺎﺻﻠﻪ اوﻟﻴﻦ ﭘﻴﭻ ﺑﺎﻻي ﺗﺎر ﺧﻨﺜﻲ ﺗﺎ ﭘﺎﺋﻴﻦ ﻓﻠﻨﺞ‬

‫‪Cm‬‬

‫‪7.226086‬‬

‫ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺗﺎر ﺧﻨﺜﻲ ﺗﺎ ﭘﺎﺋﻴﻦ ﻓﻠﻨﺞ‬

‫‪Cm4‬‬

‫‪19592.05‬‬

‫ﻣﻤﺎن اﻳﻨﺮﺳﻲ ﭘﻴﭽﻬﺎ‬

‫‪Cm3‬‬

‫‪775.1887‬‬

‫اﺳﺎس ﻣﻘﻄﻊ ﭘﻴﭽﻬﺎ‬


‫) ﻓﻠﻨﺞ ﮔﻮﺷﻪ (‬

‫اﻃﻼﻋﺎت ﻓﻠﻨﺞ‬

‫‪OK‬‬

‫‪Cm‬‬

‫‪86.4‬‬

‫ﻃﻮل ﻓﻠﻨﺞ‬

‫‪Cm‬‬

‫‪25‬‬

‫ﭘﻬﻨﺎي ﻓﻠﻨﺞ‬

‫‪Kg/Cm2‬‬

‫‪8250‬‬

‫ﺗﻨﺶ ﻧﻬﺎﺋﻲ ﭘﻴﭽﻬﺎ‬

‫‪mm‬‬

‫‪22‬‬

‫ﻧﻤﺮﻩ ﭘﻴﭻ‬

‫‪Cm2‬‬

‫‪3.7994‬‬

‫ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ‬

‫‪Cm‬‬

‫‪10‬‬

‫ﻓﺎﺻﻠﻪ ﻋﻤﻮدي ﭘﻴﭽﻬﺎاز ﻳﻜﺪﻳﮕﺮ‬

‫‪2‬‬

‫ﺗﻌﺪاد ﭘﻴﭽﻬﺎي هﺮ ردﻳﻒ‬

‫‪8‬‬

‫ﺗﻌﺪاد ﭘﻴﭽﻬﺎي هﺮ ﺳﺘﻮن‬

‫‪7‬‬

‫ﺗﻌﺪاد ﭘﻴﭽﻬﺎي هﺮ ﺳﺘﻮن ﺑﺎﻻي ﺗﺎر ﺧﻨﺜﻲ‬

‫‪Cm‬‬

‫‪8.2‬‬

‫ﻓﺎﺻﻠﻪ اوﻟﻴﻦ ﭘﻴﭻ ﺗﺎ راس ﻓﻠﻨﺞ‬

‫‪Cm‬‬

‫‪18.2‬‬

‫ﻓﺎﺻﻠﻪ اوﻟﻴﻦ ﭘﻴﭻ ﺑﺎﻻي ﺗﺎر ﺧﻨﺜﻲ ﺗﺎ ﭘﺎﺋﻴﻦ ﻓﻠﻨﺞ‬

‫‪Cm‬‬

‫‪12.35107‬‬

‫ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺗﺎر ﺧﻨﺜﻲ ﺗﺎ ﭘﺎﺋﻴﻦ ﻓﻠﻨﺞ‬

‫‪Cm4‬‬

‫‪105336.8‬‬

‫ﻣﻤﺎن اﻳﻨﺮﺳﻲ ﭘﻴﭽﻬﺎ‬

‫‪Cm3‬‬

‫‪1599.674‬‬

‫اﺳﺎس ﻣﻘﻄﻊ ﭘﻴﭽﻬﺎ‬


SAP2000

9/4/09 1:14:17

SAP2000 v11.0.8 - File:soole bonyad maskan - Frame Span Loads (DEAD) (As Defined) - Ton, m, C Units


SAP2000

9/4/09 1:20:18

SAP2000 v11.0.8 - File:soole bonyad maskan - Frame Span Loads (crane) (As Defined) - Ton, cm, C Units


SAP2000 Steel Design

Project Job Number Engineer

AISC-ASD89 STEEL SECTION CHECK Combo : DSTL14 Units : Kgf, cm, C

Frame X Mid Y Mid Z Mid Length Loc

: : : : : :

43 1500.000 2880.000 270.000 540.000 540.000

Design Sect: Design Type: Frame Type : Sect Class : Major Axis : RLLF :

Area IMajor IMinor Ixy

: : : :

103.860 102345.445 3126.316 0.000

SMajor SMinor ZMajor ZMinor

: : : :

col Column Moment Resisting Frame Non-Compact 0.000 degrees counterclockwise from local 3 1.000

2711.138 250.105 3030.542 381.579

rMajor rMinor E Fy

: : : :

31.391 5.486 2100000.000 2400.000

AVMajor: 45.300 AVMinor: 50.000

STRESS CHECK FORCES & MOMENTS Location P M33 540.000 -9960.197 -2702698.45

M22 47.115

V2 2817.114

V3 -0.246

T 0.000

PMM DEMAND/CAPACITY RATIO Governing Total Equation Ratio (H1-3) 0.774

MMajor Ratio 0.692

MMinor Ratio 0.000

Ratio Limit 1.050

Status Check OK

=

P Ratio 0.081

+

+

AXIAL FORCE DESIGN P Force -9960.197

fa Stress 95.900

Fa Allowable 1177.000

Ft Allowable 1440.000

M Moment Major Moment -2702698.45 Minor Moment 47.115

fb Stress 996.887 0.188

Fb Allowable 1440.000 1800.000

Fe Allowable 104062.125 3178.755

fv Stress 62.188 0.005

Fv Allowable 393.842 960.000

Stress Ratio 0.158 5.128E-06

Axial MOMENT DESIGN

Cm Factor 0.850 0.850

K Factor 1.000 1.000

L Factor 0.593 0.593

Cb Factor 1.469

SHEAR DESIGN Major Shear Minor Shear

V Force 2817.114 0.246

Status Check OK OK

SAP2000 v11.0.8 - File:D:\Documents and Settings\m\Desktop\soole bonyad maskan\sap\soole bonyad maskan

T Torsion 0.000 0.000

??????? 4, 2009 1:53


SAP2000 Steel Design

Project Job Number Engineer

AISC-ASD89 STEEL SECTION CHECK Combo : DSTL14 Units : Kgf, cm, C

Frame X Mid Y Mid Z Mid Length Loc

: : : : : :

44 1125.000 2880.000 620.000 766.877 0.000

Design Sect: Design Type: Frame Type : Sect Class : Major Axis : RLLF :

Area IMajor IMinor Ixy

: : : :

103.860 102345.445 3126.316 0.000

SMajor SMinor ZMajor ZMinor

: : : :

beam Brace Moment Resisting Frame Non-Compact 0.000 degrees counterclockwise from local 3 1.000

2711.138 250.105 3030.542 381.579

rMajor rMinor E Fy

STRESS CHECK FORCES & MOMENTS Location P M33 0.000 -4759.735 -2750436.50 PMM DEMAND/CAPACITY RATIO Governing Total Equation Ratio (H1-3) 0.743

=

P Ratio 0.039

+

: : : :

31.391 5.486 2100000.000 2400.000

AVMajor: 45.300 AVMinor: 50.000

M22 9.830

V2 -8160.476

V3 0.293

T 46.078

MMajor Ratio 0.705

MMinor Ratio 0.000

Ratio Limit 1.050

Status Check OK

+

AXIAL FORCE DESIGN P Force -4759.735

fa Stress 45.828

Fa Allowable 1177.000

Ft Allowable 1440.000

M Moment Major Moment -2750436.50 Minor Moment 9.830

fb Stress 1014.495 0.039

Fb Allowable 1440.000 1800.000

Fe Allowable 18119.302 553.485

fv Stress 180.143 0.006

Fv Allowable 393.842 960.000

Stress Ratio 0.457 6.113E-06

Axial MOMENT DESIGN

Cm Factor 0.850 0.850

K Factor 1.000 1.000

L Factor 1.000 1.000

Cb Factor 1.963

SHEAR DESIGN Major Shear Minor Shear

V Force 8160.476 0.293

Status Check OK OK

T Torsion 0.000 0.000

SAP2000 v11.0.8 - File:D:\Documents and Settings\m\Desktop\soole bonyad maskan\sap\soole bonyad maskan??????? 4, 2009 1:50

Sazeh808-Soleh  

http://www.saze808.com/DL/Sazeh808-Soleh.pdf

Read more
Read more
Similar to
Popular now
Just for you