1,00 0,90
I (A/m)
0,80 0,70 0,60 0,50 0,40 0,30 0,20 0,10 0,00 30
25
20
15
10
5
0
-5
-10
-15
-20
-25
-30
dipole length [mm] Ampere
Transmission Line Approach
Fig. 83 Corriente sobre un dipolo L=/2 mediante el método de Ampere comparando con una aproximación sinusoidal de corriente sobre el hilo del tipo I(z’)=sin(k·(L/2-|z’|)).
Fig. 84 Espiras utilizadas para medidas en campo cercano en el entorno de compatibilidad electromagnética. Gentileza del profesor David Badia del departamento de Electrónica y Telecomunicaciones de la Universidad Ramon Llull, Barcelona.
6509 Pas. 6507 Act.
3.3.1. Espira elemental cargada con ferrita En el núcleo de la espira puede introducirse un núcleo de ferrita. Con esto se consigue aumentar la tensión inducida en bornes de la antena para un factor e que es la permeabilidad efectiva de la ferrita y depende de la intrínseca f y de la geometría. El resultado final es que puede conseguirse aumentar la resistencia de radiación respecto a la espira sin ferrita en un factor e2. El diagrama de radiación no varía por el hecho de incluir la ferrita [14].
3.3.2. Espira múltiple Si en lugar de tener una sola espira se tienen N espiras, es sencillo demostrar utilizando la ley de Faraday que la tensión inducida en bornes de la antena se multiplica por N. El resultado final es que la resistencia de radiación respecto al caso de una sola espira aumenta para N2. El diagrama y por lo tanto la directividad no varían respecto al caso de una espira siempre y cuando la antena sea eléctricamente pequeña. Por lo tanto, si se tiene una antena con N espiras, cargada con una ferrita de permeabilidad efectiva e, el resultado es que la resistencia de radiación respecto a una sola espira aumenta como:
Rr ferrita N voltes N 2 e2 Rr
113
(148)