Z l e p š e n í v l a s t n o s t í l i t é Cr- N i o c e l i D I N 1. 4 8 65 p ř í s a d o u i n o ku l a nt ů
menány žádné rozdíly výdrže před odlitím, přídavku boru, síry nebo zvýšení množství EGR, přestože jsou známá zlepšení u jiných typů materiálů. [3]. Nejlepších výsledků z vyhodnocovaných vzorků bylo dosaženo při inokulaci 1 % EGR s kombinovanou dezoxidací. Také přísada 0,7 % EGR vedla k měřitelnému zlepšení v případě správné dezoxidace (obr. 3).
V oblasti vysokoteplotní pevnosti byl zaznamenán mírně negativní efekt technologie. Z testů je však zřejmé, že zhoršení pevnosti jde ve prospěch tvárných vlastností (tab. II). Pokles pevnosti je nejzřetelnější u vzorků litých do izolované formy. Průměrné hodnoty pevnosti byly cca o 6 % nižší. Přínos k plastické deformaci byl 16 %, ale rozdíl v rozptylu výsledků je největší ze sledovaných vzorků. U vzorků litých do standardní formy byl pokles pevnosti velmi malý, ale došlo k razantnímu zlepšení tvárnosti, a to o 36 % (obr. 4).
Tab. I. Tab. I.
in order to start the solidification. The development of the nuclei with radius r is driven by the change of the free enthalpy ∆G (1). 4 (1) ∆G = – πr 3 ∆G V + 4πr 2γ 3 Once the critical size of the nuclei is reached the free enthalpy decreases and the nucleus becomes stable and able to grow further (2). 4 2γ ∆G = – π 3 ∆G V
3
∆G V + 4π
2γ ∆G V
2
γ
(2)
Heterogeneous nucleation occurs on the surface of the foreign particles in the melt. Energy barrier is much smaller in this case and the solidification starts at lower undercooling. Cumulative ∆G of heterogeneous nucleation is equal to ∆G of homogeneous nucleation (3). The condition of the nucleation is wettability of the inclusions [3].
Parametry taveb Parameters of test melts
dezoxidace / deoxidation Vzorek číslo / do pánve / Sample No do pece / furnace ladle
inokulace / inoculation
výdrž před odlitím / holding time
umístění inokulantu / location of inoculation pec / furnace
pánev / ladle
forma / mould
průměrné DAS / average DAS [%]
1
0,2 % FeSiCa
–
–
–
–
–
–
100
2
–
–
1,5 % FeNb
–
–
yes
–
80
4
0,2 % Al
–
0,4 % EGR
–
–
yes
–
95
7
0,2 % Al
0,2 % Al
0,7 % EGR
–
–
yes
–
83
8
0,1 % Al + 0,1% FeSiCa
–
0,7 % EGR
–
–
yes
–
88
11
0,1 % Al + 0,1% FeSiCa
–
0,7 % EGR
1 min
–
yes
–
85
12
0,2 % Al
–
0,7 % EGR
1 min
–
yes
–
95
51
0,1 % Al + 0,1% FeSiCa
–
0,7 % EGR
–
–
yes
–
98
–
0,7 % EGR
–
–
yes
–
91
0,1 % Al
1 % EGR
–
–
yes
–
94
52
0,2 % Al
53
0,1 % FeSiCa
54
–
–
1 % EGR
–
–
–
–
89
61
0,1 % Al + 0,1 % FeSiCa
–
0,7 % EGR
–
–
yes
–
107
62
0,1 % FeSiCa
96
71
0,1 % Al + 0,1 % FeSiCa
72
0,1 % Al
1 % EGR
–
–
yes
–
–
0,7 % EGR
–
–
yes
–
91
0,1 % FeSiCa
0,1 % Al
0,7 % EGR
–
–
yes
–
100
73
0,1 % FeSiCa
0,1 % Al
1 % EGR
–
–
yes
–
68
73B
0,1 % FeSiCa
0,1 % Al
1 % EGR
–
–
yes
–
86
74
0,1 % FeSiCa
0,1 % Al
2 % EGR
–
yes
–
–
93
75
0,1% FeSiCa
0,1 % Al
0,4 % EGR
–
–
–
yes
88
76
0,1 % FeSiCa
0,1 % Al
0,7 % EGR
–
–
yes
–
86
81
0,1 % FeSiCa
0,1 % Al
0,7 % EGR
–
–
yes
–
88
82
0,1 % FeSiCa
0,1 % Al
–
–
–
–
–
100
91
0,1 % FeSiCa
0,1 % Al
1 % EGR
–
–
yes
–
95
92
–
0,2 % Al
1 % EGR
–
–
yes
–
96
101
0,1 % FeSiCa
0,1 % Al
1 % EGR
–
–
yes
102
102
0,1 % FeSiCa
0,1 % Al
–
–
–
–
–
112
103
0,2 % Al
–
1,73 % EGR
–
–
yes
–
95
201K
0,1 %Al + 0,038 % FeB
–
1 % EGR
–
–
yes
–
99
201P
0,1 %Al + 0,038 % FeB
–
1 % EGR
–
–
yes
–
108
202K
0,2 %Al + 0,038 % FeB
–
0,15 % EGR
–
–
–
yes
104
202P
0,2 %Al + 0,038 % FeB
–
0,15 % EGR
–
–
–
yes
114
203
0,2 % FeSiCa+0,1 % Al + 0,01 % FeS
–
1 % EGR
–
–
yes
–
96
204
0,2 % FeSiCa + 0,1 % Al
–
0,7 % EGR + 0,01 % FeS
–
–
yes
–
101
205
0,1 % FeSiCa + 0,1 % Al
–
0,7 % EGR
–
–
yes
–
109
206
0,1 % FeSiCa + 0,1 % Al
–
0,7 % EGR
–
–
yes
insulated
106
S l é vá re ns t v í . L X I V . k v ě te n – č e r v e n 2016 . 5 – 6
163
O D B O R N É R ECEN ZOVA N É ČL Á N K Y
V y h o d n o c e n í t a h ov ýc h v l a s t n o s t í
S . P á l k a – J . H a s i l – P. D o l e ž a l
