100989639

Spis treŒci

Podstawowe oznaczenia . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

9

1 Wprowadzenie . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

11

2 Podstawy termodynamiczne analizy ukâadów hierarchicznych . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

2.1.

2.2.

2.3.

2.4.

Temperatury uĞrednione entropowo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

Bilans energii i egzergii hierarchicznego silnika j-obiegowego . . . . . . . . . . . . . .

Bilans energii i egzergii hierarchicznej j-obiegowej ziĊbiarki sprĊĪarkowej . . . .

Analiza termodynamiczna ukáadu hierarchicznego silnika gazowo-gazowego napĊdzającego ziĊbiarkĊ sprĊĪarkową . . . . . . . . . . . . . . . . .

2.5. Analiza termodynamiczna ukáadu hierarchicznego silnika gazowo-gazowego napĊdzającego sprĊĪarkową pompĊ ciepáa . . . . . . . . . . . . . .

2.5.1. Analiza termodynamiczna ukáadu sprĊĪarkowej pompy ciepáa i hierarchicznego silnika gazowo-gazowego do skojarzonej produkcji ciepáa i energii elektrycznej . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

2.6. Analiza ekonomiczna elektrociepáowni gazowo-gazowej sprzĊgniĊtej ze sprĊĪarkową pompą ciepáa . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

2.6.1. Porównawcza analiza ekonomiczna elektrociepáowni gazowo-gazowej sprzĊgniĊtej ze sprĊĪarkową pompą ciepáa z elektrociepáownią gazowo-gazową bez pompy . . . . . . . . . . . . . .

2.6.2. Porównawcza analiza ekonomiczna elektrociepáowni gazowo-gazowej sprzĊgniĊtej ze sprĊĪarkową pompą ciepáa z elektrociepáownią gazowo-parową oraz parową . . . . . . . . . . . . .

2.6.3. Porównawcza analiza ekonomiczna elektrociepáowni gazowo-gazowej sprzĊgniĊtej ze sprĊĪarkową pompą ciepáa z ciepáownią . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

18 21 23 26 28 30 36 39 40 44 46

6

Spis treŒci

2.6.4. Podsumowanie i wnioski . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

2.7. Analiza ekonomiczna samodzielnie pracującej sprĊĪarkowej pompy ciepáa . . . .

2.7.1. Porównawcza analiza ekonomiczna pracującej samodzielnie sprĊĪarkowej pompy ciepáa z elektrociepáownią parową, gazowo-parową i gazowo-gazową . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

2.7.2. Porównawcza analiza ekonomiczna pracującej samodzielnie sprĊĪarkowej pompy ciepáa z kotáownią domową . . . . . . . . . . . . . . . . . .

2.8. Podsumowanie i wnioski koĔcowe . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

46 47

48 50

Analiza termodynamiczna i ekonomiczna turbozespoâu gazowego sprzĘgniĘtego z turboekspanderem w hierarchiczny ukâad gazowo-gazowy . . . . . . . . . .

52

47

3 3.1. Wprowadzenie . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

3.2. Analiza termodynamiczna turbogeneratora gazowego sprzĊgniĊtego z turboekspanderem . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

3.3. Analiza ekonomiczna turbogeneratora gazowego sprzĊgniĊtego z turboekspanderem . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

3.3.1. Jednostkowe koszty produkcji ciepáa w ukáadach gazowo-gazowym i gazowo-parowym . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

3.3.2. Jednostkowe koszty produkcji energii elektrycznej w ukáadzie gazowo-gazowym i gazowo-parowym . . . . . . . . . . . . . . . . . .

3.4. Podsumowanie i wnioski koĔcowe . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

52

75 77

Analiza termodynamiczna i ekonomiczna trójgeneracyjnego ukâadu z hierarchicznym silnikiem gazowo-gazowym do produkcji elektrycznoŒci, ciepâa i zimna . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

79

53 68 68

4

4.1. Wprowadzenie . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

4.2. Analiza termodynamiczna i ekonomiczna ukáadu gazowo-gazowego do skojarzonego wytwarzania energii elektrycznej, ciepáa i zimna . . . . . . . . . . .

4.2.1. Analiza ukáadu z ziĊbiarką sprĊĪarkową . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

4.2.1.1. Warunek ekonomicznej opáacalnoĞci stosowania ziĊbiarki sprĊĪarkowej w ukáadzie trójgeneracyjnym z silnikiem gazowo-gazowym . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

4.2.2. Analiza ukáadu z cieplną ziĊbiarką absorpcyjną . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

4.3. Zastosowanie w trójgeneracyjnym ukáadzie gazowo-gazowym turboekspandera z regeneracją ciepáa . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

4.4. Podsumowanie i wnioski koĔcowe . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

79

102 107

Analiza ekonomiczna produkcji wodoru w procesie elektrolizy wody w ukâadzie z silnikiem gazowo-gazowym . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

109

82 82 91 93

5 5.1. Wprowadzenie . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

5.2. Metodyka i model matematyczny jednostkowego kosztu produkcji wodoru . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

5.2.1. Jednostkowy koszt produkcji wodoru . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

5.3. Podsumowanie i wnioski koĔcowe . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

109 116 118 120

Spis treŒci

7

6 Analiza termodynamiczna i ekonomiczna hierarchicznego silnika gazowo-gazowego wspóâpracujĉcego z magazynem sprĘŮonego powietrza . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

124

6.1. Wprowadzenie . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

6.2. Analiza termodynamiczna hierarchicznego silnika gazowo-gazowego wspóápracującego z magazynem sprĊĪonego powietrza . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

6.2.1. Powierzchnie wymienników ciepáa . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

6.2.2. Minimalna wymagana objĊtoĞü magazynu sprĊĪonego powietrza . . . . . .

6.3. Analiza ekonomiczna zastosowania magazynu sprĊĪonego powietrza jako sposobu magazynowania elektrycznoĞci . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

6.3.1. Zdyskontowany zysk osiągany ze stosowania magazynu sprĊĪonego powietrza . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

6.3.1.1. Analiza wraĪliwoĞci zdyskontowanego zysku . . . . . . . . . . . . . .

6.3.2. Wpáyw stosowania magazynu sprĊĪonego powietrza w ukáadzie z silnikiem gazowo-gazowym na obniĪenie jednostkowego kosztu produkcji elektrycznoĞci . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

6.3.2.1. Analiza wraĪliwoĞci obniĪenia jednostkowego kosztu produkcji elektrycznoĞci . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

6.4. Podsumowanie i wnioski koĔcowe . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

124

148 149

Zastĉpienie gazu ziemnego w silniku gazowo-gazowym paliwem jĉdrowym . . . . . . . . . .

152

126 132 135 137 142 144 146

7 7.1. Analiza termodynamiczna hierarchicznej gazowo-gazowej elektrowni jądrowej z wysokotemperaturowym reaktorem i helem jako czynnikiem obiegowym . . .

7.2. Analiza ekonomiczna hierarchicznej gazowo-gazowej elektrowni jądrowej z wysokotemperaturowym reaktorem i helem jako czynnikiem obiegowym . . .

7.3. Podsumowanie i wnioski koĔcowe . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

165 167

Bibliografia . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .

169

156

2 Podstawy termodynamiczne analizy ukâadów hierarchicznych

Straty strumienia egzergii (zmniejszenie mocy mechanicznej) w ukáadzie termodynamicznym są spowodowane przyrostami entropii doprowadzonych i wyprowadzonych z niego czynników napĊdowych biorących udziaá w zachodzących w nim procesach termodynamicznych oraz przyrostami entropii zewnĊtrznych Ĩródeá ciepáa bĊdących z nim w kontakcie: G B Tot (¦ 'S czyn ¦ 'S źr ) (2.1) k

l

gdzie: k– liczba czynników doprowadzonych i wyprowadzonych z ukáadu; l – liczba zewnĊtrznych Ĩródeá ciepáa áącznie z otoczeniem bĊdących w kontakcie z ukáadem.

NaleĪy w tym miejscu przypomnieü, Īe przyrost entropii zewnĊtrznego Ĩródáa ciepáa o temperaturze TĨr const dostarczającego strumieĔ ciepáa QÚd do ukáadu obliczamy z definicji entropii: dQ Q 'S źr ³ d d (2.2) Tźr Tźr Znak minus we wzorze (2.2) oznacza, Īe dodatni strumieĔ ciepáa QÚd zostaá odprowadzony ze Ĩródáa. Dla Ĩródáa pobierającego strumieĔ ciepáa QÚw z ukáadu w równaniu (2.2) zmienia siĊ jedynie znak: dQ Q ' S źr ³ w w (2.3) Tźr Tźr NaleĪy takĪe przypomnieü, Īe moc silnika Carnota: NC

K C QÚd

(2.4)

1 Wprowadzenie Niepodobna znaý rzeczy tego Œwiata, jeŒli siĘ nie zna ich matematycznie For the things of this world cannot be made known without a knowledge of mathematics (Roger Bacon, 1214–1294)

Ukáady hierarchiczne (rys. 2.3, 2.4, 3.1–3.3) są ukáadami wieloobiegowymi, prawolub lewobieĪnymi. PrawobieĪne są oczywiĞcie silniki cieplne, lewobieĪne – robocze maszyny cieplne (ziĊbiarki lub pompy ciepáa; są to urządzenia napĊdzane pracą lub równowaĪną jej energią elektryczną). Fundamentalną wáaĞciwoĞcią ukáadów hierarchicznych jest to, Īe doprowadzanie do nich ciepáa z zewnĊtrznego Ĩródáa ma miejsce wyáącznie do jednego obiegu. W przypadku silnika jest to obieg znajdujący siĊ w hierarchii najwyĪej, tj. obieg pracujący w zakresie temperatur najwyĪszych, a w przypadku roboczej maszyny cieplnej jest to obieg znajdujący siĊ w hierarchii najniĪej, tj. obieg pracujący w zakresie temperatur najniĪszych. Do kaĪdego z pozostaáych obiegów ciepáo jest doprowadzane ciepáem wyprowadzanym z obiegów znajdujących siĊ w przypadku silnika w hierarchii zaraz powyĪej nich, a w przypadku ziĊbiarki lub pompy ciepáa – z obiegów znajdujących siĊ w hierarchii bezpoĞrednio poniĪej (rys. 2.3, 2.4).

Co najwaĪniejsze, w silnikach hierarchicznych sprawnoĞü konwersji energii chemicznej paliwa na pracĊ mechaniczną jest zdecydowanie wiĊksza od sprawnoĞci uzyskiwanej w silnikach jednoobiegowych. Jest tak dlatego, Īe w ukáadach tych jest wykorzystywany znacznie wiĊkszy zakres temperatur z przedziaáu ¢Tg;Tot², tj. z przedziaáu miĊdzy temperaturą górnego Ĩródáa ciepáa Tg a temperaturą otoczenia Tot, które stanowi dolne Ĩródáo ciepáa. W najdoskonalszym termodynamicznie, teoretycznym silniku Carnota o najwiĊkszej teoretycznie moĪliwej mocy jest wykorzystywany caáy zakres ¢Tg;Tot². Moc silnika Carnota obrazuje pole prostokąta narysowanego linią kreskową na rysunku 1.1. Im wiĊksza bĊdzie zatem w ukáadzie hierarchicznym liczba obiegów j (rys. 2.3) mających róĪne temperaturowe zakresy pracy, w tym wiĊkszym stopniu bĊdzie wykorzystywany w nim zakres ¢Tg;Tot². Tym samym mniejsze bĊdą w ukáadzie straty strumienia egzergii, a wiĊc tym wiĊksza bĊdzie jego moc (podrozdz. 2.2). W granicy,

12

1. Wprowadzenie

gdy j o f, róĪnica miĊdzy sprawnoĞcią teoretycznego silnika Carnota (wzór (2.5)) a sprawnoĞcią silnika hierarchicznego K 1 j (wzór (2.22)) zanika, K C K 1 j o 0, i moc mechaniczna silnika hierarchicznego równa siĊ mocy teoretycznego silnika Carnota (wzór (2.4)), a wiĊc mocy maksymalnej moĪliwej dziĊki wykorzystywaniu, tak jak w silniku Carnota, caáego zakresu temperatur ¢Tg;Tot².

Caákowicie odwrotna sytuacja ma miejsce w roboczej maszynie cieplnej, ziĊbiarce lub pompie ciepáa (podrozdz. 2.3, rys. 2.4). ZwiĊkszanie w niej realizowanych obiegów ponad jeden zwiĊksza straty egzergii, a tym samym zwiĊksza siĊ moc napĊdowa maszyny. Najmniejszą teoretycznie moĪliwą moc napĊdową ma maszyna, w której realizowany jest teoretyczny lewobieĪny obieg Carnota.

Temperatura bezwzględna T

Tg

Ech

TG Isp TP

Tot Entropia S

Rys. 1.1. Obieg porównawczy (teoretyczny) hierarchicznego ukâadu gazowo-parowego: TG – obieg Joule’a turbiny gazowej, TP – obieg Clausiusa-Rankine’a turbiny parowej, Ech – energia chemiczna paliwa doprowadzana do TG, Isp – entalpia spalin wylotowych z turbiny gazowej doprowadzana do TP za pomocĉ kotâa odzyskowego; linie kreskowe przedstawiajĉ obieg Carnota dla skrajnych temperatur Tg, Tot

Obecnie w praktyce są stosowane silniki hierarchiczne dwuobiegowe gazowo-parowe [1] (rys. 1.1). Są to silniki, które aktualnie mają najwiĊkszą sprawnoĞü konwersji energii chemicznej paliwa na pracĊ mechaniczną i w konsekwencji, zgodnie z prawem Faradaya, w generatorze elektrycznym na energiĊ elektryczną, najszlachetniejszą, najcenniejszą, we wszystkich znaczeniach tego sáowa, postaü energii. Wykorzystywany w nich jest bowiem, jak do tej pory, najwiĊkszy zakres temperatur z przedziaáu ¢Tg;Tot².

W zakresie temperatur wysokich realizowany jest obieg Joule’a turbiny gazowej, a w zakresie temperatur niskich – obieg Clausiusa-Rankine’a turbiny parowej. SprzĊĪenie obiegów Joule’a i Clausiusa-Rankine’a w ukáad hierarchiczny odbywa siĊ poprzez ukáad spaliny-para-woda w kotle odzyskowym, w którym jest wykorzystywana niskotemperaturowa entalpia spalin wylotowych z turbiny gazowej do produkcji pary zasilającej turbinĊ parową [1]. Moc silnika gazowo-parowego obrazuje suma pól obiegów

3 Analiza termodynamiczna i ekonomiczna turbozespoâu gazowego sprzĘgniĘtego z turboekspanderem w hierarchiczny ukâad gazowo-gazowy

3.1. Wprowadzenie Analizując koszty produkcji energii elektrycznej i ciepáa w hierarchicznych elektrowniach i elektrociepáowniach gazowo-parowych [1] (zwanych równieĪ ukáadami kombinowanymi; ang. Combined Cycle Power Plants), okazuje siĊ, Īe bardzo istotnym czynnikiem w tych kosztach jest skáadnik kapitaáowy czĊĞci parowej. Nakáady inwestycyjne bowiem na czĊĞü parową pracującą wedáug obiegu Clausiusa-Rankine’a stanowią aĪ ok. 40% nakáadów na ukáad gazowo-parowy, gdy turbina gazowa (zarówno terminy turbina gazowa, jak i parowa mają tutaj ogólniejsze znaczenie i obejmują wáaĞciwe turbiny oraz wszystkie niezbĊdne urządzenia pomocnicze) stanowi tylko 30% tych nakáadów. Ponadto roboty budowlano-montaĪowe, stanowiące pozostaáe 30% nakáadów, to w przewaĪającej mierze (ponad 2/3) nakáady na roboty na czĊĞü parową. W konsekwencji jednostkowe (na jednostkĊ zainstalowanej mocy elektrycznej) nakáady inwestycyjne pod klucz na tzw. ukáady proste, tj. elektrownie i elektrociepáownie pracujące wyáącznie wedáug obiegu Joule’a (ang. Simple Cycle Power Plants) są ponad dwa razy mniejsze od nakáadów na ukáady kombinowane i stanowią ok. 45% tych nakáadów [11]. Dlatego naleĪy poszukiwaü sposobu obniĪenia kosztów produkcji elektrycznoĞci i ciepáa związanych z czĊĞcią parową hierarchicznych elektrowni i elektrociepáowni gazowo-parowych. Na przykáad zamiast instalowania w nich turbiny parowej moĪna rozwaĪyü stosowanie turboekspandera wraz ze sprĊĪarką i nagrzewnicą powietrza (rys. 3.1–3.3). W elektrowniach i elektrociepáowniach bĊdą wówczas realizowane w ukáadzie hierarchicznym dwa obiegi Joule’a: obieg Joule’a turbiny gazowej oraz obieg Joule’a turboekspandera.

3. Analiza termodynamiczna i ekonomiczna turbozespoâu gazowego sprzĘgniĘtego z turboekspanderem…

53

3.2. Analiza termodynamiczna turbogeneratora gazowego sprzĘgniĘtego z turboekspanderem Ukáad gazowo-gazowy moĪe byü budowany w konfiguracji dwuwaáowej (rys. 3.1) [1].

Inwestycyjnie taĔszy jest jednak ukáad jednowaáowy (rys. 3.2, 3.3). Jest on chroniony patentem [10]. gaz ziemny

NelTG

KS G

TG

STG powietrze

N

NelTE

G

TE

STE powietrze

spaliny do komina

Rys. 3.1. Schemat ideowy hierarchicznego ukâadu z turbinĉ gazowĉ i turboekspanderem w konfiguracji dwuwaâowej do produkcji energii elektrycznej: G – generator elektryczny, KS – komora spalania turbiny gazowej, N – nagrzewnica powietrza; nagrzewnica jest urzĉdzeniem sprzĘgajĉcym obieg turbiny gazowej z obiegiem turboekspandera, STE – sprĘŮarka niskoprĘŮna, STG – sprĘŮarka wysokoprĘŮna, TG – turbina gazowa, TE – turboekspander

gorące spaliny gaz ziemny

3 Nel

N 6

5

TE

STE

4 7

KS

8

Tot

powietrze

2

1

G

STG

TG

Tot

powietrze

spaliny do komina

Rys. 3.2. Schemat ideowy ukâadu z turbinĉ gazowĉ i turboekspanderem w konfiguracji jednowaâowej do produkcji energii elektrycznej; zespóâ turbiny gazowej TG STG z zespoâem turboekspandera TE STE osadzone sĉ na wspólnym wale i napĘdzajĉ jeden wspólny generator G

5 Analiza ekonomiczna produkcji wodoru w procesie elektrolizy wody w ukâadzie z silnikiem gazowo-gazowym

5.1. Wprowadzenie W rozdziale przedstawiono analizĊ jednostkowych kosztów produkcji wodoru w procesie elektrolizy wody w ukáadzie z silnikiem gazowo-gazowym (rys. 5.1). Ale nie tylko.

W celach porównawczych przedstawiono takĪe wartoĞci tego kosztu dla wszystkich pozostaáych technologii energetycznych. Energia elektryczna jest bowiem „paliwem” w produkcji wodoru w procesie elektrolizy wody i dlatego waĪna jest znajomoĞü tego kosztu dla wszystkich dostĊpnych technologii, by wiedzieü jak najtaniej go produkowaü.

Przedstawiono zatem takĪe, co waĪne, wyniki dla tzw. odnawialnych Ĩródeá energii (OZE). OZE odgrywają bowiem obecnie w energetyce duĪą rolĊ, chociaĪ ich moĪliwoĞci produkcji energii elektrycznej są relatywnie maáe, a jednostkowe nakáady inwestycyjne duĪe (tab. 5.1).

N

TE

R

STE

Eel

KS G

STG

Elektrolizer

TG Wodór H2 Tlen O2

Rys. 5.1. Ukâad do produkcji wodoru w elektrolizerze (narysowane liniĉ kreskowĉ prostokĉty oznaczajĉ, Ůe korzystnie jest, gdy turboekspander TE i sprĘŮarka niskoprĘŮna STE sĉ zabudowane w jednej obudowie i na wspólnym wale, tak jak ma to miejsce dla czĘŒci turbinowej i sprĘŮarki wysokoprĘŮnej STG turbiny gazowej TG)

11,4

5

11,4

Okres budowy bloku b, lata Jednostkowa cena paliwa, PLN/GJ

33

6,6

5

7,6

8000

18

0

1

1

750

6,3 (1,5 euro/W)

0

1

1

750

0

1

1

1750

12,6 (3 euro/W)

Wiatrowa prosumencka

32

2

4

7500

2,7

5 węgla = 11,4 gazu = 32

6,2

7500

4.6

GazowoGazowo-parowa -parowa jednopaliwowa dwupaliwowa

W jednostkowej cenie paliwa jĉdrowego 6,6 PLN /GJ zawarty jest koszt jego utylizacji; stanowi on ok. 20% tej ceny.

Udział energii chemicznej paliwa w całkowitym jej rocznym zużyciu, dla którego nie jest wymagany zakup pozwoleń na emisję CO 2 : u = 0

Emisje ze spalania gazu: ρ CO2 = 55 kg/GJ, ρ CO = 0 kg/GJ, ρ NOx = 0,02 kg/GJ, ρ SO2 = 0 kg/GJ, ρpył = 0 kg/GJ

Emisje ze spalania węgla: ρCO2 = 95 kg/GJ, ρCO = 0,01 kg/GJ, ρ NOx = 0,164 kg/GJ, ρ SO2 = 0,056 kg/GJ, ρpył = 0,007 kg/GJ

Taryfowe jednostkowe stawki za emisje: pCO2 = 0,29 PLN/Mg CO2 , pCO = 110 PLN/Mg CO, pNOx = 530 PLN/Mg NOx , pSO2 = 530 PLN/Mg SO2 , ppył = 350 PLN/Mg pył

0

1

1

1750

12,6 6,3 (3 euro/W) (1,5 euro/W)

Cena uprawnień do emisji CO2: eCO2 = 29,4 PLN/Mg CO2 , (e CO2 = 7 euro; kurs euro/PLN=4,2)

Stopa dyskonta r = 8%

Współczynniki xpł,p,ub = 0,25; x wu,m,od = 0,02

Roczna stopa kosztów konserwacji i remontów G rem = 3%

Czas eksploatacji T = 20 lat

5

7,6

Elektryczne potrzeby własne bloku εel , %

7500

7500

Roczny czas pracy bloku tR, h/rok

9,1

6,5

Węglowa, Węglowa, Fotowoltaiczna Wiatrowa spalanie spalanie Atomowa Fotowoltaiczna prosumencka powietrzne tlenowe

Szacunkowe jednostkowe nakłady inwestycyjne i, mln PLN/MW

Elektrownia

Tabela 5.1. Zestawienie bazowych danych wejŒciowych do obliczeĽ jednostkowych kosztów wytwarzania elektrycznoŒci w analizowanych technologiach energetycznych [4]