GIMI LEONARDO STUDIO FATTIBILITA' NUOVO CARROPONTE

29.11.2018

STUDIO DI FATTIBILITÀ

GIMI SERVICE SRL LEONARDO SPA - Nola - Fabbricato F6 Fornitura di un nuovo carroponte da 6,3 ton Navata M2 (COLONNE C2 e N2)

Schema Carroponte – Vie di corsa – Travi reticolari esistenti Lo schema, rappresentato in figura, è così costituito: -capriate esistenti con passo 8 metri: in figura le travi grigie rappresentano la briglia inferiore in HEA300 - vie di corsa esistenti con passo 13,5 metri: in figura le travi rosse in HEA400 - vie di corsa da fornire: in figura le travi blu con interasse ancora di 13,5 metri a distanza B-C di 4 metri - carroponte da fornire (in figura la trave gialla ) viaggiante sulle 4 vie di corsa, le due rosse esistenti e le due blu da fornire

Briglie inferiori capriate – Vie di corsa – Carroponte

01

Schema quotato PiÚ precisamente, in figura, è rappresentato lo schema completo di quote.

Nella sezione è riportata anche la posizione di corsa massima (distanza minima di 1,5 metri) del gancio

02

Azioni massime semplificate sulle vie di corsa Azione verticale massima: V=9,2 ton Azione orizzontale massima: H=0,92 ton Valutazione semplificata delle sollecitazioni (V=9,2 ton) Si considera il carroponte posizionato in mezzeria, con carico massimo verticale V=9,2 ton in asse alla via di corsa Mmax = 18400 kg·m = 18400 daN·m = 184 kN·m (1 kN·m = 1000 N·m = 100 daN·m) Determinazione del minimo modulo di resistenza elastico (V=9,2 ton) M0 = 1 fy = 275 MPa Wy_el_min = 

M0·(1.50·184

kN·m) / fy = 123 cm3 << WHEA400=2311 cm3 OK!

Si moltiplica, in questa fase, la sollecitazione flessionale per 1.50, in luogo di 1.35, per tenere in conto dell’aggravio flessionale dovuto al peso proprio della via di corsa e degli effetti di instabilità flesso – torsionale.

03

Minimo momento di inerzia per deformabilita’ verticale (V=9,2 ton) L=8 m

z_LIMITE =min(L/600;25 mm)=min(8000/600;25)=min(13;25)=13 mm 

qequivalente= V/L = 9,2/8 = 1.15 ton/m=1150 daN/m= 11.5 daN/cm Iy_min= 5/384·(1.30·qequivalente·L4/Es·z_LIMITE) = =5/384·(1.3·11,5·8004/2100000·1.3)=29206 cm4<< IHEA400=45070 cm4 OK!

In questa fase si moltiplica il carico equivalente per 1.30, in luogo di 1.00, per tenere in conto dell’aggravio flessionale dovuto al peso proprio della via di corsa e soprattutto per tenere in conto dell’errore commesso nel valutare il momento di inerzia minimo con una formula della freccia verticale relativa ad un carico distribuito al posto di una serie di carichi concentrati.

04

Valutazione semplificata delle sollecitazioni (H=0,92 ton) Si considera il carroponte posizionato in mezzeria, con carico massimo verticale H=0,92 ton in asse alla via di corsa Mmax = 1840 kg·m = 1840 daN·m = 18,4 kN·m (1 kN·m = 1000 N·m = 100 daN·m) Determinazione del minimo modulo di resistenza elastico (H=0,92 ton) M0 = 1 fy = 275 MPa Wy_el_min = 

M0·(1.50·18,4

kN·m) / fy = 12,3 cm3 << WHEA400=570 cm3 OK!

Si moltiplica, in questa fase, la sollecitazione flessionale per 1.50, in luogo di 1.35, per tenere in conto dell’aggravio flessionale dovuto al peso proprio della via di corsa e degli effetti di instabilità flesso – torsionale.

05

Minimo momento di inerzia per deformabilita’ orizzontale (H=0,92 ton) L=8 m

z_LIMITE =min(L/600;25 mm)=min(8000/600;25)=min(13;25)=13 mm 

qequivalente= H/L = 0,92/8 = 0,115 ton/m=115 daN/m= 1,15 daN/cm Iy_min= 5/384·(1.30·qequivalente·L4/Es·z_LIMITE) = =5/384·(1.3·1,15·8004/2100000·1.3)=2920 cm4<< IHEA400=8564 cm4 OK!

In questa fase si moltiplica il carico equivalente per 1.30, in luogo di 1.00, per tenere in conto dell’aggravio flessionale dovuto al peso proprio della via di corsa e soprattutto per tenere in conto dell’errore commesso nel valutare il momento di inerzia minimo con una formula della freccia verticale relativa ad un carico distribuito al posto di una serie di carichi concentrati.

06

Verifica semplificata del nodo HEA300-HEA400 In corrispondenza della posizione prevista per le vie di corsa, sono stati previsti, sulle HEA300, num.4 fori Ø22 utili a collegare le vie di corsa con 4 bulloni M20.

Considerando il carico posizionato centrato sotto il nodo abbiamo: Fb= V/4= 9200/4= 2300 daN= 23000 N b= Fb/Ab= 23000/(3.14·202/4) = 73.2 N/mm2 << b,adm=373 N/mm2 OK!

Ing. Giuseppe Civale Num.3663 Ordine degli Ingegneri della Provincia di Salerno

07