089 scala 2 · 04 2 relazione di calcolo e fascicolo dei calcoli di stabilita' verifiche nodi

04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI

INDICE VERIFICHE NODI............................................................................................................................................... 2 Collegamenti 0001_0101 0002_0102 0003_0103 0004_0104 ...................................................................................................... 2 Tassi di sfruttamento tirafondi ....................................................................................................................................................................... 6 Tassi di sfruttamento saldature ....................................................................................................................................................................... 6

Nodo interno colonna HEB 300: Collegamento -001_0014 ......................................................................................................... 8 Nodo trave-colonna: IPE240-HEB 300: Collegamenti 0103_0101 0203_0201 0303_0301 0403_0401 0503_0501 0603_0601 0703_0701 ............................................................................................................................... 11 Nodo trave-colonna: IPE240-HEB 300 incavo........................................................................................................................... 14 Nodo trave HEA 240 – rampante UPN 240 ................................................................................................................................ 17 Nodo ginocchio cosciale: UNP240-UNP240: Continuità con saldatura a completa penetrazione............................................ 19 Attacco diagonali 2L 110x12 ...................................................................................................................................................... 21 Attacco montante parapetto ........................................................................................................................................................ 24 VERIFICA CONNETTORI A PIOLO SOLAIO RAMPE IN LAMIERA GRECATA .................................................................... 25 Coefficienti di sicurezza:.............................................................................................................................................................................. 26 Geometria..................................................................................................................................................................................................... 26 Carichi.......................................................................................................................................................................................................... 27 Fase 1 - sola trave in acciaio - SLU.............................................................................................................................................................. 27 Fase 1+2 - sezione mista - SLU - STATO LIMITE ULTIMO ..................................................................................................................... 27 Fase 1+2 - SLS - STATO LIMITE DI SERVIZIO ...................................................................................................................................... 27 Fase 1+2 - sezione mista - Connessione ....................................................................................................................................................... 27 Fase 1+2 - sezione mista - Armatura trasversale in acciaio B450C ............................................................................................................. 28

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI

VERIFICHE NODI Collegamenti 0001_0101 0002_0102 0003_0103 0004_0104

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI Simbologia N <daN> = Sforzo normale agente sul collegamento Ty <daN> = Taglio in direzione Y agente sul collegamento Tz <daN> = Taglio in direzione Z agente sul collegamento My <daNm> = Momento flettente intorno all'asse Y del collegamento Mz <daNm> = Momento flettente intorno all'asse Z del collegamento Txl <daN> = Taglio in direzione X locale Tyl <daN> = Taglio in direzione Y locale Nl <daN> = Sforzo normale in direzione Z locale Mxl <daNm> = Momento flettente intorno all'asse X locale Myl <daNm> = Momento flettente intorno all'asse Y locale Fv,Ed <daN> = Taglio nei bulloni Fv,Rd <daN> = Resistenza a taglio del bullone Fb,Ed,p <daN> = Rifollamento lato piastra Fb,Rd,p <daN> = Resistenza a rifollamento lato piastra Ft,Ed <daN> = Trazione nei bulloni Ft,Rd <daN> = Resistenza a trazione del bullone Bp,Ed,p <daN> = Azione di punzonamento di progetto lato piastra Bb,Rd,p <daN> = Punzonamento Int. V-T = Controllo interazione taglio/trazione [4.2.65] LT <m> = Lunghezza tirafondi RT <daN> = Resistenza tirafondi <daN/cmq> = Tensione nel calcestruzzo c TP <daN> = Azione che genera tensione tangenziale parallela TO <daN> = Azione che genera tensione tangenziale ortogonale NO <daN> = Azione che genera tensione normale ortogonale <daN/cmq> = Tensione tangenziale parallela all'asse del cordone di saldatura P <daN/cmq> = Tensione tangenziale ortogonale all'asse del cordone di saldatura O <daN/cmq> = Tensione normale ortogonale all'asse del cordone di saldatura O <daN/cmq> = Tensione ideale nel cordone di saldatura ID <daN/cmq> = Somma tensioni nel cordone di saldatura T Bnetta <mm> = Larghezza sezione al netto di eventuali fori Hnetta <mm> = Altezza sezione al netto di eventuali fori W <cmc> = Modulo di resistenza della piastra irrigidita <daN/cmq> = Tensione normale  <daN/cmq> = Tensione tangenziale  Tp = Tipo di acciaio Fyk <daN/cmq> = Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio Fyt <daN/cmq> = Tensione caratteristica di rottura CB = Classe del bullone Fyb <daN/cmq> = Tensione di snervamento dei bulloni Ftb <daN/cmq> = Tensione di rottura dei bulloni Piastra 600.00 x 600.00 s=30.00 - 12 Tirafondi  24 - Profondità di infissione: 850.00 4 righe ad interasse 150.00 4 colonne ad interasse 150.00 Altezza di gola saldature: anima 10.61 - ala 10.61 Irrigidimenti: In corrispondenza anima s=20.00 Laterali parallele all'anima s=20.00 Trasversali s=20.00 Caratteristiche meccaniche Tp Fyk Fyt CB Fyb Ftb <daN/cmq> <daN/cmq> <daN/cmq> <daN/cmq> S355 3550.00 5100.00 8.8 5600.00 8000.00 Tirafondi e calcestruzzo CC 5 SLV (Collegamento 0001_0101) Azioni sul collegamento: N=9329.76 Ty=-68.10 Tz=-193.44 My=-731.62 Mz=-174.11 Sollecitazioni agenti localmente: Txl=-68.10 Tyl=-193.44 Nl=9329.76 Mxl=-731.62 Myl=-174.11 Taglio nei bulloni: Fv,Ed=17.09 Fv,Rd=17371.80 Rifollamento lato piastra: Fb,Ed,p=17.09 Fb,Rd,p=73440.00 Trazione nei bulloni: Ft,Ed=1254.18 Ft,Rd=20332.80 Azione di punzonamento di progetto lato piastra: Bp,Ed,p=1254.18 Bb,Rd,p=110745.00 Int. V-T=0.05 Tirafondi:LT=1.00 (0.85) RT=19077.40 Compressione nel calcestruzzo: c=0.00 CC 5 SLV (Collegamento 0001_0101) Azioni sul collegamento: N=-49007.00 Ty=-68.10 Tz=-193.44 My=-731.62 Mz=-174.11 Sollecitazioni agenti localmente: Txl=-68.10 Tyl=-193.44 Nl=-49007.00 Mxl=-731.62 Myl=-174.11 Taglio nei bulloni: Fv,Ed=17.09 Fv,Rd=17371.80 Rifollamento lato piastra: Fb,Ed,p=17.09 Fb,Rd,p=73440.00 Tirafondi:LT=1.00 (0.85) RT=19077.40 Compressione nel calcestruzzo: c=16.13 CC 5 SLV (Collegamento 0004_0104) Azioni sul collegamento: N=1079.52 Ty=52.25 Tz=469.02 My=727.07 Mz=141.49 Sollecitazioni agenti localmente: Txl=52.25 Tyl=469.02 Nl=1079.52 Mxl=727.07 Myl=141.49 Taglio nei bulloni: Fv,Ed=39.33 Fv,Rd=17371.80

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI Rifollamento lato piastra: Fb,Ed,p=39.33 Fb,Rd,p=72445.50 Trazione nei bulloni: Ft,Ed=470.80 Ft,Rd=20332.80 Azione di punzonamento di progetto lato piastra: Bp,Ed,p=470.80 Bb,Rd,p=110745.00 Int. V-T=0.02 Tirafondi:LT=1.00 (0.85) RT=19077.40 Compressione nel calcestruzzo: c=3.53 Saldatura profilo-piastra CC 1 SLV (Collegamento 0001_0101) Azioni sul collegamento: N=1049.30 Ty=-92.04 Tz=11.57 My=172.00 Mz=-228.08 Sollecitazioni agenti localmente: Txl=-92.04 Tyl=11.57 Nl=1049.30 Mxl=-172.00 Myl=228.08 Azioni sul cordone: TP=18.19 TO=-2.29 NO=207.40 Tensioni nel cordone: P=0.64 O= 0.08 O=63.03 ID=63.03 T=63.11 CC 5 SLV (Collegamento 0001_0101) Azioni sul collegamento: N=-49007.00 Ty=-68.10 Tz=-193.44 My=-731.62 Mz=-174.11 Sollecitazioni agenti localmente: Txl=-68.10 Tyl=-193.44 Nl=-49007.00 Mxl=731.62 Myl=174.11 Azioni sul cordone: TP=13.46 TO=38.23 NO=-9686.59 Tensioni nel cordone: P=0.47 O=1.34 O=421.29 ID=421.30 T=422.63 CC 5 SLV (Collegamento 0004_0104) Azioni sul collegamento: N=1079.52 Ty=52.25 Tz=469.02 My=727.07 Mz=141.49 Sollecitazioni agenti localmente: Txl=52.25 Tyl=469.02 Nl=1079.52 Mxl=-727.07 Myl=-141.49 Azioni sul cordone: TP=-10.33 TO=-92.70 NO=213.38 Tensioni nel cordone: P=0.36 O=3.24 O=83.82 ID=83.88 T=87.06 Flessione attacco superiore piastra Bnetta=30.00 Hnetta=600.00 irrigidita (W=1191.07) CC 5 SLV (Collegamento 0003_0103) Azioni sul collegamento: N=-49192.70 Ty=41.08 Tz=191.53 My=731.05 Mz=109.75 Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=-13668.90 Mxl=-1036.60 Tensioni nella sezione: =87.03 =91.13 Verifica superiore come trave su tre appoggi Hnetta=30.00 CC 5 SLV (Collegamento 0003_0103) Azioni sul collegamento: N=-49192.70 Ty=41.08 Tz=191.53 My=731.05 Mz=109.75 Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=-3004.03 Myl=1488.39 Tensioni nella sezione: =992.26 =10.01 Flessione attacco inferiore piastra Bnetta=30.00 Hnetta=600.00 irrigidita (W=1191.07) CC 5 SLV (Collegamento 0001_0101) Azioni sul collegamento: N=-49007.00 Ty=30.99 Tz=-193.44 My=-731.62 Mz=101.89 Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=-13623.50 Mxl=-1033.20 Tensioni nella sezione: =86.75 =90.82 Verifica inferiore come trave su tre appoggi Hnetta=30.00 CC 5 SLV (Collegamento 0001_0101) Azioni sul collegamento: N=-49007.00 Ty=30.99 Tz=-193.44 My=-731.62 Mz=101.89 Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=-2994.06 Myl=1483.45 Tensioni nella sezione: =988.97 =9.98 Flessione attacco destro piastra Bnetta=30.00 Hnetta=600.00 irrigidita (W=834.57) CC 5 SLV (Collegamento 0003_0103) Azioni sul collegamento: N=-49192.70 Ty=41.08 Tz=191.53 My=731.05 Mz=109.75 Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=-12421.60 Myl=-939.47 Tensioni nella sezione: =112.57 =124.22 Verifica destra come trave su due appoggi Hnetta=30.00 CC 5 SLV (Collegamento 0003_0103) Azioni sul collegamento: N=-49192.70 Ty=41.08 Tz=191.53 My=731.05 Mz=109.75 Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=19322.50 Myl=414.05 Tensioni nella sezione: =276.04 =64.41 Flessione attacco sinistro piastra Bnetta=30.00 Hnetta=600.00 irrigidita (W=834.57) CC 5 SLV (Collegamento 0003_0103) Azioni sul collegamento: N=-49192.70 Ty=-47.24 Tz=191.53 My=731.05 Mz=-155.55 Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=-12507.10 Myl=-946.63 Tensioni nella sezione: =113.43 =125.07 Verifica sinistra come trave su due appoggi Hnetta=30.00 CC 5 SLV (Collegamento 0003_0103) Azioni sul collegamento: N=-49192.70 Ty=-47.24 Tz=191.53 My=731.05 Mz=-155.55 Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=19455.50 Myl=416.90 Tensioni nella sezione: =277.94 =64.85

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI Flessione locale superiore sinistra Bullone in x=-75.00 y=225.00 Bnetta=130.00 Hnetta=30.00 CC 5 SLV (Collegamento 0001_0101) Azioni sul collegamento: N=9329.76 Ty=30.99 Tz=-193.44 My=-731.62 Mz=101.89 Sollecitazioni agenti localmente: Myl=76.73 Tensioni nella sezione: =393.47 =0.00 Flessione locale superiore destra Bullone in x=75.00 y=225.00 Bnetta=130.00 Hnetta=30.00 CC 5 SLV (Collegamento 0001_0101) Azioni sul collegamento: N=9329.76 Ty=-68.10 Tz=-193.44 My=-731.62 Mz=-174.11 Sollecitazioni agenti localmente: Myl=77.55 Tensioni nella sezione: =397.70 =0.00 Flessione locale inferiore sinistra Bullone in x=-75.00 y=-225.00 Bnetta=130.00 Hnetta=30.00 CC 5 SLV (Collegamento 0003_0103) Azioni sul collegamento: N=8440.32 Ty=41.08 Tz=191.53 My=731.05 Mz=109.75 Sollecitazioni agenti localmente: Myl=71.98 Tensioni nella sezione: =369.13 =0.00 Flessione locale inferiore destra Bullone in x=75.00 y=-225.00 Bnetta=130.00 Hnetta=30.00 CC 5 SLV (Collegamento 0003_0103) Azioni sul collegamento: N=8440.32 Ty=-47.24 Tz=191.53 My=731.05 Mz=-155.55 Sollecitazioni agenti localmente: Myl=72.50 Tensioni nella sezione: =371.81 =0.00 Flessione locale sinistra Bullone in x=-225.00 y=75.00 Bnetta=110.00 Hnetta=30.00 CC 5 SLV (Collegamento 0001_0101) Azioni sul collegamento: N=9329.76 Ty=30.99 Tz=-193.44 My=-731.62 Mz=101.89 Sollecitazioni agenti localmente: Myl=52.77 Tensioni nella sezione: =319.82 =0.00 Flessione locale destra Bullone in x=225.00 y=75.00 Bnetta=110.00 Hnetta=30.00 CC 5 SLV (Collegamento 0001_0101) Azioni sul collegamento: N=9329.76 Ty=-68.10 Tz=-193.44 My=-731.62 Mz=-174.11 Sollecitazioni agenti localmente: Myl=54.86 Tensioni nella sezione: =332.49 =0.00 Flessione locale angolo superiore sinistro Bullone in x=-225.00 y=225.00 Bnetta=110.00 Hnetta=30.00 CC 5 SLV (Collegamento 0001_0101) Azioni sul collegamento: N=9329.76 Ty=30.99 Tz=-193.44 My=-731.62 Mz=101.89 Sollecitazioni agenti localmente: Myl=66.89 Tensioni nella sezione: =405.39 =0.00 Flessione locale angolo superiore destro Bullone in x=225.00 y=225.00 Bnetta=110.00 Hnetta=30.00 CC 5 SLV (Collegamento 0001_0101) Azioni sul collegamento: N=9329.76 Ty=-68.10 Tz=-193.44 My=-731.62 Mz=-174.11 Sollecitazioni agenti localmente: Myl=68.98 Tensioni nella sezione: =418.06 =0.00 Flessione locale angolo inferiore sinistro Bullone in x=-225.00 y=-225.00 Bnetta=110.00 Hnetta=30.00 CC 5 SLV (Collegamento 0003_0103) Azioni sul collegamento: N=8440.32 Ty=41.08 Tz=191.53 My=731.05 Mz=109.75 Sollecitazioni agenti localmente: Myl=63.02

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI Tensioni nella sezione: =381.96 =0.00 Flessione locale angolo inferiore destro Bullone in x=225.00 y=-225.00 Bnetta=110.00 Hnetta=30.00 CC 5 SLV (Collegamento 0003_0103) Azioni sul collegamento: N=8440.32 Ty=-47.24 Tz=191.53 My=731.05 Mz=-155.55 Sollecitazioni agenti localmente: Myl=64.35 Tensioni nella sezione: =390.00 =0.00

Tassi di sfruttamento tirafondi

Tassi di sfruttamento saldature

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI

Nodo interno colonna HEB 300: Collegamento -001_0014

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI

Simbologia N <daN> = Sforzo normale agente sul collegamento Ty <daN> = Taglio in direzione Y agente sul collegamento Tz <daN> = Taglio in direzione Z agente sul collegamento My <daNm> = Momento flettente intorno all'asse Y del collegamento Mz <daNm> = Momento flettente intorno all'asse Z del collegamento Txl <daN> = Taglio in direzione X locale Tyl <daN> = Taglio in direzione Y locale Mzl <daNm> = Momento torcente intorno all'asse Z Fv,Ed <daN> = Taglio nei bulloni Fv,Rd <daN> = Resistenza a taglio del bullone Fb,Ed,a <daN> = Azione di rifollamento di progetto lato asta Fb,Rd,a <daN> = Rifollamento lato asta Fb,Ed,p <daN> = Rifollamento lato piastra Fb,Rd,p <daN> = Resistenza a rifollamento lato piastra Bnetta <mm> = Larghezza sezione al netto di eventuali fori Hnetta <mm> = Altezza sezione al netto di eventuali fori <daN/cmq> = Tensione normale  <daN/cmq> = Tensione tangenziale  Tp = Tipo di acciaio Fyk <daN/cmq> = Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio Fyt <daN/cmq> = Tensione caratteristica di rottura CB = Classe del bullone Fyb <daN/cmq> = Tensione di snervamento dei bulloni Ftb <daN/cmq> = Tensione di rottura dei bulloni Piastre anima 550.00 x 180.00 s= 15.00 - 6+6 bulloni  24 3 righe ad interasse 75.00 2 colonne ad interasse 80.00 Piastre ala 665.00 x 300.00 s= 15.00 - 8+8 bulloni  24 4 righe ad interasse 75.00 2 colonne ad interasse 200.00 Piastre inferiori ala 665.00 x 117.00 s= 15.00 Caratteristiche meccaniche Tp Fyk Fyt CB Fyb Ftb <daN/cmq> <daN/cmq> <daN/cmq> <daN/cmq> S355 3550.00 5100.00 8.8 5600.00 8000.00 Bullonatura sull'anima CC 9 SLU (Collegamento -001_0014) Azioni sul collegamento: N=-35744.50 Ty=54.27 Tz=-216.73 My=137.38 Mz=-29.20 Sollecitazioni agenti localmente: Txl=-7212.97 Tyl=-216.73 Mzl=41.89 Taglio nei bulloni: Fv,Ed=630.75 Fv,Rd=13555.20 Azione di rifollamento di progetto lato asta: Fb,Ed,a=1255.88 Fb,Rd,a=19668.00 Rifollamento lato piastra: Fb,Ed,p=630.75 Fb,Rd,p=26820.00 CC 5 SLV Azioni sul collegamento: N=-36102.90 Ty=-56.40 Tz=-120.53 My=222.71 Mz=4.57 Sollecitazioni agenti localmente: Txl=-7285.29 Tyl=-120.53 Mzl=33.28 Taglio nei bulloni: Fv,Ed=629.75 Fv,Rd=13555.20 Azione di rifollamento di progetto lato asta: Fb,Ed,a=1257.01 Fb,Rd,a=19668.00 Rifollamento lato piastra: Fb,Ed,p=629.75 Fb,Rd,p=26820.00 Piastra di anima Bnetta=30.00 Hnetta=180.00 CC 9 SLU (Collegamento -001_0014) Azioni sul collegamento: N=-35744.50 Ty=54.27 Tz=-216.73 My=137.38 Mz=-29.20 Sollecitazioni agenti localmente: Txl=-7212.97 Tyl=-216.73 Mzl=41.89 Tensioni nella sezione: =159.43 =4.01 Verifica a taglio anima forata Bnetta=11.00 Hnetta=211.00 CC 9 SLU (Collegamento -001_0014) Azioni sul collegamento: N=-35744.50 Ty=54.27 Tz=-216.73 My=137.38 Mz=-29.20 Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=-72.24 Tensioni nella sezione: =0.00 =3.11 Bullonatura ali superiori CC 5 SLV (Collegamento -001_0014) Azioni sul collegamento: N=-36102.90 Ty=102.40 Tz=-117.21 My=222.71 Mz=-38.64 Sollecitazioni agenti localmente: Txl=-15147.30 Tyl=51.20 Mzl=-10.87 Taglio nei bulloni: Fv,Ed=950.73 Fv,Rd=13555.20 Azione di rifollamento di progetto lato asta: Fb,Ed,a=1901.41 Fb,Rd,a=33972.00 Rifollamento lato piastra: Fb,Ed,p=950.73 Fb,Rd,p=26820.00 Bullonatura ali inferiori

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI CC 5 SLV (Collegamento -001_0014) Azioni sul collegamento: N=-36102.90 Ty=102.40 Tz=-92.96 My=-96.76 Mz=-38.64 Sollecitazioni agenti localmente: Txl=-14729.60 Tyl=51.20 Mzl=-10.87 Taglio nei bulloni: Fv,Ed=924.62 Fv,Rd=13555.20 Azione di rifollamento di progetto lato asta: Fb,Ed,a=1849.20 Fb,Rd,a=33972.00 Rifollamento lato piastra: Fb,Ed,p=924.62 Fb,Rd,p=26820.00 Piastre esterne sulle ali Bnetta=15.00 Hnetta=300.00 CC 5 SLV (Collegamento -001_0014) Azioni sul collegamento: N=-36102.90 Ty=102.40 Tz=-117.21 My=222.71 Mz=-38.64 Sollecitazioni agenti localmente: Txl=-8509.70 Tyl=28.76 Mzl=-19.32 Tensioni nella sezione: =197.69 =0.64 CC 1 SLV Azioni sul collegamento: N=-6844.74 Ty=143.46 Tz=-118.14 My=128.86 Mz=-33.83 Sollecitazioni agenti localmente: Txl=-1774.74 Tyl=40.30 Mzl=-16.92 Tensioni nella sezione: =46.96 =0.90 Piastre interne sulle ali Bnetta=15.00 Hnetta=117.00 CC 5 SLV (Collegamento -001_0014) Azioni sul collegamento: N=-36102.90 Ty=-54.09 Tz=-117.21 My=222.71 Mz=4.57 Sollecitazioni agenti localmente: Txl=-3318.78 Tyl=-5.93 Tensioni nella sezione: =189.10 =0.34 CC 1 SLV Azioni sul collegamento: N=-6844.74 Ty=143.46 Tz=-118.14 My=128.86 Mz=-33.83 Sollecitazioni agenti localmente: Txl=-692.15 Tyl=15.72 Tensioni nella sezione: =39.44 =0.90

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI

Nodo trave-colonna: IPE240-HEB 300: Collegamenti 0103_0101 0203_0201 0303_0301 0403_0401 0503_0501 0603_0601 0703_0701

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI

Simbologia F <daN> = Forza trasmessa dall'ala della trave Fco <daN> = Forza trasmessa dalle ali della trave alle costole orizzontali Aco <cmq> = Area delle costole orizzontali FRco <daN> = Forza resistente delle costole orizzontali Fcd <daN> = Forza trasmessa dalle ali della trave alle costole diagonali Acd <cmq> = Area delle costole diagonali FRcd <daN> = Forza resistente delle costole diagonali N <daN> = Sforzo normale agente sul collegamento Tz <daN> = Taglio in direzione Z agente sul collegamento Tyl <daN> = Taglio in direzione Y locale Nl <daN> = Sforzo normale in direzione Z locale Fv,Ed <daN> = Taglio nei bulloni Fv,Rd <daN> = Resistenza a taglio del bullone Fb,Ed,a <daN> = Azione di rifollamento di progetto lato asta Fb,Rd,a <daN> = Rifollamento lato asta Fb,Ed,p <daN> = Rifollamento lato piastra Fb,Rd,p <daN> = Resistenza a rifollamento lato piastra Ft,Ed <daN> = Trazione nei bulloni Ft,Rd <daN> = Resistenza a trazione del bullone Bp,Ed,a <daN> = Azione di punzonamento di lato asta Bb,Rd,a <daN> = Punzonamento lato asta Bp,Ed,p <daN> = Azione di punzonamento di progetto lato piastra Bb,Rd,p <daN> = Punzonamento Int. V-T = Controllo interazione taglio/trazione [4.2.65] TP <daN> = Azione che genera tensione tangenziale parallela TO <daN> = Azione che genera tensione tangenziale ortogonale NO <daN> = Azione che genera tensione normale ortogonale <daN/cmq> = Tensione tangenziale parallela all'asse del cordone di saldatura P <daN/cmq> = Tensione tangenziale ortogonale all'asse del cordone di saldatura O <daN/cmq> = Tensione normale ortogonale all'asse del cordone di saldatura O <daN/cmq> = Tensione ideale nel cordone di saldatura ID <daN/cmq> = Somma tensioni nel cordone di saldatura T Bnetta <mm> = Larghezza sezione al netto di eventuali fori Hnetta <mm> = Altezza sezione al netto di eventuali fori Mxl <daNm> = Momento flettente intorno all'asse X locale <daN/cmq> = Tensione normale  <daN/cmq> = Tensione tangenziale  Tp = Tipo di acciaio Fyk <daN/cmq> = Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio Fyt <daN/cmq> = Tensione caratteristica di rottura CB = Classe del bullone Fyb <daN/cmq> = Tensione di snervamento dei bulloni Ftb <daN/cmq> = Tensione di rottura dei bulloni Piastra 300.00 x 650.00 s= 20.00 - 12 Bulloni  20 2 righe superiori ad interasse 110.00 2 colonne superiori ad interasse 200.00 2 righe centrali ad interasse 110.00 2 righe inferiori ad interasse 110.00 2 colonne inferiori ad interasse 200.00 Altezza di gola saldature: anima 7.07 - ala 7.07 Caratteristiche meccaniche Tp Fyk Fyt CB Fyb Ftb <daN/cmq> <daN/cmq> <daN/cmq> <daN/cmq> S355 3550.00 5100.00 6.8 3600.00 6000.00 Verifica lato anima della colonna: F=41748.00 Fco=0.00 Aco=34.68 FRco=123114.00 Fcd=0.00 Acd=34.68 FRcd=123114.00 Bullonatura flangia CC 9 SLU (Collegamento 0103_0101) Azioni sul collegamento: N=6128.18 Tz=-53.45 Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=-53.45 Nl=6128.18 Taglio nei bulloni: Fv,Ed=4.45 Fv,Rd=5880.00 Azione di rifollamento di progetto lato asta: Fb,Ed,a=4.45 Fb,Rd,a=38760.00 Rifollamento lato piastra: Fb,Ed,p=4.45 Fb,Rd,p=32380.90 Trazione nei bulloni: Ft,Ed=510.68 Ft,Rd=10584.00 Azione di punzonamento di lato asta: Bp,Ed,a=510.68 Bb,Rd,a=58448.70 Azione di punzonamento di progetto lato piastra: Bp,Ed,p=510.68 Bb,Rd,p=61524.90 Int. V-T=0.04 CC 9 SLU (Collegamento 0503_0501) Azioni sul collegamento: N=814.81 Tz=-53.45 Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=-53.45 Nl=814.81

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI Taglio nei bulloni: Fv,Ed=4.45 Fv,Rd=5880.00 Azione di rifollamento di progetto lato asta: Fb,Ed,a=4.45 Fb,Rd,a=38760.00 Rifollamento lato piastra: Fb,Ed,p=4.45 Fb,Rd,p=32380.90 Trazione nei bulloni: Ft,Ed=67.90 Ft,Rd=10584.00 Azione di punzonamento di lato asta: Bp,Ed,a=67.90 Bb,Rd,a=58448.70 Azione di punzonamento di progetto lato piastra: Bp,Ed,p=67.90 Bb,Rd,p=61524.90 Int. V-T=0.01 Saldatura profilo-flangia CC 9 SLU (Collegamento 0103_0101) Azioni sul collegamento: N=6128.18 Tz=-53.45 Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=-53.45 Nl=6128.18 Azioni sul cordone: TP=0.00 TO=-7.55 NO=865.07 Tensioni nel cordone: P=0.00 O=1.07 O=122.36 ID=122.36 T=123.43 CC 9 SLU (Collegamento 0503_0501) Azioni sul collegamento: N=814.81 Tz=-53.45 Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=-53.45 Nl=814.81 Azioni sul cordone: TP=0.00 TO=-7.55 NO=115.02 Tensioni nel cordone: P=0.00 O=1.07 O=16.27 ID=16.30 T=17.34 Flessione attacco superiore flangia Bnetta=258.00 Hnetta=20.00 CC 9 SLU (Collegamento 0103_0101) Azioni sul collegamento: N=6128.18 Tz=-53.45 Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=2042.73 Mxl=204.27 Tensioni nella sezione: =1187.63 =39.59 Flessione attacco inferiore flangia Bnetta=258.00 Hnetta=20.00 CC 9 SLU (Collegamento 0103_0101) Azioni sul collegamento: N=6128.18 Tz=-53.45 Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=2042.73 Mxl=204.27 Tensioni nella sezione: =1187.63 =39.59 Flessione locale destra Bullone in x=-100.00 y=-55.00 Bnetta=110.40 Hnetta=20.00 CC 9 SLU (Collegamento 0103_0101) Azioni sul collegamento: N=6128.18 Tz=-53.45 Sollecitazioni agenti localmente: Mxl=28.19 Tensioni nella sezione: =383.01 =0.00 Flessione locale sinistra Bullone in x=100.00 y=-55.00 Bnetta=110.40 Hnetta=20.00 CC 9 SLU (Collegamento 0103_0101) Azioni sul collegamento: N=6128.18 Tz=-53.45 Sollecitazioni agenti localmente: Mxl=28.19 Tensioni nella sezione: =383.01 =0.00

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI

Nodo trave-colonna: IPE240-HEB 300 incavo

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI

Simbologia N <daN> = Sforzo normale agente sul collegamento Tz <daN> = Taglio in direzione Z agente sul collegamento Tyl <daN> = Taglio in direzione Y locale Nl <daN> = Sforzo normale in direzione Z locale Fv,Ed <daN> = Taglio nei bulloni Fv,Rd <daN> = Resistenza a taglio del bullone Fb,Ed,a <daN> = Azione di rifollamento di progetto lato asta Fb,Rd,a <daN> = Rifollamento lato asta Fb,Ed,p <daN> = Rifollamento lato piastra Fb,Rd,p <daN> = Resistenza a rifollamento lato piastra Ft,Ed <daN> = Trazione nei bulloni Ft,Rd <daN> = Resistenza a trazione del bullone Bp,Ed,a <daN> = Azione di punzonamento di lato asta Bb,Rd,a <daN> = Punzonamento lato asta Bp,Ed,p <daN> = Azione di punzonamento di progetto lato piastra Bb,Rd,p <daN> = Punzonamento Int. V-T = Controllo interazione taglio/trazione [4.2.65] TP <daN> = Azione che genera tensione tangenziale parallela TO <daN> = Azione che genera tensione tangenziale ortogonale NO <daN> = Azione che genera tensione normale ortogonale <daN/cmq> = Tensione tangenziale parallela all'asse del cordone di saldatura P <daN/cmq> = Tensione tangenziale ortogonale all'asse del cordone di saldatura O <daN/cmq> = Tensione normale ortogonale all'asse del cordone di saldatura O <daN/cmq> = Tensione ideale nel cordone di saldatura ID <daN/cmq> = Somma tensioni nel cordone di saldatura T Bnetta <mm> = Larghezza sezione al netto di eventuali fori Hnetta <mm> = Altezza sezione al netto di eventuali fori Mxl <daNm> = Momento flettente intorno all'asse X locale <daN/cmq> = Tensione normale  <daN/cmq> = Tensione tangenziale  Tp = Tipo di acciaio Fyk <daN/cmq> = Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio Fyt <daN/cmq> = Tensione caratteristica di rottura CB = Classe del bullone Fyb <daN/cmq> = Tensione di snervamento dei bulloni Ftb <daN/cmq> = Tensione di rottura dei bulloni Piastra 180.00 x 650.00 s= 20.00 - 12 Bulloni  20 2 righe superiori ad interasse 110.00 2 colonne superiori ad interasse 100.00 2 righe centrali ad interasse 150.00 2 righe inferiori ad interasse 110.00 2 colonne inferiori ad interasse 100.00 Altezza di gola saldature: anima 4.24 - ala 4.24 Caratteristiche meccaniche Tp Fyk Fyt CB Fyb Ftb <daN/cmq> <daN/cmq> <daN/cmq> <daN/cmq> S355 3550.00 5100.00 6.8 3600.00 6000.00 Bullonatura flangia CC 9 SLU (Collegamento 0101_0102) (Collegamento 0102_0101) Azioni sul collegamento: N=2335.19 Tz=-113.55 Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=-113.55 Nl=2335.19 Taglio nei bulloni: Fv,Ed=9.46 Fv,Rd=5880.00 Azione di rifollamento di progetto lato asta: Fb,Ed,a=9.46 Fb,Rd,a=22440.00 Rifollamento lato piastra: Fb,Ed,p=9.46 Fb,Rd,p=32380.90 Trazione nei bulloni: Ft,Ed=194.60 Ft,Rd=10584.00 Azione di punzonamento di lato asta: Bp,Ed,a=194.60 Bb,Rd,a=33838.70 Azione di punzonamento di progetto lato piastra: Bp,Ed,p=194.60 Bb,Rd,p=61524.90 Int. V-T=0.01 CC 9 SLU (Collegamento 0201_0202) (Collegamento 0202_0201) Azioni sul collegamento: N=2968.62 Tz=-113.55 Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=-113.55 Nl=2968.62 Taglio nei bulloni: Fv,Ed=9.46 Fv,Rd=5880.00 Azione di rifollamento di progetto lato asta: Fb,Ed,a=9.46 Fb,Rd,a=22440.00 Rifollamento lato piastra: Fb,Ed,p=9.46 Fb,Rd,p=32380.90 Trazione nei bulloni: Ft,Ed=247.38 Ft,Rd=10584.00 Azione di punzonamento di lato asta: Bp,Ed,a=247.38 Bb,Rd,a=33838.70 Azione di punzonamento di progetto lato piastra: Bp,Ed,p=247.38 Bb,Rd,p=61524.90 Int. V-T=0.02 Saldatura profilo-flangia

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI CC 3 SLV (Collegamento 0101_0102) (Collegamento 0102_0101) Azioni sul collegamento: N=1097.63 Tz=-87.35 Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=-87.35 Nl=1097.63 Azioni sul cordone: TP=22.46 TO=-0.00 NO=282.26 Tensioni nel cordone: P=2.78 O=0.00 O=34.95 ID=35.06 T=34.95 CC 9 SLU (Collegamento 0201_0202) (Collegamento 0202_0201) Azioni sul collegamento: N=2968.62 Tz=-113.55 Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=-113.55 Nl=2968.62 Azioni sul cordone: TP=0.00 TO=5.51 NO=143.94 Tensioni nel cordone: P=0.00 O=3.62 O=94.52 ID=94.59 T=98.13 CC 9 SLU (Collegamento 0301_0302) (Collegamento 0302_0301) Azioni sul collegamento: N=1889.50 Tz=-113.55 Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=-113.55 Nl=1889.50 Azioni sul cordone: TP=0.00 TO=16.56 NO=275.62 Tensioni nel cordone: P=0.00 O=3.62 O=60.16 ID=60.27 T=63.78 Flessione attacco superiore flangia Bnetta=138.00 Hnetta=20.00 CC 9 SLU (Collegamento 0201_0202) (Collegamento 0202_0201) Azioni sul collegamento: N=2968.62 Tz=-113.55 Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=989.54 Mxl=98.95 Tensioni nella sezione: =1075.59 =35.85 Flessione attacco inferiore flangia Bnetta=138.00 Hnetta=20.00 CC 9 SLU (Collegamento 0201_0202) (Collegamento 0202_0201) Azioni sul collegamento: N=2968.62 Tz=-113.55 Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=989.54 Mxl=98.95 Tensioni nella sezione: =1075.59 =35.85 Flessione locale destra Bullone in x=-50.00 y=75.00 Bnetta=70.40 Hnetta=20.00 CC 9 SLU (Collegamento 0201_0202) (Collegamento 0202_0201) Azioni sul collegamento: N=2968.62 Tz=-113.55 Sollecitazioni agenti localmente: Mxl=8.71 Tensioni nella sezione: =185.54 =0.00 Flessione locale sinistra Bullone in x=50.00 y=75.00 Bnetta=70.40 Hnetta=20.00 CC 9 SLU (Collegamento 0201_0202) (Collegamento 0202_0201) Azioni sul collegamento: N=2968.62 Tz=-113.55 Sollecitazioni agenti localmente: Mxl=8.71 Tensioni nella sezione: =185.54 =0.00

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI

Nodo trave HEA 240 – rampante UPN 240 Il rampante UPN 240 è fissato per mezzo di due bulloni M20 ad una sella saldata all’ala superiore della trave HEA 240.

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI Il rampante trasferisce un taglio verticale ed un taglio orizzontale. Il taglio verticale si traduce sempre in uno sforzo di compressione per il giunto e quindi non impegna i bulloni, che perciò lavorano per il solo taglio orizzontale, pari al massimo a circa 3000 daN.

Nel singolo bullone il massimo taglio è perciò pari a: Vb = VH /2 = 3000/2 = 1500 daN La resistenza a taglio del bullone M20, che lavora su una sezione, al netto della filettatura vale: Fv,Rd = c *ftb *Ares / M2 = 0,6*8000*2,45/1,25 = 9408 daN La resistenza di calcolo a rifollamento Fb,Rd1 del minore degli spessori collegati (quello della sella) vale: Fb,Rd1 = k * *ftk *d *t / M2 dove: d = 2,0 cm t = 1,0 cm ftk = 5100 daN/cm2  = min {e1/(3 *d0); ftb/ft; 1} = {7,2/(3*2,2); 8000/5100; 1} = {1,09; 1,57; 1} = 1 k = min {2,8 *e2/d0 - 1,7; 2,5} = min {2,8 *4,0/2,2 - 1,7; 2,5} = min {3,4; 2,5} = 2,5 Sostituendo ai simboli i valori numerici: Fb,Rd1 = 2,5*1*5100*2,0*1,0/1,25 = 20400 daN La resistenza a taglio è la minore di quelle calcolate: Rv = min {9408; 20400} = 6029 daN >> Vb = 1500 daN VERIFICA OK!

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI

Nodo ginocchio cosciale: UNP240-UNP240: Continuità con saldatura a completa penetrazione Collegamento 0021_0309

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI

Collegamento 0021_0309 Simbologia N <daN> = Sforzo normale agente sul collegamento Tz <daN> = Taglio in direzione Z agente sul collegamento My <daNm> = Momento flettente intorno all'asse Y del collegamento Tyl <daN> = Taglio in direzione Y locale Nl <daN> = Sforzo normale in direzione Z locale Mxl <daNm> = Momento flettente intorno all'asse X locale ď łID <daN/cmq> = Tensione ideale nel cordone di saldatura Tp = Tipo di acciaio Fyk <daN/cmq> = Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio Fyt <daN/cmq> = Tensione caratteristica di rottura CB = Classe del bullone Fyb <daN/cmq> = Tensione di snervamento dei bulloni Ftb <daN/cmq> = Tensione di rottura dei bulloni Saldatura a completa penetrazione di classe II Caratteristiche meccaniche Tp Fyk Fyt CB Fyb Ftb <daN/cmq> <daN/cmq> <daN/cmq> <daN/cmq> S355 3550.00 5100.00 6.8 3600.00 6000.00 Sald. a compl. penetrazione CC 9 SLU Azioni sul collegamento: N=1933.60 Tz=165.79 My=2122.92 Sollecitazioni agenti localmente: Tyl=165.79 Nl=1933.60 Mxl=2122.92 Tensioni nella saldatura:ď łID=694.40

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI

Attacco diagonali 2L 110x12 Come mostrato dal grafico successivo, lo sforzo assiale nelle diagonali 2L 110x12 al massimo vale circa 7500 daN

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI Come illustrato dal disegno, la coppia di angolari è fissata per mezzo di tre bulloni M20 al fazzoletto, spesso 20 mm.

L’asse di calcolo coincide con quello della bullonatura.

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI Lo sforzo si divide equamente fra i bulloni, che lavorano su due sezioni. Ogni bullone assorbe quindi uno sforzo pari a: Vb = N /3 = 7500/3 = 2500 daN La resistenza a taglio del bullone M20, che lavora su due sezioni, al netto della filettatura vale: Fv,Rd = c *ftb *Ares / M2 = 0,6*8000*(2*2,45)/1,25 = 18816 daN La resistenza di calcolo a rifollamento Fb,Rd1 del fazzoletto, vale: Fb,Rd1 = k * *ftk *d *t / M2 dove: d = 2,0 cm t = 2,0 cm ftk = 5100 daN/cm2  = min {e1/(3 *d0); ftb/ft; 1} = {5,0/(3*2,2); 8000/5100; 1} = {0,76; 1,57; 1} = 0,76 k = min {2,8 *e2/d0 - 1,7; 2,5} = min {∞; 2,5} = 2,5 Sostituendo ai simboli i valori numerici: Fb,Rd1 = 2,5*0,76*5100*2,0*2,0/1,25 = 31008 daN La resistenza di calcolo a rifollamento Fb,Rd2 dell’asta vale: Fb,Rd2 = k * *ftk *d *t / M2 dove: d = 2,0 cm t = 2,4 cm ftk = 5100 daN/cm2  = min {e1/(3 *d0); ftb/ft; 1} = {5,0/(3*2,2); 8000/5100; 1} = {0,76; 1,57; 1} = 0,76 k = min {2,8 *e2/d0 - 1,7; 2,5} = min {2,8 *5,5/2,2 - 1,7; 2,5} = min {5,3; 2,5} = 2,5 Sostituendo ai simboli i valori numerici: Fb,Rd2 = 2,5*0,76*5100*2,0*2,4/1,25 = 37210 daN La resistenza a taglio è la minore di quelle calcolate: Rv = min {18816; 31008; 37210} = 18816 daN >> Vb = 2500 daN VERIFICA OK!

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI

Attacco montante parapetto Il montante in piatto 80x15 è fissato per mezzo di due bulloni M12 ad una squadretta 250x85x15, saldata all’anima del cosciale, come da immagine successiva.

Come già visto nel paragrafo relativo alle verifiche di resistenza del parapetto, nel centro del giunto: V = 225 daN M = 338 daNm La sollecitazione si divide fra i bulloni, che lavorano su una sezione. Nel bullone più sollecitato: Vb = V /2 + M /p = 225/2 + 33800/20 = 1803 daN La resistenza a taglio del bullone M12, che lavora su una sezione, al netto della filettatura vale: Fv,Rd = c *ftb *Ares / M2 = 0,6*8000*0,84/1,25 = 3226 daN La resistenza di calcolo a rifollamento Fb,Rd1 sia per il montante che per la squadretta vale: Fb,Rd1 = k * *ftk *d *t / M2 dove: d = 1,2 cm t = 1,5 cm ftk = 5100 daN/cm2  = min {e1/(3 *d0); ftb/ft; 1} = {4,0/(3*1,4); 8000/5100; 1} = {0,95; 1,57; 1} = 0,95 k = min {2,8 *e2/d0 - 1,7; 2,5} = min {2,8*2,5/1,4 - 1,7; 2,5} = {3,3; 2,5} = 2,5 Sostituendo ai simboli i valori numerici: Fb,Rd1 = 2,5*0,95*5100*1,2*1,5/1,25 = 17442 daN La resistenza a taglio è la minore di quelle calcolate: Rv = min {3226; 17442} = 3226 daN > Vb = 1803 daN

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI

VERIFICA CONNETTORI A PIOLO SOLAIO RAMPE IN LAMIERA GRECATA Soletta collaborante su lamiera grecata con greche perpendicolari alle travette HEA120 Ipotesi di trave HEA120 in semplice appoggio con carichi uniformemente distribuiti

VISTA LATERALE

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI

RETE ELETTR. Ø8/20X20

VISTA A-A Coefficienti di sicurezza: Azioni - Permanenti strutturali: Azioni - Permanenti non strutturali: Azioni - Variabili: Materiali - Acciaio: Materiali - Calcestruzzo: Materiali - Connettori: Materiali - Lamiera grecata: Materiali - Acciaio per barre:

1.30 1.30 1.50 1.05 1.50 1.25 1.10 1.15

Limite all'inflessione delta 2: L / 350 Limite all'inflessione finale: L / 250 ----------------------------------------------------

Geometria Luce di calcolo: Interasse travi: Spessore soletta: Base efficace:

120.0 cm 100.0 cm 5.0 cm 30.0 cm

Altezza lamiera grecata (hp): Larghezza media nervatura (b0): Larghezza base inf. nervatura - binf: Interasse nervature - bd:

5.50 cm 7.50 cm 6.15 cm 15.00 cm

Profilo: HE 120 A ha: 114.0 mm bf: 120.0 mm tf: 8.0 mm bfi: 120.0 mm tfi: 8.0 mm tw: 5.0 mm r0: 12.0 mm r1: 0.0 mm Area: 2534.0 mm2 Iy: 606.2 cm4 Wy Sup: 106300.0 mm3 Wy Inf: 106300.0 mm3 W Ply: 119500.0 mm3 Acciaio S355 fy: 355 N/mm2 Es: 210000 N/mm2 Calcestruzzo: C25/30 fck: 25 N/mm2 Rck: 30 N/mm2 Densità: 24.00 kN/m3 E cm: 31476 N/mm2 ----------------------------------------------------

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI Carichi Permanenti: 6.00 kN/m2 Variabili: 4.00 kN/m2 ----------------------------------------------------

Fase 1 - sola trave in acciaio - SLU Azioni fase 1: 10.68 kN/m Classe sezione acciaio: 1 Calcolo: elastico Momento sollecitante - MEd1: 1.9 kNm (trave app-app) Momento resistente elastico - MRd1: 35.9 kNm Verifica momento: 0.05 OK! Taglio sollecitante - VEd1: 6.41 kN Taglio resistente - VRd1: 111.26 kN Verifica taglio: 0.06 OK! ----------------------------------------------------

Fase 1+2 - sezione mista - SLU - STATO LIMITE ULTIMO Classe sezione mista: 1 Calcolo elastico Azioni: 16.68 kN/m Posizione asse neutro: 11.99 cm Altezza totale: 21.90 cm Momento sollecitante - MEd: 3.0 kNm Momento resistante - MRd: 5.8 kNm Verifica momento: 0.52 OK! Taglio sollecitante - VEd: 10.0 kNm Taglio resistente - VRd: 111.3 kN Verifica taglio: 0.09 OK! ----------------------------------------------------

Fase 1+2 - SLS - STATO LIMITE DI SERVIZIO Delta Delta Delta Delta Delta

0 1 1 2 2

- pre-monta iniziale: - Sezione: acciaio - Carichi: Pesi propri: - Sezione: mista - Carichi: Permanenti: - Sezione: mista - Carichi: Var.+ ViscositĂ : da ritiro:

0.0 0.2 0.0 0.0 0.0

mm mm mm mm mm

Delta 2 totale: Delta finale totale:

0.0 mm = L / 48794 0.2 mm = L / 6036

Asse neutro elastico dall'estradosso: Coefficiente di omogeneizzazione istantaneo: Momento di inerzia sezione omog. istantaneo: Coefficiente di omogeneizzazione - n: Momento di inerzia sezione omog.: Incremento freccia per interazione incompleta - i: Frequenza fondamentale naturale: calcolata con combinazione frequente. Psi1= --------------------------------------------------

12.0 cm 6.67 2889.0 cm4 13.34 2091.2 cm4 1.00 83.5 Hz 0.7

Fase 1+2 - sezione mista - Connessione Connessione elastica Compressione nella soletta in calcestruzzo: Nc data dai pioli posizionati(kN): 19 Nc,f relativa al completo ripristino di resistenza(kN): Nc,el relativa al massimo momento elastico Mel,Rd (kN):

213 194

Tipo Connettore: connettore a piolo tipo NELSON Ă&#x2DC;16 Altezza: 90 mm Resistenza del connettore - Prd: 31.90 kN Coeff. riduttivo relativo ad 1 conn. per nerv. k: 0.61 Coeff. riduttivo relativo a 2 o + conn. per nerv. k2: 0.43 Resistenza connessione, 1 conn. per nerv. PRd * k : 19.38 kN Resistenza connessione, >1 conn. per nerv. PRd * k2: 13.70 kN Connettore duttile.

Distribuzione connettori elastica variabile

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04.2 RELAZIONE DI CALCOLO E FASCICOLO DEI CALCOLI DI STABILITA' - VERIFICHE NODI Distribuzione uniforme: Numero nervature per trave= 8

Numero connettori= 4

Distribuzione variabile (in alternativa): Settore a sinistra: Nervature per settore= 2 Numero connettori= 1 Settore centrale: Nervature per settore= 4 Numero connettori= 2 Settore a destra: Nervature per settore= 2 Numero connettori= 1 --------------------------------------------------

Fase 1+2 - sezione mista - Armatura trasversale in acciaio B450C Soletta: 1.0 cm2/m Note: La verifica del solaio nella direzione trasversale alle travi (lamiera grecata + soletta) non è inclusa nella presente verifica.

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