Kanal- und Rohrleitungsbau 2024

2024 Ernst & Sohn Special Februar 2024 ISSN 2750-5030

Kanal- und Rohrleitungsbau Bau und Sanierung

– Fluiddynamische Kräfte an Rohrbögen – Ausbesserung begehbarer Kanäle aus Beton und Stahlbeton mit Betonersatzverfahren – Gefahr durch Richtungswechsel beim Überlauf: Regenspeicher und Kanalrückstau – drohende Schäden, technische Regeln – „Projekt ohne Vorbild“: Mehrdimensionale Komplexität im Rohrleitungsbau am Beispiel des Teilchenbeschleunigers FAIR – Berstlining in Wedemark: Sanierung einer Kanalleitung in anspruchsvoller Umgebung – Sicherheit und Qualität für den Gewässerschutz – Vortrieb des Sammlers Untenitter in Solingen

Qualität ist viel wert

Stadt: München Regenauslasskanal Ungererstraße / Nordfriedhof Inbetriebnahme des Kanals: 1902 Bild: Münchner Stadtentwässerung

Gütesicherung Kanalbau RAL-GZ 961 www.kanalbau.com

Editorial

Veränderung braucht Woman- und Manpower!

(Foto: rbv)

2024 ist für unsere Branche nicht nur einfach ein neues Jahr. Es begann mit sehr wichtigen regulatorischen Weichenstellungen: dem Inkrafttreten des Gebäudeenergie(GEG) und des Wärmeplanungsgesetzes (WPG) – beide wohl mit die größten Aufreger des politischen Berlins der letzten Monate. Selten zuvor hat sich der Rohrleitungsbauverband (rbv), gemeinsam mit befreundeten Fachverbänden, inhaltlich so intensiv in eine juristische Routenplanung eingebracht wie im Vorfeld dieser beiden hochkomplexen und heiß diskutierten politischen Causae. Das war der Tatsache geschuldet, dass es – und dies ist keine Übertreibung – nicht nur um den Erhalt leitungsgebundener Anlagenwerte für den Transport klimaneutraler grüner Gase ging, sondern eben auch um den Erfolg der Energiewende und um die Zukunft des Leitungsbaus.

Gemeinschaftlich haben wir die energiepolitischen Transformationsansätze einem „Machbarkeits-Check“ unterzogen. Dabei ist die eindimensionale Fokussierung auf die Elektrifizierung des Gebäudesektors unter dem Brennglas allen technischen Sachverstands des Leitungsbaus mit Pauken und Trompeten durchgefallen. Dankenswerterweise sehen die nun gültigen Gesetze einen regional abgestimmten Mix aus verschiedenen Technologiepfaden als zielführend und richtungsweisend vor.

Großstädte ab 100.000 Einwohnern sind jetzt angehalten, bis Ende Juli 2026 eine kommunale Wärmeplanung zu verabschieden, kleinere Städte und Gemeinden bis Juli 2028. Doch leider ist mit den definierten Stichtagen vielerorts eine konkrete Strategieplanung für Netzausbau und -erhalt zunächst auf eine etwas längere Bank geschoben.

Gerade in Bezug auf die Zukunftsfähigkeit ihrer Gasverteilnetze verspüren Stadtwerke derzeit höchste Unsicherheit; mit der Folge, dass Investitionen im Gasbereich nahezu ausbleiben und Baumaßnahmen gestoppt werden.

Auch die Rolle von Strom- und Wärmenetzen ist in vielen Kommunen noch nicht langfristig definiert. Diese

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Übergangsphase fordert Kommunen, Netzgesellschaften und Leitungsbauer gleichermaßen. Wenn uns Leitungsbauern die Aufträge fehlen und die Planungssicherheit verloren geht, wird unsere Branche diejenigen Fachkräfte dauerhaft verlieren, die bereits jetzt, aber erst recht in drei Jahren so dringend benötigt werden. Auftraggeber, aber ebenfalls Kommunen müssen deshalb dafür Sorge tragen, dass Leitungsbauer in Arbeit bleiben – und viele tun das schon.

Der konstante Dreh- und Angelpunkt eines jeden zukunftsgerechten Bauens bleibt schlussendlich eine verlässliche Fachkräftebasis. Der Druck auf den Fachkräfte-Kessel ist unterdessen älter als die Gaskrise. Längst zuvor hat der Leitungsbau den Fachkräftemangel als eine existenzielle Bedrohung der Branche erkannt. Denn die Energieund Mobilitätswende werden wir nur erfolgreich realisieren, wenn wir über genügend Woman- und Manpower verfügen. Dies ist umso wichtiger, als die aktuelle Bundesregierung im Gesamtkontext der Energiewende eine Zielgröße von 100.000 Hausanschlüssen definiert hat, die pro Jahr an das Wärmenetz anzuschließen sind. Allein hierfür würden ca. 25.000 Fachkräfte pro Jahr benötigt, darunter Schlosser, Schweißer, Tiefbauer und Baumaschinenführer.

Auch das ist kein Pappenstiel! Deshalb haben wir wohlweißlich schon vor zwei Jahren die Zukunftsinitiative zur Fachkräftegewinnung #pipeline31 gegründet. Deren Ziel besteht darin, Sichtbarkeit und Reichweite des Leitungsbaus zu erhöhen und junge Menschen hierfür zu begeistern. Schließlich müssen wir auch öffentlich als diejenige Berufsgruppe wahrgenommen werden, die die Energiewende baut, die Leitungen für eine zunehmende Digitalisierung und E‑Mobilität legt und generell eine sichere Versorgung mit Gas, Strom, Wasser, Wärme und Daten garantiert. Und weil all das so wichtig ist, sind wir fest davon überzeugt, dass wir es schaffen können, mehr Menschen für unsere Arbeit zu gewinnen, wenn diese gemäß ihrer wahren Bedeutung „gesehen“ wird. Deshalb haben wir im vergangenen Jahr mit #pipeline31 große Schritte gemacht.

Auf den Social-Media-Kanälen zählt die Initiative insgesamt ca. 4,5 Mio. Sichtungen. Allein bei TikTok können wir über 5.500 Follower und ca. 700.000 unique Videoaufrufe pro Monat verbuchen. Wir sind also auf dem richtigen Wege, um Fachkräfte anzusprechen und das Fundament für eine erfolgreiche Zukunft zu legen.

Eine interessante Lektüre wünscht Ihnen

Dipl.-Wirtsch.-Ing. Dieter Hesselmann rbv-Hauptgeschäftsführer

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Inhalt

Mit seinen Bullhead-Fräsen der Baureihe KRC hat der Hersteller KEMROC den Grabenbau nochmals neu definiert. Die beiden Schneidköpfe der Maschinen stehen winkelig zueinander und erinnern damit an einen Stierkopf. Ihre Rundschaftmeißel stehen so dicht nebeneinander, dass beim Arbeiten ein nahezu durchgängiges Fräsbild entsteht. So tragen die KRC Bullhead-Fräsen das Material in den meisten Fällen vollständig ab und öffnen einen Graben in der geforderten Breite – ohne aufwendiges Nacharbeiten. Ein Beispiel hierfür lieferte ein Bauprojekt in der Thüringer Gemeinde Rosenthal. Dort musste vor dem Anlegen von Fundamenten und Leitungen das anliegende Gestein losgefräst werden. Mithilfe einer Bullhead-Fräse KRC 140 von KEMROC am 26-t-Bagger wurden diese Arbeiten präzise und schnell umgesetzt. (Foto: KEMROC) Bericht siehe S. 6 f.

Special 2024 Kanal- und Rohr­ leitungsbau

EDITORIAL 3

Dipl.-Wirtsch.-Ing. Dieter Hesselmann Veränderung braucht Woman- und Manpower!

ZUM TITEL 6 Frisches Wasser für Neundorf

Baugruben für Hochbehälter und Rohrleitungen mit KEMROC Bullhead-Fräse KRC 140 ausgefräst

IM DISKURS

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Dr.-Ing. Heiko Baum Fluiddynamische Kräfte an Rohrbögen

Dr.-Ing. Robert Stein 12 Ausbesserung begehbarer Kanäle aus Beton und Stahlbeton mit Betonersatzverfahren 17

Klaus W. König Gefahr durch Richtungswechsel beim Überlauf Regenspeicher und Kanalrückstau – drohende Schäden, technische Regeln

22 „Projekt ohne Vorbild“

Mehrdimensionale Komplexität im Rohrleitungsbau am Beispiel des Teilchen­beschleunigers FAIR 25 „Form follows Beam“

Vier Fragen zum FAIR-Projekt an Katrin Dylla, Projektleiterin Ingenieurbau PORR GmbH & Co. KGa 26 Angewandte Nachhaltigkeit: Synthesefaserliner nach 24 Jahren Betrieb auf Herz und Nieren geprüft – ohne Qualitätsverlust 30 Langlebige Hausanschlusssanierung mit Erfahrung und Innovation – Der RS MaxLiner sichert seine Qualität Ernst & Sohn Special 2024 Kanal- und Rohrleitungsbau

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Das neue DVGW-Arbeitsblatt GW 302-1

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Dresdner Abwassertagung – 23./24. April 2024

ISSN 2750-5030 Ernst & Sohn GmbH Rotherstraße 21 D-10245 Berlin Telefon: (030) 4 70 31-200 Fax: (030) 4 70 31-270 info@ernst-und-sohn.de www.ernst-und-sohn.de

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PROJEKTE IN KANAL- UND ROHRLEITUNGSBAU SOWIE -SANIERUNG 36

Neue Wege für den Bremer Osten – mit Gleitschienenverbau von TWF

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EIGERFLEX LONGLINE 2 × 390 m – auf 3.000 m Höhe am Kitzsteinhorn, Österreich

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Neuer Mischwasserkanal in Wildeck Qualität und Nachhaltigkeit am Wagnersberg im Fokus

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Inhalt

(Fotos: pxhere)

GÜTESICHERUNG IM KANALBAU 41

Sicherheit und Qualität für den Gewässerschutz Vortrieb des Sammlers Untenitter in Solingen

44 Geiger Kanaltechnik baut Compact Pipe in Stuttgart ein – geprüft und für gut ­befunden

GRABENLOSE VERFAHREN 46

Nachhaltige Kanal-Erneuerung in Naherholungsgebiet Große Dimension mit GRUNDOBURST schonend bewältigt

50 Fall für den Spezialisten: Rainer Kiel Kanalsanierung GmbH renoviert Hinterlandkanal 54 Berstlining in Wedemark: Sanierung einer Kanalleitung in anspruchsvoller Umgebung 56 Robuste Multiturn-Sensoren im mobilen Einsatz Rohre und Leitungen minimalintensiv verlegen

PRODUKTE FÜR KANAL- UND ROHRLEITUNGSBAU SOWIE -SANIERUNG 59 Effizienz in Herstellung und Einbau: Vortriebsrohre von Beton Müller 61

REHAU kommt zum Kunden: Der Showtruck AWADOCK tourt durch Deutschland

62 Neue Regenrückhaltekanäle für Mülheim-Broich Großdimensionierte GFK-Rohre von Amiblu punkten bei der Verlegung 65 VPC® Delta-Ring: „Maßgeschneidert“ für den perfekten sohlengleichen Ü ­ bergang 67

Multifunktional im Hausanschluss Neueste Version des elektrischen eCutter lateral überzeugt mit starken Gadgets

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Rohr bleibt! – Video Guard sorgt für Sicherheit beim Leitungsbau

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Impressum

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Zum Titel

Frisches Wasser für Neundorf Baugruben für Hochbehälter und Rohrleitungen mit KEMROC Bullhead-Fräse KRC 140 ausgefräst

Bild 1. Ein 26-t-Kettenbagger und eine Bullhead-Fräse KRC 140 von KEMROC beim Öffnen eines Leitungsgrabens, der zwei neue Hochbehälter mit dem bestehenden Trinkwassernetz von Neundorf (Thüringen) verbindet.

Im Ortsteil Neundorf der Gemeinde Rosenthal am Rennsteig (Thüringen) sorgen zukünftig zwei neue Hochbehälter für die Wasserversorgung. Vor dem Anlegen der notwendigen Fundamente und Leitungen musste das anliegende Gestein losgefräst werden. Mithilfe einer Bullhead-Fräse KRC 140 von KEMROC am 26-t-Bagger gelang das Vorhaben mit der erwarteten Präzision und Geschwindigkeit.

Als ein starker Partner für den Hoch- und Tiefbau tritt das Unternehmen Schwall + Mayer im Großraum Thüringen auf. Bei einem seiner jüngsten größeren Projekte leistete der Hoch- und Tiefbaubetrieb im Spätsommer 2023 die Vorarbeiten für ein Bauvorhaben seines Auftraggebers ZWT Wasser- und Abwassertechnik GmbH aus Bayreuth.

Dieses Unternehmen errichtet in Neundorf, einem Ortsteil der Gemeinde Rosenthal am Rennsteig (Thüringen), zwei neue Hochbehälter für die örtliche Wasserversorgung. Im Vorfeld dieser Arbeiten musste zunächst der Baugrund vorbereitet werden. Schon aus dem Baugrundgutachten war dies als ein schwieriges Unterfangen ersichtlich, denn von der 3.400 m3 großen Baugrube bestand unter dem Oberboden ein beachtliches Volumen von 2.300 m3 aus festem Sedimentgestein, dem sogenannten Lederschiefer.

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Um dieses harte und zähe Material zu lösen, entschied sich der Bauleiter Frank Brendel für den Einsatz einer KEMROC Bullhead-Fräse KRC 140 aus eigenem Bestand am betriebseigenen 26-t-Bagger mit vollhydraulischem Schnellwechsler. Mit dieser Kombination gelang es nach dem Abtragen des Oberbodens, im Wechseleinsatz von Fräse und Tieflöffel die Baugrubensohle bis 5,50 m unterhalb der Geländeoberkante anzulegen und das Fräsgut auszubaggern.

In diese Sohle wurden anschließend auch noch Vertiefungen für Fundamente und Pumpensümpfe sowie Leitungsgräben eingefräst – und dies dank der charakteristischen Bauart der Bullhead-Fräse mit der notwendigen Präzision und dem erwarteten Tempo.

Fräsen mit bulliger Präzision Mit Bullhead-Fräsen der Baureihe KRC von KEMROC wird der Grabenbau nochmals neu definiert. Die Maschinen sind in fünf Größen für Trägergeräte von 12 bis 50 t Einsatzgewicht verfügbar. Sie haben ein einzigartiges Getriebekonzept und zwei winkelig zueinander angeordnete Schneidköpfe, mit denen ihre gesamte Formgebung an einen Stierkopf erinnert. Die Rundschaftmeißel der beiden

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Zum Titel

werden. „Einen praktischer Nebeneffekt“, ergänzt der Bauleiter Frank Brendel, „ergibt das entstehende Fräsgut.

Beim Ausfräsen des Gesteins erzeugt die Maschine ein homogenes, feinstückiges Material. Wir haben es bei diesem Projekt in der Nähe zwischengelagert und können es später ohne weiteres Aufarbeiten beim Verfüllen verwenden.“

Frästechnik im Tief-, Kanal- und Leitungsbau

Bild 2. Bis zu 7 m tief wurde der Leitungsgraben in das harte Sedimentgestein hineingefräst. Auf ein seitliches Verschwenken konnte nahezu vollständig verzichtet werden.

Schneidköpfe stehen so dicht nebeneinander, dass sich beim Arbeiten ein nahezu durchgängiges Fräsbild ergibt.

Während beim Einsatz üblicher Querschneidkopffräsen ein Mittelsteg aus Gestein zwischen den beiden Schneidköpfen stehen bleibt, wird mit den KRC Bullhead-Fräsen das Material in den meisten Fällen vollständig abgetragen.

Dadurch entsteht ohne zeitraubendes Nacharbeiten ein Graben in genau der gewünschten Breite. In nahezu allen Felsarten kann ein seitliches Bewegen des Baggerarms mit Schneidkopf zum Entfernen des Mittelstegs vermieden

Das Bauvorhaben in Neundorf einschließlich der Herstellung von Planum und Vertiefungen dauerte im Sommer 2023 insgesamt rund acht Wochen und war bereits der zweite große Einsatz der KEMROC-Fräse bei Schwall + Mayer – und auch der zweite Einsatz im Auftrag von ZWT aus Bayreuth. Seit ihrer Beschaffung im Herbst 2022 (das Thüringer Unternehmen sicherte sich damals das erste von KEMROC ausgelieferte Exemplar) hat die Maschine bereits bei zahlreichen Tief- und Kanalbauarbeiten im städtischen Bereich mitgewirkt. Gut die Hälfte seines Auftragsvolumens verzeichnet der Betrieb in diesem Segment des Bauwesens. Sehr konsequent sind daher nahezu alle Bagger des Unternehmens mit vollhydraulischen Schnellwechslern ausgerüstet und können je nach Bedarf das hydraulische Anbaugerät im Wechselspiel mit Tieflöffeln oder anderen Anbaugeräten aufnehmen und einsetzen.

Eher eine Ausnahme war also der Neundorfer Einsatz auf freiem Feld. Im kommunalen Tief-, Kanal- und Leitungsbau geht es für die Fachleute von Schwall + Mayer meistens deutlich beengter zu. Im städtischen Umfeld kommt noch ein weiterer Gesichtspunkt der Frästechnik zum Tragen, ergänzt der Bauleiter Frank Brendel: „Beim Ausheben von Gräben in unmittelbarer Nähe von Gebäuden bringt der Einsatz von Fräsen den Vorteil, dass sie erschütterungsarm arbeiten. Wir verringern damit deutlich eine Belästigung von Anwohnern und vermeiden eine Beschädigung der Gebäudesubstanz.“ Video-Link: https://youtu.be/pTuSfneSVTs www.kemroc.de

Bild 3. Nahaufnahme der Bullhead-Fräse. Zwei winkelig zueinander angeordnete Schneidköpfe erzeugen ein durchgängiges Fräsbild, ohne dass ein Mittelsteg aus Gestein stehen bleibt. (Fotos: Kemroc)

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Im Diskurs

Fluiddynamische Kräfte an Rohrbögen tungssystem zu analysieren. Der erste Teil dieses Beitrags (s. E&S‑Special: Kanal- und Rohrleitungsbau 2/2023, ­ S. 75 ff) präsentiert in diesem Zusammenhang die Bewertung des Druckstoßverhaltens eines verzweigten Leitungsnetzes. Der aktuelle Teil beschreibt, wie aus diesen Simulationsergebnissen die dynamischen Wechselkräfte in Rohrbögen berechnet werden.

2.

Das Problem Die numerische Berechnung von Kräften und Momenten im Leitungssystem ist an sich nichts Neues, sondern gehört standardmäßig zur Auslegung dieser Systeme. Im Handbuch Rohrleitungsbau präsentiert WOSSOG1 hierzu einen methodischen Überblick, der auch fluid­ dynamische Berechnungen umfasst. Die Richtlinie VDI 38422 widmet sich sogar explizit den Schwingungen in Rohrleitungssystemen. Warum aber ist die Berücksichtigung dynamischer Lastfälle für die dauerfeste Auslegung von Rohrleitungssystemen so wichtig? Die VDI 3842 Isometrischer (KI-generierter) Blick auf ein Rohrsystem (Abb.: DALL·E 2024-01-15 09.18.56) gibt hierzu eine klare Antwort: „Dynamische Belastungen könDruckstöße und Druckpulsationen verursachen dynamische nen – in Überlagerung mit den gleichzeitig auftretenden ­Beanspruchungen des Leitungssystems und ermüden auf Dauer statischen Betriebslasten – je nach Art des Lastfalls zu dessen Festigkeit. Schlussendlich resultieren hieraus Rohrleitungshavarien, wenn es zu Leckagen oder gar zum Bruch der – Gewaltbruch (Festigkeitsversagen), Leitung kommt. Die simulative Druckschwingungsanalyse be– Versagen durch Erreichen der plastischen Wechselfestigrechnet die dynamischen Wechselkräfte, die durch Umlenkunkeitsgrenze, gen in der Leitung entstehen, und vermittelt so ein realistisches – Versagen durch Erreichen der Zeit- oder DauerfestigBild der dynamischen Belastung des Leitungssystems. keitsgrenze (Ermüdung)

1.

Einleitung Bei Rohrleitungshavarien oder Leckagen an Verschraubungen und Flanschen denkt man zunächst an Schädigungen durch Druckstöße. Häufig wird allerdings nicht beachtet, dass auch Druckpulsationen, die zunächst einmal unkritisch für die Anlagenfunktion bzw. für die Festigkeit des Leitungssystems erscheinen, die Bauteile ebenfalls mechanisch beanspruchen. Mechanische Belastungen entstehen immer dann, wenn an Rohrbögen und -halterungen die Druckpulsationen umgelenkt werden. Dies wird besonders relevant, wenn die Druckpulsationen eine Resonanzschwingung des Fluids in der Leitung anregen.

Mit der simulativen Druckschwingungsanalyse steht dem Projektingenieur ein Werkzeug zur Verfügung, um schnell und komfortabel die Druckschwingungssituation und die damit einhergehende Strukturbelastung im Lei-

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führen.“ Warum erfolgt die Auslegung aber nach wir vor häufig nur für statische Belastungen, obwohl es in der Praxis häufig zu Rohrleitungshavarien durch dynamische Belastungen kommt? Was macht die Berücksichtigung der dynamischen Lastfälle so schwierig und aufwändig?

Bei der Planung des Leitungssystems erschwert zunächst einmal die Unkenntnis der zukünftigen, betriebs­ bedingten Druckschwingungssituation eine angemessene Berücksichtigung dynamischer Belastungen. Und selbst bei einem bekannten Leitungssystem ändert sich dessen Druckschwingungsverhalten, wenn das System modifiziert und/oder erweitert wird.

Hier schlägt jetzt die Stunde der numerischen Druckschwingungsanalyse. Eine realistische Darstellung der Druckschwingungssituation, aus der sich die erforder­ lichen dynamischen Kräfte und Momente ableiten lassen, lässt sich durch die Simulation repräsentativer Betriebszyklen ermitteln. Wie der erste Teil dieses Beitrags zeigt,

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Im Diskurs

Bild 1. Lageplan der Kräfte am Rohrbogen

Bild 2. Aufbereitung der 3D-Darstellung für die Simulation

sind moderne fluidtechnische Simulationswerkzeuge dazu in der Lage, die Druckpulsationen für jede Stelle innerhalb des verzweigten Rohrleitungssystems zu bestimmen. Es muss also „nur“ noch die Berechnung der dynamischen Wechselkräfte in die mathematische Modellbeschreibung integriert werden.

3.

Wechselkräfte an einem doppelten Rohrbogen Dynamische Wechselkräfte sind immer dort zu berücksichtigen, wo eine Leitung Richtungsänderungen durch Rohrbögen oder Winkelstücke erfährt. Während des Betriebs kommt es durch fluktuierende Druck- und Impulsstromkräfte zu einer dynamischen Kraftwirkung auf diese Bauteile. Die Leitung wird hierdurch zu mechanischen Schwingungen angeregt, die sich bis zu den Befestigungspunkten und von dort in die Anlagenstruktur übertragen. Bild 1 verdeutlicht, aus welchen Anteilen sich die dynamische Kraft zusammensetzt, wenn eine Druckwelle durch einen Rohrbogen läuft.

An den beiden Enden des Rohrbogens werden aus den Druck- und Impulskräften, die im 1D-Modell der Leitung entlang der Mittelachse agieren, die gesuchten Kräfte berechnet und in x-y-z-Kraftanteile des globalen Koordinatensystems transformiert. Hierzu wird die 3D-Geometrie des Rohrleitungssystems benötigt, wie sie z. B. in der CADPlanung definiert ist. Die Transformation einer CAD-Geometrie in ein Simulationsmodell wird in Bild 2 beschrieben. Als Beispiel dient die Verbindungsleitung eines Be­ hälters mit einem Ventilblock. Vom Behälter aus läuft die Leitung zunächst gerade bis auf Höhe des Ventilblocks,

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dessen Anschluss um 90° gedreht zur Mittelachse der Leitung liegt und der vertikal nach oben versetzt ist (Bild 2 – Teil a). Die Höhendifferenz und die Anbindung zum Ventilblock wird durch eine Baugruppe realisiert, die aus zwei zueinander verdrehten 90° Rohrbögen und einem geraden Zwischenstück besteht. Für die Berechnung der gesuchten dynamischen Kräfte, die durch Resonanzschwingungen oder Druckstöße entstehen, ist es erforderlich, die Rohrbögen in mehrere Segmente zu unterteilen. Bild 2 – Teil b illustriert die Aufteilung der Leitung in einzelne Segmente und zeigt deren Positionierung im globalen Koordinatensystem. Jeder Punkt markiert die Verbindungsstelle zwischen zwei angrenzenden Segmenten. Der rot hervorgehobene Rechteckkörper umfasst die beiden Rohrbögen und das Zwischenstück und dient zur Visualisierung der Bilanzgrenze für die Kraftberechnung an der Baugruppe. Innerhalb dieser Bilanzgrenze werden die x-, y- und z-Kraftkomponenten aller einbezogenen Rohrsegmente summiert.

Das Ergebnis sind die gesuchten Kräfte auf die Baugruppe.

Aus der Darstellung im Koordinatensystem ist ersichtlich, dass die Leitung vom Behälter kommend entlang der x-Achse verläuft und am Übergang zur Bilanzgrenze somit nur fluiddynamische Kräfte in diese Koordinatenrichtung wirken können. Eine analoge Betrachtung gilt für die Leitung zur Ventilsteuerkante, nur dass hier die fluiddynamischen Kräfte in Richtung der negativen y-Achse wirken. In der z-Achsenrichtung ist die Baugruppe, unter Vernachlässigung des Höhenunterschieds, im statischen Zustand im Kräftegleichgewicht. Mittels Druckschwingungssimulation wird nachfolgend gezeigt, wie sich die Kräfte auf die Baugruppe verändern, wenn Druck im System aufgebaut und die Rohrleitung anschließend durchströmt wird. Bild 3 präsentiert das hierzu aufgebaute Simulationsmodell und

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Im Diskurs

Bild 3. Simulationsmodell des Leitungssystems

liefert Zahlenbeispiele für die fluiddynamisch induzierten Kräfte. Die Leitung hat eine Gesamtlänge von 7560 mm und einen Innendurchmesser von 19 mm. Als Fluid wird Hydrauliköl des Typs HLP46 verwendet.

Die Position PID0 repräsentiert den behälterseitigen Anfang der Leitung und die Position PID13 das Ende der Leitung an der Steuerkante des Ventils. Die Bilanzgrenze der Kraftberechnung liegt zwischen den Positionen PID1 und PID12. Zu Beginn der Simulation wird der Behälterdruck in 5 s auf 20 bar erhöht. Zum Zeitpunkt T1 resultiert hieraus eine statische Kraft von ca. 567 N, die in die positive x-Achsrichtung und in die negative y-Achsrichtung auf die Baugruppe wirkt. Wenn man die Kraftangriffspunkte an der Baugruppe berücksichtigt, wird deutlich, warum es in der Leitung zu einer Relativbewegung kommt, wie sie auch bei realen Systemen erkennbar bzw. spürbar ist, wenn eine Anlage angefahren wird. Je nach Art und Positionierung der Leitungsbefestigungen entsteht außerdem eine mechanische Verspannung des Leitungsabschnitts, der die Baugruppe enthält.

Im weiteren Verlauf der Simulation wird nach 9 s an PID13 eine langsame Volumenstromentnahme initiiert, die ihren Maximalwert von 100 l/min zum Zeitpunkt T2 erreicht. Die Simulationsergebnisse in Bild 3 zeigen, dass es zu einer Abnahme der auf die Baugruppe wirkenden Kräfte kommt. Ursache hierfür sind die Druckverluste innerhalb der Rohrleitung, durch die der Druck an Position PID1 auf 17,9 bar und an PID12 auf 16,9 bar sinkt. Die neu hinzugekommen Impulskräfte durch das strömende Fluid sind eine Größenordnung kleiner als die Druckkräfte und beeinflussen die Kräfte an der Baugruppe nur unwesentlich. Die Druckdifferenz innerhalb der Baugruppe bewirkt jetzt aber eine Kraftkomponente in die negative zAchsrichtung.

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In der Simulation erfolgte der Beginn der Volumenstromentnahme sehr langsam, um die Veränderung der Kräfte an der Baugruppe didaktisch ansprechend zu präsentieren. In einer realen Anlage öffnen und schließen Ventile jedoch in der Regel deutlich schneller. In beiden Fällen entstehen hierdurch im Leitungssystem Druckstöße, die ihrerseits dynamische Kräfte verursachen. Bild 3 präsentiert solch ein Druckstoßereignis zum Zeitpunkt T3, indem die Volumenstromentnahme innerhalb von 50 ms gestoppt wird. Der daraus resultierende Druckanstieg führt an der Baugruppe zu einer kurzfristigen, deutlichen Erhöhung der Kraftkomponenten in x- und y-Achsrichtung und die Kraftkomponente in z-Achsrichtung ändert sogar ihre Wirkrichtung, was die strukturmechanische Belastung erhöht. In realen Leitungssystemen werden diese dynamischen Kraftwechsel immer dann sichtbar, wenn die Richtungsumlenkung der Leitung nicht mit Rohrbögen sondern flexiblen Schläuchen erfolgt. Bei einem Kraftwechsel kommt es hierdurch zu einer deutlichen Relativbewegung der Schlauchleitung.

4.

Betriebsbedingungen, die zu erheblicher mechanischer ­Belastung in z-Ausrichtung führen Im bisherigen Beispiel wurde die Kraftkomponente in zAchsrichtung durch die reibungsbedingte Druckdifferenz oder durch den Druckstoß verursacht. Darüber hinaus gibt es Betriebsbedingungen, bei denen es innerhalb der Bilanzgrenze der Baugruppe zu Kräften kommt, die die Leitung in z-Achsrichtung erheblich stärker mechanisch belasten.

Bild 4 zeigt hierfür ein Beispiel, bei dem das Leitungssystem in der Simulation mittels eines Drucksweeps angeregt

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Im Diskurs

gleichen Durchmesser hat. Aus fluid-akustischer Sicht bildet das Leitungssystem einen idealen l/4-Resonator, dessen Grundfrequenz, bei einer Fluidschallgeschwindigkeit von 1523 m/s, bei ca. 50 Hz liegt. Ohne allzu tief in die Theorie der Druckschwingungsanalyse einzusteigen, verdeutlicht die grafische Darstellung der Kraftkomponente Fz in Bild 4, dass die Baugruppe entlang ihrer z-Achse durch die 3. und 4. Schwingungsordnung des Fluids in der Leitung strukturmechanisch intensiv angeregt wird.

5.

Fazit

Bild 4. Analyse der Kraftkomponente in z-Achsrichtung. (Abb.: 1–4 Fluidon)

wird, dessen Frequenz exponentiell von 5 bis 500 Hz ansteigt. Dies ist ein für die simulative Druckschwingungsanalyse3, 4 typischer Versuch, bei dem ermittelt wird, bei welchen Anregungsfrequenzen das Fluid im Leitungssystem in Resonanz geht. Die Berechnung der Kraftkomponenten in die drei Koordinatenrichtungen erfolgt analog zum ersten Beispiel, es wird jedoch nur die Kraftkomponente Fz näher betrachtet. Die quadratische Grafik im rechten oberen Bereich in Bild 4 zeigt das Spektrogramm dieser Kraftkomponente. Der rote, exponentiell ansteigende Farbstreifen repräsentiert den Verlauf der Anregungsfrequenz. Die darunter dargestellte Grafik zeigt das Zeitsignal von Fz, aus dem das Spektrogramm berechnet wurde. Die x-Achse beider Grafiken ist die Zeitachse, hier von 0 bis 100 s. Die am linken Bildrand vertikal ausgerichtete Grafik zeigt das aus Fz berechnete Frequenzspektrum.

Die Skalierung ist von 0 bis 500 Hz, was auch der Skalierung der y-Achse des Spektrogramms entspricht.

Im Zeitsignal ist die Kraftkomponente Fz zunächst Null, wie für den nichtdurchströmten Fall erwartet. Erst nach ca. 48 s ist erstmals eine nennenswerte Kraft für Fz sichtbar. Dies ist auch im Spektrogramm abzulesen. Immer wenn im Zeitbereichssignal die Kraft für Fz erkennbar ist, zeigt das Spektrogramm eine deutliche Intensivierung des roten Farbstreifens. Dies lässt darauf schließen, dass die Anregungsfrequenz eine Fluidresonanz „getroffen“ hat.

Ein Blick auf das Frequenzspektrum bestätigt dies. Im Beispiel sind im Frequenzspektrum ca. alle 100 Hz deutliche Resonanzspitzen zu erkennen. Ursächlich für das periodische Auftreten der Resonanzen ist der Aufbau der Beispielleitung, die am Behälterende offen und an der Ventilsteuerkante geschlossen ist und über die gesamte Länge den

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Abschließend stellt sich die Frage, ob es in der Realität im Leitungssystem zu solch hohen Anregungsfrequenzen kommen kann. Die Antwort hierauf ist eindeutig. Ja, es kann zu diesen Anregungsfrequenzen kommen. Ein prägnantes Beispiel hierfür sind drehzahlgeregelte Pumpenantriebe, bei denen nicht nur die Grundfrequenz der Pumpe, sondern ebenso deren höhere Ordnungen eine Pulsationsanregung des Leitungssystems bewirken. Ein weiteres Beispiel sind selbsterregte Schwingungen durch die Wechselwirkung zwischen Leitungssystem und einem Druckregelventil, wie sie bereits 1976 von Thomann5 untersucht wurden.

Die um die Kraftberechnungen erweiterte simulative Druckschwingungsanalyse ermöglicht es, die dynamischen Wechselkräfte in beliebigen Baugruppen des Leitungssystems zu bestimmen und diese bei der Konzeption der Befestigungspunkte zu berücksichtigen. Die Druckschwingungsanalyse ist somit das ideale Werkzeug, um bereits während der Planung eines Leitungssystems oder während einer Problemanalyse einen Einblick in dessen strukturmechanische Belastung zu erhalten.

Dr.-Ing. Heiko Baum, GF FLUIDON Gesellschaft für Fluidtechnik mbH Literatur [1] Wossog, G.: Handbuch Rohrleitungsbau – Band II: Berechnung, 2 Auflage 2002, Vulkan-Verlag GmbH, Essen [2] VDI-Richtlinie: VDI 3842 Schwingungen in Rohrleitungssystemen, Beuth Verlag GmbH, 2004 [3] Baum, H., Pasquini, E., Druckschwingungsanalyse in Kraftstoffversorgungsanlagen – 11. Tagung Einspritzung und Kraftstoffe, Page 337–358, 2018 [4] Baum, H., Druckschwingungsanalyse hydrostatischer Antriebsstränge – O+P Fluidtechnik, Band 63, Ausgabe 6, Page 36–41, 2019 [5] Thomann, H., Oscillations of a Simple Valve Connected to a Pipe, Journal of Applied Mathematics and Physics (ZAMP), Vol. 27, 1976

www.fluidon.com

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Im Diskurs

Ausbesserung begehbarer Kanäle aus Beton und Stahlbeton mit Betonersatzverfahren Ein besonderer Vorteil von begehbaren Kanälen aus Beton und Stahlbeton ist deren naturgemäß günstige Zugänglichkeit. Schäden, die im nicht begehbaren Leitungsbereich eine Erneuerung des Abwasserkanals erforderlich machen würden, können aufgrund der Begehbarkeit wirtschaftlich günstig mittels Reparaturverfahren saniert werden. Daher lohnt es sich diese Verfahren genauer zu betrachten. Im begehbaren Nennweitenbereich kommen insbesondere zwei Gruppen von Reparaturverfahren zum Einsatz: Injektionsverfahren und Ausbesserungsverfahren.

Letztere sind, beschränkt auf Beton- und Stahlbetonkanäle, Gegenstand dieses Artikels.

Die Ausbesserung begehbarer Kanäle aus Beton und Stahlbeton hat den dauerhaften Ersatz von fehlendem bzw. geschädigtem Beton (Betonersatz) im Bereich örtlich begrenzter Fehlstellen zum Ziel. Dies erfolgt mit Hilfe sogenannter Betonersatzsysteme, bestehend aus den Stoffen des Betonersatzes (Instandsetzungsmörtel/-beton) sowie gegebenenfalls aus der Haftbrücke. Wenn korrodierender Bewehrungsstahl als Ursache für Schäden am Beton in Betracht kommt, erstrecken sich diese Maßnahmen auch auf den dauerhaften Korrosionsschutz der betroffenen Bewehrung. In diesem Fall besteht das Betonersatzsystem zusätzlich aus dem Korrosionsschutz der Bewehrung (nicht Gegenstand dieses Artikels).

1.

Ausbesserungsvarianten nach Instandsetzungsprinzipien ­gemäß DIN In allen Fällen ist das aufeinander abgestimmte Beton­ ersatzsystem eines Herstellers anzuwenden. Anderenfalls muss die Verträglichkeit der Stoffkomponenten untereinander nachgewiesen werden [DWAM211].

In Anlehnung an die Instandsetzungsprinzipien nach DIN EN 1504-3 [EN1504-3] und DIN EN 1504-9 [EN15049], ZTV-ING [ZTVING-3/4] und DAfStb-Richtlinie (RL-

Bild 1. Betonersatz – Ausfüllen örtlich begrenzter Fehlstellen und Ersatz geschädigten Betons mit Instandsetzungsmörtel/-beton in Anlehnung an [DAfStb2001]

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SIB) [DAfStb2001] wird nachfolgend zwischen folgenden Ausbesserungsvarianten unterschieden: – Betonersatz: Ausfüllen örtlich begrenzter Fehlstellen im Beton mit Mörtel oder Beton (Reprofilierung) – Betonersatz mit Korrosionsschutz: Reprofilierung örtlich begrenzter, durch Korrosion der Bewehrung verursachter Fehlstellen im Stahlbeton unter besonderer Berücksichtigung der Wiederherstellung des dauerhaften Korrosionsschutzes der korrodierten Bewehrung Dieser Artikel beschränkt sich auf den Verfahrensbereich des Betonersatzes ohne besondere Berücksichtigung korrodierter Stahlbewehrung und deren Schutz in Form des Betonersatz mit Korrosionsschutz. Detaillierte Informationen stehen im Fachbuch Instandhaltung von Kanalisationen, Auflage 4, Teil 7 Reparatur [STEIN19] zur Verfügung.

2.

Betonersatz – Ausfüllen örtlich begrenzter Fehlstellen Bei der Ausbesserungsvariante „Betonersatz“ soll das Betontragwerk hinsichtlich seiner ursprünglichen geometrischen Form (Reprofilierung) und Funktion durch Füllen örtlich begrenzter Fehlstellen und Ersatz geschädigten Betons mit WW-Reparaturmörtel*/-beton wiederhergestellt werden (Bild 1). Dabei ist es von entscheidender Bedeutung, dass der Schaden nicht durch Korrosion der Bewehrung infolge Karbonatisierung oder korrosiver Verunreinigungen der schützenden Betondeckung verursacht wurde und auch keine statische Relevanz besitzt.

Die im vorliegenden Anwendungsfall zur ordnungsgemäßen Durchführung dieser Ausbesserungsmaßnahmen erforderlichen Arbeitsschritte sind: – Außerbetriebsetzen der Haltung und bei Bedarf Schaffung einer künstlichen Vorflut – Reinigen der Haltung (z. B. mittels Hochdruckspülverfahren) – Ausbesserung der Fehlstellen: – Bei Bedarf Vorabdichten undichter Stellen im Schadensbereich – Untergrundvorbereitung – Aufbringen einer Haftbrücke zwischen Betonuntergrund und Instandsetzungsmörtel/-beton, abhängig vom gewählten Betonersatzverfahren – Auftragen des WW-Reparaturmörtels/-betons (Reprofilierung) * Das Kürzel WW ist aus dem englischen waste water abgeleitet, und beschreibt Mörtel und Betone die für alle im Kanal- und Kläranlagenbau anzutreffenden Beanspruchungen geeignet sind, soweit die Bauteile nicht eindeutig dem Hochbau zuzuordnen sind.

Sie erfüllen zum einen die hohen Anforderungen an die Korro­ sionsbeständigkeit zur Erreichung der betriebsgewöhnlichen Nutzungsdauer und zum anderen sind sie widerstandsfähig gegenüber Beanspruchungen, die bei der Reinigung mittels Hochdruckspülverfahren nach DIN 19523 [DIN19523] entstehen.

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Im Diskurs

– Nachbehandlung [EN13670]

[DWA143-17],

[DIN1045-3],

3.1.

Untergrundvorbereitung/Untergrundvorbehandlung Die Untergrundvorbereitung für Betonersatzsysteme beinhaltet folgende Arbeitsschritte [DIN19573], [DWA143-17], [DWA144-14], [DWA144-2]: – Reinigung der Schadensstelle – Kontrolle (unter Berücksichtigung des gewählten Ausbesserungsprinzips und -verfahrens) – Soweit erforderlich, nachträgliche mechanische Maßnahmen zur Untergrundvorbereitung (Abtrag des Untergrundes bis auf tragfähige Schichten und/oder Auftragen zum Ausgleichen von Fehlstellen).

Betonflächen, die als Untergrund für eine Ausbesserungsmaßnahme dienen sollen, nachfolgend auch Betonuntergrund genannt, müssen stets im ungeschädigten Beton liegen und so vorbereitet sein, dass zwischen diesen und dem aufgetragenen Instandsetzungsmörtel/-beton ein fester und dauerhafter Verbund erzielt wird.

Der Betonuntergrund muss frei sein von nicht ausreichend tragfähigem, beschädigtem und zerstörtem Beton, von trennend wirkenden Stoffen, von Staub, Verunreinigungen und Stoffen, die den Verbund reduzieren oder die Saugfähigkeit oder ein Anfeuchten verhindern. Darüber hinaus muss der Betonuntergrund eine dem zu verwendenden WW-Reparaturmörtel/-beton angepasste Rauheit (Rautiefe ca. 1–2 mm nach DIN 19573 [DIN19573]) aufweisen [EN1504-10] sowie mattfeucht und frei von fließendem und stehendem Wasser sein.

Bei Stahlbeton sollte ein geeigneter Bewehrungszustand hergestellt werden [DIN19573].

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Das Ausmaß des zur Untergrundvorbereitung erforderlichen Betonabtrages im Bereich der Schadensstelle richtet sich nach den entsprechenden Anforderungen der gewählten Ausbesserungsvariante. Der Abtrag ist auf ein Mindestmaß zu beschränken und darf die Standsicherheit des Tragwerkes nicht beeinträchtigen, ansonsten ist ein vorübergehendes Abstützen erforderlich. Die geometrische Form der vorbereiteten Bereiche muss so gestaltet werden, dass ein einwandfreies Auftragen und eine ausreichende Verdichtung des Instandsetzungsmörtels/-betons ermöglicht werden [EN1504-10].

3.2.

Aufbringen einer Haftbrücke Die Haftbrücke dient zur Verbesserung der Haftung (Adhäsion) des Instandsetzungsmörtels/-betons. Es handelt sich dabei, um eine Zwischenschicht, die nur bei Bedarf und in Abhängigkeit von der Art des Betonersatzes auf den vorbereiteten Untergrund aufgebracht wird und teilweise in die Poren des Untergrundes eindringt. Nach DWA-M 143 Teil 17 [DWA143-17] sollte die Dicke der Haftbrücke ca. 1 mm betragen.

Beim silikatgebundenen Mörtel ist eine Haftbrücke verzichtbar. Bei Polymerbeschichtungen kann eine Porenfüllung durch Kratzspachtelung oder ein Porenverschluss durch Grundierungen vor der Beschichtung erforderlich sein. Die jeweiligen Herstellerangaben sind zu beachten [DWA143-17].

Bei der Anwendung von Haftbrücken muss die Auftragsfläche, wenn sie nicht direkt mit Wasser in Berührung steht, mindestens 24 Stunden vor deren Aufbringen vorgenässt werden. Zum Zeitpunkt des Aufbringens darf sie jedoch nur mattfeucht sein, d. h. die Oberfläche darf keinen glänzenden Wasserfilm aufweisen und das Porensystem des Betonuntergrundes darf nicht wassergesättigt sein. Die

13

Im Diskurs

a) Beschädigte Kanalsohle

b) Untergrundvorbereitung der Kanalsohle durch Sandstrahlen

Bild 2. Auftragen des Reparaturmörtels von Hand (Handbeschichtung)

Haftbrücke aus Zementmörtel ist mittels Maurerquast oder Bürste einzubürsten.

3.3.

Auftragen des Instandsetzungsmörtels/-betons ­(Reprofilierung) Für die Realisierung des Ausbesserungssprinzips „Betonersatz“ stehen in Anlehnung an DIN EN 1504-3 [EN1504-3], DIN EN 1504-9 [EN1504-9] DWA‑M 143-17 [DWA143-17] folgende Verfahrens- und Stoffvarianten für das Auftragen des WW-Reparaturmörtels/-betons zur Verfügung:

c) Auftragen und Glätten des Reparaturmörtels von Hand

– Mörtel-/Betonauftrag von Hand – WW-Reparaturmörtel (Mörtel für die Reparatur und kleinflächige Reprofilierung von schadhaften Baut) eilen aus Beton oder Mauerwerk in Bauwerken der Abwassertechnik – Querschnittsergänzung durch Betonieren – WW-Vergussmörtel** (Mörtel zum Verfüllen von zugänglichen Hohlräumen in Bauwerken der Abwassertechnik)

– WW-Füllmörtel (Mörtel zur statisch tragenden Verfüllung größerer Hohlräume in Abwasserkanälen und anderen Bauwerken der Abwassertechnik) – Beton- oder Mörtelauftrag für maschinelles aufgetragen (Spritzen) – WW-Beschichtungsmörtel (Mörtel zur Beschichtung von unbewehrtem und bewehrtem Beton, Mauerwerk oder Stahlbauteilen in Bauwerken der Abwassertechnik)

** Keine Beanspruchung durch Abwasser zulässig

Dabei gilt zu beachten, dass alle Mörtel die im Abwasserbereich eingesetzt werden die Anforderungen der DIN 19573 [DIN19573] erfüllen müssen.

14

Bild 3. Reprofilierung eines beschädigten Kanalsohlenbereiches

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Im Diskurs

Die Mörtel werden in der Regel als Werktrockenmörtel auf die Baustelle geliefert. Bei ihrer Anwendung – Anmachen, Auftragen und Nachbehandeln– müssen neben den maßgebenden Normen und Richtlinien die system­ bezogenen Arbeitsanweisungen des Herstellers sowohl für die Untergrundvorbereitung als auch für die Ausführung beachtet werden.

WW-Reparaturmörtel lassen sich in ihrem Abbindeverhalten so beschleunigen, dass der Erhärtungsvorgang nur wenige Minuten dauert. Dies ist insofern wichtig, weil bereits eine schwache Sickerströmung den Verbund zwischen Mörtel und Untergrund schwächen und das Korngerüst des Mörtels in den Kontaktzonen auswaschen kann.

In den Fällen, in denen der Betonersatz eine Haft­ brücke beinhaltet, muss der Auftrag des Instandsetzungs­ mörtels/-betons vor Antrocknung der Haftbrücke an der Oberfläche erfolgen (Verarbeitung „frisch-in-frisch“). Andernfalls besteht die Gefahr, dass die Haftbrücke zur Trennschicht wird.

Bei Verwendung zementgebundener Stoffe und Systeme ohne Haftbrücke muss der Betonuntergrund vorher befeuchtet werden, da sonst dem Mörtelgemisch das zur Hydratation notwendige Anmachwasser entzogen wird.

Zum Zeitpunkt des Auftragens darf die Oberfläche kein Wasser aufweisen [EN1504-10].

Die Auswahl des geeignetsten Verfahrens zum Auftragen des Instandsetzungsmörtels/-betons sollte unter Berücksichtigung von Schadensursache und Schadensausmaß (Lage, maximale Größe und Zustand der auszubessernden Fläche etc.) erfolgen.

Die Handbeschichtung (Mörtelauftrag von Hand) eignet sich für die Reprofilierung von Einzelschäden oder mehrerer kleinerer Schadensstellen innerhalb einer Haltung (Bild 2) sowie für größere Flächen in der Kanalsohle (Bilder 3a–c).

a) Vor der Reparatur

Der WW-Reparaturmörtel nach DIN 19573 [DIN19573] wird mittels Kelle und Glätter aufgetragen.

Das Verfahren Querschnittsergänzung durch Betonieren bietet sich für die Ausbesserung größerer Schäden an.

Bei senkrechten und stark geneigten Flächen wird der Beton entsprechend DIN EN 13670 [EN13670] hinter eine oberflächenbündige Schalung eingebracht, die ausgesteift und wasserdicht sein muss. Die zwischen Altbeton und Schalung entstehende Fuge ist besonders abzudichten.

Beim Betoniervorgang ist darauf zu achten, dass Luft und Wasser entweichen können.

Für das Betonieren als Ausbesserungsmaßnahme gelten die gleichen Anforderungen wie für Neubauten. Zusätzlich muss jedoch die Kompatibilität zum Altbeton gewährleistet sein.

Zum Verfüllen des eingeschalten Bereiches ist WWVergussmörtel bzw. zur statisch tragenden Verfüllung WWFüllmörtel nach DIN 19573 [DIN19573] zu verwenden.

Beim Betonieren größerer Flächen muss zuvor geklärt werden, ob zur Schubkraftübertragung in der Kontaktfläche zum Altbeton eine Verdübelung erforderlich ist.

4.

Extrembeispiel Ein Extrembeispiel der Querschnittsergänzung durch Betonieren aus den 60er und 70er Jahren des 20. Jhs. zeigen die Bilder 4a–c. Im durch Bergbaueinflüsse zerstörten Bereich des Sammlers wurden abschnittsweise Rohrsegmente entfernt, eingeschalt und die entstandenen Hohlräume mit quellendem Gussbeton verfüllt. Die Bilder 4a–c zeigen den reparierten Bereich rechts und eine noch offene Schadensstelle links.

b) Einschalen entfernter Wandbereiche des Ortbeton­ kanals

c) R eparatur rechtsseitig beendet, linksseitig freigelegter Wandbereich

Bild 4. Querschnittsergänzung durch Betonieren eines durch bergbauliche Einflüsse beschädigten Ortbetonkanals (Zeitpunkt der Ausbesserung ca. 1975) (Abb./Fotos: 1 visaplan GmbH; 2 STEIN Ingenieuer; 3 F1 Deilm81; 4 H. Schaefer, Geldern)

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Im Diskurs

Voraussetzungen für die Anwendung dieser Methode sind ein außen anstehender, vorübergehend standfester Boden ohne Grundwassereinfluss, Ausschluss der Einsturzgefahr und die Einhaltung entsprechender Sicherheitsmaßnahmen zum Schutz des ausführenden Personals, z. B. durch ein vorübergehendes Abstützen des betroffenen Kanalbereiches.

Beim Betonersatz an größeren Wandflächen oder über Kopf ist das Verfahren Beton- oder Mörtelauftrag durch Spritzen wirtschaftlicher als der Auftrag von Hand.

Beim Spritzverfahren wird der Mörtel/Beton flächenhaft aufgetragen und dadurch gleichmäßig verdichtet. Für waagerechte oder schwach geneigte Flächen, die von oben gespritzt werden müssten, ist dieses Verfahren nicht geeignet. Der beim Spritzen eingesetzte Instandsetzungsmörtel/​-beton muss den Normen für Spritzbeton [EN14487] [EN14488] [DIN18551] entsprechen. WW-Beschichtungsmörtel eignet sich auch für den Einsatz bei Spritzverfahren auch bei „von oben gespritzt“. Der Zustand des Beton­ untergrundes und die Zusammensetzung der verwendeten Stoffe und Systeme entscheiden über die Notwendigkeit des vorherigen Befeuchtens des Untergrundes. Erfolg der Auftrag in mehreren Schichten, so sind diese „frisch-infrisch“ aufzubringen.

Dr.-Ing. Robert Stein, STEIN Ingenieure GmbH Literatur [DWAM211] DWA-M 211: Schutz und Instandsetzung von Betonbauwerken in kommunalen Kläranlagen (04.2008).

[EN1504-3] DIN EN 1504: Produkte und Systeme für den Schutz und die Instandsetzung von Betontragwerken – Definitionen, Anforderungen, Qualitätsüberwachung und Beurteilung der Konformität – Teil 3: Statisch und nicht statisch relevante Instandsetzung (03.2006).

[EN1504-9] DIN EN 1504: Produkte und Systeme für den Schutz und die Instandsetzung von Betontragwerken – Definitionen, Anforderungen, Qualitätsüberwachung und Beurteilung der Konformität – Teil 9: Allgemeine Grundsätze für die Anwendung von Produkten und Systemen (11.2008).

[ZTVING-3/4] Bundesanstalt für Straßenwesen (bast): Zusätzliche Technische Vertragsbedingungen und Richtlinien für Ingenieurbauten ZTV-ING, Teil 3 Massivbau, Abschnitt 4 Schutz und Instandsetzung von Betonbauteilen. Verkehrsblatt Verlag, Dortmund (12.2013).

[DAfStb2001] Deutscher Ausschuss für Stahlbeton: DAfStbBetonbauteile „Instandsetzung Richtlinie“ (10.2001). Teil 1: Allgemeine Regelungen und Planungsgrundsätze. Teil 2: Bauprodukte und Anwendung. Teil 3: Anforderungen an die Betriebe und Überwachung der Ausführung. Teil 4: Prüfverfahren.

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[STEIN19] D. Stein, R. Stein: Instandhaltung von Kanalisationen, 4. Auflage, Band 2 – Reparatur, Verlag: Prof. Dr.-Ing. Stein & Partner GmbH, 2019. Veröffentlichtt bei UNITRACC.de (Link: https://​ www.unitracc.de/fachbuecher/@@info?uid=7c 3a2dfc09834576858c1d71fc8433a9) [DIN1045-3] DIN 1045: Tragwerke aus Beton, Stahlbeton und Spannbeton – Teil 3: Bauausführung (08.2023).

[EN13670] DIN EN 13670: Ausführung von Tragwerken aus Beton (03.2011).

[DIN19573] DIN 19573: Mörtel für Neubau und Sanierung von Entwässerungssystemen außerhalb von Gebäuden (03.2016).

[DWA143-17] DWA-M 143 Sanierung von Entwässerungssystemen außerhalb von Gebäuden – Teil 17: Beschichtung von Abwasserleitungen, -kanälen, Schächten und Abwasserbauwerken (09.2018) [DWA144-14] DWA-M 144: Zusätzliche Technische Vertragsbedingungen (ZTV) für die Sanierung von Entwässerungssystemen außerhalb von Gebäuden – Teil 14: Manuelle Reparaturverfahren (06.2023) [DWA144-2] DWA-M 144: Zusätzliche Technische Vertragsbedingungen (ZTV) für die Sanierung von Entwässerungssystemen außerhalb von Gebäuden – Teil 2: Allgemeine Technische Vertragsbedingungen für Reparaturverfahren (11.2022) [EN1504-10] DIN EN 1504: Produkte und Systeme für den Schutz und die Instandsetzung von Betontragwerken – Definitionen, Anforderungen, Qualitätsüberwachung und Beurteilung der Konformität – Teil 10: Anwendung von Stoffen und Systemen auf der Baustelle, Qualitätsüberwachung auf der Ausführung (05.2004).

[FI-Deilm81] Firmeninformation Deilmann-Haniel-Gruppe: Instandsetzung eines Abwasserkanals. Unser Betrieb (Firmenzeitschrift der Deilmann-Haniel-­ Gruppe) Nr. 29, S. 31, (08.1981).

[EN14487] DIN EN 14487: Spritzbeton. Teil 1: Begriffe, Festlegung und Konformität (03.2006). Teil 2: Ausführung (01.2007).

[EN14488] DIN EN 14488: Prüfung von Spritzbeton.

Teil 1: Probeentnahme von Frisch- und Fest­ beton (11.2005). Teil 2: Druckfestigkeit von jungem Spritzbeton (09.2006). Teil 3: Biegefestigkeit (Erstriss-, Biegezug- und Restfestigkeit) von faserverstärkten balkenförmigen Betonprüfkörpern (09.2006). Teil 4: Haftfestigkeit an Bohrkernen bei zentrischem Zug (08.2008). Teil 5: Bestimmung der Energieabsorption bei faserverstärkten plattenförmigen Prüfkörpern (08.2006).

Teil 6: Schichtdicke von Beton auf einem Untergrund (09.2006). Teil 7: Fasergehalt von faserverstärktem Beton (08.2006).

[DIN18551] DIN 18551: Spritzbeton – Nationale Anwendungsregeln zur Reihe DIN EN 14487 und Regeln für die Bemessung von Spritzbetonkon­ struktionen (08.2014).

www.stein-ingenieure.de

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Im Diskurs

Gefahr durch Richtungswechsel beim Überlauf Regenspeicher und Kanalrückstau – drohende Schäden, technische Regeln

➋

➊

Bild 1. Überflutung eines Fuß- und Radwegs nach Starkregen am 19.08.2022 in der Innenstadt von Überlingen/Bodensee. Rückstau und Überflutung sind unterschiedliche Phänomene, auch wenn beides typischerweise bei Starkregen auftritt.

Bild 2. Wasser quillt aus einem Schachtdeckel. Die Ursache ist üblicherweise Rückstau aus dem Kanal als Folge eines Starkregens. Bei unterirdischen Regenspeichern unterhalb der Rückstauebene, die nicht dagegen gesichert sind, droht die Kontamination des Wasservorrats.

Die Regeln der Technik beschreiben aufwändige Vorkehrungen zum Schutz vor Gebäudeschäden durch Rückstau. Doch für die Sicherheit der Wasserqualität in unterirdischen Regenspeichern sind vereinfachte Lösungen zulässig. Sie sind Thema dieses Artikels. Es werden typische Gefahrenstellen, mögliche Schäden sowie erforderliche Maßnahmen betrachtet.

Rückstau und Überflutung sind unterschiedliche Phänomene, auch wenn beides bei Starkregen auftritt. Überflutung findet an der Oberfläche statt, Rückstau innerhalb eines Entwässerungssystems. Wenn Abwasser entgegen der vorgesehenen Fließrichtung innerhalb der Rohre nach oben steigt, handelt es sich um Rückstau, verursacht üblicherweise durch Verstopfung oder Überlastung des Kanals.

Doch für die daraus resultierenden Schäden auf angeschlossenen Grundstücken kommt der Kanalnetzbetreiber nicht auf. Denn Rückstau ist laut DIN 1989-1001 „in Misch- und Regenwasserkanälen der öffentlichen Abwasseranlagen in Abhängigkeit von den Entwurfsgrundlagen planmäßig vorgesehen und kann auch im laufenden Betrieb nicht dauerhaft vermieden werden“.

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1.

Eigentümer müssen vorsorgen Gebäude- und Grundstückseigentümer sind verpflichtet, selbst Vorsorge gegen Rückstau und Überflutung zu treffen. Das bedeutet zweierlei: – Den richtigen Versicherungsschutz: Speziell eine Ver­ sicherung gegen Elementarschaden, die nicht automatisch in der Hausrat- und Wohngebäudeversicherung enthalten ist. Doch reicht der richtige Versicherungsschutz allein nicht aus. Denn bei der Schadensregulierung wird geprüft, ob die Entwässerung exponierter Gebäudeteile normgerecht nach dem aktuellen Stand der Technik ausgeführt wurde und ob Schutzvorrichtungen verbaut wurden. Das kann Rückwirkungen haben auf die beteiligten Planungs- und Ausführungsbetriebe.

– Geeignete bauliche Maßnahmen: Zur „Naturgefahr Starkregen“ hält die Homepage des Bundesamtes für Bevölkerungsschutz und Katastrophenhilfe Informatio-

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Im Diskurs Regenwasserzisterne, z. B. Tano T mit Starkregenrückhaltung

Hauswasserstation mit integrierter Saugpumpe und Anschluss an Verbraucher

nächster Schacht oder Gully hangaufwärts

Schutz gegen Rückstau Regenwassernutzungsanlage gemäß DIN 1989-100:2022-07 in Verbindung mit DIN EN 16941-1

RW-Leitung Rückstauebene ▼

Tano L

nächster Schacht oder Gully hangabwärts

Straße

Kanal Rückstausichere Entwässerung von Gebäuden nach DIN 1986-100 in Verbindung mit DIN EN 752 und DIN EN 12056; vgl.

Mall-Ratgeber Überflutungs- und Rückstauschutz

Rückstauverschlüsse für Gebäude nach DIN EN 13564-1 ggfs. in Zisterne integriert

Verstopfung

Bild 3. Geländeschnitt mit unterirdischem Regenspeicher unter der Rückstauebene. Eine Sicherung seiner Wasserqualität muss nicht mit Hebeanlage und Rückstauschleife erfolgen. Rückstauverschlüsse sind zulässig, bei Anschluss an einen Mischkanal jedoch andere als bei Anschluss an einen Regenwasserkanal.

nen bereit.2 Die dort empfohlenen Maßnahmen, wie z. B. wasserdichte Türen und Fenster oder Schwellen vor Lichtschächten, Kellertreppen und Souterraineingängen, schützen wirksam gegen Überflutung. Sie bannen aber nicht die Gefahr des Rückstaus aus dem Kanal.

Daher empfiehlt das Bundesamt zusätzlich den Einbau einer Rückstausicherung.

Die maßgebende Rückstauebene wird von den Betreibern der öffentlichen Abwasseranlagen in den Entwässerungssatzungen festgelegt. Ist keine andere Rückstauebene in den Satzungen festgelegt, gilt laut DIN 1989-100 die Straßenoberkante bzw. Bordsteinkante als Rückstauebene.

3.

2.

Technische Option wählen

Rückstauebene objektbezogen prüfen

Der wirksamste Schutz gegen Rückstau ist, wenn Ablaufstellen im Entwässerungssystem unterhalb der Rückstauebene generell vermieden werden. Dann ist keine zusätzliche Maßnahme erforderlich. Ist dies nicht möglich, sind für die gefährdeten Teile eines Gebäudes Schutzmaßnahmen nötig, die in zwei Gruppen unterteilt werden:

Bevor die unterschiedlichen Verfahren der Rückstausicherung betrachtet werden, muss im Einzelfall vor Ort festgestellt werden, ob und falls ja, in welchem Bereich des Entwässerungssystems eine Rückstaugefahr besteht. Hat die Straße, in der der weiterführende Kanal liegt, ein Längsgefälle oder liegen Gebäudeteile und Regenspeicher unterhalb des Straßenniveaus, ist besondere Aufmerksamkeit gefordert. Anschauliche Darstellungen dazu enthält der „Ratgeber Überflutungs- und Rückstauschutz“.3

Bild 4. Produktion eines Regenspeichers zum unterirdischen Einbau. Einlegen des Dichtungsbands in der Fuge des Betonbehälters. Nach Verschrauben mit dem konischen Oberteil und Fertigstellen sämtlicher Einbauten kann nach Absprache vom Kran des Lieferfahrzeugs aus direkt in die Baugrube versetzt werden.

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– Rückstauverschlüsse, die den Rückfluss aus dem Kanal verhindern, indem ein Klappen- oder Schiebermechanismus den betroffenen Zweig der Abwassersammelleitung verschließt.

Bild 5. Unterirdischer Regenspeicher nach Einbau im Gelände, hier mit Abdeckung inklusive Einsatzdeckel für Bewässerungssystem Fontana M, das durch die kleine Öffnung mit Gartenschlauch manuell in Betrieb genommen wird. Die große Abdeckung wird nur gelegentlich zur Filterreinigung entfernt.

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Im Diskurs

Bild 6. Unterirdischer Regenspeicher nach Einbau im Gelände, Blick von unten mit geöffneter Abdeckung und Filterkasten, der zur Reinigung entnommen wird. An schwarzer Filterwanne Zulauf von links, Überlauf nach rechts auf gleicher Höhe. Ohne Geruchverschluss, da nicht in den Kanal entwässert wird.

Bild 7. Konus für unterirdischen Regenspeicher während des Einbaus im Gelände, Blick von unten aus dem Betonbehälter. Konus mit vormontierter schwarzer Filterwanne und Überlauf inklusive Geruchverschluss und Rückstauverschluss, da in den Kanal entwässert wird.

– Hebeanlagen, die Abwässer, die unterhalb der Rückstauebene anfallen, in einem Sammelbehälter auffangen und von dort per Pumpe mit nachgeordneter Rückstauschleife über die Rückstauebene in den Kanal fördern.

unterhalb der Rückstauebene liegen, zusätzlich ein Rückstauverschluss. Wenn dieser schließt, der Regenwasserzulauf von den Sammelflächen aber weiter anhält, baut sich in den Sammel- und Verteilleitungen ein weiterer Rückstau durch Niederschlagswasser bis maximal zur Rückstau­ ebene auf. Eine mögliche Entlastung durch die sich hebende Speicherabdeckung ist denkbar und gegebenenfalls in einen Überflutungsnachweis gemäß DIN 1986-100 einzubeziehen.

Für unterirdische Regenspeicher, in DIN 1986-100 ­Tabelle 4 „Erdspeicher“ genannt, gelten bei der Auswahl der Schutzmaßnahmen gegen Rückstau vereinfachte Regeln, obwohl die Dachrinne als Ablaufstelle meist oberhalb der Rückstauebene liegt und mit dem Umweg über den Regenspeicher an einen Rückstauverschluss angeschlossen wird. Der Regelgeber verzichtet hier auf eine teure Hebeanlage mit Rückstauschleife, möglicherweise wegen der Verhältnismäßigkeit. Denn der maximale Schaden bei einer Fehlfunktion ist vermutlich die Kontamination des Speicherinhalts durch Abwasser, die zu beheben lediglich das Neu-Befüllen erfordert. Und das aus dem unterirdischen Speicher überlaufende Regenwasser wurde im Zulauf zum Speicher bereits gefiltert. Es enthält also, das ist von Vorteil, im Vergleich zu sonstigem Abwasser keine die Funktion der Rückstauverschlüsse störenden Inhaltsstoffe. Allerdings kann das vom Kanal rückstauende Wasser solche Stoffe mit sich führen.

Das Potenzial an Störstoffen ist bei Rückstau aus dem Mischkanal größer, auch der Grad der Kontamination des Speicherinhalts im Falle einer Fehlfunktion. Daher fordert der Regelgeber in Bild 8. Wanddurchführung DN 100 für Saugleitung diesem Fall hoch- und Stromkabel, zum Einbau in die Keller-Außenwertigere Rückstau- wand des Gebäudes zwischen Regencenter und ­unterirdischem Speicher, inkl. Gummidichtung mit verschlüsse als bei korrosionsbeständigen Edelstahlpressplatten und Anschluss an einen Blindeinsätzen für nicht genutzte Durchführungen.

Regenkanal. Die ein- (Fotos/Abb.: 1 Klaus W. König; 2–8 Mall)

Beide Systeme arbeiten automatisch, sobald die Rückstausituation eintritt. Diese Grundvoraussetzung muss jede Rückstausicherung erfüllen. Manuell betriebene Systeme sind nicht zulässig. DIN 1986-1004 gibt vor, in welchem Anwendungsfall welche der zur Verfügung stehenden Schutzmaßnahmen verwendet werden muss. Hebeanlagen sind im Vergleich zu Rückstauverschlüssen sicherer, jedoch auch teurer, sowie aufwändiger bei Bau, Betrieb und Wartung. Ist laut DIN-Norm nur ein Rückstauverschluss gefordert, darf dieser immer durch die hochwertigere Hebeanlage ersetzt werden.

Bei der Planung ist darauf zu achten, dass nur Ablaufstellen, die unterhalb der Rückstauebene liegen, an die Rückstausicherung angeschlossen werden dürfen. Alle Ablaufstellen oberhalb der Rückstauebene müssen im freien Gefälle hinter der Rückstausicherung in den Kanal geführt werden. Andernfalls würde nach dem physikalischen Prinzip kommunizierender Gefäße im Rückstaufall bei geschlossener Rückstausicherung das Abwasser der Ablaufstellen über der Rückstauebene bewirken, dass Abwasser aus den darunter liegenden Ablaufstellen in das Gebäude drückt.

4.

Einfachere Vorgaben für unterirdische Regenspeicher Vorweg muss erwähnt werden, dass bei unterirdischen Regenspeichern Leerrohre vom Speicher in den Gebäudekeller gemäß DIN 1989-100 grundsätzlich mit Dichteinsätzen (Wanddurchführungen) versehen werden. Das verhindert den Eintritt von Grundwasser aus dem Erdreich und von im Speicher angestautem Wasser in das Innere des Gebäudes.

Wie der Überlauf eines Regenspeichers konstruiert ist, hängt davon ab, ob er in eine Versickerung oder in einen Regen- oder Mischwasserkanal mündet. Bei Kanalanschluss ist gemäß DIN EN 16941-15 generell ein Geruchsverschluss notwendig. Sollte die Sohle des Überlaufrohres

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19

Im Diskurs

zelnen Typen von Rückstauverschlüssen und deren Verwendungszweck beschreibt DIN EN 13564-1 (6).

5.

Anschluss Regenspeicherüberlauf an Mischkanal Wenn der Überlauf unterhalb der Rückstauebene liegt, fordern die in diesem Punkt gleich lautenden Normen DIN 1989-100 und DIN 1986-100 beim Ableiten von Regenwasser aus unterirdischen Speichern in den Mischwasserkanal einen der folgenden Rückstauverschluss-Typen: – Typ 2: Rückstauverschlüsse für die Verwendung in horizontalen Leitungen mit zwei selbsttätigen Verschlusselementen und einem Notverschluss (der mit einem der beiden selbsttätigen Verschlüsse kombiniert werden kann).

– Typ 3: Rückstauverschlüsse für die Verwendung in horizontalen Leitungen mit einem durch Fremdenergie (meist elektrisch oder pneumatisch) betriebenen selbsttätigen Verschlusselement und einem Notverschluss, der unabhängig vom selbsttätigen Verschluss ausgeführt wird.

– Typ 5: Rückstauverschlüsse, die in Ablaufgarnituren oder Bodenabläufen eingebaut sind, mit zwei selbsttätigen Verschlusselementen und einem Notverschluss (der mit einem der beiden selbsttätigen Verschlüsse kombiniert werden kann).

Dabei ist zu beachten, dass die Typen 3 und 5 Fremdenergie benötigen und deshalb weniger Verwendung finden.

6.

Anschluss Regenspeicherüberlauf an Regenwasserkanal Wenn der Überlauf unterhalb der Rückstauebene liegt, fordern die in diesem Punkt gleich lautenden Normen DIN 1989-100 und DIN 1986-100 beim Ableiten von Regenwasser aus unterirdischen Speichern in den Regenwasserkanal einen der folgenden Rückstauverschluss-Typen: – Typ 0: Rückstauverschlüsse für die Verwendung in horizontalen Leitungen mit einem einzelnen selbsttätigen Verschlusselement.

– Typ 1: Rückstauverschlüsse für die Verwendung in horizontalen Leitungen mit einem selbsttätigen Verschlusselement und einem zusätzlichen (manuellen) Notverschluss (der mit dem selbsttätigen Verschluss kombiniert werden kann).

– Typ 2: Rückstauverschlüsse für die Verwendung in horizontalen Leitungen mit zwei selbsttätigen Verschlusselementen und einem Notverschluss (der mit einem der beiden selbsttätigen Verschlüsse kombiniert werden kann).

In beiden Fällen, bei Anschluss des Regenspeicherüberlaufs an den Regen- und an den Mischwasserkanal, können die genannten Rückstauverschlüsse in den Regenspeicher integriert oder in einem separaten Schacht angeordnet werden.7

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7.

Kommunale Prävention gegen Rückstau im Kanal Weiterhin werden in Deutschland nach Angaben des statistischen Bundesamtes Tag für Tag mehr als 50 ha Fläche für Verkehrswege und Siedlungsflächen sowie Gewerbe und Industrie neu belegt. Selbst wenn der versiegelte Flächenanteil prozentual zurückgeht, erhöht die Vergrößerung der Einzugsgebiete die Gefahr von Rückstau in bestehenden Kanälen immer weiter. Deshalb erstellen Kommunen zunehmend Hochwasser- und Starkregen-Gefahrenkarten als Grundlage für weitere Maßnahmen, wie etwa die Schaffung von kommunalen Rückhalteflächen an exponierten Stellen. Gezielte städtebauliche Anpassungen im Sinne einer blau-grünen Infrastruktur sollen die Gefährdungslage entschärfen. Sie beziehen konsequenterweise auch private Flächen ein, wie z. B. die im September 2014 initiierte „Gründachstrategie Hamburg“.

Förderungen oder Auflagen für Grundstückseigentümer zur Retention von Oberflächenwasser und, falls die Versickerung nicht möglich ist, dessen gedrosselter Abgabe in den Kanal haben dasselbe Ziel. Dazu sind seit mehr als 20 Jahren Retentionszisternen im Einsatz, die als Rückhalteeinrichtungen für Regenwasser dienen und zugleich dessen Nutzung ermöglichen.8 So werden flächendeckend enorme Rückhaltevolumina für Extremniederschläge geschaffen und damit die Gefahr eines Rückstaus in den Kanälen verringert. Die Maßnahmen sind bekannt, die Produkte vorhanden. Doch es dauert Jahrzehnte, bis Bausteine eines zukunftsfähigen Entwässerungssystems Wirkung zeigen – und das ist in Zeiten des Klimawandels zu lange.

Rückstauebene Die Rückstauebene ist das höchste Niveau, bis zu dem Abwasser in einem Entwässerungssystem ansteigen kann. Die Festlegung der Rückstauebene erfolgt üblicherweise durch die zuständige örtliche Behörde. Fehlt eine solche Vorgabe, so ist das Niveau der Straßenoberkante über der Anschlussstelle des Grundstücks oder Gebäudes an die öffentliche Kanalisation als Rückstauebene anzusetzen. Um Wasserschäden zu vermeiden, sind Immobilieneigentümer gefordert, alle Abwasser-Ablaufstellen unterhalb der Rückstauebene gegen Rückstau zu sichern.

Quelle: Dirk Steuer, siehe Literatur [3]

Verschließen oder Heben Für die technische Umsetzung einer Rückstausicherung stehen zwei marktübliche Verfahren zur Verfügung: Rückstauverschlüsse, die den Rückfluss aus dem Kanal verhindern, indem ein Klappenoder Schiebermechanismus den betroffenen Zweig der Abwassersammelleitung verschließt, sowie Hebeanlagen, die Abwässer, die unterhalb der Rückstauebene anfallen, in einem Sammelbehälter auffangen und von dort per Pumpe mit nachgeordneter Rückstauschleife über die Rückstauebene in den Kanal fördern. Beide Systeme arbeiten automatisch, sobald die Rückstausituation eintritt. Diese Grundvoraussetzung muss jede Rückstausicherung erfüllen; manuell betriebene Systeme sind nicht zulässig.

Vor der Entscheidung für die eine oder andere Variante steht die Prüfung der Gegebenheiten vor Ort. Nur die Einzelfallbetrachtung führt zu sachgerechten Planungskriterien.

Quelle: Dirk Steuer, siehe Literatur [3]

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Im Diskurs Zwei DIN-Normen für Regenspeicher?

In diesem Beitrag wird Bezug genommen auf DIN EN 16941-1: 2018-06 und auf DIN 1989-100:2022-07. Als letztere im Juli 2022 erschien, wurde die DIN 1989, die 20 Jahre unverändert für die Regenwassernutzung gegolten hatte, zurückgenommen. Weshalb?

Im Sinne der Harmonisierung von technischen Regeln innerhalb der EU und darüber hinaus musste das zuständige Gremium innerhalb des DIN, der „Arbeitsausschuss für Wasserrecycling, Regen- und Grauwassernutzung“, mit den 34 beteiligten Ländern des CEN (Europäisches Komitee für Normung) einen Konsens finden, um die technische Regel auf einen für alle Mitgliedsländer akzeptablen Stand zu bringen. Da die Norm in Deutschland zuvor schon sehr „ausgefeilt“ war, ist das Ergebnis DIN EN 16941-1:201806 aus deutscher Sicht ein Minimalkonsens, veröffentlicht im Juni 2018. In solchen Fällen besteht die Möglichkeit, die zuvor gültigen Regeln in einer so genannten nationalen Restnorm zusammenzufassen, hier in DIN 1989-100. Im Gegensatz zu einer DIN EN ist die Gültigkeit einer DIN auf Deutschland beschränkt.

Für Planung, Ausführung, Betrieb und Wartung von Anlagen zur Regenwassernutzung in Deutschland gilt deshalb seit Juli 2022: Die Anwender der Norm „Vor-Ort Anlagen für Nicht-Trinkwasser – Teil 1: Anlagen für die Verwendung von Regenwasser“ müssen sich ebenfalls mit der Norm „Regenwassernutzungsanlagen – Teil 100: Bestimmungen in Verbindung mit DIN EN 16941-1“ auseinandersetzen.

Literatur [1] DIN 1989-100:2022-07. Regenwassernutzungsanlagen – Teil 100: Bestimmungen in Verbindung mit DIN EN 169411. Beuth Verlag, Berlin.

[2] BBK-Information: Naturgefahr Starkregen. https://www. bbk.bund.de/DE/Themen/Risikomanagement/Baulicher-Bevoelkerungsschutz/Schutz-vor-Naturgefahren/Starkregen/ starkregen_node.html [3] Steuer, Dirk: Rückstauschutz – in Zeiten des Klimawandels wichtiger denn je. In: Ratgeber Überflutungs- und Rückstauschutz. Für Handwerk, Kommunen, Planungsbüros und Wohnungswirtschaft. Mall GmbH, Donaueschingen, 3. Auflage 2023.

[4] DIN 1986-100:2016-12. Entwässerungsanlagen für Gebäude und Grundstücke – Teil 100: Bestimmungen in Verbindung mit DIN EN 752 und DIN EN 12056. Beuth Verlag, Berlin.

[5] DIN EN 16941-1:2018-06. Vor-Ort Anlagen für NichtTrinkwasser – Teil 1: Anlagen für die Verwendung von Regenwasser; Deutsche Fassung EN 16941-1:2018. Beuth Verlag, Berlin.

[6] DIN EN 13564-1:2002-10. Rückstauverschlüsse für Gebäude – Teil 1: Anforderungen; Deutsche Fassung EN 13564-1:2002. Beuth Verlag, Berlin.

[7] Lienhard, Martin: Regenwassernutzung – etablierter Baustein der Siedlungsentwässerung. In: Ratgeber Regenwasser. Für Kommunen und Planungsbüros. Mall GmbH, Donaueschingen, 9. Auflage 2022.

[8] Regenwasserbewirtschaftung und Niederschlagswasserbehandlung. Planerhandbuch, 124 Seiten. Mall GmbH, Donaueschingen, 2023/2024. Kostenloser Download unter https://www.mall.info/fileadmin/user_upload/produkte/ regenwasserbewirtschaftung/prospekte/planerhandbuchregenwasserbewirtschaftung.pdf

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Im Diskurs

„Projekt ohne Vorbild“ Mehrdimensionale Komplexität im Rohrleitungsbau am Beispiel des Teilchenbeschleunigers FAIR Am GSI Helmholtzzentrum für Schwerionenforschung GmbH in Darmstadt entsteht derzeit auf 20 ha das Beschleunigerzentrum FAIR (Facility for Antiproton and Ion Research) für die Forschung mit Antiprotonen und Ionen. Die GSI GmbH ist Hauptgesellschafter der internationalen FAIR GmbH, die eine Doppelfunktion als Bauträger und Projektentwickler ausübt und den Teilchenbeschleuniger nach der Fertigstellung betreiben wird. Um das Bauvorhaben zu beschreiben, werden regelmäßig Superlative bemüht: Ein „hochkomplexes Mega-Bauprojekt“ laut GSI, „ein Projekt ohne Vorbild“ laut der Münchner PORR GmbH & Co. KGaA, die seit 2018 in einer Arge mit der österreichischen Konzernschwester PORR Bau GmbH die erweiterten Rohbauarbeiten für den Anlagenbereich Nord ausführt. Was genau kennzeichnet diese außergewöhnliche Komplexität? Der Beitrag beleuchtet die verschiedenen Dimensionen im Rohrleitungsbau.

1.

Herzstück der Anlage: der Beschleunigertunnel SIS100 Zentrales Bauwerk der gesamten Anlage sowie des Anlagenbereichs Nord ist der 1,1 km lange, bis 40 m breite Tunnel für den Ringbeschleuniger SIS100. Er wird durch baulich miteinander verbundene, unter- und oberirdische Anlagenteile wie Beschleuniger- und Experimentierbauwerke, Betriebs- und Versorgungsbauwerke sowie verschiedene Transferstrecken und Speicherringe ergänzt. Über ein Transfergebäude ist der Tunnel an die vorhandene GSIBeschleunigeranlage, die in Zukunft als Vorbeschleuniger für SIS100 dient, angebunden. In der neuen FAIR-Beschleunigeranlage werden Teilchen auf nahezu Lichtgeschwindigkeit beschleunigt und mit herausragender Intensität und Qualität für die physikalische Grundlagenforschung zur Verfügung gestellt.

Der dreizellige Tunnel wurde in offener Stahlbetonbauweise errichtet. Die Tunnelsohle liegt bis in 18 m Tiefe.

Im äußeren Tunnelbereich läuft der supraleitende Beschleunigerring, in den Technik- und Versorgungstunneln innen sind u. a. Leitungen für Strom und flüssiges Helium, Netzgeräte, Brandschutzgeräte sowie Messtechnik unter-

gebracht. Dazwischen liegt ein 7 m dickes Paket aus Beton bzw. einer Magerbetonmischung. Eine weitere 10 m hohe Erdüberschüttung bedeckt das Paket.

Das Grundwasser steht auf dem Baufeld oberflächennah mit Flurabständen zwischen 2 und 5 m an. Für die Absenkung des Grundwassers um bis zu 12 m (Wolfgang Kissel, 2017) wurde mit ca. 170 Entnahmebrunnen und mehr als 70 Infiltrationsbrunnen die größte Wasserhaltung Europas installiert. Um die Grundwasserabsenkung und den Zwischenlagerbedarf für den Erdaushub auf das Nötigste zu beschränken, wurde die Baugrube Nord in Teilbaugruben unterteilt. Gegen den Uhrzeigersinn wurden acht Teilbauabschnitte auf jeweils ca. 200 m nacheinander fertiggestellt.

Bis zu 6 m dick sind die Betondecken. Allein im Anlagenbereich Nord wurden 230.000 m3 Spezialbeton bei einer Gesamtmenge von 310.000 m3 verbaut. Um während der gesamten Lebensdauer den Durchtritt von Wasser zu verhindern, wurde der Tunnel fugenlos als monolithisches Betonbauwerk errichtet und mit 117.500 m2 Frischbetonverbundfolie für die lückenlose Außenabdichtung umhüllt.

Bis 12 m Erde mit einer definierten Mindestrohdichte (Wolfgang Kissel, 2017) sind im gesamten Anlagenbereich aufgeschüttet, u. a. auch als gestalterisches Element. Die Gebäude sollen sich möglichst in die umgebende Natur einfügen, für die Renaturierung des Geländes wird der gesamte Aushub wiederverwendet. Um gleichartige Bodenverhältnisse wie im ursprünglichen Bodenbestand und in der direkten Nachbarschaft der Baustelle zu erhalten, dürfen die Bodenfraktionen strukturell nicht verändert werden. (Hain & Hehenberger, 2013) Aus diesem Grund wurde der Aushub auf getrennten Bodenmieten zwischengelagert.

2.

Dimension 1: außergewöhnliche Verlegetechnik Die Planung des Rohrleitungssystems folgte wie die Gestaltung der gesamten Anlage dem Prinzip „form follows func-

Bild 1. Rohrleitungsbau im Kreuzungsbereich (hier sind nur die Lüftungsleitungen nicht jedoch die Elektroleerrohre oder Schmutzwassergewerke zu sehen – die Komplexität ist höher)

22

Ernst & Sohn Special 2024 · Kanal- und Rohrleitungsbau

Im Diskurs

Bild 2. 6 m lange HDPE-Wickelrohre bis DN 2000 werden auf einer Länge von 4.400 m verlegt

tion“ – von der Architektengemeinschaft ion42 in „form follows beam“ umformuliert. Alle Gebäude wurden eng an den Teilchenverlauf angeordnet, um die Anlage möglichst kompakt zu gestalten. Auch, um Material zu sparen, sind im Tunnel selbst nur die Komponenten und Geräte installiert, die für den Betrieb der Anlage unbedingt notwendig sind. Be- und Entlüftungsleitungen sowie die Kabelschutzrohrsysteme werden nicht auf Rohrleitungspritschen im Tunnel installiert. Sie treten auf unterschiedlichen Höhen aus Mauern, Decken und Bodenplatten aus und werden außerhalb des Tunnels im Sandbett erdverlegt. Darüber hinaus werden sie nicht an den Bauwerken befestigt, sondern während der Baugrubenverfüllung mit dem eingelagerten und mit Sand, Kies und Mutterboden verdichteten Aushubmaterial in ihrer Lage gesichert. Die hohe Komplexität des Projekts ergibt sich aus der dreidimensionalen Geometrie des unterirdischen Rohrleitungssystems und der schieren Menge an Rohren, die gelagert, vermessen, verschweißt, geprüft und verlegt werden muss. Das von der PORR-Tochter pde Integrale Planung erstellte 3D-Modell der kilometerlangen Rohrleitungsnetze dienen als Basis für die 2DPläne, mit denen das Team vor Ort die Verlegung umsetzt.

Stahlbetonbau, Abdichtung, Blitzschutz, Leitungsbau und Erdbau müssen permanent aufeinander abgestimmt werden.

Zahlreiche Leitungen treten 5 m über Sohle aus der Tunneldecke aus und werden bis zu einer Höhe von 13 m senkrecht aufwärts geführt. Die Verfüllung der Baugrube erfolgt in einzelnen, verdichteten Schichten. Auf diesen temporären Bauebenen lagern die mitgeführten Leitungen, bis sie in ein neu zu errichtendes Gebäude eingebracht oder weiter in die Höhe geführt werden. (Bild 1)

das FAIR-Projekt dimensioniert, um sicherzustellen, dass das Tragsystem aus Rohrleitung und umgebendem Boden die hohen Lasten durch die Überschüttung aufnimmt.

(Bild 2) 3.000 m hitzebeständige C‑Stahl-Rohre bis DN 1200 werden innerhalb und außerhalb der Gebäude als Entrauchungsleitungen geführt. Als dritte wesentliche Leitungsart werden 100.000 m hochflexible Kabelschutzrohre bis DN 160 durch alle Ebenen und zwischen den einzelnen Bauwerken verlegt. Bis zu 36 Rohre lagern im Paket auf Stahlgerüsten.

Setzungen zu minimieren ist ein Thema, das die Konstruktion der gesamten Anlage und auch den Rohrleitungsbau beherrscht. Die neuen Gebäude (inklusive Rohbau Süd) werden eine Gesamtfläche von 150.000 m2 belegen.

Das Setzungsverhalten der Gründung aller Bauwerke darf nur minimal voneinander abweichen, um die Forschungsergebnisse nach der Inbetriebnahme nicht zu gefährden.

Die aufgrund von Probebelastungen rechnerisch prognostizierten Endsetzungen lagen bei ca. s = 5 cm für den Be-

3.

Dimension 2: Vielfalt und Vielzahl der Materialen Für die Be- und Entlüftung werden von der PORR ca.

4.400 m HDPE-Wickelrohr mit Durchmessern bis DN 2000, Längen von 6 m und Wandstärken von 13 cm verlegt. Profilstärken und Wanddicken wurden speziell für

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Bild 3. Mauerwerkseinführung Lüftungsleitung mit Kompensator

23

Im Diskurs

Bild 4. Kabelleerrohre, im Paket auf Stahlgerüsten gelagert (Abb./Fotos: PORR)

schleunigerring SIS100 und bei bis zu s = 16 cm für die übrigen Forschungsgebäude (Wolfgang Kissel, 2017). Baubegleitende Setzungsmessungen sollen diese Berechnungen verifizieren.

Neben den daraus resultierenden Herausforderungen an den fugenlosen Bau der gesamten Anlage müssen die vom Außenbereich an die Außenwand anschließenden Rohrleitungen der Gewerke Elektro und Lüftung auf die Setzungen ausgelegt werden. Ca. 2500 Elektroleerrohre werden mittels druckwasserdichten Gummipressdichtungen an das Gebäude angeschlossen. Die Abdichtungsebene wurde bis zu 37 cm in die Außenwand versetzt, um Differenzsetzungen aufnehmen zu können.

Bei den 141 Einführungen der Lüftungsleitungen werden neben starren Einführungen auch Kompensatoren verbaut. Die Kompensatoren bis zu einem Durchmesser von 2400 mm gewährleisten eine behinderungsfreie Vertikalverschiebung durch den Ringspalt zwischen dem Mauerrohr und der Medienleitung. (Bild 3) Ein Projektleiter kümmert sich in Zusammenarbeit mit den Bauleitern ausschließlich um die Logistik. Mehr als 100 individuell gefertigte Passstücke müssen zur richtigen Zeit an der richtigen Stelle bereitgestellt und die Rohre auf diversen einbaunahen Lagerflächen zwischengelagert werden. Der Transport der ca. 730 gewickelten Großrohre nach Darmstadt erfordert mehr als 360 LKW-Fahrten.

(Bild 4)

24

4.

Dimension 3: hohe Anforderungen an Qualität und Maßhaltigkeit Trotz der enormen Dimensionen müssen die Leitungen präzise in ihrer Lage und mit dem berechneten Gefälle gesichert und angeschlossen werden. Dazu wird jedes Rohrstück einzeln eingemessen. Die Bodenverdichtung mit einer geforderten Proctordichte von 98 % wird für jede einzelne Schicht mit dynamischen Lastplattendruckversuchen (nach TP BF-StB Teil B 8.3) mit Fallgewicht nachgewiesen.

Vergleichend erfolgen Proctorversuche mit Bodenproben im Labor, im Rahmen der Qualitätssicherung teilweise auch durch Fremdfirmen. Auch das Verbinden der einzelnen Rohrstücke erfordert höchste Sorgfalt. Trotz der sandhaltigen Luft auf der Baustelle müssen die Schweißverbindungen ebenso dicht sein wie die Rohre an sich. Daher sind auch Dichtheitsprüfungen jeder einzelnen Schweißnaht gegen eindringendes Wasser obligatorisch.

Verweise: – Hain, R. & Hehenberger, F. (2013). Beschleunigeranlage FAIR. „Zukunftspotenzial Bauwirtschaft“ (S. 382–400).

Darmstadt: 2. BBB-Kongress.

– Wolfgang Kissel, E. T. (September 2017). Bautechnik 94, S. 639–648.

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Im Diskurs

„Form follows Beam“ Vier Fragen zum FAIR-Projekt an Katrin Dylla, Projektleiterin Ingenieurbau PORR GmbH & Co. KGa mum entworfen. – PORR hat für die Be- und Entlüftung ca. 4.400 m HDPE-Wickelrohr mit Durchmessern bis DN 2000, Längen von 6 m und Wandstärken von 13 cm verlegt – sicheres Optimum oder doch sicherheitshalber etwas mehr?

Da sind wir heute schon ein kleines Bisschen weiter … Die Bemessung der HDPE Wickelrohre erfolgt gemäß statischen Anforderungen (Auslast und Grundwasser) immer für den tiefsten Punkt, respektive maßgebliche Einwirkung. Daher sind Wandstärken von bis zu 13 cm statisch notwendig, aber tatsächlich nicht in jedem Punkt der Leitung statisch ausgenutzt.

2. Wieso wurde für die Architekten aus dem Funktionalismus-Credo „form follows function“ ein „form follows beam“?

Die „Funktion“ der Anlage hängt maßgeblich vom zu beschleunigenden Strahl, also „beam“ ab, daher wurde die Bezeichnung für das Projekt FAIR von „form follows function“ in „form follows beam“ umgemünzt.

4. Können Sie das Thema „Setzungen“ besonders hinsichtlich der Rohrleitungen für unsere Leser noch ein wenig ausführen?

Das Thema der Setzungen ist ein komplexes Feld, welches im Vorfeld für die Statik der Anlage in Kombination mit dem Baugrund betrachtet wurde. Aus dieser Zusammenarbeit wurden in Teilbereichen eine kombinierte PfahlPlattengründung geplant, in anderen eine Flachgründung.

Durch den Aushub kommt es zu einer Entlastung der Bodenschichten (Hebungen). Der Bau des Tunnels sowie die Rückverfüllung bringen eine erneute Last auf die Bodenschichten (Setzungen). Diese Prozesse erfolgen zeitverzögert und konsolidieren sich über Monate bis Jahre. Da die Leitungen innerhalb der genannten Baugruben verlegt worden sind und auch außerhalb dieser Bereiche verlaufen, wirken sich die unterschiedlichen Setzungen auf die Leitungsstränge aus. Diese Differenzen müssen von der Konstruktion der Leitung sowie den Anschlüssen auf die Gebäude aufgenommen werden können.

3. Baumeister im Mittelalter haben ja für Kirchturmmauern Wandstärken zur Sicherheit, nicht als statisches Opti-

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Dylla / PORR

1. Vielleicht keine leicht zu beantwortende Frage: Ist FAIR für Sie eher ein Tunnel- oder ein RohrleitungsbauProjekt?

Aus dem Blickwinkel „Tunnel- oder Rohrleitungsbauprojekt“ ist es eher ein Tunnelbauprojekt: Ein Tunnel in offener Bauweise. Ganzheitlich betrachtet zählt es aber vielmehr als Ingenieurbauprojekt, da es neben Tunnelbau auch die Disziplinen Erdbau, Hochbau, Rohrleitungsbau beinhaltet und miteinander verbindet.

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Im Diskurs

Angewandte Nachhaltigkeit: Synthesefaserliner nach 24 Jahren Betrieb auf Herz und Nieren geprüft – ohne Qualitätsverlust 1.

Neue Voraussetzungen Als Ende der 1990er Jahre der Schmutz- und der Regenwasserkanal in der Euskirchener Straße mit Hilfe des Schlauchliningverfahrens saniert wurden, sollte damit mindestens für die nächsten 50 Jahre die Ableitung der Abwässer gesichert werden.

Beide Kanäle wiesen damals unterschiedliche Schäden auf, die sich mit den Synthese­faserlinern beseitigen ließen. Im Laufe der letzten 24 Jahre zeigte sich unterdessen, dass häufiger auftretende Stark­regenereignisse den durch Düren fließenden Bach Mühlenteich immer wieder an seine Kapazitätsgrenze brachten. Hydraulische Untersuchungen der KanalisaBild 1. Ausgebaute Probenstücke vor dem Versand an das Prüflabor: Links der Liner aus dem Regenwasserkanal, tion ergaben, dass mehr Stauraumrechts aus dem Schmutzwasserkanal. volumen für die Regenrückhaltung benötigt wird. Eine lang geplante verkehrstechnische UmbaumaßDüren / NRW – Vor 24 Jahren sanierte die Stadt Düren in der nahme der Euskirchener Straße wurde seitens der StadtEus­kirchener Straße zwei über 100 Jahre alte Kanäle – einen entwässerung genutzt, in offener Bauweise an dieser Stelle Beton-Regenwasserkanal mit Eiquerschnitt 400/600 mm und ­einen Schmutzwasserkanal aus Steinzeug DN 300. Bei der Sanierung kamen damals Synthesefaserliner zum Einsatz, die heute unter dem Namen PAA-SF-Liner auf dem Markt bekannt sind. Im Zuge der Digitalisierung ihres Kanalnetzes führte die Stadtentwässerung Düren eine umfassende hydraulische Neuberechnung durch, mit dem Ergebnis, dass zur Entlastung des innerörtlichen Wasserlaufs Mühlenteich das Stauraumvolumen innerhalb des Kanalnetzes an einigen Stellen sukzessive vergrößert werden muss.

Eine dieser Erweiterungen wird in der Euskirchener Straße umgesetzt. Hier müssen die 1998 sanierten Kanäle partiell einem neuen Stauraumkanal weichen. Damit bot sich für die Aarsleff Rohrsanierung GmbH die Gelegenheit, Proben aus den damals inversierten Synthesefaserlinern zu entnehmen und diese durch das Prüflabor Siebert+Knipschild GmbH, Oststeinbek, auf Herz und Nieren prüfen zu lassen.

Dabei zeigte sich, dass die Materialeigenschaften und Kennwerte beider Liner nach rund einem Vierteljahrhundert unverändert waren und denen zum Zeitpunkt des Einbaus entsprachen.

Dieses Ergebnis ist kein Einzelfall, sondern bestätigt an anderen Linern durchgeführte Untersuchungen: So wurden bereits Synthesefaserliner aus London, Hamburg und Frankfurt/M. nach unterschiedlichen Zeitspannen von fünf bis 30 Jahren teilweise auch mehrfach geprüft.

Allen Analysen ist gemein, dass im Zusammenspiel von Produkt- und Einbauqualität Langlebigkeit, Güte und Zuverlässigkeit von Synthesefaserlinern nachweislich gegeben sind.

26

Bild 2. Gereinigt, fast wie neu: Die Innenoberfläche der Liner zeigt auch nach einem Vierteljahrhundert keine signifikanten Abnutzungserscheinungen.

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Im Diskurs

technischen Spezifikationen der Synthese­ faserliner aus dem Jahr 1998 vorhanden. „Diese bildeten auch die Grundlage für die erste bauaufsichtliche Zulassung eines Liners in Deutschland durch das Deutsche Institut für Bautechnik (DIBt) im Jahr 1999“, führt Zinnecker weiter aus.

3.

So gut wie neu!

Bild 3. Mikroskopische Aufnahme zur visuellen Prüfung des Coatings. Abgebildet ist hier die Probe aus dem Sohlbereich des Eiprofil-Liners 400/600.

einen Stauraumkanal zu errichten. „Daher mussten die alten Kanäle in dem Bereich weichen, obwohl sie auch 24 Jahre nach der Schlauchlinersanierung schadensfrei und noch voll funktionstüchtig waren“, so Dipl.-Ing. Joachim Urbanek, Stadtentwässerung Düren.

Auf diese Weise ergab sich laut Dipl.-Ing. Jürgen Zinnecker, Aarsleff Qualitätsbeauftragter – Technik Synthesefaserliner, die Gelegenheit, Proben der Synthesefaserliner zu entnehmen und diese von einem unabhängigen, akkreditierten Prüflabor untersuchen zu lassen. „Die Synthesefaserliner, die vor 24 Jahren in Düren eingebaut wurden, entsprechen unseren heutigen Aarsleff PAA-SF-Linern. Inspiriert von dem ersten Liner, der in London 1971 eingesetzt wurde, baute die dänische Firma Per Aarsleff 1979 ihren ersten Liner in Holstebro, Dänemark, ein und hat seitdem die Produkt- und Materialentwicklung stetig weitergeführt. 1998 war Per Aarsleff bereits zu einem Drittel an der damaligen Sanierungsfirma – unserem Vorgänger – beteiligt“, erklärt Zinnecker die Historie. Seit 2013 ist Aarsleff Rohrsanierung eine Einhundertprozent-Tochter des dänischen Unternehmens. Und weiter: „Die Qualitätsund die Strukturentwicklung der Liner – sowohl damals als auch heute – erfolgt im Aarsleff-Mutterkonzern. Dabei ist ein Großteil der Mitarbeiter von damals auch heute noch an der Linerfertigung beteiligt. Zusammen mit der hochwertigen technischen Ausrüstung sorgt dies für eine gleichbleibende erstklassige Produktgüte.“

2.

Für die Untersuchungen wurden die beiden Linerstücke zunächst ausführlich fotodokumentiert, gereinigt und visuell begutachtet.

Dabei zeigte sich bereits, dass beide Liner keinen signifikanten Abrieb aufwiesen. „Beim Säubern der Innenfläche ist uns aufgefallen, dass die fertigungsbedingt im PE-Coating existierenden oberflächlichen Poren immer noch erkennbar sind und nicht während des Betriebes verschlissen wurden. Damit ist im Prinzip noch der Original-Einbauzustand vorhanden“, so Goldenstein. Eine genauere mikroskopische Betrachtung zeigte auch keine Verfärbungen, Eintrübungen oder Rissbildung, die auf eine chemische Veränderung des homogen aufgebauten Coatings hinweisen würden. Dessen gemessene Dicken betrugen bei beiden Linern zwischen 0,2 und 0,4 mm, wobei das Coating in allen untersuchten Bereichen vollständig am Schlauchliner anlag. Ebenfalls mikroskopisch betrachtet wurden Wandaufbau sowie Wanddicken der Linerproben.

Auch hier zeigten sich in den untersuchten Bereichen jeweils ein gleichmäßiger, homogener Wandaufbau mit einer durchschnittlichen Wanddicke von 8,76 mm (Kreisprofil) bzw. 9,1 mm (Eiprofil).

4.

Alle Werte im Normbereich Neben den optischen und mikroskopischen Untersuchungen wurden die Probenstücke auch auf ihre mechanischen Eigenschaften geprüft. Dabei erfolgte die Bestimmung der Biegespannung und die Ermittlung des Biege‑E‑Moduls über den Dreipunkt-Biegeversuch. Um die ermittelten

Vergleichswerte aus dem Archiv Bevor die beiden Probenstücke aus Düren näher untersucht werden konnten, stand für B. Eng. Hannes Goldenstein vom Prüflabor Siebert+Knipschild zunächst der Gang ins Archiv an. Goldenstein: „Die beiden Liner wurden 1998 eingebaut und um nun eine Aussage darüber treffen zu können, ob und wie sich die Kennwerte im Laufe der Jahre verändert haben, mussten wir zunächst recherchieren, was laut den damals gültigen Regelwerken gefordert war. Dabei interessierte uns die Frage, welche Eigenschaften das Material zum Einbauzeitpunkt aufweisen musste und wie die Tests im Detail aufgebaut waren, mit denen diese Materialeigenschaften damals geprüft wurden. Kurzum: Wir benötigten Vergleichswerte.“ Und diese bekamen die Prüfer aus Oststeinbek auch aus dem Aarsleff-Archiv. Dort war noch die Verfahrensanleitung mit den

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Bild 4. Probenentnahme nach gut 25 Jahren: In der Holzmühlenstraße in Hamburg wurde im Jahr 2007 ein Stück des 1983 eingebauten Liners entnommen.

27

Im Diskurs

weis der Wasserdichtheit des Laminats und ermittelten den Wert für die Kriechneigung über 24 Stunden. Ein weiterer Materialkennwert, der zum Zeitpunkt des Einbaus als Kriterium zur Qualitätsbeurteilung diente, war die Dichte des Materials. „Dieser Kennwert wurde herangezogen, um eine Aussage darüber treffen zu können, ob und inwieweit der Liner beim Einbau verdichtet wurde bzw. ob sich beispielsweise während des Aufstellens und Härtens Luftblasen gebildet haben“, erklärt Goldenstein. Beides würde sich in einer Änderung der Dichte zeigen. Doch auch hier lagen die Testergebnisse im angegebenen Toleranzbereich.

Bild 5. Die in der Holzmühlenstraße in Hamburg entnommene Linerprobe wurde ausführlich labortechnisch untersucht mit dem Ergebnis, dass auch dieser Liner nach ca.

25 Betriebsjahren alle Anforderungen erfüllt, die zum Einbauzeitpunkt an ihn gestellt wurden.

Werte mit den Angaben aus dem Jahr 1998 vergleichen und damit eine Aussage über den Zustand der Liner treffen zu können, wurden die Versuche auf Grundlage der damals gültigen Normen DIN EN ISO 178:1997-02 in Verbindung mit DIN EN 13566-4 durchgeführt. In einem weiteren Schritt erbrachten die Mitarbeiter von Siebert+​Knipschild in Anlehnung an DIN EN 1610:2016-09 den Nach-

5.

Minimaler Reststyrolgehalt Eine Frage, die immer wieder im Zusammenhang mit dem Einbau von Schlauchlinern gestellt wird, ist die nach der vollständigen Durchhärtung. Als Indikator hierfür dient der Reststyrolgehalt. Je geringer dieser ist, umso weniger freie Restmonomere sind innerhalb des Liners vorhanden und umso mehr ist der Liner durchgehärtet. Im technischen Sinne ist die Härtung eines Liners erfolgreich, wenn der Reststyrolgehalt unter zwei Prozent liegt. Bei den beiden Dürener Linern konnte mit Hilfe des Gaschromatographischen Verfahrens ein Reststyrolgehalt von jeweils 0,1 % festgestellt werden, der somit weit unterhalb des maximalen Grenzwertes liegt. „Das spricht für das qualitativ hochwertige Material und für die Einbauqualität“, so Zinnecker. Eine Fourier-Transform-Infrarot-Spektralanalyse (FT-IR-Spektralanalyse) bestätigte darüber hinaus, dass das angegebene Reaktionsharz (UP-Harz) in dem Liner damals auch verwendet worden ist.

Tabelle 1. Zusammenfassung der Prüfungsergebnisse [Quelle: Siebert+Knipschild/­ Aarsleff]

Sollwerte gemäß DIBt-Zulassung Z.42.3-305 (1999) bzw. Herstellerangaben

Prüfergebnisse der ­Linerproben Eiprofil 400/600

Kreisprofil DN 300

Kurzzeit Biege-E-Mo- 2.800 dul Ef [N/mm2]

4.818

3.508

Kurzzeitbiegespannung σfb [N/mm2]

36

46,6

40,8

Kriechneigung Kn,24h [%]

≤ 13,0

7,0

7,8

Dichte ρ [g/cm3]

1,35 ± 0,25

1,2263

1,2674

Reststyrolgehalt

<2%

0,1

0,1

6.

Ob London oder Düren: Synthesefaserliner überzeugen auch nach 24 Jahren überall

Bild 6. Mit Hilfe eines Dreipunkt-Biegeversuches wird das Biege‑E‑Modul der Linerprobe bestimmt. (Fotos: 1 u. 4–6 Aarsleff Rohrsanierung; 2 u. 3 Siebert+Knipschild)

28

Insgesamt betrachtet ist keine Abminderung der untersuchten Daten gegenüber den Ausgangswerten erkennbar.

Alle Anforderungen, die zum Einbauzeitpunkt an die Liner gestellt wurden, wurden auch nach 24 Jahren Betriebsdauer erfüllt. „Die Materialkennwerte sind heute wie am ersten Tag“, zieht Zinnecker das Fazit. „Damit konnten wir

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Im Diskurs Tabelle 2. Zusammenfassung der Prüfungsergebnisse aus London, Hamburg und Frankfurt am Main [Quelle: Aarsleff]

London

Kennwerte Biegefestigkeit [N/mm2] Biege-EModul [N/mm2] Wand­ dicke [mm]

Hamburg

Frankfurt am Main

19711)

19912)

19973)

20014)

19835)

20076)

19907)

19957)

Extrapoliert7)

Berechnungsansatz5)

Vorgabe

20 Jahre

25 Jahre

30 Jahre

Vorgabe

25 Jahre

1h

5 Jahre

50 Jahre

LangzeitWerte

25

46

43

43

34

38,2

57,9

48,1

56,5

18

5.754

3.631

2.645

1.300

10,3

11,1

–

9

39

2.200

2.900

2.930

47,8

47

34,4

3.100

3.120

3.500

2.200

3.300

2.378 2.300 6,46

9

6,3

5,22

5

7,5

6,18 6,32

Quellen: 1) WIS 4-34-04 Standard April 1986: Issue 1 „Specification for Polyester Insituform Sewer Linings“ 2) MTS Pendar, 3) IB Rolf Siebert 4) Bodycote 5) Vorgabe Hersteller 6) IB Siebert + Knippschild 7) TU Berlin, Fachgebiet Siedlungswasserwirtschaft

erneut nachweisen, dass unsere Liner qualitativ hochwertig sind und fachgerecht eingebaut wurden. Das Ergebnis ist eine weitere Bestätigung anderer vergleichbarer Untersuchungen, in denen das Langzeitverhalten gehärteter Schlauchliner geprüft wurde.“ So wurde der 1971 im Londoner Stadtteil Hackney eingebaute Liner allein dreimal – nach 20, 25 und 30 Jahren – untersucht. 2007 ließ Hamburg Wasser einen 1983 in der Holzmühlenstraße, Hamburg, verbauten Liner nach gut 25 Jahren beproben. In Frankfurt am Main wurden 1990 im Rahmen eines Baustellenvergleichs auf zwei Sanierungsstrecken Schlauch­ liningverfahren mit Warm- und Lichthärtung eingesetzt.

Dieser Einbau wurde seitens des Fachgebietes Siedlungswasserwirtschaft der TU Berlin wissenschaftlich begleitet. Direkt nach dem Einbau sowie einer Betriebsdauer von fünf Jahren wurden dort ebenfalls Proben entnommen und die ermittelten Kennwerte auf eine Nutzungsdauer von 50 Jahren extrapoliert. Dabei zeigte sich, dass der Berechnungsansatz, der 1996 für die Berechnung der Langzeit-Kennwerte verwendet wurde, im Vergleich mit den extrapolierten Werten einen eher konservativen Ansatz darstellte.

Auch Urbanek war von dem Ergebnis der Untersuchungen in Düren nicht überrascht. Man habe über die Jahre durchweg gute Erfahrungen bei Linersanierungen mit Aarsleff gemacht. Zum einen sei das System ausgereift und zum anderen seien die Teams kompetent und gut geschult. Da merke man, dass sich die Mitarbeiter mit ihrer Firma identifizieren und voll hinter dem Produkt und ihrer Arbeit stehen. „Wenn wir nicht aus hydraulischen Gründen den Stauraumkanal an dieser Stelle errichten würden,“ schließt Urbanek, „wären die Kanäle auch weiterhin in Betrieb.“

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Doch welche weiteren Erkenntnisse können aus den Untersuchungsergebnissen gezogen werden? Zinnecker: „Aktuell wird die Nutzungsdauer von mit Schlauchlinern sanierten Kanälen mit 50 Jahren angegeben. Über diesen Zeitraum kann auch die Abschreibung erfolgen. Wenn nun aber nach 24 Jahren der Liner keinerlei Abnutzung oder Veränderung in den mechanischen Kennwerten zeigt, stellt sich die Frage, wie zeitgemäß diese Annahme heute noch ist. Bereits seit längerem wird daher in der Fachwelt diskutiert, die Nutzungsdauer auf 70 oder 80 Jahre zu erhöhen und damit den Zeitraum der Abschreibung zu vergrößern.

Dies sollte auf Grundlage der vorhandenen Langzeiterfahrungen mit entsprechend gehärteten Schlauchlinern aktiv angegangen werden.“ Zweitens untermauern die Untersuchungen aber noch eine weitere wichtige Erfahrung: Während in den letzten Jahren die Renovierungsverfahren stetig weiterentwickelt worden sind und moderne Materialien und Härtungsverfahren beim Schlauchlining zur Verfügung stehen und auch eingesetzt werden, zeigt der gute ‚alte‘ Synthesefaserliner seine Beständigkeit. „Synthesefaserliner, wie sie in Düren eingesetzt worden sind, stehen in ihren Eigenschaften und ihrer Langlebigkeit den Glasfaserlinern in nichts nach. Beide Linerarten haben ihre Daseinsberechtigung am Markt. Je nach vorliegenden Randbedingungen ist entweder das eine oder das andere Material adäquates Mittel der Wahl, um den gewünschten Sanierungserfolg zu erreichen. Deshalb bieten wir schon seit 2008 auch Glasfaser­ liner an“, so Zinnecker.

www.aarsleff-gmbh.de

29

Im Diskurs

Langlebige Hausanschlusssanierung mit Erfahrung und Innovation – Der RS MaxLiner sichert seine Qualität

Das RS MaxLiner® System überzeugt seit über 25 Jahren als Multitalent in der Hausanschlusssanierung. Die Anforderungen an die Qualitätssicherung bei Sanierungsmaßnahmen sowie Umwelt- und Gesundheitsschutz waren stets hoch, sind jedoch in den vergangenen Jahren noch weiter angehoben worden. So werden Rohstoffe in ihrer Anwendung beschränkt oder sogar als „besorgniserregende Stoffe“ für Umwelt und Gesundheit deklariert und der direkte Kontakt mit dem Altrohr bauaufsichtlich nicht mehr zugelassen.

Die RS Technik AG ist stets den neuen Marktanforderungen begegnet und entwickelt ihre Produkte und Systeme stetig weiter. Mit dem Harzsystem „MaxPox Eco“ konnte das bewährte „MaxPox“ System an die neuen Herausforderungen angepasst werden. Erfahrung und Innovation vereinen sich hierbei zu einem nachhaltigen und zukunftssicheren System.

1.

Mit Epoxidharzen höchste Prozesssicherheit Der Einsatz von hochwertigen Epoxidharzen ist gerade im Bereich der Hausanschlusssanierung unabdingbar. Epoxidharze stehen beim Vergleich mit anderen Harzsystemen,

30

wie UP (ungesättigtes Polyesterharz) und VE (Vinylesterharz), ganz vorn und überzeugen durch höchste Prozess­ sicherheit, Maßhaltigkeit und Hinterwanderungsfreiheit.

Echte Zweikomponenten-Epoxidharze härten durch Polyaddition, bei der sich Harz und Härter addieren bzw. zusammenfügen. Die Härtung wird auch als „Chemie mit Haken und Ösen“ bezeichnet und verdeutlicht die sichere Vernetzung bei Einhaltung der korrekten Anzahl an „Haken“ (Härter) und „Ösen“ (Harz). Es kommt auf die richtige Dosierung und Mischung an. Die Vernetzung bzw. Härtung übernehmen die Epoxidharze von selbst. Die Reaktion kann mittels Wärme beschleunigt werden, findet aber auch ohne diese mit der Zeit statt.

Die Polyadditionshärtung ist der Schlüssel zu den vielen herausragenden Eigenschaften der Epoxidharze. Da sich „Haken“ (Harz) und „Ösen“ (Härter) unbedingt verbinden möchten, kann die Reaktion nicht „verhungern“, wenn beispielsweise kühlendes Grundwasser diese verlangsamt. Anders als bei Polymerisationsharzen wird auch bei stark kühlender Umgebung immer eine Vernetzung erzielt und kann zu jedem Zeitpunkt durch Wärme beschleunigt werden. So wird garantiert, dass das Produkt die Anforderungen an den Umweltschutz: keine schlecht gehärteten Schichten im Außenlaminat, und an die Nachhaltigkeit: vollständige Härtung als Basis für die Lebensdauer, erfüllt.

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Im Diskurs Amin Härter IPD (Isophorondiamin) BPA - Basisharz

H

N CH3

H 2C

CH O

CH2

O

C CH3

EP-Amin Vernetzung 3-dimensional

O

CH2

H

CH2 CH O

H

N

H „Chemie mit Haken & Ösen“

Bild 1. Sicherste Polyadditionshärtung: die Chemie der Haken und Ösen

2.

Linerinstallation nachweislich ohne Ringspalt und mit Verbund zum Altrohr Die Verbindung von Epoxidharz und -härter erfolgt bei einem extrem geringen chemischen Schrumpf. Dadurch können die Liner nachweislich ohne Ringspalt und mit Verbund zum Altrohr installiert werden. Der Einsatz schadstofffreier Rohstoffe ermöglicht die Installation des Liners ohne Außenfolie (Preliner), so dass eine wasserdichte und hinterwanderungsfreie Anbindung des Schlauchliners an das Altrohr entsteht. Gerade bei Einbauten mit nur einer Zugänglichkeit (open-end) und bei Anschlüssen, die nicht separat eingebunden werden können, ist dies von großem Vorteil und sichert Wasserdichtheit und Lebensdauer des Systems.

In der bauaufsichtlichen Zulassung (abZ/aBG bzw.

DIBt-Zulassung) für den RS MaxLiner Z‑42.3-389 ist der Nachweis der Hinterwanderungsfreiheit enthalten und es wird darauf verwiesen, dass eine wasserdichte Anbindung ohne zusätzliche Anbindungstechnik erfolgen darf. Das Harzsystem „MaxPox Eco“ überzeugt hier durch seine schadstofffreie Rezeptur (100 % ohne SVHC-Rohstoffe bzw. besorgniserregende Stoffe) und bringt Zukunftssicher­ heit für die wasserdichte Anbindung.

3.

Seit über 25 Jahren bewährte Verfahren Das RS MaxLiner® System bietet für die Hausanschluss­ sanierung langjährige Erfahrung. Die eingesetzten Materia­ lien und Verfahren sind seit über 25 Jahren bewährt und

überzeugen durch ihre Qualität. Unsere Innovationen erfinden das Rad nicht neu und erlauben keine Risiken zulasten der Lebensdauer, sondern sie basieren auf der Weiterentwicklung bestehender sicherer Produkte. Dies ist ein Garant für langlebige und nachhaltige Sanierungsergebnisse.

Neben dem weiterentwickelten Epoxidharzsystem „MaxPox Eco“ gibt es auch Neuerungen im Bereich der Trägermaterialien bzw. Linerschläuche. In der Hausanschlusssanierung sind die Anforderungen an die Flexibilität der Schläuche besonders hoch, da die Leitungen meist mehrere Bögen enthalten und es vielfach zu Dimensionswechseln kommt. Erdverlegte Leitungen sollen mit Linern saniert werden, die mindestens eine Endwanddicke von 3,0 mm aufweisen. Bei nicht erdverlegten Leitungen sind Mindestwanddicken von 2,0 mm zu erzielen.

4.

Nadelfilzliner und Rundgestrickte Man unterscheidet hier grundsätzlich zwischen Nadelfilzlinern und rundgestrickten Liner (Rundgestricke) aus Poly­ esterfasern und ggf. zusätzlichen Verstärkungsfasern (Glasfasern). Nadelfilzliner sind besonders robust hinsichtlich Wanddickenstabilität und Längsdehnung. Rundgestricke­ liner zeichnen sich durch Nahtlosigkeit und homogenes Verhalten aus. Die Vielfalt der Linermaterialien bietet eine projektorientierte Auswahl. So erlaubt der flexible Nadelfilzliner mit Gewebeeinlage „MaxLiner Flex 4D“ bis zu vier Dimensionswechsel. Zur Absicherung von Wand­ dicken über 4,0 mm im überdehnten Bereich konnte der „Flex 4D“ auch als zweilagiger Liner weiterentwickelt und

Bild 2. Bescheinigung der hinterwanderungsfreien, wasserdichten Anbindung des RS MaxLiner® nach 36.912 Stunden Prüfzeit

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31

Im Diskurs Tabelle.

Rundgestrickeliner

Nadelfilzliner

Max Liner

Wovo

Wovo Glas

Wovo X

Fix

Flex

Flex S, Superflex

Flex 4D

PVC

Materialien

PET-Rundgestrick

PET-/Glasfaserrundgestrick

PET-Rundgestrick

PET-Rundgestrick

PET-Filz

PET-Filz

PET-Filz mit PETGewebe

PET-Filz

Enddicke [mm]

3.0

bis 4.0

3.0

3.0

bis 3.0/5.0

bis 3.0/4.5

bis 4.0/ zweilagig bis 6.0

bis 3.0/4.5/6.0

Bögen

90°

90°

90°

90°

45°

90°

90°

45°

DNWechsel

1

bis 3

bis 2

bis 2

0

1

bis 4

0

zugelassen werden. Somit sind auch Nennweitenwechsel von DN300 auf DN400 sanierbar. Der Nadelfilzliner „Flex S“ hat sich zum Allrounder mit den höchsten Einbaukilometern gemeistert. Der „Flex“ kommt bei einfachen Rohrverläufen zum Einsatz, während der „PVC-Liner“ in der industriellen Anwendung besteht. Die MaxLiner Flex Nadelfilzliner zeichnen sich durch eine dreifach überlappt genähte Naht aus, die eine vollständige Harztränkung und Dehnfähigkeit ermöglicht. Die Liner sind wanddickenstabil, zeigen eine sehr gute Harzhaftung in der Filzstruktur und können auch mittels Dampfhärtung gehärtet werden.

Die Rundgestrickeliner sind durch den „MaxLiner Fix“ bzw. Brawoliner in unterschiedlichen Ausführungen bekannt. Sie sind nahtlos rundgestrickt und lassen sich nochmal leichter inversieren als die flexiblen Filzliner. Mit dem „Wovoliner“ gibt es nun einen weiteren Rundgestrickeliner auf dem Markt, der in seiner Standardausführung als „Wovo“ bereits die Konformität zum „MaxLiner Fix“ nachgewiesen hat. Der Rundgestrickeliner mit Glasfaserverstärkung „Wovo Glas“ ermöglicht sehr hohe mechanische Kennwerte und kann auch bei geringer Wanddicke erhöhten Anforderungen an die Rohrstatik Rechnung tragen. Trotz Glasanteil ist er sehr dehnfähig und für mehrere Nennweitenwechsel geeignet. Für Flexibilität und Dimensionswechselfähigkeit ohne Glasverstärkung befindet sich

der „Wovo X“ in der Entwicklung. Die oben stehende Tabelle bietet eine Übersicht zu den MaxLiner Trägerschläuchen und ihrer Anwendung.

5.

Hinterwanderungsfreie und wasserdichte Anbindung an Altrohr bei allen Linermaterialien Sämtliche Linermaterialien ermöglichen mit dem „MaxPox“ und „MaxPox Eco“ Harz eine hinterwanderungsfreie und wasserdichte Anbindung an das Altrohr. Sie lassen sich im Grundwasserbereich mit einer Außenfolie oder einem „PU-Außenschlauch“ als dünnen Filzliner kombinieren. Der „PU-Außenschlauch“ wirkt als integrierte Außenbeschichtung, verringert Überschussharz in den Zuläufen und erhöht die Endwanddicke des Liners um ca. 0,5 mm.

Der zusätzliche Schlauch muss nicht imprägniert werden und lehnt sich in sämtlichen Nennweitenwechseln sicher an Altrohr und Liner an. In der bauaufsichtlichen Zulassung (abZ/aBG bzw. DIBt-Zulassung) für den RS MaxLiner Z-42.3-389 ist der „PU-Außenschlauch“ als integrierter Linerbestandteil aufgenommen und wird bei der Wasserdichtheitsprüfung unverändert belassen.

Die härtungssicheren Zweikomponenten-Epoxidharze müssen im richtigen Mischungsverhältnis der „Ha-

Bild 3. RS CMU® mobile, leichte Dosier- und Mischanlage – punktet bei kleinen Verbrauchseinheiten und ermöglicht eine automatische Dosierung und luftfreie Mischung.

RS CCM® – eine SPS-gesteuerte Dosier- und Mischanlage, voll automatisch und computerkontrolliert. (Fotos/Abb.: RS Technik)

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Im Diskurs

ken“ (Harz) und „Ösen“ (Härter) dosiert und luftfrei miteinander vermischt werden. Dies kann händisch durch korrekte Einwaage und entsprechende Rührwerke erfolgen oder als „Sorglosvariante“ mit automatischen Dosierund Mischanlagen, die das richtige Mischungsverhältnis selbständig einstellen.

6.

Mobile und vollautomatische Dosier- und Mischanlagen Die RS Technik bietet hier zwei Varianten an, die kompakte RS CMU (controlled mixing unit) sowie die prozessorgesteuerte RS CCM (computer controlled mixing).

Die mobile Dosier- und Mischanlage RS CMU ist klein und leicht in der Anwendung. Sie passt auf jedes Fahrzeug und benötigt für den Betrieb lediglich Druckluft.

Die Anlage ist mit drei Materialtanks ausgerüstet (60 l Harz, 30 l Härter, 15 l Härter), die sich auch während des Betriebes kontinuierlich nachfüllen lassen. Die drei Kolbendosierpumpen sind auf das eingesetzte Zweikomponenten-Epoxidharzsystem abgestimmt und erlauben eine Förderleistung von bis zu 7,5 kg/min. Die Bedienung erfolgt einfach über einen Bedienhebel (Mischen – Stopp – Zirkulieren) und garantiert ein fehlerfreies Arbeiten mit

exaktem Mischungsverhältnis. Die benötigte Gemischmenge wird über einen Vorwahlzähler eingestellt und die Komponenten im Statikmischer luftfrei miteinander vermischt. Über einen Befüllschlauch wird das Gemisch direkt in den Liner eingefüllt und kann auskalibriert werden.

Die vollautomatische Dosier- und Mischanlage RS CCM gewährleistet eine umfangreiche Protokollierung und Fördermengen bis zu 18 kg/min. Die Anlage besitzt größere Tanks und fördert mit Schneckenpumpen. Die Bedienung erfolgt über einen Touchscreen (Sensorbildschirm). Ein Prozessor zeichnet sämtliche Parameter lückenlos auf und erlaubt die Ausgabe von Dosier-, Mischund Imprägnierprotokollen. Die RS CCM lässt sich in verschiedenen Größen und Ausbaustufen in das Sanierungsfahrzeug integrieren. Über den Materialtanks wird der Walzentisch montiert und die vorgelagerten Kalibrierwalzen sorgen für eine vollständige Verteilung des Harzgemisches im Liner.

Das Multitalent RS MaxLiner verbindet Erfahrung und Innovation und steht damit für Sicherheit, Langlebigkeit, Nachhaltigkeit und stetige Weiterentwicklung an die Marktbedürfnisse in der Rohrsanierung.

www.rstechnik.com.

Intelligentes Bauen verbindet Menschen.

Zum Projektfilm:

PORR GmbH & Co. KGaA . Ingenieurbau porr.de/ingenieurbau

Im Diskurs

Das neue DVGW-Arbeitsblatt GW 302-1 Der erste Meilenstein für die Neuregelung der grabenlosen Bauweisen ist veröffentlicht: das DVGW-Arbeitsblatt GW 302-1 „Grabenlose Bauweisen – Teil 1: Unternehmen zur Rehabilitation und Neulegung von Rohrleitungen – Anforderungen und Prüfungen“. Der gemeinsame Arbeitskreis „Grabenlose Bauweisen“ von rbv, GSTT und RSV hat in intensiver und kooperativer Arbeit die Vorlage für ein neues Regelwerk geschaffen, welches anschließend die Gremien des DVGW passiert hat und nun im Weißdruck vorliegt.

Das Arbeitsblatt hat das Ziel, die Konformitätsbewertung von Unternehmen, die grabenlose Bauweisen anwenden, zu ermöglichen und zu erleichtern. Es ersetzt das bisherige Arbeitsblatt GW 302. Dieses wurde im Jahr 2001 veröffentlicht und legte Qualifikationskriterien für Unternehmen im Bereich grabenlose Neulegung und Rehabilitation von nicht in Betrieb befindlichen Rohrleitungen fest. Mit der Neuausgabe werden umfassende Änderungen vorgenommen, um die Anforderungen für die grabenlose Bauweise klar und präzise zu definieren und befindet sich damit auf Augenhöhe zur offenen Bauweise nach GW 301.

Bestmögliche Qualität sichern Gleichzeitig grenzt das Dokument den Anwendungs- und Ausführungsbereich eindeutig von der offenen Bauweise ab. Auf Initiative des rbv und mit Autorisierung durch den zuständigen DIN-DVGW-Normenausschuss ging man gemeinsam mit den Partnerverbänden die Überarbeitung des bestehenden Regelwerks an, um unter Berücksichtigung der aktuellen Anforderungen der Branche weiterhin bestmögliche Qualität zu sichern.

Um alle im Bereich grabenlose Bauweisen tätigen Akteure zu erreichen und zu Informieren, nutzte der Verband neben den allgemeinen Kommunikationskanälen auch die gemeinsame Informationsveranstaltung „Grabenlose Bauweisen“ von GSTT und rbv. Diese fand am 22. und 23. November 2023 in Berlin mit der Vorstellung des druckfrischen Werkes und Erläuterungen statt.

Aktualisierten Anforderungen entsprechende ­Arbeitspraktiken Es ist wichtig, dass alle im Bereich grabenloser Bauweisen tätigen Akteure, einschließlich Planer, Netzbetreiber und ausführende Unternehmen, über diese Änderungen informiert sind und dadurch sicherstellen, dass ihre Arbeitspraktiken den aktualisierten Anforderungen entsprechen.

Damit werden sowohl eine definierte Ausführungsqualität

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als auch die erforderliche Anwendungssicherheit der grabenlosen Rehabilitations- und Neulegungsverfahren ermöglicht sowie eine einheitliche Konformitätsbewertung gemäß DVGW-Arbeitsblatt GW 302-1 gewährleistet.

Mit der Überarbeitung von DVGW GW 302 (A), Ausgabe 2001, ist es vorgesehen, dass die gesamte bisherige Regelwerksreihe GW 320 ff. nur noch aus den folgenden drei Teilen bestehen wird.

DVGW GW 302-1 „Grabenlose Bauweisen – Teil 1: Unternehmen zur Rehabilitation und Neulegung von Rohrleitungen – Anforderungen und Prüfungen“ enthält die Anforderungen und Prüfungen der Unternehmen in Bezug auf die jeweiligen grabenlosen Bauweisen und dient der Konformitätsbewertung.

DVGW GW 302-2 „Grabenlose Bauweisen – Teil 2: Rehabilitation von Druckrohrleitungen – Verfahrenstechnik“ enthält sämtliche bisherigen grabenlosen Verfahren, bei denen unter Nutzung der bestehenden Trasse eine vorhandene Rohrleitung rehabilitiert oder erneuert wird. Teil 2 wird daher die bisherigen DVGW-Regelwerke GW 320-1 (A), GW 320-2 (A), GW 322-1 (A), GW 322-2 (A), GW 323 (M), GW 325 (A), GW 327 (A) und W 343 (A) ersetzen.

Weiterhin ist vorgesehen, dass mit dem vor Ort härtenden Schlauchlining und dem Lining mit eingezogenen Schläuchen zwei neue Verfahren aufgenommen werden.

DVGW GW 302-3 „Grabenlose Bauweisen – Teil 3: Neulegung von Druckleitungen – Verfahrenstechnik“ enthält bisherige grabenlose Verfahren, bei denen ohne Nutzung der bestehenden Trasse eine neue Rohrleitung gebaut wird.

Daher ersetzt Teil 3 die bisherigen DVGW-Arbeitsblätter GW 321, GW 324 und GW 325. Außerdem sollen die Verfahren des ungesteuerten Rohrvortriebs aufgenommen werden, wodurch die DVGW-Arbeitsblätter GW 304 und GW 304-B1 entfallen sollen.

Hinweis: Zertifikate nach GW 302 (Ausgabe 2001) der DVGW CERT GmbH verlieren unabhängig von der aufgedruckten Laufzeit spätestens am 30.09.2026 ihre Gültigkeit und müssen vorher durch eine sogenannte Deltaprüfung (idea­ lerweise im Rahmen der Zwischenprüfung im 3. Jahr der Laufzeit eines bestehenden Zertifikates) umgestellt werden.

www.rohrleitungsbauverband.de

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Im Diskurs

Dresdner Abwassertagung – 23./24. April 2024

Bild 1. Die Besucher der Dresdner Abwassertag erwartet ein vielfältiges Programm aus Vorträgen, Podiumsdiskussionen, Poster-Präsentationen …

Bild 3. Auch 2023 war die Dresdner Abwassertagung Publikums- und Experten-­ Magnet (Fotos: DAT)

Die Dresdner Abwassertagung (DAT) gehört zu den führenden Fachveranstaltungen für die Wasser- und Abwasserbranche in Deutschland. Sie findet dieses Jahr am 23. und 24. April 2024 im MARITIM Internationales Congress Center Dresden (ICC) statt.

Unter dem Titel „Worauf es jetzt ankommt!“ diskutieren dazu:

Die DAT dient dem Erfahrungsaustausch und der Vernetzung von Experten aus Politik, Verwaltung, Wirtschaft und Wissenschaft. Die Veranstaltung wird organisiert von der Stadtentwässerung Dresden, der DWA Sachsen/Thüringen, der TU Dresden und dem BDEW Mitteldeutschland.

Die Besucher erwartet ein vielfältiges Programm aus Vorträgen, Podiumsdiskussionen, Poster-Präsentationen und Exkursionen zu aktuellen Themen wie Abwasserbehandlung, Gewässerschutz, Energieeffizienz, Ressourcenrückgewinnung oder Digitalisierung.

Der Auftakt der Tagung am 24. April 2024 widmet sich der Reform der kommunalen Abwasserrichtlinie der EU. (Herstellerverantwortung für die Kosten der 4. Reinigungsstufe, Verlängerungen der Fristen zur Einführung der 4. Reinigungsstufe und der Energieneutralität, Zukunft des Phosphorrecyclings).

– Dr. Lisa Broß, Vorstandsmitglied und Sprecherin der DWA-Bundesgeschäftsführung (Deutsche Vereinigung für Wasserwirtschaft, Abwasser und Abfall e. V.) – Birgit Lange, Abteilung Wasser und technischer Umweltschutz im Sächsischen Staatsministerium für Energie, Klimaschutz, Umwelt und Landwirtschaft (SMEKUL) – Rainer Köhler, Vorstand HUBER AG – Dr. Ulrich Meyer, Geschäftsführer, Leipziger Wasserwerke GmbH – Dr. Claus Gerhard Bannick, Umweltbundesamt, Abwassertechnikforschung Parallel zur Tagung präsentieren mehr als 100 führende Unternehmen der Umweltbranche innovative Produkte und Dienstleistungen in einer Ausstellung, die bereits ausgebucht ist.

Am ersten Veranstaltungstag (23. April 2024) findet ein Praxis-Forum statt. Am gleichen Tag gibt es eine Exkursion zur Baustelle des neuen Industriesammlers Nord.

Abends folgt die offizielle Ausstellungseröffnung im ICC. Anschließend geht es zum entspannten Kommunikationsabend in den Club Arteum.

Die Dresdner Abwassertagung verzeichnete 2023 mit 780 Gästen einen Teilnahmerekord. Auch in diesem Jahr rechnen die Veranstalter mit einem ähnlich hohen Zuspruch.

Die Anmeldung zur Tagung ist ab sofort möglich unter der u. s. Web-Adresse. Dort finden sich auch das Programm und weitere Informationen zur Veranstaltung. Tickets gibt es ab 140,00 Euro.

Bild 2. … und Exkursionen zu aktuellen Themen wie Abwasserbehandlung, ­Gewässerschutz, Energieeffizienz, Ressourcenrückgewinnung oder Digitalisierung.

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www.DAT.info

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Projekte in Kanal- und Rohrleitungsbau sowie -sanierung

Neue Wege für den Bremer Osten – mit Gleitschienenverbau von TWF Bremen – Das vorhandene Straßenbahnnetz in Bremen wird um eine Querverbindung erweitert. Auf ihrer Gesamtstrecke zwischen Bremer Westen und Osten gehört die Linie 2 dann mit 20 km und 44 Haltestellen zu den längsten Straßenbahnstrecken der Hansestadt. Einmal quer durch Bremen – Linie 2 verbindet.

Die neue Gleisverbindung optimiert das Angebot des ÖPNV und hilft beim Erreichen der Umweltziele Bremens. Der Ausbau des umweltfreundlichen Straßenbahnnetzes ist Bestandteil des aktuellen Verkehrsentwicklungsplans Bremen 2025.

Vor dem Gleis- und Straßenbau wurden Kanalbaumaßnahmen im Bereich der neuen Gleisverbindung durchgeführt.

Der in deren Bereich unter den Straßen verlaufende Mischwasserkanal wird von der ARGE Stehnke/Matthäi im Auftrag der hanseWasser Bremen GmbH saniert. Kanaluntersuchungen mittels TV-Kamera hatten ergeben, dass das Kanalsystem durch starke Schäden beeinträchtigt ist. Die Arbeiten erfordern umfangreiche Verkehrslenkungsmaßnahmen und begannen im Mai 2022. Der neue Kanal wird in der alten Trasse verlegt, mit einer Nennweite von 1800 mm in der Stresemannstraße bzw. 1200 mm in der Bennigsenstraße. Zusätzlich wird von der Bennigsenstraße aus ein Kanal mit einer Nennweite von 1400 mm eingebaut, um zusätzliches Stauraumvolumen zu schaffen. Die Kanalbaumaßnahmen sollten bis August 2023 andauern, die gesamte Maßnahme wird voraussichtlich Mitte 2026 abgeschlossen sein.

Gleitschienenverbau Der eigentliche Kanalbau in der Bennigsenstraße begann im Juni 2022 ab der Kreuzung Stresemannstraße (Bauabschnitt 1) und wurde ab Mitte Juli von einer zweiten Kolonne in der Stresemannstraße in Richtung Steubenstraße unterstützt (Bauabschnitt 2).

Bild 1. Die Bauunternehmung Stehnke …

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Bild 2. … auf einen Gleitschienenverbau der TWF Tiefbautechnik. (Fotos: TWF)

Die ausführende Gottfried Stehnke Bauunternehmung GmbH & Co. KG aus Osterholz-Scharmbeck setzte für die Erneuerung des Vorfluters DN 1800 aus Polyethylen (PE) auf einen Gleitschienenverbau der TWF Tiefbautechnik GmbH aus Heinsberg/NRW. Die „Doppelgleitschiene Standard“ wurde auf einer Länge von 460 m und einer Tiefe von ca. 4 m auf einer Breite von 3,3 m eingesetzt, die teilweise auf 5,3 m aufzuweiten war. „Aufgrund der Komplexität der notwendigen Aufweitung hatten wir mit der von TWF angebotenen Mietlösung den idealen Partner für den Verbau. So konnten wir flexibel Ergänzungs- und Anbauteile ordern, die TWF zuverlässig und ‚just in time‘ auf die Baustelle gebracht hat“, berichtet Stehnke-Bauleiter Thomas Böttjer.

TWF-Berater Michael Bär ergänzt: „Der Doppelgleitschienen-Verbau kann sehr flexibel auf die Baustellengegebenheiten angepasst werden. Die Kolonne des Poliers der Stehnke Bauunternehmung konnte mit dem Verbausystem sehr schnell vertraut gemacht werden und schafft hier eine hohe Tagesleistung. Gegenüber herkömmlichen Verbau­ arten konnte unser Kunde mit Einsatz der TWF-Verbau­ systeme viele Meter machen. Aufgrund unseres regionalen Mietlagers konnten wir flexibel auf Änderungen der Baustellengegebenheiten reagieren. Außerdem kann unser eigenes technisches Büro Baustellen- und Ausführungspläne bis hin zur statischen Berechnung mitliefern. Zuverlässigkeit, Geschwindigkeit und Flexibilität unseres Gleitschienenverbaus war ausschlaggebend für Stehnkes Entscheidung.“ www.twf-tiefbautechnik.de

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Projekte in Kanal- und Rohrleitungsbau sowie -sanierung

EIGERFLEX LONGLINE 2 × 390 m – auf 3.000 m Höhe am Kitzsteinhorn, Österreich

Bild 1. Am am Kitzsteinhorn in Österreich, auf über 3000 m Höhe, verlegte BRUGG mit seinem bewährten Distributionspartner KE KELIT sowie dessen Kunden zwei EIGERFLEX LONGLINE Rohre von je 390 m Länge.

In der Nähe des ältesten Gletscherskigebiets Österreichs sollte eine Abwasserleitung von der Berg- zur Mitteltalstation der Gondelbahn am Kitzsteinhorn errichtet und in eine bereits bestehende Leitung von der Mittel- zur Talstation eingebunden werden. Dabei kamen die hochwertigen EIGERFLEX LONGLINE Rohre von BRUGG zum Einsatz, um den Frostschutz des Wassers zu garantieren.

In einer Höhenlage von bis zu 3.000 m kamen zwei EIGERFLEX LONGLINE Rohre von je 390 m Länge von BRUGG Pipes zum Einsatz.

Diese anspruchsvolle Verlegung erfolgte in enger Zusammenarbeit mit BRUGGs bewährtem Distributionspartner KE KELIT sowie dessen Kunden. Herausfordernd war dabei für die Arbeiter auf dieser Höhe nicht nur die technische Umsetzung, sondern auch die logistische Meisterleistung, das Material und die Fahrzeuge über schmale Bergstraßen zum Einsatzort auf über 3.000 m Höhe zu transportieren.

Da der Graben nicht direkt im Gletschergebiet lag, sondern im felsigen Geröll, musste er zunächst durch Sprengen und Bohrungen freigelegt werden.

Bild 3. Schmale Bergstraßen zum Einsatzort auf über 3.000 m Höhe und Freilegung des Grabens im felsigen Geröll durch Sprengen und Bohrungen (Fotos: BRUGG)

Das gesamte Projekt war stark von den Wetterbedingungen abhängig, und es war unerlässlich, den Graben von Schnee freizuhalten, um eine einwandfreie technische Installation zu gewährleisten.

Die Bauarbeiten erfolgten in zwei Phasen und dauerten von Juni bis Oktober 2023.

Produktvorteile Das EIGERFLEX LONGLINE Rohr hat sich als äußerst zuverlässig für den Transport von Trink- und Abwasser unter extremen Bedingungen erwiesen. Dank des festwiderstandsfähigen Heizkabels gibt es keine Leistungsbeschränkungen über 1.000 m. Ferner ermöglicht die integrierte Heiztechnologie eine mühelose Verlegung bei maximaler Flexibilität.

Das abgestimmte Zubehör rundet die einfache Handhabung des BRUGG Pipes Produkts ab, und sichert eine reibungslose Durchführung – selbst bei den anspruchsvollsten Aufgaben.

Bild 2. Durch die integrierte Heiztechnologie wird eine mühelose Verlegung bei maximaler Flexibilität ermöglicht.

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www.bruggpipes.com

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Projekte in Kanal- und Rohrleitungsbau sowie -sanierung

Neuer Mischwasserkanal in Wildeck Qualität und Nachhaltigkeit am Wagnersberg im Fokus Bei der Erneuerung des Mischwasserkanals in der Straße Wagnersberg im Wildecker Ortsteil Richelsdorf sorgt das FABEKUN®-Kanalrohrsystem für Qualität im Kanal. „Insbesondere die Kombination zweier Rohrmaterialien zu einem System haben uns bei der Auswahl des Rohrwerkstoffes überzeugt“, erklärt Wilfried Kleinerüschkamp, Gemeindewerke Wildeck. Der Beton bringt die nötige Stabilität und der Kunststoff eine hohe Korrosionsbeständigkeit und eine gute Hydraulik – beides wichtige Eigenschaften für unseren Anspruch an Dichtigkeit und Langlebigkeit der eingesetzten Produkte“, so der Leiter der Bauabteilung weiter. Neben FABEKUN®-Kanalrohren setzte die mit den Sanierungsarbeiten beauftragte Räuber Bauunternehmen GmbH, Bad Hersfeld, ausgekleidete FABEKUN®-Schachtunterteile ein.

Dass für die Gemeinde im Landkreis Hersfeld-Rotenburg im Nordosten von Hessen insbesondere Nachhaltigkeitsaspekte einen hohen Stellenwert haben, belegen beeindruckende Zahlen: Rund 50 Mio. € sind im Rahmen der Umsetzung des Anfang der 1990er Jahre aufgestellten Entwick-

Bild 1. Für den neuen, ca. 390 m langen Mischwasserkanal kommen FABEKUN®Kanalrohre DN 500 zum Einsatz.

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lungsplans laut Aussage von Kleinerüschkamp bereits in die Infrastruktur von Wildeck investiert worden. Von Beginn an kommen Fördergelder des Landes Hessen hinzu.

Zu den wichtigen Grundlagen für den Ausbau des Kanalnetzes zählt darüber hinaus das so genannte Wildecker Modell, bei dem auch die Kosten für notwendige Investitionen in Wasser- und Kanalnetz über Gebühren finanziert werden.

Investitionen werden umgelegt Während Bürger mit dem Wassergeld und den Abwassergebühren üblicherweise die laufenden Kosten der Wasserversorgung und Abwasserentsorgung zahlen und anstehende Baumaßnahmen auf die hiervon profitierenden Grundstückseigentümer umgelegt werden, werden beim Wildecker Modell auch die Investitionen in das Kanal- und Wassernetz auf die Wasser- und Abwassergebühren pro Kubikmeter umgelegt. „Der Wasserpreis in Wildeck ist zwar höher als in anderen Orten, aber die Grundstücks-

Bild 2. Vor dem Zusammenfügen werden sowohl das PVC-Spitz-Ende als auch die Dichtung auf dem Betonspitz-Ende sowie die Muffen von Beton- und Kunststoffrohr oder wie hier die Schachtmuffe mit Gleitmittel eingeschmiert.

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Projekte in Kanal- und Rohrleitungsbau sowie -sanierung

Schachtunterteile ausgekleidet Unter diesen Rahmenbedingungen verläuft auch die im Dezember 2022 begonnene Erneuerung des Mischwasserkanals in der Straße Wagnersberg. „Der Austausch der alten Betonrohre im Nennweitenbereich von DN 500 bis DN 300 war notwendig geworden, da diese die für die Nutzungsdauer typischen Schäden wie Sohlenerosion, Einbrüche, Scheitelrisse und defekte Hausanschlüsse aufwiesen und damit den heutigen Anforderungen an Hydraulik und Statik nicht mehr genügten“, sagt der für die Oberbau­ leitung zuständige Bautechniker Michael Schneider, Ingenieurbüro Müller GmbH & Co. KG, Steinau an der Straße. „Im Zuge des Kanalneubaus werden auch neue Wasserleitungen und Glasfaserkabel verlegt sowie die Stromversorgung erneuert und abschließend die Straße grunderneuert.

Für den neuen, ca. 390 m langen Mischwasserkanal kommen FABEKUN®-Kanalrohre DN 500 zum Einsatz. Zusätzlich werden 15 Schächte neu gebaut. Sie sind teilweise mit innenliegenden Abstürzen ausgestattet und verfügen über FABEKUN®-Schachtunterteile, die komplett mit PU ausgekleidet sind. Durch ein besonderes Verfahren werden die Schachtauskleidungen – auch im Bereich der Muffen – fugenfrei und ohne Klebestellen produziert. Das bietet viele Vorteile: Die Infiltration von Grundwasser, gerade auch im Bereich der Muffen und Fugen, ist nicht mehr möglich.

Doppeldichtsystem einmalig

Bild 3. Fachgerechtes Ablassen und Einbau des Kanalrohres mit Hebezeug

eigentümer werden bei Arbeiten am Kanal- und Wassernetz nicht extra zur Kasse gebeten“, so Kleinerüschkamp weiter. „In den Wasser- und Kanalgebühren enthalten sind auch die Kosten für die Wiederherstellung der Straße direkt über den Wasserleitungen und den Kanalrohren.“

Hohe Anforderungen hatte der Auftraggeber auch an die neuen Kanalrohre. Aufgrund des geringen Gefälles sollten sie über gute hydraulische Eigenschaften verfügen, darüber hinaus statisch belastbar sein sowie über eine hohe Dichtigkeit und hohe Lebensdauer verfügen. In dieser Hinsicht kann das FABEKUN®-Kanalrohrsystem, welches die hervorragenden Materialeigenschaften zweier Rohrmaterialien zu einem System kombiniert, mit seinem hohen Gebrauchswert punkten. „Der Beton verfügt über die nötige

Nachhaltige Systeme im Fokus Reduziertes Ablaufverhalten

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Projekte in Kanal- und Rohrleitungsbau sowie -sanierung

Bild 4. Bei FABEKUN®-Abzweigen handelt es sich um ein flexibles Kugelgelenk, das an der gewünschten und statisch zulässigen Stelle in einem FABEKUN®- Kanalrohr werkseitig eingebaut wird.

Bild 5. FABEKUN®-Schachtunterteile bieten vielfältige Anschlussmöglichkeiten und Gerinnevarianten oder können z. B. auch mit integrierten Abstürzen ausgestattet werden. (Fotos: P. V. Betonfertigteilwerke GmbH)

Stabilität und der Kunststoff weist neben sehr guten Fließeigenschaften auch eine hohe Diffusions- und Korrosionsbeständigkeit auf“, erklärt Pascal Schäfer, Außendienst, P. V. Betonfertigteilwerke GmbH. Besonders erwähnenswert ist für Schäfer, dass FABEKUN®-Kanalrohre über zwei unabhängige Dichtsysteme verfügen: einer innen gekammerten Vakuumdichtung zur Verbindung der Kunststoffrohre und einer äußeren Lippendichtung im Betonrohr. Beide Dichtungssysteme sind voneinander unabhängig.

Flexibel mit Kugelgelenk „Der neue Mischwasserkanal verläuft in einer Tiefe von 2,50 bis 3,00 m, wobei der Untergrund im Baugebiet durch verschiedene Bodenklassen 3 bis 7 gekennzeichnet ist“, erläutert Bauleiter Jens Heinemann, Räuber Bauunternehmen GmbH, Bad Hersfeld. „Nach der fachgerechten Herstellung des Rohrauflagers werden die Kanalrohre in den Rohrgraben eingehoben und nach dem vorherigen Ein-

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schmieren des PVC-Spitz-Endes und der Dichtung auf dem Betonspitzende sowie der Muffen von Beton- und Kunststoffrohr frei hängend in die Muffe eines bereits verlegten Kanalrohrs eingeführt, damit sich die Rohrverbindung zwängungsfrei zentrieren kann.“ Für das Einbinden der 45 Hausanschlussleitungen – diese werden mit Kunststoffrohren DN/OD 160 neu verlegt – werden die FABEKUN®Kanalrohre bereits im Werk mit FABEKUN®-Abzweigen ausgestattet. Hierbei handelt es sich um ein flexibles Kugelgelenk, das an der gewünschten und statisch zulässigen Stelle im FABEKUN®- Kanalrohr eingebaut wird. Das Gelenk kann in allen Richtungen bis zu 11° von seiner Achse abgewinkelt werden. Das ermöglicht ein flexibles und spannungsfreies Einbinden der Hausanschlussleitungen.

Die Baumaßnahme in der Straße Wagnersberg in Wildeck verlief reibungslos und nach Plan. Die Baupartner stellten das Projekt wie geplant im November 2023 fertig.

www.pv-gruppe.de

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Gütesicherung im Kanalbau

Sicherheit und Qualität für den Gewässerschutz Vortrieb des Sammlers Untenitter in Solingen Solingen / NRW – Die Technischen Betriebe Solingen (TBS) setzen in Zusammenarbeit mit dem Bergisch-Rheinischen Wasserverband (BRW) bis Mitte 2024 ein ganzheitliches Gewässerschutz-Konzept im Ittertal um. Zu den Maßnahmen zählt neben der Erstellung des Staukanals Ittertal (BRW und TBS) und des Sammlers Bavert (TBS) auch der Bau des Sammlers Untenitter (TBS) mit einer Länge von ca. 1080 m und einem Nennweitendurchmesser DN 1800. Die Sonntag Baugesellschaft mbH & Co. KG, Dörth, errichtete diesen grabenlos im Rohrvortrieb. So wird die Itter (20,1 km langer Nebenfluss des Rheins) zukünftig sowohl vor der unzulässig hohen stofflichen Belastung der angeschlossenen Gebiete als auch vor der hydraulischen Überlastung aufgrund von Starkregenereignissen geschützt.

Damit der neue Sammler seine Aufgabe langfristig erfüllen kann, legt man bei der Umsetzung Wert auf den Dreiklang aus Qualität, Qualifikation und Arbeitsschutz. Mit dem Gütezeichen VMD der Gütegemeinschaft Kanalbau verfügt Sonntag über den Nachweis der spezifischen fachtechnischen Qualifikation, um die Arbeiten durchzuführen. Als Bauherr, Bauoberleitung und als Bauüberwachung betreuen die TBS u. a. auch die zusätzliche Qualitätsüberwachung der Rohrherstellung im Werk. Die Beauftragung von Fischer Teamplan, Niederlassung Düsseldorf zur Sicherheits- und Gesundheitsschutzkoordination (SiGeKo), sorgt für einen sicheren und reibungslosen Bauablauf.

Das große Ganze im Blick Auf Grundlage des Wasserhaushaltsgesetzes und des Landeswassergesetzes NRW entstanden bereits vor 15 Jahren die ersten Planungen für das Großprojekt mit den Baumaßnahmen entlang der Itter. 2019 begannen die Arbeiten mit dem Bau des Staukanals. Mitte 2022 starteten die vor-

bereitenden Arbeiten für den Vortrieb des neuen Mischwassersammlers Untenitter. Dieser verläuft von dem gleichnamigen Regenüberlaufbecken (RÜB) entlang der im Tal gelegenen Straße und endet in einem Übergabebauwerk zum Staukanal Ittertal. Über eine integrierte Schwallspülklappe innerhalb dieses Bauwerkes lässt sich der neue Sammler darüber hinaus zur Spülung des Staukanals einstauen.

Speziell auf den Baugrund abgestimmt Insgesamt wurden 283 Stahlbetonrohre DN 1800 einzeln auf die Baustelle geliefert und von einer gut 15 m tiefen Startbaugrube zum Zielschacht vorgetrieben. Wegen der bergigen Lage des Ittertals verändert sich die Erdüberdeckung auf der Leitungstrasse und beträgt in Teilbereichen bis zu 25 m. Die große Tiefenlage hat den Vorteil, dass die gesamte Vortriebstrecke unterhalb des Kampfmittelhorizontes verläuft. So konnte die Kampfmittelsondierung auf den Bereich der Baugruben beschränkt werden. Gleichzeitig erfolgt der Vortrieb jedoch komplett im Grundwasser mit variierendem Grundwasserdruck zwischen 0,7 und 2,4 bar.

Für den Vortrieb wurde eine Vollschnittmaschine mit Druckluftstützung eingesetzt. Das Schneidrad der Maschine stimmte Sonntag speziell auf die Gegebenheiten ab, um den Verschleiß während des Vortriebes möglichst gering zu halten. Die vorliegende Geologie in Solingen ist hochkomplex. Die Mitarbeiter von Sonntag mussten fast ausschließlich durch Schiefergebirge aus Ton- und Sandstein fahren, in dem neben hochfesten quarzitischen Bereichen auch weichere bindige Bodenlinsen eingeschlossen waren. Insgesamt viermal war der Vortrieb für einen Werkzeugwechsel zu stoppen, um verschlissene Disken und Schälmesser auszutauschen.

Bild 1. Zu einer Baustellenprüfung gehört auch die in Augenscheinnahme der Baustelle. Marc Mielke (l.) lässt sich von Sonntag-Oberbauleiter Jonathan Trosdorff (Mitte) die Besonderheiten des Vortriebes zum Bau des Sammlers Untenitter erläutern. Leon Psula (r.) achtet als SiGeKo auf die Einhaltung des Arbeitsschutzes.

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Gütesicherung im Kanalbau

stellung der Bewehrungskörbe über die Schalung bis hin zum fertigen Rohr alles genau angesehen. Jedes Rohr betrachtete als einzelnes Bauwerk. Zusätzlich wurden die Rohre mit einer Edelstahlplakette versehen, auf der eine eindeutig zuordenbare Rohrnummer eingefräst ist. Auf dem dazugehörigen Rohrbegleitschein werden neben dieser Nummer alle anderen wichtigen Daten des Rohres erfasst, die zukünftig für eine BIM-gerechte Datennutzung bereitgestellt werden sollen.

Fachliche Qualifikation

Bild 2. Da der Vortrieb im 24/7-Betrieb läuft wird auf Lärmschutz der Anwohner großen Wert gelegt. Prüfingenieur Marc Mielke (Mitte) begutachtet zusammen mit Jonathan Trosdorff (links) und Leon Psula die Lärmschutzmaßnahmen bei der Separationsanlage.

Für ein dichtes Bauwerk Damit der neue Sammler die Erdlasten zuverlässig aufnehmen und ableiten kann, haben sich die TBS für dickwandige Stahlbetonrohre mit einem Außendurchmesser DN 2400 in 3 und 4 m Länge entschieden. Die kürzeren Rohre sind in dem Rohrstrang so angeordnet, dass sie später in den engen Kurvenbereichen des Sammlers mit einem Radius von 500 m liegen. So wird die Abwinkelung und Klaffung zwischen zwei Rohren in den Rohrfugen reduziert, um auch in engeren Kurvenbereichen eine hohe zuverlässige Pressenkraft zu erreichen. Darüber hinaus wird der Gefahr einer Undichtigkeit durch übermäßige Abwinklungen entgegengewirkt.

Zudem wurde bei der Bauausführung und bei der Produktion der Stahlbetonrohre viel Wert auf Qualität gelegt.

So besuchte der zuständige TBS-Projektleiter B. Sc. Marius Langerhans-Muhlack mehrmals die Betonwerke, in denen die Rohre gefertigt wurden. Dabei hat er sich von der Her-

Qualitativ hochwertig hergestellte Rohre sind jedoch nur ein Baustein für ein langlebiges, dichtes Bauwerk. Ein weiterer ist die Verlegung nach den allgemein anerkannten Regeln der Technik. Einen möglichen Nachweis für die fachliche Qualifikation, Leistungsfähigkeit und Zuverlässigkeit des ausführenden Unternehmens stellt das RALGütezeichen 961 dar. „Die Firma Sonntag verfügt über das Gütezeichen VMD für den grabenlosen Einbau von Kanälen mit geschlossenen, steuerbaren Schilden und Stützung der Ortsbrust durch Flüssigkeit, mit Druckluft oder Erddruck und ist damit fachlich qualifiziert, das Projekt Untenitter umzusetzen“, führt Dipl.-Ing. Marc Mielke, vom Güteschutz beauftragter Prüfingenieur, aus. „Bei den unangekündigten Baustellenprüfungen legen wir Prüfingenieure Augenmerk auf die Arbeitsweise vor Ort, kontrollieren die Eigenüberwachung sowie deren Dokumentation und prüfen und bewerten die Unterlagen auf Vollständigkeit.“ Dabei gehe es auch um den Gesamteindruck, den eine Baustelle bietet, und der sei in Solingen sehr gut gewesen. Der Bericht über die Baustellenprüfung enthielt keinerlei Beanstandungen.

Gemeinsam zum Ziel Basis für den guten Gesamteindruck bilden auch die wöchentlich stattfindenden Baubesprechungen mit den Verantwortlichen. Im Projekt gab es eine sehr gute und ziel-

Bild 3. In gut 15 m Tiefe finden die Rohrvortriebsarbeiten zur Verlegung des Sammler Untenitter statt.

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Gütesicherung im Kanalbau

führende Zusammenarbeit. Themen, Probleme und auf­ tauchende Fragestellungen wurden im Team auf einer vernünftigen technischen Basis fachgerecht und kompetent behandelt.

Bei Kanalbauarbeiten ist es bei den TBS üblich, die Ausschreibung von Projekten selbst zu machen, das Ausschreibeverfahren zu begleiten und die Bauleitung, Bauoberleitung und Bauherrenfunktion zu übernehmen. Dabei greift man bei Bedarf auf die Unterstützung eines Bodengutachters zurück und beauftragt ein Ingenieurbüro, gemäß Baustellenverordnung einen Sicherheits- und Gesundheitsschutzkoordinator – kurz SiGeKo – für die Baumaßnahme zu stellen.

So koordiniert Leon Psula von Fischer Teamplan den Sicherheits- und Gesundheitsschutz: „Zu Beginn wird die Gefährdungsbeurteilung erstellt. In dieser werden die möglichen Gefahren aufgezeigt und Schutzmaßnahmen beschrieben. Darauf aufbauend wird der Sicherheits- und Gesundheitsschutzplan erstellt, der den Gewerken auf der Baustelle Gefahren und Schutzmaßnahmen zuordnet.“ Nach erfolgter Einweisung der Baubeteiligten in die einzuhaltenden Arbeitsschutzbestimmungen wird deren Einhaltung regelmäßig während unangekündigter Baustellentermine überprüft. „Bis jetzt“, so Psula, „gab es im Rahmen des Bauvorhabens an der Untenitter nur wenige Beanstandungen. Darin zeigt sich, dass ein erfahrenes Unternehmen mit der Umsetzung beauftragt wurde.“

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Bild 4. Die dickwandigen Stahlbetonrohre werden einzeln auf die Baustelle geliefert.

Vor dem Einbau werden die Rohre noch einmal geprüft. (Fotos: Güteschutz Kanalbau)

Wenn alle Arbeiten abgeschlossen sind und der Sammler voraussichtlich Mitte 2024 in Betrieb geht, wird der aktuelle Sammler im Ittertal stillgelegt und die beiden Bauwerke RÜB Untenitter und der Regenüberlauf (RÜ) Sonnenschein/ Mittelitter außer Betrieb genommen und zurückgebaut.

www.kanalbau.com

Gütesicherung im Kanalbau

Geiger Kanaltechnik baut Compact Pipe in Stuttgart ein – geprüft und für gut ­befunden

Bild 1. Beim Compact Pipe-Verfahren werden Standard-PE-Rohre gefaltet und auf­ getrommelt zur Baustelle geliefert.

Stuttgart – Im Auftrag der Landeshauptstadt Stuttgart, Eigenbetrieb Stadtentwässerung, hat die Geiger Kanaltechnik GmbH & Co. KG sechs Haltungen des Mischwasserkanals in der Huttenstraße im Stuttgarter Stadtbezirk Weilimdorf mittels Close-FitVerfahren saniert. Während der Bauzeit hat ein vom Güteausschuss der Gütegemeinschaft Kanalbau beauftragter Prüfinge­ nieur die Baustelle besucht, um die Ausführung der Maßnahme entsprechend den allgemein anerkannten Regeln der Technik, die personelle, geräte- und maschinentechnische Ausstattung sowie die Eigenüberwachung zu überprüfen. Nach dem Baustellenbesuch, der wichtiger Bestandteil der RAL-Gütesicherung Kanalbau ist, wurde dem ausführenden Unternehmen die fachgerechte Ausführung und Eigenüberwachung bestätigt: Laut Protokoll wurden die Anforderungen der Güte- und Prüfbestimmungen erfüllt.

Entsprechend der Ausschreibung waren sowohl der Hauptkanal als auch die vorhandenen Hausanschlussleitungen in geschlossener Bauweise zu sanieren. Während sieben ca. 92 m lange Hausanschlussleitungen ≤ DN 150 mit einem Schlauchliner auszukleiden sind, kam bei sechs Haltungen des Hauptkanals DN 300 auf einer Gesamtlänge von ca. 250 m mit Compact Pipe ein Close-Fit-Verfahren zum Einsatz. „Hierbei werden Standard-PE-Rohre unmittelbar nach der Extrusion im Werk in eine C‑Form gefaltet und aufgetrommelt zur Baustelle geliefert“, erklärt Stefan Krämer, Bauleiter, Geiger Kanaltechnik GmbH &

Bild 3. Vorbereitung des PE-Rohrstranges für das Aufschweißen der Dampfplatte

Co. KG. „Der im Vergleich zum Ausgangsprodukt deutlich verringerte Querschnitt ermöglicht den einfachen Einzug des Rohres in die zu sanierende Altleitung. Nach der Rückverformung durch Druck und Wärme erhält das Material durch den Memory-Effekt wieder seine runde Form und legt sich dicht an die Wandung des Altrohres an.“ Die Qualität und zu erwartende Nutzungsdauer des Systems ist mit einer Neuverlegung vergleichbar.

Typische Schäden

Bild 2. Zur Baustelleneinrichtung zählen neben einem Materialwagen und dem Fahrzeug mit dem Kessel für die Dampferzeugung der Überwachungswagen für die Kanalroboter.

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Die Sanierung war nötig geworden, da der alte Mischwasserkanal aus Betonrohren in der Nennweite DN 300, der abschnittsweise bereits mit Steinzeugrohren ertüchtigt worden war, die für die Nutzungsdauer typischen Schäden aufwies. So unter anderem starke Auswaschungen im Sohlbereich, Scherbenbildungen und Ausbrüche. Bevor die vorgefalteten Standard-PE-Rohre in die Haltungen eingezogen wurden, wurden diese noch einmal mit der Kamera befahren und eine Kalibrierung durchgeführt. Im Anschluss daran hat ein Roboter alle einragenden Hindernisse und insbesondere auch Muffenversätze beseitigt, damit das PE-Rohr beim Einzug nicht hängenbleibt oder ­beschädigt wird. Gleichzeitig wurden sämtliche Einbin-

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Gütesicherung im Kanalbau

Bild 4. Nachdem beide Rohrenden druckfest verschlossen sind, wird die Haltung mit heißem Dampf beschickt. Druck und Wärme sorgen beim weiteren Arbeitsablauf dafür, dass sich das PE-Rohr durch den Memory-Effekt close-fit an die Innenwandung des alten Rohres legt.

Bild 5. Während des Einbaus werden die Prozessparameter zur Qualitätssicherung kontinuierlich überprüft und aufgezeichnet. (Fotos: Geiger Kanaltechnik)

dungen der Hausanschlussleitungen eingemessen, um sie später nach der Auskleidung des Altrohres punktgenau wieder öffnen können.

bei deren Beantwortung sich Ergün mit Bauleiter Krämer austauschte. Insbesondere wurden die erforderlichen Unterlagen geprüft, um zu klären, ob die Situation auf der Baustelle mit den gemeldeten Daten übereinstimmt.

Ist alles in Ordnung, wird das positive Ergebnis ebenso im Prüfbericht festgehalten, wie eventuelle Abweichungen. Gravierendere Mängel werden dem Güteausschuss der Gütegemeinschaft Kanalbau zur Beratung vorgelegt. Er empfiehlt dann entsprechende Ahndungsmaßnahmen. Bei festgestellten und dokumentierten Mängeln sieht die Satzung ein abgestuftes System von Ahndungen vor: „zusätzliche Auflagen“, „Verkürzung des Besuchs­ intervalls“, „Verwarnung“ oder ein „befristeter oder dauerhafter Entzug des Gütezeichens“.

Anforderungen werden überprüft Da das ausführende Unternehmen unter der Bezeichnung S21.2 – Close-Fit ein RAL-Gütezeichen des Ausführungsbereiches S (Sanierung) führt, hat ein Prüfingenieur die Baustelle besucht. „Die Häufigkeit der Baustellenbesuche erfolgt in der Regel in Abhängigkeit von der Anzahl der eingesetzten Kolonnen/Teams der Gütezeicheninhaber“, erläutert Dipl.-Ing. (FH) Nuri Ergün, Güteschutz Kanalbau.

Beim Besuch auf der Baustelle in der Huttenstraße überprüfte der Prüfingenieur unter anderem, ob die Bauausführung den allgemein anerkannten Regeln der Technik entspricht und auch, ob die Einbaubedingungen des PE-Rohres den Vorgaben des Herstellers entsprechen oder z. B. die Wasserhaltung fachgerecht ausgeführt wurde. Darüber hinaus hat er die eingesetzten Geräte, die personelle Besetzung und die Eigenüberwachungsunter­lagen in Augenschein genommen. „Bei der Eigenüberwachung sind die für die Qualität maßgeblichen Parameter zu überprüfen und deren Einhaltung zu dokumentieren“, so Ergün weiter. Fehlen Angaben, oder ist alles richtig und vollständig dokumentiert? Ist das Personal qualifiziert und ist das gemeldete Personal auf der Baustelle? – das waren wichtige Fragen,

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Keinerlei Beanstandungen Das Protokoll über den Besuch der Baustelle in der Huttenstraße enthielt jedenfalls keinerlei Beanstandungen: Die Anforderungen an die Qualifikation des eingesetzten Personals wurden erfüllt und die Plan- und Ausführungsunterlagen waren vorhanden und inhaltlich bekannt. Darüber hinaus entsprach die Ausführung der Sanierung den Festlegungen im Handbuch und die Dokumentation der Eigenüberwachung dem Arbeitsfortschritt. www.geigergruppe.com

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Grabenlose Verfahren

Nachhaltige Kanal-Erneuerung in Naherholungsgebiet Große Dimension mit GRUNDOBURST schonend bewältigt Deutschlands Wasserversorgungs- und Entsorgungsnetz steht im europäischen Vergleich nicht schlecht da – dennoch weisen auch hier ca. 20 % der deutschen Kanäle Schäden der Zustandsklasse 0 bis 2 auf, was bedeutet, dass diese kurz- bis mittelfristig saniert, bzw. erneuert werden müssen. Dass es sich hierbei um riesige Investitionssummen handelt, ist gewiss leicht vorstellbar. Dieser Investitionsbedarf kann jedoch durch die grabenlose Erneuerung von Leitungen deutlich verringert werden, oder andersherum: Mit dieser Methode können deutlich größere Leitungsstrecken in kürzerer Zeit nachhaltig saniert werden.

Die grabenlose Rohrleitungserneuerung bietet noch weitere Vorteile: Im Vergleich zur offenen Bauweise wird die Umwelt sehr stark geschont, da nur geringe Eingriffe in die Oberfläche notwendig sind: Statt langer Gräben benötigt man nur am Anfang und Ende der Haltung je eine Startbzw. Zielbaugrube. Über die Startbaugrube wird der Rohrstrang eingebracht und die Zielbaugrube dient zur Plat­ zierung der Zuglafette, wie dies beispielsweise in Springe mit dem GRUNDOBURST 1900G vom NODIG-Experten TRACTO geschehen ist. Es liegt auf der Hand, dass der Wegfall offener Gräben und ein viel kürzerer Einsatz von

Baumaschinen zu einem geringeren CO2-Ausstoß und weniger Störungen im Verkehrsablauf führen, somit die Belastung für Mensch und Natur deutlich reduziert wird.

Verringerte Bauzeiten, geringerer Material- und Manpower-­ Bedarf sind weitere Vorteile dieser nachhaltigen Methode.

Für jede Einzelsituation der passende Maschinentyp Die GRUNDOBURST-Maschinen von TRACTO vor allem zur vollständigen Erneuerung von defekten Druck- und Freigefälleleitungen in der vorhandenen Trasse eingesetzt.

Hierbei kann auch der Leitungsquerschnitt vergrößert ­werden, wenn beispielsweise durch die Vergrößerung von Wohnvierteln mehr Kapazität benötigt wird. Dabei gibt es für jede Einsatzsituation den passenden Maschinentyp, abhängig vom Durchmesser der zu erneuernden Leitung, der möglichen Haltungslängen sowie der Lage des Einsatzortes: wenn beispielsweise von Grube zu Grube, von Grube zu Schacht oder umgekehrt, von Schacht zu Schacht oder von der Grube in einen Keller beim Ersatz eines Hausanschlusses ein Kanal oder eine Leitung erneuert werden muss.

Bild 1. Der Volkspark in Springe ist eine grüne Oase mit altem Baumbestand, die durch die offene Bauweise in großen Teilen zerstört worden wäre.

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Grabenlose Verfahren

Bild 2. Schematische Darstellung der grabenlosen Rohrerneuerung im Berst-Verfahren

Grabenlose Rohrerneuerung DN 700 in Springe Dieses Verfahren wurde auch am „Volkspark“ im niedersächsischen, nahe bei Hannover gelegenen Springe eingesetzt, der ein wichtiges Naherholungsgebiet der Stadt darstellt. Sehr alte Bäume prägen die Atmosphäre des seit den 1950er Jahren bestehenden Parks und bieten ideale Entwicklungs- und Lebensbedingungen für Tiere und Pflanzen. Dazwischen laden ein Spielplatz und ein Minigolfplatz zum Verweilen im Freien ein. Auch wenn der Park sich immer wieder entsprechend der Stadtentwicklung verändert hat, Flächen weggefallen sind und neue Bereiche hinzukamen, ist und bleibt er eine wichtige Anlaufstelle und beliebter Aufenthaltsort für die Bevölkerung.

Ein in diesem Umfeld gelegener, aus Beton hergestellter Mischwasser-Kanal aus dem Jahr 1990 wies neben vielen Scherben und Rissen deutliche Einwüchse durch Wurzeln auf; dadurch gelangte Abwasser ins Erdreich. Im Auftrag der Stadt Springe sollte er daher auf einer Länge von insgesamt 265 m in zwei Abschnitten in geschlossener Bauweise erneuert werden. Das alte Betonrohr mit einem Durchmesser von 700 mm konnte aufgrund der erforder­

Bild 3. Nur je eine Baugrube von wenigen Metern am Anfang und Ende anstatt offener Baustelle auf einer Länge von 265 m – dass so Zeit, Ressourcen und Geld gespart werden, liegt auf der Hand.

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lichen hydraulischen Leistungsfähigkeit nicht verkleinert werden. Als Neurohr wurde ein Polyethylen Rohr DA 800*47,4 mm aus PE 100 RC gewählt, welches mittels Heiz­elementstumpfschweißung zum Rohrstrang verbunden wurde.

Leichte Handhabe auf der Baustelle bei extrem hoher Genauigkeit Das Berst-Verfahren wurde mit dem GRUNDOBURST 1900G von TRACTO und einer Berstaufweitung mit 920 mm Durchmesser durchgeführt, die das Altrohr aufbrach und das neue Rohr direkt mit einzog. Selbstverständlich wurde der Einzugsvorgang durch das ZugkraftMesssystem GRUNDOLOG III online überwacht und dokumentiert – immerhin waren hier Zugkräfte von bis zu 190 t im Spiel! Die Zugkraftmessung während des BerstVerfahrens ist wichtig, um einer Überbeanspruchung des neuen Rohrs vorzubeugen und somit zu vermeiden, dass bereits bei der Verlegung Schäden am neuen Material auftreten. Das kompakte GRUNDOLOG-System bietet eine leichte Handhabung auf der Baustelle und arbeitet je nach

Bild 4. Vorbereitungen für den Einzug des Neurohres. Man kann sich gut die Dimensionen des Projekts und die notwendigen Kräfte vorstellen.

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Grabenlose Verfahren

Bild 5. Zwischengrube – hier lag der alte Kanal versetzt.

Bild 7. Ankunft eines Neurohres der Zielgrube. Die Berstgestänge können im Vorsatzrahmen demontiert werden. (Fotos: Tracto-Technik)

Durchmesser mit vier verschiedenen Messkörpern. Damit erreicht es eine extrem hohe Genauigkeit von 0,1 % vom Nennwert. Die Daten können sofort auf der Baustelle kontrolliert werden und als Protokoll für eigene Zwecke oder zum Nachweis gegenüber dem Auftraggeber abgespeichert werden.

Umsetzung durch erfahrenes Unternehmen

Bild 6. Der Berstvorgang: Die alte Betonleitung wird aufgebrochen und das neue Rohr DA 800 gleichzeitig eingezogen.

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Die Umsetzung der Maßnahme erfolgte durch die RETTBERG GmbH & Co. KG aus Göttingen, die bereits 23 Jahre Erfahrung mit grabenloser Rohrleitungserneuerung hat und als eines der führenden Unternehmen im Bereich Berst-Verfahren bezeichnet werden kann. Das Unternehmen arbeitet bereits seit rund 50 Jahren mit TRACTO zusammen und hat derzeit vier GRUNDOBURST-Anlagen unterschiedlicher Größen in seinem Maschinenpark, mit denen der Geschäftsführer Dipl.-Ing. Karsten Rettberg sehr zufrieden ist.

Rettberg erklärt: „Es ist vielen Entscheidern nicht bewusst: Wenn man mit dieser Methode Kanalerneuerung umsetzt, betreibt man wirklich aktiven Umweltschutz, man schont Ressourcen und reduziert massiv Deponieraum, da sich die Bodenbewegung im Vergleich zur offenen Bauweise um ein Vielfaches verkleinert.“ Rettberg würde sich wünschen, dass sich viel mehr Kommunen bewusst machen würden, welchen wichtigen Beitrag sie mit dieser Methode zum Umweltschutz leisten könnten.

Ebenso verweist er auf die wirtschaftliche Nachhaltigkeit

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Grabenlose Verfahren

durch die lange Nutzungsdauer der neuen Kanäle und die ebenso langen Abschreibungsmöglichkeiten, die kommunale Betriebe nutzen können, wenn sie Kanalrohre im Berst-Verfahren mit modernen Rohrwerkstoffen aus PE und PP erneuern. Hier sei der Eigenbetrieb Stadtentwässerung Springe wirklich ein Vorbild, weil sich die Verantwortlichen bei jeder Maßnahme immer im Vorfeld Gedanken machten, ob diese auch grabenlos umzusetzen sei.

Berst-Verfahren – nachhaltig und bewährt Die seit Jahrzehnten bewährte Methode des statischen Berstens sorgt somit für eine nachhaltige Erneuerung bestehender Abwasser- und Versorgungsleitungen, da heutige Materialien eine Lebensdauer von 80 bis 100 Jahren haben. Da man bei dem Verfahren bis auf die Herstellung der Start- und Zielbaugrube ohne Tiefbau auskommt, entstehen keine Folgekosten durch Bodensetzungen, Straßenschäden oder Grundwasserbeeinflussung.

Die kraftvollen GRUNDOBURST-Modelle von TRACTO erlauben Rohrerneuerungen bis zu einem Durch-

messer von 1200 mm. Das verwendete Quick-Lock-Gestänge ist nicht nur länger nutzbar als Schraubgestänge, es ist auch zug- und schubfest und sogar kurvengängig. Umfangreiches Zubehör sorgt dafür, dass alle Altrohrwerkstoffe und sogar bereits mit Schlauchlinern sanierte Haltungen erneuert werden können. Damit die zulässigen Zugkräfte der Neurohre während des Einzuges durch die starken Berstanlagen nicht überschritten werden, werden die tatsächlichen Zugkräfte, die auf den Rohrstrang wirken, stets mit Zugkraftmessgeräten überwacht, sodass stets sicher und zuverlässig gearbeitet werden kann.

Ein weiterer Vorteil des statischen Berst-Verfahrens ist, dass die Leitungskapazität erhalten bleiben und sogar im selben Arbeitsgang vergrößert werden kann. So auch in Springe, wo die alten Kanalrohre DN 700 in der vorhandenen Trasse durch neue Kunststoff-Rohre mit 800 mm Außendurchmesser ersetzt wurden.

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PREMANT WÄRMEISOLIERT . SICHER . ÜBERWACHBAR Das vorgedämmtes Kunststoffmantelrohrsystem für eine kanalfreie, direkte Erdverlegung. Über Jahrzehnte bewährt, wird es heute als Industriestandard für Nah- und Fernwärmesysteme, als auch in der industriellen Anwendung anerkannt.

Unsere Rohre sind in den Dimensionen DN 20 bis DN 1000 erhältlich.

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Grabenlose Verfahren

Fall für den Spezialisten: Rainer Kiel Kanalsanierung GmbH renoviert ­Hinterlandkanal Ein nicht begehbarer Zielschacht, ein Höhenunterschied von ca. 9 m sowie ein schwer zugängliches Baufeld – das waren nur einige der herausfordernden Rahmenbedingungen, welche die Rainer Kiel Kanalsanierung GmbH in Herscheid bei der Renovierung eines Hinterlandkanals mittels Einzug eines 74 m langen Schlauchliners DN 150 sicher beherrscht hat.

Nach Abschluss des Projektes „Fremdwasserbeseitigung L696 Kiesbert Herscheid“ waren sich die beteiligten Baupartner einig: Die im Auftrag der Stadtentwässerungsbetrieb Lüdenscheid Herscheid AöR (SELH) durchgeführte Renovierungsmaßnahme hatte es aufgrund der nicht alltäglichen Bausituation im wahrsten Sinne des Wortes in sich. Dass trotzdem alles reibungslos geklappt hat, lag nicht nur an einem technisch ausgeklügelten Konzept und dem Einsatz der richtigen Materialien, sondern insbesondere am Know-how und der langjährigen Erfahrung der vor Ort tätigen Fachleute.

Erhöhter Fremdwassereintrag Die Notwendigkeit zur Sanierung des Schmutzwasserkanals entstand laut Aussage von Michael Deppe, Technische Betriebsleitung, Stadtentwässerungsbetrieb Lüdenscheid Herscheid AöR, infolge der Sanierung der dezentralen Gruppenkläranlage in Kiesbert. Diese führte zu einer Verschärfung der Vorgaben durch die Untere Wasserbehörde in Hinblick auf die Ableitung von geklärtem Abwasser in den Vorfluter, in diesem Fall um die Oestertalsperre. Die Ergebnisse der in der Kläranlage eigens zu diesem Zweck installierten Messtechnik wiesen vor allem nach Stark­ regenereignissen auf einen erhöhten Nachlauf im Zufluss hin, was wiederum auf einen erhöhten Fremdwassereintrag schließen ließ. Die von der Rainer Kiel Kanalsanierung GmbH daraufhin durchgeführten TV-Untersuchungen des Kanalnetzes bestätigten diesen Verdacht. Daraufhin haben die Experten des Unternehmens ein Konzept erstellt, dessen erste Maßnahme in einer Sanierung eines Schmutzwasserkanals im Herscheider Bezirk Kiesbert bestand. Hier waren insbesondere einige Muffen der alten Leitung aus gerippten Kunststoffrohren defekt, was dem Eindringen von Fremdwasser Vorschub leistete und zu starken Inkrustationen führte.

Anspruchsvolle Rahmenbedingungen „In der Folge wurden die Anlieger informiert und dazu aufgefordert, mögliche Fremdwasserquellen auf den Grundstücken zu beseitigen“, ergänzt Axel Späing, Bauleitung, Stadtentwässerungsbetrieb Lüdenscheid Herscheid AöR. „Gleichzeitig haben wir die Renovierung eines 74 m langen Abschnittes des betroffenen Schmutzwasserkanals ausgeschrieben.“ Dabei war den Beteiligten aufgrund der erschwerten Zugänglichkeit des Baufeldes und eines nicht begehbaren Zielschachtes sowie der hydraulischen Gegebenheiten und der anspruchsvollen Geomorphologie mit einem Höhenunterschied von ca. 9 m zwischen Start- und

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Bild 1. Die Sanierung eines Hinterlandkanals in Kiesbert stellte die Baupartner vor vielfältige Herausforderungen.

Zielschacht schnell klar, dass nur ein grabenloses Verfahren in Frage kam. Einen konstruktiven Vorschlag, welcher den Einsatz eines mit Kunstharz getränkten Polyester­ nadelfilzliners vorsah, lieferte die Rainer Kiel Kanalsanierung.

Lösungen nicht von der Stange „Unser Ziel ist es, für jeden Kunden die passende Lösung zu finden. Auf der Basis unserer langjährigen Erfahrung, bewährten Methoden, einem modernen Equipment und innovativen Techniken erstellen wir realisierbare, wirtschaftliche und nachhaltige Konzepte, auch wenn die Begleitumstände wie in diesem Fall eher widrig sind“, sagt Denis Rendorf. „Neben einem realisierbaren Sanierungskonzept galt es zudem, Lösungen für die Abwasserhaltung und die logistischen Herausforderungen zu finden“, so der Projektleiter der Rainer Kiel Kanalsanierung GmbH weiter. „U. a. mussten Arbeitsgeräte und Materialien teilweise händisch über Fußwege, Wiesenflächen oder Treppen zu den Schächten getragen sowie Schläuche oder Kabel der

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Grabenlose Verfahren

Bild 2. Deutlich sind die infolge von Fremdwassereintritt hervorgerufenen Inkrusta­ tionen zu sehen.

Bild 3. Vor der Renovierung wurde die Haltung mittels Hochdruckspülung gereinigt.

Arbeitsmaterialien oder der einzusetzenden Maschinen wenn erforderlich verlängert werden.“

bare Endschacht DN 400, von dem aus die Reinigung durchgeführt werden musste, in einer Böschung auf einem Privatgrundstück, die bis auf 7 m anfahrbar ist“, beschreibt Bauleiter Späing das Gelände, auf dem die Arbeiten durchgeführt werden mussten. Als vorbereitende Maßnahme wurde die Haltung mit einem TV-Roboter befahren und der Zustand der Rohrwandung ­dokumentiert. Danach wurde der Abschnitt mittels Hochdruckspülverfahren ge-

Fachgerechte Vorarbeiten „Während der ebenfalls sanierungsbedürftige Anfangsschacht DN 1000 anfahrbar in einer Wiese ca. 3 m neben der Landesstraße L 696 liegt, befindet sich der nicht begeh-

Bild 4. Vorbereitung der Inversionstrommel

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Bild 5. Über eine Inversionsvorrichtung wird der Schlauchliner in die Haltung eingeführt.

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Grabenlose Verfahren

lagerungen wurden in einem letzten Arbeitsgang mit dem Fräsroboter entfernt.

Wasser- und Luftdruck kombiniert Danach konnte der vorgesehene Polyester-Nadelfilzschlauch DN 150 von dem begehbaren Schacht aus in die Haltung inversiert werden. Hierbei handelte es sich um einen flexiblen Textilschlauch, der vor Ort an der Einbaustelle mit Harz getränkt und anschließend in der Regel mittels Luft- oder Wasserdruck in das defekte Rohr eingebracht wird. „Dabei wird zunächst das ZweikomponentenEpoxid-Harz angemischt, in den nahtlosen Liner gefüllt und auf die entsprechende Wandstärke gewalzt“, erläutert Rendorf. Anschließend wird der Liner in die Inversionstrommel eingezogen, das Ende umgestülpt und am Inversionsbogen befestigt.“ Bei der Renovierung des Hinterlandkanals kamen beide Methoden zum Einsatz. „Wir haben uns aufgrund des erheblichen Höhenunterschiedes zwischen Start- und Zielschacht letztendlich für eine Kombination beider Verfahren entschieden, wobei wir das Wasser zum Aufstellen des Liners genutzt und ihn dann mit Wasserdampf ausgehärtet haben“, erklärt der Projektleiter.

Das schuf die Voraussetzung, den Inversionsdruck während des Einzugs und des Aushärtens auf konstant hohem Niveau zu halten. Beim Einzug und anschließendem Aushärten passt sich der flexible und sehr bogengängige Liner dem Altrohr optimal an. Nach rund dreieinhalb Stunden und einer Temperatur von 60° entstand so ein komplett neues Rohr.

Einzug „open end“ Bild 6. Der Höhenunterschied zwischen dem Startschacht und dem nicht begehbaren Zielschacht beträgt ca. 9 m.

reinigt. Nachdem die Reinigungsdüse den anderen Schacht erreicht hatte, wurde sie in der zweiten Reinigungsphase am Spülschlauch in Fließrichtung langsam zurückgezogen, wobei der gebündelte Strahl aus der Rotationsdüse die vorhandenen Inkrustationen beseitigte. Übriggebliebene Ab-

Eine weitere Herausforderung stellten die Arbeiten im nicht begehbaren Zielschacht dar. „Um den Liner nach der Inversion weiter bearbeiten zu können, haben wir in dem 400er Schacht ein PVC-Rohr mit einem Bogen als Führung angebracht und mit Spanngurten fixiert, so dass der ankommende Schlauch den Weg nach oben findet“, erläutert Waldemar Andreas, Vorarbeiter Rainer Kiel Kanalsanierung GmbH. Abschließend haben wir dieses Führungsrohr

Bild 7. Beim Aushärten passt sich der flexible und ­bogengängige Liner dem Altrohr optimal an.

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Grabenlose Verfahren

wurde die Zuleitung des einzigen Anliegers oberhalb des Startschachtes mit einer Blase abgesperrt und ein sogenannter Intermediate Bulk Container (IBC) mit einem Volumen von 1000 l an der Einbaustelle installiert, aus dem das erforderliche Wasser mit der Pumpe eingespeist werden konnte.

Zusammenfassung

Bild 8. Der Startschacht nach der fachgerechten Sanierung. (Fotos: 1 u. 4–6 Rainer Kiel Kanalsanierung, 2, 3, 7 u. 8 SELH)

abgeflext und einen sauberen Anschluss mittels dauerflexiblem Epoxidharz hergestellt.“ Auch für die erforderliche Wasserhaltung haben die Profis von Rainer Kiel in Eigenregie gesorgt. Da sich in der Ortslage Herscheid-Kiesbert ein privates Frischwasserversorgungsnetz befindet, dessen Speicherkapazität begrenzt ist, durfte während der Baumaßnahme kein Wasser entnommen werden. Deshalb

Trotz widriger Begleitumstände konnte die Renovierung der beschädigten Haltung schnell, reibungslos und zur Zufriedenheit des Bauherrn ausgeführt werden. Im Rahmen der Bauarbeiten wurde auch der Startschacht aus Beton wieder ertüchtigt. Nachdem Gerinne, Berme, Schachtwand, Zu- und Abläufe sowie der Konus für die vorgesehene mineralische Beschichtung vorbereitet waren, erhielt der Schacht eine Schutzbeschichtung aus einem kunststoffvergüteten, korrosionsbeständigen, abwasserresistenten Spezialmörtel in einer Gesamtschichtdicke von 20 mm, die von Hand mehrlagig frisch in frisch auftragen und geglättet wurde. Zusätzlich wurde im Sockelbereich eine Hohlkehle erstellt.

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27.10.2022 14:02:56

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Grabenlose Verfahren

Berstlining in Wedemark: Sanierung einer Kanalleitung in anspruchsvoller ­Umgebung In Wedemark bei Hannover hat die Sanierungstechnik Dommel GmbH im Frühjahr 2023 eine vorhandene Schmutzwasser-Druckrohrleitung in einem Teilabschnitt instandgesetzt. Der ca. 770 m lange Kanalabschnitt wurde überwiegend im Berstlining-Verfahren saniert. Zum Einsatz kamen besonders widerstandsfähige Polyethylen-Abwasserdruckrohre. Der sehr hohe Grundwasserstand sowie die örtlichen Gegebenheiten stellten besondere Herausforderungen dar, mit denen sich die Kanalexperten konfrontiert sahen.

Das war jetzt der dritte Streich, und der vierte folgt sogleich. In Wedemarks Ortsteil Elze befindet sich das Hauptpumpwerk der dortigen Abwasserentsorgungsanlagen. Die PVC-Druckrohrleitung, die von diesem wegführt, wurde bereits mehrfach repariert. 2016 hat die Wedemark Abwasser GmbH begonnen, die Abwasserleitungen in Teilbereichen in offener Bauweise durch PE-HD-Rohre zu ersetzen. 2021 wurden zwei Bauabschnitte sowohl mittels geschlossener als auch offener Bauweise instandgesetzt.

Diese umfassten eine Gesamtlänge von ca. 520 m. Für die Umsetzung des dritten Bauabschnitts Anfang 2023 wurde die Sanierungstechnik Dommel GmbH aus Hamm beauftragt. Im Rahmen dessen wurde eine Leitungslänge von ca. 770 m mittels Berstlining-Verfahren sowie in offener Bauweise saniert. Der dritte Abschnitt setzt am Ende des zweiten Abschnitts an.

Hoher Grundwasserstand Als vorbereitende Maßnahme wurde eine Baugrunderkundung durchgeführt. Dabei wurde ein sehr hoher Grundwasserstand festgestellt. Eine mögliche Ursache dafür ist das parallel zur renovierenden Abwasserleitung verlaufende Gewässer „Große Beeke“. Erfolgen Sanierungsarbeiten tiefer als der Grundwasserspiegel, kann das umliegende Erdreich durch den Wasserdruck instabil werden.

Um dies zu verhindern und die Baugrube stabil zu halten, war eine Absenkung des Grundwasserstandes notwendig.

Bild 2. Während der Tiefbauarbeiten wurde das Abwasser durch eine Bypassleitung aus PE (links im Bild) übergeleitet. Rechts sind die für den Einzug vorbereiteten Rohrstränge zu sehen.

Durch diese wird die Baugrube zudem trocken gehalten.

Ein Faktor, der die Arbeitssicherheit und die Effizienz der Arbeiten wesentlich verbesserte. Gemäß des Bodengutachtens war eine Grundwasserhaltung mit Vakuumfilterlanzen vorzusehen, um das Berstlining-Verfahren zu realisieren. Der Bauabschnitt, der durch offene Sanierung instandgesetzt wurde, wurde über eine offene Wasserhaltung mittels Drainagesträngen trockengelegt. Die Ableitung des entnommenen Grundwassers konnte jedoch nicht in den direkt angrenzenden Vorfluter „Große Beeke“ erfolgen: Eine hohe Eisen-Konzentration im Grundwasser machte die Behandlung des geförderten Wassers vor der Einleitung erforderlich. Hierzu wurde eine Enteisenungsanlage installiert, die das Wasser so aufbereitete, dass die zulässigen Grenzwerte für die Einleitung ins Gewässer wieder erreicht wurden. Dafür waren gesonderte Einleitgenehmigungen von der unteren Wasserbehörde erforderlich. Zusätzlich mussten die Pumpen für die Ableitung teilweise eingehaust werden, damit sie aufgrund der kalten Temperaturen nicht einfrieren und die akustische Belastung innerhalb der Bebauung geringgehalten wurde. Während der Sanierungsarbeiten wurde auch das ankommende Schmutzwasser umgepumpt.

Anspruchsvolle Umgebung

Bild 1. In Wedemarks Ortsteil Elze sanierte die Sanierungstechnik Dommel im Frühjahr eine Druckleitung, die vom dortigen Hauptpumpwerk Richtung Süden verläuft.

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Ferner ergaben sich weitere Herausforderungen aufgrund der vorhandenen Umgebung. Wegen des feuchten Bodens wurden teilweise Baustraßen aus Fahrbahnplatten verlegt.

Etwa jeweils die Hälfte der Leitungen befindet sich im bebauten Gebiet und im Bereich eines Feldweges neben landwirtschaftlichen Flächen sowie dem Gewässer „Große Beeke“. Angesichts des vorherrschenden Platzmangels entschied man sich dafür, den Bauabschnitt drei überwiegend im Berstlining-Verfahren zu sanieren. Dafür wurde der ­gesamte Trassenabschnitt in elf Strecken aufgeteilt. Neun

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Grabenlose Verfahren

Bild 3. Etwa jeweils die Hälfte der Leitungen befand sich im bebauten Gebiet und ­eines Feldweges neben dem Gewässer „Große Beeke“.

Bild 5. Vorbereitend für das Berstlining-Verfahren wurden Maschinen- und Rohr­ einzugs-Gruben realisiert.

der Strecken wurden geschlossen saniert. Die Trassenabschnitte drei und sieben waren aufgrund der vorhandenen Radien innerhalb der Leitung sowie Abwinklungen im Leitungsverlauf in offener Bauweise zu sanieren. Alle der vorhandenen Abwasserleitungen aus Polyvinylchlorid (PVC) wurden mit Neurohren der Simona AG ausgetauscht.

Hierbei fiel die Wahl auf die besonders widerstandsfähigen PE RC Abwasserdruckleitungen aus rissfestem Polyethylen. Die Altrohre wiesen Durchmesser Nennweiten von 200 mm auf, die Neurohre einen Außendurchmesser von 225 mm.

Kosteneinsparungen, geringe Störungen der Umgebung und schnellere Bauzeiten im Vergleich zur offenen Bauweise“, erklärt Dommel-Geschäftsführer Benedikt Stentrup. Vorbereitend für das Verfahren wurden in Wedemark Maschinen- und Rohreinzugs-Gruben geschaffen. Anschließend wurde die vorhandene Rohrleitung mit einem Berstkörper geborsten und radial in das umgebende Erdreich verdrängt. Gleichzeitig wurden die neuen PE RC ­Abwasserleitungen eingebracht. Das Ergebnis ist eine statisch selbsttragende und neuwertige Rohrleitung, die über die gleiche Nennweite wie das Altrohr verfügt. Die rest­ lichen ca. 60 m des Abwassernetzes wurden in offener Bauweise erneuert. Anschließend an die Tiefbauarbeiten wurde die Oberfläche wiederhergestellt.

Berstlining-Verfahren 720 m der zu sanierenden Abwasserleitungen wurden im Berstlining-Verfahren saniert. Vorteil: Hierbei können defekte Rohre grabenlos in gleicher Trasse erneuert werden.

Daher muss weder der Boden ausgehoben noch der gesamte Kanal ausgegraben werden. Darüber hinaus ent­ fallen vorbereitende Maßnahmen an der Altleitung, wie beispielsweise die Beseitigung von Ablagerungen oder Wurzeln. „Somit ermöglicht das Berstlining-Verfahren

Bild 4. Aufgrund der dortigen Gegebenheiten – wenig Platz, viele Anwohner – wurden ca. 720 m des Abwassernetzes durch das Berstlining-Verfahren saniert.

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Maßnahmen zur Qualitätssicherung Um einen hohen Qualitätsstandard sowie eine lange Lebensdauer der Neuleitungen zu gewährleisten, führte die Sanierungstechnik Dommel baubegleitend diverse Maßnahmen zur Qualitätssicherung durch. Ein wesentlicher Aspekt war dabei die Ausführung sämtlicher Rohr-Schweiß-

Bild 6. Am Ende des zu sanierenden Bauabschnitts befindet sich die Berstmaschine.

Diese erzeugt die Zugkräfte, mit Hilfe derer das alte Rohr zerstört und gleichzeitig das neue Rohr in den Boden gezogen wird. Das Seil der Winde ist am vorderen Ende des neuen Rohres befestigt.

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Grabenlose Verfahren

Bild 7. Die vorhandene Rohrleitung wird mit Hilfe eines Berstkörpers geborsten und radial in das umgebende Erdreich verdrängt.

Bild 8. Die restlichen ca. 50 m des Abwassernetzes wurden in offener Bauweise ­erneuert. (Fotos: Sanierungstechnik Dommel)

arbeiten gemäß den aktuellen DVS-Richtlinien zum Kunststoffschweißen. Diese stellt sicher, dass die Verbindungsstellen der Rohre höchsten Anforderungen an Stabilität und Dichtheit entsprechen. Zusätzlich erfolgte eine Dichtheitsprüfung sämtlicher neu eingezogener Leitungen, um potentielle Leckagen von vornherein zu vermeiden. Ferner wurden Kamerabefahrungen und Molchungen des finalen Abwassernetzes durchgeführt sowie vor dem Asphaltieren der Fahrbahnoberfläche statische Plattendruckversuche des Planums absolviert. Die erfolgreiche Durchführung dieser Maßnahmen unterstreicht das hohe Engagement und Qualitätsbewusstsein der Kanalprofis aus Hamm.

Dies war bereits der dritte Bauabschnitt im Verlauf dieser Druckrohrleitung. Auch der vierte Bauabschnitt

wurde kürzlich öffentlich ausgeschrieben. Er umfasst erneut 700 m Berstlining. Die Sanierungstechnik Dommel erhielt auch diesen Auftrag.

Bautafel: Sanierung des dritten Bauabschnitts der AbwasserDruckrohrleitung in Elze ■ Auftraggeber: Wedemark Abwasser GmbH, Wedemark ■ Planung und Bauüberwachung: IDN Ingenieur-Dienst-Nord Dr. Lange – Dr. Anselm GmbH, Oyten ■ Ausführung: Sanierungstechnik Dommel GmbH, Hamm ■ Bauzeit: November 2022 bis April 2023 www.dommel.de

Robuste Multiturn-Sensoren im mobilen Einsatz Rohre und Leitungen minimalintensiv verlegen Magnetische Multiturn-Sensoren, die den GMR-Effekt (giant magnetoresistance, vgl. Technikkasten) nutzen, arbeiten kontaktlos und liefern absolute Positionswerte. Sie benötigen keine Referenzfahrt und brauchen zum Erfassen der Umdrehungen keine Stromversorgung oder Pufferbatterie. In vielen mobilen und industriellen Anwendungen sind die robusten „True-Power-On“Systeme deshalb eine praxisgerechte Alternative für MehrgangPotentiometer oder optische Encoder. Auch im mobilen Einsatz z. B. im Tiefbau haben sie sich bewährt. In Systemen für die grabenlose Rohr- und Leitungsverlegung mittels Horizontalspülbohrverfahren (engl. Horizontal Directional Drilling, HDD) sorgen sie z. B. für die präzise Positionierung von Gestängekran und Vorschubschlitten.

Spülbohranlagen ermöglichen heute Längsverlegungen, Unterquerungen, Felsbohrungen und kabelgeführtes Bohren zur Ortung in schwierigem Terrain, ohne dabei Straßen oder Gelände aufzugraben. Die Baustellen sind deutlich kleiner und schneller abgeschlossen als beim offenen

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Leitungsbau. Grabenloses Bauen verursacht zudem ca.

60 % weniger Erd- und Fahrzeugbewegungen und dadurch nur geringe Emissionen von Lärm, CO2 und Feinstaub sowie weniger Verkehrsstaus. Infrastrukturelle Zukunfts­ projekte wie der Glasfaserkabelausbau profitieren davon ebenso wie Gasnetze, Windparks, Wasser- und Abwasserleitungsbau, Erdgasverteilnetze, E‑Mobility oder der Fernwärme-Netzausbau. Als einer der Mitbegründer dieser grabenlosen Technologie setzt TRACTO (siehe auch Bericht S. 46 ff.) hier immer wieder Maßstäbe. Ein Beispiel ist die neueste Spülbohrgeräte-Generation der Grundodrill JCS/ACS130 (Bild 1), die durch maximale Automatisierung und ein intuitives Bedienkonzept mit praxisgerechten Funktionen wie ferngesteuertem Bohren zu den effi­ zientesten und produktivsten HDD-Bohranlagen ihrer Leistungsklassen auf dem Markt gehört. Wie alle HDDSysteme „Made in Sauerland“ erzielen sie hohe Rotationsund Spülleistungen bei geringem Verbrauch von Ressourcen und Betriebsmitteln. In Kombination mit ihrer langen

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Grabenlose Verfahren

Bild 1. Die neueste Spülbohrgeräte-Generation bringt hohe Rotations- und Spülleistungen bei geringem Verbrauch von Ressourcen und Betriebsmitteln.

Bild 3. Positionserfassung am Gestängekran: Der getriebelose Multiturn nutzt den GMR-Effekt und kann bis zu 16 Umdrehungen auch im stromlosen Zustand speichern.

Lebensdauer und dem geringen Verschleiß gelten die Spülbohranlagen von TRACTO deshalb als besonders effizient und wirtschaftlich.

den Vorgängermodellen des Grundodrill übernahm diese Aufgabe ein 10-Gang Potentiometer. Die Konstrukteure suchten dafür jedoch eine kontaktlose und daher verschleißfreie Alternative. Da TRACTO schon etliche Jahre mit Novotechnik zusammenarbeitet, ergab sich schnell, dass der Multiturn RSM-2800 (Bild 3) aus dem Programm der Sensorikspezialisten sowohl für die Positionserfassung des Gestängekrans als auch beim Vorschubschlitten gleich aus mehreren Gründen die richtige Lösung ist.

Positionierung von Gestängekran und Vorschubschlitten Beim Horizontalspülbohrverfahren wird mit dem steuerbaren Bohrkopf des Spülbohrgeräts zuerst eine Pilotbohrung entlang der geplanten Bohrtrasse erstellt (Bild 2). Das Bohrloch wird durch einen Aufweitkopf beim Zurückziehen des Bohrgestänges zum Spülbohrer vergrößert. Eine Bohrspülung aus Wasser und dem Tonmineral Bentonit unterstützt den Abbau des Erdreiches, spült das sogenannte Bohrklein aus, stabilisiert den Bohrkanal und reduziert die Mantelreibung des Rohres, das anschließend in die Trasse eingezogen wird. So können die Spülbohranlagen für Längsverlegungen, Kreuzungen oder Unterquerungen von Gewässern und anderen Verkehrswegen sogar im Felsboden ausgeführt werden.

Damit das Bohrgestänge und später das Rohr automatisch nachgeführt und verlängert werden kann, entnimmt der Gestängegreifer die 3 m langen Bohrstangen aus dem Magazin und setzt sie in den Vorschubschlitten ein. Der Greifer führt dabei sowohl eine Vertikal- als auch eine Horizontalbewegung aus, bei der präzise positioniert werden muss, um die Bohrstangen im Vorschub abzulegen. Bei

Bild 2. Das Horizontalspülbohrverfahren (HDD) gehört zu den komplexesten, aber auch vielseitigsten und flexibelsten grabenlosen Techniken. Zuerst wird mithilfe des steuerbaren Bohrkopfs mit den anhängenden Bohrgestängen eine Pilotbohrung entlang der geplanten Leitungstrasse erstellt (1). Am Ziel angekommen, wird der der Bohrkopf durch einen Aufweitkopf ersetzt, der beim Zurückziehen der Gestänge in Richtung Bohrgerät den Bohrkanal auf den benötigten Durchmesser vergrößert und das anhängende Rohr in einem einzieht (2).

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Umdrehungserfassung ohne externe Stromversorgung Die berührungslosen Sensoren, die den GMR-Effekt nutzen, können ohne externe Stromversorgung und Pufferbatterie bis zu 16 Umdrehungen erfassen und dauerhaft speichern. Die Auflösung des Sensors beträgt mit analoger Schnittstelle bis zu 16 Bit. Unter Verwendung digitaler Schnittstellen (SSI, SPI) werden bis zu 18 Bit Gesamt­ auflösung (Winkel und Umdrehung) erreicht. Gemessen werden kann bei Drehgeschwindigkeiten bis 800 U/min.

Dabei sind die Sensoren auch noch ausgesprochen genau. Über den gesamten Messbereich liegen die typischen Li­ nearitätsabweichungen unter 0,05 % (bei Messbereich 10 Umdrehungen).

Die beiden an Vertikal- und Horizontalachse des Gestängekrans eingesetzten Sensoren messen und speichern 9 Umdrehungen und kommunizieren mit der Steuerung des Greifers über einen 4 … 20 mA-Stromausgang. Hat der Greifer dann die Bohrstangen oder Rohre im Vorschubschlitten eingelegt, werden sie automatisch in die Trasse eingebracht und verlängert. Ein weiterer RSM-2800 überwacht dazu den Vorschub (Bild 4). In diesem Fall werden 10 Umdrehungen gemessen, um auf dem gesamten 3,5 m langen Verfahrweg die Position des Vorschubschlittens mit ausreichender Genauigkeit erfassen zu können.

Für den Baustelleneinsatz gerüstet Für den Einsatz auf der Baustelle ist der RSM-2800 gut gerüstet. Er erfüllt die Anforderungen der Schutzart IP67.

Stöße und Vibrationen beeinträchtigen die Funktion nicht.

Dabei ist er ein echtes True-Power-On System: Der Geber-

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Grabenlose Verfahren

chen Anbau und eine bequeme mechanische Justierung.

Die spielfreie Steckkupplung vereinfacht die Montage. Mit vorkonfektioniertem M12-Anschlussstecker an kurzem Kabel ist der elektrische Anschluss mit einem Handgriff erledigt. Das geschirmte Anschlusskabel ist für hohe Robustheit direkt ins Gehäuse eingegossen. Mit einem Durchmesser von lediglich 28 mm lässt sich der Sensor zudem gut integrieren. Auch für die ungünstige Einbausituation an der Vertikalachse des Krans fand sich dank der guten Zusammenarbeit schnell eine praxisgerechte Lösung. Die Befestigung wurde modifiziert, um äußere Einflüsse zu kompensieren.

Die kompakte Multiturn-Lösung eignet sich aber nicht nur für mobile Arbeitsmaschinen, sondern kann vielerorts aufwendige Getriebelösungen überflüssig machen und somit helfen, Gesamtkosten einzusparen. Anwendungsbereiche finden sich deshalb z. B. auch in Druckmaschinen, Antriebs- und Lenksystemen, als Seillängengeber, bei Türund Torantrieben, in Papiermaschinen, Hebebühnen oder ganz allgemein als Ersatz von Mehrgangpotentiometern oder Encodern.

Der GMR-Effekt – Umdrehungszahlen stromlos speichern

Bild 4. Die Position des Vorschubschlittens wird ebenfalls mit dem getriebelosen Multiturn erfasst. Die rauen Umgebungsbedingungen auf der Baustelle beeinträchtigen seine Funktion nicht.

wert bleibt bei Spannungsabschaltung erhalten und Umdrehungen werden auch stromlos erfasst. Nach jedem Abschalten ist der Gestängekran also ohne Referenzfahrt ­sofort wieder betriebsbereit. Das Gehäuse besteht aus hochwertigem, temperaturbeständigem Kunststoff. Befestigungslaschen mit Langlöchern ermöglichen einen einfa-

Der Multiturn arbeitet auf mikromagnetischer Basis und nutzt den GMR-Effekt (giant magnetoresistance). Dieser wird in Strukturen beobachtet, die aus sich abwechselnden magnetischen und nichtmagnetischen dünnen Schichten mit einigen Nanometern Schichtdicke bestehen. Der Effekt bewirkt, dass der elektrische Widerstand der Struktur von der gegenseitigen Orientierung der Magnetisierung der magnetischen Schichten abhängt; er ist bei Magnetisierung in entgegengesetzte Richtungen deutlich höher als bei Magnetisierung in die gleiche Richtung (Bild 5).

Dieser Unterschied kann genutzt werden, um mittels eines spe­ ziell designten Sensorelementes mit mehreren Widerstandssegmenten Umdrehungen zu erfassen und gleichzeitig speichern zu können, und das auch im stromlosen Zustand. Der Positionswert wird z. B. als SSI-Signal ausgegeben. Varianten mit digitaler SPIoder analoger Schnittstelle sind verfügbar.

Über Novotechnik Seit 1947 ist Novotechnik mit Stammsitz im schwäbischen Ost­ fildern wegweisend in der Weiterentwicklung der Messtechnik.

Inzwischen arbeiten allein in Deutschland über 200 Mitarbeitende an Spitzenleistungen. Das Ergebnis sind leistungsstarke Weg- und Winkelsensoren, die weltweit aus Fertigung, Steuerund Messtechnik oder aus dem Automobil nicht mehr wegzudenken sind. Die breitgefächerte Produktpalette umfasst Weg- und Winkelsensoren unterschiedlicher Funktionsprinzipien, spezielle Lösungen für den Automotive-Bereich sowie Messwertumformer und Messgeräte. Das deckt praktisch alle denkbaren Aufgabenstellungen ab; für spezielle Anwendungsbedürfnisse werden spezifische, auf die jeweilige Anwendung optimal passende Lösungen erarbeitet.

Bild 5. Funktionale Schichtstruktur eines GMR-Sensors (Fotos/Abb.: 1–4 TractoTechnik; 5 Novotechnik)

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www.novotechnik.de

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Produkte für Kanal- und Rohrleitungsbau sowie -sanierung

Effizienz in Herstellung und Einbau: Vortriebsrohre von Beton Müller Ein Hybridrohr, bestehend aus belastbarem Stahlbeton und korrosionsbeständiger Kunststoff-Innenauskleidung, gewinnt in den letzten Jahren auch in Europa an Bedeutung im grabenlosen Einbau. Das vom deutschen Hersteller Beton Müller mit Sitz in Baden-Württemberg gelieferte Perfect Pipe Vortriebsrohr wurde mittlerweile in zahlreichen Projekten in und außerhalb Deutschlands eingesetzt. Die zum Startschacht gelieferten Rohre sind mit einer innenliegenden Steckmuffe – Connector genannt – versehen, die eine flexible Verbindung der Rohre auch nach dem Einbau darstellt und zugleich dafür sorgt, dass der Korrosionsschutz im fertiggestellten Rohrstrang durchgängig gegeben ist.

Rohrleitung ohne Schweißarbeiten im Strang einsatzbereit In der Vergangenheit mussten Kunststoff-Auskleidungen von Betonrohren entweder noch im Rohrstrang einfach oder doppelt geschweißt werden oder es wurde auf eine durchgängig geschützte Fügung gänzlich verzichtet. Das Perfect Pipe Hybrid-Rohr ermöglicht es, diese aufwändigen Arbeitsschritte auf der Baustelle einzusparen. Für die ausführenden Firmen im grabenlosen Einbau und für deren Auftraggeber reduziert sich so die Installationszeit einer

Rohrleitung bis zu deren Einsatztauglichkeit. Ein Einsatz von Fachpersonal für Kunststoff-Schweißarbeiten samt teurer zusätzlicher Sicherungstechnik auf der Baustelle ist nicht erforderlich. Sobald alle für den Vortrieb erforderlichen Gerätschaften und Leitungen rückgebaut sind, ist das Hybrid-Rohr Perfect Pipe bereit zur Abnahme und für den Praxisbetrieb.

Durchgängiger Korrosionsschutz trotz flexibler Fügung Wann immer in einem Rohrleitungsprojekt der Schutz vor chemischem Angriff eine Bedingung darstellt, stellen sich Fragen zur Realisierung und zur Dauerhaftigkeit im langjährigen Einsatz. Dies beginnt bei der Werkstoffauswahl, umfasst Einbaubedingungen und stellt letztlich auch besondere Anforderungen an den Rohrproduzenten. Das bei Beton Müller in einem industriellen Maßstab verarbeitete Linermaterial Polyethylen stellt eine Grundlage für die Dichtheit der Rohrauskleidungen dar. Die Schweiß- und Umformprozesse unterliegen laufender Kontrolle durch Eigen- und Fremdüberwachung und stellen sicher, dass vom Spitzend bis zur Muffe der Korrosionsschutz im Rohr gegeben ist. Die Connectoren ergänzen das Hybrid-Rohr

Bild 1. Projekt Datteln, Nordrhein-Westfalen, Deutschland: Baustellenlager Perfect Jacking Pipe DN1200 von Beton Müller

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Bild 2. Projekt DN700, Medernach, Luxemburg: Startgrube (Fotos: SCHLÜSSELBAUER Technology GmbH & Co KG / Bernhard Müller Betonsteinwerk GmbH)

in idealer Weise. Sie sind bereits vor dem Einfahren des nächsten Rohres in die Startgrube im Rohr montiert. Sowohl während dem Einpressen als auch später – wie etwa im Falle von Positionsänderungen der Leitung im Untergrund – stellen Sie eine flexible und zugleich dichte Ver­ bindung in der Rohrfügung dar. Zwei außenliegende Dichtungen am Connector stellen sicher, dass der Korrosionsschutz auch in der Fügung dauerhaft gegeben ist.

Auch Albert Bohnert, Key Account Technik Beton Müller ist sich sicher: „Müller Perfect Pipe ist mittlerweile ein etabliertes Rohrsytem für die Abwasserkanalisation.

Die Belastbarkeit des Betons und die hohe Korrosions­ beständigkeit der PE-Auskleidung ergänzen sich ideal. Gerade im Rohrvortrieb ist dieses Hybrid-Rohr besonders vorteilhaft, da durch Steckverbindung der Korrosionsschutz ab dem Einpressen des Folgerohres durchgängig gegeben ist und kein nachträgliches Schweißen im Strang benötigt wird.“

Bentonit-Schmierung für ununterbrochenen Korrosionsschutz Werksseitig können bei Bedarf auch bereits Ventile zum Einbringen von Schmiermittel in den Rohr-Tunnel eingebaut werden. Abhängig von der Rohrwandstärke werden geeignete Edelstahl-Hülsen an der Außenseite des Liners montiert. Durch diese Hülsen wird Bentonit an die RohrAußenseite gefördert. Nach Demontage der Förderleitung

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werden die Hülsen mit ebenfalls korrosionsbeständigem Material verschlossen, sodass auch in diesem Fall der Korrosionsschutz nicht unterbrochen wird.

International erfolgreich: Einbauten in Deutschland, Italien, Luxemburg Während Perfect Pipe Vortriebsrohre, ebenso wie Rohre für den offenen Verbau, bereits seit mehreren Jahren in Nordamerika und Asien verwendet werden (Bericht in BWI 2.2016), wurden in Europa in den ersten zehn Jahren der Markteinführung Perfect Pipe Produkte in unterschiedlicher Geometrie ausschließlich im offenen Graben eingebaut. Umso rascher folgen nach der Markteinführung in Deutschland nun Projekte im angrenzenden Luxemburg sowie in weiterer Folge in Italien, wo erste Maßnahmen in Treviso mit Rohren der Nennweite 800 erfolgreich umgesetzt wurden.

In Luxemburg kamen im Sommer 2023 Perfect Pipe Vortriebsrohre der Nennweite 700 mm zum Einsatz. Die derart hergestellten Leitungen stellen einen wesentlichen Teil-Abschnitt in der Abwasser-Kanalisation von Medernach dar.

www.beton-mueller.de; www.sbm.at

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Produkte für Kanal- und Rohrleitungsbau sowie -sanierung

REHAU kommt zum Kunden: Der Showtruck AWADOCK tourt durch Deutschland

Bild 1. Der neue Showtruck des Polymerspezialisten REHAU bringt seine AWADOCK Produkte zu Kunden in ganz Deutschland.

Der Polymerspezialist REHAU hat sich mit seinem neuen Showtruck auf den Weg gemacht und bringt seine AWADOCK Produkte zu Kunden in ganz Deutschland. Das Profi-Team präsentiert im Showtruck das umfangreiche Produktportfolio im Bereich seitlicher Rohranschlüsse.

Nach dem erfolgreichen Start auf der InfraSPREE in Berlin vom 17. bis 18. Oktober 2023 ist der AWADOCK Showtruck nun unterwegs, um die normalerweise unter der Erde verborgenen Produkte seinen Kunden in ganz Deutschland näher zu bringen. Diese Gelegenheit nutzen die REHAU Spezialisten und veranschaulichen die Sicherheit und Vielseitigkeit der AWADOCK Produkte. Ob Kunststoff, Beton, Steinzeug oder Kanalverbundrohre – REHAU bietet passgenaue Lösungen zum Anschluss an nahezu alle Materialien und für fast alle Durchmesser an.

Kunden und Interessierte machen dabei eine einzig­ artige Hands-on Erfahrung: Die Produkte können ausprobiert, angefasst und sogar selber montiert werden. Dabei haben sie die Möglichkeit, Fragen direkt an das kompetente Team vor Ort zu stellen.

l­inersanierte Beton-, Stahlbeton- und Steinzeugrohre verwendbar.

Kanalanschlüsse im Fokus Die seitlichen Anschlüsse in Kanalnetzen sind besonders sensibel. Etwa jeder vierte Kanalschaden betrifft diese Verbindungen, so das Ergebnis der DWA-Umfrage 2018 „Zustand der Kanalisation in Deutschland“. Diese Schäden führen zum Einströmen von Fremdwasser, das gereinigt werden muss. Das erhöht die Betriebskosten der Kläranlagen und führt zu höheren Gebühren für den Endverbraucher. Das Kanalrohr-Anschlusssystem AWADOCK gewährleistet mit seinem 4+1 Dichtheitskonzept nicht nur dauerhafte Dichtheit nach DIN EN 1610, sondern beugt auch undichten Anschlüssen vor und sorgt so für den entscheidenden Unterschied bei der Kosteneffizienz.

Neues System für bereits sanierte Rohre Auch mit dabei: Der AWADOCK Liner. Das neue System wurde speziell für linersanierte Rohre entwickelt und wird an die bereits sanierten Rohre seitlich angeschlossen. Die Montage erfolgt wie gewohnt vom AWADOCK Classic: Durch ein Bohrloch wird die Dichtung eingesetzt und die Schraubkrone eingedreht. Danach wird das Anschlussrohr in die Schraubkrone gesteckt und kann bis zu ± 7,5° passend zur Einbausituation abgewinkelt werden. Ein ­Arbeitsfenster muss nicht ausgeschnitten werden. Dies macht die Installation schneller, effizienter und stört den Betrieb des Kanalsystems nicht. Der Anschluss ist für

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Bild 2. Im Showtruck wird das umfangreiche Produktportfolio im Bereich seitlicher Rohranschlüsse geboten.

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Produkte für Kanal- und Rohrleitungsbau sowie -sanierung

Bild 3. Die AWDOCKs hautnah erleben samt Beratung durch REHAU-Experten (Fotos: REHAU)

+1 für den Fall der Fälle

ren Sitz des Anschlussstutzens garantiert das EinschraubPrinzip. Eine konische Dichtung sorgt für besonders hohen Anpressdruck und damit für beste Dichtheitswerte. Durch eine fixierte (Safety-Lock) EPDM-Dichtung in der inte­ grierten Muffe wird die Verbindung beim Einschieben des Anschlussrohres zusätzlich gesichert. Für noch mehr Sicherheit sorgt eine zusätzliche Dichtebene mit der von AWADUKT Rohren bekannte Dichtlippe. Im Fall der Fälle springt die +1 Q‑TE‑C Dichtung ein: Diese Backup-Dichtung quillt bei einer Leckage auf und dichtet die Problemstellen innerhalb kürzester Zeit ab. Selbst Bohrloch-Un­ regelmäßigkeiten werden dauerhaft abgedichtet.

Erleben Sie unsere AWADOCKs hautnah, lassen Sie sich von den Experten von REHAU beraten und „docken Sie an“. Der AWADOCK Showtruck ist bis Ende September 2024 in ganz Deutschland unterwegs. Ein Zwischenstopp auf der IFAT 2024, 13. bis 17. Mai, ist ebenfalls eingeplant.

Mehr Informationen unter: AWADOCK Roadshow

Eine großvolumige Dichtung bedeckt nahezu die komplette Wanddicke des Rohres, sodass auch Bohrloch-Toleranzen bis zu +2/–1 mm ausgeglichen werden. Den siche-

www.rehau.com

Neue Regenrückhaltekanäle für Mülheim-Broich Großdimensionierte GFK-Rohre von Amiblu punkten bei der Verlegung Mühlheim an der Ruhr / NRW – Seit September 2022 lässt die medl GmbH den vorhandenen Mischwasserkanal in der Liebigstraße und Wissollstraße im Mülheimer Stadtteil Broich erneuern. Dabei handelt es sich um den ersten von zwei Teilbauabschnitten. Die Arbeiten werden von der Klaus Stewering GmbH & Co. KG ausgeführt. Verlegt wird ein ca. 370 m langer Regenrückhaltekanal (RRK) mit einer Nennweite von DN 2800 bzw.

DN 3600. Hinzu kommen mehrere Zu- und Ablaufkanäle in einem Nennweitenbereich bis DN 900.

Bild 1. Mit einem Regenrückhaltekanal aus GFK-Rohren in Nennweiten von DN 2800 und DN 3600 sollen überflutungsanfällige Bereiche des Mühlheimer Stadtzentrums vor den Wassermassen bei Starkregenereignissen besser geschützt werden.

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Der neue großdimensionierte Kanal soll nach seiner Fer­ tigstellung dazu dienen, das insbesondere bei Starkregen­ ereignissen anfallende Niederschlagswasser zwischenzuspeichern und gedrosselt in das Kanalnetz weiterzuleiten. „Ziel ist es, Abflussspitzen im Bereich Broicher Waldweg und Liebigstraße aufzufangen und damit insbesondere für eine Entlastung und einen Überflutungsschutz des Bereiches um den Broicher Waldweg zu sorgen“, sagt Dipl.-Ing. Burkhard Malcus, Leiter Planung, medl GmbH und technischer Geschäftsführer der Mülheimer Stadtentwässerung (sem GmbH). Für den Regenrückhaltekanal kommen Rohre und Schächte aus glasfaserverstärktem Kunststoff (GFK) von Amiblu zum Einsatz. Die GFK-Rohre sind selbst in den Nennweiten von DN 2800 mm und DN 3600 mm mit normalem Baugerät an der Einbaustelle gut zu handhaben und sorgen aufgrund ihrer Baulänge von 3 m und ihren materialtechnischen Eigenschaften für einen schnellen und wirtschaftlichen Bauablauf.

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Funktion eines Regenrückhaltekanals

Bild 2. Die GFK-Rohre werden mit einem Tiefbett-Lkw in definierten Zeitabständen zur Baustelle geliefert und auf einem Lagerplatz zwischengelagert.

Bei den vermehrt auftretenden Starkregenereignissen fallen große Regenmengen in kurzer Zeit. Wenn die Kanalisation die schnell ansteigenden Wassermassen nicht mehr ableiten kann, werden immer wieder Straßen und Grundstücke überflutet und das Wasser kann unkontrolliert in Gebäude eindringen. Großeinsätze der Feuerwehr sind die Folge, die dabei mithelfen muss, vollgelaufene Keller wieder leer zu pumpen. „Zu den Regionen in Mülheim an der Ruhr, die hiervon immer wieder betroffen sind, zählt unter anderem der Bereich um den Broicher Waldweg“, so Malcus weiter. Ursprünglich sollte nach Aussage des Planungsleiters ein unterirdisches Becken gebaut werden; das sei aber aufgrund der vorgefundenen Boden- und Grundwasserverhältnisse nicht umsetzbar gewesen. Insbesondere da in diesem Bereich das Grundwasser als gespanntes Grundwasser auftritt. „Deshalb verlegen wir nun in insgesamt vier Bauabschnitten von der Liebigstraße bis zum Broicher Waldweg einen neuen Mischwasserkanal, wobei der hy­ draulische Querschnitt in den einzelnen Abschnitten deutlich vergrößert wird“, ergänzt Baubeauftrage M.Sc. Anja Prox von der medl GmbH. „Damit übernimmt der neue Leitungsabschnitt die Funktion eines Regenrückhaltekanals, in dem Abflussspitzen zwischengespeichert und zu einem späteren Zeitpunkt gedrosselt an die Kanalisation abgegeben werden.“

Bild 3. Dünnwandige Rohre ermöglichen einen reduzierten Arbeitsraum. Vor der Verfüllung des Rohrgrabens mit Flüssigboden werden die Rohre mit Gewichten gegen Auftrieb gesichert.

Bild 4. Neben den Kanalrohren wurden unter anderem Tangentialschächte, ein Drosselschacht sowie Formteile und teilweise auch Bögen von Amiblu einsatzbereit zur Baustelle geliefert.

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Bild 5. Aufgrund ihres relativ leichten Gewichtes sind Rohre und Schächte aus GFK an der Einbaustelle leicht zu handhaben.

Bild 6. Schächte von Amiblu, so z. B. der Tangentialschacht, können für unterschiedlichste Betriebsanforderungen maßgeschneidert werden. (Fotos: 1–4 Klaus Stewering; 5 u. 6 Amiblu)

Überzeugende Materialeigenschaften

GmbH & Co. KG. „Anstelle eines Schwerlastkrans, wie er beispielsweise bei der Verlegung von Stahlbetonrohren notwendig gewesen wäre, reicht ein mittelgroßer Mobilbagger aus, um die 3 m langen GFK-Rohre in die Baugrube einzuheben“, nennt der Bauleiter einen Vorteil, der sich vor allem auf beengten innerstädtischen Baustellen bemerkbar macht. Auch vor dem Hintergrund, dass die neuen Kanalrohre bis zum Kämpfer in Flüssigboden verlegt werden, können die GFK-Rohre punkten. Insbesondere aufgrund der relativ geringen Wandstärke, die statt bei diesen Nennweiten oft üblichen 30 cm nur ca. 8 cm aufweist. Deshalb trägt die Kombination aus zeitweise fließfähigem Verfüllbaustoff und den eingesetzten Rohren dazu bei, dass der Arbeitsraum deutlich geringer ausfallen kann. Das spart nach Aussage von Niehoff mehrere Kubikmeter Aushub und Widerverfüllung pro laufenden Meter Kanalgraben und sorgt damit für erhebliche Einsparpotenziale für die Stadt Mühlheim bezüglich Zeit und Geld.

Bei den Rohren und Schächten der ersten beiden Bauabschnitte hat sich der Auftraggeber für glasfaserverstärkte Kunststoffrohre (GFK) entschieden. „GFK-Rohrsysteme für drucklose Abwasserkanäle von Amiblu verfügen über eine spezielle Rohrstruktur, sind hochbeständig gegen Korrosion und somit ideal für Abwassernetze geeignet“, erklärt Holger Hörnemann, Amiblu Vertriebsleiter Deutschland. „Der Werkstoff zeichnet sich durch eine hohe Langzeitbeständigkeit und hervorragende Hydraulik aus und ist hochdruckspül- und korrosionsbeständig sowie abriebfest.

Neben diesen materialtechnischen Eigenschaften sorgt insbesondere das im Gegensatz zu herkömmlichen Werkstoffen geringe Gewicht für eine einfache und flexible Handhabung an der Einbaustelle.“ Selbst in größeren Nennweitenbereichen wie sie für den RRK in Mülheim erforderlich sind, erlaubt das hochsteife Material dünne Rohrwände, wodurch das Volumen des erforderlichen Aushubs auf ein Minimum reduziert werden kann, so Hörnemann weiter.

Bis zum Kämpfer in Flüssigboden Die Vorteile beim Handling auf der Baustelle und beim Aushub bestätigt M.Sc. Matthias Niehoff, Klaus Stewering

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Moderne Hebetechnik Die Rohre werden in Abstimmung zwischen der Bauleitung und dem Werk mit einem Tiefbett-Lkw in definierten Zeitabständen geliefert und auf einem vom Auftraggeber bereitgestellten Lagerplatz in der Nähe der Einbaustelle

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zwischengelagert. „Auf diese Weise kann immer eine ausreichende Kapazität an Rohren vorgehalten werden“, erläutert Projektleiter Dipl.-Ing. Gregor Wessendorf, Klaus Stewering GmbH & Co. KG. Für die Verlegung der Rohre hat das ausführende Unternehmen einen Mobilbagger im Einsatz, der mit einer Vielzahl von hydraulischen Anbaugeräten ausgerüstet ist, die in Sekundenschnelle gewechselt werden können. „Hierzu zählt auch ein Anbaugerät, dass über eine Vakuumhebetechnik für das Anheben und Transportieren der Rohre verfügt“, so Wessendorf weiter. „Dieser Vakuumheber erleichtert die Arbeit vor Ort erheblich und wurde von Stewering speziell für diesen Einsatzfall in Zusammenarbeit mit dem Gerätehersteller entwickelt.“

Neben den Kanalrohren wurden weitere Produkte von Amiblu zur Baustelle geliefert – so unter anderem Schächte, Formteile und teilweise auch Bögen. Dabei handelt es sich laut Vertriebsleiter Hörnemann nicht um Standardprodukte, sondern um von Amiblu bereits in der Planungsphase in Absprache mit dem Bauherrn konzipierte und auf die Anforderungen an der Einbaustelle angepasste Formteile. Bei den Schächten handelt es sich unter anderem um Tangentialschächte sowie einen Drosselschacht, der bereits zu Beginn der Tiefbauarbeiten gesetzt wurde.

www.amiblu.com/de

VPC® Delta-Ring: „Maßgeschneidert“ für den perfekten sohlengleichen Übergang Ganz gleich, ob ein vorhandener Rohrstrang aufdimensioniert oder ob ein überdimensionierter Hauptkanal verkleinert werden muss – Kanalsanierungen mit Nennweitenwechsel sind für Tiefbauer keine Seltenheit. Häufig liegen sogar zwei oder mehr Nennweiten zwischen dem Altbestand und dem neu anzuschließenden Hauptkanal. Bestehen die Rohre dann noch aus unterschiedlichen Werkstoffen mit bauartbedingt stark abweichenden Außendurchmessern, war es bislang schwierig, für die Verbindung eine technisch ausgereifte und zuverlässige Lösung zu finden.

cher Übergang entsteht, wird der VPC® Delta-Ring an die größere der beiden Nennweiten im Außendurchmesser angepasst und werkseitig mit einer definierten Öffnung für das Rohr mit der kleineren Nennweite versehen.

Einbau im Handumdrehen

Mit dem VPC® Delta-Ring von Funke Kunststoffe gehört die Suche nun der Vergangenheit an. Das aus einem äußerst widerstandsfähigen Elastomer bestehende Produkt ist eigens so konstruiert, dass mit seiner Hilfe Abwasserrohre im Handumdrehen versatzfrei miteinander verbunden werden können – unabhängig von ihren Werkstoffen und Nennweiten. Dafür wird der VPC® Delta-Ring im Werk für die jeweilige Baustellensituation „maßgeschneidert“. Erforderlich hierfür sind lediglich Angaben zu den beiden Rohrtypen, zu ihren Innen- und Außendurchmessern und zur Wanddicke. Damit ein perfekter sohlenglei-

Der fachgerechte Einbau ist denkbar einfach: Der VPC® Delta-Ring wird mit einer passenden VPC® Delta-Rohrkupplung ausgeliefert. Zunächst wird der VPC® DeltaRing mit der VPC® Delta-Rohrkupplung am Rohr mit der größeren Nennweite verbunden. Sodann wird das Rohr mit der kleineren Nennweite in den VPC® Delta-Ring ­eingeschoben, wobei ein integrierter Anschlag im VPC® Delta-Ring ein zu tiefes Einschieben verhindert. Anschließend muss nur noch die VPC® Delta-Rohrkupplung mit dem erforderlichen Drehmoment positioniert werden – und schon besteht ein sohlengleicher Übergang. Das Produkt erfüllt dabei die Vorgaben der DIN EN 476 Allgemeine Anforderungen an Bauteile für Abwasserleitungen und -kanäle; Deutsche Fassung EN 476.

Bild 1. Mit Hilfe des VPC® Delta-Rings können unterschiedliche Rohrwerkstoffe mit unterschiedlichen Nennweiten sohlengleich verbunden werden.

Bild 2. Der VPC® Delta-Ring gleicht auch größere Nennweitenunterschiede äußerst platzsparend aus.

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Ausreichende Dichtfläche Auch in puncto Dichtigkeit ist an alles gedacht: Mit einer Breite von 70 mm bietet der VPC®-Delta-Ring eine ausreichende Dichtfläche. Zur Abdichtung des Rohres mit der kleineren Nennweite ist die Öffnung des VPC® DeltaRings mit mehreren Dichtlippen versehen, die durch die VPC® Delta-Rohrkupplung zusammengepresst werden. In diesem Sinne sorgt der VPC® Delta-Ring für eine optimale Verbindung zwischen zwei unterschiedlichen Rohren – und das sohlengleich und dicht.

Bild 3. Fachgerecht montiert: der VPC® Delta-Ring sorgt für einen versatzfreien Übergang und erfüllt dabei die Vorgaben der DIN EN 476. (Fotos: Funke Kunststoffe)

www.funkegruppe.de

„Wir fühlen uns nicht nur als Lieferant von Produkten“ Nachgefragt bei Timo Langer, Vertriebsleitung Funke Kunststoffe GmbH werden muss. Hier bestand eine große Nachfrage nach Lösungen.

Timo Langer, Vertriebsleitung Funke Kunststoffe GmbH

Herr Langer, Funke Kunststoffe entwickelt richtungweisende Systemlösungen für die Anwendungsbereiche Kanalrohre, Grundstücksentwässerung, Haus­ anschlüsse, Schächte, Regenwasserbewirtschaftung, Bodenbefestigung und Baumversorgung – wo kommen die Ideen her?

Wir fühlen uns nicht nur als Lieferant von Produkten.

Unser Vertriebs-Team steht in regelmäßigem Austausch mit den Anwendern vor Ort und leitet die vor Ort auf den Baustellen gesammelten Erfahrungen und Informationen an unsere Techniker weiter. Deshalb sind wir in der Lage, unsere Produktpalette stetig weiterzuentwickeln und für die jeweiligen Einsatzgebiete zu optimieren. Auf diese Weise entstehen Lösungen, die praktikabel und gut einsetzbar sind – beispielsweise der VPC® Delta-Ring.

Was führte zur Entwicklung des VPC® Delta-Rings Die Verbindung von unterschiedlichen Rohrwerkstoffen mit verschiedenen Nennweiten gehört zu den alltäg­ lichen Aufgaben im Rohrgraben. So etwa, wenn ein hydraulisch überdimensionierter Hauptkanal verkleinert oder ein unterdimensionierter Hauptkanal vergrößert

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Gab es hierfür bisher noch keine praktikablen ­Lösungen?

Die auf dem Markt verfügbaren Reduzierformstücke eignen sich in der Regel nur für die Reduzierung um eine Nennweite. Häufig müssen jedoch zwei oder mehr Nennweiten bei einer Erweiterung oder Erneuerung eines Hauptkanals reduziert werden. Bestehen die Rohre mit den verschiedenen Nennweiten darüber hinaus aus unterschiedlichen Werkstoffen – z. B. aus Beton und Kunststoff – waren technisch ausgereifte Lösungen bis jetzt Mangelware.

Auf welche Parameter legt Funke bei der Produkt­ einführung besonderer Wert?

Neben Funktionalität und Wirtschaftlichkeit haben wir besonders den Qualitätsaspekt im Blick. Deshalb gilt für den VPC® Delta-Ring, was für die gesamte Funke-Produktpalette gilt: Die Qualität der Produkte wird in internen Prüfungen und von externen Prüflaboren regelmäßig kontrolliert.

Was bedeutet das konkret?

Bei der internen Prüfung wird die Dichtigkeit des VPC® Delta-Rings werkseitig nach DIN 4060 (Rohrverbindungen von Abwasserkanälen und -leitungen mit Elastomerdichtungen – Anforderungen und Prüfungen an Rohrverbindungen, die Elastomerdichtungen enthalten) geprüft.

Extern wurde im IKT – Institut für Unterirdische Infrastruktur die Flächenpressung (Anpresskräfte) im Scheitel, am Kämpfer und in der Sohle zwischen dem VPC® Delta-Ring und dem kleineren Kunststoffrohr untersucht.

Dabei wurde mit so genannten Pressure-Mapping-Sensoren die Kraftverteilung zwischen VPC® Delta-Ring und Kunststoffrohr an unterschiedlichen Delta-Ring-Größen und Kunststoffrohrgrößen bei verschiedenen Anzugsdrehmomenten am Tangentialspanner bestimmt.

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Multifunktional im Hausanschluss Neueste Version des elektrischen eCutter lateral überzeugt mit starken Gadgets

Bild 1. Die Trommeleinheiten CableReel sind in verschiedenen Gewichtsklassen – Extended, Rotate und Fixed – erhältlich.

Die Pipetronics GmbH & Co. KG, ein führender Hersteller intelligenter Robotersysteme für die grabenlose Kanalsanierung, bietet diese auch für Hausanschlüsse an. Der von den Experten des Herstellers weiterentwickelte, vollelektrische eCutter lateral stellt eine leistungsstarke und zugleich kompakte Lösung für die Sanierung kleinerer Rohrdurchmesser dar.

Mit seiner Konzeption nach einem flexiblem Baukastenprinzip und einem breiten Funktionsspektrum eignet sich der Fräsroboter für eine Vielzahl unterschiedlicher Anwendungsbereiche. Der Hersteller hat den Roboter nun weiter optimiert: durch zusätzliche Roboterkopf-Varianten und verschiedene Trommeleinheiten, die zur Auswahl stehen.

Damit kann der eCutter lateral noch einfacher auf die individuellen Anwenderwünsche der Kunden angepasst werden.

habung vereinfacht. Die enorme Flexibilität des Roboters erweist sich zudem in Produkteigenschaften wie dem elektrischen Ausfahren bis 45 mm, dem endlosen elektrischen Drehen sowie dem elektrischen Heben des Fräskopfes – allesamt Faktoren, die maximale Präzision bei der Instandsetzung von Rohren gewährleisten. Überdies ist er sowohl mit einer Front- als auch einer Heckkamera ausgestattet.

Vorne spielt die Kamera eine entscheidende Rolle bei der präzisen, visuellen Erfassung der Arbeitsumgebung und der Schadstelle. Hierfür ist sie zusätzlich mit einem Scheibenwischer ausgestattet. Die Heckkamera dient der Kontrolle, dass der Roboter während der Arbeit exakt und verlässlich zentriert ist und unterstützt die Prozesse bei der späteren Rückführung des Roboters aus dem Kanal. Insbesondere in gelinerten Rohren, in denen es zu Faltungen des Linermaterials bei Abzweigungen kommen kann, ist die Heckkamera von großer Bedeutung.

Sichere Funktionsweise bei einfacher Handhabung Sobald der eCutter lateral im Rohr an der zu sanierenden Stelle positioniert ist, verspannt er sich pneumatisch im Rohrzentrum. Dabei sorgen zwei Verspannblasen für eine stabile Fixierung und ein sicheres Arbeiten. Der Fräskopf kann dann durch den elektrischen Vorschub axial um

Multitalent Der leistungsstarke Fräsroboter eCutter lateral von Pipetronics ist ein Multitalent. Er überzeugt vor allem beim gründlichen Entfernen von Ablagerungen, Hindernissen, Einwüchsen sowie einragenden Stutzen, beseitigt jedoch auch querende Eisenstangen mühelos und kann darüber hinaus die Zuläufe von Schlauchlinern öffnen. „Bislang verfügte unser eCutter lateral hierfür über einen Fräskopf für die Rohrdurchmesser DN 100 bis 200. Doch wir haben uns damit nicht zufriedengegeben und bieten unseren Kunden in Zukunft zwei weitere Fräsköpfe für DN 75 bis 100 und DN 200 bis 300“, so der technische Geschäftsführer von Pipetronics, Markus Lämmerhirt. Die kleinere Fräskopfvariante für den Bereich DN 75 bis 100 befindet sich laut Lämmerhirt bereits in der Produktionsphase und wird im Frühjahr 2024 in die Baustellentestphase übergehen.

Optimierte Arbeitsprozesse und ausgefeilte Kameratechnik Weitere Vorteile der weiterentwickelten Version des eCutter lateral: Die Steuerung erfolgt über ein zentrales Bedienpult, das die Arbeitsprozesse optimiert und die Hand-

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Bild 2. Das zentrale Bedienpult ermöglicht eine präzise Überwachung und Steuerung der Arbeitsprozesse.

Bild 5. Der Hausanschlussroboter kann an einer Hochdruck-Wasserversorgung angeschlossen werden für eine gründlichere Reinigung und maximal flexiblen Bewegungen im Rohr bei besonders anspruchsvollen Sanierungsmaßnahmen. (Fotos: Pipetronics)

Maximale Flexibilität durch das Baukastenprinzip

Bild 3. Der eCutter lateral ist nach dem Baukastenprinzip aufgebaut. Alle Komponenten sind aufeinander abgestimmt und können miteinander kombiniert werden.

Eine neue Stärke des eCutter laterals ist sein Aufbau nach Baukastenprinzip. Der Roboter kann wahlweise mit einem großen Bedienpult mit 19-Zoll-Monitor oder einem kompakten Bedienkoffer mit einem 12-Zoll-Monitor ausgestattet werden. Die Steuerungseinheit ist bei beiden Ausstattungsversionen enthalten und gewährleistet somit in beiden Fällen eine präzise Kontrolle des Roboters während der Sanierung. Die Trommeleinheiten CableReel sind in den verschiedenen Ausführungen Extended, Rotate und Fixed erhältlich. Das Roboter-Kombikabel verfügt über eine Standardlänge von 25 m, kann jedoch optional auf bis zu 50 m verlängert werden. Alle Komponenten sind so aufeinander abgestimmt, dass das Roboterequipment individuell nach Wunsch konfiguriert werden kann.

Optionale Erweiterung für besondere Ansprüche

Bild 4. Die neue Version des eCutter lateral verfügt auch über Fräsköpfe zur Sanierung von Anschlüssen DN 75 bis 100 und DN 200 bis 300. Die kleinere Version ist ­bereits produziert und geht nun in die Baustellentestphase.

45 mm parallel zur Rohrwand, drehend und schwenkend zur Schadstelle hinbewegt werden. Durch seine Endlosrotation erübrigt sich das Zurückdrehen des Fräskopfes. Die Arbeitsstelle wird dabei mittels Monitor überwacht, auf den die Bilder der Front- und Rückkamera übertragen werden. Ein weiterer Vorteil des eCutter lateral ist sein modularer Aufbau. Er ermöglicht einen schnellen und einfachen Austausch einzelner Komponenten. Kameras, Roboterköpfe und Verspannblasen können bei Bedarf problemlos ausgetauscht werden. Dies vereinfacht die Instandhaltung und spart Zeit.

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Der eCutter lateral erweist sich bereits in der Standardausführung als hervorragend ausgestattetes, multifunktionales Robotersystem. Je nach Bedarf kann dieses noch um zusätzliche, sinnvolle Gadgets wie einen Wasserhochdruckanschluss erweitert werden. Dieser unterstützt mit dem Backjet den Vorschub des Roboters beim Einschieben in den Kanal. Gesteuerte Seitenstrahl- und Sohlendüsen erlauben zudem ein flexibles Abbiegen in Abzweige. Der Frontjet gewährleistet eine gründliche Reinigung der Schadstelle. Auch die Beseitigung von Fräsgut werden durch den Wasserhochdruck optimiert. Bei der Beseitigung metallischer Hindernisse können das Fräsgut sowie der Fräskopf gekühlt werden. Und selbst bei zähflüssigem Fräsgut bietet die Wasserhochdruckoption stets eine klare Sicht auf das Arbeitsfeld.

Der leistungsstarke Roboter eCutter lateral von Pipetronics bietet in seiner neuen Version damit noch mehr Vorteile, die ihn von herkömmlichen Hausanschluss-Systemen zur grabenlosen Rohrsanierung deutlich abheben.

www.pipetronics.com

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Rohr bleibt! – Video Guard sorgt für Sicherheit beim Leitungsbau

Bild 1. Das Überwachungssystem „Video Guard“ sorgt für eine durchgängige Sicherheit – und das bei Tag und Nacht.

Bild 2. Der bis zu 3 m hohe Kameraturm erkennt unbefugtes Betreten des Geländes umgehend und verhindert dadurch Diebstähle, Vandalismus und Unfälle.

Sie wurde in den letzten Jahren extrem vernachlässigt: die unterirdische Leitungsinfrastruktur. Der akute Handlungsbedarf führt zu vollen Auftragsbüchern bei vielen Kanalsanierungsbetrieben. Bei den Arbeiten kommt wertvolles Gerät zum Einsatz.

Oftmals sind zudem Neurohre zu verlegen, die im unmittelbaren Umfeld der Maßnahme gelagert werden. Material und Maschine sind dabei unabkömmliche Faktoren, um das Projekt erfolgreich durchführen zu können – da stört ein Diebstahl den Ablauf empfindlich. Kolonnen müssen umgeplant werden und an anderer Stelle eingesetzt werden. Wiederbeschaffung kostet Zeit und Geld. Hier setzt Video Guard an. Das kamerabasierte System schützt mit intelligenter Software einen fest definierten Überwachungsbereich. So lassen sich Maschinen und Material sicher lagern.

umgehend Benachrichtigungen an die Leitstelle. Diese ist rund um die Uhr mit erfahrenen Mitarbeiter:innen besetzt.

Sie ergreifen bei einem eingehenden Alarm in kürzester Zeit Maßnahmen zur Vermeidung von Unfällen oder Diebstahl. Dies verbessert die Sicherheit der Baustelle erheb-

Im Leitungsbau und der Kanalsanierung wird mit technischer Präzision und leistungsstarken Werkzeugen gear­ beitet. So kommen auf diesen Baustellen u. a. Druckluft-, Hydraulik- und Elektrowerkzeuge, wie Schneidwerkzeuge, Bohrmaschinen und Ventilatoren zum Einsatz, um Rohre zu verlegen, Gräben auszuheben und Brunnen zu bohren.

Bauwerkzeuge und Rohre liegen dabei oftmals unbeaufsichtigt auf der Baustelle – eine gute Gelegenheit für Diebe.

So waren von ca. 5,63 Mio. erfassten Straftaten in Deutschland im Jahr 2022 die meisten Straftaten Diebstahl- und Raubdelikte. Damit diese bei Leitungsbau und Kanalsanierung keine Rolle spielen oder auch nur unbefugte Personen die Baustelle betreten, hat sich das Aufstellen eines Video Guard-Kameraturms bewährt.

Erhebliche Verbesserung der Baustellensicherheit Denn das durch die International Security GmbH angebotene Überwachsungssystem „Video Guard“ sichert mit seinen hochauflösenden Kameras und Videoanalytik das Baugelände rund um die Uhr. Mithilfe der Infrarotscheinwerfer ist auch eine klare Sicht bei Nacht möglich. Durch den bis zu 3 m hohen Turm werden nicht nur Diebstähle verhindert, sondern auch unbefugtes Betreten des Geländes sofort erkannt. Bei einem Vorfall sendet das System

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Bild 3. Der Turm ist klar erkennbar und schreckt potentielle Täter so auch schon ­optisch ab.

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lich und trägt dazu bei, dass die Baumaßnahme planmäßig und ohne größere Störungen abläuft. So wird nicht nur die Arbeitszeit der Bauprofis effizient genutzt, sondern auch Kosten durch Diebstahl oder unerwartete Verzögerungen gespart.

Vorsorge und Videobewachung empfehlenswert Insbesondere wenn eine hohe Auftragsdichte vorherrscht, ist das verfügbare Personal zeitlich meist eng verplant.

Hier zeigt sich, dass das frühzeitige Einplanen einer effi­ zienten Bewachung ein wichtiger Baustein ist, um den sorgsam erarbeiten Plan zu stützen. Denn im Falle eines Diebstahls fehlen nicht nur die Maschinen oder das Material – die entstehenden Verzögerungen und der Aufwand der Wiederbeschaffung sind oftmals besonders schwerwiegend. So müssen beispielsweise Lieferzeiten von Rohren berücksichtigt werden und das Personal, das dieses einbauen sollte, ist bereits für eine andere Baustelle verplant.

Ein vorsorgendes Handeln und die entsprechende Bewachung wertvoller Gegenstände durch Systeme wie Video Guard sind somit empfehlenswert.

Bild 4. Mithilfe der integrierten Lautsprecher kann die Alarmzentrale unmittelbar in das Geschehen vor Ort eingreifen und Unbefugte ansprechen. (Fotos: Video Guard)

www.viedoguard24.de; www.bloemen-vus.de

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