Relazione di calcolo generata con il software TIMBERTECH BUILDINGS

RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE Calcolo strutture in legno

Progetto:

LocalitĂ :

Indirizzo:

Comune di: Ferla

Provincia: Siracusa

Committente:

Impresa costruttrice:

Progettista delle strutture in legno:

Data: mercoledĂŹ 25 settembre 2013

Relazione di calcolo strutturale

Indice RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE .................................................................................. 1 Indice .............................................................................................................................................. 2

be rte ch .it

Quadro normativo di riferimento ...................................................................................................... 7 Descrizione generale dell’opera ...................................................................................................... 9 Ubicazione .................................................................................................................................. 9 Descrizione ................................................................................................................................. 9 Vista Tridimensionale Sud-Est................................................................................................... 10 Vista Tridimensionale Nord-Ovest ............................................................................................. 11 Vista Tridimensionale Sud-Ovest .............................................................................................. 12 Vista Tridimensionale Nord-Est ................................................................................................. 13 Codice di calcolo utilizzato ............................................................................................................ 15 Caratteristiche del codice di calcolo........................................................................................... 15

Specifiche tecniche ................................................................................................................ 15 Materiali ........................................................................................................................................ 17 Materiali legno ........................................................................................................................... 17

.ti m

Legno massiccio di conifera ................................................................................................... 17 XLAM ..................................................................................................................................... 18 OSB ....................................................................................................................................... 18 Connettori ..................................................................................................................................... 18 Chiodi ad aderenza migliorata ............................................................................................... 18 Metodo di calcolo e modello numerico .......................................................................................... 19

w

Descrizione del modello ............................................................................................................ 19 Schema strutturale adottato per i diversi elementi .................................................................. 19

w

Valutazione delle sollecitazioni sugli angolari resistenti a trazione (hold-down o nastri forati) 19 Elementi strutturali ................................................................................................................. 20

w

Rigidezza delle pareti nei confronti degli spostamenti orizzontali ............................................... 22 Pareti a telaio ......................................................................................................................... 22 Pareti in XLAM ....................................................................................................................... 23

Tipologie di elementi strutturali .................................................................................................. 25 Elementi lineari ...................................................................................................................... 25 Elementi parete...................................................................................................................... 26

Azioni e carichi di progetto ............................................................................................................ 29 Pesi propri dei materiali strutturali.............................................................................................. 29 Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale Azione della neve ...................................................................................................................... 29 Valore caratteristico del carico neve al suolo ......................................................................... 29 Carico da neve sulla copertura............................................................................................... 30 Azione del vento ........................................................................................................................ 30 Dati di progetto ...................................................................................................................... 30 VelocitĂ di riferimento ............................................................................................................ 30

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Pressione cinetica di riferimento ............................................................................................ 31

Pressione del vento agente sull’edificio.................................................................................. 31

Carichi agenti sulle pareti .......................................................................................................... 33 Carichi agenti sui solai............................................................................................................... 34 Azione sismica .......................................................................................................................... 36 Spettri di risposta elastici ....................................................................................................... 37 Spettri di progetto per gli Stati Limite Ultimi ............................................................................ 38 Sezioni degli elementi strutturali.................................................................................................... 41 Pareti XLAM .............................................................................................................................. 41 Pareti Telaio .............................................................................................................................. 41 Caratteristiche geometriche telaio .......................................................................................... 41

.............................................................................................................................................. 41 Caratteristiche geometriche rivestimento ............................................................................... 41

.ti m

Sezioni Legno ........................................................................................................................... 42 Connessioni .............................................................................................................................. 42

Hold Down ............................................................................................................................. 43 Angolari Legno-Cemento ....................................................................................................... 43 Piastre/Nastri forati a trazione ................................................................................................ 44

w

Piastre/Nastri forati a taglio .................................................................................................... 44 Combinazioni delle azioni ............................................................................................................. 45 Carichi neve/vento ................................................................................................................. 45

w

Carichi variabili ...................................................................................................................... 45

Combinazioni di carico utilizzate ................................................................................................ 46

w

Combinazioni SLU verticali .................................................................................................... 46 Combinazioni SLU orizzontali ................................................................................................ 47

Combinazioni sismiche .............................................................................................................. 48 Combinazioni per lo stato limite di salvaguardia della vita (SLV) ............................................ 48 Combinazioni per lo stato limite di danno (SLD) ..................................................................... 48

Azioni orizzontali ........................................................................................................................... 49 Analisi sismica ........................................................................................................................... 49

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale Vento......................................................................................................................................... 50 Sollecitazioni ................................................................................................................................. 51 Pareti ..................................................................................................................................... 51 Verifiche elementi ......................................................................................................................... 59 Verifiche pareti a telaio .............................................................................................................. 59 Verifica di instabilità ............................................................................................................... 59

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Verifica a compressione perpendicolare alla fibratura ............................................................ 63

Verifiche a taglio .................................................................................................................... 69 Verifica a taglio degli elementi di unione ............................................................................. 70

Resistenza connettori ......................................................................................................... 71 Verifica della capacità portante delle pareti relativa alla rottura dei connettori .................... 74

Verifica a taglio sui fogli di rivestimento .............................................................................. 78 Verifiche ad ingobbamento per taglio dei fogli di rivestimento............................................. 83

Verifiche pareti in XLAM ............................................................................................................ 84

Verifiche di instabilità ............................................................................................................. 84 Modello di calcolo XLAM .................................................................................................... 84 Verifiche a compressione perpendicolare alla fibratura .......................................................... 85

Verifiche a taglio .................................................................................................................... 86 Verifica del meccanismo di rottura per tensioni di taglio ..................................................... 87

.ti m

Verifica del meccanismo di rottura per torsione ................................................................. 87 Verifiche connessioni .................................................................................................................... 89 Verifiche Hold Down – Ancoraggio di base ................................................................................ 89 Sollecitazioni agenti ............................................................................................................... 89

Resistenza chiodatura ........................................................................................................... 89

w

Resistenza acciaio hold-down ................................................................................................ 90 Resistenza a trazione del tassello .......................................................................................... 90 Resistenza ad estrazione del tassello .................................................................................... 91

w

Verifiche connessioni a trazione con nastri forati ....................................................................... 92 Sollecitazioni agenti ............................................................................................................... 92

w

Resistenza del nastro forato a trazione .................................................................................. 93 Resistenza chiodatura ........................................................................................................... 94

Verifiche degli angolari con tasselli – Giunzioni legno-cemento ................................................. 96 Sollecitazioni agenti ............................................................................................................... 96 Resistenza angolare .............................................................................................................. 96 Resistenza a taglio del tassello .............................................................................................. 97 Verifiche connessioni a taglio con piastre forate ........................................................................ 97

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Relazione di calcolo strutturale Sollecitazioni agenti ............................................................................................................... 98 Resistenza della piastra a taglio............................................................................................. 99 Resistenza chiodatura ........................................................................................................... 99

w

w

w

.ti m

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Verifiche sismiche agli stati limite di danno .............................................................................. 102

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

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w .ti m

w be rte ch .it

Quadro normativo di riferimento 1.

Legge n. 1086 del 05.11.1971 Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica Legge n. 64 del 02.02.1974

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2.

Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche 3.

D.M. Infrastrutture 14 gennaio 2008 Norme tecniche per le costruzioni

4.

Circolare 02 febbraio 2009 n.617

Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche per le costruzioni” di cui al gennaio 2008 5.

D.M.

14

UNI EN 1993-1-1 – Eurocodice 3

Progettazione delle strutture di acciaio - Parte 1-1: Regole generali, regole comuni e regole per gli edifici 6.

UNI EN 1993-1-8 – Eurocodice 3

Progettazione delle strutture di acciaio - Parte 1-8: Progetto dei giunti UNI EN 1995-1-1 – Eurocodice 5

.ti m

7.

Progettazione delle strutture di legno - Parte 1-1: Regole generali - Regole comuni e regole per gli edifici 8.

UNI EN 338

UNI EN 1194

Strutture di legno - Legno lamellare incollato - Classi di resistenza e determinazione dei valori caratteristici

w

w

9.

w

Legno strutturale classi di resistenza

w

w .ti m

w be rte ch .it

Descrizione generale dell’opera

Regione:

Sicilia

Provincia:

Siracusa

Città:

Ferla

Località: Indirizzo: Latitudine:

37,1216°

Longitudine:

14,9404°

Quota s.l.m.

556 m

Descrizione 3

Lunghezza:

5,35 m

Larghezza:

8,14 m

7m

w

w

w

Altezza:

.ti m

Numero di piani:

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Ubicazione

Relazione di calcolo strutturale

w

w

w

.ti m

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Vista Tridimensionale Sud-Est

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

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w

.ti m

be rte ch .it

Vista Tridimensionale Nord-Ovest

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

w

w

w

.ti m

be rte ch .it

Vista Tridimensionale Sud-Ovest

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

w

w

w

.ti m

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Vista Tridimensionale Nord-Est

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

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w .ti m

w be rte ch .it

Codice di calcolo utilizzato Caratteristiche del codice di calcolo

Specifiche tecniche

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Il software utilizzato è Timber Tech Buildings, sviluppato da Timber Tech srl, start up dell’Università degli Studi di Trento.

Titolo:

Timber Tech Buildings

Versione:

2.20131107.950R

Produttore:

Timber Tech srl

Salita dei Molini, 2

I-38123 – Villazzano – Trento (TN) – Italy www.timbertech.it

w

w

w

.ti m

Licenza intestata a Mauro Andreolli

w

w .ti m

w be rte ch .it

Materiali Materiali legno I materiali previsti nel progetto sono elencati nelle seguenti tabelle. Descrizione

đ?‘“đ?‘š,đ?‘˜

Resistenza caratteristica a flessione

đ?‘“đ?‘Ą,90,đ?‘˜

Resistenza a trazione ortogonale alla fibratura

be rte ch .it

Descr.

đ?‘“đ?‘Ą,0,đ?‘˜

Resistenza a trazione parallela alla fibratura

đ?‘“đ?‘?,0,đ?‘˜

Resistenza a compressione parallela alla fibratura

đ?‘“đ?‘Ł,đ?‘˜

Resistenza a taglio

đ??¸0,05

Modulo elastico caratteristico parallelo alla fibratura

đ?‘“đ?‘?,90,đ?‘˜

Resistenza a compressione ortogonale alla fibratura

đ??¸0,đ?‘šđ?‘’đ?‘Žđ?‘›

Modulo elastico medio parallelo alla fibratura

đ??¸90,đ?‘šđ?‘’đ?‘Žđ?‘›

Modulo elastico medio ortogonale alla fibratura

đ?œŒđ?‘˜

Massa volumica

đ?‘“đ?‘…,đ?‘˜

Resistenza a taglio per rolling shear

đ??şđ?‘…,đ?‘šđ?‘’đ?‘Žđ?‘›

Modulo di taglio per rolling shear

Modulo di taglio

đ?‘“đ?‘Ł,đ?‘˜,đ?‘™đ?‘Žđ?‘ đ?‘Ąđ?‘&#x;đ?‘Ž

Resistenza a taglio del pannello XLAM a lastra

Resistenza torsione incroci del pannello XLAM

w

w

đ?‘“đ?‘‡,đ?‘˜

.ti m

đ??şđ?‘šđ?‘’đ?‘Žđ?‘›

w

Legno massiccio di conifera Descr.

đ?’‡đ?’Ž,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’•,đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’•,đ?&#x;—đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’„,đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’„,đ?&#x;—đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’—,đ?’Œ [Mpa]

đ?‘Źđ?&#x;Ž,đ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [Mpa]

đ?‘Źđ?&#x;Ž,đ?&#x;Žđ?&#x;“ [Mpa]

đ?‘Źđ?&#x;—đ?&#x;Ž,đ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [Mpa]

đ?‘Žđ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [Mpa]

đ??†đ?’Œ [kg/m3]

C 24

24

14

0,4

21

2,5

4

11000

7400

370

690

350

Relazione di calcolo strutturale

XLAM đ?’‡đ?’Ž,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’•,đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’•,đ?&#x;—đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’„,đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’„,đ?&#x;—đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’—,đ?’Œ,đ?’‘đ?’Šđ?’‚đ?’”đ?’• [Mpa]

đ?’‡đ?‘š,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’—,đ?’Œ,đ?’?đ?’‚đ?’”đ?’•đ?’“ [Mpa]

đ?’‡đ?‘ť,đ?’Œ [Mpa]

đ?‘Źđ?&#x;Ž,đ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [Mpa]

đ?‘Źđ?&#x;Ž,đ?&#x;Žđ?&#x;“ [Mpa]

đ?‘Źđ?&#x;—đ?&#x;Ž,đ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [Mpa]

đ?‘Žđ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [Mpa]

đ?‘Žđ?‘š,đ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [Mpa]

đ??†đ?’Œ [kg/m3]

C 16 XLAM

16

10

0,4

17

2,2

3,2

0,8

3,2

2,5

8000

5400

270

500

50

310

OSB

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Descr

Descr.

Norma

OSB/3

EN 300 Tipo OSB/3

Connettori

Utilizzo

đ?’‡đ?’—,đ?’Œ [MPa]

đ?‘Žđ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [MPa]

đ??†đ?’Œ [kg/m3]

Ambiente umido

6,8

1080

550

Produttore

.ti m

Chiodi ad aderenza migliorata

Descr.

l [mm]

d [mm]

dh [mm]

đ?’‡đ?’–đ?’Œ [MPa]

HH731070

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

60

2,8

4,3

600

w

w

w

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

Codice

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Metodo di calcolo e modello numerico Descrizione del modello Schema strutturale adottato per i diversi elementi

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Le pareti sono vincolate alla base mediante sistemi di connessione in grado di trasmettere sia le azioni nel piano della parete che quelle ortogonali ad essa. I pilastri si schematizzano come bielle vincolate alle stremitĂ mediante cerniere. I solai si schematizzano semplicemente appoggiati in corrispondenza degli appoggi in corrispondenza delle pareti o travi sottostanti. Le travi sono considerate semplicemente appoggiate. Nel modello di calcolo implementato nel programma gli orizzontamenti sono considerati infinitamente rigidi nel loro piano e dotati di tre gradi di libertĂ , due traslazionali ed uno rotazionale.

Nel calcolo della risposta di un edificio all’azione sismica alcuni elementi strutturali possono venire considerati “secondariâ€?. Sia la rigidezza che la resistenza di tali elementi vengono ignorate nell’analisi della risposta ad azioni orizzontali e tali elementi vengono progettati per resistere ai soli carichi verticali. Tali elementi devono essere in grado di assorbire le deformazioni della struttura soggetta all’azione sismica di progetto, mantenendo la capacitĂ portante nei confronti dei carichi verticali: pertanto, limitatamente al soddisfacimento di tale requisito, agli elementi “secondariâ€? si applicano i particolari costruttivi definiti per gli elementi strutturali. Nel modello tali elementi vengono rappresentati unicamente in termini di massa.

.ti m

Valutazione delle sollecitazioni sugli angolari resistenti a trazione (holddown o nastri forati)

w

w

w

Le pareti sono vincolate alla base mediante una serie di sistemi di fissaggio costituiti da angolari, viti e/o tasselli che impediscono la traslazione trasversale della parete. Inoltre per impedire la rotazione nel piano della parete si dispongono degli hold-down o delle piastre chiodate alle estremitĂ della stessa allo scopo di assorbire la forza di trazione che nasce in prossimitĂ del lato che tende a sollevarsi. Tale forza di trazione è qui valutata sulla base del momento flettente M3-3 agente nel piano della parete, tenendo anche conto del carico assiale verticale N. Quest’ultimo agisce sulla parete offrendo un contributo stabilizzante nei confronti del ribaltamento. La forza di trazione che sollecita ogni ancoraggio è data dalla seguente espressione

in cui

�=�

đ?‘€3−3 đ?‘ 1 ďż˝ − �⋅ đ?‘? 2 đ?‘›đ?‘Žđ?‘›đ?‘? 0

đ?‘ đ?‘’ đ?‘™ ′ â„Žđ?‘œđ?‘™đ?‘‘ − đ?‘‘đ?‘œđ?‘¤đ?‘› è đ?‘Žđ?‘Ąđ?‘Ąđ?‘–đ?‘Łđ?‘œ

đ?‘ đ?‘’ đ?‘™ ′ â„Žđ?‘œđ?‘™đ?‘‘ − đ?‘‘đ?‘œđ?‘¤đ?‘› đ?‘›đ?‘œđ?‘› è đ?‘Žđ?‘Ąđ?‘Ąđ?‘–đ?‘Łđ?‘œ

đ?‘?

è il braccio della coppia interna, assunto pari a 0.9 â‹… đ?‘™, essendo đ?‘™ la lunghezza della parete

đ?‘€3−3

è il momento agente nel piano della parete

đ?‘

đ?‘›đ?‘Žđ?‘›đ?‘?

è il carico assiale verticale agente sulla parete

è il numero di ancoraggi presenti ad ogni estremità della parete

Relazione di calcolo strutturale

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La prima espressione si riferisce al caso in cui l’ancoraggio contribuisce attivamente ad evitare il ribaltamento della parete ed è quindi soggetto a trazione, la seconda espressione, al contrario, è relativa al caso in cui il carico verticale è sufficiente ad evitare il ribaltamento.

Figura: Modello di calcolo della sollecitazione di trazione sugli hold-down o nastri chiodati

Elementi strutturali

.ti m

Nella seguente tabella si riportano le posizioni delle singole pareti. Le ultime quattro colonne riportano le coordinate degli estremi di ogni parete. X1 e Y1 indicano le coordinate del punto iniziale della parete X2 e Y2 indicano le coordinate del punto finale della parete

Tipologia di parete

Elemento resistente alle azioni orizzontali

Altezza [m]

Lunghezza [m]

Quota [m]

X1 [m]

Y1 [m]

X2 [m]

Y2 [m]

Parete 10

Telaio

Si

2,8

2,05

0

0

3,3

0

5,35

w

w

Nome parete

Telaio

Si

2,8

2,6

0

2,705

2,755

2,705

5,35

Parete 13

Telaio

Si

2,8

1,77

0

2,705

1,765

2,705

0

Parete 16

Telaio

Si

2,8

1,36

0

5,583

2,755

6,94

2,755

Parete 17

Telaio

Si

2,8

1,36

0

5,583

5,35

6,94

5,35

Parete 18

Telaio

Si

2,8

1,36

0

5,583

0

6,94

0

Parete 19

Telaio

Si

2,8

1,25

0

3,572

2,755

4,822

2,755

w

Parete 12

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Relazione di calcolo strutturale

Telaio

Si

2,8

5,35

0

6,94

0

6,94

5,35

Parete 21

Telaio

Si

2,8

4,82

0

0

5,35

4,822

5,35

Parete 22

Telaio

Si

2,8

4,82

0

0

0

4,822

0

Parete 26

Telaio

Si

2,8

5,35

2,8

6,94

0

6,94

5,35

Parete 27

Telaio

Si

2,8

2,05

2,8

0

0

0

2,05

Parete 28

Telaio

Si

2,8

2,05

2,8

0

3,3

0

5,35

Parete 29

Telaio

Si

2,8

2,6

2,8

2,705

2,755

2,705

5,35

Parete 30

Telaio

Si

2,8

1,77

2,8

2,705

1,765

2,705

0

Parete 31

Telaio

Si

2,8

1,36

2,8

5,583

2,755

6,94

2,755

Parete 32

Telaio

Si

2,8

1,36

2,8

5,583

5,35

6,94

5,35

Parete 33

Telaio

Si

2,8

1,36

2,8

5,583

0

6,94

0

Parete 34

Telaio

Si

2,8

1,25

2,8

3,572

2,755

4,822

2,755

Parete 35

Telaio

Si

2,8

4,82

2,8

0

5,35

4,822

5,35

Parete 36

Telaio

Si

2,8

4,82

2,8

0

0

4,822

0

Telaio

Si

1,4

5,35

5,6

6,94

0

6,94

5,35

Telaio

Si

1,4

2,6

5,6

2,705

2,755

2,705

5,35

XLAM

Si

1,4

1,77

5,6

2,705

1,765

2,705

0

Parete 40

w

Parete 41

.ti m

Parete 37

be rte ch .it

Parete 2

Telaio

Si

1,4

1,36

5,6

5,583

2,755

6,94

2,755

Parete 43

Telaio

Si

1,4

1,36

5,6

5,583

5,35

6,94

5,35

w

Parete 42

Telaio

Si

1,4

1,36

5,6

5,583

0

6,94

0

Parete 45

Telaio

Si

1,4

1,25

5,6

3,572

2,755

4,822

2,755

Parete 46

Telaio

Si

1,4

4,82

5,6

0

5,35

4,822

5,35

Parete 47

Telaio

Si

1,4

4,82

5,6

0

0

4,822

0

Parete 50

Telaio

Si

1,4

2,05

5,6

0

5,35

0

3,3

Parete 51

Telaio

Si

1,4

2,05

5,6

0

2,05

0

0

w

Parete 44

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

Parete 52

Telaio

No

1,4

1,25

5,6

0

3,3

0

2,05

Parete 9

Telaio

Si

2,8

2,05

0

0

0

0

2,05

be rte ch .it

Rigidezza delle pareti nei confronti degli spostamenti orizzontali

Le rigidezze delle pareti nei confronti degli spostamenti laterali vengono valutate considerando i contributi di diversi componenti, come di seguito illustrato.

Pareti a telaio

Nel caso delle pareti a telaio la rigidezza globale viene calcolata tenendo conto del contributo dei seguenti componenti: i fogli di rivestimento (ks)

•

i collegamenti a taglio tra i fogli di rivestimento ed il telaio (kc)

•

gli angolari resistenti a taglio (ka)

•

gli angolari resistenti a trazione: hold-down o nastri forati (kh)

w

w

w

.ti m

•

Figura: Modello meccanico di calcolo della rigidezza per le pareti intelaiate

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

Pareti in XLAM Nel caso delle pareti in XLAM la rigidezza globale viene valutata considerando il contributo dei seguenti componenti: il pannello in XLAM (kXLAM)

•

gli angolari resistenti a taglio (ka)

•

gli angolari resistenti a trazione : hold-down o nastri forati (kh)

.ti m

be rte ch .it

•

Figura: Modello meccanico per il calcolo della rigidezza delle pareti in XLAM

w

w

w

Nella seguente tabella si riportano le posizioni delle pareti e le loro rigidezze a taglio equivalenti. Nome parete

Tipologia di parete

Elemento resistente alle azioni orizzontali

Altezza [m]

Lunghezza [m]

Rigidezza a taglio equivalente [kN/m]

Parete 10

Telaio

Si

2,8

2,05

2717

Parete 12

Telaio

Si

2,8

2,6

3763

Parete 13

Telaio

Si

2,8

1,77

2159

Parete 16

Telaio

Si

2,8

1,36

1441

Parete 17

Telaio

Si

2,8

1,36

1441

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

Telaio

Si

2,8

1,36

1441

Parete 19

Telaio

Si

2,8

1,25

1284

Parete 2

Telaio

Si

2,8

5,35

9478

Parete 21

Parete 22

Parete 26

Parete 27

Parete 28

Parete 29

Telaio

Si

2,8

4,82

8346

Telaio

Si

2,8

4,82

8346

Telaio

Si

2,8

5,35

5152

Telaio

Si

2,8

2,05

1029

Telaio

Si

2,8

2,05

1029

Telaio

Si

2,8

2,6

1557

Telaio

Si

2,8

1,77

783

.ti m

Parete 30

be rte ch .it

Parete 18

Telaio

Si

2,8

1,36

483

Parete 32

Telaio

Si

2,8

1,36

483

Parete 33

Telaio

Si

2,8

1,36

483

Parete 34

Telaio

Si

2,8

1,25

416

Parete 35

Telaio

Si

2,8

4,82

4369

Parete 36

Telaio

Si

2,8

4,82

4369

Parete 37

Telaio

Si

1,4

5,35

12251

Parete 40

Telaio

Si

1,4

2,6

4385

Parete 41

XLAM

Si

1,4

1,77

5393

w

w

w

Parete 31

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

Telaio

Si

1,4

1,36

1512

Parete 43

Telaio

Si

1,4

1,36

1512

Parete 44

Telaio

Si

1,4

1,36

1512

Parete 45

Parete 46

Parete 47

Parete 50

Parete 51

Parete 52

Telaio

Si

1,4

1,25

1331

Telaio

Si

1,4

4,82

10643

Telaio

Si

1,4

4,82

10643

Telaio

Si

1,4

2,05

3050

Telaio

Si

1,4

2,05

3050

Telaio

No

1,4

1,25

0

Telaio

Si

2,8

2,05

2717

.ti m

Parete 9

be rte ch .it

Parete 42

Tipologie di elementi strutturali Si illustrano di seguito le principali tipologie di elementi strutturali utilizzati nella modellazione della struttura riportando le loro principali caratteristiche e le convenzioni di segno adottate per la rappresentazione delle sollecitazioni al loro interno.

w

Elementi lineari

w

Gli elementi lineari sono utilizzati per modellare travi e pilastri. Gli stessi presentano un sistema di riferimento locale rispetto al quale sono riportate le componenti di sollecitazione. La convenzione dei segni adottata è riportata nella figura sottostante.

w

Sollecitazione N M3-3 V2 M2-2 V3

Descrizione Sollecitazione assiale Sollecitazione flettente attorno all'asse locale 3 (Momento flettente nel piano 1-2) Sollecitazione tagliante lungo l'asse locale 2 (Taglio 2) Sollecitazione flettente attorno all'asse locale 2 (Momento flettente nel piano 1-3) Sollecitazione tagliante lungo l'asse locale 3 (Taglio 3)

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

UnitĂ di misura kN kN m kN kN m kN

be rte ch .it

Relazione di calcolo strutturale

w

w

w

.ti m

Figura: Convenzioni di segno per gli elementi trave

Figura: Convenzioni di segno per gli elementi pilastro

Elementi parete Le pareti, indipendentemente dalla tipologia, presentano le convenzioni di segno riportate nella figura sottostante. Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale Sollecitazione n Sollecitazioni nel piano (tipo lastra)

m3-3 v2

Sollecitazioni nel piano (tipo piastra)

m2-2 v3

Sollecitazione N Sollecitazioni nel piano (tipo lastra)

M3-3

Descrizione Sollecitazione assiale risultante Sollecitazione flettente risultante attorno all'asse locale 3 (Momento flettente nel piano 1-2) Sollecitazione tagliante risultante lungo l'asse locale 2 (Taglio 2) Sollecitazione flettente risultante attorno all'asse locale 2 (Momento flettente nel piano 1-3) Sollecitazione tagliante risultante lungo l'asse locale 3 (Taglio 3)

Unità di misura kN

M2-2 V3

.ti m

Sollecitazioni nel piano (tipo piastra)

Unità di misura kN/m kNm/m kN/m kNm/m kN/m

kNm kN

be rte ch .it

V2

Descrizione Sollecitazione assiale per unità di lunghezza Sollecitazione flettente per unità di lunghezza attorno all'asse locale 3 (Momento flettente nel piano 1-2) Sollecitazione tagliante per unità di lunghezza lungo l'asse locale 2 (Taglio 2) Sollecitazione flettente per unità di lunghezza attorno all'asse locale 2 (Momento flettente nel piano 1-3) Sollecitazione tagliante per unità di lunghezza lungo l'asse locale 3 (Taglio 3)

w

w

w

Figura: Convenzioni di segno per le pareti

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

kNm kN

w

w .ti m

w be rte ch .it

Azioni e carichi di progetto Pesi propri dei materiali strutturali I pesi propri dei materiali strutturali sono riportati nella tabella sottostante in kN/m3 Peso volumico ÉŁ [kN/m3]

C 24 OSB/3 C 16 XLAM

6 8 6

Azione della neve

be rte ch .it

Descrizione

Le azioni della neve sono definite al capitolo 3.4 - NTC ‘08 e nella Circolare esplicativa. Secondo l’espressione 3.3.7 NTC ‘08 il carico agente in copertura è đ?‘žđ?‘ = đ?œ‡đ?‘– â‹… đ?‘žđ?‘ đ?‘˜ â‹… đ??śđ??¸ â‹… đ??śđ?‘Ą

dove đ?‘žđ?‘

è il valore del carico da neve sulla copertura

đ?‘žđ?‘ đ?‘˜

è il valore caratteristico della neve al suolo

è il coefficiente di forma della copertura

đ??śđ??¸

è il coefficiente di esposizione

.ti m

đ?œ‡đ?‘–

đ??śđ?‘Ą

è il coefficiente termico

Il carico agisce in direzione verticale e si riferisce alla proiezione orizzontale della superficie della copertura.

Valore caratteristico del carico neve al suolo

w

w

Il carico neve al suolo dipende dalle condizioni locali di clima e di esposizione, considerata la variabilitĂ delle precipitazioni nevose da zona a zona. Il suo valore è stato calcolato secondo le indicazioni delle NTC ‘08. Siracusa

Quota s.l.m.:

556

w

Provincia:

Zona di carico da neve al suolo:

Zona III

Carico neve al suolo:

1,19

Classe topografica:

Normale

Coefficiente di esposizione:

1

Coefficiente termico:

1

m

kN/m2

Relazione di calcolo strutturale Scivolamento impedito:

No

Carico da neve sulla copertura Il valore del carico da neve agente su ogni copertura viene riportato nella seguente tabella in cui la prima colonna indica il nome del solaio di copertura mentre la seconda indica il valore del relativo carico da neve.

Solaio 14 Solaio 16

Azione del vento

Carico da neve [kN/m2]

be rte ch .it

Nome copertura

0,95 0,95

L’azione del vento è definita al capitolo 3.3 delle NTC ‘08. Il vento si considera agire in direzione orizzontale ed esercita sulle costruzioni azioni che variano nel tempo e nello spazio provocando solitamente effetti dinamici. Per le costruzioni usuali tali azioni sono convenzionalmente ricondotte alle azioni statiche equivalenti definite al § 3.3.3 NTC ‘08.

Dati di progetto Provincia:

Siracusa

Quota s.l.m.:

556

Zona di carico da vento:

Zona 4

Classe di rugositĂ :

Classe B

.ti m

m

Distanza dalla costa:

Entroterra

Categoria di esposizione:

IV

VelocitĂ di riferimento

w

La velocità di riferimento vb è il valore caratteristico della velocità del vento a 10 m dal suolo su un terreno di categoria di esposizione II (vedi Tab. 3.3.II), mediata su 10 minuti e riferita ad un periodo di ritorno di 50 anni.

w

w

In mancanza di specifiche ed adeguate indagini statistiche đ?‘Łđ?‘? è data dall’espressione:

dove:

đ?‘Łđ?‘? = đ?‘Łđ?‘?,0

đ?‘Łđ?‘? = đ?‘Łđ?‘?,0 + đ?‘˜đ?‘Ž â‹… (đ?‘Žđ?‘ − đ?‘Ž0 )

per as ≤ a0

per a0 < as ≤ 1500 m

đ?‘Łđ?‘?,0 , đ?‘Ž0 , đ?‘˜đ?‘Ž

sono parametri forniti e legati alla regione in cui sorge la costruzione in esame, in funzione delle zone definite in Fig. 3.3.1.

đ?‘Žđ?‘

è l’altitudine sul livello del mare (in m) del sito ove sorge la costruzione.

đ?‘Łđ?‘?,0

28 m/s Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale đ?‘Ž0

500 m

đ?‘˜đ?‘Ž

0,020 1/s

VelocitĂ di riferimento: 29,12 m/s

Pressione cinetica di riferimento

be rte ch .it

La pressione cinetica di riferimento qb (in N/m²) è data dall’espressione: đ?‘žđ?‘? =

dove đ?‘Łđ?‘?

1 â‹… đ?œŒ â‹… đ?‘Łđ?‘?2 2

è la velocità di riferimento del vento (in m/s);

đ?œŒ

è la densitĂ dell’aria assunta convenzionalmente costante e pari a 1,25 kg/m3.

đ?‘žđ?‘?

529,98

Si ottiene N/m2

Pressione del vento agente sull’edificio La pressione del vento è data dall’espressione:

đ?‘? = đ?‘žđ?‘? â‹… đ?‘?đ?‘’ â‹… đ?‘?đ?‘? â‹… đ?‘?đ?‘‘

.ti m

dove đ?‘žđ?‘?

è la pressione cinetica di riferimento valutata come riportato sopra

đ?‘?đ?‘’

w

w

è il coefficiente di esposizione dipendente dall’altezza z sul suolo del punto considerato, dalla topografia del terreno, e dalla categoria di esposizione del sito ove sorge la costruzione. In assenza di analisi specifiche che tengano in conto la direzione di provenienza del vento e l’effettiva scabrezza e topografia del terreno che circonda la costruzione per altezze sul suolo non maggiori di z = 200 m, esso è dato dalla formula:

in cui

� �0

đ?‘?đ?‘’ (đ?‘§) = đ?‘?đ?‘’ (đ?‘§min )

per z ≼ zmin per z<zmin

w

đ?‘?đ?‘Ą

� �0

đ?‘?đ?‘’ (đ?‘§) = đ?‘˜đ?‘&#x;2 â‹… đ?‘?đ?‘Ą â‹… ln ďż˝ ďż˝ â‹… ďż˝7 + đ?‘?đ?‘Ą â‹… ln ďż˝ ��

è il coefficiente di topografia

đ?‘?đ?‘?

è il coefficiente di forma (o coefficiente aerodinamico), funzione della tipologia e della geometria della costruzione e del suo orientamento rispetto alla direzione del vento. Il suo valore può essere ricavato da dati suffragati da opportuna documentazione o da prove sperimentali in galleria del vento

đ?‘?đ?‘‘

è il coefficiente dinamico con cui si tiene conto degli effetti riduttivi associati alla non contemporaneitĂ delle massime pressioni locali e degli effetti amplificativi dovuti alle vibrazioni strutturali Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale I valori assunti nei calcoli per i coefficienti citati sopra sono riportati nelle seguenti tabelle. Valore 1

be rte ch .it

Descrizione Coefficiente dinamico

.ti m

Figura 1 : Valori assunti da cpe al variare dell’angolo di inclinazione della superficie.

Il coefficiente di esposizione esterno varia a seconda dei casi, da superficie a superficie, in funzione dell’angolo di inclinazione sull’orizzontate come è possibile notare dalla figura soprastante. Si riportano di seguito i valori assunti da cpe e cpi. Il coefficiente di esposizione interno è nullo se la costruzione è stagna mentre assume i valori ±0.2 se è aperta. Nelle verifiche viene adottato il segno che massimizza la sollecitazione sulla singola parete. Inclinazione sull’orizzontale [°] 90 90 18

Tipologia di costruzione Aperta

cpe 0.8 -0.4 -0.4 -0,4

cpi 0,2

w

w

w

Elemento Parete sopravento Parete sottovento Falda sottovento Falda sopravento 18°

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

Carichi agenti sulle pareti Nella tabella seguente si riportano i carichi agenti sulle pareti. Nome carico: Identificativo del carico Posizione della parete: interna od esterna

g1,k:

Carico dovuto al peso proprio strutturale

g2,k:

Carico dovuto ai pesi permanenti non strutturali

q,wind,k:

Carico da vento, sopra o sottovento

be rte ch .it

Posizione:

Posizione

Nome carico

g1,k [kN/m2]

g2,k [kN/m2]

q,wind,k sottovento [kN/m2]

q,wind,k sopravento [kN/m2]

Parete 2

Esterno

Carico pareti esterne

0,46

0,6

-0,52

0,87

Parete 9

Esterno

Carico pareti esterne

0,51

0,6

-0,52

0,87

Parete 10

Esterno

Carico pareti esterne

0,51

0,6

-0,52

0,87

Parete 12

Interno

Carico pareti interne

0,46

0,6

0

0

Parete 13

Interno

Carico pareti interne

0,49

0,6

0

0

Parete 16

Interno

Carico pareti interne

0,49

0,6

0

0

Esterno

Carico pareti esterne

0,49

0,6

-0,52

0,87

Esterno

Carico pareti esterne

0,49

0,6

-0,52

0,87

Interno

Carico pareti interne

0,5

0,6

0

0

Parete 17

Parete 18

w

Parete 19

.ti m

Nome parete

Esterno

Carico pareti esterne

0,46

0,6

-0,52

0,87

Parete 22

Esterno

Carico pareti esterne

0,46

0,6

-0,52

0,87

Parete 26

Esterno

Carico pareti esterne

0,46

0,6

-0,52

0,87

Parete 27

Esterno

Carico pareti esterne

0,51

0,6

-0,52

0,87

Parete 28

Esterno

Carico pareti esterne

0,51

0,6

-0,52

0,87

Parete 29

Interno

Carico pareti interne

0,46

0,6

0

0

Parete 30

Interno

Carico pareti interne

0,49

0,6

0

0

Parete 31

Interno

Carico pareti interne

0,49

0,6

0

0

w

w

Parete 21

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

Esterno

Carico pareti esterne

0,49

0,6

-0,52

0,87

Parete 33

Esterno

Carico pareti esterne

0,49

0,6

-0,52

0,87

Parete 34

Interno

Carico pareti interne

0,5

0,6

0

0

Parete 35

Esterno

Carico pareti esterne

0,46

0,6

-0,52

0,87

Parete 36

Esterno

Carico pareti esterne

0,46

0,6

-0,52

0,87

Parete 37

Esterno

Carico pareti esterne

0,5

0,6

-0,52

0,87

Parete 40

Interno

Carico pareti interne

0,5

0,6

0

0

Parete 41

Interno

Carico pareti interne

0,36

0,6

0

0

Parete 42

Interno

Carico pareti interne

0,52

0,6

0

0

Parete 43

Esterno

Carico pareti esterne

0,52

0,6

-0,52

0,87

Parete 44

Esterno

Carico pareti esterne

0,52

0,6

-0,52

0,87

Parete 45

Interno

Carico pareti interne

0,54

0,6

0

0

Parete 46

Esterno

Carico pareti esterne

0,5

0,6

-0,52

0,87

Parete 47

Esterno

Carico pareti esterne

0,5

0,6

-0,52

0,87

Parete 51

Esterno

Carico pareti esterne

0,55

0,6

-0,52

0,87

Esterno

Carico pareti esterne

0,55

0,6

-0,52

0,87

Interno

Carico pareti interne

0,54

0,6

0

0

w

Parete 52

.ti m

Parete 50

be rte ch .it

Parete 32

Carichi agenti sui solai

w

Nella tabella seguente si riportano i valori caratteristici relativi ai carichi agenti sugli impalcati. Nome carico: Identificativo del carico

w

Posizione:

Posizione dell’impalcato: interno od esterno

Ambiente:

Categoria di carico

Îą:

Inclinazione della copertura

g1,k:

Carico dovuto al peso proprio strutturale

g2,k:

Carico dovuto ai pesi permanenti non strutturali

q,k:

Carico variabile

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale q,snow,k:

Carico da neve

q,wind,k:

Carico da vento, sopra o sottovento

q,wind,k sottovento [kN/m2]

q,wind,k sopravento [kN/m2]

Nome solaio

Posizione

ι [°]

Nome carico

Ambiente

g1,k [kN/m2]

Solaio 3

Solaio interno

0

Carico solaio residenziale

Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi

0,42

1,8

2

0

0

0

Solaio 5

Solaio interno

0

Carico solaio residenziale

Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi

0,42

1,8

2

0

0

0

Solaio 6

Solaio interno

0

Carico solaio residenziale

Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi

0,42

1,8

2

0

0

0

Solaio 7

Solaio interno

0

Carico solaio residenziale

Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi

0,42

1,8

2

0

0

0

Solaio 9

Solaio interno

0

Carico solaio residenziale

Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi

0,42

1,8

2

0

0

0

Solaio 10

Solaio interno

0

Carico solaio residenziale

Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi

0,42

1,8

2

0

0

0

Solaio 14

Solaio di copertura

18

Carico solaio copertura

Variabile cat. H1 Coperture accessibili per sola manutenzione e riparazione

0,14

0,67

0,5

0,95

-0,52

-0,52

Solaio 16

Solaio di copertura

18

Carico solaio copertura

Variabile cat. H1 Coperture accessibili per sola manutenzione e riparazione

0,14

0,67

0,5

0,95

-0,52

-0,52

q,k [kN/m2]

q,snow,k [kN/m2]

w

w

w

.ti m

be rte ch .it

g2,k [kN/m2]

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

Azione sismica L’azione sismica è stata valutata sulla base delle NTC ‘08. Le forme spettrali sono definite, per ciascuna delle probabilitĂ di superamento nel periodo di riferimento PVR, come definite al punto § 3.2.1 NTC ’08. GIi spettri sono calcolati a partire dai valori dei seguenti parametri su sito di riferimento rigido orizzontale: accelerazione orizzontale massima al sito

đ?‘‡đ??śâˆ—

periodo di inizio del tratto a velocitĂ costante dello spettro in accelerazione orizzontale

đ??š0

be rte ch .it

đ?‘Žđ?‘”

valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale

I principali parametri che riguardano la struttura in analisi, nonchÊ i parametri sismici della zona oggetto dell’intervento, sono riassunti di seguito con riferimento ai diversi stati limite. Tipo di costruzione:

Opere ordinarie

Vita nominale:

50

Classe d’uso:

Classe II - § 2.4.2 Costruzione il cui uso preveda normali affollamenti, senza contenuti pericolosi per l'ambiente e senza funzioni pubbliche e sociali essenziali

Coefficiente d’uso Cu:

1

Periodo di riferimento (đ?‘‰đ?‘… = đ?‘‰đ?‘ â‹… đ??śđ?‘ˆ ): 50 81%

PVR

SLD – Stato Limite di danno

63%

SLV – Stato Limite di Salvaguardia Vita

10%

SLC – Stato Limite di Collasso

5%

TR [anni]

ag [g]

F0

TC*

30

0,049

2,42

0,25

50

0,067

2,52

0,27

475

0,277

2,28

0,42

975

0,400

2,33

0,48

.ti m

Stati Limite SLO – Stato Limite di operativitĂ

w

w

Ăˆ necessario tenere conto delle condizioni stratigrafiche del volume di terreno interessato dall’opera ed anche delle condizioni topografiche, poichĂŠ entrambi questi fattori concorrono a modificare l’azione sismica in superficie rispetto a quella attesa su un sito rigido con superficie orizzontale. Tali modifiche, in ampiezza, durata e contenuto in frequenza, sono il risultato della risposta sismica locale.

w

Si riportano di seguito i parametri relativi al sito che incidono sulla risposta sismica locale. Categoria di sottosuolo: A - Tab. 3.2.II Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi caratterizzati da valori di Vs,30 superiori a 800 m/s, eventualmente comprendenti in superficie uno strato di alterazione, con spessore massimo pari a 3m Categoria topografica: pendii e rilievi isolati con inclinazione media i ≤ 15°

T1 - Tab. 3.2.IV Superficie pianeggiante,

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Relazione di calcolo strutturale Coefficiente di amplificazione topografica ST:

1,000

Nella seguente tabella vengono riassunti i parametri spettrali utilizzati nel calcolo dell’azione sismica locale. Stati Limite

SS

CC

S

TB [s]

TC [s]

TD [s]

1,00

1,00

1,00

0,08

0,25

1,80

1,00

1,00

1,00

0,09

0,27

1,87

SLO – Stato Limite di operatività SLD – Stato Limite di danno

1,00 SLC – Stato Limite di Collasso 1,00

Essendo

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SLV – Stato Limite di Salvaguardia Vita 1,00

1,00

0,14

0,42

2,71

1,00

1,00

0,16

0,48

3,20

S

il coefficiente che tiene conto della categoria di sottosuolo e delle condizioni topografiche

Ss

il coefficiente di amplificazione stratigrafica

CC

un coefficiente funzione della categoria di sottosuolo

TC

il periodo corrispondente all’inizio del tratto a velocità costante dello spettro

TB

il periodo corrispondente all’inizio del tratto dello spettro ad accelerazione costante

TD

il periodo corrispondente all’inizio del tratto a spostamento costante dello spettro

.ti m

Spettri di risposta elastici

Si riportano sotto gli spettri di risposta elastici in forma grafica valutati con i seguenti valori dei parametri η e ξ η

1,00

ξ

5%

w

w

w

Il fattore η tiene conto delle capacità dissipative delle costruzioni alterando lo spettro di risposta assunto a riferimento, per il quale η=1, definito come lo spettro elastico con smorzamento viscoso convenzionale ξ = 5%. La relazione 3.2.6 NTC ‘08 può essere utilizzata per costruzioni che non subiscono significativi danneggiamenti e nel campo di smorzamenti convenzionali compresi tra i valori ξ = 5% e ξ = 28%.

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Relazione di calcolo strutturale

Spettri di progetto per gli Stati Limite Ultimi

Ai fini del progetto e della verifica delle strutture le capacitĂ dissipative delle stesse sono messe in conto attraverso una riduzione delle forze elastiche sollecitanti. Tale riduzione permette di considerare, in modo semplificato, la capacitĂ dissipativa anelastica della struttura, la sua sovraresistenza, nonchĂŠ l’incremento del suo periodo proprio causato delle plasticizzazioni localizzate, cosĂŹ come descritto nelle NTC ‘08.

Lo spettro di progetto Sd(T) utilizzato nelle verifiche viene determinato riducendo lo spettro elastico corrispondente riferito alla probabilitĂ di superamento nel periodo di riferimento PVR considerata (v. §§ 2.4 e 3.2.1 NTC ‘08). In particolare si sostituisce nelle formule 3.2.4 NTC ’08 il termine Ρ con 1/q, dove q è il fattore di struttura. Quest’ultimo si valuta secondo la

.ti m

đ?‘ž = đ?‘ž0 â‹… đ??žđ?‘…

w

Il fattore q0 dipendente dal livello di duttilitĂ attesa, dalla tipologia strutturale e dal rapporto Îąu/Îą1 tra il valore dell’azione sismica per il quale si verifica la formazione di un numero di cerniere plastiche tali da rendere la struttura labile e quello per il quale il primo elemento strutturale raggiunge la plasticizzazione a flessione. KR è un fattore riduttivo che dipende dalle caratteristiche di regolaritĂ in altezza della costruzione.

Si riportano di seguito i parametri relativi alle principali caratteristiche dell’edificio: Si

Coefficiente di regolaritĂ in altezza KR:

1,0

w

w

RegolaritĂ in altezza:

Classe di duttilitĂ :

CD "A"

Tipologia strutturale: Pannelli di parete chiodati - Tab. 7.7.I Pannelli di parete chiodati con diaframmi chiodati, collegati mediante chiodi e bulloni Valore base del fattore di comportamento q0:

5,00

Fattore di struttura q:

5,00

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Relazione di calcolo strutturale

w

w

w

.ti m

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Gli spettri elastico e di progetto allo Stato Limite di Salvaguardia della Vita sono rappresentati sotto.

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w

w .ti m

w be rte ch .it

Sezioni degli elementi strutturali Pareti XLAM Produttore

Nome pannello

Materiale

Numero Strati

Spessore [mm]

Strati

Orientazione strati esterni

xlam

Predefinito

60 3s T

C 16 XLAM

3

60

20 - 20 - 20

Trasversale

Pareti Telaio

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Nome sezione

Caratteristiche geometriche telaio t:

spessore telaio

hb:

altezza traversi

bs,int:

Base montante interno

bs,ext:

Base montante esterno

im:

interasse medio

.ti m

Figura: Grandezze geometriche relative al telaio delle pareti intelaiate

Caratteristiche geometriche rivestimento Base foglio rivestimento

sc,b:

Spaziatura connettori bordo

sc,i:

Spaziatura connettori interni

w

w

w

bs:

Figura: Dettaglio relativo alla spaziatura della chiodatura delle pareti intelaiate

Nella prima delle seguenti tabelle si riportano le caratteristiche del telaio di ogni parete, mentre nella seconda si riportano le caratteristiche del relativo rivestimento.

Relazione di calcolo strutturale

Base montante interno bs,int [mm] 100

Base montante esterno bs,ext [mm] 100

Interasse medio im [mm] 625

Base foglio rivestimento bs [mm]

Connettore pannello-telaio

Spaziatura connettori Sc,b [mm]

Spaziatura connettori Sc,i [mm]

1250

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

100

200

N lati fogli di rivestimento

Materiale

Spessore telaio t [mm]

Altezza traversi hb [mm]

PareteTelaioOSB

2

C 24

160

60

Nome Sezione

Lato

Materiale

Spes. foglio rivestimento ts [mm]

PareteTelaioOSB

1

OSB/3

15

PareteTelaioOSB

2

OSB/3

Sezioni Legno

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Nome Sezione

15

1250

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

100

200

Nella tabella seguente si riportano le caratteristiche delle sezioni in legno Materiale C 24

Base b [mm] 200

Altezza h [mm] 200

Area A [mm2] 40000

Jy-y [mm4] 1,33E8

Jz-z [mm4] 1,33E8

.ti m

Nome Sezione Sezione 200x200 C24

Figura: Grandezze geometriche relative alle sezioni in legno

w

Connessioni

w

w

Ogni parete della struttura è vincolata alla base utilizzando sia elementi preposti all’assorbimento delle sollecitazioni di trazione (ancoraggi a trazione), sia elementi necessari per il trasferimento della sollecitazione tagliante (ancoraggi a taglio). Nelle tabelle riportate sotto si riassumono le connessioni utilizzate nella struttura differenziando a seconda del tipo di ancoraggio.

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Relazione di calcolo strutturale

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Hold Down

Figura: Dettaglio dell’hold-down in un collegamento di base

Nome connessione

Posizione ancoraggio

Produttore

Descr.

N° connett.

Tipologia di connett.

Base - hold down - piastra forata

Base

Rotho Blass

WHT 340

20

Chiodi Anker 4,0 X 60

aaa

Base

Rotho Blass

WHT 340

14

Chiodi Anker 4,0 X 40

Profondità di ancoraggio [mm]

N° ancoraggi estremità di parete

M16 5.8

Resina vinilestere ETA-09/0078

160

1

M16 5.8

Resina vinilestere ETA-09/0078

160

1

w

.ti m

Angolari Legno-Cemento

Tipologia di ancorante

Tassello

w

Figura: Dettaglio del sistema di angolari resistenti a taglio in un collegamento alla base legnocalcestruzzo

Posizione ancoraggio

Produttore

Descr.

N° connettori lato legno

Tipologia di connettore

N° Tasselli

Tasselli

Tipologia di ancorante

Numero lati

Interasse ancoraggi i [mm]

aaa

Base

Rotho Blaas

WBR100 con rinforzo

6

Chiodi Anker 4,0 X 60

2

M10 5.8

Resina vinilestere ETA09/0078

1

500

w

Nome connession e

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Relazione di calcolo strutturale

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Piastre/Nastri forati a trazione

Figura: Dettaglio di un nastro forato resistente a trazione in un collegamento di interpiano

Nome connession e

Posizione ancoraggio

Produttore

Descr.

Larghezza [mm]

Lunghezza [mm]

Spessore [mm]

Tipologia di acciaio

N° connettori per estremità

Tipologia di connett.

N° ancoraggi estremità di parete

Interpiano nastro forato - piastra forata

Interpiano

Rotho Blaas

Piastra forata 100x500 sp. 2 mm

100

500

2

S250

7

ANKER 4,0 x 60

1

Larghezza [mm]

Lunghezz [mm]

Spessore [mm]

Tipologia di acciaio

N° connettori per estremità

Tipologia di connett.

Interasse ancoraggi i [mm]

200

300

2

S250

14

ANKER 4,0 x 60

500

200

300

2

S250

14

ANKER 4,0 x 60

500

Nome connession e

Posizione ancoraggio

Produtt.

Interpiano

Rotho Blaas

Interpiano

Rotho Blaas

Descr.

Piastra forata 200x300 sp. 2 mm Piastra forata 200x300 sp. 2 mm

w

w

w

Base - hold down piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata

.ti m

Piastre/Nastri forati a taglio

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Combinazioni delle azioni Ai fini delle verifiche degli stati limite si definiscono le seguenti combinazioni delle azioni. Combinazione fondamentale, impiegata per gli stati limite ultimi (SLU): đ?›žđ??ş1 â‹… đ??ş1 + đ?›žđ??ş2 â‹… đ??ş2 + đ?›žđ?‘ƒ â‹… đ?‘ƒ + đ?›žđ?‘„ â‹… đ?‘„đ?‘˜1 + đ?›žđ?‘„2 â‹… đ?œ“02 â‹… đ?‘„đ?‘˜2 + đ?›žđ?‘„3 â‹… đ?œ“03 â‹… đ?‘„đ?‘˜3 + â‹Ż

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Combinazione sismica, impiegata per gli stati limite ultimi e di esercizio connessi all’azione sismica E:

đ??¸ + đ??ş1 + đ??ş2 + đ?‘ƒ + đ?œ“21 â‹… đ?‘„đ?‘˜1 + đ?œ“22 â‹… đ?‘„đ?‘˜2 + â‹Ż

essendo G1

i carichi permanenti strutturali

G2

il peso proprio degli elementi non strutturali

Q1

il valore caratteristico dell’azione variabile ritenuta principale

Qki

il valore caratteristico della i-esima azione variabile

per quanto riguarda invece i coefficienti:

đ?›žđ??ş2

è il coefficiente parziale per i carichi permanenti strutturali

.ti m

đ?›žđ??ş1

è il coefficiente parziale per i carichi permanenti non strutturali

Si riportano i valori dei coefficienti di combinazione utilizzati relativamente ai diversi carchi agenti

w

Carichi neve/vento

Descrizione

Durata

Ďˆ0

Ďˆ1

Ďˆ2

Vento

Pressione del vento

Istantanea

0,6

0,2

0

Neve

Carico da neve (a quota ≤ 1000 m s.l.m.)

Breve durata

0,5

0,2

0

Neve

Carico da neve (a quota > 1000 m s.l.m.)

Media durata

0,7

0,5

0,2

w

w

Nome carico

Carichi variabili I carichi di esercizio sono stati assunti come riportato nelle NTC ‘08, di seguito se ne propone un riassunto.

Relazione di calcolo strutturale

Descrizione

Durata

ψ0

ψ1

ψ2

Variabile cat.A

Variabile cat.A: Ambienti ad uso residenziale

Media durata

0,7

0,5

0,3

Variabile cat.B

Variabile cat.B: Uffici

Media durata

0,7

0,5

0,3

Variabile cat.C

Variabile cat.C: Ambienti suscettibili di affollamento

Media durata

0,7

0,7

0,6

Variabile cat.D

Variabile cat.D: Ambienti ad uso commerciale

Media durata

0,7

0,7

0,6

Variabile cat.E

Variabile cat.E: Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso industriale

Lunga durata

1,0

0,9

0,8

Variabile cat.F

Variabile cat.F: Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso ≤ 30 kN)

Lunga durata

0,7

0,7

0,6

Variabile cat.G

Variabile cat.G: Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso > 30 kN)

Lunga durata

0,7

0,5

0,3

Variabile cat.H

Variabile cat.H: Coperture accessibili per sola manutenzione

Media durata

0

0

0

Variabile cat.H2-A

Variabile cat.H2-A: Coperture praticabili di ambieneti di categoria A

Media durata

0

0

0

Variabile cat.H2-B

Variabile cat.H2-B: Coperture praticabili di ambieneti di categoria B

Media durata

0

0

0

Variabile cat.H2-C

Variabile cat.H2-C: Coperture praticabili di ambieneti di categoria C

Media durata

0

0

0

Variabile cat.H2-D

Variabile cat.H2-D: Coperture praticabili di ambieneti di categoria D

Media durata

0

0

0

Variabile cat.H2-E

Variabile cat.H2-E: Coperture praticabili di ambieneti di categoria E

Media durata

0

0

0

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Nome categoria

.ti m

Combinazioni di carico utilizzate Combinazioni SLU verticali

Nella seguente tabella si riportano le combinazioni di carico SLU significative per le verifiche in condizioni di carico verticale.

w

L’azione del vento, che contribuisce a sollecitare le pareti, è schematizzata con un carico uniforme ortogonale a ciascuna delle pareti esterne. Durata

G1

G2

SLU 1 SLU 2 SLU 3 SLU 4 SLU 5 SLU 6 SLU 7 SLU 8 SLU 9 SLU 10 SLU 11 SLU 12 SLU 13 SLU 14 SLU 15 SLU 16 SLU 17 SLU 18 SLU 19 SLU 20 SLU 21 SLU 22 SLU 23 SLU 24 SLU 25 SLU 26 SLU 27 SLU 28

Permanente Media Breve Istantanea Istantanea Media Media Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Permanente Media Breve Istantanea Istantanea Media Media

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5

w

w

Nome

Variabile cat.A 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0 1,05

Variabile cat.H 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5

Neve 0 0 0,75 0 0,75 0 0 0,75 0,75 0 0 0,75 0,75 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0,75 0,75 0 0 0,75 0 0,75 0 0

Vento ortogonale 0 0 0 0,9 0,9 0 0 0 0 0,9 0,9 0,9 0,9 0 0 0,9 0,9 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0,9 0,9 0 0

Vento X

Vento Y

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Sisma SLV X 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Sisma SLV Y 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Sisma SLD X 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Sisma SLD Y 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Relazione di calcolo strutturale 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3

1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5

0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05

1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0 0 0 0 0

0,75 0,75 0 0 0,75 0,75 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0,75 0,75 0 0 0,75 0 0,75 0 0 0,75 0,75 0 0 0,75 0,75 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0,75 0,75 0 0 0,75 0 0,75 0 0 0,75 0,75 0 0 0,75 0,75 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0,75 0,75

0 0 0,9 0,9 0,9 0,9 0 0 0,9 0,9 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0,9 0,9 0 0 0 0 0,9 0,9 0,9 0,9 0 0 0,9 0,9 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0,9 0,9 0 0 0 0 0,9 0,9 0,9 0,9 0 0 0,9 0,9 1,5 1,5 1,5 1,5

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

be rte ch .it

Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Permanente Media Breve Istantanea Istantanea Media Media Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Permanente Media Breve Istantanea Istantanea Media Media Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea

.ti m

SLU 29 SLU 30 SLU 31 SLU 32 SLU 33 SLU 34 SLU 35 SLU 36 SLU 37 SLU 38 SLU 39 SLU 40 SLU 41 SLU 42 SLU 43 SLU 44 SLU 45 SLU 46 SLU 47 SLU 48 SLU 49 SLU 50 SLU 51 SLU 52 SLU 53 SLU 54 SLU 55 SLU 56 SLU 57 SLU 58 SLU 59 SLU 60 SLU 61 SLU 62 SLU 63 SLU 64 SLU 65 SLU 66 SLU 67 SLU 68 SLU 69 SLU 70 SLU 71 SLU 72 SLU 73 SLU 74 SLU 75 SLU 76 SLU 77 SLU 78 SLU 79 SLU 80 SLU 81 SLU 82 SLU 83 SLU 84

Combinazioni SLU orizzontali

w

Nella seguente tabella si riportano le combinazioni di carico SLU significative per le verifiche in condizioni di carico orizzontale. L’azione del vento è considerata agire separatamente nelle direzioni x, -x, y, -y. Variabile cat.H 0

0

Vento ortogonale 0

1,5

0

0

0

0

0

0

1

0

0

0

0

0

1

0

0

0

0

0

Istantanea

1,3

1,5

0,7

0

0,5

0

Istantanea

1,3

1,5

0,7

0

0,5

0

Istantanea

1,3

1,5

0,7

0

0,5

Istantanea

1,3

1,5

0,7

0

0,5

w

0

Variabile cat.A 0

Durata

G1

G2

SLU orizzontale 1 SLU orizzontale 2 SLU orizzontale 3 SLU orizzontale 4 SLU orizzontale 5 SLU orizzontale 6 SLU orizzontale 7 SLU orizzontale 8

Istantanea

1

Istantanea

1

Istantanea Istantanea

w

Nome

Neve

0

Sisma SLV X 0

Sisma SLV Y 0

Sisma SLD X 0

Sisma SLD Y 0

1,5

0

0

0

0

-1,5

0

0

0

0

0

0

-1,5

0

0

0

0

1,5

0

0

0

0

0

0

1,5

0

0

0

0

0

-1,5

0

0

0

0

0

0

0

-1,5

0

0

0

0

Vento X

Vento Y

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

Combinazioni sismiche Nelle verifiche sismiche si utilizzano le combinazioni di carico proposte dalle NTC ‘08. Se la risposta viene valutata mediante analisi statica o dinamica in campo lineare, essa può essere calcolata separatamente per ciascuna delle tre componenti. Gli effetti sulla struttura (sollecitazioni, deformazioni, spostamenti, ecc.) sono combinati successivamente, applicando la seguente espressione

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1,00 â‹… đ??¸đ?‘Ľ + 0,3 â‹… đ??¸đ?‘Ś

con rotazione dei coefficienti moltiplicativi e conseguente individuazione degli effetti piĂš gravosi.

Combinazioni per lo stato limite di salvaguardia della vita (SLV) Nome

Durata

G1

G2

Sismica SLV 1 Sismica SLV 2 Sismica SLV 3 Sismica SLV 4 Sismica SLV 5 Sismica SLV 6 Sismica SLV 7 Sismica SLV 8

Istantanea

1

1

Variabile cat.A 0,3

Istantanea

1

1

0,3

Istantanea

1

1

0,3

Istantanea

1

1

0,3

Istantanea

1

1

0,3

Istantanea

1

1

0,3

Istantanea

1

1

0,3

Istantanea

1

1

0,3

Variabile cat.H 0

0

Vento ortogonale 0

0

0

Sisma SLV X 1

0

0

0

0

0

1

-0,3

0

0

0

0

0

0

0

-1

0,3

0

0

0

0

0

0

0

-1

-0,3

0

0

0

0

0

0

0

0,3

1

0

0

0

0

0

0

0

0,3

-1

0

0

0

0

0

0

0

-0,3

1

0

0

0

0

0

0

0

-0,3

-1

0

0

Sisma SLV Y 0

Sisma SLD X 1

Sisma SLD Y 0,3

Neve

Vento X

Vento Y

Sisma SLV Y 0,3

Sisma SLD X 0

Sisma SLD Y 0

Combinazioni per lo stato limite di danno (SLD) Nome

Durata

Sismica SLD 1 Sismica SLD 2 Sismica SLD 3 Sismica SLD 4 Sismica SLD 5 Sismica SLD 6 Sismica SLD 7 Sismica SLD 8

Istantanea

1

1

Variabile cat.A 0,3

0

Vento ortogonale 0

Istantanea

1

1

0,3

0

0

0

Istantanea

1

1

0,3

0

0

Istantanea

1

1

0,3

0

Istantanea

1

1

0,3

0

Istantanea

1

1

0,3

Istantanea

1

1

0,3 0,3

G2

Variabile cat.H 0

Vento X

Vento Y

0

0

Sisma SLV X 0

0

0

0

0

1

-0,3

0

0

0

0

0

-1

0,3

0

0

0

0

0

0

-1

-0,3

0

0

0

0

0

0

0,3

1

0

0

0

0

0

0

0

0,3

-1

0

0

0

0

0

0

0

-0,3

1

0

0

0

0

0

0

0

-0,3

-1

Neve

w

.ti m

G1

1

1

w

w

Istantanea

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Azioni orizzontali Analisi sismica

be rte ch .it

L’analisi della struttura soggetta ad azione sismica è eseguita mediante analisi statica lineare la quale consiste nell’applicazione di forze statiche equivalenti alle forze di inerzia indotte dall’azione sismica. Il periodo del modo di vibrare principale della struttura đ?‘‡1 è stimato utilizzando la formula seguente: 3

đ?‘‡1 = đ??ś1 â‹… đ??ť 4

dove: đ??ť

è l’altezza della costruzione, in metri, dal piano di fondazione

đ??ś1

vale 0,05 come proposto dalle NTC ‘08 per costruzioni con struttura diversa da quelle con struttura a telaio in acciaio o a telaio in calcestruzzo armato.

Per la struttura in esame il periodo �1 vale 0,22 s.

L’entità delle forze si ottiene dall’ordinata dello spettro di progetto corrispondente al periodo �1 e la loro distribuzione sulla struttura segue la forma del modo di vibrare principale nella direzione in esame, valutata in modo approssimato.

La forza da applicare a ciascuna massa della costruzione è data dalla formula seguente:

đ??šâ„Ž = đ?‘†đ?‘‘ (đ?‘‡1 ) â‹… đ?‘Š â‹…

đ?œ† đ?‘”

è la forza da applicare alla massa i-esima

w

đ??šđ?‘–

đ??šâ„Ž â‹… đ?‘§đ?‘– â‹… đ?‘Šđ?‘– ∑đ?‘— đ?‘§đ?‘— â‹… đ?‘Šđ?‘—

.ti m

dove:

đ??šđ?‘– =

đ?‘Šđ?‘– e đ?‘Šđ?‘—

sono le quote, rispetto al piano di fondazione, delle masse i e j

w

�� e ��

sono i pesi, rispettivamente, della massa i e della massa j

�� (�1 )

è l’ordinata dello spettro di risposta di progetto

đ?œ†

è un coefficiente pari a 0,85 se la costruzione ha almeno tre orizzontamenti e se T1 < 2TC, pari a 1,0 in tutti gli altri casi

đ?‘”

è l’accelerazione di gravitĂ

w

đ?‘Š

è il peso complessivo della costruzione

Relazione di calcolo strutturale Gli effetti dell'azione sismica sono valutati tenendo conto delle masse associate ai seguenti carichi gravitazionali: G1 + G2 + � ψ2j ⋅ Q kj j

be rte ch .it

Le risultanti delle forze sismiche alla base dell’edificio, calcolate per gli stati limite SLD e SLV ed i rispettivi valori di accelerazione sono riportate di seguito.

Ordinata dello spettro SLV Sd (T1): 0,13 g Forza totale Fh SLV:

41,78 kN

Ordinata dello spettro SLD Sd (T1): 0,17 g Forza totale Fh SLD:

56,24 kN

Nella tabella seguente si riportano l’entità delle risultanti di piano dovute all’azione sismica e le coordinate dei rispettivi punti di applicazione. Quota rispetto al piano di fondazione zi [m]

xG,sisma [m]

yG,sisma [m]

Massa i [kg]

Fi,SLV [kN]

Fi,SLD [kN]

1

2,8

3,35

2,80

18121

12,11

16,30

2

3

5,6

3,46

2,82

15506

20,72

27,89

7

3,45

2,69

5360

8,95

12,05

w

Vento

.ti m

Piano

w

Nella tabella seguente si riportano le risultanti dovute all’azione del vento nelle due direzioni principali e le coordinate dei rispettivi punti di applicazione. Quota rispetto al piano di fondazione [m]

xG,vento [m]

yG,vento [m]

Fx [kN]

Fy [kN]

1 2 3

2,8 5,6 7

3,15 3,47 3,47

2,68 2,68 2,68

15,57 11,68 3,89

21,94 15,15 5,05

w

Piano

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Sollecitazioni Nel presente capitolo si riportano in forma tabellare le sollecitazioni sugli elementi strutturali e sulle relative connessioni causate dai diversi carichi agenti. Si riportano inoltre i valori degli spostamenti di interpiano conseguenti all’applicazione dei suddetti carichi.

be rte ch .it

Pareti Nome parete:

Identificativo della parete

N:

Azione assiale totale

V2:

Sollecitazione tagliante (agente nel piano)

V3:

Sollecitazione tagliante (agente fuori piano)

M2-2:

Sollecitazione flettente (agente fuori piano)

M3-3:

Sollecitazione flettente (agente nel piano)

Va:

Sollecitazione tagliante sul singolo ancoraggio

Ta:

Sollecitazione di trazione sul singolo ancoraggio

dr:

Spostamento relativo di interpiano della parete

N [kN]

V2 [kN]

M2-2 [kNm]

M3-3 [kNm]

Va [kN]

Ta [kN]

dr [mm]

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

18,02

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Parete 13

8,58

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 16

5,78

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 17

5,11

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 18

5,13

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 19

7,65

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 21

16,81

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 22

18,75

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 26

14,15

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 27

7,07

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 28

7,07

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 29

10,48

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 30

4,74

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 31

3,93

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 32

3,26

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 33

3,28

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 34

4,94

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 35

10,62

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 36

11,62

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 37

3,73

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 40

2,94

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 41

0,89

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 42

2,08

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 43

1,41

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 44

1,43

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 45

2,23

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 46

4,43

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 47

4,48

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 50

1,57

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 51

1,57

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 52

1,79

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Nome parete

G1

Parete 2

24,56

0,00

G1

Parete 9

12,13

0,00

G1

Parete 10

12,13

G1

Parete 12

G1

w w

w

V3 [kN]

.ti m

Carico

Relazione di calcolo strutturale

Parete 2

52,76

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 9

25,33

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 10

25,33

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 12

48,93

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 13

18,43

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 16

8,83

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 17

7,22

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 18

7,31

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 19

14,22

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 21

24,81

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 22

30,33

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 26

28,63

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 27

13,43

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 28

13,43

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 29

27,18

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 30

9,96

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 31

6,55

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 32

4,94

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 33

5,03

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 34

9,50

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 35

16,71

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 36

19,62

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 37

4,49

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 40

5,40

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 41

1,49

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 42

4,27

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 43

2,66

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 44

2,75

0,00

0,00

0,00

0,00

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G2

Parete 45

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G2

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G2

Parete 47

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G2

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G2

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G2

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.ti m

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w

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be rte ch .it

G2

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Parete 37

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Parete 40

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Parete 42

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w

w

Parete 22

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

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Parete 46

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Parete 47

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Parete 50

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Parete 2

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Parete 26

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Parete 27

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Parete 29

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Parete 30

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Parete 31

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Parete 32

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be rte ch .it

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Parete 44

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Parete 33

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Parete 34

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Parete 36

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Parete 37

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Parete 40

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Parete 41

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

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0,00

w

Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H

Parete 43

.ti m

Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A

2,32

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Parete 43

1,13

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Parete 44

1,20

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Parete 45

2,76

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Parete 46

3,38

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Parete 47

3,59

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Parete 50

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0,00

0,00

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0,00

0,00

0,00

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Parete 51

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0,00

0,00

0,00

0,00

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Parete 52

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0,00

0,00

0,00

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Neve

Parete 2

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0,00

0,00

0,00

0,00

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0,00

0,00

Neve

Parete 9

1,73

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 10

1,73

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 12

4,56

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 13

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 16

4,43

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 17

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

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Neve

Parete 18

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

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Neve

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

w

w

Parete 42

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale Parete 21

6,44

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 22

6,83

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 26

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 27

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 28

1,73

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 29

4,56

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 30

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 31

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 33

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 34

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

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Neve

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 37

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 40

4,56

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 41

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 42

4,43

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 43

2,15

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 44

2,28

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 45

5,27

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 46

6,44

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 47

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 50

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 51

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 52

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Parete 2

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

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0,00

0,00

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0,00

0,00

2,49

1,74

0,00

0,00

0,47

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

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1,15

0,00

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0,00

1,65

1,15

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0,00

0,62

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

1,44

0,00

Parete 9

-0,94

Parete 10

-0,94

Parete 12

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Parete 16

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Parete 17

-1,17

Parete 18

-1,24

Parete 19

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Parete 21

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5,85

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0,00

0,00

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0,00

Parete 22

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0,00

1,86

0,00

Parete 26

0,00

0,00

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0,00

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be rte ch .it

Neve

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

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Sisma SLV X

Parete 43

0,00

0,50

0,00

0,00

0,70

0,18

0,57

0,33

Sisma SLV X

Parete 44

0,00

0,50

0,00

0,00

0,70

0,18

0,57

0,33

Sisma SLV X

Parete 45

0,00

0,44

0,00

0,00

0,61

0,18

0,55

0,33

Sisma SLV X

Parete 46

0,00

3,51

0,00

0,00

4,92

0,36

1,13

0,33

Sisma SLV X

Parete 47

0,00

3,50

0,00

0,00

4,91

0,36

1,13

0,33

Sisma SLV X

Parete 50

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV X

Parete 51

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV X

Parete 52

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV Y

Parete 2

0,00

17,13

0,00

0,00

90,73

1,60

18,84

1,81

Sisma SLV Y

Parete 9

0,00

6,15

0,00

0,00

30,13

1,50

16,33

2,26

Sisma SLV Y

Parete 10

0,00

6,15

0,00

0,00

30,13

1,50

16,33

2,26

Sisma SLV Y

Parete 12

0,00

7,85

0,00

0,00

38,96

1,51

16,68

2,09

Sisma SLV Y

Parete 13

0,00

4,50

0,00

0,00

22,63

1,28

14,25

2,09

Sisma SLV Y

Parete 16

0,00

0,01

0,00

0,00

0,04

0,00

0,03

0,00

Sisma SLV Y

Parete 17

0,00

0,25

0,00

0,00

1,45

0,09

1,19

0,17

Sisma SLV Y

Parete 18

0,00

0,25

0,00

0,00

1,46

0,09

1,20

0,18

Sisma SLV Y

Parete 19

0,00

0,01

0,00

0,00

0,03

0,00

0,03

0,00

Sisma SLV Y

Parete 21

0,00

1,46

0,00

0,00

10,72

0,15

2,47

0,17

Sisma SLV Y

Parete 22

0,00

1,47

0,00

0,00

10,78

0,15

2,48

0,18

Sisma SLV Y

Parete 26

0,00

13,54

0,00

0,00

42,77

1,27

8,88

2,63

Sisma SLV Y

Parete 27

0,00

4,06

0,00

0,00

12,91

0,99

7,00

3,94

Sisma SLV Y

Parete 28

0,00

4,06

0,00

0,00

12,91

0,99

7,00

3,94

Sisma SLV Y

Parete 29

0,00

5,34

0,00

0,00

16,99

1,03

7,27

3,43

Sisma SLV Y

Parete 30

0,00

2,68

0,00

0,00

10,03

0,76

6,31

3,43

Sisma SLV Y

Parete 31

0,00

0,01

0,00

0,00

0,02

0,00

0,02

0,01

w

.ti m

be rte ch .it

Sisma SLV X

Parete 32

0,00

0,24

0,00

0,00

0,75

0,09

0,61

0,50

Sisma SLV Y

Parete 33

0,00

0,24

0,00

0,00

0,75

0,09

0,62

0,51

Sisma SLV Y

Parete 34

0,00

0,01

0,00

0,00

0,02

0,00

0,02

0,01

Sisma SLV Y

Parete 35

0,00

2,20

0,00

0,00

6,64

0,23

1,53

0,50

Sisma SLV Y

Parete 36

0,00

2,22

0,00

0,00

6,67

0,23

1,54

0,51

w

Sisma SLV Y

Parete 37

0,00

3,47

0,00

0,00

4,86

0,32

1,01

0,28

Sisma SLV Y

Parete 40

0,00

1,46

0,00

0,00

2,04

0,28

0,88

0,33

Sisma SLV Y

Parete 41

0,00

1,80

0,00

0,00

2,51

0,51

1,58

0,33

Sisma SLV Y

Parete 42

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV Y

Parete 43

0,00

0,05

0,00

0,00

0,07

0,02

0,05

0,03

Sisma SLV Y

Parete 44

0,00

0,05

0,00

0,00

0,07

0,02

0,05

0,03

Sisma SLV Y

Parete 45

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV Y

Parete 46

0,00

0,33

0,00

0,00

0,46

0,03

0,11

0,03

Sisma SLV Y

Parete 47

0,00

0,33

0,00

0,00

0,47

0,03

0,11

0,03

Sisma SLV Y

Parete 50

0,00

1,11

0,00

0,00

1,56

0,27

0,84

0,36

Sisma SLV Y

Parete 51

0,00

1,11

0,00

0,00

1,56

0,27

0,84

0,36

Sisma SLV Y

Parete 52

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Parete 2

0,00

0,53

0,00

0,00

2,50

0,05

0,52

0,06

Sisma SLD X

Parete 9

0,00

0,20

0,00

0,00

0,91

0,05

0,49

0,07

Sisma SLD X

Parete 10

0,00

0,20

0,00

0,00

0,91

0,05

0,49

0,07

Sisma SLD X

Parete 12

0,00

0,09

0,00

0,00

0,44

0,02

0,19

0,02

Sisma SLD X

Parete 13

0,00

0,05

0,00

0,00

0,24

0,01

0,15

0,02

Sisma SLD X

Parete 16

0,00

3,64

0,00

0,00

16,21

1,34

13,28

2,52

w

Sisma SLV Y

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale Parete 17

0,00

3,70

0,00

0,00

16,51

1,37

13,52

Sisma SLD X

Parete 18

0,00

3,56

0,00

0,00

15,90

1,31

13,02

2,57 2,47

Sisma SLD X

Parete 19

0,00

3,24

0,00

0,00

14,29

1,30

12,70

2,52

Sisma SLD X

Parete 21

0,00

21,46

0,00

0,00

113,70

2,23

26,20

2,57

Sisma SLD X

Parete 22

0,00

20,64

0,00

0,00

109,57

2,14

25,25

2,47

Sisma SLD X

Parete 26

0,00

0,36

0,00

0,00

1,02

0,03

0,21

0,07

Sisma SLD X

Parete 27

0,00

0,12

0,00

0,00

0,35

0,03

0,19

0,12

Sisma SLD X

Parete 28

0,00

0,12

0,00

0,00

0,35

0,03

0,19

0,12

Sisma SLD X

Parete 29

0,00

0,07

0,00

0,00

0,21

0,01

0,09

0,05

Sisma SLD X

Parete 30

0,00

0,04

0,00

0,00

0,10

0,01

0,07

0,05

Sisma SLD X

Parete 31

0,00

1,82

0,00

0,00

6,03

0,67

4,94

3,77

Sisma SLD X

Parete 32

0,00

1,85

0,00

0,00

6,13

0,68

5,02

3,84

Sisma SLD X

Parete 33

0,00

1,78

0,00

0,00

5,93

0,66

4,86

3,69

Sisma SLD X

Parete 34

0,00

1,57

0,00

0,00

5,22

0,63

4,64

3,77

Sisma SLD X

Parete 35

0,00

16,78

0,00

0,00

53,60

1,74

12,35

3,84

Sisma SLD X

Parete 36

0,00

16,14

0,00

0,00

51,79

1,67

11,93

3,69

Sisma SLD X

Parete 37

0,00

0,01

0,00

0,00

0,01

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Parete 40

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Parete 41

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Parete 42

0,00

0,67

0,00

0,00

0,94

0,25

0,77

0,44

Sisma SLD X

Parete 43

0,00

0,67

0,00

0,00

0,94

0,25

0,77

0,44

Sisma SLD X

Parete 44

0,00

0,67

0,00

0,00

0,94

0,25

0,77

0,44

Sisma SLD X

Parete 45

0,00

0,59

0,00

0,00

0,83

0,24

0,74

0,44

Sisma SLD X

Parete 46

0,00

4,73

0,00

0,00

6,62

0,49

1,53

0,44

Sisma SLD X

Parete 47

0,00

4,72

0,00

0,00

6,60

0,49

1,52

0,44

Sisma SLD X

Parete 50

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Parete 51

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Parete 52

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD Y

Parete 2

0,00

23,06

0,00

0,00

122,15

2,16

25,37

2,43

Sisma SLD Y

Parete 9

0,00

8,28

0,00

0,00

40,56

2,02

21,98

3,05

Sisma SLD Y

Parete 10

0,00

8,28

0,00

0,00

40,56

2,02

21,98

3,05

Sisma SLD Y

Parete 12

0,00

10,56

0,00

0,00

52,45

2,04

22,46

2,81

Sisma SLD Y

Parete 13

0,00

6,06

0,00

0,00

30,47

1,72

19,18

2,81

Sisma SLD Y

Parete 16

0,00

0,01

0,00

0,00

0,05

0,00

0,04

0,01

Sisma SLD Y

Parete 17

0,00

0,34

0,00

0,00

1,96

0,12

1,60

0,24

Sisma SLD Y

Parete 18

0,00

0,34

0,00

0,00

1,97

0,13

1,61

0,24

Sisma SLD Y

Parete 19

0,00

0,01

0,00

0,00

0,05

0,00

0,04

0,01

Sisma SLD Y

Parete 21

0,00

1,96

0,00

0,00

14,43

0,20

3,32

0,24

Sisma SLD Y

Parete 22

0,00

1,98

0,00

0,00

14,52

0,21

3,34

0,24

Sisma SLD Y

Parete 26

0,00

18,22

0,00

0,00

57,57

1,70

11,96

3,54

Sisma SLD Y

Parete 27

0,00

5,46

0,00

0,00

17,38

1,33

9,42

5,30

Sisma SLD Y

Parete 28

0,00

5,46

0,00

0,00

17,38

1,33

9,42

5,30

Sisma SLD Y

Parete 29

0,00

7,19

0,00

0,00

22,87

1,38

9,79

4,62

Sisma SLD Y

Parete 30

0,00

3,61

0,00

0,00

13,50

1,02

8,50

4,62

Sisma SLD Y

Parete 31

0,00

0,01

0,00

0,00

0,03

0,00

0,02

0,02

Sisma SLD Y

Parete 32

0,00

0,33

0,00

0,00

1,01

0,12

0,82

0,68

Sisma SLD Y

Parete 33

0,00

0,33

0,00

0,00

1,01

0,12

0,83

0,68

Sisma SLD Y

Parete 34

0,00

0,01

0,00

0,00

0,02

0,00

0,02

0,02

Sisma SLD Y

Parete 35

0,00

2,97

0,00

0,00

8,93

0,31

2,06

0,68

Sisma SLD Y

Parete 36

0,00

2,98

0,00

0,00

8,98

0,31

2,07

0,68

w

.ti m

be rte ch .it

Sisma SLD X

Parete 37

0,00

4,68

0,00

0,00

6,55

0,44

1,36

0,38

Sisma SLD Y

Parete 40

0,00

1,97

0,00

0,00

2,75

0,38

1,18

0,45

Sisma SLD Y

Parete 41

0,00

2,42

0,00

0,00

3,38

0,68

2,13

0,45

Sisma SLD Y

Parete 42

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD Y

Parete 43

0,00

0,06

0,00

0,00

0,09

0,02

0,07

0,04

w

Sisma SLD Y

Parete 44

0,00

0,06

0,00

0,00

0,09

0,02

0,07

0,04

Sisma SLD Y

Parete 45

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD Y

Parete 46

0,00

0,45

0,00

0,00

0,62

0,05

0,14

0,04

Sisma SLD Y

Parete 47

0,00

0,45

0,00

0,00

0,63

0,05

0,14

0,04

Sisma SLD Y

Parete 50

0,00

1,50

0,00

0,00

2,10

0,37

1,14

0,49

Sisma SLD Y

Parete 51

0,00

1,50

0,00

0,00

2,10

0,37

1,14

0,49

Sisma SLD Y

Parete 52

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

w

Sisma SLD Y

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

w

w .ti m

w be rte ch .it

Verifiche elementi Verifiche pareti a telaio Verifica di instabilitĂ

be rte ch .it

Le verifiche ad instabilità delle pareti sono state condotte con riferimento a quanto riportato al § 6.3.2 della UNI EN 1995-1-1:2009. Nello specifico gli elementi analizzati sono i montanti interno ed esterno piÚ caricati. Questi risultano controventati nella direzione della parete grazie alla presenza dei pannelli di rivestimento che ne impediscono lo sbandamento in tale direzione, pertanto le verifiche vengono eseguite solo nella direzione ortogonale.

Le normative raccomandano che laddove sia Îťrel,z ≤0,3 che Îťrel,y ≤0,3, le tensioni devono soddisfare le espressioni (6.19) e (6.20) di cui al punto 6.2.4 della norma UNI EN 1995-1-1:2009. Si raccomanda inoltre che in tutti gli altri casi le tensioni, che saranno aumentate in seguito alla freccia di inflessione, soddisfino la seguente espressione: đ?œŽđ?‘š,đ?‘Ś,đ?‘‘ đ?œŽđ?‘?,0,đ?‘‘ + ≤1 đ?‘˜đ?‘? â‹… đ?‘“đ?‘?,0,đ?‘‘ đ?‘“đ?‘š,đ?‘Ś,đ?‘‘

I valori delle sollecitazioni riportati nella tabella sottostante sono relativi, per ogni parete, alla combinazione di carico piĂš gravosa relativamente allo Stato Limite Ultimo di instabilitĂ . Lunghezza [m]

Comb.

Dur.

N [kN]

M2-2 [kNm]

Parete 2

5,35

SLU 82

Istantanea

146,41

6,81

.ti m

Nome parete

2,05

SLU 82

Istantanea

69,81

2,61

Parete 10

2,05

SLU 65

Media

78,71

0,00

Parete 12

2,60

SLU 65

Media

154,82

0,00

Parete 13

1,77

SLU 65

Media

57,15

0,00

Parete 16

1,36

SLU 64

Permanente

20,75

0,00

Parete 17

1,36

SLU 83

Istantanea

17,33

1,73

Parete 18

1,36

SLU 83

Istantanea

17,48

1,73

Parete 19

1,25

SLU 65

Media

40,04

0,00

Parete 21

4,82

SLU 83

Istantanea

58,63

6,14

Parete 22

4,82

SLU 83

Istantanea

69,41

6,14

Parete 26

5,35

SLU 82

Istantanea

79,00

6,81

Parete 27

2,05

SLU 82

Istantanea

35,53

2,61

Parete 28

2,05

SLU 82

Istantanea

35,53

2,61

Parete 29

2,60

SLU 72

Breve

81,71

0,00

w

w

w

Parete 9

Relazione di calcolo strutturale

1,77

SLU 65

Media

30,29

0,00

Parete 31

1,36

SLU 64

Permanente

14,93

0,00

Parete 32

1,36

SLU 83

Istantanea

11,51

1,73

Parete 33

1,36

SLU 83

Istantanea

11,66

1,73

Parete 34

1,25

SLU 70

Media

27,88

0,00

Parete 35

4,82

Parete 36

4,82

Parete 37

5,35

Parete 40

2,60

Parete 42

1,36

Parete 43

1,36

Parete 44

1,36

Parete 45

1,25

Parete 46

4,82

Parete 47

4,82

Parete 50

2,05

be rte ch .it

Parete 30

Istantanea

38,43

6,14

SLU 83

Istantanea

44,07

6,14

SLU 81

Istantanea

11,60

1,70

SLU 71

Breve

18,93

0,00

SLU 71

Breve

15,92

0,00

SLU 83

Istantanea

5,68

0,43

SLU 83

Istantanea

5,83

0,43

SLU 71

Breve

18,15

0,00

SLU 83

Istantanea

18,22

1,53

SLU 83

Istantanea

18,69

1,53

SLU 81

Istantanea

4,63

0,65

.ti m

SLU 83

Parete 51

2,05

SLU 81

Istantanea

4,63

0,65

Parete 52

1,25

SLU 71

Breve

12,86

0,00

w

w

Le verifiche ad instabilità per le pareti a telaio sono riassunte di seguito. I valori derivanti dai calcoli, relativi ad ogni verifica, vengono riportati in forma di percentuale. I dati di output per singolo elemento strutturale della tabella sottostante soddisfano le verifiche qualora il loro valore sia inferiore o uguale al 100%, in caso contrario la verifica non è soddisfatta.

w

Sezione:

Indicazione della tipologia di sezione trasversale del montante, come assunto al paragrafo “Sezioni degli elementi strutturali”

hmontante:

Altezza del montante

Amontante:

Area della sezione trasversale del montante

Jmontante:

Momento di inerzia della sezione trasversale del montante

Comb.:

Combinazione di carico più gravosa per la parete considerata

kmod:

Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umidità Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale

fc,0,k:

Resistenza caratteristica a compressione lungo la fibratura del materiale utilizzato

fm,k:

Resistenza caratteristica a flessione del materiale utilizzato

σc,0,d:

Sforzo sollecitante di progetto a compressione lungo la fibratura

σm,d:

Sforzo sollecitante di progetto dovuto alla flessione

Sezion e

Montan te

hmontante [m]

Amontante [mm2]

Parete 2

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

Parete 2

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

Parete 9

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

Parete 9

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

Parete 10

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

Parete 10

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

Parete 12

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

Parete 12

PareteT elaioOS B

Parete 13

PareteT elaioOS B

Parete 13

PareteT elaioOS B

Parete 16

PareteT elaioOS B

Parete 16

PareteT elaioOS B PareteT elaioOS B

kcmontan

Comb.

kmod

γM

fc,0,k

fm,k

N [MPa]

σc,0,d [MPa]

σm,d [MPa]

Verifica

te

341333 33

0,67

SLU 82

1

1,5

21,00

24,00

20,75

1,30

1,87

25%

341333 33

0,67

SLU 82

1

1,5

21,00

24,00

7,39

0,46

1,01

11%

341333 33

0,67

SLU 82

1

1,5

21,00

24,00

15,94

1,00

1,87

22%

341333 33

0,67

SLU 82

1

1,5

21,00

24,00

8,60

0,54

1,01

12%

341333 33

0,67

SLU 65

0,8

1,5

21,00

24,00

17,46

1,09

0,00

15%

341333 33

0,67

SLU 65

0,8

1,5

21,00

24,00

30,87

1,93

0,00

26%

341333 33

0,67

SLU 65

0,8

1,5

21,00

24,00

33,79

2,11

0,00

28%

16000

341333 33

0,67

SLU 65

0,8

1,5

21,00

24,00

33,07

2,07

0,00

28%

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 65

0,8

1,5

21,00

24,00

17,21

1,08

0,00

14%

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 65

0,8

1,5

21,00

24,00

17,98

1,12

0,00

15%

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 64

0,6

1,5

21,00

24,00

8,61

0,54

0,00

10%

.ti m 2,8

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 64

0,6

1,5

21,00

24,00

6,18

0,39

0,00

7%

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

7,38

0,46

1,79

16%

w

Parete 17

Jmontante [mm4]

Esterno

w

Nome parete

be rte ch .it

ϒM:

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

4,77

0,30

1,17

10%

Parete 18

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

7,43

0,46

1,79

16%

Parete 18

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

4,81

0,30

1,17

10%

Parete 19

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 65

0,8

1,5

21,00

24,00

8,68

0,54

0,00

7%

Parete 19

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 65

0,8

1,5

21,00

24,00

25,31

1,58

0,00

21%

Parete 21

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

7,52

0,47

1,87

17%

Parete 21

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

4,06

0,25

1,01

9%

w

Parete 17

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

7,58

0,47

1,87

17%

Parete 22

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

11,78

0,74

0,74

12%

Parete 26

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 82

1

1,5

21,00

24,00

11,05

0,69

1,87

19%

Parete 26

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 82

1

1,5

21,00

24,00

4,06

0,25

1,01

9%

Parete 27

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 82

1

1,5

21,00

24,00

8,67

0,54

1,87

17%

Parete 27

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 82

1

1,5

21,00

24,00

4,68

0,29

1,01

9%

Parete 28

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 82

1

1,5

21,00

24,00

8,67

0,54

1,87

17%

Parete 28

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 82

1

1,5

21,00

24,00

11,77

0,74

1,01

14%

Parete 29

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 72

0,9

1,5

21,00

24,00

15,62

0,98

0,00

12%

Parete 29

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 72

0,9

1,5

21,00

24,00

25,40

1,59

0,00

19%

Parete 30

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 65

0,8

1,5

21,00

24,00

9,21

0,58

0,00

8%

Parete 30

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 65

0,8

1,5

21,00

24,00

9,31

0,58

0,00

8%

Parete 31

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 64

0,6

1,5

21,00

24,00

6,02

0,38

0,00

7%

Parete 31

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 64

0,6

1,5

21,00

24,00

4,73

0,30

0,00

5%

Parete 32

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

4,79

0,30

1,79

14%

Parete 32

PareteT elaioOS B

Parete 33

PareteT elaioOS B

Parete 33

PareteT elaioOS B

Parete 34

PareteT elaioOS B

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

3,11

0,19

1,17

9%

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

4,85

0,30

1,79

14%

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

3,15

0,20

1,17

9%

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 70

0,8

1,5

21,00

24,00

7,27

0,45

0,00

6%

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 70

0,8

1,5

21,00

24,00

14,42

0,90

0,00

12%

Parete 35

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

4,90

0,31

1,87

15%

Parete 35

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

2,65

0,17

1,01

8%

w

Parete 34

w

Esterno

w

.ti m

be rte ch .it

Parete 22

Parete 36

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

4,96

0,31

1,87

15%

Parete 36

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

6,65

0,42

0,74

9%

Parete 37

PareteT elaioOS B

Interno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 81

1

1,5

21,00

24,00

1,35

0,08

0,47

4%

Parete 37

PareteT elaioOS B

Esterno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 81

1

1,5

21,00

24,00

0,73

0,05

0,25

2%

Parete 40

PareteT elaioOS B

Interno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 71

0,9

1,5

21,00

24,00

1,36

0,08

0,00

1%

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale PareteT elaioOS B

Esterno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 71

0,9

1,5

21,00

24,00

14,01

0,88

0,00

7%

Parete 42

PareteT elaioOS B

Interno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 71

0,9

1,5

21,00

24,00

5,80

0,36

0,00

3%

Parete 42

PareteT elaioOS B

Esterno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 71

0,9

1,5

21,00

24,00

6,09

0,38

0,00

3%

Parete 43

PareteT elaioOS B

Interno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

2,21

0,14

0,45

4%

Parete 43

PareteT elaioOS B

Esterno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

1,44

0,09

0,29

2%

Parete 44

PareteT elaioOS B

Interno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

2,27

0,14

0,45

4%

Parete 44

PareteT elaioOS B

Esterno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

1,47

0,09

0,29

2%

Parete 45

PareteT elaioOS B

Interno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 71

0,9

1,5

21,00

24,00

5,81

0,36

0,00

3%

Parete 45

PareteT elaioOS B

Esterno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 71

0,9

1,5

21,00

24,00

6,49

0,41

0,00

3%

Parete 46

PareteT elaioOS B

Interno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

2,28

0,14

0,47

4%

Parete 46

PareteT elaioOS B

Esterno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

1,23

0,08

0,25

2%

Parete 47

PareteT elaioOS B

Interno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

2,33

0,15

0,47

4%

Parete 47

PareteT elaioOS B

Esterno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

1,26

0,08

0,25

2%

Parete 50

PareteT elaioOS B

Interno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 81

1

1,5

21,00

24,00

1,41

0,09

0,47

4%

Parete 50

PareteT elaioOS B

Esterno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 81

1

1,5

21,00

24,00

0,76

0,05

0,25

2%

Parete 51

PareteT elaioOS B

Parete 51

PareteT elaioOS B

Parete 52

PareteT elaioOS B

Parete 52

PareteT elaioOS B

.ti m

be rte ch .it

Parete 40

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 81

1

1,5

21,00

24,00

1,41

0,09

0,47

4%

Esterno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 81

1

1,5

21,00

24,00

0,76

0,05

0,25

2%

Interno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 71

0,9

1,5

21,00

24,00

9,85

0,62

0,00

5%

Esterno

1,4

16000

341333 33