Instalaciones de energía solar by Andres TG

TEffO REFUNDIDO DE LAS ESPECIFICACIONES TECNICAS DE DISEfu Y MONTAJE DE ¡NSTALACIONES SOLARESTERMICAS PARA PRODUCCION DE AGUA CALIENTE Y LAS MODIFTCACIONES DE ^A.PLICACION EN EL PFPGRAMA PROSOL

JUflIN

I]I

AIIDALUIIA Comunidad Ecorcm¡€ Europea

Consejeriá de TÉbajo e lñdurña

a v*,ttt&

SO.)EÁN

Fondo Europeo de Desanojlo R€9ioná

V.Ol . Ncw¡embre 2OO2

Este documento, elaborado por la Soc¡edad para el Desarrollo Energético de Andalucí a (SODEAN, S. A.), es un texto refund¡do de los sigu¡ente9 documentos: - "Especificaciones Técn¡cas de D¡sefu y Montaje

de Instalac¡ones Solares para la Producclúr de Agua cal¡ente" (BoJA 23.4.91). Elaboradas por el lnstiü,ito Nac¡onal de Técnica Aeroapac¡al (INTA), en colaboración con la Asoc¡aciár para el Desarrollo de la Ener€i a Solar y Altemaüvaa en Andaluci a (ADESA).

- "Re\risial I de Esp€c¡ficaciones Técnicaa de D¡seño y Montaje de Instalaclones Solares Támicas." Elaboradas por el lnsüürto Nacional de Técnica Aerospacial 0NTA) en colaboraclón con la Asoclaclóri para el Desarrollo de ls Ener€i a Solar y AlEmativas en AndalucÍ a {AETESA) y la Sociedad para el Desarfollo Energáico de Andaluc¡ a (SODEAN, S. A)

de - Mod¡ficac¡one8 I las Especificac¡ones Técnicas de Disefu y Montaie Instalaciones Solarea. Elaboradaa por la Comls¡&r Técnica (1 del Programa Prosol y aprobadas Por la com¡s¡Ór de Seguimiento del

Programa Prosol.

(*) La Comls¡&r Técnica está ¡ntegrada por el lnsüülto Andaluz de Eriersi as Renovables (IAER), el Instiurto Nacional de Técnica Aerospac¡al (INTA), asociac¡ones de empresas Instaladoras de enerei a solar y SODEAN SODEAN. S.

INDICE I

Objeto.

2. Alcance de las especificac¡ones.

3. Definiciones. 4. Clasificac¡ár de las instalaciones. Configuraciones bás¡cas. 5. Memor¡a del diaeño de la instalacién. 6. Cáculo de la carga de consumo. 7. Cáculo de Ia enersi a disponlble.

Dimens¡onado de la superf¡c¡e de captadores y el volumen de

acumulaci&l g()lar. 9. Selecciúr de la

configuraciit ttás¡ca.

lO, Selección del f,uido de trabajo, 11. Disefu del s¡stema de captac¡Ar en ¡nstalac¡ones con Íorzad,a.

circulaciir

12. Diseño del a¡stéma de acumulaciir en ¡nstalaciones con clrculac¡il forzada.

13. D¡mens¡onado del s¡stema de intercamb¡o en instalaciones con circulac¡&r Ío.rzada.

14. Diseño del c¡rcu¡to hidrá¡l¡co15. D¡seño del circuito en slstemas con c¡rculac¡At por termosif Al. 16. Diseño del s¡stema de ener€i a auxiliar.

'l7. Def n¡c¡ón del s¡stema

el#r¡co

y de control.

18. Componentes de la InstalaciÓr, 19. A¡slamiento.

20. Mater¡ales y protecc¡ones. 21 .

D¡seño de la estructura soporte.

22, Montaje de instalaciones con c¡rculaciár forzada. 23, Montaje de ¡nstalaciones eon c¡rculac¡ón por termosifóri. 24. Recepclqr y pruebas func¡onales de la instalaciú1. 25. Mantenim¡ento. soDEAlt-9.

26- Referencias.

SODEAN. S. A-

OBJETO.

Fijar las cond¡c¡ones técnicas rrínimas que deben cumpl¡r el disefu, los componentes y el montaje de instalaciones solares térm¡cas para producc¡At de agua cal¡ente, que por sus caracteÉsticaa está1 cornprendidas en el apartado segundo de laa eapec¡ficac¡ones, a efecto de sol¡citrtd de subvenc¡it para su real¡zación a la Junta de Andalucí a, dentro de los programas de promoción de la ener€i a aolar támlca en esta Comun¡dad Aut&roma.

1.1.

ALCANCE DE LAS ESPECIFICACIONES, Las espec¡ficac¡onee podrár apl¡earse a las instalac¡ones de captadores solares térm¡coa que cumplan las¡ s¡gu¡entes

2.1.

condiciones: 2.1 ,1,

lnstalaciones para producc¡úr de agua cal¡ente de uso san¡tario o en Procesos industriales.

2.1.2.

Instalaciones cuyo f,u¡do caloportador sea lqu¡do.

3. 3.

DEFINICIONES, . PARÁMETROS AMBIENTAES

3.1 .1.

Rad¡aciár solar: es la ener€i a procedente del sol en forma de ondas electromagnéücas.

3.1.2.

Rad¡aciar aolar d¡recta: es la radiaclir solar por unidad de üempo y un¡dad de áea, que sin hab€r sufr¡do rnod¡ficac¡ir en su trayectoria, ¡ncide sobre una superfic¡e.

3.1.3.

Radiaci&¡ solar difusa celeste: es la rad¡ación por unidad de üempo y un¡dad dé área que, procédenta dé la dispersiir de la rad¡ac¡Ar solar d¡recta por las moléculas de aire, parf c-ulas sólidas, vapor de agua en suspens¡úr en la atmósfera, etc., ¡ncide d¡rectamente sottre una superficle,

3.1 .4.

Radiac¡ón solar refrejada: es la rad¡ac¡ón por unidad de üempo y unidad de *ea que, procedente de la ref,exlóri de la rad¡aciir solar en el suelo y otros objetos, inclde sobre una superf¡c¡e.

3.1.5.

Rad¡ac¡Ar d¡fusa: es la auma de la radlación d¡fusa celeste y la radiaciúr Golar ref, ejada.

3.1.6.

Ftad¡aciá1 aolar global: eE difusa.

3.1 .7,

Rad¡aciar Éolar med¡a: es la integral de la radiac¡&r solar global ¡ncidente sobre una superfic¡e en un p'eíodo de üempo, dividido por este peñ odo de üempo-

la suma de la radiac¡ár directa y

3.2. INSTALACION. SI"IT'FAN S A

3.2.1.

lnstalaciones ab¡ertas: instalaciones en las que el c¡rcuito pr¡mario está cornun¡cado de forma p€rmanente con la atmósfera.

3.2.2.

lngtalac¡ones cerradag: ¡nstalaciones en las que el circu¡to pr¡mario no üene comun¡caciúr d¡recta con las atmó€¡fera.

3.2.3.

Instalaciones de sistema d¡recto: son aquellas en las que el ñu¡do de trabajo es el propio agua de consumo que pasa por los captadores.

3.2.4.

lnstalac¡ones de sistema indirecto: en las que el fiuido de trabajo se manüene en un c¡rcu¡to oe]rador sin posibil¡dad de ser distribuido al consumo,

3,2.5.

lnstalac¡onea por ternosif úri en Ia que el flu¡do de trabajo c¡rcula por convección libre.

3.2.6.

lngtalac¡Ar con c¡rculac¡óñ torzada: instalación equipada con d¡sposiüvos que provocan la circulaciór forzada del ñuido de trabajo,

3.2.7.

Circu¡to primar¡o: c¡rcuib fomado por los captadores y las tubeñas que loa unen, en el que el lu¡do de trabajo recoge Ia ener€i a solar y la transmite al acumulador solar med¡ante el intercamblador de calor.

3.2.4.

Circuito secundario: c¡rcu¡to en el que el ñuido de trabajo recoge la energj a transter¡da del c¡rcu¡b primar¡o para ser distribu¡da a los puntos de consumo.

3.3. CAPTADORES. 3.3.1.

Captador solar tám¡co: es un gistema capaz de transformar la radiaci&r solar Incldente en ener€i a térmica de un llufdo de trabaJo.

3.3.2.

Absorbedor: es la pañe del captador solar que transforma en energj a ¡ntema Ia radiaciAt solar que ¡ncide sobre ella.

3.3.3.

Apertura: es

la már¡ma proyeccier plana de ta superf¡cie det captador transparente a la radíac¡ár solar inc¡dente no concentrada.

3.3.4.

Áea total expuesta: es la máx¡ma proyección plana del captador qpuesta a la rad¡aclón solar ¡ncidente,

3.3.5.

Gubierta: es el elemento de material transparente a la radiaci&l solar que cubre la apertura, para dism¡nuir las pérd¡das de calor y proteger el absorbedor del medio amb¡ente.

3.3.6.

Fluido de transparenc¡a de calor o llu¡do de trabajo: es el fluido encargado de recoger y transmiür la enersi a captada por el absorbedor.

SOOEAN, S.

Carcaaas es el componente del captador que confoFna su superfic¡e e)derior, f¡ja la cubierta, conüenc) y protege a los restantes componentes del captador y soporta los anctajeg.

3.3.7.

3.3.4.

Materiales aislantes: son aquellos materialés de bajo coeñc¡ente

de conducüv¡dad térmica, cuyo empleo en el captador solar üéne por objeto reducir las pádidas de calor por ¡a parté posterior y laterales.

Junta de cub¡erta: es un elemento de mater¡al el ást¡co cuya funciór¡ es asegurar la estanqueidad de la uniit cublerta-

3.3.9.

carcasa. 3.3.1O.

3.4.

Sistema compacto: conjunto formado por el captador aolar, el acumulador aolar, c¡rcu¡tos y accesor¡os, montados sobre una estructura.

COMPONENTES.

3.4.1.

Intercambiador de calorr d¡sposiüvo en el que se produce la transferencla de ener€i a del c¡rcuito primar¡o al c¡rcuito aecundar¡o.

3.4-2.

Acumulador aolar o depósito solar; depósito en el que ae

3.4.3.

Depóaito de e)q)ansión: d¡spositivo que perm¡te absorber las variaciones de pres¡ón en un circu¡to cerrado produc¡das por las variacionea de temperatura del lluido c¡rculante. Puede ser abierto o cerrado, segúl esté o no en comunicaciAr con la atmósfera.

3.4-4.

Bombas de circulac¡ón: d¡spos¡üvo electromecático que

3.4.5.

Purgador de a¡re: d¡sposiüvo que perrnite la salida del aire acumulado en el c¡r€uito. Puede ser manual o automáüco.

3.4.6.

Vávula de seguridad: d¡spoa¡üvo que l¡mita. la presi&r mAima

acumula el agua calentada por ener€i a solar.

produce la circulaci&l Íorzada del ñuido a través de un circu¡to.

del c¡rcuito,

3.4.7.

Vávula anürretomo: diapcsitivo que p€rmite ¡nterrumpir el paso de f,u¡do en un aenüdo.

3.4.4.

Vávula de corte: d¡spos¡üvo que interrumpe el paso de lluido en

3.4.9.

Control d¡ferencial de temperaturasr disposiüvo electrarlco que aranca o para las bombas en func¡ar de la diferenc¡a de temperaturas prefijada entre los captadores y el acumulador solar.

3.4.10.

Termostato de eeguridad: disposiüvo

3.4.1 I .

Control antihielo: termostato que imp¡de la congelac¡ár del

un c¡rcuito,

temperatura del fluido de trabajo.

que controla

ñuido de trabajo.

SODEAN, S. A,

CLASIFICACION DE LAS INSTALACIONES. CONFIGURACIONES BASICAS.

4,1,

En cons¡deraci&r con loa d¡ferentes objetivos atend¡dos por las especlficac¡ones, se apl¡cará1 los s¡gu¡entes criterios de

clas¡ficaclón:

a) La configurac¡ón, definida por el pr¡nc¡p¡o de circulac¡út, los componentea y la conex¡&r entre los misrnos. b) La aplicaciót a que vaya a ser desünada ta instatac¡ófr.

c) El carácter plbl¡co o pr¡vado de la uülización de la ¡nstataci&l.

4,2, Clas¡ficaci&l de las inatalac¡one9

atend¡endo a su configurac¡ón.

4.2,1.

Atend¡endo al p¡incipio de c¡rculaciófi se clas¡ficarár en:

4.2.1 .1 .

Instalaciones por termos¡fúr (F¡guras 1, 2a y 2b),

4.2.1.2, 4,2.2.

Instalac¡ones por circulac¡úr forzada, (F¡guras 3, 4a y 4b).

Atendiendo al s¡stema de transferencia de calor entre los captadores y el acumulador solar, se clas¡ficarár en;

4.2.2.1.

Instalac¡ones de transferenc¡a directa calor. (Figurag I y 3).

4,2.2.2.

lnstalac¡ir con intercambiador de calor en el acumulador solar. (F¡guras 2a, 2b, 4a y 4br.

4.2.2.3-

Inatalac¡ones con el intercambiador de calor independ¡ente.

4-2-3.

Atend¡endo al sistema de aporte de energía aLxiliar, las Instalac¡ones se claslficarát segúr los apartados siguientes:

4.2.3.1-

Sistema de energi a auxil¡ar en depós¡to sécundario ind¡v¡dual. (F¡gura 6).

4.2.3.2.

Sistema de energj a auxil¡ar en depós¡to secundario centralizado. (Figura 7).

4.2.3,3,

Sistema de

4,2,9,4. 4.2.3.5,

Sistema de energi a aux¡l¡ar en f nea centralizedo, (F¡g. 9 y

(Figura 5).

ener€i a distr¡bu¡dos, (F¡gura a).

auxll¡ar en depósitos secundar¡os f O).

S¡stema de energi a aLü¡l¡ar en f nea d¡str¡bu¡do. (F¡9. 1 1).

4.3, Clas¡ficac¡ir dé las ¡nstalac¡ones 4,3.1.

sin ¡ntercambiador de

por au aplicac¡&r.

Instalaciar de producc¡úr de agua caliente para uso san¡tar¡o. SODEAN. S. A.

I 4.3.2,

lngtalac¡onea de producciit de agua cal¡ente para prcrcesos induatr¡ales y agí colas.

4.4.

La comb¡naci&r de los anter¡orcla criterios proporcionan d¡ferentes configuraciones bás¡cas del circuib primario y secundario:

4.4-1.

Configuración no 1: se incluyen en este grupo las instalac¡ones por ternos¡fór directas, ain ¡ntercamb¡ador entte el captador y el depós¡to acumulador (F¡9. f ).

4.4.2.

Configurac¡úr no 2: instalac¡ones por termos¡fón ind¡rectaa, con ¡ntercamblador en el depóoito acumulador, t¡po carnbiador ¡ntemo o acumulador de doble envolvente. (F¡9. 2a y 2b).

4.4.3.

configuraciót nq3: instalac¡ones por clrculaci&r Íorzada d¡recto

ain ¡ntercamb¡ador de calor, con o s¡n depós¡to de acumulac¡&t. (F¡s. 3). 4.4.4.

Configurac¡ón no 4: Inatalaciones por circulac¡At forzada con intercambiador de calor en el depós¡to üpo serpenlín o depósito de doble envolvente- (F¡gs. 4a y 4b).

4.4.5.

Configurac¡ón no 5: ¡nstalacionea por circulaclót forzada con intercambiador de calor aeparado. (Fig. 5).

4.4.6.

4.5.

Las configurac¡ones básicas anter¡ores admiten dos vaniantes el clrcuib primario aea ab¡erto o cerrado. (Fig, 12 y

seg úf que 13).

Las configuraciones bás¡cas se completan con los aigtemas de aporte de energj a auxil¡ar Incluidos en los puntoa 4.2-3.1 , a 4.2.3.5. (Fig. 6 a I 1).

5. 5.1.

MEMORIA DEL DISET€ DE LA INSTALACION. El disefu de la ¡nstalacl&r se presentará a la Junta de Andalucia en una Memoria que contemplará corno rrínimo los s¡gu¡entes conceptos:

Datos d€ Partida. Esquema de Princ¡p¡o de la Instalaci&r,

Cáculo de la carga de consumo. Cáculo de la enerGi a dispon¡ble.

Determ¡nac¡il de la superficie de captadores y del

volumen de acumulacf Ar.

Selecc¡&r de la configuraci&r

b¿ás¡ca-

Selecc¡Ar del ñu¡do de trabajo.

Disefu del slstema de captac¡ón. SODEAN. S. A"

D¡sefu del alstema de acumutaci&r. Dimeng¡onado del a¡stema de ¡ntercamb¡o-

D¡sefu del c¡rcuib hidrá¡l¡co. Diseño del sistema de ener€i a auxili€r. D¡seño del aistema

el#r¡co

y de control.

Caracteísücas técn¡cas de los componentes. Mater¡alea y protecciones.

D¡sefu de la estructura soporte.

Fecepcldl y pruebas func¡onales de la instalaciór. Manten¡mlento de laa instalaciones.

6. 6.1.

DATOS DE PARTIDA La memorla de diseño eapec¡ficará laa cargas de conaumo, con

indicac¡úr del volumen diario med¡o mengual refeñda a una

temperatura de uül¡zaciir de 6.2.

45t.

En instatac¡ones de producc¡&t de agua caliente san¡taria en las

que no se disponga de datos, se uülizarál para el diseño los

valorea e)eresados en

la Tabla

TAE¡LA I

Instalaciones unifamiliares persona y d a Instalaciones mulüfamlllares Inatalac¡ones hosp¡talar¡as

por

por persona y

por cama y

Instalacionea hoteleras y rea¡denc¡a de categoía super¡or o ¡gual a 3 estrellas 80 | por persona y lnstalac¡one6 de duchaa colectivas uülizac¡ón de ducha y da.

20 | por

6-3.

En ínstalac¡ones de producc¡én de agua cal¡ente san¡tarla, para las que se d¡sponga de datos de consumo med¡dos en años anteriores, se utilizarán estos datos prev¡a jusüficac¡Ar de los m¡smos.

6.4.

En ¡nstalac¡onea de produccltrr de agua cal¡ente para laa que se d¡aponga de datoa de consumo de ¡nstalac¡ones s¡milares, podrár uül¡zarse ástoa pre\ria jusüficacl&r.

SODEAN. S. A.

6.5.

En instalac¡oneg de producciAr de agua caliente para procesos ¡ndustr¡ales, se uüllzarát los valores de consumo pre\r¡stos en el proceso.

6.6.

A efectos del cáculo de la carga de consumo los vglores de

temperatura de agua fría se tomarár en la Tabla Il, La uülización de otros datos deberá ser jusüfiGada Ind¡cando la procedenc¡a y proceso de obtención de los mismos. TAEILA II

6.7.

Enero

10c

Jul¡o

Febrero

11G

Agoato

Marzo

12t

Septiembre

Abr¡l

'r39

Octubre

Mryo Junio

148

No\riembre

f6t 16t l5t 13t 11€

lsc

Dic¡embre

loc

La memor¡a de diaeño tncluirá los valores de la rad¡ac¡ir solar uülizados para el d¡mens¡onado de la ¡nstalación. Al objeto de estas especificaciones podrár uülizarse las tablas "Radiac¡én Solar y Temperaturá Amb¡ente para Andaluci a" (Ref. 1). La uülizaciár de otros datos deberá ser jusüficada, ind¡cando la procedencia y procesos de obtenciar de los mismos.

CALCULO DE LA CARGA DE CC'NSUMO Y ENERGIA DISPONIBLE.

7.1,

A partir de los valores obtenidoa en el eFi grafe 6 se calculará la carga de cons}umo diario med¡o de cada mes,

7,2,

A partlr de las tablas de radiac¡&r se determ¡nará el valor de la r€d¡ac¡Ar total d¡ar¡a medla de cada mes para la orientaciórr e ¡nclinac¡ir de diseño y psra el lugar geográfico más prAimo al punto donde vaya a estar s¡ü.¡ada la ¡nstalaclir solar.

DIMENSIONADO DE LASUPERFICIE DE CAPTADORESY EL VOLUMEN DE ACUMULACION.

8.1.

La memor¡a de diseño inclu¡rá la determinac¡ón de la superf¡cie de captadores aolares y del volumen de acumulacién solar.

4.2.

Para la determinaci*¡ de la superficie dé captadores y del volumen de acumulación solar podrát seguirse cualquiera de S' T'FAN S A

los máodos de cáculo de uso aceptado por proyectistas e instaladores. El método de cáculo especificará, al rnenos en base mensual, la carga de con8urno y el aporte aolar. 4,3.

A objeto de estas espec¡ñcaciones los valores obten¡dos en el punto anterior déb€rár cumplir con los cr¡terios de disefu fijados en los puntos 4.4, 4.5, a.6 y 4.7.

8.4.

El áea total de captadores estará comprendida entre los slgu¡entea valores: M 60 <

< 100

A = &ea de captadorea en m2

donde:

M = carga de consumo en litros/d a 4.5.

El volumen de acumulaciar solar cumpl¡rá la

s¡gu¡ente

condici&r:

0.8<--<1.2 M

Donde V es la capacldad del acumulador solar, en l¡tros. 4.6.

En todoa los casos la carga de consumo diar¡o (M) se referlrá al valor med¡o diario anual cuando el consumo aea conatante a Io largo del año o a los valores med¡os d¡ar¡os de los meses esüvalea cuando 6ea v€riable a lo largo dél año.

4.7.

Cuando por razones jusüf¡cadas no se ¡nstale todo el &ea de disefu, él volumen de acumulaciúl solar cumplirá la s¡gu¡ente cond¡clAr: 50 <

<120

SELECCION DE LA CONFIGURACION BASICA

9.1.

La memoria de diaefu incluirá la seleccióri de Ia configuraciál bás¡ca,

9.2.

La configuraclar eleg¡da estará dentro de las espec¡ficadas en el punto 4.4.

9.3.

En ¡nstalaclones con volumen de acumulación superior a litros es aconsejable no uülizar las configurac¡ones I y 2.

9.4.

En ¡nstalac¡ones con volumen de acumulación super¡or l¡tros es aconsejable uülizar la configurac¡ón no5,

5OO

5.OOo

soDEAr!,€.4

IO. f o.1

SELECCION DEL FLUIDO DE TRI\tsAJO.

A objeto de estas espec¡ficaciones podrá utilizarse

clomo flu¡do de trabajo en el c¡tcuito pr¡mar¡o agua o agua con adiüvos segr:n las caracterí sücas cl¡matológicas del lugar de ub¡cac¡it de la ¡nstalac¡&r y del agua utilizada.

10.2.

La uülizac¡At de otros fluidos térmicos requerlrá ¡nclu¡r su compos¡c¡Ar y calor especj fico en Ia memoria de disefu y la certificaciat favorable de un laboratorio acreditado, En todo casor su calor específico no será ¡nfer¡or a: O,7 Kcaukgrc.

1().3.

Podrá uülizarse agua sola o agua deamlneralizada con adiüvos estab¡l¡zantes y anücorros¡úr en las zonaa s¡n r¡esgoa de hefadas. En todo ca8o el pH estará comprendido entre 5 y 12y el conten¡do en sales se ajustará a los seíralados en los puntos 1O.7, lo.a y 1O.9. Fuera de esto6 valorea, el agua deberá ser tratada.

10.4.

En las zonas con r¡esgo de héladas se uül¡zará1 sistemas de protecciAr adecuados para evitar la posible rotura de cualqu¡er parte de la ¡nstalación. Se conslderará1 zonas con rieago de heladas aquellaa en las que se hayan reg¡strado en peíodo de 2() afua temperaturas infer¡orea a OE temperatura ambiente,

o.5.

Cuando el aistema anühelada sea un slstema ¡nd¡recto con mezcla anücongelante se uülizará agua desmineralizada con anücongelantea. Como anücongelantes podrál uül¡zarse los productos que cumplan la reglamentacióri v¡gente.

0.6.

La proporcf&r de anücongelante de las mezclas prop¡lengl¡col y agua 6e determinará uülizando Ia curva adjunta y en ningúl caso será Inferior al 1O%. La temperatura de congelac¡Ar se fijará 50 por debajo de la temperatura rrínlma local registrada (F¡s. 14).

10.7. 1().4.

La salinidad del agua del clrcu¡to primario no exoederá de mg¡ totalea de sales solubles.

El contenido en sales de calcio no excederá de

expreaadoa como contenido en carbonato cácico.

5OO

2OO mg/l

el agua no

I O.9.

El f mite de dió(¡cio de carbono libre conten¡do en excederá de 5() mg/!.

10.10.

El anücongelante deberá estar perfectamente mezclado.

10.1t.

Las mezclas anücongelantes no se degradará1 o se separará't los componentes de la mezcla para las temperaturas Por debajo de ebullic¡úr del agua.

I O.12.

Cuando se uülicen mezclas anücongelantes e Inhibldoreg preparados comerc¡almente, el fabr¡cante especificará la compos¡ci&r del producto y au duraciár o tiempo de v¡da en condiciones establea. Como adiüvos podr*r uül¡zarse loa productos que cumplan la reglamentaciar vigente,

SODEAN, S. A.

I1. DISEb

DEL SISTEM.A DE CAPTACION EN INSTA|.ACIONES CON CIRCULACION FORZADA

11.f

La memor¡a de diseño especificará la or¡entac¡ón, ¡ncl¡nac¡ón, üpo de captador y esquema de conex¡onado elegldos. El captador seleccionado se ajustará a las especificac¡ones del punto 18.1.

11,2.

Todos los captadores que ¡ntegren la ¡nstalac¡&t será.1 det

.3.

Los captadores 6e or¡entará'¡ al 8ur. .A, los efectos de estas espec¡ficae¡onea se adm¡ten degviac¡onea respecto al sur de É

mismo modelo.

450.

11,4.

En ¡nstalaciones de uso anual la Incl¡nación respecto del plano hor¡zontal será de 45o. A efectos de estas especltrcaciones se admiten desüac¡onea de r 15q

Será1 admisibles instalacionea apoyadas en cublerta cuya ¡ncl¡naciar reapecto al plano horizontal esté od7rprend¡da entre 1soy @o.

11.5,

En ¡nstalaclonea de uso eatival la incl¡naciófl respecto del plano horizontal Eerá de 3Oo. A efectos de eataa espec¡fcaciones se admiürál deevlaciones de I 15('.

,6.

En instalaclones Integradas en cubiertas no será neceaar¡o ajustarse a lo especificado en los puntos I 1 .4 y I 1.5.

11,7.

La d¡stancia entre com¡enzos de fi¡as de captadores que está't al m¡smo nivel no será ¡nferior a la obten¡da por la expres¡ ón:

siendo:

Kxl

/ = alü,¡ra del captador K = un coeficiente obtenido de la Tabla lll TAEILA III

INCLINACION

200

COEFICIENTE K

1,532

INCLINACION

4('0 't,879

COEFICIENTE K

11,8.

250

300

,634

1,732

450

500

,932

1,97O

350 1

,813 550

,992

La d¡stancia entre la primera fila de captadores y los obstáculos que puedan produc¡r sombras sobre la ¡nstalac¡ófi será super¡or al valor obtenldo por la e)greal&r: d = 1,732x

donde h ea la alürra del obstáculo. SODEAN. S. A-

11.9.

La conex¡ón entre d de los captadores ágegurará igual recorrido hidrárl¡co en todos elloE.

t.l

Los captadores podrat conexionarse entre d tormando grupos en paralelo o en ser¡e de acuerdo con las F¡9. 15, 16 (paratelo) y 17 (serie).

11.11.

sii fuéra necesarlo, los grupoE de captadores¡ conexionarsé entre sí en paralelo o en ser¡e.

.12.

podrá1

El nranero de captadores que se pueden conefonar en paralelo segúr Fig. 15 y 16, tendrá en cuenta las lirnitac¡ones del

fabricante. I 't .13.

El núnero de captadores conex¡onados en ser¡e no será en

11.14.

La estructura de soporte de los captadores, ad como el sistema de sujec¡Ar ae ajuatar*l a lo espec¡ficado en el apartado 21.

ninglal caso superlor a cuatro.

12. DISEÑO DEL SISTEMA DE ACUMULACION EN

¡NSTAI-ACIONES CON CIRCULACION FORZADA-

12-1

La memor¡a de diseño Inclu¡rá el volumen, üpo, n únero y ub¡caciir de los depós¡tos de acumulac¡á1.

Los acumuladores curnpl¡rá1 con las especificaciones del punto 1f,.2. 12.2.

12.312,4-

12.5.

12.6. 12.7.

El volumen del acumulador solar seleccionado será

normalizado igual o ¡nmed¡atamente super¡or al calculado en el apartado 8. Cuando el aporte de ener€i a aux¡llar se real¡ce en el acumulador solar ae cumpl¡rá! los requisitos establecidos en el apartado 16.

Preferentemente el sistema de acumulación solar estará

consüü,iido por un solo depóalto.

Cuando sea necesario que el aistema dé acumulaci&r solar esté formado por mág de un dépóslto, estos se conectarár en 6érie invert¡da en el clrculto de consumo (F¡9. 2oa y 2ob) o en paralelo con los c¡rcu¡bE pr¡marlos y secundar¡os equilibrado (Fig. 21a y 21b).

El acumulador solar preferentemente será de conñgurac¡&l

vert¡cal.

Las coneionea de entrada y sal¡da se s¡ürará.l de forma que se e\riten caminos preferentes de c¡rculación del fiuido (Fig. 22a y 22b).

SODEAN. S.

12.4,

La conexiúr de entrada de agua caliente del ¡ntercambiador o de los captadores al acumulador se real¡zará por la parte sup,er¡or de áste.

12.9.

La entrada de agua cal¡ente de los captadores en depós¡tos con aporte de ener€i a auxil¡ar en su parte superior, estará s¡ülada por debajo del volumen desünado a d¡cho aporte.

12,10,

La conexión de sal¡da de agua ftía del acumulador hacia el

'12.11. 12,12.

intercambiador o loa captadorea se reallzará por la parte infer¡or de éste.

El serpenfn lncorporado al acumulador aolar se a¡üJará en la parte lnferlor del depóslto.

En depósitos horizontales las tomaa de agua cal¡ente y fí a

estará1 s¡ü,¡adas en extremos opuestos (F¡9. 22b),

12-13.

La alimentaci&l de agua fría al depósito Be real¡zará por la parte infer¡or.

12.14.

La extracc¡Al de agua cal¡ente del depó€ito ee realizará por la parte superior.

12,15.

El sensor de la temperatura del acumulador del s¡6tema de

12.16.

El acumulador solar préferentemente se ubicará eri zonas

13.

control se siü,¡ará en la parte ¡nfer¡or del depó€lto. lnter¡ores.

DIMENSIONI\DO DEL SISTEMA DE INTERCAMBIO EN INSTALACIONES CON CIRCULACION FORZADA

13.1.

La rnemor¡a de d¡sefu incluirá üpo, potencia y efecüv¡dad o superficie de ¡ntercambio del cambiador dé calor. La efecüv¡dad del camblador de calor se define como:

T -',|'

T _T Siendo:

Tr" = Temperatura aal¡da del camb¡ador del c¡rcu¡to secundario. Tr," = Temperatura entrada al camb¡ador del circu¡to gecundado. T- = Temperatura entrada al camb¡ador del circuito pr¡mar¡o.

13,2.

En acumuladores solares con intercambiador incorporado al acumulador se especificará la sup€rf¡c¡e de intercamb¡o.

13,3.

La relaci&r entre la superfic¡e de Intercamb¡o referida en el punto 13.2, y el érea de captadores no será inferior a O.l5,

En instalac¡ones con ¡ntercambiador independiente

13.4.

especificará la Potencia y el eficiencia de éste.

La potencia de d¡seño del intercamb¡ador se determ¡nará segúl la exores¡ár:

13.5.

P>500s s¡endo:

P = potencia en W S = superf¡cie de captadores en m2

3.6.

En instalaciones con intercambiador ¡ndependiente los caudales de diseño de los circuitos pr¡mario y secundar¡o no d¡ferirá1 en más de un 1oyo. En ningrir caso el caudal del secundario será super¡or al del pr¡mario.

13.7.

Los ¡ntercambiadores independ¡entes se dimensionará1 de forma que con la temperatura de entrada de pr¡mar¡o de 5OoC la temperatura de salida de secundario no será ¡nfer¡or a 458.

3.4.

La pádida de carga de diseño en el intercambiador de calor no será superior a 3 rnca, tanto en el circuito primario como en el secundar¡o.

3.9.

El factor de ensuciamiento del intercambiador de calor no será inferior a lo especificado en la Tabla lV para cada tipo de agua uül¡zada como flu¡do de trabajo.

TABLA IV Circu¡tos de consumo

14. 14.1

K¡'\¡1/

DISET(¡O DEL CIRCUITO HIDFIA.ULICO.

La memoria de diseño inctuirá un esquema de lnea de la ¡nstalac¡á1, el cáculo del caudal de diseño, el d¡mensionado de tubeías y componentes y Ia especificación del aislamiento támico.

14,2,

El esquema de línea de la instalac¡ól espec¡ficará sobre planos a escala del lugar, la ub¡cac¡ón de los captadores solares, el

depóslto de acumulación, el intercambiador de calor, el grupo de bombeo y el trazado de tuberías del c¡rcu¡to pr¡mario y secundario.

SQPEAN,

El esquema de fnea de la ¡nstalaciál tendrá el grado de

14.3.

deRn¡c¡ár necesar¡o para efectuar los cáculos de dimensionado del circu¡to.

14.4.

El egquema de fnea especificará las secc¡ones de tubeías.

14.5,

EI caudal de diseño se determinará en funcicri de la superf¡cie de captadores instalados. Su valor estará comPrendido entre o-7 y 1 I/m¡n. por m2 de captadores, que corresponde con 42 y 60 | / h m2.

4.6.

En las instalaciones con conexionados en serie, el valor del

caudal de la ¡nstatación será el obtenido aplicando el cr¡terio del punto 14,5 div¡d¡do por el núnero de captadores conexionados en ser¡e.

Debe cóncebirse én fase de d¡seño un circuito hidráJl¡co de por d equilibrado.

14.8,

Para asegurar igual recorrido hidrállico en los captadores solares el trazado de tubeí as del c¡rcuito primario se real¡zará

14.7

con retorno Invert¡do.

s¡empre que sea pos¡ble el montaie en retorno invertido se realizará de forma que la parte más corta del circu¡to primario corresoonda a los tramos de la sal¡da cal¡ente de los

'14.9.

captadores. 1

Et diámetro de las tube¡ías se setecc¡onará de forma que la velocidad de c¡rculac¡ón del flu¡do sea inferior a 2 rrl./s cuando la tubeÍ a d¡scurra por locales habitados hasta 3 m/s cuando el trazado sea al exter¡or o por locales no habitados'

4.10.

14,11

El dimensionado de las tuberí as se realizará de forma que la pádida de carga unitária en tubeí as nunca sea superior a 40 mm de columna de agua Por metro l¡neal.

14.12,

Las bombas de circulac¡ár preferentemente ser¿i1 en f nea'

14,13.

La bomba 3e seleccionará de forma que el caudal y la pádida

14.'l4.

Las bombas se s¡tuará1 en las zonas más frías del circu¡to'

14.15.

Siempre que sea pos¡ble, las bombas en línea se rnontarán en tramós de tuberí a vert¡cales, evitando las zonas más bajas del circu¡to,

14.16.

En instalac¡ones suP€riores a 50 m2 se montarál dos bombas idá'lücas en paralelo, una de reserya' tanto en el c¡rcu¡to pr¡mar¡o como en el gecundario' En este caso se preverá el iuncionamiento alternaüvo de las mismas, de forma manual o automát¡ca,

14.17

clars.a de d¡seño se encuentren dentro de rendimiento óptimo especificado por el fabricante'

la zona

El diseño de Ia ¡nstalación deberá. prever un sistema que abgorba la dilatac¡qr del fluido y asegure un va¡or rrín¡mo de la pres¡ón en el circu¡to.

sooEAN. S. A.

-l: :l,l::.j i- : , : ': .-,,.''.- --. .

:'-t-.

El s¡stema de expans¡á1 se diseñará para un volumen de d¡latacióñ como rrínimo igual al 4,3yo del volumen total de flu¡do en el circuito Pr¡mario.

14.14.

4.1

Los vasos de expansión preferentemente se conectará1

asp¡rac¡óñ de la bomba.

¡a

14.20.

Los vasos de e)eans¡á1 cerrados se dimensionarár de forma que la presión rrinima en fío en el punto más alto del c¡rcu¡to n ) sea ¡nferior a 1,5 Kg/cm 2 y la presión máxima en caliente en cualquier punto del circu¡to no supere la pres¡ár máx¡ma de trabajo de los componentes.

14.21

Cuando no se cumpla el punto 14.19 la altura a la que se situará1 los vasos de e)eans¡ón abiertos será tal que asegure el no desbordamiento del fluido y la no introducción de a¡re en el circuito primario.

14.22,

En s¡stemas en los que se utilicen vasos de expansión abiertos conectados al circu¡to a través cie una vávula de carga de doble d¡recciúI, la pres¡á1 de tarado de la descarga asegurará que la pres¡ár máxima en caliente en cualqu¡er punto del circuito' no sobrepase la presiá1 máxima de trabajo de los componentes.

14.23

El circuito primar¡o y el circu¡to secundar¡o deberáT ir provistos de vávulas de seguridad taradas a una pres¡á1 que garant¡ce que en cualqu¡er punto del circuito no se suPerará la presión máx¡ma de trabajo de los componentes.

14.24

La descarga de las vávulas de seguridad debe garantizar, en caso de apertura, la no provocación de accidentes o daños

14.25.

Se colocará'r sistemas antirretorno en los circuitos pr¡mar¡o y secundario para ev¡tar la c¡rculaciúr inversa, ad como en la entrada de agua fía del acumulador solar. El diseño del sistema antirretorno debe ser prev¡amente aprobado por los procedimientos establecidos para ello por la Junta de Andalucía.

14.26.

Los circuitos con vaso de expans¡ál cerrado deben incorporar un s¡stema de llenado manual o automá¡co que permita llenar el c¡rcu¡to y mantenerlo presur¡zado.

14.27

Los sistemas con vaso de expans¡ón ab¡erto podrá1 uül¡zarlo como s¡stema de llenado.

14.24,

Las ¡nstalaciones que requieran anücongetañte deben ¡ncluir un s¡stema que permita el relleno manual del mismo.

14.29.

Se montaráT vávulas de corte, para facilitar Ia sustituciá1 o

14.30.

Se instalarár vávutas de corte a la entreda de agua frí a y salida de agua cal¡ente del depósito de acumulac¡ón solar.

reparac¡ór¡ de componentes sin neces¡dad de realizat el vaciado completo de la instalación, que independ¡cen bate¡ías de captadores, el ¡ntercamb¡ador, el acumulador y Ia bomba.

SODEAN. S. A.

14.31

Se ¡nstalará1 vávulas que permltan el vac¡ado total o parcial de la ¡nstalación de acuerdo con el criterio especificado en el punto 14.29,

14.32.

En cada zona de las bateñas de captadores en que se hayan situado válvulas de corte se ¡nstalará1 vávulas de seguridad.

14.33.

En los puntos altos de la salida de bateñas de captadores se colocaráT s¡stemas de purga constituidos por botellines de desaireac¡á1 y purgador manual o automá¡co. El volumen úti I del botelín será de 15 cm3 Dor m2 de bat-^ía.

14.34.

En el trazado del circu¡to deberá ev¡tarse en lo pos¡ble los sifones invert¡dos. Cuando se uülicen se siürará1 sistemas similares a los descritos en 14.33 en el punto más desfavorable del sifá1, En general, el trazado del c¡rcuito evitará en lo pos¡ble cam¡nos tortuosos que favorecen el desplazam¡ento del aire atrapado hacia los puntos altos.

14.35.

Los trazados hor¡zontales de tubeí a tendrán 9¡empre

4.36.

15.

pénd¡ente rrinima del

1"/o

una

en el sentido de c¡rculaciá]'

Las tubeías y accesorios se aislará'r y protegerá1

con mater¡ales que cumplan con lo especificado en el apartado 19.

DISE¡¡C DEL CIRCUITO EN SISTEMAS CON CIRCULACION POR TERMOSIFON,

15.1,

La memor¡a de diseño especificará las caracterísücas de los captadores solares uül¡zados, la inclinac¡ón y el esquema de conex¡onado, ad como el volumen y caracteúsücas del depós¡to de acumulaciár.

15.2.

Los captadores, acumuladores, cambiador y

selecc¡onados, cumpl¡rá1 con las espec¡ficac¡ones

accesorios del punto

14.

15.3. 1

5.4.

El d¡seño de la bateía de captadores se ajustará a

especificado en los puntos

1'1

.2, 1 1.3, 1 1.4, 11.5 y 11.9.

Cuando la ¡nstalac¡á1 consta de varios captadores, éstos se conectará1 en paralelo o en ser¡e, seg lir los esquemas de ¡as figuras 15 a i9, La batería de captadores estará s¡tuada s¡empre por debajo del tanque de acumulac¡á1.

15.6.

El diseño del acumulador tendrá en cuenta lo ¡ndicado en los puntos 12.3, 12.6, 12,A, 12.9, 12.1O, 12.12, 12.13 y 12.14.

15.7

El diseño del captador y su conexionado debe favorecer el func¡onamiento por terrnos¡fón, por esta razón preferentemente no se ¡nstalaráT captadores con conductos horizontales o cambios complejos de d¡recc¡ón de los conductos Internos,

15.4.

La memoria de d¡seño inclu¡rá el üpo y superfic¡e de intercamb¡o del cambiador de calor. SODEAN. S. A.

15.9,

A los efectos de estas espec¡ficaciones podrál

15.10.

EI dimensionado y diseño del cambiador de calor se ajustará a lo especificado en los puntos 13,2, 13.3, 1 3,5 y 13.9.

15.1't.

El diseño del cambiador de calor ev¡tará caminos de circulac¡á1 del ñu¡do que ¡mpliquen camb¡os de dirección que impidan el

uül¡zarse cambiadores de calor sumergidos en el depósito y depós¡tos de doble envolvente.

efecto termosif á1. 15.12.

El diseño del circuito hidrá.¡lico tendrá en cuenta lo especificado en los puntos 14.1,14.4, 14.7, 14.17, 14.14 14,20, 14,21,14.22, 14.23, 14.24, 14.26, 14.27,14.24, 14.31 y 14.33.

15.'t 3.

Todas las ¡nstalaciones d¡spondrén de un sistema antirretorno para ev¡tar la circulaciár inversa cuyo diseño debe ser previamente aprobado corno se recoge en 14.25,

15.14.

En n¡ngú1 caso el diámetro de las tube¡í as será infer¡or a | /2 pulgada. En general, el d¡áTetro de las tubedas se calculará de forma que corresponda al diáTetro normalizado inmediatamente superior al necesario en una ¡nstalación equ¡valente con circulaciár fo(zada.

5.1 5.

La construcción de¡ c¡rcuito debe ev¡tar restricclones ¡nternas, por esta razón no se ¡nstalarál filtros, válvulas u otros estrangulam¡entos al flujo, con excepción de lo indicado en

5.1 3.

5.1 6.

El trazado de tubeí as deberá ser de la menor long¡üld posible, s¡tuando el tanque cercano a los captadores.

15.17,

Deben evitarse en lo pos¡ble las tubeías hor¡zontales y en todo caso montar¡as con una ¡nclinacidr de al menos 5% y siempre en direcci ár al tanque.

15.1 8.

Debe situarse un purgador en la parte atta del circulto.

16. DISENO DEL SISTEMA, DE Er\¡ERGIAAUXILIAR. 16.1.

En instalac¡ones con sistema de energi a auxiliar la memoria de diseño contemplará la configuración elegida, el tipo de ener€i a, la capacidad de acumulació'r secundaria y las espec¡ficaciones del equipo generador de calor.

16.2.

Las configurac¡ones que se podrá1 util¡zar será1 cualqu¡era de las representadas en las Fig. 6 a 11 admitiáedose, con las l¡mitaciones establecidas. las confiqurac¡ones defin¡das en 16.6 y 16.7.

16.3.

El cáculo del volumen de acumulación secundar¡o y/o de la potencia del s¡stema de energi a aux¡l¡ar se realizará de acuerdo con la reglamentac¡ón v¡gente.

SODEAN. S. A-

6.4.

Con ¡ndependenc¡a de lo ésp€cificado en el punto 16.3 el volumen de acumulaclórr secundario estará comprendido entre elSo%y el lgoyo de la carga de consumo diario.

16.5.

El sistema de aporte de enerEf a aux¡l¡ar, con acumulaciár o en I nea, siempre dispondrá de un termostato de control sobre la temperatura de preparaciá1 que en n¡ngún caso será super¡or a

sO(C. Este requisito no será de aplicaciár ¡nstantá-teos de gas no modulantes.

a los calentadores

a auxil¡ar no se podrá ¡ncorporar

16,6.

El sistema de

16.7.

Se permiürá la conexión del sistema de enerEi a aux¡l¡ar en paralelo con la ¡nstalac¡á1 solar cuando se cumplan los

energj

acumulador solar en ningúr caso.

s¡guientes requ¡s¡tos: 16.7.1

El s¡stema de energj a aux¡liar sea del tipo en f nea, esté constituido por uno o var¡os calentadores instantáleos no modulantes o no sea pos¡ble regular la temperatura de sal¡da del agua.

16.7.2. 16'.7 .2.1 .

Cuando se produzcan alguna de las s¡tuaciones sigu¡entes:

Exista una preinstalac¡óri solar que impida o d¡ficulte

conexionado en serie. 16.7.2.2.

Cuando el recorrido de tubeías de agua cal¡ente desde el acumulador solar hasta el punto de consumo más lejano sea super¡or a 15 metros lineales a través del sistema aux¡l¡ar.

6.7.3.

En todos estos casos, la comunicación de s¡stemas será fác¡lmente acces¡ble y se recom¡enda d¡sponer un ind¡cador de Ia temperatura del acumulador solar fác¡lmente visibte y

accesible por el usuar¡o. 16.8.

17. 17.'l

17.2,

Cuando el sistema de enersí a auxil¡ar sea eléctr¡co, la potenc¡a correspond¡ente será infer¡or a 3OO Wm2. Por metlo cuadrado de captador solar. S¡ la ¡nstalac¡ón es de producc¡ón central¡zada (servicio a d¡stintos usuarios), se debe aplicar una relac¡á,l de 15O w/m2. Para instalac¡ones de tamaño infer¡or a 5 metros cuadrados, la potencia podrá ser de 15oo W.

DEFINICI CN DEL SISTEMA ELECTR¡CO Y DE CONTROL.

La memoria de diseño incluirá un esquema eléctrico

del

sistema.

El sistema el#rico y de control cumplirá con el reglamento electrotécn¡co de baja tensiár en todos aquellos puntos que sean de aplicac¡úr,

17.3.

El control de func¡onam¡ento normal de las bombas será s¡empre del tipo d¡ferencial, actuande en funciá1 del salto de temperatura entre la salida de la bate¡í a de captadores y el depósito de acumulación solar.

SODEAN, S. A,

17.4.

La precisiár del s¡stema de eontrol y Ia regulación de los puntos de consigna asegurará que en ningút caso las bombas estará1 en marcha con diferencias de temperaturas menores de 2oC y en ningú1 caso paradas con diferencias superiores a 78.

17.5.

La d¡ferencia de temperaturas entre el punto de arranque y parada del termostato diferencial no será infer¡or a 2S.

EI sistema de control asegurará que en las instalac¡ones para

7.6.

agua san¡tar¡a en ningú"r caso se alcancen temperaturas superiores a 45S en ¡os puntos de consumo recomendá1dose el uso de vávulas mezcladoras.

17.7.

El s¡stema de control asegurará que en ningút caso se alcancen

17.4.

Guando la protección contra heladas se real¡ce por arranque de la bomba o vaciado automá¡co del circuito primar¡o, el s¡stema de control asegurará que en ningrar punto la temperatura del flu¡do caloportador déscienda por debajo de una temperatura tres grados superíor a Ia congelacién del ffuido.

17.9.

El sistema de control incluirá señalizaciones lum¡nosas de la alimentac¡ár del sistema y del tuncionamiento de bombas.

temperaturas superiores a las máx¡mas soportadas por los mater¡ales, componentes y tratam¡entos del c¡rcuito secundario.

.10.

El rango de temperatura amb¡ente de funcionamiento sistema de control será como rrí n¡mo entre -l

17.11.

18.

del

5O.C.

EI tiempo n-i nimo entre fallos espec¡ficados por el fabricante del sistema de control no será infer¡or a 7.OOO horas.

COMPONENTES DE LA INSTALACION.

14.1.

Captadores.

14,1.1.

El captador solar seleccionado deberá estár homologado por el Min¡ster¡o de Industr¡a y Enersí a de acuerdo con Io señalado en el Fleal Decreto 891/198O de 14 de abr¡|, sobre homologac¡ón de los paneles solares y en la Orden de 20 de julio de 1980 por la que se aprueban las norrnag e instrucciones técnicas complementarias para la homologaciár de los paneles solares.

í a.1 .2.

La memor¡a de diseño indicará el modelo y fabricante del captador, así como las fechas y laborator¡o de cert¡ficación del punto 18.1 .1 .

14.1.3.

La memor¡a de d¡seño inclu¡rá los siguientes datos técnicos del captador, proporc¡onados por el fabricante:

D¡mensiones princ¡pales: alto, ancho, largo. Area de la superficie transparente. Material y transmisiv¡dad de Ia cub¡erta transparente. T¡po de configuración del absorbedor. Mater¡ates y tratamiento del absoibedor. S¡tuacitrl y dimens¡ones de las tomas de entrada y sal¡da, sopEAN. s. l\.

Mater¡ales de las juntas de estanqueidad de la cub¡erta y de las sal¡das de las conex¡ones del c¡rcuito. Material de la carcasa. Tipo de clerre de la cubierta transParente. Situaciá1 y configurac¡ón de los puntos de amarre. Materiales aislantes. Esquema general del captador.

. 1

4.1

El captador ¡levará de forma claramente visible modelo y nombre del fabricante.

.4.

14,1.5. 14.1.5.'1

1g.1

.5.2.

e indeleble el

Sdo se uülizarál captadores que se ajusten a las s¡guientes caracteí

sü

cas téc¡ricas:

Material de Ia cubierta transparente: vidrio normal o templado de espesor no ¡nferior a 3 mm y transmislv¡dad mayor o ¡gual a O'8. La util¡zac¡ár de un material de otras caracteñsücas requiere el informe de un organismo acred¡tado que garanüce las caracteí sticas func¡onales y de durab¡l¡dad del captador' D¡stancia med¡a entre el absorbente no inferior a 2 cm ni superior a 4 cm'

y la cub¡erta transparente

1a.1,5.3. Material del absorbedoñ materiales metáicos o mater¡ales

caucho para calentamiento de agua de piscinas.

18.1,5.4.

En ningúl caso el tratamiento del absorbedor se aplicará sobre acero galvanizado.

14.1.6.

La pádida de carga del captador Para un caudal de 1 l/min por m2 será inferior a I m.c.a.

1AJ

,7.

El captador llevará un or¡ficio de ventilación de d¡áTetro no

inferior a 4 mm s¡tuado en la parte ¡nferior de forma que puedan eliminarse acumulaciones de agua en el captador' El or¡ficio se realizar á de forma que el agua pueda drenarse en su totalidad sin afectar al aislam¡ento.

14.1.4.

A los efectos de estas especificac¡ones no podrár uülizarse

14.1.9.

La utilizaciár de sistemas ¡ntegrados en cub¡erta requieren un informe adic¡onal a la memoria de diseño' realizado por un organismo acreditado por la Junta de Andalucí a, que garantice Ias caracted sticas funcionales y de durab¡lidad del conjunto'

1a.2,

Acumuladores.

1a.2,1.

La memoria de diseño especificará el tipo de acumulador

apoyos.

captadores de más de un vidrio'

uülizado y las sigu¡entes caracteísücas técnicas:

Volumen cubicado real. Pr¡nciDales dimensiones. Pres¡ón de máx¡mo trabajo. situación y d¡árnetro de las bocas de coBexión'

Má(ima temperatura de utilizaciál.

S¡tuac¡ár y especificac¡á] de los puntos de sujeción o SODEAN. S. A,

Tratamiénto Y Protecc¡úr. Material y espesor de aislamiento

protecciár.

y caractedsücas de su

El depós¡to estará fabr¡cado de acuerdo con lo especificado en

14.2.2.

el Reglamento de Aparatos a Pres¡ón, Instrucc¡ón Técn¡ca Complementaria MJE-AP1 1 y probado con una presiúl igual a dos veces la presiál de trabajo y homologado por el M¡nister¡o de lndustría y Enersí a,

llev ará una placa de idenüficación s¡tlrada en lugar claramente vis¡ble y escrita con caracteres indelebles en las que aparecerár los siguientes datos:

El acumulador

4.2.3.

Nombre del fabr¡cante y razón social. Contraseñay fecha de registro de üpo' Núrnero de fabricación. Volumen neto de almacenamiento en l¡tros, Presiár máxima de serv¡c¡o.

Cuando el ¡ntercambiador esté ¡ncorporado al sistema de acumulación, la placa de idenüficación indicará además de lo

14.2.4.

espec¡ficado en el punto 18.2.3, Ios sigu¡entes:

Superfic¡e de ¡ntercamb¡o térmlco en m2. Presiá1 máxima de servic¡o, del c¡rcuito primar¡o.

Los depósitos vendrán equipados de fábrica con las bocas necesar¡as soldadas antes de efectuar el tratamiento de

14.2.5,

protección ¡nter¡or. 1

Al objeto de estas especificac¡ones, podrán uülizarse depósitos de las siguientes caracteísücas y tratamientos'

4.2.6.

14.2.7. 1

La uül¡zaciá1 de depósitos de hormigón requerirá

la presentación de un proyecto firmado por un técnico competente. Cambiadores de calor.

4.3.

14.3.1

Depó9itos de acero galvan¡zado en caliente de cualquier tamaño, con espesores de galvanizado no lnferiores a los espec¡ficados en la Norma UNE 37.501, Depó€itos de acero v¡trificado de volumen inferior a 5OO L Depós¡tos de acero con tratamiento epoxíd¡co, Depós¡tos de acero inoxidable de cualquier tamaño. Depó€itos de cobre de cualquier tamaño.

143.2.

La memoria de diseño, además de las caracteísücas señaladas en 1 3.1 ¡nd¡cará el fabr¡cante y modelo del cambiador de calor, así como datos de sus caracte¡í sticas de actuaciór¡ med¡dos por el prop¡o fabricante o por un laborator¡o acreditado,

El camb¡ador selecc¡onado res¡stirá la presiár máxima de la instalac¡ón. En particular se prestará especial atenciúl a log cambiadorés quer como en el caso de los depós¡tos de doble

pared, presentan grandes superf¡c¡es expuestas por un lado a la pres¡ón, y por otro a la atmósfera, o b¡en, a fluidog a mayor presión. SODEAN, S. A,

14.3.3.

En ningúe caso se uül¡zarár Interacumuladores con envolvente.

14'3,4.

Los materiales del camb¡ador de calor res¡sürár temperaturas de 11O€ y serár compat¡bles con el fluido de trabajo.

14.3.5.

Los cambiadores de calor uül¡zados en circu¡tos de agua

El diseño del cambiador de calor oerm¡tirá su l¡mDieza util¡zando producios fqu¡dos.

14.3,7.

El fabr¡cante del cambiador de ealor aportará los datos ref er¡dos en el punto 13.9.

A.3.4.

Los tubos de fos cambiadores de calor tipo serpenlín sumerg¡do

¡ at. \5.

san¡taria será'r de acero ¡nox¡dable o cobre.

en el depós¡to para s¡stemas con circulación por bombeo, tendrá1 di áTletros inter¡ores infer¡ores o iguales a una pulgada.

18.3.9. 14.4.

Los tubos de los cambiadores de calor t¡po serpentín sumerg¡do un diárnetro rrínimo de media pulgada. Bombas.

en el depósito para s¡stemas por termosifón, tendrá1

14.4.1.

La memor¡a de d¡seño especificará lag caracterísücas de func¡onam¡ento de la bomba referidas a los datos facilitados por el fabricante.

14.4.2.

Las caracte¡ísücas de func¡onam¡ento ¡nclu¡ráI, como rrínimo, los sigu¡entes puntos: Tipos de fluido compatibles con la bomba. caudal volumétrico (l/h). .A.ltura manomár¡ca (mca). Temperatura máxima del fluido 1 I orc Pres¡ón de trabajo. Velocidad de rotaciár (r.p,m.). Potenc¡a absorb¡da (kW). caracterí sticas de la acometida eléctr¡ca (núnero de fases, tensión y frecuenc¡a). Clase de protección del motor (lP 44 ó lP 54). Acoplamientos hidrá¡licos (tipo y d¡ánetros). Marca, t¡po y modelo.

14.4.3.

Las bombas podrén ser del üpo en fnea, de rotor seco o hrlnedo o de bancada. S¡empre que sea posible se utilizarán bombas üpo circuladores en f nea.

18-4.4.

En c¡rcu¡tos de agua caliente para usos sanitarios,

18.4.5.

Los materiales de la bomba del circuito pr¡mario será'l compaübles con las mezclas anücongelantes y en general con

Ios

materiales de la bomba será1 res¡stentes a la corrosión.

el fluido de trabajo utilizado. 14.4.6.

Las bombas serán res¡stentes a las efecto de las incrustac¡ones calizas. .

14.4.7.

Las bombas ser¿án resistentes a la presión máxima del circuito.

averí

as producidas por

SODEAN, S, A.

:-:. -

:::::.-..- t.

+r, -:l

14.4.4.

Preferentemente' se uülizarán bombas con capac¡dad de regulación del caudal por variac¡ú¡ de la Potenc¡a consumida'

14.4.9.

La bomba permiürá efectuar de forma simple la operación de

14.5.

Tubeí as.

IR F'I

La memoria de diseño especificará las

14.5.2.

Las tuberías del circulto pr¡mar¡o podrár ser de acero negro, acero galvanizado, acero inoxidable, cobre y de mater¡al plást¡co acreditado apto para ésta aplicación.

I4.5.3.

En el circu¡to secundar¡o o de servicio de agua caliente sanitar¡a

desaireación o purga,

sigu¡entes caracterísücas de las tuberías: clase de material, t¡po de un¡ón, di¿imetro nominal y pres¡ón nominal de trabajo.

podrá utílizarse tubería de cobre, acero inoxidable o hierro galvan¡zado. Además podrár uülizarse materiales plásticos que -oporten temperaturas de 8OE y esté autorizada su uülizaciú¡ por las compañas de suministro de agua potable.

18.5,4.

Las de cobre serát tubos estirados en f¡ío y un¡ones por

14.5.5.

No se uütizará1 tuberías de acero negro para circu¡tos de agua san¡taria,

14.5.6.

No se utitizar¡ir tuberí as de acero galvan¡zado para agua caliente por enc¡ma de 53t. A los efectos de estas especificaciones se considera que el c¡rcuito primario puede

cap¡laridad. UNE 37153.

sobrepasar los 65

Vávula9 v accesor¡os.

14.6. 1

4.6.1

qC.

14.6.2.

La memor¡a de diseño especificará el tipo y aplicac¡ón de las válvulas y accesorios de la instalac¡ón, diámetros' formas de las conex¡ones y presión nominal.

La elección de ¡as vávulas se real¡zará de acuerdo con la func¡ón que desempeñan y las condiciones extremas de funcionam¡ento {Presión y temperatura) siguiendo los s¡guientes criterios:

14.6.2.1.

Para aislamiento: válvulas de esfera.

14.6.2.2.

Para equilibrado de circu¡tos: válvulas de as¡ento.

4.6.2.3.

Para vaciado: vávJlas de esfera o de macho'

1A.6.2.4.

Para llenado: vávulas de esfera.

14.6.2.5.

Para purga de a¡re: vávulas de esfera o de macho.

14.6.2.6.

Para seguridad: válvula de resorte.

SODE,AN. S. A,

1A.6,2,7, Para retención: válvulas de disco de doble compuerta, o clapeta.

14,6,3.

Se hará en un uso lim¡tado de las vávulas para el equilibrado de circuitos, deb¡éndose concebir, en fase de diseño, un circu¡to de por d equ¡librado, como se especifica en 14.7.

18.6.4.

A. Ios efectos de estas especificac¡ones uülización de vávulas de compuerta.

14.6.5.

La presión nomina¡ mínima de todo tipo de vávulas y accesorios deberá ser igual o superior a 4 Kg/c'rl.2.

18.6,6.

Los componentes fundamentales de las vávulas deberá1 estar constítu¡dos por los materiales que se ind¡can a conünuaciúr:

no se perm¡ürá

18.6.6.1, Vávulas de esfera: Cuerpo de fundic¡á1 de hierro o acero. Esfera y eje de acero durocromado o acéro Asientos, estopada y juntas de teflón, -

inox¡dable.

Podrán ser de latón estampado para d¡ámetros inferiores a 1 1/2 con esfera de latsl durocromado.

14,6.6.2. Vávulas dé as¡ento: Cuerpo de bronce (hasta 2") o de fundición de hierro -

o acero. Tapa del m¡smo material que el cuerpo. Obturador en forma de pistón o de as¡ento plano con cono de regulaciá1 de acero ¡noxidable y aro de tef¡ón. No será solidario al husillo. El as¡ento será integral en bronce o en acero ¡noxidable seg rir sea el cuerpo de la vávula, Prensa-estopas del mismo material que cuerpo y tapa' y estopada de am¡anto lubr¡cado.

14.6.6,3, Vávulas de macho: Cuerpo y macho cónico de fundic¡á1. Prensa-estopas de acero y estopada de amianto grafitado, Accionamiento manual, por llave, con un cuarto de vuelta e ind¡cador dé posición. Los gr¡fos de macho para man&netro serár de acero ¡nox¡dable o bronce cromado con pleüna de comprobaci&t. Podrán ser constru¡dos totalmente en bronce con prensaestopas hasta diáTletros infer¡ores a'l 1/2'

18.6.6.4. Vávulas de sequridad de resorte: Cuerpo de hierro fund¡do o acero al carbono con escape -

eonducido. Obturador y vástago de acero ¡noxidable. Prensa-estopas de latón y estopada de amianto graf¡tado. Resorte en acero esDec¡al oara muelle. -

SODEAN. S. A.

14.6.6.5. Vávulas

de retención de clapeta:

Cuerpo y taPa de bronce o latár. Asiento Y claPeta de bronce. Conexiones rosca hembra.

14.6.6,6. Los diáÍetros l¡bres en los asientos de las vávulas tienen que ser correspondientes con los diáTletros nominales de las mismas y en ningt?r caso ¡nferioi'es a 12 mm'

14.6.6.7.

Las vávulas de segur¡dad, por su ¡mportante func¡én, deben ser capaces de derivar la potenc¡a máxima del captador o grupo de captadores, ¡ncluso en forma de vapor' de manera que en ningúr caso sobrepase la máx¡ma presión de trabajo del captador o del s¡stema.

14.6,6.8. Las vávulas llevarán impreso

de fcrma indeleble

14.6.6.9. Los purgadores automá¡cos

de aire

nom¡nal

el diá'netro

Y la Pres¡ál de ajuste.

se constru¡rán con

los

siguientes mater¡ales:

A.6.6.10.

Los purgadores automáicos res¡stirá1 temperaturas de 120oC. Vasos de expans¡ón cerrados

1a,7. 18.7,'l

cuerpo y tapa de fundición de hierro o latón. Mecanismo de acero inoxidable. Flotador y asiento de acero inox¡dable. Obturador de goma sintét¡ca.

Las membranas de los vasos de expansión será'r resistentes a temperaturas de 11Ot y a esfuerzos alternat¡vos. El fabricante del vaso especificará estos datos que el ¡nstalador ex¡girá e ¡nclu¡rá en la memoria de diseño.

I A.a.

Vasos de expansiúr abiertos

1a.a.l.

Los vasos de expansiá1 ab¡ertos se cónstruirár soldados o remachados, en todas sus juntas, y reforzados para evitar deformac¡ones, cuando su volumen lo exija.

14.4.2.

El mater¡al y tratamiento del vago de expansión será capaz de resistir temperaturas de TOqC Por períodos ¡ntermitentes'

14.4.3.

Los vasos de expansión abiertos tendrá1 una salida de rebose'

14,4.4.

Los vasos de expans¡úl ab¡ertos, cuando se uülicen como s¡stemas de llenado o de retlenado, d¡spondrá1 de una lnea de alimentaciál automá¡ca, med¡ante sistemas tipo f¡otador o similar.

18.4.5.

La salida de rebose se situará de forma que el incremento del votumen de agua antes del rebose sea igual o mayor que un tercio del volumen del depósito. Al mismo tiempo, permiürá que' con agua frí a, el nivel sea tal que al ¡ncrementar la temperatura de agua en el sistema a 8oqc, no se produzca derrame de la m¡sma. SODEAN, S. A.

14.4.6.

En n¡n€tr.?r caso la diferenc¡a de alturas entre el nivel de agua fría en el depós¡to y el rebosadero será lnfer¡or a 3 cm'

14.4.7.

El dii*netro del rebosadero será igual o mayor al diá'lletro de la tubeña de llenado. En todo caso, el dimensionado del diánetro

rebosadero asegurará que con vávulas de flotador totalmente abierta y una presiét-t de red de 4 Kg/cm2 se produzca derrarnamiento de agua. I

tt. ¡t. o,

La capacidad de aforo de la vávula de flotaciál cuando se uül¡ce como sistema de llenado no será inferior a 5 l/min. En todo caso, el diá'netro de la tubeña de llenado no será ¡nfer¡or a 1/2 pulgada o 15 mm.

1a.8.9.

19.

El ffotador del s¡stema de llenado res¡sürá sin deter¡oro, la ¡nmers¡ó en agua a 1oorc durante 48 horas.

AISLAMIENTO.

19.1.

Se dispondrá un aislam¡ento támico equivalente a

19.1.1.

Los espesores de aislamientos de

los espesores que se indican en el apartado 19'1.1. para un mater¡al cuyo coeficiente de conductiv¡dad tám¡ca L es de o,o4o Wm.rc, a 20€. tuberí as y accesor¡os a los sigu¡entes valores: no serán inferiores al interior s¡tuados DIÁMETRO INTERIOR DE LATUBERIA (mm}

ESPESOR

(mm)

10 20

< 50

50<D

Para tuberías y accesorios situados al exter¡or, los valores anteriores se incrementarán en 19.1 .2.

mm.

Para materiales con conduct¡v¡dad tám¡ca d¡stinta a

w/m€,

o'O4

el espesor se calculará de la sigu¡ente forma:

a) Superfic¡esplanoparalelas: e(mm)= (valor punto 19.1 .1) ?' (w/mE)/o,O4

b) Conductos re

de la sección c¡rcular: r'e

r. r. r..lnl=r'".In-i AL

Donde

es el rad¡o ¡nterior del a¡slamiento, igual al radio exterior

del conducto o tubería, r. y r'", son los radios exteriores del aislante en uno y otro caso, y f y ¡"' las conducüvidades tám¡cas respectivas.

SODEAN, S. A.

19.2.

El a¡slamiento de acumuladores cuya capacidad sea ¡nfer¡or a 3oo litros tendrá un espesor n{nimo de 30 mm., para volúrnenes super¡ores el espesor rrin¡mo será de 50 mm.

19.3.

El espegor del aislamiento del camblador de calor no será

9.4.

El mater¡al a¡slante se sujetará con med¡os adecuados de forma

19.5.

Cuando el material aislante de tubería y accesorios sea de fibra de vidrio deberá cub¡¡rsé con una protección no ¡nferior a la proporc¡onada por un recubrimiento de venda y escayola' En los tramos que discurran por el exterior será terminada con pintura

¡nferior a 20 mm.

que no pueda desprenderse de las tubeñas o accesorios.

asf

19.6.

ática.

El a¡slam¡ento no dejará zonas v¡s¡bles de tubef as o accesorios,

quedando úlicamente al exter¡or los elementos que sean necesarios para el buen funcionamiento y operac¡ql de los componentes.

20. 20.1.

MATERIALES Y PROTECCIONES,

En las tuberías del circuito primar¡o podrá1 uülizarse como mater¡ales el hierro negro, el cobre y el acero ¡noxidable' con uniones roscadas, soldadas o embr¡dadas y protección exter¡or con pintura ant¡corros¡va,

20.2.

En sistemas directos sólo podrá uül¡zarse cobre o acero

20.3.

Cuando sea imprescindible utilizar en el mismo circu¡to mater¡ales d¡ferentes, espec¡almente cobre y acero, en ningúl

inoxidable en el circuito primario'

caso estarán en contacto deb¡endo sifuar entre ambos juntas o manguitos dieléctr¡cos. 20.4.

Cuando se uülicen captadores con absorbedores de aluminio obl¡gator¡amente se uül¡zarán fluidos de trabajo con un tratam¡ento inhibidor de los iones de cobre e hierrc.

20.5.

En todos los casos es aconsejable prever la protecc¡á.l catódica

del acero.

20.6,

Guando se uülice alum¡nio en tuberías o accesor¡os, la veloc¡dad del fluido será ¡nferior a 't,5 m/s. y su pH estará comprendido entre 5 y 7. No se permiürá el uso de alum¡nio en sistemas abiertos o sistemas sin protección cataica.

20.7.

Cuando se uüt¡ce acero en tube¡í as o accesorios la velocidad del ffu¡do será inferior a 3 m/s en s¡stemas cerrados y el pH del fluido de trabajo estará comprendido entre 5 y '12.

20.4.

Cuando se uül¡ce acero ga¡vanizado en contacto con el fiu¡do de trabajo se ev¡tará que la temperatura del fluido sobrePase 65€ por periodos prolongados, SODEAN' S. A.

La torn¡llerí a y piezas aLDdl¡ares estarál proteg¡das por galvanizado o z¡ncador o b¡en berá'r de acero ¡noxidable. :intemperie se protegerá1 contra los Los materiales situados en agentes ambientales, en particular contra el efecto dé la radiación solar y la humedad.

20.9, 20.10.

20.11.

21 .'l

Para Ia protecciál del mater¡al a¡slante s¡üJado en ¡ntemperie se podrá utilizar una cubierta o revestim¡ento de escayola protegido con p¡nturas asfáücas, Dol¡ésteres reforzados con fibra de v¡dr¡o o chapa de alurninio. En el caso de depósitos o camb¡adores de calor s¡tuados en ¡ntemperie, podrár uülizarse forros de telas olást¡cas.

DISEÑD DE LA ESTRUCTURA SOPORTE. La estructura soporte de captadores se calculará para resistir, con los captadores ¡nstalados, Ías sobrecargas de viento y n¡eve, de acuerdo con lo ¡ndicado en la normativa básica de la ed l:cac¡ón NBE-AE-Aa 'Acciones en la Ediñcaciár"'

21 .2.

y el sistema de fiJacitrl permiürá las necesar¡as ditataciones tám¡cas sin de captadores que puedan afectar a la integridad de los transmit¡r cargas o el c¡rcuito h¡drárlico. captadores

21 ,3.

El material de la estructura soporte cumpl¡rá con lo especificado en el apartado 20.

21.4.

La estructura se protegerá superf icíalmente contra Ia acc¡á1 de los agentes amb¡entales. Las estructuras de acero podrá1 protegerse mediante galvan¡zado por ¡nmers¡úr, p¡nturas orgánicas de zinc o tratamientos anücorros¡vos equ¡valentes.

21.5.

El d¡seño de la estructura tendrá en cuenta el á1gulo de ¡ncl¡nación especificado para el captador, su or¡entac¡ón y la

El d¡seño y construcción de ta estructura

facll¡dad de montaje, desmontaje y acceso de los captadores. 21.6.

21.7,

La estructura se d¡señará y constru¡rá de forma que los apoyos de sujec¡úl del captador sean suficientes en núnero y tengan el área de apoyo y pogiciúr relativa adecuada de forma que no se produzcan flexiones del captador super¡or a las perm¡tidas por el fabr¡cante. El conjunto de la estructura se diseñará para que su peso por m2 lOO

de superf¡cie proyectada en el plano horizontal no supere Ks/m1

21.4,

Para el cáculo de la estructura se tendrá en cuenta lo señalado en las Normas Técnicas de la Edificac¡ét del MOPT que le fueran apl¡cables.

21.9.

El anclaje de Ia estructura se d¡mensionará de forma que resista

Ias cargas indicadas en el punto

21 .1 .

En el caso de ¡nstalac¡ones integradas en cub¡erta que hagan las veces de la cub¡erta del ed¡ñc¡o, el d¡seño de la estructura y SODEAN,S. A.

,.,

la estanqueidad entre captadores se ajustará a las exigencias de las Normas Bás¡cas de Ia Ed¡ficaciúr y a las técnicas usuales en la construcc¡ár de cub¡ertas. 21.11.

La realizac¡ón de taladros en ¡a estructura se llevará.r a cabo antes de proceder al galvan¡zado o protecc¡ón de Ia estructura.

21.12.

Los topes de sujeción de captadores y la prop¡a estructura no arrojará sombra sobre los captadores,

22. 22.1

MONTA.JE DE INSTALACIONES CON CIRCULACION FORZA,DA.

Generales del montaje de ¡a ¡nstalac¡ón.

22.1 .1 .

La instalacién se construirá en su iotal¡dad uti¡izando mater¡ales y proced¡m¡entos de ejecuc¡ón que garanticen las ex¡genc¡as del serv¡cio, durabilidad, salubr¡dad y manten¡m¡ento.

22.1.2.

A efectos de las especificaciones de montaje de la ¡nstalac¡ón, éstas se complementarán con la aplicac¡ón de las reglamentaciones v¡gentes que tengan competenc¡a en el caso y con las recomendac¡ones de montajé de los fabricantes de los componentes.

22.1.3,

El instalador avisará a la J unta de Andalucí a de las var¡aciones sobre las especificac¡ones motivadas por lo señalado en el punto anterior o por otras causas.

22.1 .4.

Es responsabilidad de los ¡nstaladores comprobar que el ed¡ficio reú¡re tas condic¡ones necesar¡as para soportar la instalación, indicárdolo en Ia memor¡a de diseño,

22.1 ,5,

Es responsabilidad del instalador comprobar la cal¡dad de los materiales y del agua utilizada, cu¡dando que se ajusten a lo especlficado en estas normas y el ev¡tar el uso de materiales ¡ncompaübles entre d.

22.1 .6.

El instalador evitará que los captadores queden expuestos al sol por períodos prolongados durante el montaje, En este período Ias conex¡ones del captador deben estar abiertas a la atmósfera, pero ¡mp¡diendo la entrada de suciedad.

22.1 .7.

Term¡nado el montaje, durante el üempo prev¡o al arranque de la instatac¡ón, s¡ se prevé que éste pueda prolongarse, el instalador procederá a tapar los captadores.

22.1.4-

En las partes dañadas por roces en los equipos, producidos durante el traslado o el montaje, el instalador aplicará p¡ntura r¡ca en z¡nc u otro mater¡al equ¡valente,

22.'t.9.

En el montaje de la ¡nstalaciár y a efectos de su ¡nfluencia en lo9 componentes se tendrá en cuenta la máxima presiár de red en el lugar.

SOOEAN. S, A.

22,1.10.

22.1.11.

La instalaciár de los equ¡pos, válvulas y purgadores permitirá su posterior acceso a las mismas a efectos de su mantenim¡ento, reparaciár o desmontaje.

Una vez instalados, se procurará que las placas

caracterí sücas de los equ¡pos sean vis¡bles.

22.1.12.

Todos los elementos metáicos que no está1 deb¡damente protegidos contra Ia oxidación por el fabr¡cante, será1 recubiertos con dos manos de Dintura ant¡oxidante.

22.1 .13.

Los c¡rcuitos de d¡stribución de agua cal¡ente san¡tar¡a, se protegerá1 contra la corros¡á1 por med¡o de áiodos de sacr¡fic¡o.

.'l4.

Todos los equipos y c¡rcu¡tos de tubéía deberár vac¡arse total y parcialmente.

22.1,15.

Se d¡spondrá vac¡ado parc¡al en todas las zonas del circu¡to que puedan ¡ndePendizarse.

22.1.16'.

22.1 .17.

Las conexiones de las vávulas de vaciado a las redes de

22.1.14.

Las conexiones entre los puntos de vaciado y desagües se realizará1 de forma que el paso del agua quede perfectamente

22.1

vaciado total se hará desde el punto más bajo con el d¡ámetro mín¡mo, en func¡á] del tamaño de la instalaciál s¡gu¡ente, desagúes se pueden realizar en PVC, acero galvanizaCo o cobre.

visible. 22.1.19.

Los botell¡neg de purga serár siempre accesibles y siempre que sea posible, deben conduc¡rse a un lugar vis¡ble'

22.1 .20,

Los vasos de expansión ab¡ertos se ¡nstalará1 con una distanc¡a rrínima de 1 m entre su conexión al circuito y el n¡vel l¡bre de agua.

22.2.

Montaje de la estructura soporte y la bateía de captadores.

)t21

La estructura soporte se fijará al ed¡ficio de forma que resista las cargas ind¡cadas en el punto 2O.1 .

22.2.2.

La sujeciál de los captadores a la estructura resistÍrá las cargas del viento y nieve, pero el s¡stema de fijaeión permitira, s¡ fuera necesar¡o, el mov¡miento del captador de forma que no se transmitan esfuerzos de dilatación.

22.2.3.

La ¡nstalación permiürá el acceso a los captadores de forma que

su desmontaje sea posible en caso de rotura, pudiendo desmontar cada captador con el rrínimo de actuaciones sobre los demás.

22.2.4.

La conexiá1 entre captadores podrá realizarse con accesorio metáicos o manguitos flexibles o tubería flexible.

22.2.5.

solares Las tuberí as flexibles se conectarán á lo" "aptrdoresflexibles. uül¡zando preferentemente accesorios para mangueras SODEAN. S. A.

1.-'

22.2.6.

El montaje de las tuberías flex¡btes evitará que Ia tubeía quede retorcida y que se produzcan radios de cobertura superior a las especificadas por el fabricante,

22.2.7.

Los conductos de drenaje de la bateía de captadores diseñar¿*r en lo posible de forma que no puedan congelarse.

22.2.4.

La tubeí a de conexión entre los captadores y la vávula de segur¡dad tendrá :a menor longitud pos¡ble y no se ¡nstalar¿i.r llaves o vávulas oue puedan obstru¡rse por suciedad y otras

restricc¡ones entre ambos. 22.3.

Instalación del depós¡to acumulador. La estructura soporte para depó€itos segúr la normaüva v¡gente.

22.4.

Montaje de bomba,

22.4.1.

Las bombas en f nea se Instalará1 con el eje de rotación horizontal y con espacio sufic¡ente para que puedan ser desmontadas con faci¡¡dad y s¡n neces¡dad de desarmar las

y su fijación se realizará

tubeú as adyacentes.

diánetro de las tuberías de acoplamiento no podrá ser nunca inferior al diá'netro de la boca de asplrac¡ón de la bomba.

22.4.2.

22.4.3.

Las tubedas conectadas a las bombas en fnea se soportará1 en Ias ¡nmediac¡ones de las bombas de forma que no provoquen esfuerzos red procos.

22.4.4.

La conexiúr de las tuberías a las bombas no podrá provocar esfuerzos reci procos (se uül¡zará.I manguitos anüv¡brator¡os cuando la potencia de accionam¡ento sea superior a 7OO W).

22.4.5.

Todas las bombas estarár dotadas de tomas para la medic¡én de presiones en asp¡rac¡ón e ¡mpulsíón.

22.4.6.

Todas las bombas deberá.r protegerse, aguas arr¡ba, por medio de las instalaciár de un f¡lt¡o de malla o tela metáica.

22.4.7.

Cuando se monten bombas con prensa'estopas se ¡nstalará1 s¡stemas de llenado automáticos.

22.5.

Montaje de tuberías y accesor¡os.

22.5.1.

Las tuberías será1 instaladas de forma ordenada. utilizando

fundamentalmente, tres ejes perpend¡culares entre sí y paralelos a elementos estructurales del ed¡ficio, salvo las pend¡entes que deban darse, 22,5,2.

Las tubeías se instalarán lo más pródmo pos¡ble a paramentos, dejando el espaclo suficiente para man¡pular el a¡slamiento y Ios accesor¡os, En cualquier caso, la d¡stancia rrí nima de las tuberí as o sus accesor¡os a elementos estrueturates será de 5 cm,

SODEAN. S. A.

::::

]

:::

22.5.3.

Las tubeñ as discurrirán s¡empre por debajo de canalizaciones eléctr¡cas que crucen o corran paralelamente,

22.5.4.

La d¡stanc¡a en fnea recta entre la superÍ¡c¡e exter¡or de la tubeí a, con su eventual aislamiento, y la del cable o tubo protector no deben ser inferiores a Ia s¡guiente:

5 cm para cables bajo tubo con tensión ¡nferior a 1.OOO V, 30 cm para cables sin proteccié{l con tensiór¡ infer¡or a 1.OOO V. 50 cm para cables con tensiút superior a 'l .OOO V. 22.5.5.

Las tubeí as no se instalarár nunca encima eléctr¡cos como cuadros o motores.

22.5.6,

No se permiürá la instalaciár de tube¡ías en hueco y salas de máquinas de ascensores, centros de transformación,

de equipos

chimeneas y conductos de cl¡matización o venülac¡á1,

Las conex¡ones de las tuberías a los componentes se realizar de forma que no se transmitan esfuerzos mecánicos.

22.5,7-

Las conexiones de componentes al c¡rcuito deben ser ác¡lmente desmontables por br¡das o racores con el ñn de

22.5,8,

fac¡litar su sust¡tución o reparaciár.

Los camb¡os de sección en tubeí as hor¡zontales se realizarár de forma que ev¡te la formación de bolsas de a¡re med¡ante manguitos de reducción excáltricos o enrasado de generatrices

22.5.9.

superiores para un¡ones soldadas.

22.5.10.

Para ev¡tar la formaciúr de bolsas de a¡re, los tramos hor¡zontales de tubería se montar*r siempre con una pend¡ente ascendente en el senüdo de circulac¡ál , del el punto 1 4.35.

22.5.11

2?.5.12.

1Y"

de acuerdo con

Se fac¡l¡tarán las dilataciones de tube¡í as util¡zando los cambios de d¡rección o d¡latadores axiales.

Las uniones de tuberías de acero podr*l ser por soldadura o roscadas, Las un¡ones con valvulería y equ¡pos podrár ser roscadas hasta 2", para d¡á.netros superiores se realizarál las uniones por br¡das.

22.5.13. 22.5.14. 22.5.15,

22.5.16.

En n¡ngúl caso se perm¡ürán ningúr üpo de soldadura en

tuberí as galvanizadas.

Las uniones de tuberías de cobre se realizará1 mediante manguitos soldados por capilaridad.

. Las uniones entre tubos de acero

galvanizado y cobre se hará1 por med¡o de juntas dieléctricas. En circu¡tos abiertos el sentido de flujo del agua deberá ser s¡empre del acero al cobre.

El dimensionado, distanc¡a y disposición de.los soportes de tubeí a se real¡zará de acuerdo con las prescr¡pciones de UNE 100.152. SODEAN, S. A.

22.5.17.

Durante el montaje de las tubef as se evitarán en los cortes para la unión de tuberías, las rebábas y escorias.

22.5.14.

En las ramificaciones soldadas el final del tubo ramificado no debe proyectarse en el ¡nter¡or del tubo principal.

23. MONTAJE DE ¡NSTALACIOÍ\'ES CON CIRCULACION POR TERMOSIFON. 23.1

El montaje de los sistemas por termosifén cumpl¡rá con las

espec¡ficaciones del apartado 22 que le sean de apl¡cación. 23.2.

No se ¡nstalarár codos a 90o en el c¡rcuito.

23.3.

Los cambios de dirección se realizarár con curvas con un rad¡o rrínimo de tres veces el diárretro del tubo,

23.4.

Se cu¡dará de mantener rigurosamente la secciór¡ ¡nter¡or de paso de las tubeías, ev¡tando aplastamientos durante el montaje.

Se permiürá reducir el aislamiento de la tubería de retorno para facilitar el efecto termosif ár.

23.5.

24. RECEPCION Y PRUEBAS FUNCIONI\LES

DE LA,

INSTALACION, 24.1

El ¡nstalador se responsab¡liza(á de la ejecuc¡ór¡ de las pruebas funcionales, del buen func¡onamiento de la instalac¡ófl y del estado de la m¡sma en el momento de su entrega a la prop¡edad.

24.2.

El Instalador, galvo orden expresa, entregará la ¡nstalación llena y en funcionamiento.

24.3.

Con el fin de probar su estanque¡dad, todas las redes de

24.4.

Las pruebas se realizarál de acuerdo con UNE 1OO,151 "Pruebas de Estanqueidad en Fledes de Tuberías".

24.5.

De igual forma, se probarál hidrostáücamente los equ¡pos y el c¡rcuito de energj a auxiliar cuando corresponda.

24.6.

Se comprobará que las vávulas de seguridad funcionan y que Ias tuberías de descarga de las mísmas no está1 obturadas y en conexión con la atmó€fera. La prueba se realizará ¡ncrementando hagta un valor de 1,'t veces el de tarado y comprobando que se produce la apertura de la vávula.

24.7.

Se comprobará ¡a correcta actuación de las yávulas de corte, Ilenado, vaciado y purga de la instalac¡á1.

tuberías deben ser probadas hidrostáicamente antes de quedar ocultas por obras de albaffleí a o por el material aislante.

SODEAN. S. A.

Al objeto de la recepciá1 de la instalaciát se enténderá que el func¡onamiento de las misma sea correcto, cuando la instalación saüsfaga las pruebas parcia¡es Incluidas en el

24.A.

presente caFí tulo.

24.9.

Se comprobará que al¡mentado (eléctricamente) las bombas del circu¡to, entran en funcionam¡ento y el ¡ncremento de presión ind¡cado con los manánetros se corresponden en Ia curva con el cauda¡ del d¡seño dei circu¡to.

24.10.

Se comprobará la actuaciil del s¡stema de control y

25.

comportam¡ento global de la instalación realizando una prueba de funcionamiento diario, cons¡gtente en veriñcar, que en un d a claro, las bombas arrancan por la mañana, en un üempo prudenc¡al, y paran al atardecer, detectáldose en el depós¡to saltos de temperatura signifi caüvos,

MANTENIMIENTO.

El instalador garanüzará el conjunto de la instalac¡át y los

25.1.

equ¡pos por un peúodo de tres años,

El ¡nstalador se responsabilizará del manten¡miento de

25.2.

¡nstalac¡ál por, al menos, el m¡smo período de t¡empo que la

garanlí a. 25.3.

El mantenimiento prevenüvo impl¡cará, como rrí nimo, una rev¡s¡ó¡ anual de la ¡nstalaciár para instalaciones infer¡ores o iguales a 20 m? de superf¡c¡e úti I homologada y una revis¡ón cada se¡s meses para instalaciones superiores a 20 Ír2.

25.4.

El instalador entregará al ütufar de Ia instalación un manual de operacíón y manten¡m¡ento,

t4,i

El manual de operación y mantenimiento deberá contener: La memoria de d¡seño de la instalaciár.

Instrucciones de operación, lnstrucciones sobre las operac¡ones sobre mantenimiento

exig¡bles.

Las instrucciones de operación incluirár las s¡guientes superv¡s¡ones rrí nirnas a cargo del usuario, así como los

25.6.

procedim¡entos correctivos correspondientes.

o, de la pres¡ón el circu¡to cerrado.

25.6.1.

Comprobación, en

25.6,2.

Comprobación, en frío, del nivet de agua en los vasos de expansión de circu¡tos abiertos.

25.6,3,

Vaciado de aire de los s¡stemas de purga.

25.6.4.

Ver¡ficac¡át de la alimentaciá1 eléctr¡ca.

25.7.

Las operaciones de mantenimiento ex¡g¡bles son:

25.7.1

frí

Control del estado de captadore= ao|"."", estructura soporte, tuberí as y aislarn¡entos.

anücongetante.

25.7.2,

Ciimprobación de estado del

25.7.3.

Verificaciár de la actuación de los elementos del circuito

25.7.4.

Comprobar presión del vaso de expans¡ón.

25.7.6.

Verificar prestac¡ones del ¡ntercamb¡ador.

25.7.6.

Revisión de la actuación de los elementos de control y man¡obra del s¡stema el#r¡co,

26. 26.1

hidrárl¡co: válvulas, purgadores, ete.

REFERENCIAS. Radiac¡á1 Solar y Temperatura Ambíente en Andalucía, Publicac¡órr de Ia Escuela Técn¡ca Superior de Ingen¡eros Industriales de Sevilla, D¡clembre 1 .985.

Sr)DFAN S ¡'

.t.,

FIG.

FlG.

TERMOSIFON DIRECTO

TIRMOSIFON CON INTERCAMBIADOR DE CALOR

EN EL ACUMULADOR SOLAR

S(]DEAN. S. A

FiG.2b TN

FIG.3

TERV1OSIFON CON IN TIRCAI.ISIADOR EL ACUMULADOR SOLAR

C1RCULACION FORZADA

SIN

TERCAi'I EIADOR

CALOR

DT CALOR

SODEAN. S. A.

FlG. 40 CIRCULACION FORZADA CON INTIRCAñ/BIADOR DT CALOR EN EL ACUNIULADOR SOLAR

FlG.

CIRCULACION FORZADA CON lNTERCAIIBIADOR CALOR EN EL ACUÑ4ULADOR SOLAR

sooEAN. s- a.

FIC.

CIRCULACION FORZADA CON INTIRCANยกBIADOR CALOR INDEPINDIENTE

FlG.

SISTEI/A DE ENERGIA AUXILIAR EN DIPOSITO SECUNDARIO CENfRALIZADO

SODEAN. S. A.

-,'.:.

FIG.7

SISTEMA DT ENERGIA AUXILIAR EN DIPOSIIO SECUNDARIO CENIRALIZADO

8 S STENIA DE ENERGIA AUXILIAR EN DIPOSITOS SICUNDAR]OS DISTR1BUIDOS

SOT'FAN S. A

'",;: . -

FIG.9

SISTEMA DÉ ENERGÍA AUXIL¡AR

EN LINEA

FIG.

,IO

CTNTR ALIZADO

DE TNERGIA AUXILIAR TN LINEA CEN TRAL1ZADO

SISTEÑ4A

FIC.11 SISTT|\/A DE INERGIA AUXILIAR

EN LINIA DISTR]BU IDO

FIG. 12 CIRCUITO PRII,lAR!O ABIERTO

SC)DEAN-

S A

FIG. 13 CIRCU1TO PRI[/ARIO CTRRADO

-15 _20

-25

-30

ñ 10

30 40

PORC€NTAIE OE GLICOL EN PESO

S.T'FAN

S A

E E E E FIG, 15 CONEXIONADO DT CAPTADORES EN PARALILO

E E L] E FIG. 16 CONTXIONADO DE CAPÍADORTS EN PARALILO

SODEAN. S. A.

LI m trI FIG. 17 CONEXIONADO

CAPIADORIS EN

SERIE

SODEAN. S.

A..

lr_l

E E

SODEAN. S. A.

FlG. 20o CONEXION EN SERIE INVERTIDA CON EL CIRCUITC Dt CONSUMO

FIC, 2Ob CONfXION EN SERIE INVTRTIDA CON tL CIRCUITO DE CONSUIV1O

SC)DFAN S A

FlC. 21a CONEXION EN PARALELO CON LOS PRil\,IAR

SECUNDARIO

CIRCU1TOS

EQUILIBRADOS

FlG.21o COñ-xlON LN P É R ALELO CO\ LOS CIRCUITOS PR iü ARLO Y SECUNDARIO EOUIL BRADOS

qa\ñFAN

ltG. 22a

CONEXIONES D[ INTRADA Y SAL]DA QUE EVITEN CAIIINOS PREFERTNTES D[ CIRCULACION DIL FLUIDO

CORRECfO

F1C.

226 CONIXIONES DE ENTRADA Y SALIDA QUE IVITEN CAMINOS PRIFIRINTIS DE CIRCULACION DIL FLUIDO

SODEAN. S. A.

".\

w"l.-1 \

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tv.. -L.'

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a)< '-, i'.

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a --r

z l!!

Éifi,i¡ QO

Tábla

valo¡es máximos de Ia in¡ensidad de la radiación directa ,D y difusa r, en función para un día muy ctaro, medidos amb-os sob¡e una _"p.in.i" Í:-11^illl.i:,"j"j,,t, horizontal (WÁnz).

h 5 10

l5 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90

141

P2s 911 395 4'78

t03 108

556

It2

629

116 118

696 57

120

811 858

122

896 927

124

123 125 125

948

962

12s 126

966

Esra. tabla permite estimar teóricamente la intensidad de ¡adiación máxima que puede ser días. excepcionalmente favorables, en diferentes ho,rs. pa¡a

ll:1111d1."-prevramente, mediante las tablas solares horarias, ra artura solar concrera en que se quiere sabe¡ los valores de ia intensidad de

ello hay que hallar

qu.

co.responcre

i l, hora

radiación ciireita v difusa.

Observación

f................:,.:ü.T!ñ:,:1':ni.I"i;#i,:'il'il.;"H,'fi'1T?i,:ffT:::TüÍffiffH:i:T:: hemisferio Norte (latitudes positivas). t's muy sencillo halla¡ los. correspondientes

varores para

;,":il:,;jj'i:Tj#:lTd\H"*1"'#'tr',j,,:$#{"#{:-".:ffi

el hemisferio sur

(latinr,Jes

tf H[ffi*"ffi

hemisferio Sur, los de Febrero corresponden a los ¿e agosio,-V asi sucesivamente.

2 (2.1.4)

Tabla

Energía en megajulios que incide sobre un metro cuadrado de superficie horizonlalen un día medio de cada mes.

Nü

i ALA 4.6 2 AIAACETE 6.',J 8.5 3 AIICANIE 4 AI¡RIA 8.9 5 ASTURIAS 5.3 6 ¡^VILA 6 7 BAD,\JOZ 6.5 B BAT,EARES---.-. .-7.2 9 BARCfl.ONA 6.5 10 BURMS 5.1 11 CACMES 6.4 '' .8.1 12 Cb¡rZ 13 CAI'ITABRLC 5 14 CASTELI¡N 8 - 8.9 15 CE1ITA 7 16 CILDAD REAL '7.2 17 CORDOBA 18 ],A CORUÑA 5.4 19 CUR..ICA 5.9 't.1 20 GERONA 21 GRANADA 7.8 22 GUADALAJ',P¿ 6.5 23 GUIPUZCO¡, 5.5 24 nrJELle --.< 7.6 25 IiUESCA 6.i 26 JAnt 6.1 27 LEDN 5-B 28 LERIDA 6 29 LUGt 5.1 30 MMRID 6.7 31 MALAGA 8.3 32 MELILI,A 9.!, 33 MIJRCIA 10.1 34 N.AVAF¡A 5 35 ORmisD 4.t 36 PAI,ENCIA 5.3 37 LAS P.qt ¡,4AS 7I.2 38 PO¡ITEI,EDRA 5.5 39 L¡l RIO.IA 5,6 40 SAI¿MANCA 6.1 41 STA.C.rD.rmrFE 10.? 42 SECOITA 5.7

43 sEvaLr,A 44 soRrA .15

TAR¡¡.GOM

TERUEL

48 49 50 51 52

VAIA]CIA VALLAMI,ID fIZCAYA ZA¡lORA ZAP¿GOZA

FEB }1A¡ ABR MAY JTA¡ JTIL A@

SEP OCl]

6.9 11.2 13 14.8 16,6 18.1 17.3 14.3 9.5 10.5 15 ].9.2 27.2 25.7 26,1 23.2 IA.A 12.4 72 16.3 18.9 23.i 24,.8 25.a 22,5 LB.3 13.6 72.2 76.4 79.6 23.i 24.6 25.3 22.5 18.5 13.9 '7.7 10.6 12.2 15 15.2 16.8 L4.A r2.4 9.A 9.1 13.5 17.? 19.4 22.3 26.3 25.3 1S.B 11.2 10 13.6 18.7 21.8 24.6 25,9 23.8 17.9 12.3 10.1 14.4 L6.2 21 22.-t 24.2 20.6 16.4 \2.L 9.5 72.9 16.I 18.6 20.3 21.6 18.1 14.6 10,8 '1 .9 72.4 1,6 LA.] 2r.5 23 20.7 16.? 1o-1 10 14.'/ t9-6 22.7 25.). 2A.I 25.4 Ig.7 12.7 11.5 15,7 1.8.5 22.2 23.A 25.9 23 LA.I :-4.2 '1,4 11 13 76.i 11 18.4 1s.5 13 9.5 L2.2 15-5 17.4 2A.6 2I.4 23.9 I9.5 16.6 13.1 13.1 18.6 2i 24.3 26.'1 26-8 24.3 I9.7 74.2 10.1 15 1B-1 2\.4 23.'t 25.3 23.2 IA.B 12.5 10.1 15.1 16.5 21.8 25.9 28.5 25.L L9.9 72.6 8 11.4 L2.4 75.4 76,2 17.4 15.3 13.9 10.9 8.8 A2.9 I't.4 7A.'i 22 25,6 22"3 1i.5 11.2 10.5 14.2 15.9 18.l 19 223 LA.5 L4.9 I1..7 10.8 15-2 t8.s 21.9 24.A 26.7 23.6 18.8 12.9 9.2 14 11 .9 19.4 22.'7 25 23.2 I.t.B I1."7 1.1 11.3 11.7 14.6 16.2 16.1 13.6 12.? 10.3 11.3 16 19.5 24.I 25.6 28..1 25.6 2I.2 \4.5 9.6 14.3 r8.? 20.3 22.I 23.r 20.9 16.9 1i.3 10.1 14.4 i6 2A.3 24.4 26.7 24.L 19.2 11.9 A.'/ 13.8 1?.2 19.5 22.I 24-2 20.9 [/.2 10-4 9.9 18 lB.8 20,9 22.6 23.A 21,3 16.8 12.1 1.6 Ii.1 L5,2 1?.1 19.5 20.Z IA.4. i5,,\, 9.9 rA-6 13 a LB-B 2O.9 23,5 26 23.\ 16.9 \ 11.4 12 15.5 18.5 23.2 24.5 26.5 23.2....19 -,/ 73.6 12.6 \'1 ,2 2A.3 23 21.A 24.e 22,6 IA.3 :14.2 14.8 16.6 20.4 24,2 25,6 2.1 .,7 23.5 18,6 13.9 .1.4 12.3 14.5 17.1 18.9 20.5 tA.z 16-2 7A.2 '1.3 11.3 14 16.2 11 .6 18.3 16.6 74-3 9.4 g 73.2 11.5 1g.'1 2L.A 24.L 21.6 1?.1 10.9 14.2 17.8 19.6 21.i 22.5 24.3 27.9 19.8 15.1 8.2 13 l5.',7 7't.5 20.4 22 18.9 15,1 11.3 8.3 13-7 16.6 79.2 2L,4 23.3 20.B L6.2 rA.1 9.5 13.5 lr.1 19.i 22.A 24.6 22-6 17.5 11.3 13.3 13.1 2I.5 25..t 26.5 29.3 26.6 2I.2 L6.2 8.8 13.4 lB.4 2A.4 22,6 25.'1 24.9 18.8 11.4

NOV

DIC

AAN

8,4 9.8 10 5.9 6,9 4.2

6.4 1,6 B 4.6 5.2 6.2

16.1 16.8 16.9 15.1 15.8

1.2 5.8 6.5 4-5 4,9 6.6

13.5 13.6 16.6

5.8 4.5 11.3 8.6 't.3 i5.3 11 8.6 18.l8.7 6.5 15.9 8.6 6.9 t-6.7 6.4 s. 1 11 .5 1.B 6-6 9.6 1 .7 -/ -A 5 . L(

13.9

9-2 '1.2 8.1 '7 -t.2

.5 5.1 6.5 4.4 4.8

77.6 14.6 15.9

'/.s 9- 3 10.9 oa 6 5- 6 6.5 12.3 6.8 6.8 1.4 10.8

5.9 I 6.7

15.4 16.8 11 ,2

4.5 4.3 4.6 LA.'7

5.5 4.8 5.2 9.3

]" L..g _ t9,?*J2_4_,2-4,3,_ 24-.9 23 \'/.9 r2.3 8.8 6.9 s,e B.? 12.8 1?.1 rs../ 2r.B zs,i--21,i -lJ.s tr.t '/ .6 5. 6

1.3 10.7 6.1 8.8 6.2 9.5 .6 10.6 5.s 8.8 5 ?.1 5.4 8.9 6.3 9.8 '1

14.9 12.9 \4 14.9 L3-9 \A.e L3.2 15.2

I1-6 16"1 19.3 18.1 r-/.2 I2.7 I'7.3 18.3

2A.2 18.4 21 20.6 79.9 ls.5 22.2 2r.A

22.5 20.6 24.4 22.A 22.6 16.? 2L.6 24.2

23.A 21.8 2'7.2 23.A 25.1 I,1 .9 23.5 25.i

20.5 16.4 20.? 16,9 24.5 18.1

12.3

8.8

7 .6 a.'7 23 18.3 11.2 6.9 ]5.,7 13.1 9.3 6 22 1-1.2 :lr.7 6.1 23.4 LB,3 12.1 '7-4

11.9

2A-.1 16..7 \2

10-9

6.3 {-1

16.

15.1

14.

75.2

12-6

11.6 74.3 77.6 13.3 14

14.8 19.

t<,

r4.5 15.1 1. q

5.6 15.8 6.6 15.3 4-2 74.1 4.6 i7,2 1.6 14.5 5.'7 15.6

Tabla

Temperatura ambiente media durante las horas de

sol,

en .C.

E¡¡E FE3 MAR ABR MAY JTI\] JUL AGo sEP CcT NoV DIc 1 AI,AVA 2 ALBACE'TE 3 ALIC¡NTE 4 ¡ll'lRIA 5 ASTURIAS 6 AITI,A 7 BADAJOZ B BALE,ARES 9 BPRCEJ-ONA 10 BLiRmS 12 13 14 15 16 17 18 19 2C

21 22 23 24 25 26 27

.Lb

1i 76 Ió

C]ASTELION

.LJ

LA qlRUñA

15 15 19t2 11 13 72 12

C'J!:r.rCA

:'tr9

CATCABR]A

CILDAD FNAL COF¡OBA

GeRC{üq GP-4NADA

GUADAIAJ¡&q GUTPUZCOA

T¡JELVA HUESCA

JAEI{ LEON

L\JGJ

30 31 32 33

IÍA¡RID

45 46 4? 48 49 50 51 52

r'1

15 L7 27 21 15 74 2a 19 2A 14 19 21

CEU:IA

C\JIZ

2,9

-L)

910 458

72 13 18 18 t2 11 t-'l \'7 71 11 \6 19

11 15 11

r,¡,r¡ce

35 36 37 38 39 40 4] 42 43

'7 B 14

12 11 569 10 13 11

zá

:¿

"/ 6 13

MAIAGA

I'1g-ILLA mIRCIA t',-¡Vanne ORn']SE

PAI,n{CIA I,AS PAIXAS PO¡NEVEDRA

LA RIA]A SAI-\I4ANCA

SI]A.C.TINMTFE SEC¡V]A

SEV]LIA soRrA TARRA@NA

TMUEL TOi,EDO

13 L2

910 910t3 '78L2 10 10 13 14 78L2 i1 11 561-0 1 LA I 9 6 8 15 15 15 15 L2 12 1111 9 9 5710

2a 2C 11 12 79r2 6 1 19 2A 4610 i] 13 469 l1 1-2 569 B 9 \i

VAI.n..]CIA

VALIADOLID

+o9

VIZCAYA

to 11 6 1 Bto13

ZAMOFA ZARAGOZA

1"4

L4 14

!4 13

i4 14 11

18 18 25 23 24 18 25 24 19

2'1

¿1

1ó

2t 16 15 19 LB 18 16 2I 18 1_'7 2L 12 15 t5 21 13 15 t2

I'7

19 27 18 2L

2.6

19 20 23 24 22

19 24 22

26 19 24

t3 2a

14 10 20 74 14 13

t5 12 11

16 18 16 23 18 L1 16 22 15 2i L4 19 16 19 20 L',/ 16

27 2A

22 2A

26 27 2'7

21 2'7

26 21 30 21 23 25

2'l 26

19 18 25

24 18 25 25

25 29 22

20 13 19 22

20 rt 25 2r 24 20

20 20 23 24 22 2A

2'7

27 2S

24 20

23 23

21 25 19 23 19

26 26 25 20 2T 2A 26 2A

18 18 16 7',7

19 )-4

18 15

1s 22 22 20 15 T6

14 25

2\ 20 24 2A

25 19

22 20 24 23

24 26 24 29 22 23 28

2'l 23

29 22 24 2'7

27 2A

¿I

22 24 26

22 23' 26

10 11 t-/ 18 12

'7 7 14 16 10

L3.'t

r5,4 2A,I 2A

-5

14. 3

2A 22 24 23

13 15 13 22 16 74 13 2L 72 77 1L 16 72 15 11 72 13

26 21

24 23

18 74 72 15 16 14 14 2A t5

21 26 2A 2'7 2A 22 28

21 2126 25 2e 30 2A 24 26 21 26 2i 21 25 io 22 2'1 2a

1'7 20 11 19

19 22 25 24

fuÑo

20 14 26 25 2A 14 24 2-0 18 13 23 2A 19 14 23 7'1 24 20 18 13 20 16 20 15 23 t']

18. 9

1r3

Lu-ó

9 14 18 14 16

5 10 1s 72 13

r2.5 18- 3 2C

15-B 19

-2

11 I 16.3 1-6 i-2 20 !4 12 15.9 6 9 13.6 11 10 L] 13 9 1',7-3 r.5.8 1C B 13 10 15.3 I1 14 I9.9 11 7 15.6 1s 10 19 9 6 1.t-3 11 B t-/.7 11 Bi4 11 7 15.6 l8 15 20.1 iB 16 20.6 16 1"2 19.3 10 B 1"4.3 72 9 15. B 9 6 13.8 23 21 22.9 14 12 :t6- 6 11 B 1s.3 9614 23 2A 22.4 16 B 15 9 \2 16 B II 10 L2

t2 5 12 6 8 13 4 10 6 9

19. 3

12.6 t-1.9

13.6

16.9 18.8 13.3

75-4

i4.3 16.8

Tabla

Inlensidad media útil, en w/m2, sobre horizonral, en un día medio de cada mes.

Eo eslos valores l,a se ha tenido en cuenta el perÍodo ú!il del dia en cuanro a Ia posibiiidad de aprovechamienro de Ia energía so¡ar, es decir, se ha deducido la enerSía incidenle en los pfimeros y últimos momentos del día, en4ueJ¡ ohlicr-¡idad de los ravls es mr¡y grande y no se aptovecha dicha ene¡gía. P¡leden direclamente utilizarse pam cualquier cálculo relativo al rendimien¡o de coGdor"rlol".d*ianenó en los casos en que no haya habido corrección por nzones meteo¡ológicas u ot.as causas de¡ valor de H expresado en ¡a tabla 2.

MAR ABR }TAY JI]I\¡ JUL

2 3 4 5 6 7 8 9

AI,BACEIE A.L]C.TTIE AIT'4¡RIA ASTT]RIAS

AWLA BADA.]OZ

B.\LE¡AES

BARCM'NA

1.0

Br]Rc'l]s

CACIRES

1-2

CI\DIZ

13 C¡T.NABRIA 14 CASTELI¡N 15 CflIA 16 CIUDAD REA], 17 CORToBA 18 LA mRñA 19 CUniCA 20 GEROI\rA 21 GRANi\DA 2 2 GIJA¡A],A]ARA 23 GUIPLZCOA 24 H1JEL1¡A 25 HUESCA 26 JAB\] 27 LEON 28 IERIDA 29 LUC¡ 30 MADRID 31 l"lAl-AGA 32 ¡,lfl,ILI,A 33 N{IJRCIA 34 NAVARiA 35 ORE¡ÍSE 36 PAÍ,FNCIA 3 7 I¿S PAIIIAS 3B FOITTEVEDM 39 l,A R10.tA 40 SAI,AMANCA 41 STA. C. TRJ¡F,TF 42 SEGO/IA 43 STVILLA 44 SORIA 45 TAP.¡ACC¡I.A 46 TMUEL .17 lor-sDo

48 49 50 51 52

\ALú,ICIA VAII,ADOLID I'TZCAYA ZAMORA ZAR-AGÓZA

151 220 2'71 291 1.'74 I97 2L3 235 2rr 165 223 263 163 261 292 230 234 173 194 232 255 2t 2 719 249 I99 218 149 195 165 22A 2'72 308 324 162 154 l't 4 366 7'74 I84 200 350 185 ?34

200 326 35't 306 434 52A 349 4'/2 519 354 41',7 539 222 30? 334 265 391 485 2A9 395 5r4 311 418 446 2't6 3'15 44a 228 361 440 291, 42't 538 332 456 510 216 318 358 355 450 4t9 381 s39 51'7 292 434 514 292 43€ 509 23L 330 340 251 375 411 304 4t2 438 314 44r 508 266 4A6 497 222 32e 322 32A 464 s37 280 416 514 294 4L9 494 253 401. 473 2A6 522 516 22C 339 41'1 307 394 516 34i 449 so9 165 499 559 43A 482 559 21-5 35? 39g 21i 321 385 26L 182 48\ 413 5r5 540 23'7 37A 432 255 39'1 45€, 2'?6 392 469 345 525 590 255 389 506 315 4t9 526

406 584 6:5 636 4I4 533 600 511 511 s14 606 609 443 561 669 58a 599 422 sr5 513 6A3 532 4A2 662 558 559 53'/ 573 4iO 5'74 639 633 666 469 446

24o 199 242 244 I'/8 164 175 246

310 255 2'15 308 254 207 259 286

555 5C4 5'76 565 54A 426 6C9 598

45'7 49A 690 733 680 ILO 6't5 696 479 462 612 12L 676 ?11 623 666 5s9 593 592 631 689 -/'/2 653 'tL3 466 5qs 5BB 657 735 ?39 6s2 696 711 783 446 41't 60,X 'tA3 523 6i4 6A2 lll 624 686 441 444 104 789 606 635 6"71 735 601 665 62t 654 s36 554 645 1r4 613 '/28 681 681 "102 '/61 519 564 484 5A2 5,XO 599 664 597 618 667 482 561 604 529 589 64L 541 625 671 7A'/ 128 BO5 561, 621 1A1 617 66'7 684

rE-)Ei- ---?o--¿=¡l-l¡¡--lgg 4il 3't 4 40't 433 402 313 383 44I

485 458 530 49'1 412 349 414 502

6:'1 566 6-tA 626 62L 460 593 665

SEP OCT NOV DIC

416 4L4 2't5 7tg 639 545 360 274 620 530 394 327 618 536 4A4 328 401 361 2a3 L92 695 546 326 226 653 520 355 269 566 114 350 2't6 49'7 422 311 236 568 4A4 292 273 698 5'13 36't 290 631 525 411 326 421 316 2'76 188 53'i 483 380 2-A2 668 555 4I2 359 636 541 362 283 691 578 36'7 2'79 42A 4A2 315 2At 613 509 324 234 5A1 432 J40 255 649 546 3?5 313 636 515 339 255 3't5 3|A 299 2A2 1A2 615 42C 300 573 491 32-t 236 663 556 345 265 574 499 302 22't 586 t3'7 350 236 50s _4lÁ 2AA 207 676 t 4gr\ 330 245 638\-sl 3s6 3c3 621 531 473 35? 645 5i19 4A2 319 501 469 2g./ I91 455 41-5 214 183 593 495 31? 2L6 603 5'74 439 401 520 438 32A 223 570 4"7A 311 222 621 508 328 242 731 616 169 352 684 545 330 221 633 52O 356";** 2A6

eát-=it-o? u, 655 56;4 600 s68 48 673 655 . 568 690 632 492 431 645 605 6e9 644 '7

4i6 192 525 484 530 381 5oO 531

35e 320 346 349 221 269 32L 352

2B't 233 24A 284 226 196 21.9 243

r¡'{O

1-42 323.4 22r 46I.2 265 4Bl 2t9 486.1 162 311.4 181 431.s 27'1 45r 22F: 430."1 202 386-3 757 387.1 229 4?s,3 25'/ 4?3.8 157 3?4.4 256 44I.3 29a 518.6 226 455 239 416.'7 179 329.1, r92 416.4 230 4aA 246 412.7 193 129.6 175 113.8 263 502.E 176 4r1 .8 227 453.8 169 40A 766 432-'7 156 35'/.3 206 4-J9.A 2ii 481.8 3C4 496 2A2 509.6 15't 358.8 15O 332.2 160 406.8 373 508.8 193 381.2 169 399.4 181 427.'¡ 324 548.5 r'1'7 431..8 24A 458.4

t"t

22o 183 I94 230 14'1 162 160 198

AZ.Z 433.3 396

449.5 43'7.3

4L8.'l 320.8 411.9 446.3

Thbla

Temperatura media del

de la red general, en "C.

E{E FEB }1A¡ ABR MAy Ju! JUL AGo sEp ocr Nov Drc 1 .ALAV". 2 AIBACEIE 3 AI,IC¿¡{TE 4 AI,¡"IIRIA 5 ASTIJRIAS 6 AVILA ? BADA.]OZ 8 BAIEARES 9 BARCEX¡NA 10 BURMS 11 CACERES 12 C],DIZ 13 C¡T'IIMRIA 14 CASTELI.CN 15 CETJTA 16 CILJDAD REAI 17 CORDOBA 18 r¡ coRUñA 19 üJü]ICA 20 GRoN¡A 21 GRfu\ADA 22 GUADALAJA¡A 23 GUIPUZCOA 24 HUEL\,a 25 hüESCA 26 JA¡I¡ 27 LEON 29 LRIDA 29 LUCÍ) 30 MADRID 31 MA].AGA 32 ME"ILI,A 33 T4URCIA 34 ¡]AVA,RRA 35 ORH{SE 36 P}¿n{CIA 37 I,AS PATüAS 33 PONTEIEDF¡ 39 i,A RIOfA 40 sAL$l¡"\cA 41 STA. C. TOERIFI 42 SEGOITA 43 SEVILLA 44 SORIA 45 TAR¡ACCNA 46 TERUEL 47 TOT,EDJ 48 \¡A¡EICIA 49 \,ELI¿.COLID 50 \,TZCAYA 51 ZAMORA 52 ZARAGOZA

5 5 B B

6 B

6 B B

8 8 5

6810 681-0 911 911 "/911 qto 't 9 911 911 5',¡9 1 9 911 911 911 910L2 6B1C 1 9 911 5-t9

11 11

6 8 B

I 4 5

6 6 B

3 B

5 5

t 9 '7 9 9li13 911 681ó 911 5't9 6B1C 1 9 '7 9 911 911 911 6810 t 9

6 5 B

4 6 4

6 B 5

6 5 5

1 9 6810 911 5't9 9 lL 5'J9 t 9 5'79 1 9 911 6 a 191L 6810 6810

13 13

16 74 t2 14

16 a2 14 16 16

74 13 74 16 1,2 14 \4 14

1-2

11 13

t2 10 L2 L4

i3 11 13 15

13 l_1

10 12

11 13

13 13 13

t4 11 72 14 10 12 \2 1-2 14

11 11 13

1t 14 t0 11 12 12 !4 14

L2 13 15 11 13 L3 13 15

LI 11

15 11 L2 13 l-3

11 13 15

12 1-3

15 11 13 l-3 13

\1 1,2 13 14 !4 16

16 11

16 13 74 13 16

14 13 16 \2

i3 L3 15

15 12 13 72

14 15 12 13 11, \2

11 12 11

I I

6 6

72 13 12

L2 15 11

L3 1,1

10 1-2 10

11 13 11

11 13

11 12 11 11

72 13

11 108 11 108 L4 13 11 !4 13 11 12 11 9 109'7 12 11 9 1-4 13 11 14 13 11 109'7 12 11 9 1-4 13 11 74 13 1l L4 13 1t 13 12 1l 11 108 L2 11 9 L4 13 11 109'7 t2 11 9 12 11 9 1-2 tl 9 14 13 1L 14 13 11 11 108 L1 13 1I 1091 11 108 !2 11 9 12 11 9 14 13 11 L4 13 11 L4 13 1L 11 tO8

72 11 14 13 !2 11 'l-4 13 16 15 13 12 14 .13

9.3 9.3

12.3

6 4

6 B

t2.3

8.3

10.3

I B B

t-2

12.3

10.3

8.3

10.3

6 6 B

12. 3

12.3

9.3

12.3

5 6 6 B

I B

ta.2

I I

10,3

5 11

12.3

10.3 L2.3

9.3

10.3

8.3

8.3 1 0.3

!2 72

11 108 L4 13 1"4 13 L2 11 11 108 L4 13 10 9 L4 13 109'7 t2 11 109'7 12 11 i4 13 11 108

Año

108

9.3

Tabla

Factor de corrección ,t ,para superficies incrinadas. Representa er cociente entre la energía total incidente en un día sobre una superficie orientada hacia el Ecuador e inclinada un determinado ángulo, y otra horizóntal,

Puesto qLre las tablas suelen expresar los datos ¡eferidos a supedicies horizontales, el factor k es muy útil para _ calcular los correspondientes valo¡es relativos a una superficie inclinada (como es normalmente ei caso de los colecto¡es planos) Pa¡a ello basla cor¡ multipricar el varor para ra superficie horizontar po¡ dicho facto¡.

Incli. 0 5

10 15 20 25 30

3s 4A

50 55 60 65 7A '75 BO

Incli. o 5

10 15 20 30 35 40

55 60 65 7a 15

80 85

B'.JE PS

iÍAR A.BR MAY Ju{

1111111111-1 1.02 1.01 1 1.03 1.01 .99 1.04 1.01 .97 1,04 1 .95 1.03 .99 .92 7.O2 .9'7 .88 1 ,94 .84 .98 ,9 .B .9s .a'7 .15 .9I .42 .69 .87 .-¡7 .63 .42 .72 .5'1 .11 ,66 .5 ,'77 .6 -43 .65 .53 .36 .sB ,4-/ .29 .52 .4 .2! .45 .32 .I4

.98 .96 .92 .88 .84 .'t9 .74 .68 .61 .54 .41 .4 .32 .25 .r1 .13 .L2 .11

JT]L AGo 5m

ogl

NoV

.9.7 .93 .88 .83 .11 .-7 .64 .56 .49 .4\ .31 .24 .16 .11 .11 .1 .09 .OB

1.O1 1.o2 1.o2 1.01 .99 .97 ,94 .91 .B? .A2 ../"t ../1 .65 .59 .52 .45 .31 .29

I.O2 r.a2 1.04 1.O4 1.Os 1.05

.9-/ .93 .88 .83 .'7'/ ,'t1 -64 .s'7 .5 .42 .34 .26 .18 .13 .i2 .I2 .11 .1

.96 .92 .8? .81 .'/5 .68 .61 .53 .45 .37 .28 .2 .13 .I2 .11 .1 -1 .09

.98 .gs .92 .BB .83 .7A .'72 .66 .59 .s2 .45 .3-/ .3 .22 .13 .1 -09 .OB

1 .99 .g.t .95 -92 .BB .A4 .19 .-t3 .68 .61 .55 .48 -4 .33 .25 .L-/ .09

q'lE FEB MAR ABR MAY JIJN .;LjL A@ S8P ocl 11111-1111111 1.02 1.01 1 .98 1.03 1.02 .99 .96 1.04 1..01 .97 .93 1.04 l-.01 .95 .89 i.04 .99 .92 .85 1.03 .97 .89 .B 1.01 .95 .85 .'74 .98 .91 ,Bt .69 .95 .A1 .76 .62 .92 .83 .-7 .56 ,BB .'tB .64 .49 .83 .73 .58 .4L .74 .6'/ .51 .34 ."/2 .61 .45 ,26 .66 .55 .37 .18 .6 .48 .3 .13 .53 .4)- .23 .I2 .46 .34 .15 .11

DIc

.9.1 .93 .€9 .84 . ?8 .12 .65 .58 .51 .43 ,35 ,27 .19 .13 .72 .11 .1t .1

,96 .92 .A'7 .Bt.'15 .69 .62 .54 .46 .38 .3 .2t .13 ,I2 .11 .1 .1 .09

.9,t .93 .88 .83 .7i .77 .65 .51 .5 .42 .34 .26 .1? .11 .11 .1 .o9 .CB

.98 1 .96 ,gg .92 ,9-/ .88 .9s .84 .92 .79 .89 ."/3 .A4 .6.7 .A .61 .74 .i4 .69 .46 .63 .39 ,56 .31 .49 .23 .42 .15 .34 .1 ,26 .09 ..19 .08 ,11

L.O5 1.06

1.04 1.03 1.02 .99 .96 .92 .88 .83 ..t.7 ..t2 .65 .sB .51 .44

NoV

1.06

1.05 1.03 :L-01

.98

.95 .91 .86 .81 ,-/5

.69 .63 .s6 .4e

DIc

1.O1 -L.riz 1.01 7.o2 !.A4 r.A4 i.o2 .L.Os 1.06 1.O1 1.05 1.06 1 1.Os 1.06 .9a 1.04 1.05 .95 1-02 1.04 .92 I 7.O2 .88 ,97 .99 ,83 .93 .96 ,.18 .89 .g2 ..73 .a4 .87 .66 ..¡9 .A2 .6 ..13 ..11 .53 ,6.7 ..t\ .46 .6 .64 ,39 .53 .58 .31 .46 .s1

LATITTD

=2'

Iocli.

h]E FEB MAR ABR MAY JLTN Jร L Aco. sEP ocl

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1.16

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r.4'/ I.45 7.41

1.37

t,:z \.26

26 (2.1..4)

Tabla

Altitud, latitud y temperatu¡a minima histórica (la más baja que se haya medido desde el primer año del que se conse¡van registros de datos).

PROVINCIA

ALAVA

2 ALBACETE 3 ALICANTE

4 ALMERIA 5 ASTURIAS 6

AVILA

7 BADAJOZ 8 BALEARES 9 BARCELONA 1O

BURGOS CACERES

12 CADIZ 13 CANTABRIA 14 CASTELLON 15

CEUTA

16 CIUDAD REAL 17 CORDOBA 18 LA CORTÑA 19 CUENCA

20 CERONA

ALTIIUD

(m)

LATITUD

542

42.9

686

39.0 3 8.4 36.9

43.4

43 SEVILLA 44 SORIA 45 TARRAGONA 46 TERUEL 47 TOLEDO 48 VALENCIA 49 VALLADOLID 50

VIZCAYA

51 ZAMORA 52 ZARAGOZA

43 (2.1.4)

4l-4

929

42.3

-18

459 28

39.5 36.5

43.5

206

40.0 35.9

-8

628

39.0

-10

128

3'7

-6

949

43.4 40.1

-21

42.0

39.6

40.6

4I SANTA CRUZ DE TENERIFE 42 SEGOVIA

-t

-ll

40.7

685

NAVARP-{

-5

38.9

22 GUADALAJARA 23 GUiPUZCOA 24 HUELVA 25 HUESCA 26 JAEN 27 LEON 28 LERIDA 29 LUGO 30 MADRID

35 ORENSE 36 PALENCIA 37 LAS PALMAS 38 PONTE\TDRA 39 LA RIOJA 40 SALAMANCA

-18 *23

186 28 95

TEMP. MINIMA HISTORICA fC)

1126

tt)

33 MURCIA

)

(de la capiral)

2I GRANADA

3I MALAGA 32 MELILLA

(de la capital)

181

43.3

31 .3

-ó

4 2

-l

-i I -i3

-tz -ó

488 586

37.8

-8

908 323 465 667 40

42.6

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-41,4

( 40.4 )

-l

-8 -16 -4

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38.0

-I6

449

42.8

t39

42.3

-8

114

42.0 28.2 42.4

380

42.5

803

41.0

37 1002 30

28.5

41.0

-t1

-d

1063

41.8

-16

3',7

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_16

41.1

-1

915 540

4$.4 39.9

-1^

39.5

694 32 649 200

41.7

-t6

43.3 41.5

-8

4t.1

4 -8

Tabla 8. Azimuts y alturas solares,

La primera colum¡a de la izquierda (.Hora")

expresa ei nirmero de horas de diferencia con el mediodía solar (12 horas solares). El azimut (A) se considera negativo antes ciel mediodía, y positivo después.

Existen siempre dos momentos del día, uno por la mañana y otro por la tarde, en ios que son iguales tanto las allu¡as solares como los azimuts (exceDto en Io que respecla al signo de ésros, según se ha dicho¡. Por ejemplo, a las 8 de la mañana los valo¡es son los mismos que a las 4 de la tarde; a las 9 de la mai.ana coinciden con los de las 3 de la tarde. etc. Por esta razón, basta con tabuia¡ únicamente respecto a la diferencia hora¡ia con el mediodía sola¡.

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076 47 7\ 70 61 83 49 93 31

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FEts

1S 3l 3s 32 49 24 61 14

M¡R

AER

FfA

038 0t0 16 2e 1A 36 31 24 35 31

0 1 2

49 60

:::

i,AfIftD = 40 '

23 14

2s 14

108

11',7

69 16 946

}OR

AlR

105 114

23 11 0

I'IAY

o6l 2?

56 12 6A 2l

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50 50 66 40 ia 29 aB ta 946

J'l 67 '16 8? 96 r05

66 51

4a 35 23

\a7

109 14 117 3

JUN 0 47 67 81 9i 100 109 117

?.4

t0 60 49 37

26 14 4

.'lrN

A!¡1

J1r1¡ J!1,

o71 a15 462 050 22 41 29 59 :8 6l 41 4I 5r. 51 62 5a 69 60 g2 .49 56 32 6t 4r 69 22 '19 29 8? 35 92 31

E\E

úqY

101 109

o75 44 10 68 60 €1 ¡A 91 :6 99 24

14 5? 83 93 101

63 55 32 20

AGto

42 66 so 90 99

69 59 46 25

o66 33 63 56 54 1t 44 83 32 92 2a

10? 116

101

o56 26 53 46 46 '11 25 8l 14 922

SEp o55 25 52 45 45 '13 25 a3 14 922

CC'T

2A 3a s2 64 '¡A

42 3ó 2A TA

2 3 4

o29 30 2l 4X 16 55 1

1a 34 48 60

30 23

t::

o48 22 45 40 40. 55 31 63 21

o60

105 12 114 t

0?l 42 É9 66 60 a0 49 91 3? 1@ 26 toa 15 tt7 4

a¡R

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o59 21 56

068 l5 64 56 56

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069 t6 6s 50 40 29

: 5

Fats

o36 024 16 21 1A 34 30 2? a4 29 4A 22 557 60 13

t:l

,{AR

2\ 40 55 61

30 2A

65 17 88 91

és

:s 2)

AlA

AC¡

o65 073 41 68 32 62 63 59 55 54 36 25

10-7 13

1L6

?1 4l a2 32 92 2A 101

JIJE

o43 20 41 l? 3s 52 21 64 t7

:::

SE!

24 5L 45 45 60 15 12 25 3f 13 922

o42 20 40 6a

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064 31 61 54 :53 7a 43 a2 32 92 2Q

051 24 5A

041 19 39 36 l4 51 25 61 16 ?1 6

63 ?s €9 9a

10t

59 48 36

25 14

JI',

59 35 72 24 82 13 922

SE?

101

104

'Lt4

117'

85 95

0ll 11 32 45

32 21 L9

030 16 28 30 2a 4a L6 s3 1

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o29 16 21 la 23 42 t6

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:]5 23 12

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ó42 !l 3t 32 2b 45 19

DIC

028 Ja 42

:t:

063 0?l a12 40 69 36 6l l0 60 64 59 É2 5A 5t 53 69 43 90 37 8A 36 8I 32 99 26 96 25 91 20 los l3 lo? 1.1 101 I

11 32 46 5?

DIC

¡xlv

I]CI/

JUI

90 99

SEP

116 l

NOv

a27 0lt 16 30 15 25 32 25 29 2l 45 18 42 \A 569

OC'f

DIC

u :_

¡tq'/

ol0 040 o52 23 49 19 3€ 16 4l 4l 16 l: 31 59 34 51 2s 45 7-\ 24 61 16 82 tl 735 922

29 24

\',¡

DIc

0?6 75 24 29 2A 42 t3

52 (2.1.4)

listructura y ¿¡a6/¿¡, ltttt.a co/cctot.(s.

Tabla

Prcsión frontal dcl vicnto, cn funciórr dc su vclociclad. (Continuación)

I I5.8

.l{

666

67 .9

122.4

741

t26

749 192

12.1 76.4

t5'

'ls

Bl.2

l9 40

29.6

l16.E

s0.9 85.4

s8,'l

90.I

140.4

9.10

94.9 99.8

144

4¡

|4].6

t5r.2

978 r02s l0 78

ll10

r58.4

¡ tE4

162

r2l8

r26.1

¡294

|]5l

tJz |]7.8

172.8

¡¿09

l1 (¡ á

t4f .1

' l.l(,S

¡6i.6

.47

t69.2 ts0

r3t.6

1s7.2

5-1

t90.s

191.4

t-590

| 62.3 r68.7

t7 t1

¡781

t8t.9

t9¡i

¡lil9

201 .6

t9 t?

57 58 59 60

105.l

I9Sr,

20s.s

t0j7

ol 66 61 (,8

69 10

t{9.8 t56

t65l

¡ t5.4 r20.8

t528

104.9 0

t54.8 44

49 50

lt2.J

I IIS

2t6

t20

5.2

t88.7 ¡95.6 2t)2.7

109.9 211 .2

224.6

r9.6

22 75

2t2.

211.2

2_150

2-r9.8

211.6 255.5 261.6 21t .8

226.S

2127

2.10.4

liod

253-1

-t4

2i 7.6

t('6_t

241 .2

244.8

2'144 2827

24S.4

29¡l

252

2996

5.6

280

t082

288.5 291 105.7 .1 ¡¿.5

111'r)

111

fA!LA

""rrt":'k g¡¡&

o¡¡8RA

PROYECÍAOA

a L5 lzh.

soLArES-

pot lo dirccción dc lo s()t ttlo Sur.gcogrólco tlcl dctct't¡tinnción Lo Ptocttco Fir. 3. solotcs (ntcdiodio sotot) 'p',!oyír,oií n tít l'i lt1'ns "id''::.'-ii::t pá, i,^,n ,i,it,, ó 'ot'tn "':ii..ni

.¡O

+v7

1 10

B.\ C

\-i

too

at" ('c)

t20

Fig

conparoción dcl rcndinic¡tto (exprcsacro uuo c.¡ct¡ro rtc 0 o t0) dc un tnisnto corcttor cn trcs un cub¡crto. c con dos'tcubict to.r. co¡rricir¡ucí: | = l0a0 H/ ,¡¡t'1. t' = ri "c.

cosos ,4 sin cubictto. B con

yclocidld dcl \,¡cnto = 20 k

Tabla

¿.li'.

Caractcrísticas dc algunos dc los aislantcs nlás frccucntcmcntc usados.

M¡tcri.rl

Co¡d r c¡ ivirl:rtl ,rérnric¡ ¡r

\0'c

(\\"/rr1

Lana dc vidrio

Lan¡ dc roca Ilspunra dc viclrio Co,r'clro cxpanrliilo

l'otrcsl¡rc () I)oliir lct¡ no

Tcnrpcratura

ñáxinl¡

dc utiliz.¿rción

Obscrv¡ciorrcs

fc)

)

0.0.i0

150

0.050

Scnsitrilicl¡d

0 05:

r50 r50

Scnsibrli<ilrd

{) Jl r) t)l

sj lt0

0ll

¡ l¡ hr¡¡¡cdrrci ¡ l¡ lrrrnlcrlrrrl

i¡po

ÁRBOS

i\'lolrlcrrlo I:is¡trnr:r

¡r.L¡

¡b9o.t)aCbr¿

sord.rlos ¿ cñ¿O¿ de rtrolrb lsover y l:m,n¿ de ¿lum,n'o

.SECCION

Fig. 2. Cortc csquutuiti<.o 3 Atslnntc. 4 Carcnsa.

¿lc

ttn toltctot c!c placo plana

s¡

conccú!racúin.

Cul¡ícrto.

]

Al¡sorlxrlt'r

Fig. l. ,llustrac.ión dc.l cfecto invcr¡adcro ctr un cortc tra¡ovcrsal tlc un colcctor tcórico. pttru uttt¡ nloyor ctortdoll Io cscola csto distorstonoda ¡'no corrcspondaría a lo /iqurc dc un colr'ctot.rcal. I (tl¡crtu tlansparentc. 2 Ploca absorbcdoro. J A.iilanticnto. 2 aoaioria,i- irfi"¡tlo cn cl i¡tcrior ¿r^t int""ltr,.l 5 Radiación cmitido por la cubicrta at catcnrorsc.

. l-a lircrza/dcl vicnto, qtrc actLia pcrpcnclicLrlrrlrrrcrrrc:r la supcrlicic vcrtical 5 scn o. sc dcscornponc enf =/scn a, quc acttia pcrpcnclicLrl:rlrncntc a la srr¡;crficic dcl colcctor, y.[ = /cos n, que lo ltacc paralelanrcntc, alLrsando cl clcsliz;r nr icrr ro clcl airc, cuyos cfcctos s" cj"s.,iru,"."n cn toz¡tlricntos i'rcntolinos a lo lalgo clc Ia srr¡rcllrcic clcl colcctor. L,a lncrza ft qrrc actrir.r crr scntido norn)al al pancl cs, pLrcs, Ia rinica qrrc clrc¡tul. f, = [ Tabla

o = /,S scr) a scr]

¡.,.S

scn? n

Prcsión frontal dcl vicnro. cn firrrción dc v

t2l sLr

(nr,/s) ' |(knr,/h) /)(N,/nrr) /(kp.hr:)

5 1 8

1.6

2l .6

2.2

25.2 28.8

l0 l9

.l.t

12.4

5.I

-16

6.2

.t9.6

,13.2

l.l

46. ti

r0l

7.5 9

r0.5

50.4

r20

12.2

t57

l6 l3

19S

20.2 22.5 25

|]s

lil

t8 t9

7.6 61.2 (!4.ti (rli..1

llr

7 5.6 19.2 s 2.8

210 196

24 25

ti6.4

.r52

26 21 28 29 .t0

22 2-1

sen

90 -¡.6

,1fi

21 .5

.r0.2

.tl .r5.9 -]9

42.2

,7.2 Iff}.8

¡,16 479

10J.4

5l¡

I0s

.ll

t¡t.6

550

2.5 56.1

5SS

('0

.r2

I t 5.2

616

6.1.9

5.5

46.9 5

vclocidad.

,(t,

'finu1,c:trutturu n¡ctúlttu poro tolcctrtres plonos.

l.-1x(lt¡kt.\ nt( c4

ntrItnt(tfot

cn pcrspcttiva, rtlzado t, pcrftl. ¡¡to.¡tr¡tndr¡.tu¡

("c)

1clttc-s:tt::: llncrgía rccupcrablc cn co¡tvt:¡sió¡ hclíotérn¡ica nalural D¡ cl cjc,dc.ortlcnados t: 0 o ló, lofrocción dc c,crqía titíl conrcspcctoolo¿tlcrgioraloric¡dctltcsollrcIttt.ntcLI'tr ",íuua "scoloil" ¡córico'Enc|dcah'|c¡sas5c,"¡,,",,,:,,nia.-,1í[crcncíoc'ngrrtlo'stcntigroiloscnltc|otcnt7crotul

!:ig.

I:i.r1.

14oclcnn con.ittttto Dtorhtlrtr lltrDttttlo

lor

tlos colcctart.r plarto.r.

llojo cllo:. al¡str¡c¡c cl rlq"irrr"

h!. 7.

/i.ir.

.4ü(l(.¡.

utt colcctor (virtc l)o\tc¡ 1or)-

Dctullt: clcl clct¡tuto rlc trrrlrtic (tt hott)t¡!:ti 19

o. .'.'.1ül''u'il'}"$:':""31:::':cióndel

agua pod'a

po:l.,lllifón

o medianre bomba

;. ñ;"J:ü: ft'.::i T:: .t.#, : T: ll:,T i:: ff :i,:l Xf i;*:t fixL"."":'j;';"i":j*il,1"..",i.J::;:#il:.::?l¿*::f.",,r.nr¿;d;"l',iiJiT"Íj s

endo :recesaii o'

4.1.3.3. Circulación portermosifón

".-^,!1

fi$ut.t 2(a) y 2(b) muesrran el

*il.lf *:i:

ü:'

:!ii-il:{'" "".:l

esquema básico de ur

para comprender'* l''.',^T'i

Í.f

i'ffi

;;7;

ffi*:'."i,1gi;::'.",il,i;,:i:iii¡fie?LT::?.'.'l,x'"'i3;iii'.",r"':",Ti;xfri;;*l;

*.*ili*lmi-ml'.:ii:'::*i:if #Ti:}triff

''N'

fr i.

lii

ñ\

lii'

Fig.

't,i'i*ifu rf,i

Sistenas por termosi/ón. (o), directo.

(b),

con

(b)

inrercambiodor.

inferio¡ del colector, empuja al agua caliente del colector, mcnos pesada, obligándola a por.la tuberia^que une la pane superior del colector con la páne inferior iel tanque lcclder (l'g J). creado de esra forma el moümienro del agua del corector ai dcpósito, éste se manrenárá mtcntras haya suficientc diferencia de temperaturas ent¡e el colcctoi y cl depósito. una vez celentad¿ el agua deJ dcpósiro las temperaiuras se igualan y cl movimicnto iesa. Cuando se proouce una exrraccrón de agua caliente el depósito se rellena con agua de ta red (fig.4), la tcmperalura del tanque baja y el moümiento se reinicia por si mismo.

Fig.

Sí h no es superior o los J0

ctt el e/ccto termosifón no se produce.

{:n rcsunrcn. los sistenras por lcrnrosifón son eñcicntes y seguros ttl." diseñados. por lo q u^e su uso está nruyespecialnrentc.sinrplcs. exrendido. srn cnroargo son poco flablcs :i ::,:,i no es muy sencillo. Su n.,ryo, in.onu.n i"",.l.Ji"o cn la neccsidad dc sirLrar el :,^:,,:]::r1," oeposrro pof encinra de ra ba¡eria de cálectorcs, ro qr" Jir,.ur," su inregración estérica, por muv rrios puedc se r did'n ;"r,J;;;'.i*p,ot t"n'n de ra congeración dei lli,X JÍ?;

:::ji::'

[ucron prácticamenre

los únicos urilizados hasra tos a.os scrcnra. ., !r-t,?:- :':,:ll"s Hoy dia srqucn ",.. srcndo los nrás utilizados en las pequerias viviendzu uriilhmiliarcs.

conrlguración de un sisrcma por rermosifón vic.c d. colocar el dcpósito por cncima de la batería condrc¡onada por ra nccesidacr dc colcc¡orcs. para, ca¡¡s ils¡¡65 ::-.,.:,u,n vrsto, crcar cl nrovimicnto del agúa caliente a.f ."f.1ü, L-a

"ia-.pj.i,o.

rendimienros _^..,!:: Tutor.r movrn)lento convccrivo'

sc oorr€nen con el esque ma sintptc dc la fig. ó. quc favorece el ar tencr escasas pérdidas y actuar conro tenrpcratu-r, r.i" r, J"r pr"iiá tztnqttc.,Sin embargo, este esquema aon grun ficcuencia no pu.o. ser u¡rlrzado, al no ser ación directa dct agua deied porel circuiro p.in,".io, co¡ro hcnros

cxplicrdo

:::lji,?,;A:1r.,

C.trsccr'rc¡ltcrrcnrc, cs necesario en gcncral

agu't- tiel circrriro 11e corccrores, ctlsl)oncntos tlc las c<¡nll guracion

utiliz¡r urr Lnrcrc¿rnrbr:rcLor p.,riL scpacar er o prirnario, dcl circuiro clcl agLra ac rcd Dc csra form:r.

a";;;ü i;á:'"#:Ji:i::*X1t"T:X:l;.;:;',f :..l.i,,ii:::::l'::i:: J,.;:i del costo.

"rá.po,iiá"o pr¡cdc scr l-unción

Eli

Fig. 贸. Lo energ铆a dc apoyo puede pasar al circuito solar por mezcla en el acumulador inferior, lo cual es nefasto para el rendimiento global del sistemo.

Fig.

l ermosifón can roso dc c\pans¡ón

abierrc. Fig. 10. Ternosifón

con t'aso de expansión cerrado.

Las conñguraciones estudiadas admiten dos variantes, cn función dcl sistcnra <1c presurización del cirtuiro. De esra forma renemos las ins¡alacioncs con vaso de expansión abieno (ñg. 9) y las instalacioncs con vaso de expansión ccrrado (ñg- l0). La selccción dc uno u orro srstcma cs un aspccto dc gran imponancia, que analizarcmos posteriormentc. l,t9

a6ua calt€¡ rE a coNSUrO

acr.ltllJLAooS 0€ acua

coL¿cTO¡€s

€VTR ADA

O€

AGUA

a L0s coLacIoRES

coLEC fOR

soPoRr€ r¿raLrco

Fig.

ll.

Sistema terntosifónicct con acu¡nulador verrical.

SUR

(ttu instaluci¡iu tcnuo.v/iitito oúrytutk¡ u lo ttrrc:o tlt, l¡tu

vit,it¡trkt

::..¡1:-?r,r¡.TF:,";J",ffi:';'J""1Í,*,T:i,,"Jtff

::^0il,;j:

visrade encicncia der sistema

mf""::ni:$:i:*: si j::ones de espac o hov día se ""ll ""iili"Ín'; "1':::gH:?; l::il'i'l1f;:","::H"l;?Jlü!i.,.ü:1,!l-:t;:i%:1.;1u.:n:?Jif Ia de .avo. ñ^uiri¿áá'y".i*.'.o,,. ;?1,''.T: ;:;lttablementc

['iy. l)

",ff :::g:1: y, rógicamcnte, ia más

/usial¿tción tenno.rifónictt b.tto et t¿Jo.!o.

_---

ffiE

\r t l tr(t

((,tila(lo llor tt,nnosi/in .l

Suministro

Fig l4b.

Esquema de un cor:tpacto ternrcr¡fónico.

zo¡rA

LtE¡ r€

---- _l9tt Flt1. l:i.q 15. Intu/aúón

Iailla I.

{( rtntit!lón¡ca dcl¿ctuosa¡.t(ntc ali.rt:ñrrtlo. ol

l)l;¡¡nct¡,,¡r:,.,,¡rr.'nrl;rtkr

\¡cu (l¡i el,iector({ inftrio¡

/r 0l l? ,

() 0i

ltttlr,,[ttt.

.\r(:¡ r¡'j (,'f,\'t,,r,.\,irr¡rr.rirrr.¡ i ¡¡¡ l),.r.jr,.,:rr,(f¡^r¡r,rt ¡/ 1),,,,r. 1 )1,,, 1,,: ..rrl:j r¡I) ::nt¡,. ,,1,.(r,,, v(lcf\,\rr0

l¡ .l

ntut

Ii¡,'il instirlilct()ncs l)l)r tcrrn(,\tlr)¡l

r/,\,,,,.,.,.,,,i.,, / t),.,,,,,.,r.,,...,..,,.,1 '. r¡! {¡., I . .t,... r.. ( ' ' l:r:l

''., :'

ttrttr ¡trrrc tlcl atut¡tuktrlt¡r

llI

'15

l.)

r,.,:j,r,.,,

,,lrl' '/

l 1

Fig.

Esquena dc una distribución con retorüo. Lo bonúa B funciona perklonenlarlcnlc, .!l nlettos

durontc las ltoras en que sc efcctúa el consumo.

l:ig. ). Uno válwfu dc tres t,ios cononlado por un sistann lc rcguloción (R) hacc que, scltirt kt rcnpcrautrrt l rctorno, lu corricntc vrclvo al ocunulodor A o tl /1.

ouo

E. our

il¡or

Aguo frio Fig.

fonn

Alguno

co¡aonte

E. ouxil¡o r

Aguo frio

dc reparación material es neccsaria enlre las dos zonas dc resema (la solar y la

ou.ril¡at) pdro evitar o linttar la nte:cla de energias.

Esta disposición, que resulta casi obligada en las grandes instalaciones en las ira; mucho recorrido del agua en el secundario, puede provocar ia destrucción del er..,,';lii'rio térmico solar si no se diseñan adecuadamente (como en el caso I de la

cuale-,

fisura

5).

r----

RETORIiO

Aguo coliroto

1l I

E. solor

E. ou xiliar

Aguo frio F¡9.

La concrión o tlisposición de la tubería dc recira¿lación et nruy ¡rnponante- Ea el coso de lo

trayectoria I hobrti mezcla de cncrgias.

f--.--l

mq aux¡liqr de opoyo inlonlóneo iste

tl ili:

l_;7

lz¿t:

li:,|; ,,,?ri::",

I:it.

frio

"uxilior

dc apo.ro cs oportatlo oqui itrsrantdneamentc-

tstc discio o rcspcto cl

Bte

esqucnw respera al conqlttttcttto

scguntlo príncípio. pucs lo energio solor no cs consuntítlo

ctn prioritlttcl

' i

la válvula dc tes

lonna que'

J. no sco suficicnte para el consumo. desviará i"i"lprrii,ri i, it "iíÁiliao, -loí 1iruLdo L ta izquierdo¡ juego lo energía auxiliar' en to ,irí¡cnie ¡ica a acumulador de Ia derecha' entrando Fis.

Este diseño respeta el tercer principio' pues

vías actuorá de

cudndo.

¡ ¿

É F

SAtroa

Tl ltl

ilT

|I 1i tr ENIRAOA

Fig.

Conexonatlo tn puralclo.

Cone¡íonad¡¡,:n serta

5ALIOA

["lj Ei

t__:: l

ir:

100

,_----, __

ÑfRADA a

sar.r0r

ENfRAoÁ

|'.ig:|)l¡ru¡¡l¿ltj^Dt!.\!o.lor)}1I¡(l0P0|||'|J?ruPas¿.Ir(|(a|L,(.|o|a)(|1!t¡.||'|)]l¿(í|]|[().|

E{ ¡RAOA

/1.q a.

u.\'!!t It,rnt,tlo

,Dt,¡uttti,.' r'ttttL' l (lr'r L Ir( \l r,!r:ier¡t

por

Írt:s grulo.t tlt,

tk¡: r-olectors.¡ cn ltra/t,l/),,t).u¿¿ i.!!pt),

[:l discño (lc la bateria clcbc rctlucir al máxin']o los rloh¡ics cambios iic tiircccicin clcl llr¡iriir dejen una zona al:ta dorrdc se pueda f-orm¿rr un¡ brn'bL¡ia de airc. Si sc.ri"s. cstc cus.r. .' tnlprcsctndrblc situar ul p,urgad<x automático cn el punto más aho.

q'c

t,aS rrltCrCOnex¡O,nCS entrc cC¡lCCtOrCS cS urt purllO CrítiCO del ¡rlrtnt:ric (|e l;r i¡tst¿l:rtio tr. tcnicndo c'r cucnta las dilaraciorrcs tórnricas, los pr,,blcntas ¿" ol;n.nnr,",1i, l;l rdstslctlririr ll l()

ias concxtotrcs, tempe¡arurN clcvadas. No podemos hjar una tenlperatura para el disciro dc p.ró ésta. dcberán soponar al menos 120'C. crcirl Las inrcrcon¿xiones metálicas rígidas soportan bien la tenlpcratura pcr() luedcn qLIc lrJac¡oncs consrderar dcbcmos utiliz¿rlas proble mas de tlilataciones y alineamiento. Para dc la dc iratcl'ia dcl conjunto por dilataciones p"rmitan posibics movimientos producidos cs pcro costc pfobLemas. st¡ estos presentan no colectores- Las conexiones metílicas llexiblcs elevad o.

FinaLnrenrc. la urilización de mangueras flexibles para conexiones elimina los problcntas rcsistcnci:l tlel de dilatación y alineiimiento, p"ro ,"qri.r. prestar atención a dos cuestiones: l¡ L-:r sclccción dcl conexiones. material dc la tuberi¡ a rernperaruras el"rraáas y Ia calidad de las Lrtilizrincltr es factiblc cual material debe asegurar Ia resistencia a tempe¡atufas de 120'C, lo tuberí¿u de gornas sintéticas.

tralos La conexión de tuberias flexibles mediante abrazaderas proporciona ctr general fugas Asirnismo' produciéndose tiempo' el con resultados. Las Inangueras resultan dañadas que puede no ser tanrclo cn los pares de apricte :rdecuados varian en un margen estrecho' conexlones crl los crlretllos' auan,o po, cl iistalatlor. Las mangueras para agus calientc con pef() (icbc l)rsstarsc lclecuados, resulrados proporcionar qt,e exiitc,r cn el ¡Icrc¿rclo puedci ró¡icas de m¿rtc..lcs rcsrstentes e'ipecial atención a las lLrnras irtilizaclas. Son adecuadas lasjuntas n ,",npar"ruro, de 150'"C y compalibles con agua caliente' C En la lrgLrra (7) se muestra una instalación solar para obtenciÓn dc A grtrPo por 7 colec¡ores 56 colectores-dispLrcstos en 8 grLrpos en paralelo, con

¡i.,.i.

l0l

I'lono

pluntu

un conpo de 56.olcctorls.

S lLrrrrr'r(l¡ I)of

l'ig. 10. Cuupo tlc ct)ltctarei Jornutlo por hilcras dc 9 clctยกtcnlos cutkt

tยกK ยก(M

Iastalaciรณn fornuda por.rlilas de 4 colactores.

utta.

.,,-

".--::>-

.',.'/

)

(2) L

F¡g.

t2a.

Esrc diseño tiene

el tiergo

ttc

que,

ii.lo

r'ólwla dc rerención ( l) se estropca,ll aguá calieirc lucdc pasd¡ a la red de distribución dc ogo fria.

r'it. l( i(¡

Fig. l2b. Dise¡io ntás correcto quc el da la figtro I2a, pucs c! oguu calicnrc ticne un único co¡uino p os il.tle.

Al ctror cl inttt( unbittlor a ua nitt,! inftrit¡r ol att¡¡uLtlo¿lrn

ú.¡kr

d t,/i,(to

trt-tno:t¡lt¡t

!trt(tt)

Si el intercambiador solar es intcrior, dcbcrá esta¡ situado en Ia partc in[crior dcl acumulacior, mientras que la aplicación de la encrgía auxiliar sc hará en la superior, lo cual lrene- la vcntaja de propoicionai el agua calienre inicial a ia temperarura fijada más rápidanrente. Sin crnbargo, este diseño adolece de .los graves tncorvenientcs;

Si los deflectores interiores pafa la ent¡ada y la salida del agua están ntal diseñados, lo que ocurre con frecucncia, el agua del acumulador sc agita y se mezcla cada vez que se usa el A.C.S., destruyénclose la eslratificación y juntándose la cnergia soLar y auxiiiar, esto es, mezclándosc el agLla calentada por anttros lo qttc va cn conLra del cuarlo principio. Así, la energia solar esta¡á rnal Lrtilizada, siendo la auxilrar la reainlcnte encargada dc caisnlar el agua por encima dcl punto de consigna fijado por cl lerntostaio. Solamenlc sc estlrá usando plenamenre la energia soLar cuando las condicioncs dc captaciÓn y consumo setn tales que ésta sea capaz de calentar cl agua por encima dc la lenlpcratura de consigna, evitandb que entre en acción la energia auxiliar'

fig. Ia. La placa perftrada que tlivíde al acumulador avuda a manlcner lo estratrfcacrón en ¿l ¡nismaI u tuh¡río dc trozos, rin emhur?o, ttende o J¿strttrla

Con el anterior cliseño la renrabilidad dc la instalación sólo sc logrará si sc regula

convcn icatemente el termOStatO a una tcntperatura baja y Sc intcnla aprovechar ¿l nl¿rximO cl :tp-:ric solar, procurando minimizar cl consr¡mo cuando la energia auxiliar estó ac!ivada' Algunos labricrntcs, para no dcsrnrir la cstratificación, separan in¡criormentc cl acunrulador e¡r dos zonas mediante una placa perforada.

S¡ la cstratincación está bicn lograda ocr¡rrc qtre. cuan<lo la insol¿cióo cs insutlcientc,

solamcnte

la partc superior del act¡mulador (la zona calcnta(la por la encrgía dc 107

:rpoyo) tienc agua cillieftre, por lo quc a ntcnos que dicho acunrulador llay;t stckr pievisto con rlna capacidad muy superior a La de un lernro eléctrico conve¡rcionitl. cotr el consigrrie'tc cncirccinricnto, se corre¡á el riesgo de no disponer de agua c.'licntc suficiente para las ncccsiclades de consumo diario en periodo de prolongada nttbosiclacl. Para ¡;aliar el :¡ntcrior inconvenicnte puedc aurrentarse, cttatrdo las condiciot¡cs siltr tlcl agua calentada por la energiu aLtltlt;tr ltctliarltitr ',rtrr'-'cl lcrmostaro y obrcner nrás litros de agrra a la ternperatLrl'ir de utilización (.lf) '(') añaclicnclo cn cl pLrrtro dc consumo agua fría cn unzr cierta proporción. Esta sr¡ltr.:i,1n clcbc scr cvitacl¡ sicntprc quc sea posiblc plcs. aPartc dc llcva¡ apa¡ciaclo ttn ¡l¡¡rirt gasto, la nrayor ten-lpcrattrra puede afectar ncgativamenlc a l;l insLalación' aclvcrsas, la rcrnper¿lura

Dc lo anreriormente cxpucsro se deduce quc la opción de un sLrbconjLrrrto tinico it¡rr,,r',r almace nan.ticnto no es la idónca, aunque en aras de la simplicidad o la cconomía pr.rcclc scr aceplable sienlpre y cuando sc conozcan perfeclamente sus caractcristicrs c illcorlvcnrcrll-.

4.1.4.4 Energia cle apo)'o situada

en un segundo acunlulador alinrent:ido por cl

pflnlcr0

Fig.

15. Iil

atuntuk¡tlo¡ ,!, lu t:quit'rcla cs el .;olar y cl

lc h

derecha ¿.ttá ali¡¡tcutudo por uno

tncriit

,1,

aPo) o

Lstc cliscño pernritc aprovcchar al máxirno la cncrgia dc origen solar :rplicántltrlir sobrc cl agua fria, nrienL¡as que la convencional de apoyo Io hacc solanlclltc sobre cl agrra prcc¿rlcntitriil por la solar, rcspcraodc' tlc est¿ forma cl principio dc separación de a¡nbas.

Si sc dcsca disponcr sicnrpre <!e una canti(la(l dc agua lista par:t cl cottsttnt<r it tttta tcn!pcratut'i! (lit(l¿r, es pcccis0 nr¡nlcncr cl scgrrrrclrt:rctttrttllll(l()r a trila tcnlpcÍatLrfil ligcriür]c¡ltr 108

supenor l)¿fa cvrrar quc, dcbldo a la estratiñcación, la pane inlerior no descienda por dcbaio de la lcnrpcrarura minima rcqucrida. Sin una adecuada regulación pLrcdc haber.n t,po .1. diseiios un cicrro desperdicio cle energía, en contra de lo que recomicnda el segundo"st. principio.

Fig. !ó. lil toluttadar cle lo derecna sc manuene o una tcntllera{uro t!c co¡t¡i!tut ttrcrliontc cl scrpctiu calentulo lt¡r utn litente cxterior

4.i.4.5

Calentamiento de apoyo i,nstantáneo situado después del acumulador de agua liente solar

sistemas de apoyo instan¡áneo tienen dos características gcnerales, que ios diferencian , ,losLos de srstenras d€ aporte de energía auxiliar en el acumulador o en un depósito secundario:

Rcquieren alta poiencia instalada, ya que deben ser capaces cre calentar de forma ¡frsrantanea todo el consumo de agua, desdc la temperatura de red a la de consumo. para cubrir los días sin radiación sola¡, o las ocasiones en quc sc oroducen consumos supcnores a los previstos.

Su rcgulación es más complicada, ya quc la potencia dcbc variar en función de la tcnrpcratura dc entrada. Por el contr-a¡io, en los sistemas dc aoone en cl acumulador b¿lstr un termostato qu€ corte el sistema de cnergia auxiliar cuando la temperatura cn cl dcpósito alcanza un determinado valor

. Eristcn rruchos tipos posibies de sistemas en linea, utilizanclo como cnergía auxiliar, electricidad, qas, fucl o cerbón, pero, en lo quc sigLrc. sólo haremos refc¡encia a los sistcmas cconónriclrnlcntc virblesEI discño del sistema dcberá tener en cuenta dos aspectos:

El dimensionado dcl sistcma asegurará el calcntamicnto de tocio el consumo ¡iario

prcvrsto hn-sta la ternperattrra dc diseño.

109

quc dc la lemperatura <jc salida' de fornla El sistema lendra, cn todo caso' un control 50 a "C superior no será át utilización preuiita' que

ésta no sobrepasc rn

"'ni"'u't""'u viablcs los siguientes sistemas de aportc la actualidad son técnlca y económicamente de energía attxiliar en serte: tipo de. insralaciones y en especial para los a) Calderas de gas: Son adccuadas para rododisriibuidos (figs' l8 y l9)' sistemas unifamil,ur", y-ntuti;fun'itiarcs E,n

Caldcla de gasóleo: Son rentabLes rinicamentc bien deñnidos Y cn calefacciones'

en aplicaciones indrLslnalcs con pfoccsos

industriaies CaLostatos eLéctricos: Son aplicablcs a insLalaciones

-v

sistemas de calel-¡c-

clon.

enlunción de la lemperalura dcl agnu' especktlntt'nrc Calenlador mwal de gas de polenckt voriahle tliieñatlo pora inslalaciones Soldrt I Fíg-

Calderas cle gas o ciudad' ticrlcn un conjttnto dc c;tt¿tcLas calcleras individuaies de gas butano, propano apone en linea r¡ás aclccrtado ¡xrra de tcristicas c¡rrc las hace."r, in.ruin'Ut"*"nrc' tl'sisie'¡u las instalacioncs solares: del agua calientc' mcdinntc llt Pcrmitcn controlar fácilmcntc la rcmpcratura dc salida

rt0

rcgulación clcl Paso tie gas.

Só1o consumen el combustibre exactamentc necesario, ar regurar la porencia aDortada. El coste de ia caldera y la instalación es bajo.

El mste del butano y propano es inferio¡ a la tarifa eléctrica normal, aunque quiás no.a la tarifa nocturna. El coste del gas ciudad es inferior a rodos tos demás combusIl

bles_

No afccta al sistema solar, es decir, no interñere con el acumulador pnncipal. En instalaciones mulrifamiiiares (fig. )9) individualiza er consunlo dc energia ar"rxiliar, tiempo que permire medii con sencillez los consunros individLral!s, a 1l-]..?ro (lt a t n bucron de gastos "fe.ros Luando se apiica en instalaciones por termosifón fo¡ma un conjunro aurónomo, que no requiere energía eléctrica.

Ftg.

/,1.

.\ttcrrrn nuxiliar de

gas

pora úvicnda unifatniliar.

o REO

Fig.

S¡stclro auxiliqr de

gas

para viviendo nultifaniliar.

l:iit:'#'r,i:;xi:iin::.1ti:.1T",;iñüifi ;#*',::,riix.^HJ*: l'-.::iff tambión, con toclo óxito, en insralacio"", i"árr,lrl"ü ¿. .oi"in..¡ón ,oln.. lll

Tebla

Poder calorífico de algunos combustibles, en kcal,/kg Fuel-oil Gasólco C Gas ciudad Gas natural Cas propano Cas butano

9700 9800 3700 000 100

000

Algunos tipos de calderas de gas no tienen posibilidad de regLrlación cle la temperatura dc salida, con lo que su rentabilidad disnrinuye notablemcnte, ya que, si cstán encendiclas, rec¿llcntarán cl agua aunque llegue caliente dcsdc el depósito soi¿r. La única solución es e¡rcender el calentador en los dias que ei sol no puede calentar el depósito y apagarlo al ternrinar de utilizarlo.

lrig.

20.

Reg ación de un siste¡na auxilior insrahtóneo dc opoyo. R, Regulador. V, Válvuta tle rres t,ias.

Caldera de gasóleo Las calderas de gasóleo requieren un circuito auxiliar formado por un cambiador dc calor cuyo pnmario es el circuito de suministro de agua caliente y cl secundario cl de la caldera (fig. 22).

l12

Fig.

21.

Sístana de opoyo instantáneo dotado con luberio ¿c b)-Pasl.

CONSUMO

Fig.

22.

23.

Sistema tte apoyo en serie mcdiontc caldcro de combrzstible liquído.

Calelocíó¡ sokrr con opoyo eléctrico cn línea-

-L --y{Aguo lrlo

rt-]_I L_

l:ig.

/aciodo ot¿tontritica: visión principal.

4 Electroci¡'culador. 5 Rcllcno. 6

l' __t

Expansión. 2 Ragulodot. -J.!r.ilc¡r¿¿ ottxilior L/c ctloro.

l-imite dc rellcno.

3.2.3.2 Protección contra la ebullicién Las subidas de temperatura excesivas pueden producirse en las instalaciones que están fuera de servicio, ya sea temporal o permanentemente, como ocurrc durante el verano, o bten cuando una ausencia tempoial de los usua¡ios suprime toda extracción de agua caliente. Si el fluido caloportador es un líquido orgánico, su temperatura de ebullición está, en general, por encima de i80'C y el peligro de ebullición es nulo, al menos con los colectores planos actuales. Si el fluido utilizado es agua, incluso con anticongelante, los riesgos de ebullición o de sobrepresión del circuito son reales, y las precauciones a tomar para evitar sus consecuenclas deben ser cuidadosamente estudiadas.

El riesgo

i) 2)

se sitúa

principalmente en dos puntos:

En los colecto¡es. En ei aimacenamiento.

Ebullición en el circuito de los colcctores En el sobrecalen tam

ien

to dc los colectores que utilizan agua, o agua con ant¡congelante'

se presentan lres casos:

Si el circuito es cerrado pero provisto de vaso de expansión aL aire librc' el agua, o la mezcla dc anticongelante con agua, entra en ebullición y el vapor producido va al exterior. Los inconvenientes son: 99

Tabla

Dimensiones de la tuberia de cobre ren milimcrro.,. E.^^"^.--

Diámetro exterior

,.-

nominal

'18

2.5

16 96

urametao rntc¡roa

6 8 10

4 6.5 8.5 r 0.5 i 3.5

6 8

16.5

20 26

l3 40

19.ó

25.6 32.6

25 32 39

39.6

51.6

ói

60 11

80 r00

Ei tubo de cobrc rcsisre grandcs prcsiones, según puede aprcciarse en la tabla Tabla

Resistencia de las tuberias de cobre. oominal (mm

Diámetro cxterior nominal (mm)

0.75

Presión dc tra 6 8 10

102

78 63

l5 l8

49 40

220 I46 0 88 68 55

69 53

27 22

20 63 80 100

(

29 23

La única iimrtación real pa¡a la generalización total del uso del cobre en enersía solar se presenta en grandcs rnstallcioncs. quc necesitan ruberias con diámetros superiorcs a 54 mm, ya que para esos diámetros el precio de los accesorios es elevado.

galvanizado.-Es muy usado en fontaneria pa¡a t¡ansporta¡ A.C.S. No debe usa¡se .Acero circuitos primarios, es decir, en circuitos que van de los colectores al almacenamiento, debido al fuerte dererioro que la prorección de zinc sufre con tempe¡aturas supenores a 65 "C. e.n_

Acero negro.-Como hemos dicho, sólo se debe utilizar en instalaciones oue ¡eouieran grandes caudales. y únicamente en circuiro primario, puesto quc no está permitido su uso en li.:onducción de A.C.S. por sufrir oxidaciones que perjudican la porabilidad del agua. Es más ollrctl óe trabajar que el cobre y tiene mayor espesor de pared, por lo que los costes del arsLamlento para recubrirlo son mayores, y además hay que pintarlo exteriormente para protegerlo de la cor¡osión. La mano de obra que requiere es iambién más compleja y.o.ior.. t05

Tabla

Comparación dimensional entre tubos de acero y cobre de diámetro interio¡ equivalente. Tubo de acero est¡rado

Tubo dc cob¡c

Diámetro Diámetro Espesor Diámerro

P€so

nominal exrenor pared inrcrior (rnm) (mm) (m. 3/8"

21,3 26.9

t/2'

Tabla

2.35 2.35

lineal

(k/m)

Tr,:bo de accro esrirado

l.l0

22.2

t.4l

Diámetro

lsxl 15 l8 x 0.75 18 25 x 1.5 25

I 0.75 1.5

r3.0

0.19 r 0.361

16.5 22.0

0.934

Tubo de cobre norn rn¿les

(mm col.

Diámetro lnteior (m.)

mm)

l5 x I l8 x 0175

21 6

Espesor

25xl

(mm) 0.'7

Diárnetro

Peso

intcrior

hneal

pared extenor

(mm)

(kE/r,)

(cm'lm)

6.5 6

0.152 0.196

0.15

8.5

0.i94

0.75

10.5-

33 28

0.033 0.028

5'7

0.057 0.050

311

81 78

471

Resis¡encia (recocido)

Uril

Rorura

(kp/cm')(kplcm?)

220

18 110

388 550

0.087 0.078

3t4

444

143 133

0.143

49 68

244 138

Jol,

214

0.214

199

0.47 5

201

0.201

275

314

0.314 0.302

284

0.284

13.5

0.299

0.75

r6.5

t.2 1.5

0.016 0.013

251 314

0.252

0.39 u,

0.5 87

0.698 0.860 0.75

ItlmJ

UNE 37.141-76.

'r 11

0.75

25.6

(-"n')

Capacidad

5.1

t4'7

0.236 0.308

510

1.5 t26 t.2 1.5

102

IOÁ

lnteno¡

188

al rga

(mm col. agua)

22.4

Sección

0.140

Pérdid¿ dc

r3.0 r6.5

Caracte¡ísticas de los tubos de cobre comprendidos en la norma

tz0

106

(kclm

Dimensioncs

(flm) ll.2

mm)

carSa

0.75

(mm

Pérdida dc

exterior

(mm.,

(DIN)

3/4"

lineal

0.75

t6.6

t/2

tntearor

interior

3/8"

Pcso

pared

exterior mm]

Diámcrro

(pulgadas)

(mm)

Diámctro Bpcsor Diámetro

Pérdidas de carga por merro en tubos de acero y cobre de diámetro interior equivaiente {calculadas para un caudal de_comparación de 6 iit¡os por minuto). Obsérváse que la perdrda de carga siempre es algo menor para el cobre.

Diámcko nominal

Tabla

Dimensiones nominalcs

69r

531

0.53 t

0.899

515

0.515 0.491

l.ill

49t

0.951 32.6

1.134

r.405

I00

855 835

804

0.855 0.835 0.804

44 54 69 34 41 53 27 32 4t

220 269 341

Ió9 206 264

t33

t62 206

Tabla

Características de ios tubos de cobre comprendidos en la norma

UNE

37.141-16.

(Continuación).

Diáme¡¡o

Espesor

Diámetro lntenor

Peso

Superficie

Sección

lineal

pared cxlenor

tntenor

(mm)

(kclm)

(crn'lmi

('n.t)

40 39.6

1.14ó L 369

1.5

1.2

51.6

1.5

ex(enor

(mm) (*.) I

100

Tabla

t257

2.091 2.043

t02

t29

2827

2.827 2.'734

22 30

I l0

4356

4.536

1i6

7238

.238

7088

?.088

l16.

1696

1.5

2.579

3.41 I

1.5

't'7

3.292

4.362

2 2.5

5,840

6.8 r5

3142

I l0 LJJ

l195

1.172 2.202

2513

Rotura

2091 2043

r.699

1919

Util

lkpzcml)1kp,zcnr:j 22

t232

(l/mJ

Resistencia(recocido)

t.251 t.232 l. 195

3l9

1,2

Capacidad

4657

2'7

169

149

Dimensiones normalizadas de tub€¡ias de acero estirado. O nominal cn pulgadas

O exterior en mm

Espesor minimo en mn1

Norn¡a D'lN

l/8

t0.2

t/8

10.2

t.57 t.15

1/8

t0.2

2.32

2M0 /61 244t /61

2439 /61

t/4

13.5

1.75

2439 /61

1/4

3.5

2.06

24.40

I/4 3/8 3/8 3/8

13.5 t1 .2 11 .2

t.7 5

2439 /61 2444 /6r 2441 /61

t/2

zt.3

2.06 2.54 2.06

L/Z

2t.3

2.32

26.9

2.85 2.06

t't.2

1/2

3/4 3/4 3/4

26.9 26.9

2.32

33.7

2.85 3.55 2.54 2.85 3.55 2.54 2.85 3.55 2.85 3.20 3.94 2.85 3.20 3.94

33.'7

t'/, t'/, l'/

t'/, t,/, tt/,

42.4 42.4 48.3

48.3 48.3 60.3

2'/

60.3 60.3 16.1

2t/,

76.1 76.1

2'/,'

/6t

2441 /61

2.85

2439 /61 2440 /61 244t /61 2439 /61 2440 /61 2441 /61 2439 /61 24/'0 /6t 2441. /61 2439 /61

z¿rn /61 2441 /61 2439 /61 2440 /61 244t /61 2439 /61 Z¿'.ú /61 2441 /61 2439 /6r 2440 /61 2441 /61 t07

Tabla

Dcnsidad, caior espccíñco y capacidad calorítlca volumétrica de algunos matcriales. LaPoL¡udu

Densiciad

(g/cmt) A gua

1.00

Trozos de hierro Trozos de alu m inio Roca

Ladrillo Trozos dc

Tabla

horrnigúr

Sin huecos

.00

l.8l

0.il

2.74 2.64 | .91

0.21 a.21

:.:¿

wLv',"!á

volumótrica (callcmr

Calor especifico (cal,zg "C)

'C)

Con huccos

1.00

0.86 0.58

0.60

0.5 5

0.3 8

0.20

0.39

a.21

0.2l

0.5

0.41

ió

Tempei'atura a la que sc produce el cambio de fase y calo¡ lalenle de reacción dc algunas sustancias. Tcnrpcratura dc

Calor de

tra nsición

reacctón

(cal,/8)

Sulfato de sodio decahidra¡ado Na, SO. ' i0 H:O (Sai de Glauber) Tiosulfato de sodio pentahidrarado NarS:Or'5 HrO

Parafina

46 0

Hielo

I)rz)T¡

CION

HIPOTETICA

DEPOSITO.

Estroti.,/icación del agua en un depósito.

Fig. v

Acumulador vertical usodo en energía solar, convenienlemenle aíslado con cspuma de poliuretano Jo n¡rtc inhrior lcl n¡ir¡nn purdc ohsennrrc un (rurto dc.slqttrirlod.

rcclhierin.n" tnn ñn¡/¡ nlictírn Fn

Fig.

Desfase entre.captación y consumo superiores a 72 horas (calentamicnto de A.C.S. en segunda vivienda para fines de senana). En este caso el volumen óptimo ael acumulador habrá de determinarse por medio dc un balance de péraiOas y !anancias energéticas mediando, ar propio tiempo, la oprimización ¿.1 alia.iento del mismo.

Moderno acumulador solqr en.el que se han integrado el circulador su conexión can los colectores. (Cortesía d¿ SHARp Coróoratio .

y la regulacióa y esquema de

l21

Intercambiadar exterior colocado por debajo del nivel del depósíto de almocenam¡enlo, Se produce el"eJbcto termosifón durante el día, quedandó bloqueado durante l(I noche, por cnfríantiento del intercanbiador' 1 Intercambiador exterior. 2 Acuntulador. 3 Circttlación noclurna inversa.

Fio.

Fio

Fig.

Fíg.

t34

Acumuladores con inrcrcombiadores de simple y doble serpentín helicoidol.

Acumulador ver¡icol can intcrcotnbiatlar da

hoz

tubular.

GRTFOS

f ^*^ Fig.

".o

Acumulador horízontsl con intercambiador de haz tubular.

\r'.\'-

Fig.

Circulación natural tlel agua alrededor de un serpentín..

Fig. 10

Fig.

Acumulador con doble envolvente.

T ,ooo rlro, l

Fig.

Fig. I3

. Los dos tipos que exislen en el mercado son de haz tubular, que puede ser de acero o de cobre, tal como se muestra en la fig¡,¡¿ 13,.o ae phcai Ae uce.o ino*,¿uUt. (figura l4) que son con dife¡encia los más utirizados poi sus múrtiplei ventajas, entre ias que desracan las siguientes: Alta calidad del marerial, que garantiza la duración y por tanto la rentabilidad. Son modulables sin más que añadir o quitar placas, lo que permrte una lácil corrección en caso de error en el dimensionado previo o ampliaiión ci-e la instalación.

140

: FíC. l4

- Poseen gran facilidad de r¡anrenimienro, ai ser desmontables y de fácil limpieza. - Tienen una exceiente eñcacia, debido a su funcionamiento a co¡t¡acorriente, según se aprecia en la figura 15, lo que permite una gran potencia de intercambio con un pequeño tamaño.

Están disponibles en distintas calidades de acero inoxidable, en función del uso a que

se destinan, ya sea A.C.S. o celentamienro de piscinas.

Fig. 15. Sentido de lq círculación dentro de un intercambiador

de placas.

Para el dimensionado del intercambiador de placas es preciso acudir a las tablas del fabricante o pedir información co,ncreta para cada caso. Una tabla de prestaciones de un inte¡camb,iador de placas se expone a continuación, como ejemplo. En todo caso, se recomienda dimensiona¡ el inte¡cambiador suponiendo que la potencia térmica a transferir expresada en kilovatios sea igual a los dos tercios de la superficic colcctora cxDrcsada en metros.

l4l

Tabla

Potencia de intercambio de un típico intercambiado¡ de placas, en función dei núme¡o de ellas. Condiciones de temperatura: Entrada del pñmario = 55 "C. Salida del primario = 45 "C. Entrada del secundario = 45 "C. Saticia del secundario = 55 oC

Númc.o dc placas

Prima cio

¡n,...uLil,uoo. c""d"l(Yh) 6

1500

1.5

2000 2500 1000 3500 4000 4500 5000 5500 6000 6500 7000 7500

1.4

2.2 2.2

dc placas visto dc

lrcnte y

l0 32 3ó

l8 42 48

f ig. 16. Intercambiador

Caudal

(yh)

Pérdida dc

carga

Polencia

(kcal/h)

tm c.4.,

i.l

t42

Pérdída de carga

500 ¡000

Secundario (A.C.S.)

lcolector)

500

1.7

t.6 1.8

1.7

1.9

2.4 2.0 2.1 2.1

1000 1500

0.5 0.1 I.1

2000 2500 3000 3500

1.3 1.3 1.5

4000 4500

L5 L7

5000

1.8

5500

I.8

6000

1.9

6500

2.0

7500

2.1 2.1

5 000

l0 000 l5 000 20 000 25 000

t0 000 35 000 40 000

45 000 50 000 55 000 60 000 65 000 70 000 7i 000

perfil con una canJigurqción ninina dc un par le

l-ig 17. Atro ntodclo

de intercanbiador de plocas, con deralle de uยกn

las ptocaj_

I4_l

l:ig 18. Cuatro ¡tr.¡dclos dc acunulutlorc.r. trcs con intL¡ ctt¡nbiadorcs y uno sín inrc¡.canhiadctr. ((lorrcsio de INTERDOA4A). 144

/ I

l.Z.t.t

Tipos de aislamientos y caracteristicas técnicas

que La elección de un aislamiento viene determinada por varios factores' entre Los

\oesucan:

Bajo coeficiente de conductividad. Precio bajo (inciuida La coloceción) Colocación relalivamente senciLla Gama de temperatuta adecuada Ser ignífugo. No ser corrosivo para las superñcies con las que estará en contacto' Ser estable y no enmollecerse. Resistencia mecánica buena. Peso específico reducido.

Tabla

Características de algunos aislantes fibrosos'

Presentación.

Tempera{.

Utilización

limit.

AMIANTO

Boüa, placas

Fib¡as conas Fibras

Coquillas

FIDRA DE

Normai

naturales o artificiales

Pcso

)

m¡lte)

i{]ro

Muv débil ió0 a

agLo-

Coef. conductividad (W,/ñr. K)

cspcciftco

mec?mca

600

700:q

Resislcflcia zl

l{esrlc€oa

No (salvo ivfuy bucn En

VIDRI0 Btr.ado Refractano

FIBRA N'f INERAL Bti¡ado de ¡oc¿s

Igo¡fügo

500

Con rcsina dc vidrio (mecánico, chorro dc vapoi o de gas)

Corrosió¡

200

0"c "c 100 "c 50

mclanles bucna

Débil

Total

Según resl¡tA

Según

rcslna

feslfi¿

N'luy débrl

4a200

004 0.042 0.047

0,C

0.019

i0'c

0.01I

0.016

ii]O

vaf. con acslna

Borra, placas

600

Coquillas, fibras con agiome-

700

Dependc Toral oct c0nle- Salvo con resina nido de sulfuro y de

ü0!e

Bona, piacas

ANIMAL Y VECtrIAL

Coquillu

Según

MUY débrl

l0al00

0"C i0 "c

100

resLna

0 úq a 0.0{2 0.12 a 0.043 0.$11

r 0.0i7

¡esi-

FIBRA

Débil

Muy Media MIY 200

nalo

ü.04 tc¿V

hr¡t

mala

Anhcondensados

Tabla

Presentación.

Características de algunos aislantes granulosos'

Tcmperat.

Utiliz¡ción limite

PERLITE

A grane!, grá-

Ma!enal volciinico expandido

nuLos, placas,

VERMICULÍTE

Ignifugo

:-óucn

Resistenci¡

Peso

especifico

K661encla ñec¡Jrrc.l

Débil

Mala

1000

No (salvo

aglome' rante).

D¿bil

lvtuy bucn (salvo agrom.) aglom.)

(según

MUY

débti

CoeL condüctiYidad

(!v/m.K)

)

agua

40 a 100

coquillas, Baja temperatt¡ra

Fab¡icación Silicato de alúmt- de hormigón na y magnesio ex- refractario. Coquillu, pandido

160

-200 +900

a^-* ;;;

70a

lL0

-i0 "c

0"c

0.04 0.045

0.052

100

0.0i8

0.092

100

0.095

Tabla

Características de algunos alslantes granulosos. (Conrinuación)

prest¡tació¡. Temp€rat. t'

Uti¡izáci{in ,'r',"

pnncipal ("C)

KIESELGUHR A granel,

pta- e00 *

*1"'.-.?"i{i ü'",'*il'nll **

á[fr;ü','iÉi,i

^ C*'osión

_] Igci- Resistencia Rdstenda Peso Locl . al especfico ^ .conductividad f"Co ;j];J -

ll'f.t'lig pasta

Débit

,*.,00

Yií buena

,fi5

Bjl

r00"c

00ó

0.062

brcringT

". rLrcas, coqur. 900 Ataca_el Buen arumrn¡o "Kieselguhr ¿,;i¡?d"

Burnu

ffidébil

100

anificial" (kaylo)

pracas,coqur. |{"1gll!rl L¿oon3to hrdrJ- lla", granel

el ;;rr_Ataca

magne.io

trdo dc por ulcinación

;;;i, u(urr

dolomias

Tabla

Características de algunos alstantes ceiulares

fcmpcrat, F uriliz¡ción ¡¡jif., cono_ tgní- Resistcnci¡ Rcsisrl,rci,, .."sl"n sión [u8o nrecánicr ¿l Drrncroa, roa) r, No Buena üi,oi;üil I'¡escnración

,,p.naiáo

'-'1 ' or-

coaüillas

ce gas pesado ;;;.;=:.:-- Pracas, coqui. |iPtríjsP$ (hormigón * Iad¡iilos agua oxigenzoa; :-:-:------trpansrón

,idno por

iHi[i¡sE'I

uL rrzación

Mal

I20

A.Ml

50'C "C

Itt-rli;¡, [?'p.,,,",. i;b'Ycl,i{Urc?.l0rnol,

"C 0.05 "C 0.059= lW "C 0.068

"r-

v.il

lWlm.h)

ffi

¿sn

coct. cona,roiriard

100

ra¡adébit

sesrncü

0.079 0.035

grin tipo

polester, pol¡estt_ reno, poliet¡leno, etc.)

ESPUMAS cnn.itrrt

eLiliiiüERr - 'cAs

3.2.8,2

o. F,llli]jt. ru)"1 N0 $,,:_ Metiia tr{uybue.fl 20"c bi;r;s'ilj:ngu'' ,n<

0.015

Espesor del ais.lam;i€raro

. ,.Nos limitaramos a aplicar la norma acrualmente vrgente, tal como vlene expuesta en su totalidad cn el Tomo l¡ t6l

Tabla

Espesor minimo

I aisiamiento térmico (mm)

Diámetro D de la tubería

D<32 32<D<50 50<D<80 80<D=125 125<D

Tabla

50 50

A C S y calefacción' Aislamiento para instalaciones solares de ¿Lsianlreolo EsPesor del aisiamiento

r*^ r" *rb..ra lmnl) Exterior NominaL

,r.

50 80

80<D5125 I25<D

'c)

(w,/mr . 'C)

36<D= 50<D=

500 1 500 ,.

750,{

80<D=

125

DEL

750

i000 ,i

125<D DILATACIO¡i

0.04

(mm) lmml

,/mt

cobre

32<D5 50<D<

20 20 30 30 30

AGUA

ó5

Fig.

Esquema de instaloción de depós¡to de expont¡óñ ab¡erto.

|lo

r20

Fig. 3. Esquema dc un vaso de expansión cerrado. I Cámara de nitrógeno. 2. Cámara de expansión de ogua. 3. Ortfcio de conexión a lo ¡nstalación. 4 Membrana especial. 5 Váltula de llenado de gas.

Depósito de expansíón cerrado con la instalación caliente (izquierda) y fría (derecha).

trACTORES DE CONVERSION DE UNIDADES UTILIZADOS MAS FRECUENTEMENTE Para pasar de

mu.ltip,licar por

angstrom

I0-'0

atmósfera

bar

I .01

atmósfera

cnt de mercuno

at mósfera

kg/mr

i0 332

atmósfe¡a

libra/puigadal

14.696

atn-¡ósfera

pascal

101 325

ba¡

',2 Kg./ m

bar

newton/m2

100 000

btu

julio

t054.35

btu

0.0002929

caballo de vapor

kilovatio'hora kw

caloría gramo

jLrlio

4.184

ncwton

0.00001

ergio

.julio

txlOt

gaión (U.S.)

litro

ina

325

197

0.7355

3.7854

't45.7

.julio

btu

0.00094845

julio

kW ' hora

2.77178

kilográmetro

juLio

9.806ó5

kilogramo

Libra

2.2046

kilómet¡o

milla (U.S. náutica)

0.5396

kilopondio

newton

9.80665

kW ' hora

jutio

3.6

libra

kilogramo

0.4536

Iitro ' atmósfera

julio

101.328

micra

metro

I X10-ó

miliba¡

atmós[era

0.000987

newton

kilopondio

0.10 t97

pie (U.S.)

metro

0.3048

pulgada (U.S.)

metto

0.0254

radián

grado sexagesima

lio

L0-1

l0o

r00 000

rna

s7.2958

r95

--._

se recomrenda considerar un

Z!\

durante dos o tres días consecL er conrrario, en ca,o, r"uo."ur.lf'f::

[tTj_::,"ii1"Or:l

_:=::::---__:-::-:

de pérdidas cuando el consumo se efectúa únicamente

¿:fj:Ht9;,j.TH,i!;lxi".'Jil?"*::l:xT¿j*

acumulador se encu.nira

.n un recinro .at.fa"t"¿o,

tas pérdidas pueden

Cálculo de Ia superficie de colectores necesaria

,"r.:ilt#:T:jividiendo

las necesidades energéticas rorales entre ra energía neta disponibre

Nota:

El método de cálculo exDuesto conduce a un dimensionado suficiente, que garantiza, con una gran probabilidad' una buena.cobe¡tura de las necesidadesÁergetrcas, no srendo necesario recurri¡ a un "coefrciente de sesuridad- o u un nnut,.o.no es frecuenre ea ot¡os métodos de cálcuto. air^1p^:f": n""r áui""ii^ ," precisa que hay que rnstaiar, sin ninguna

roui.Ji.*Jl"nlio

lü1u..,

corrección postenor.

Esquema del proceso de cálculo

Caicuia¡, mes a mes, el consumo e ner-qétrco de acuerdo con los datos dc panida.

i .t:á:."'

valor de.Ít (y corregir, si procede y el lac:or )

,1"

cte

inclinación según el ángulo

Halla¡ E = 0.9a kH Si la-onenación se desvia Bgradoc del Sur r20"

cos (0.95 Ba".¡.

</J <

70.). nulrrp[cerÁpor0

.jl

+0.2g

{

Hallar

.1.

A partir dc la ecuación teórica del rendimiento del colector, que adopta ia forma

dividiendo

(en julios) por el tiempo

útil dado por la tabla (en segundos).

I 4

- m (r1- f,)/1,

hallar la ecuación real. En ei c¡so del colector con cubiena y destinado a producir A.C_S., q

(¡l

¡empe

_0.94

b _ m (15

¡atura ambiente diurna dada en la tabla 4 del capítulo I

Y IOZ

_ t2)/I

2. 1.4).

La apo-rtación por m' de colector va.le 4E

I La energía neta disponible por m2 vale:

qE 0.8 4E 0.9 4E 0.85

(caso general) (caso desfavorable o hnes de semana)

(caso favorable)

I Se divide el

consumo de energía totar anuar entre la energía neta anuar disponibre por m2, y el resultado se¡á el número de metros cuadrados nec.sários.

Ejemplo: vamos a reahzar un ejemplo práctico de cálculo, siguiendo los pasos explicados anterior_ mente y disponiendo los ¡esultados intermedios en forma de tabla, que presánra la ventaja de

una mayor claridad y, además, de poder, si se desea, e[ccruar

programiL.le orden: d or.

Los

cálculos mediante un

Se t¡ara de una ins¡aiación de A.C.S. para 70 personas quc gastan cada una un promedio de 50 litros al día, ubicada en Sierra Nevada (Granada) y quc está en servicio duranie todo el a

ño.

Se utiliza un colector de 2 mr de superfrcie efectiva con cubiena de vidrio, cuya ecuación de rendimiento, según la documentación del labricante es

r:0.85 - s.89 (r3,.- t'^)/r La latitud de Cranada es

37'N, por lo que tomaremos una inclinación de 37" * 10":47".

Pa¡a confeccionar la tabla y, en general, mientras no se especifique lo contrario, la energía se supone en megajulios.

Tabla

P¡oceso numérico del cálculo de una instaiación solar para A.C.S. II

q mcn5ual ' cnm "1lr",¿.

Nc!6id¡d

Consrmo Tcmpru run

Ene Feb

Mar

Abr May Jun

Jul Ago Scp

Ocr

Nov Dic To¡al a¡io

re¡

70766 10 69 1 70769 80 84 100 108 t2 100 105 13 100 108 14 100 108 t3 r00 105 t2 80 87 ll 70739 10 76 6 11

N¿c6id¿d

N¿¡.sided

Sa.lro

cncryeuc¡

c0ctSeuc¿

c¡c4euc¿

t¿,mrco

mc¡surlcú

mcffuden

d¡anacn

lafi¡ns

mcgajulios

mcgajuIos

2964

36 34

2136

35&

3160 1348 3456

28s6

1465

34 36 39

2958

2628 2964

390 400 960 l9l It 416 J69 ll 938 t98 14 898 48 14 045 468 Ú 995 451 14 446 466 i4 484 483 123& 199 10 985 366

uk (r¡bias)

7.8

10.8

12190 154

400

15.? 18.5

2\.9 24.8 26.7 23.6 18.8

9.6 1.1

l@r¡cgoeJ

¿=lt

t9 t.35 .l _25 16 l.l I 19.4 0.98 23 0.88 26 0.85 28 0.88 24.8 0.99 t9.7 t.t5 11.5 t.y I0.l t_46 '7.5 1.45 E.

10.4 13.3'

t6.1 t1 .9

t9 20.8 23 23.1

2t.3 11

l3.9 10.2

163

¡1.'& [01?l

t(wor)

&5d

útl6

Ene Feb Mar Abr M"y Jun Jul Ago S"p Ocf Nov Dic

8 9 9 9.5 9.5 9.5 9.5 9.5 9 9 8 1.5

l3 t6

32.6

4i0

515

523 556 608

i8 24 z7

5 657

525 483 378

I8 i3

6'7

(Eo)

28.6 20.3

¡d¡ F"4

P ¡*r!l, "U, 1 i,ul por @' doPro 0(sP(E

Atort¡cióo

58.7 50.3 36.6

361

6i3

lmóx

(4t-fyr

sol¡f,

z.t8 3.99 7 .18 8.41

9.69

t2.5

15.? 15.7 18.8

14.8

10.3 39.1 56.1

8.5

5.1.

E¡crgie

d4lorlbtc al os{tr¡D€

1.85 5'1.3 3.39 94.9 6.1 t89 7.15 8.24

10.6 t2.5 LZ.6 11 1t)

4.84

,9t

t2412

255

14790 18444 22446

381 391

330

))4 145

6A.s

226T8 l9 140 12997 8410 3141

2670

Total año

&fKit

auptio

z'l 5504 10967

214 318

Voe

s¡fitritl 50

9067 5456

96 r00

414

108 0 0

i00 r00 r00

100 100

0 0

2515

8649

26 329

Explicación del proceso columna

EI porcenra.jc de ocupación es el tanto por ciento de ocupantes quc corncrdcn en eL eciificio cada mes y que, pof tanto, son los que cLtentan a la hora dc

calcular el consurL\r.

columna

4. Coiumna 5.

Columna

multiplicando el coeficient€ de ocupación por 70 (número lotaL de vecinos) y pot el número de m que una percona consume at mes (que es igual a 50 por ei número de días del mes, dividido entre 1000). Diferencia entre La temperatura de uso y la de red' Se ha calculado simlLemente

Se calcula aplicando

' Columna

7. Columna 9.

CoLumna

colL¡mna

10.

siendo m e[ valor en toneiadas de agua calentada (que coincide con el número de mr), c. el calor especíñco del agua (l termia'/tonelada "C) y Al" el salto téfmico (columna 4). De la columna 5 se pasa a ia 6 teniendo en cuenta que I termia:4 18 MJ' (El valor más Preciso es 4.184 MJ). Sc divide la columna 6 por e[ nirrnero de dias de cada mes-

Coincide con La columna 8 multrplicada por l-05 (coeficiente dc corrccción por encontrarse la instalación en una zona de montaña' de a¡móslc¡a limPia). valor que da la tabta dcl coeflcicntc de corrección por inclinación para una lalitud de 37'y una inclinación de 45" (la más próxima a la inclinación reai dc 41")

Coltrnrna I l. 164

= mc'Jf

E =0.94.\t11.

Columna i3.

Se obtiene dividiendo [a columna entre la 12, pero habiendo pasado previamente E ajuüos y el número de horas a segundos- (Basta multiplicar por 277.78 el cociente de ambas iolumnas).

Columna

Temperatura ambiente durante las horas de Sol (tabta 4 del capítulo 2.1.4).

Columna

15.

Pane de [a ecuación del rendimiento: 100 x 5.89 (4s

Columna

16.

f1)/

Rendimiento real del colector expresado en 70. Se calcula paniendo del rendimiento teórico:

ry:

100 [0.85

5.89

(t -

tt")/4

589 (r'

r"")/I

Al ser un colector con cubierta, hay que multiplicar 0.85 por 0-94 y del valo¡ resultante se resf¿ Ia columna 15. Columna

17.

Es ia energía que aporta un m' de colector. (Producto de las columnas I I 16, esta última previamente dividida entre 100).

y Columna

18.

Es el producro de la column¡ nár¡li,4ac

CoLumna

19.

"n "l ",,

',le

l? por 0.85. a fln de [encr cn cuenla ias

rln r

Producto de la columna anterior por cl número de dies dcl mes. Llegados a cste punto, y¿ podemos calcular la supcrficic colector¿ necesaria

dividiendo la suma de las columnas 6 y 19. El resultado es (redondeando) 58 m2. Como cl colcctor ticnc I m:, herán frlta 29 colccrores. CoLumna 20.

^hr;¡ña

-"1r,-li¡¡^rl¡

¡J" ,^..ñ -,i-é.^ ... ,...,.,c.(., Ltc nr.¡rnc ¡tjsL.Lr5 .a¡l.c;^. .s.(c lJ 5Jp<l.tule coleclüra

(58) por la energía neta disponible para el consum: qr¡i suministra cada mr

(columna l9). Columna

Cociente porcentual entre la coLumna 20 y Ia 6. Representa la fracción de consumo ehergético que es satisfecha oor la energia solar. En los meses en que la aportación soiar sea superior ai consumo, dicho porcentaje será, lÁoi¡r mentc io,'ql e cic.

Columna 22.

Diferencia entre Ia 6 y La 20. Representa la energía auxiliar que hay que aportar en los meses en que la energía solar no basta por sí sola para cubr:ir el 100 7c de las necesidades. La suma de la columna 22 (déficít total anual) será la energía auxiliar que necesitaríamos en un año. Dicha energía representa un l7 % (cociente entre la suma de la coiumna 22y la de la 6) def total necesario y, por tanto, el ahon'o giobal en energía debido a la aponación solar será: 100 - t7 -- 83 Ea del total.

Obscrvaciones

Al efcctuar los

cáLcuLos aritrnéticos para hallar ci valor de c¿rda casilla de la tabla, si se hacc mediante un programa de ordenado¡

de hccho así ha sido en la mayor pane dc los ejcrcicros los rcsultados pueden ser ligeramente dis. tlntos que los ob¡cnidos con crlculadora normal, dcbido al rcdondco acumulativo de los valorcs,v al número dc dígitos que cl programa

-como expuestos en el curso-

r65

Tabla 2.

conñi o¡ilotiu", l.avado¡a

p"t--'.'---.._-

20.

Lavávajitlas

l.alabo

30a50

Dr:cha Bidé Bañe¡a

Tabla

a 40:.

9..a.

100:a .130

Consumos medios de A.C.S. doméstica por persona, en Lrtros' Me.dia mcnsual

Medía diaria Lavado de ropa (*)

i80

6 ó

lavado de vajilla (*)

rE0

. :

Lavabo Ducha

2A 2

Bidé

Bañera

TOTAL

120

600 60 12A 1860

Si no se conoce a priori ei número de personas que van a habi¡ar una Vivierrda' pueC': estimarse una media de [.5 persona por cada tlabitación de

misna

En sanatorios y hospitaies el consurno puede oscilar, según los casos, entrc E0 y 200 Litro:, diarios por cada cama. Tabla

Consumo medio diario en los hoteles por pe¡sona y día, en iitros. De De De De

cinco est¡ellas cuatro estrelilas

150

\20 90

tres estrellas dos est¡el{as

En eL caso de edificios de viviendas, y muy cspecial,rnente en el de hotclcs, cs neces¿rrio tener en cuenla el índice o porcent"ie de oc:üpación' ya que, segun ia época def urño, pueden habitar ei edificio u hotel e[ número máximo de usuarios de acue¡do con su capacidad. o soLa mcnte una fracción de éstos. Pare la viviendas hay que considerar qüe los meses de ju,fio y agosto son aqLrcllos cn qLrc la mayoria dc tas familias suelen tomar vacaciones y ausefltarse de su rcsidencia habitual. flrl

(*)

Sr sc cnrplca máquina dc levar, ésra sc

alimcntará con cl agu;r Orca¡lcntada dcl ¡cumuladar solar, p¡ra (llrc

las reiiitcncias calcfactoras dc la máquina frrncioncn

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gracras ¿ una película entre las u:ste vidrio confola l¿ transparencl¿ que' en eslado normal' ,us con pu,tiauias microscÓplcas en susoensiÓn oscuT¿ y' apariencia una vidrio :iitriun .r paso de La luz dando al De esia idad su lona ¿claran eléciric¿' conlenie o. ,r¡" permite la rnáxirna c'!l'-tl::^"il^rü¡i el mismo vidrio que en invrerno 'crma, p¿so oe:os ¿'¡os r0l¿res ev'l¿'? plleoe -5c-rÓ(?::? rol¿'. e1 vgr¿no ' 8 r' ,..n¿' za'.¿ D,-e.s o-e> i'r¿l'-¿s 1 2 2

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ianua,nnu exlcr or E¡

rlvl'fno esia energia :le ¿o¡ovech?l iellr¿rldo.¡t'rñ),t.''1.

lÓL

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proyeccrón der"z DEoloSUN PATldS. Refleclor para l¿ -| LS

.er'icro cs C¿nt¿n

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.n¿:ron

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.1,5?¿eÓl

,,^¡ose{ )Alfi

Zán

Cada proyectista puede diseñar libremente el esquema-de sus hojas:de toma de datos y de cálculos de las cargas térmii:as. En elias se especi-ficarán los consumos medios considerados,

en función de las ca¡acterísticas de la instaiación, su ubicación, nivel económico del usuario, etcl y a partir de dichos valores se calculará la énergía requerida para el corisumo. Pongamos un ejemplo que resume lo anteriormente expticado. Se trata de una instalación de A.C.S. para una vivienda unifamiliar situada en Jaén en la que habitan permanentemente un matrimonio con cuatrb hijos en edad escolar. Durante el mes de agosto la familia se ausenta por vacaciones. El nivei de equipamiento corresponde al de un hogar de clase media.

Vamos a suponer un consumo medio de 60 lit¡os de A.C.S. a es decir, un rotal de 0.36 m'diarios.

45'C por persona y día,

Podemos disponer el cálculo de la energía necesaria en [orma de tabla, que resulta fácii de comprender.

Tabla

Cálculo de ias necesidades energéticas de cada mes.

Vet

Consumo

ntcnsual r

rcmpr12!u.a oc fco

Encro

100

LI.L6

Febrc¡o Marzo

r00

r0.08

ll.ió

Abril

100 100

10.8

N,fa1'o

i00

LI.Ló

nio Julio

100 100 0 100 100 100

Octubrc Noviemb¡e Diciembre

r00

Total año

Salto

Neccsidad €ncrgética

en lcrmias

mcnsual

Ncccsid¿d cncrgóric¡ mcasual cn m¿g:rjuiios

-17

4 12.9

362.9 379.4 145.6

36 34 32

346

1448

0.8

ll.t6

t1 t6

312.5

t4 l3

334.8

1401

357.I

1194

367 .2

15t6

424.1

t114

0 r

0.8

11.16 10.8 11.16

120.24

l1 '7

72E L8

1587

t446 1356

396ó.5

l]08 0

16 596

Aclaraciones:

La columna 2 se ha calculado teniendo en cuenta el número de días, según el mes de que se trate.

de la tabia 5 de 2. 1.4. - La temperatura de ¡ed (columna 3) se ha leído óC -.._ La columna 4 expresa la difercncia entre 45 y la temperatura de red de cada mes. La coiumna 5 se calcula aplicando [a fórmula: Q = mc,Lf : - Pa¡a el paso de rermias a megajulios, téngase en cuenta que I tennia 4.184 mcgajulios. .

4.Z.LZ

Elección del sistema

La clccción del sistcma que se va a utilizar e n una instalación, así como la clc las múltiples varlantes que pucdc adoptar éste, constituyc siempre una dccisión sobre la que pucden iniluir muchas variablcs, tanto de ordcn técnico como cconómico. t44

Teclusol

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636 17 44 636 16 02 Pol. lnd. Európotis C¿lle A inteiior 26 bis 28230 L¿s Rozas

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91 383 64 7A 91 766 93 08

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SOLATUBE. Iuminación naturat Este srsiema cons¡ste en un ir¿galuz muy sencrilo q!e, a tr¿vés de y s slem_¿ re¡.ecra1te og,a .nrroo rcrr u | _, ;".;o: ::-l1o: cerr¿dos. permite esp¿cros aprovec¡¿r la luz sola¡ y, por tanto, com_ poria dos ventajas medioamb eniaies: unor'rc l"a"." luz natureJ No iransnrte calor ni "n"r!eico " ning"ún fipode-;ido. f:r:clon,de -5u tamaño es de 53 crn con drfusor cuadrado y p-raO" itur"ul rrasta 40 rn, por cada !ntd¿d Se suffinist¡a

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'Jos sistem¿s termos fón¡cos: srster¡as drrectos pa¡a clrmas ler.nplacjos y u.nrorstro de agua de rjurez¿ mLlro¡ flc 2OO pp[/ y s ste,¡as tfcj¡rr:r:tos

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gener¿lde tal rnane.¿ que a enetgia q"" ru aonrJi no Ltega a peroerse, S nO que Se ve¡de a a cornoañi¿ "o eléct.tca q!e pe.rnrte rentabilza. la inversion nici¿l Et gp 273 es u¡ Á¿, iotovoliaicc Íronocrlstalino cap¿z Ce gener¿r 150 W a partr Ce i aetulas de siiicio y e GCi es el rnversor que se lac ita para ¿ la red

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SUNNY. Teja plana pafa la producción de energía Teja loiovoli¿¡c¿ de silicio p¿ra prcducc o¡ cle energi¿ e éctrica o¿.i do 0e l¿ lLtz solar. L¿ te.sió¡ nom;na :S de L2 V y se f¿brica aon c i pos de Silic¡c, Según aS C,ote¡C¡as exig d¿s. S,liüc a-,roto de 2 Wa

od'¿ o-terJ¿..ed r-.jJS

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superior a 20" (pero en todo caso inferior

aproximadamente igual a 0.71

4.2.2.3

J9"), E será menor, variando en un factor

0:29 cos (0.95 Ba "'), donde a y B se expresan en grados.

Intensidad útil y rendimiento dei colector

Cálculo de la intensidad útil 1 La intensidad incidente sobre ra superficie de ros corectores i¡á variando t¡anscuña d*rqt prácricos.de cálculo, podemos rrabajar con ,n, l"t."riár¿conforme ,*¿iu, cocrenre enre la.energía útil E incidente a lo largo áel día y e1 tiempo ¡tir ¿.r ái", trempo que el Sol está sob¡e el horizonte.. descontando los dós intervalos .r p.i".,pi" y del día en los que la alrura sorar es tan baja, que la int.nri¿al r.-s,rua por debajo de ra umbrar. Empíricamente se ha determinado er número de horas út es de sol en un día medio para cada mes (tabla l).

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Tabla

1. mpo

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en horas

Número de horas de sol útiles (intensidad por encima del umb¡al).

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Abr May Jun Jul Ago S"p 9.5 9.5 9.5 9.5 9.5 9

Mar 9

Oct 9

Dic a

t.)

con el fin de introducirra en ra ecuación del ¡endimien¡o del colector, ra intensidad debe :aicula¡se en unidades del SI _es,decir, en W,/mr_ y po. aonaigu,.n,a, tanto la energía como el tiempo deben expresarse en dicho sist.ma, .sto'e'r, l;;;;re,u en.¡ulios y el tiempo en

segundos.

ejemplo,

si queremos determinar la inrensidad ú¡il en el mes de mayo, dividiremos ,Así,,por I valo¡ de f, que habremos oasado^ previamente a julios muiirpt;canao .i .i',

que da la tabla por

10u,

entrj 9.5 . lB00 lriempo úril

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,.e;;ii".

Cálcuio del ¡endi¡niento del colecto¡

como con er ¡esto de ras variabres, debe reariza¡se er cárcuro mes a mes d.el ¡endimiento práctico 4 del colector, pa¡a lo que procederemos de la siguiente forma: A partir de

cu¡va de ¡endimiento teórico suministrada por el fabricante ,-

4 efecLuaremos las siguienres

--\.. , 1 FUu'(.ri.

= F (ta)ii-

correcciones:

tl/t

Dado que er rendimiento teórico se establece en ra suposición de que ros rayos sola¡es inciden perpendicuia¡rnente. a la super{icie del colecto¡, cosa que en realid.ad no ocurre, sino que forman un ánguro va¡iable a io iargo del día o t" in"iJ*.iu ?bi:.:3 9. 1o: rayos sobre uni superficie (véase :.í.:.ll_ * -detido dirrninr,";;;";;;;;;

de 0.97 (medidas experimentaies).

El efecto de ra suciedad y envejecimiento de la cubierta iransparente, caso de existir ''"^ r rambién dismiñuya por t¿..ino ,.Jio .n i.;;;;;";i;

ésta, hace que

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160

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