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TECNOLOGÍA E INNOVACIÓN donde CRR: tasa de resistencia al esfuerzo cortante cíclico producto del sismo CSR: demanda de esfuerzo cortante cíclico

0.60

CRR

0.50

CSRM7.5

0.40 Licuación 0.30

Reducción esfuerzos de corte

0.20 0.10 0.00

No licuación

Como producto de la instalación de estos elementos de refuerzo, se suman dos factores que afectarán la expresión señalada anteriormente: el factor de incremento de esfuerzo medio por densificación (Km) y el porcentaje de redistribución del esfuerzo cortante del suelo matriz hacia los elementos de pilas de grava (Kg). Mediante estos dos factores se obtiene la siguiente expresión:

Densificación e incremento esfuerzos laterales FS = CRR CSRM7.5

0 10 20 30 40 50 N1.60cs

Figura 5. Representación gráfica del efecto de mejoramiento en los suelos con pilas de grava compactada.

• Aunque el material de la pilas no cumple los criterios establecidos para un filtro, la reducción gradual de la presión de poros en la pilas es importante, ya que crea un efecto similar a un filtro que mantiene el soporte lateral necesario para la capacidad de carga de las pilas y que impide un mayor grado de infiltración del terreno en las pilas. • Los elementos de pilas compactadas producen una densificación de la matriz de suelo. • Transferencia del esfuerzo cortante cíclico hacia las inclusiones rígidas y aumento del esfuerzo confinante del suelo. El cálculo del potencial de licuación de un suelo viene dado de la siguiente manera: FS =

CRR CSR

FSmejorado =

Km CRR Kg CSR

En la figura 5 se observa cómo puede mitigarse el potencial de licuación debido a una reducción del esfuerzo cortante del suelo (Kg) y un incremento en la densificación del suelo (Km) producto de la instalación de las pilas de grava compactada. INCREMENTO EN LA RESISTENCIA Y EN EL MÓDULO DE RIGIDEZ

En la ciudad de Guayaquil, Ecuador, se llevó a cabo para un determinado proyecto (Sitio 1) la instalación de PGC de prueba, con la finalidad de cuantificar el efecto del mejoramiento en el suelo matriz. El sitio se ubica en la zona geotécnica D1, de acuerdo con la microzonificación geotécnica de la ciudad (Vera et al., 2014), la cual corresponde a depósitos deltaicos estuarinos. En la figura 6 se presenta un perfil geotécnico característico del Sitio 1, incluyendo la exploración geotécnica realizada en el sitio.

Cota (m)

10

P-3 (2017)

15

CPTu 4 P-10 (2017)

20

P-11 (2017)

25

P-1 (2017) P-12 (2017)

30 GEO-P-4 (2014)

30

25

Arcilla

20 15

Arena

10

5

5

0

0

–5

–5

–10

–10

–15

–15

–20

–20

–25

–25

–30

–30

–35

–35

–40

–40

–45

–45

–50

–50

–55

–55

–60

–60 0+000.00 Elev. = 2.25

0+020.00 Elev. = 2.31

0+040.00 Elev. = 2.38

0+060.00 Elev. = 2.48

0+080.00 Elev. = 2.50

0+100.00 Elev. = 2.50

0+120.00 Elev. = 2.50

Abscisas (m)

Figura 6. Perfil estratigráfico para el sitio de proyecto (Sitio 1).

Núm. 248 Junio - Agosto 2018

❘ 35

0+140.00 Elev. = 2.50

0+160.00 Elev. = 2.50

0+179.25 Elev. = 2.50

Revista Geotecnia - SMIG - Número 248  

La SMIG (Sociedad Mexicana en Ingeniería Geotécnica) presenta su revista en geotecnia, en su edición No. 248

Revista Geotecnia - SMIG - Número 248  

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