Issuu on Google+

‫ﻧﮑﺎت ﺗﺤﻠﯿﻞ و ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻫﺎ در ‪ Etabs‬و ‪Safe‬‬ ‫‪www.sazeh808.blogfa.com‬‬ ‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ‪ -‬داﻧﺸﺠﻮي ﮐﺎرﺷﻨﺎﺳﯽ ارﺷﺪ ﺳﺎزه‬ ‫‪mojtaba808@yahoo.com‬‬ ‫ﺑﻬﻤﻦ ‪1387‬‬ ‫ﺑﺎ ﻣﺸﺎﻫﺪه اﺷﮑﺎﻻت ﺑﺴﯿﺎري ﮐﻪ ﺧﻮد در اﺑﺘﺪاي اﻣﺮ ﻃﺮاﺣﯽ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺑﺎ آﻧﻬﺎ روﺑﺮو ﺑﻮدم و ﺑﺎ رﻓﻊ اﺑﻬﺎﻣﯽ‬ ‫ﮐﻪ درﻃﯽ ﯾﮏ ﺳﺎل و ﻧﯿﻢ ﮔﺬﺷﺘﻪ از ﺷﺮوع ﻓﻌﺎﻟﯿﺘﻢ در وﺑﻼگ ﺳﺎزه ‪ 808‬درﻣﺒﺎﺣﺚ ﺳﺎزه اي ﺑﺮاﯾﻢ اﯾﺠﺎد‬

‫ﻣﯿﺸﺪ ﺳﻌﯽ ﻧﻤﻮدم اﯾﻦ اﻃﻼﻋﺎت را ﺑﻪ ﻃﻮر ﮐﺎﻣﻞ ﺗﺮ ﺗﻬﯿﻪ و در وﺑﻼگ ﻗﺮار دﻫﻢ ﮐﻪ ﻫﺪف اﺻﻠﯽ ﺗﻨﻬﺎ ﺑﺮﻃﺮف‬

‫ﻧﻤﻮدن اﺑﻬﺎﻣﺎت ﺳﺎﯾﺮ داﻧﺸﺠﻮﯾﺎن وﮐﻤﮏ ﺑﻪ ﺣﻞ ﺳﻮاﻻت ﺑﺴﯿﺎري از ﻣﻬﻨﺪﺳﯿﻦ در ارﺗﺒﺎط ﺑﺎ ﻧﮑﺎت ﺳﺎزه اي‬ ‫ﻣﺒﻬﻢ ﺑﻮد ﮐﻪ ﺑﺮاي ﺗﺴﻬﯿﻞ در درﯾﺎﻓﺖ و اﺳﺘﻔﺎده از اﯾﻦ ﻣﻘﺎﻻت‪،‬در اﯾﻦ ﺟﺰوه آﻧﻬﺎ را ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺗﺼﺎوﯾﺮ‬

‫ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ ﺑﺮاي ﺗﻔﻬﯿﻢ ﺑﻬﺘﺮ و ﻧﯿﺰ رﻓﻊ ﺑﻌﻀﯽ از اﺷﮑﺎﻻت و اﯾﺮادات ﮔﺬﺷﺘﻪ آورده ام‪ .‬اﻣﯿﺪوارم ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده‬ ‫دوﺳﺘﺎن ﻗﺮار ﮔﯿﺮد‪.‬در اﻧﺘﻬﺎ ﻫﻢ ﻣﻨﺎﺑﻊ و ﻣﺮاﺟﻊ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﺑﺮاي اﯾﻦ ﺗﻮﺿﯿﺤﺎت آورده ﺷﺪه ﮐﻪ ﻣﯿﺘﻮاﻧﯿﺪ‬

‫ﺑﺮاي درﯾﺎﻓﺖ اﻃﻼﻋﺎت ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﺮاﺟﻊ ﻣﺮاﺟﻌﻪ ﻧﻤﺎﯾﯿﺪ ‪.‬ﺗﺮﺗﯿﺐ ﻣﻘﺎﻻت آورده ﺷﺪه در اﯾﻦ ﺟﺰوه ﺑﻪ‬ ‫ﺗﺮﺗﯿﺐ زﻣﺎن ﻗﺮارﮔﯿﺮي در وﺑﻼگ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ و ﻟﯿﻨﮏ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﻫﺮ ﻣﻘﺎﻟﻪ ﻧﯿﺰ در ﺑﺎﻻي ﻣﻮﺿﻮع ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ آﻣﺪه‬ ‫اﺳﺖ‪.‬ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ دوﺳﺘﺎن در ارﺗﺒﺎط ﺑﺎ ﻧﮑﺎت آورده ﺷﺪه ﺳﻮاﻟﯽ دارﻧﺪ ﻣﯿﺘﻮاﻧﻨﺪ از ﻃﺮﯾﻖ اﯾﻤﯿﻞ ذﮐﺮ ﺷﺪه ﺑﺎ‬

‫ﺑﻨﺪه ﺗﻤﺎس ﺣﺎﺻﻞ ﻧﻤﺎﯾﻨﺪ ‪.‬ﺳﺎﯾﺮ ﺟﺰوات و ﻧﻤﻮﻧﻪ ﭘﺮوژه ﻫﺎي ﺳﺎزه اي زﯾﺮ را از ﻃﺮﯾﻖ وﺑﻼگ ﺳﺎزه ‪808‬‬ ‫ﻣﯿﺘﻮاﻧﯿﺪ درﯾﺎﻓﺖ ﻧﻤﺎﯾﯿﺪ‪:‬‬

‫ﺟﺰوه آﻣﻮزﺷﯽ ﻣﺮاﺣﻞ ﻣﻘﺎوم ﺳﺎزي ﺳﺎزه ﻫﺎ‬ ‫ﻧﺮم اﻓﺰار ﻃﺮاﺣﯽ ﮐﻒ ﺳﺘﻮن ‪DesignStudio BP v.3.2.16.1‬‬ ‫ﭘﺮوژه ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﭘﻞ"ﻋﻠﻞ ﺧﺮاﺑﯽ و راﻫﮑﺎر ﻫﺎي ﻣﻘﺎوم ﺳﺎزي ﭘﻞ ﻫﺎ"‬ ‫ﻣﻘﺎﻟﻪ روش ﻫﺎي ﻧﻮﯾﻦ ﻣﻘﺎوم ﺳﺎزي ﭘﻞ ﻫﺎ ‪ -‬ﮐﻨﻔﺮاﻧﺲ ﺑﯿﻦ اﻟﻤﻠﻠﯽ ﻣﻘﺎوم ﺳﺎزي ﺗﺒﺮﯾﺰ‬ ‫ﺟﺮوه ﺧﻼﺻﻪ ﻧﮑﺎت ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﺼﺎﻟﺢ‬ ‫ﭘﺮوژه ﺳﺎزه ﺑﺘﻦ آرﻣﻪ ﺗﺠﺎري ﻣﺴﮑﻮﻧﯽ ﻓﺮوﺷﮕﺎه ﻫﻤﺮاه ﺑﺎ ﻃﺮاﺣﯽ دﯾﻮار ﺣﺎﺋﻞ و آﻣﻮزش ﻧﮑﺎت ﻃﺮاﺣﯽ و‪...‬‬ ‫دﻓﺘﺮﭼﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت و دﺗﺎﯾﻞ ﭘﺮوژه ﻣﺴﮑﻮﻧﯽ ﺳﺎزه ﻓﻮﻻدي‬ ‫ﭘﺮوژه ﻓﻮﻻد ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺗﺤﻠﯿﻞ و ﻃﺮاﺣﯽ دﺳﺘﯽ ﮐﻠﯿﻨﯿﮏ ﭘﺰﺷﮑﯽ‬ ‫و ‪...‬‬


‫ﻧﮑﺎﺗﯽ از ﻣﺮاﺣﻞ ﺗﺤﻠﯿﻞ و ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻫﺎ ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﻣﻼﺣﻀﺎت ﻣﻌﻤﺎري ‪2-----------------------------------‬‬ ‫ﻧﮑﺎت آﻧﺎﻟﯿﺰ و ﻃﺮاﺣﯽ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ در ‪4--------------------------- ------------------------ Etabs‬‬ ‫ﺗﻨﻈﯿﻤﺎت ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻮﻻدي در ‪7-------------------------------------------------- Etabs‬‬ ‫ﻧﮑﺎﺗﯽ از ﻃﺮﺣﯽ ﻓﻮﻧﺪاﺳﯿﻮن‪11--------------------------------------------------------------‬‬

‫ﻧﮑﺎﺗﯽ از ﮐﻨﺘﺮل ﺑﺮش در ‪Safe‬‬

‫‪13-- ---------------------------------------------------------‬‬

‫ﻧﮑﺎﺗﯽ از ﻃﺮاﺣﯽ ﺗﯿﺮ ﻫﺎي ﮐﺎﻣﭙﻮزﯾﺖ در ‪15------------------------------------------------ Etabs‬‬ ‫ﻣﻌﺮﻓﯽ اﻧﻮاع ﺗﺤﻠﯿﻞ اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ و دﯾﻨﺎﻣﯿﮑﯽ ‪16---------------------------------------------------‬‬ ‫ﻧﮑﺎﺗﯽ در ﺑﺮرﺳﯽ ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺣﺎﺻﻞ از ﺗﺤﻠﯿﻞ دﯾﻨﺎﻣﯿﮑﯽ ﻃﯿﻔﯽ ‪17------------------------------------------‬‬ ‫اﻟﮕﻮرﯾﺘﻢ ﻃﺮاﺣﯽ و ﮐﻨﺘﺮل ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ ﻧﺴﺒﯽ ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﺘﻨﯽ ﻣﻄﺎﺑﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪19-------------------------- 2800‬‬ ‫زﻟﺰﻟﻪ ﻃﺮح و زﻟﺰﻟﻪ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري و ﮐﻨﺘﺮل ﻫﺎي ﻻزم ‪20-----------------------------------------------‬‬ ‫آرﻣﺎﺗﻮر ﺗﻘﻮﯾﺘﯽ و ﺣﺪاﻗﻞ و ﺣﺪاﮐﺜﺮ در ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺗﯿﺮ ﺳﺘﻮن ‪21-------------------------------------------‬‬ ‫اﺻﻮل ﻃﺮاﺣﯽ ﺗﯿﺮ ﻫﺎ و ﺳﺘﻮﻧﻬﺎي ﺑﺘﻨﯽ ‪23-------------------------------------------------------‬‬ ‫ﺗﻮﺿﯿﺤﺎﺗﯽ در ﺗﻔﺎوت دو اﻟﻤﺎن ‪ Shell‬و ‪ Membrane‬و ﻧﮑﺎت ﻣﺶ ﺑﻨﺪي ‪24-------------------------------‬‬ ‫ﻧﮑﺎﺗﯽ از ﺗﺤﻠﯿﻞ ﭘﯽ دﻟﺘﺎ ‪26----------------------------------------------------------------‬‬ ‫ﻧﮑﺎت ﻃﺮاﺣﯽ دﯾﻮار ﺣﺎﺋﻞ‪28---------------------------------------------------------------‬‬ ‫ﺿﺮﯾﺐ اﺻﻼح ﻣﻤﺎن اﯾﻨﺮﺳﯽ ﺟﻬﺖ ﺗﺨﺼﯿﺺ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ‪29-----------------------------------------‬‬ ‫ﺗﺮﮐﯿﺐ دو ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺑﺎدﯾﻨﺪي در ﯾﮏ ﻗﺎب در ﯾﮏ راﺳﺘﺎو در ارﺗﻔﺎع‪32------------------------------------‬‬ ‫ﺗﻮزﯾﻊ ﺑﺎر ﺟﺎﻧﺒﯽ ﺑﯿﻦ ﻗﺎب ﻫﺎ ﺑﺮوش اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ ﻣﻌﺎدل از روي ﺳﺨﺘﯽ ﺟﺎﻧﺒﯽ ﻗﺎب ﻫﺎ ‪33--------------------------‬‬ ‫ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﺮﮐﺰ ﺟﺮم و ﻣﺮﮐﺰ ﺳﺨﺘﯽ ﺳﺎزه ﺑﺮوش دﺳﺘﯽ ﯾﺎ ﺑﺎ ﻧﺮم اﻓﺰار ‪34-------------------------------------‬‬ ‫ﻧﺤﻮه ﺑﺎرﮔﺬاري و ﺗﻮزﯾﻊ ﺑﺎر آﺳﺎﻧﺴﻮر در ﺳﺎزه ‪35--------------------------------------------------‬‬ ‫ﻧﺤﻮه ﺑﺎرﮔﺬاري ﺷﻤﺸﯿﺮي راه ﭘﻠﻪ ‪37-------- -------------------------------------------------‬‬ ‫ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎر ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻫﺎ ﺑﺮ اﺳﺎس آﺋﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎي‪38----------------------------------AISC , UBC‬‬ ‫ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻗﺎب ﻫﺎي داراي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ‪42-----------------------------------------------------------‬‬ ‫ﮐﻨﺘﺮل ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ ﻧﺴﺒﯽ ﻃﺒﻘﺎت ﺳﺎزه ﻫﺎ ‪44----------- -------------------------------------------‬‬ ‫ﻧﺤﻮه ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ در ﺳﺎزه ﻫﺎ ‪45----------- ----------------------------------------------‬‬ ‫ﺟﻬﺖ ﺗﯿﺮ رﯾﺰي ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻠﺰي و ﺑﺘﻨﯽ ‪47------------------------------------------------------‬‬ ‫ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺟﺎﻧﺒﯽ ﻗﺎب ﻫﺎي ﺳﺎزه ﻓﻮﻻدي ‪47------ -------------------------------------------------‬‬ ‫ﺗﺤﻠﯿﻞ دﺳﺘﯽ ﻗﺎب ﻫﺎ ﺗﺤﺖ ﺑﺎر ﻗﺎﺋﻢ ‪49--------------------------------------------------------‬‬ ‫ﭘﻮش ﻟﻨﮕﺮ در ﻧﺮم اﻓﺰار‪50----------------------------------------------------------Etabs‬‬

‫‪1‬‬


‫‪http:// www. sazeh808.blogfa.com/post-86. aspx‬‬

‫ﻧﮑﺎﺗﯽ از ﻣﺮاﺣﻞ ﺗﺤﻠﯿﻞ و ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻫﺎ ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﻣﻼﺣﻀﺎت ﻣﻌﻤﺎري‬ ‫ ﺑﺮاي ﺟﻠﻮﮔﯿﺮي از اﯾﺠﺎد ﻟﻨﮕﺮ ﭘﯿﭽﺸﯽ‪ ،‬اﺗﺼﺎل ﺗﯿﺮ ﺑﻪ ﺗﯿﺮ از ﻧﻮع ﻣﻔﺼﻠﯽ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬در اﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺮاي ﺟﻠﻮﮔﯿﺮي از‬‫ﻧﺎﭘﺎﯾﺪاري ﭘﯿﭽﺸﯽ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﭘﯿﭽﺶ در ﯾﮑﯽ از دو ﻃﺮف آزاد ﮔﺮدد‪.‬ﺿﻤﻦ اﯾﻨﮑﻪ ﺑﻪ ﻋﻠﺖ ﻣﻔﺼﻠﯽ ﺑﻮدن‪ ،‬ﻟﻨﮕﺮ اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ ﻧﯿﺰ‬ ‫ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺻﻔﺮ ﮔﺮدد‪ .‬ﺗﯿﺮ ﻫﺎي ﮐﻨﺴﻮل و ﺗﯿﺮﻫﺎي ﻓﺮﻋﯽ ﮐﻪ از ﯾﮏ ﯾﺎ دو ﻃﺮف ﻣﻔﺼﻠﯽ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯿﮕﺮدﻧﺪ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ از ﻧﻮع ﺷﮑﻞ‬ ‫ﭘﺬﯾﺮي ﻣﻌﻤﻮﻟﯽ ﺑﺮاي آﻧﻬﺎ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﮔﺮدد‪.‬‬

‫اﺗﺼﺎﻻت ﺗﯿﺮ ﻫﺎي ﮐﻨﺴﻮل ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﮔﯿﺮدار ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬در ﺻﻮرت ﻣﻔﺼﻠﯽ ﺑﻮدن اﯾﻦ ﺗﯿﺮﻫﺎ ﺣﺎﻟﺖ ﻧﺎﭘﺎﯾﺪاري ﻣﻮﺿﻌﯽ در ﺳﺎزه‬ ‫اﯾﺠﺎد ﻣﯿﺸﻮد ﮐﻪ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺑﺮاي ﺗﯿﺮﻫﺎي ﮐﻨﺴﻮل ﻋﻼﻣﺖ ‪ No Releases‬ﻓﻌﺎل ﮔﺮدد‪.‬‬ ‫ﺑﺎر زﻧﺪه ﮐﻒ ﺑﺎﻟﮑﻦ ﻫﺎ ﻃﺒﻖ ﺑﻨﺪ ‪ 5- 2-3- 6‬ﺑﺎﯾﺪ ﺣﺪاﻗﻞ ‪ 300‬ﮐﯿﻠﻮﮔﺮم ﺑﺮ ﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد و ﻃﺒﻖ ﺑﻨﺪ ‪1- 5-3- 6‬‬ ‫ﺑﺮاي درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ اﺛﺮ ﺑﺎرﻫﺎي ﺿﺮﺑﻪ اي ‪ ،‬ﺑﺎر زﻧﺪه درﮐﻒ ﺑﺎﻟﮑﻦ ﻫﺎ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ در ﺿﺮﯾﺐ ‪ 1.33‬ﺿﺮب ﮔﺮدد‪.‬‬ ‫ﻣﻌﻤﻮﻻ در ﮐﻨﺴﻮل ﻫﺎ ﺑﺮاي ﺗﺤﻤﻞ ﻧﯿﺮوي ﻗﺎﺋﻢ و ﺟﻠﻮﮔﯿﺮي از ﻧﺎﭘﺎﯾﺪاري ﮐﻨﺴﻮل ﺗﺤﺖ ﺑﺎرﻫﺎي ﻗﺎﺋﻢ از دﺳﺘﮏ ﻫﺎي ﮐﺸﺸﯽ‬ ‫اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯿﺸﻮد ﮐﻪ ﻃﺮاﺣﯽ آﻧﻬﺎ ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎي ﻗﻄﺮي ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪ .‬و ﺗﻮﺻﯿﻪ ﻣﯿﺸﻮد در ﺗﺮاز اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ ﺑﺮاي ﻧﮕﻬﺪاري ﺑﻬﺘﺮ ‪ ،‬اﯾﻦ‬ ‫دﺳﺘﮏ ﻫﺎي ﺑﺎدﯾﻨﺪي ﺑﺼﻮرت ﺿﺮﺑﺪري اﺟﺮا ﮔﺮدد‪.‬اﺗﺼﺎل اﯾﻦ دﺳﺘﮏ ﻫﺎ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺑﻪ ﻧﻘﺎط اﻧﺘﻬﺎي ﺻﻮرت ﮔﯿﺮد واز اﺗﺼﺎل اﯾﻦ‬ ‫دﺳﺘﮏ ﻫﺎ ﺑﻪ ﻧﻘﺎط ﻣﺎﺑﯿﻦ اﺑﺘﺪا و اﻧﺘﻬﺎي ﺳﺘﻮن ﺧﻮدداري ﺷﻮد‪.‬‬ ‫اﻋﻤﺎل ﻧﯿﺮوي ﻗﺎﺋﻢ زﻟﺰﻟﻪ‪:‬‬ ‫ﻃﺒﻖ ﺑﻨﺪ ‪ 2-12- 3- 13‬آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ 2800‬ﻧﯿﺮوي ﻗﺎﺋﻢ وارد ﺑﺮ ﺑﺎﻟﮑﻦ ﻫﺎ و ﭘﯿﺶ آﻣﺪﮔﯿﻬﺎ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ از راﺑﻄﻪ ‪2*0.7AIWp‬‬ ‫ﺑﺪﺳﺖ آﯾﺪ و اﯾﻦ ﺑﺎر ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ در ﻫﺮ دو ﺟﻬﺖ روﺑﻪ ﺑﺎﻻ و رو ﺑﻪ ﭘﺎﯾﯿﻦ ﺑﺪون ﻣﻨﻈﻮر ﻧﻤﻮدن اﺛﺮ ﮐﺎﻫﻨﺪه ﺑﺎرﻫﺎي ﺛﻘﻠﯽ در ﻧﻈﺮ‬ ‫ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد‪.‬ﯾﻌﻨﯽ وﻗﺘﯽ ﺑﺎر ﺛﻘﻠﯽ در ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎر دارﯾﻢ دراﯾﻨﺼﻮرت ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎر ) ﺑﺎر ﺛﻘﻠﯽ ‪+‬ﺳﻤﺖ ﺑﺎﻻي ﻧﯿﺮوي ﻗﺎﺋﻢ ‪ ( -EQz‬در‬

‫‪2‬‬


‫ﻫﯿﭻ ﺣﺎﻟﺘﯽ ﺑﺪﻟﯿﻞ ﮐﺎﻫﻨﺪه ﺑﻮدن ﻧﻤﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺑﺎ ﻫﻢ آورده ﺷﻮد‪ .‬ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳﺖ ﻣﻮﻟﻔﻪ ﺑﺎر ﻗﺎﺋﻢ ﺗﺎﺛﯿﺮ ﭼﻨﺪاﻧﯽ در ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺗﺤﻠﯿﻞ و‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ ﻧﺨﻮاﻫﺪ ﮔﺬاﺷﺖ‪.‬‬ ‫ﻣﻼﺣﻀﺎت ﻣﻌﻤﺎري در ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻫﺎ ‪:‬‬ ‫ﻧﻘﺸﻪ ﻫﺎي ﻣﻌﻤﺎري ﺗﻬﯿﻪ ﺷﺪه در ﻓﺎز ‪ 1‬ﺑﺮ اﺳﺎس اﺑﻌﺎد ﺳﺘﻮن ‪ 20*20‬و ﻧﯿﺰ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺳﻘﻒ ‪ 30‬ﺳﺎﻧﺖ ﻓﺮض ﻣﯿﺸﻮد ﻟﺬا ﭘﺲ از‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ارﺗﻔﺎع ﻃﺒﻘﺎت وﻃﻮل دﻫﺎﻧﻪ ﻫﺎ ﻣﻘﺪاري ﺗﻐﯿﯿﺮ ﺧﻮاﻫﻨﺪ ﮐﺮد ﺑﺼﻮرﺗﯿﮑﻪ ﻓﻀﺎي ﺧﺎﻟﺺ ﺑﯿﻦ ﻃﺒﻘﺎت ﻣﻄﺎﺑﻖ ﻧﻘﺸﻪ ﻫﺎي‬ ‫ﻣﻌﻤﺎري ﺛﺎﺑﺖ ﺑﻤﺎﻧﻨﺪ‪.‬‬ ‫در ﻃﺒﻘﺎت ﻣﺴﮑﻮﻧﯽ اﺧﺘﻼف ارﺗﻔﺎع ﺗﯿﺮ ﻫﺎ و ﺳﻘﻒ ﻫﺎ را ﻣﯿﺘﻮان ﺑﺎ ﭘﻮﮐﻪ ﭘﺮ ﻧﻤﻮد ﯾﺎ اﯾﻨﮑﻪ از ﺳﻘﻒ ﮐﺎذب از ﺟﻨﺲ راﺑﯿﺘﺲ ﺑﺎ وزن‬ ‫ﻣﺨﺼﻮص ﺗﻘﺮﯾﺒﯽ ﺑﯿﻦ ‪ 40‬ﺗﺎ ‪ 50‬ﮐﯿﻠﻮﮔﺮم ﺑﺮ ﺳﺎﻧﺘﯿﻤﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد‪.‬در ﭘﺎرﮐﯿﻨﮓ ﻣﯿﺘﻮان اﯾﻦ اﺿﺎﻓﻪ ارﺗﻔﺎع را ﺑﻪ ﺷﮑﻞ آوﯾﺰ‬ ‫و در ﻃﺒﻘﺎت ﻣﺴﮑﻮﻧﯽ در ﺑﺎﻻي ﺳﻘﻒ ﺑﻪ ﺷﮑﻞ ﮔﺮده ﻣﺎﻫﯽ اﺟﺮا ﻧﻤﻮد‪.‬‬ ‫ﺷﯿﺐ رﻣﭗ ﭘﺎرﮐﯿﻨﮓ ﻣﻌﻤﻮﻻ ‪ %15‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ و ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ رﻣﭗ در زﯾﺮزﻣﯿﻦ واﻗﻊ ﺷﻮد‪ ،‬ﺑﺎ ﺧﺎﮐﺮﯾﺰي اﺟﺮا ﺷﺪه و ﻧﯿﺎزي ﺑﻪ ﻃﺮاﺣﯽ‬ ‫ﺳﻘﻒ ﺑﺮاي راﻣﭗ ﻧﯿﺴﺖ‪.‬‬ ‫ﺳﺮﺑﺎر ﻣﻌﺎدل ﺑﺎر ﭘﺎرﺗﯿﺸﻦ‪:‬‬ ‫ﻃﺒﻖ ﺑﻨﺪ ‪ 2- 2-2- 6‬ﻣﺒﺤﺚ ‪ 6‬ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ وزن واﺣﺪ ﺳﻄﺢ ﺗﯿﻐﻪ ﻫﺎي ﭘﺎرﺗﯿﺸﻦ از ‪ 275‬ﮐﯿﻠﻮﮔﺮم ﺑﺮ ﺳﺎﻧﺘﯿﻤﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ ﮐﻤﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ‬ ‫ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ اﯾﻦ وزن در ﺳﻄﺢ ﭼﺸﻤﻪ اي ﮐﻪ ﺗﯿﻐﻪ در آن ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ﺿﺮب ﮔﺮدد و ﺑﺼﻮرت ﺳﻄﺤﯽ اﯾﻦ ﺑﺎر ﺑﺮ ﻫﻤﺎن ﺳﻘﻒ وارد آﯾﺪ‪.‬‬ ‫ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﻃﺒﻖ ﻣﺒﺤﺚ ‪ 6‬ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ اﯾﻦ وزن از ‪ 195‬ﮐﯿﻠﻮﮔﺮم ﺑﺮ ﺳﺎﻧﺘﯿﻤﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ اﺛﺮ ﻣﻮﺿﻌﯽ دﯾﻮار ﻫﺎ در ﻃﺮاﺣﯽ ﺗﯿﺮﭼﻪ ﻫﺎ‬ ‫ﻣﻨﻈﻮر ﮔﺮدد‪.‬‬ ‫ﺑﺎر زﻧﺪه ﮐﺎﻫﺶ ﯾﺎﻓﺘﻪ‪:‬‬ ‫ﮐﺎﻫﺶ ﺑﺎر زﻧﺪه ﺑﺮاي راه ﭘﻠﻪ‪،‬ﺑﺎم و ﭘﺎرﮐﯿﻨﮓ و ﺳﺎﯾﺮ ﻧﻘﺎط ﭘﺮ ازدﻫﺎم اﻋﻤﺎل ﻧﻤﯽ ﮔﺮدد‪.‬ﺑﺮاي ﺗﯿﺮﻫﺎ ﻧﯿﺰ ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﺑﺎر زﻧﺪه ﮐﻒ از ‪400‬‬ ‫ﮐﯿﻠﻮﮔﺮم ﺑﺮ ﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ از ﮐﺎﻫﺶ ﺑﺎر زﻧﺪه ﭘﺮﻫﯿﺰ ﻣﯿﺸﻮد‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي ﮐﺎﻫﺶ ﺑﺎر زﻧﺪه ﺗﯿﺮﻫﺎ و ﺳﺘﻮن ﻫﺎ در ﻣﻨﻮي ‪ Option>Preferences>Live Load Reduction‬ﮔﺰﯾﻨﻪ ‪User‬‬ ‫‪ Defined Curves‬ﺑﺎ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﺣﺪاﻗﻞ دو ﻣﻨﺤﻨﯽ ﺑﺎ ﻧﺴﺒﺖ ‪ DL/LL‬ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 0.001‬و ‪ 1000‬ﻃﺒﻖ راﺑﻄﻪ ‪ 1- 3-6‬ﻣﺒﺤﺚ ‪6‬‬ ‫ﻣﺨﺘﺺ ﺗﯿﺮﻫﺎ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﮔﺮدد و ﺳﭙﺲ ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﺑﺎ ﮐﻨﺘﺮل اﻋ���اد ﺑﻨﺪ ‪ 3- 8- 3- 6‬ﻧﺘﺎﯾﺞ ﮐﻨﺘﺮل ﮔﺮدد‪ .‬اﻣﺎ ﺗﻮﺻﯿﻪ ﻣﯿﺸﻮد از‬ ‫ﮐﺎﻫﺶ ﺑﺎر زﻧﺪه ﺑﺮاي ﺗﯿﺮﻫﺎ ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﮐﻢ ﺑﻮدن ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺻﺮﻓﻨﻈﺮ ﺷﻮد و ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن ﻫﺎ از ﻋﺒﺎرت ‪Usr Defined By Stories‬‬ ‫اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد و ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﮐﺎﻫﺶ ﺑﺎر ﻃﺒﻖ درﺻﺪﻫﺎي اراﺋﻪ ﺷﺪه در ﺑﻨﺪ ‪ 3- 8-3- 6‬اﻋﻤﺎل ﮔﺮدد‪.‬‬

‫ درﺻﻮرت اﺳﺘﻔﺎده از ﺗﯿﺮﭼﻪ ﺟﻔﺖ ﺑﻪ ﺟﺎي ﺗﯿﺮﭼﻪ ﺗﮏ وزن واﺣﺪ ﺳﻄﺢ ﮐﻒ ﺑﻄﻮر ﺗﻘﺮﯾﺒﯽ ﺣﺪود ‪ 70‬ﮐﯿﻠﻮﮔﺮم ﺑﺮ ﺳﺎﻧﺘﯿﻤﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ‬‫اﻓﺰاﯾﺶ ﺧﻮاﻫﺪ ﯾﺎﻓﺖ‪.‬‬ ‫وزن اﺳﮑﻠﺖ ﺑﺘﻨﯽ ﺑﺴﯿﺎر ﺑﺰرﮔﺘﺮ از اﺳﮑﻠﺖ ﻓﻮﻻدي ﺳﺎزه ﻫﻢ ﻃﺒﻘﻪ آن ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد ﻟﺬا ﺗﻮﺟﻪ ﺷﻮد ﻋﻤﻼ اﻣﮑﺎن آﭘﻠﯿﻔﺖ و ﺑﻠﻨﺪ‬‫ﺷﺪﮔﯽ ﺑﺮاي ﺳﺎزه ﺑﺘﻨﯽ ﮐﻤﺘﺮ ﺑﻮﻗﻮع ﻣﯿﭙﯿﻮﻧﺪد و ﺑﺮاي ﺳﺎزه ﺑﺘﻨﯽ ﺿﺮﯾﺐ اﻃﻤﯿﻨﺎن ﺑﺮاي ﻟﻨﮕﺮ واژﮔﻮﻧﯽ ﺑﯿﺸﺘﺮاﺳﺖ‪.‬‬

‫‪3‬‬


‫‪http:// www. sazeh808.blogfa.com/post-85. aspx‬‬

‫ﻧﮑﺎﺗﯽ از ﺗﺤﻠﯿﻞ و ﻃﺮاﺣﯽ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ‬ ‫ﺑﺮاي ﻣﻌﺮﻓﯽ ﻣﺼﺎﻟﺢ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ دﻗﺖ ﺷﻮد ﮐﻪ ﯾﮏ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺟﺪﯾﺪ ﺑﺎ ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ﻓﻮﻻدي ﻃﻮﻟﯽ و ﻋﺮﺿﯽ ‪AII‬ﺗﻌﺮﯾﻒ‬ ‫ﺷﻮد‪ .‬دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﻣﺘﺸﮑﻞ از ﻣﺠﻤﻮﻋﻪ اي از ﭘﻮﺳﺘﻪ دﯾﻮار و ﺳﺘﻮن‪ Pier‬ﺑﻪ ﻋﻨﻮان اﻟﻤﺎن ﻟﺒﻪ اي ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ﮐﻪ اﯾﻦ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﻋﻤﻼ‬ ‫رﻓﺘﺎر ﺳﺘﻮﻧﯽ ﻧﺪاﺷﺘﻪ و در واﻗﻊ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺑﺨﺸﯽ از دﯾﻮار ﻋﻤﻞ ﻣﯿﮑﻨﻨﺪ‪.‬‬ ‫ﻣﻄﺎﺑﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ اﮔﺮ ﺗﻨﺶ ﻓﺸﺎري دﯾﻮار ﺗﺤﺖ اﺛﺮ ﺑﺎرﻫﺎي ﻧﻬﺎﯾﯽ ﺑﯿﺸﺘﺮ از ‪ 0.2 fc‬ﺷﻮد ﺑﺎﯾﺪ اﻟﻤﺎن ﻟﺒﻪ اي ﺗﺎﻣﯿﻦ ﺷﻮد‪.‬ﺟﺰء ﻟﺒﻪ اي‬ ‫ﻧﺎﺣﯿﻪ اي اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﺎﯾﺪ در آن ﺧﺎﻣﻮت ﮔﺬاري وﯾﮋه اﻧﺠﺎم ﺷﻮد‪.‬اﯾﻦ ﻧﺎﺣﯿﻪ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ در دﯾﻮار ﻫﺎي ﺑﺎ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺛﺎﺑﺖ ﻧﯿﺰ وﺟﻮد‬ ‫داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ و ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﺑﺰرگ ﮐﺮدن ﻟﺒﻪ ﻫﺎي دﯾﻮار ﺑﻪ ﺷﮑﻞ ﺳﺘﻮن ﻧﺒﺎﺷﺪ‪.‬اﻟﻤﺎن ﻫﺎي ﺳﺘﻮن ﻣﺎﻧﻨﺪ ﮐﻨﺎري ﺑﺮاي ﺟﺎﯾﮕﺬاري راﺣﺖ ﺗﺮ‬ ‫ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎ و ﺗﻘﻮﯾﺖ دﯾﻮار ﺑﮑﺎر ﻣﯿﺮوﻧﺪ‪ .‬در اﻟﻤﺎن ﻟﺒﻪ اي ﺑﺎﯾﺪ ﺿﻮاﺑﻂ وﯾﮋه ﺧﺎﻣﻮت ﮔﺬاري را ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ رﻋﺎﯾﺖ ﻧﻤﻮد‪.‬‬ ‫ﻣﻄﺎﺑﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻧﺒﺎﯾﺪ ﺿﺨﺎﻣﺖ دﯾﻮار از ‪ 15‬ﺳﺎﻧﺖ و ﻋﺮض اﻟﻤﺎن ﻣﺮزي از ‪ 30‬ﺳﺎﻧﺖ ﮐﻤﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي اﯾﻨﮑﻪ ‪ Etabs‬اﯾﻦ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ و اﻟﻤﺎن ﻫﺎي ﭘﻮﺳﺘﻪ اي را ﺑﺼﻮرت ﻣﺠﻤﻮﻋﻪ اي واﺣﺪ در ﻧﻈﺮ ﺑﮕﯿﺮد ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺑﻪ ﻫﺮ دوﯾﮏ ﻧﺎم‬ ‫اﺧﺘﺼﺎص داده ﺷﻮد‪:‬‬ ‫ﻧﺎﻣﮕﺬاري ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﮐﻨﺎري‬ ‫ﻧﺎﻣﮕﺬاري ﭘﻮﺳﺘﻪ‬

‫…‪Assign>Frame>Pier Label‬‬ ‫…‪Assign>Shell Area>Pier Label‬‬

‫ﻣﻌﻤﻮﻻ ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ﺧﻤﺸﯽ و ﻣﺤﻮري دﯾﻮار در اﯾﻦ اﻟﻤﺎن ﻫﺎي ﻣﺮزي ﻣﺘﻤﺮﮐﺰ ﺷﺪه و در ﻃﻮل دﯾﻮار از ﻣﯿﻠﮕﺮد ﺣﺪاﻗﻞ اﺳﺘﻔﺎده‬‫ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ‪.‬ﻋﻤﻠﮑﺮد اﺻﻠﯽ ﺟﺎن دﯾﻮار)ﭘﻮﺳﺘﻪ(ﺗﺤﻤﻞ ﺑﺮش اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ ﻣﻘﻄﻊ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﻣﻌﻤﻮﻻ از ﻧﻮع ﺻﺮﻓﺎ ﻏﺸﺎﯾﯽ‪)Membrane‬ﺑﺎ رﻓﺘﺎر درون ﺻﻔﺤﻪ ي(ﻣﻌﺮﻓﯽ ﻣﯿﺸﻮد‪).‬ﺗﻮﺿﯿﺤﺎت ﺗﺨﺼﺼﯽ در‬‫ﺑﺤﺚ ﺗﻔﺎوت ‪ Shell , Membrane‬آورده ﺷﺪه اﺳﺖ(دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﺗﻨﻬﺎ ﺑﺎرﻫﺎي درون ﺻﻔﺤﻪ ﺧﻮد را ﺗﺤﻤﻞ ﻧﻤﻮده و ﻟﻨﮕﺮ ﺧﺎرج‬ ‫از ﺻﻔﺤﻪ را ﺗﺤﻤﻞ ﻧﻤﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ‪ .‬ﺑﻪ ﻋﺒﺎرت دﯾﮕﺮ دﯾﻮار در راﺳﺘﺎي ﻃﻮل ﺧﻮد ﻋﻤﻠﮑﺮد دارد و در راﺳﺘﺎي ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻋﻤﻠﮑﺮدي ﻧﺪارد‪.‬‬ ‫ﺑﺎ ﻓﺮض اﯾﻦ رﻓﺘﺎر‪،‬ﻫﯿﭻ ﻟﻨﮕﺮي در اﻣﺘﺪاد ﺧﺎرج از ﺻﻔﺤﻪ اي دﯾﻮار اﯾﺠﺎد ﻧﻤﯽ ﺷﻮد‪ ،‬ﻣﺸﺎﺑﻪ اﯾﻨﮑﻪ در راﺳﺘﺎي ﻃﻮﻟﯽ دﯾﻮار ﻣﻔﺼﻞ‬ ‫ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ در ﺗﻌﺮﯾﻒ اﻟﻤﺎن دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ در ﻧﺎﺣﯿﻪ ‪ membrane‬و ‪Bending‬دو ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻧﺸﺎﻧﺪﻫﻨﺪه ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻏﺸﺎﯾﯽ)ﮐﺸﺸﯽ و‬‫ﻓﺸﺎري( و ﻣﺸﺨﺼﺎت ﺧﻤﺸﯽ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ﮐﻪ ﻫﺮدو از روي ﯾﮏ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﻨﺪ‪.‬ﺑﺮاي ورق ﻫﺎي ﻣﻮﺟﺪار ﯾﺎ ﺻﻔﺤﺎت ﺗﻘﻮﯾﺖ‬ ‫ﺷﺪه ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ اﯾﻨﺪو ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻣﺘﻔﺎوت ﺑﺎﺷﻨﺪ‪.‬‬ ‫درﺻﻮرت ﻋﺪم ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺑﻨﺪي دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ‪،‬ارﺗﺒﺎط دﯾﻮار ﺑﺎ ﭘﯽ ﺗﻨﻬﺎ در دو ﻧﻘﻄﻪ اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ ﺑﺮﻗﺮار ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ اﻧﺘﻘﺎل ﮐﻮﭘﻞ‬‫ﻧﯿﺮوي ﺑﺰرگ ﺑﻪ ﭘﯽ ﻣﯿﺸﻮد ﮐﻪ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﺧﻄﺎ ﻣﯿﺸﻮد‪.‬ﺑﺮاي ارﺗﺒﺎط ﮔﺴﺘﺮده دﯾﻮار ﺑﺎ ﭘﯽ و ﺑﺎﻻ ﺑﺮدن دﻗﺖ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺑﺎﯾﺪ دﯾﻮار ﻫﺎ‬ ‫در راﺳﺘﺎي ﻃﻮﻟﯽ آﻧﻬﺎ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺑﻨﺪي ﺷﻮﻧﺪ‪.‬ﺑﺮاي اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر از ﻣﻨﻮي ‪ Edit>Mesh Areas‬ﺗﻌﺪاد ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺑﻨﺪي را ﺑﻪ ﻧﺤﻮي در‬

‫‪4‬‬


‫راﺳﺘﺎي ﻃﻮﻟﯽ و ﻋﺮﺿﯽ اﻧﺠﺎم دﻫﯿﺪ ﺗﺎ ﻃﻮل ﺗﻘﺴﯿﻤﺎت ﻃﻮﻟﯽ اﻧﺠﺎم ﺷﺪه ﺣﺪاﮐﺜﺮ ‪ 0.5‬ﻣﺘﺮ ﺷﻮد‪.‬ﻫﺮﭼﻪ ﺷﺒﮑﻪ ﺑﻨﺪي رﯾﺰ ﺗﺮ ﺑﺎﺷﺪ‬ ‫دﻗﺖ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺑﺎﻻﺗﺮ ﺧﻮاﻫﺪ رﻓﺖ‪.‬ﺑﺮاي دﯾﻮار ﻫﺎي ﺑﺮﺷﯽ ﮐﻪ ﻣﻘﻄﻊ آﻧﻬﺎ ازﻧﻮع ﻏﺸﺎﯾﯽ ‪ Membrane‬ﺑﺎﺷﺪ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺑﻨﺪي در‬ ‫راﺳﺘﺎي ﻃﻮﻟﯽ ﮐﺎﻓﯿﺴﺖ اﻣﺎ ﺑﺮاي دﯾﻮار ﻫﺎي ﺑﺮﺷﯽ ﺑﺎ ﻣﻘﻄﻊ ﭘﻮﺳﺘﻪ اي‪ Shell‬ﺑﺎﯾﺪ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺑﻨﺪي در راﺳﺘﺎي ﻗﺎﺋﻢ ﻧﯿﺰ ﺻﻮرت ﮔﯿﺮد‪.‬‬

‫ ﭼﻮن ‪ Etabs‬در ﺻﻮرت ﻋﺪم وﺟﻮد ﺗﯿﺮ ﺗﻮزﯾﻊ ﺑﺎر را ﺑﻪ درﺳﺘﯽ اﻧﺠﺎم ﻧﻤﯿﺪﻫﺪ ‪،‬ﺿﺮورﯾﺴﺖ ﺗﯿﺮﻫﺎي درون دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﺑﺮاي‬‫اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺎر ﺳﻘﻒ ﺑﻪ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﻣﺪل ﺷﻮﻧﺪ ) اﻟﺒﺘﻪ در اﺟﺮا ﭼﻨﯿﻦ ﺗﯿﺮي اﺟﺮا ﻧﻤﯽ ﮔﺮدد و ﺻﺮﻓﺎ در ﻣﺪل آورده ﻣﯿﺸﻮد‬ ‫اﻧﺪازه اﯾﻦ ﺗﯿﺮﻫﺎ ﺑﺮاي ﺳﺎدﮔﯽ ﻣﺸﺎﺑﻪ ﺗﯿﺮﻫﺎي ﻫﻢ اﻣﺘﺪاد آﻧﻬﺎ ﻓﺮض ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬دﻗﺖ ﺷﻮد ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺷﺒﮑﻪ ﺑﻨﺪي دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ در‬ ‫راﺳﺘﺎي ﻃﻮﻟﯽ و ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺷﺪن ﺗﯿﺮ در اﯾﻦ ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﻫﺎ ﻋﻤﻼ ﺗﯿﺮ در دﯾﻮار ﻣﺪﻓﻮن ﺷﺪه و ﺳﺨﺘﯽ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮﺟﻪ اي اﯾﺠﺎد ﻧﻤﯿﮑﻨﺪ ‪.‬‬ ‫ﺗﯿﺮ ﻫﺎي ﻣﺪﻓﻮن ﺷﺪه و ﻧﯿﺰ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي اﻟﻤﺎن ﻣﺮزي دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﺟﺰء دﯾﻮار ﻫﺴﺘﻨﺪ و ﻃﺮاﺣﯽ آﻧﻬﺎ ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي ﺿﻮاﺑﻂ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي‬ ‫ﺑﺘﻨﯽ ﻻزم ﻧﯿﺴﺖ‪.‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ در ﻃﺮاﺣﯽ اﺳﮑﻠﺖ ﺑﺘﻨﯽ ﺑﻪ ﻣﯿﺰان آرﻣﺎﺗﻮرﻫﺎ وﻧﺴﺒﺖ ﺗﻨﺶ آﻧﻬﺎ ﺗﻮﺟﻬﯽ ﻧﮑﻨﯿﺪ ‪.‬‬ ‫در ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺑﺎ ﻣﻨﻮي ‪ Assign>Frame >Frame Property Modifiers‬ﺿﺮﯾﺐ ‪ Mass . Weight‬را ﺑﺮاي اﯾﻦ ﺗﯿﺮ ﻫﺎي‬ ‫‪ 0‬و ﺿﺮﯾﺐ ﮐﺎﻫﺶ ﻟﻨﮕﺮ ﻟﺨﺘﯽ ﺣﻮل ﻣﺤﻮر ‪ 3‬را ‪ 0.35‬وارد ﮐﻨﯿﺪ‪.‬‬ ‫ﺿﺮاﯾﺐ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ در دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ‪:‬‬ ‫ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﮐﻪ در ‪ 2800‬و ﻣﺒﺤﺚ ‪ 9‬آﻣﺪه ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ﻟﻨﮕﺮ ﻟﺨﺘﯽ ﺑﺮاي دﯾﻮار ﺗﺮك ﺧﻮرده ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﺗﯿﺮ ﻫﺎ ‪ . 0.35‬ﺑﺮاي دﯾﻮار‬ ‫ﺗﺮك ﻧﺨﻮرده ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ‪ 0.7‬ﻣﻨﻈﻮر ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬ﻣﻌﯿﺎر ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ دﯾﻮار رﺳﯿﺪن ﺑﻪ ﺗﻨﺶ ﮐﺸﺸﯽ ‪ 0.2 fc‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﺑﻄﻮر ﺧﻼﺻﻪ ﻫﺮ اﻧﺪازه رﻓﺘﺎر دﯾﻮار ﺑﻪ ﺗﯿﺮ ﻧﺰدﯾﮏ ﺑﺎﺷﺪ)ﮐﻪ اﯾﻦ اﻧﺪازه ﺑﺮاي دﯾﻮار ﻫﺎي ﺑﺎ ارﺗﻔﺎع زﯾﺎد ﮐﻪ رﻓﺘﺎري ﺧﻤﺸﯽ دارﻧﺪ‬ ‫اﺗﻔﺎق ﻣﯽ اﻓﺘﺪ(ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ دﯾﻮار ﺣﺘﻤﯽ ﺑﻮده و ﻫﻤﺎﻧﺪ ﺗﯿﺮ ﻫﺎ ﺑﺎﯾﺪ‪ 0.35‬ﺑﺮاي آن ﻣﻨﻈﻮر ﺷﻮد اﻣﺎ ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ دﯾﻮار ﻫﺎ ﻫﻤﺎﻟﻨﻨﺪ‬ ‫ﺳﺘﻮن ﻫﺎ داراي رﻓﺘﺎر ﻏﺎﻟﺒﺎ ﻓﺸﺎري ﺑﺎﺷﺪ)دﯾﻮارﻫﺎي ﮐﻢ ارﺗﻔﺎع ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ دﯾﻮار ﺣﺎﺋﻞ(ﺿﺮﯾﺐ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ﻟﻨﮕﺮ ﻟﺨﺘﯽ آن ‪0.7‬‬ ‫ﻣﻨﻈﻮر ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬‬ ‫ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ دﯾﻮار ﺑﺎﯾﺪ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي اﻃﺮاف آن و اﻟﻤﺎن ﻫﺎي ﭘﻮﺳﺘﻪ اي اﻋﻤﺎل ﺷﻮد زﯾﺮا ﻟﻨﮕﺮ ﻟﺨﺘﯽ دﯾﻮار ﺣﺎﺻﻞ ﺟﻤﻊ ﻟﻨﮕﺮ‬ ‫ﻟﺨﺘﯽ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ و اﻟﻤﺎن ﻫﺎي ﭘﻮﺳﺘﻪ اي اﺳﺖ‪ .‬از آﻧﺠﺎ ﮐﻪ ﺳﺨﺘﯽ دﯾﻮار در راﺳﺘﺎي ﻃﻮﻟﯽ ‪ f22‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ و اﯾﻦ ﺳﺨﺘﯽ در‬

‫‪5‬‬


‫راﺳﺘﺎي دﯾﻮار ﺗﺎﻣﯿﻦ ﮐﻨﻨﺪه ﺳﺨﺘﯽ ﺧﻤﺸﯽ آن)ﻣﺴﺎﺣﺖ و ﻟﻨﮕﺮ ﻟﺨﺘﯽ دﯾﻮار( اﺳﺖ ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ در دﯾﻮار ﻫﺎ ﺿﺮﯾﺐ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ‬ ‫ﺑﺎﯾﺪ ﺑﻪ ﺳﺨﺘﯽ ﻏﺸﺎﯾﯽ ‪ f22‬و در ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﮐﻨﺎري ﺑﻪ ﻣﺴﺎﺣﺖ)‪ (Cross Section Area‬و ﻟﻨﮕﺮ ﻟﺨﺘﯽ ‪Moment of interia‬‬ ‫‪2 , 3 axis‬اﻋﻤﺎل ﻧﻤﻮد‪.‬‬ ‫ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳﺖ ﻋﻠﺖ اﻋﻤﺎل ﺿﺮﯾﺐ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ﺣﻮل ﻣﺤﻮر ‪ 3‬اﯾﻦ اﺳﺖ ﮐﻪ در راﺳﺘﺎي‪ 3‬ﺳﺘﻮن ‪ ،‬ﻗﺎب ﺧﻤﺸﯽ وﺟﻮد دارد و‬ ‫ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﻗﺎب ﺧﻤﺸﯽ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺿﺮﯾﺐ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ آن ﻫﻤﻮاره ﺣﻮل ﻣﺤﻮر ‪ 0.7= 3‬ﻣﻨﻈﻮر ﮔﺮدد‪.‬‬ ‫ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺑﺼﻮرت ﺧﻼﺻﻪ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺗﻨﻈﯿﻤﺎت زﯾﺮ ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن و ﭘﻮﺳﺘﻪ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﻣﻨﻈﻮر ﮔﺮدد‪:‬‬ ‫اﻋﻤﺎل ﺿﺮاﯾﺐ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ﺳﺘﻮن ﮐﻨﺎري‬ ‫اﻋﻤﺎل ﺿﺮاﯾﺐ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ﭘﻮﺳﺘﻪ‬

‫…‪Assign>Frame>Frame Property‬‬

‫…‪Assign>Shell Area>Shell Stiffness Modifiers‬‬

‫در ﺟﻬﺘﯽ ﮐﻪ ﻗﺎب ﺧﻤﺸﯽ ﻫﻤﺮاه ﺑﺎ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺑﻪ دﻟﯿﻞ ﺳﺨﺘﯽ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮﺟﻪ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﺗﻤﺎﻣﯽ ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ در آن‬‫ﺟﻬﺖ ﺑﻪ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ وارد ﻣﯽ آﯾﺪ و اﯾﻦ ﻣﻄﻠﺐ را از ﺧﺮوﺟﯽ آرﻣﺎﺗﻮر ﺑﺮﺷﯽ ﺑﺮاي دﯾﻮار ﻫﺎ ﭘﺲ از ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﯿﺘﻮان ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻧﻤﻮد‬ ‫ﮐﻪ ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن در ﺳﻤﺖ ﻗﺎب داراي دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﻋﺪد ﺻﻔﺮ ﻣﻨﻈﻮر ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬‬ ‫ﺳﻪ روس ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﯽ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ وﺟﻮد دارد‪:‬‬ ‫‪-1‬روش‪ Simplified T , C‬روش ﺗﺒﺪﯾﻞ ﻟﻨﮕﺮ و ﻧﯿﺮوي ﻣﺤﻮري دﯾﻮار ﺑﻪ دو ﺳﺘﻮن ﮐﻪ ﺑﻪ روش اﻟﻤﺎن ﻣﺮزي ﻣﻌﺮوف اﺳﺖ و‬ ‫ﺑﺼﻮرت دﺳﺘﯽ ﻧﯿﺰ ﻗﺎﺑﻞ اﻧﺠﺎم اﺳﺖ‪.‬در اﯾﻦ روش ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺣﺪاﮐﺜﺮ درﺻﺪ ﻓﻮﻻدي ﮐﺸﺸﯽ و ﻓﺸﺎري اﻟﻤﺎن ﻫﺎي ﻣﺮزي ﺑﺮاي‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ اﺟﺰاي ﻟﺒﻪ اي ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 0.03‬ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﻣﻌﻤﻮﻟﯽ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﮔﺮدﻧﺪ‪.‬اﯾﻦ روش ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻋﺪم در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﻣﯿﺎﻧﻪ دﯾﻮار‬ ‫ﺑﺮاي ﺗﺤﻤﻞ ﻟﻨﮕﺮ وارده در ﻃﺒﻘﺎت در ﺟﻬﺖ اﻃﻤﯿﻨﺎن اﺳﺖ‪).‬ﺟﺎن ﺗﻨﻬﺎ ﺑﺮش را ﺗﺤﻤﻞ ﻣﯿﻨﻤﺎﯾﺪ(‬ ‫‪ -2‬روش ‪ Uniform Reinforcing‬ﮐﻪ روش ﻣﯿﻠﮕﺮد ﮔﺬاري ﺳﮑﻨﻮاﺧﺖ اﺳﺖ و دورﺗﺎدو دﯾﻮار از ﯾﮏ ﻣﯿﻠﮕﺮد ﯾﮑﻨﻮاﺧﺖ‬ ‫اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯿﺸﻮد و ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺑﺮاي دﯾﻮارﻫﺎي ﻣﺴﺘﻄﯿﻠﯽ ﮐﻪ در دو ﻟﺒﻪ ﺧﻮد داراي ﺳﺘﻮن ﻧﯿﺴﺘﻨﺪ ﻣﻨﺎﺳﺐ اﺳﺖ‪.‬‬ ‫‪ General Reinforcing -3‬ﮐﻪ در اﯾﻦ روش ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ‪ Section Designer‬ﻣﻘﻄﻊ دﯾﻮار ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪه و ﺑﻪ دﯾﻮار ﻫﺎ‬ ‫اﺧﺘﺼﺎص داده ﻣﯿﺸﻮد و ﺳﺲ ﻃﺮاﺣﯽ ﯾﺎ ﮐﻨﺘﺮل ﺑﺮاي ﻫﺮ ﻧﻮع دﯾﻮاري اﻧﺠﺎم ﻣﯿﭙﺬﯾﺮد‪.‬‬ ‫ﺣﺪاﮐﺜﺮ و ﺣﺪاﻗﻞ درﺻﺪ ﻣﯿﻠﮕﺮد ﻗﺎﺋﻢ دﯾﻮار ﻣﻄﺎﺑﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ آﺑﺎ ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ‪) 0.04‬ﺑﺎ رﻋﺎﯾﺖ ﻣﺤﻞ وﺻﻠﻪ=‪ ( 0.02‬و ‪0.0025‬‬ ‫ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﮐﻨﺘﺮل اﻟﻤﺎن ﻣﺮزي‪:‬‬ ‫ﻃﺒﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻣﯿﺘﻮان اﺟﺰاي ﻟﺒﻪ اي را در ﻣﺤﻞ ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﺗﻨﺶ ﻓﺸﺎري دﯾﻮار ﮐﻤﺘﺮ از ‪ 0.15 fc‬ﻣﯽ ﺷﻮدﻗﻄﻊ ﮐﺮد‪.‬ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ اﯾﻦ‬ ‫ﺿﺎﺑﻄﻪ رﻋﺎﯾﺖ ﻧﮕﺮدد ﻣﯿﺘﻮان ﺿﺨﺎﻣﺖ ﭘﻮﺳﺘﻪ دﯾﻮار را اﻓﺰاﯾﺶ داد‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي ﻣﺪل ﮐﺮدن اﺛﺮ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ در ﭘﯽ ﻣﯿﺘﻮاﻧﯿﺪ از ﺗﯿﺮ ﻋﻤﯿﻖ ﮐﻪ ﻋﻤﻖ آن ﺑﺮاﺑﺮ ارﺗﻔﺎع دﯾﻮار و ﻋﺮض آن ﻫﻢ ﺿﺨﺎﻣﺖ دﯾﻮار اﺳﺖ‬ ‫اﺳﺘﻔﺎده ﮐﻨﯿﺪ‪.‬ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳﺖ درﺻﻮرت ﺷﺒﮑﻪ ﺑﻨﺪي دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ در ‪ Etabs‬ﺑﺎ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺑﻪ ‪ Safe‬ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﯾﮑﺴﺮي ﺗﯿﺮ‬ ‫ﻋﻤﯿﻖ ﺑﻪ ارﺗﻔﺎع دﯾﻮار و ﻋﺮض آن در ﻣﺤﻞ دﯾﻮ ار ﺑﺮﺷﯽ اﯾﺠﺎد و ﻧﯿﺮوﻫﺎي دﯾﻮار را در ﻣﺤﻞ ﮔﺮه ﻫﺎي ﻣﺤﻞ ﺷﺒﮑﻪ ﺑﻨﺪي دﯾﻮار‬ ‫ﻣﻨﺘﻘﻞ ﻣﯿﮑﻨﺪ‪.‬‬

‫‪6‬‬


‫‪http:// www. sazeh808.blogfa.com/post-84. aspx‬‬

‫ﺗﻨﻈﯿﻤﺎت ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻮﻻدي در ‪Etabs‬‬ ‫ﻃﺒﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻣﻠﯽ ﻣﺒﺤﺚ ‪ 10‬ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻓﻮﻻدي ﺑﻪ روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز‪ ASD‬ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎي ‪AISC-ASD , UBC‬‬ ‫اﻧﺠﺎم ﻣﯿﮕﯿﺮد‪.‬‬ ‫ﮐﻨﺘﺮل ﻓﺸﺮدﮔﯽ ﻣﻘﺎﻃﻊ‪:‬‬ ‫ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ از ‪ AISC‬ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻓﻠﺰي اﺳﻔﺎده ﺷﻮد ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﻣﻘﺪار ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز‪ Fb‬ﺑﺮاي ﺗﯿﺮﻫﺎ ﻓﺸﺮده درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد و‬ ‫از ‪ 0.6Fy‬ﺑﻪ ﻣﻘﺪار ‪ 0.66 Fy‬ﺗﻐﯿﯿﺮ ﯾﺎﺑﺪ‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﺑﻪ دﻟﯿﻞ اﺳﺘﻔﺎده از ﺟﻮش در ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺟﻔﺖ و ﻋﺪم ﭘﯿﻮﺳﺘﮕﯽ ﮐﺎﻣﻞ ﻃﺒﻖ ﺑﻨﺪ ‪ 4- 5-1- 10‬ﻣﻘﻄﻊ ﻓﺸﺮده ﻧﺨﻮاﻫﺪ‬ ‫ﺑﻮد‪.‬ﺑﺎ اﻓﺰاﯾﺶ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﭘﺮوﻓﺎﯾﻞ ﻫﺎي ﺳﺎزﻧﺪه ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﻣﯿﺘﻮان ﻗﺪرت ﻣﻘﻄﻊ ﺟﻔﺖ را در دو ﺟﻬﺖ ﻣﺴﺎوي ﮐﺮد‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي ﺑﺎدﺑﻨﺪﻫﺎ ﻫﻢ ﻧﯿﺎزي ﺑﻪ ﻓﺸﺮده ﺑﻮدن ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻧﯿﺴﺖ ﮐﻪ ﺑﺮاي اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر‪ ،‬ا ﺳﺘﻔﺎده از ﻗﺎﺑﻠﯿﺖ ‪ Auto Select‬در ‪ Etabs‬ﺑﺮاي‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎ ﻻزم ﻧﯿﺴﺖ و اﯾﻦ اﺟﺰاء در ﺳﺎزه ﺑﺎ ﻣﻌﺮﻓﯽ و ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﻘﻄﻊ ﮐﻨﺘﺮل ﻣﯿﮕﺮدﻧﺪ‪.‬‬ ‫اﻓﺰاﯾﺶ ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز در آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎ‪:‬‬ ‫در ﺻﻮرت اﺳﺘﻔﺎده از آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ UBC‬ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻓﻠﺰي ﺑﺠﻬﺖ اﺣﺘﻤﺎل ﮐﻢ وﻗﻮع ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ در ﺣﺎﻟﺖ وﺟﻮد ﺑﺎر زﻧﺪه ﯾﺎ ﺑﺎد‬ ‫ﻣﯿﺘﻮان ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز را ‪ %33‬اﻓﺰاﯾﺶ داد ﯾﺎ ﺑﺎﯾﺪ ﺿﺮاﯾﺐ ‪ 0.75‬در ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎر ﺷﺎﻣﻞ ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ اﻋﻤﺎل ﺷﻮد‪ .‬ﺑﺎ ﺗﻌﺮﯾﻒ ‪، UBC‬ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ‬ ‫ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز را اﻓﺰاﯾﺶ ﻧﻤﯽ دﻫﺪ و ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺗﻮﺿﯿﺤﺎت ذﮐﺮ ﺷﺪه ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ در ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎرﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﺷﺎﻣﻞ ﻧﯿﺮوي زﻟﺰﻟﻪ ﻣﯿﺒﺎﺷﻨﺪ‬ ‫ﻫﻤﮕﯽ در ‪ 0.75‬ﺿﺮب ﮔﺮدﻧﺪ‪.‬‬ ‫ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ در ‪ ETABS‬از آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ AISC‬اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد‪ .‬ﻃﺒﻖ ﺗﻌﺮﯾﻒ در ﭘﯿﺸﻔﺮض ﺗﻨﻈﯿﻤﺎت آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ‪ ،‬ﻫﻨﮕﺎﻣﯽ ﮐﻪ ﺑﻪ ﺗﺮﮐﯿﺐ‬ ‫ﺑﺎر داراي زﻟﺰﻟﻪ ﻣﯿﺮﺳﺪ‪ ،‬اﻓﺰاﯾﺶ ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﻟﺤﺎظ ﻣﯿﺸﻮد و ﻻزم ﻧﯿﺴﺖ ﮐﻪ اﯾﻦ ﺿﺮﯾﺐ در ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎر وارد ﺷﻮد‪ .‬ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﺿﺮﯾﺐ‬ ‫ﮐﺎﻫﺶ ‪ 0.75‬ﺑﺎر را ﺑﻪ ﺻﻮرت اﻓﺰاﯾﺶ ‪ 1.33‬ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﻟﺤﺎظ ﺧﻮاﻫﺪ ﮐﺮد‪.‬اﻟﺒﺘﻪ ﺗﻮﺟﻪ دا ﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﯿﺪ ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﺑﺨﻮاﻫﯿﺪ ﺑﺎ ﻧﯿﺮوﯾﯽ ﮐﻪ‬ ‫از ‪ ETABS‬در اﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺮداﺷﺖ ﻣﯿﮑﻨﯿﺪ ﻃﺮاﺣﯽ را ﮐﻨﺘﺮل ﮐﻨﯿﺪ ‪،‬ﺑﺎﯾﺪ ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز را در ‪ 1.33‬ﺿﺮب ﮐﺮد‪.‬‬ ‫ﮐﻨﺘﺮل ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎر ﭘﯿﻮﺳﺖ ‪: 2800- 2‬‬ ‫در ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎر وﯾﮋه ﭘﯿﻮﺳﺖ ‪ 2‬آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ 2800‬ﻧﯿﺰ ﺟﺪاﮔﺎﻧﻪ ﺑﺮرﺳﯽ ﺷﻮد‪.‬ﺑﺮاي اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ‬ ‫از ‪ UBC‬ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﮐﻪ در اداﻣﻪ ﮔﻔﺘﻪ ﺧﻮاﻫﺪﺷﺪ اﻣﮑﺎن ﻣﻨﻈﻮر ﻧﻤﻮدن اﯾﻦ ﮐﻨﺘﺮل در ﺧﻮد ‪Etabs‬‬ ‫وﺟﻮد ﺧﻮاﻫﺪ داﺷﺖ‪ ،‬اﻣﺎ ﺑﺪﻟﯿﻞ اﯾﻨﮑﻪ ﻣﺮاﺟﻌﯽ از ﻗﺒﯿﻞ ﻧﻈﺎم ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن اﺳﺘﺎن ﺗﻬﺮان اﺳﺘﻔﺎده از ‪ UBC‬را در ﻃﺮاﺣﯽ‬ ‫ﺳﺎزه ﻫﺎ ﻣﺠﺎز ﻧﻤﯽ داﻧﺪ و از ﻟﺤﺎظ ﺷﺒﺎﻫﺖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ اي ‪ AISC‬ﻧﺰدﯾﮏ ﺗﺮ ﺑﻪ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻣﻠﯽ ﻣﺎ دﯾﺪه ﺷﺪه اﺳﺖ ﻟﺬا ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ‬ ‫ﭘﺲ از آﻧﺎﻟﯿﺰ و ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﺑﺎ ‪ AISC‬ﺧﺮوﺟﯽ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻧﯿﺮوي ﻣﺤﻮري ﻧﺎﺷﯽ از ﺑﺎر ﻣﺮده ‪،‬زﻧﺪه و زﻟﺰﻟﻪ درﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﺑﺮداﺷﺖ‬ ‫ﺷﻮد و ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﯾﻦ ﻧﮑﺘﻪ ﮐﻪ در ‪ AISC‬ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ اي در ‪ 1.33‬ﺑﻄﻮر ﭘﯿﺶ ﻓﺮض ﺿﺮب ﮔﺮدﯾﺪه ﻟﺬا ﺑﺎ ﺿﺮب ﻣﺠﻤﻮع‬

‫‪7‬‬


‫ﻧﯿﺮوي ﻣﺤﻮري در ﺿﺮﯾﺐ ‪ 1.33‬اﯾﻦ اﻓﺰاﯾﺶ ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺧﻨﺜﯽ ﺷﻮد و ﺿﻮاﺑﻂ ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ ﺑﺮاي ﮐﻨﺘﺮل ﮐﺸﺶ و ﻓﺸﺎر ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن ﻫﺎ‬ ‫درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد‪..‬ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﮐﻨﺘﺮل ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﻃﺒﻖ ﭘﯿﻮﺳﺖ ‪ 2800- 2‬ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﮐﻨﺎري ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪﻫﺎ ﺑﺤﺮاﻧﯽ ﺗﺮﺧﻮاﻫﺪ‬ ‫ﺑﻮد‪.‬‬ ‫ﺗﻨﻈﯿﻤﺎت ﻟﺮزه اي وﯾﮋه ﭘﯿﻮﺳﺖ‪ 2800- 2‬در ‪: Etabs‬‬ ‫آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ UBC‬ﻣﺸﺎﺑﻪ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ AISC‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ و ﺗﻨﻬﺎ ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎر و ﺿﻮاﺑﻂ ﻟﺮزه اي آن ﻣﺘﻔﺎوت اﺳﺖ‪.‬ﺿﻮاﺑﻂ ﻟﺮزه اي آﯾﯿﻦ‬ ‫ﻧﺎﻣﻪ در ﭘﯿﻮﺳﺖ دوم ‪ 2800‬اﯾﺮان ﻣﺸﺎﺑﻪ ﺿﻮاﺑﻂ ﻟﺮزه اي آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪UBC‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬اﻟﺒﺘﻪ در ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎر اﻧﺪﮐﯽ در ﺿﺮاﯾﺐ ﺗﻔﺎوت‬ ‫وﺟﻮد دارد ﮐﻪ در ‪ UBC‬در ﺟﻬﺖ اﻃﻤﯿﻨﺎن اﺳﺖ‪.‬ﺑﺮاي درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﺿﻮاﺑﻂ ﻟﺮزه اي ﭘﯿﻮﺳﺖ‪ 2‬آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ 2800‬ﺑﺮاي ﮐﻨﺘﺮل‬ ‫ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ از ﻣﻨﻮي ‪ Define>Seismic Data>include Seismic Data‬ﻓﻌﺎل ﮔﺮدد ﮐﻪ در اﯾﻦ ﻣﻨﻮ ﭼﻮن ﮔﺰﯾﻨﻪ‬ ‫ﻫﺎي ﻣﺮﺗﺒﻂ ﻫﻤﮕﯽ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ UBC‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ وﺟﺰ ﺿﺮﯾﺐ اﻣﮕﺎ از ﺑﻘﯿﻪ در ‪ 2800‬ﺣﺮﻓﯽ ﺑﻪ ﻣﯿﺎن ﻧﯿﺎﻣﺪه ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺑﺎ‬ ‫ﻣﻘﺎدﯾﺮ ‪ Rh=1 , DL factor=0‬آﻧﻬﺎ را ﺧﻨﺜﯽ ﻣﯿﻨﻤﺎﯾﯿﻢ و ﻣﻄﺎﺑﻖ ﻣﺒﺤﺚ‪ 10‬ﺑﺮاي ﺿﺮﯾﺐ اﻣﮕﺎ ﻣﻘﺪار ‪ 0.4‬ﺑﺮاﺑﺮ ﺿﺮﯾﺐ رﻓﺘﺎرﺳﺎزه‬ ‫در ﻫﻤﺎن ﺟﻬﺖ را ﻣﻨﻈﻮر ﻣﯿﻨﻤﺎﯾﯿﻢ‪.‬‬

‫ﭘﺲ از ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﺑﺎ ‪UBC‬ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎر وﯾﮋه ﺣﺎﮐﻢ ﺷﻮد در ﻗﺴﻤﺖ ‪ Detail‬ﺟﺰﺋﯿﺎت ﻃﺮاﺣﯽ ﻫﺮ ﺳﺘﻮن ﻋﺒﺎرت‬ ‫‪ Special Combo‬درج ﻣﯿﮕﺮدد ﮐﻪ ﻣﻌﻤﻮﻻ ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﮐﻨﺎر ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎ اﯾﻦ ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎر ﺑﺤﺮاﻧﯽ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد‪.‬‬ ‫در ﺳﺎزه ﻓﻠﺰي ﺟﻬﺖ ﻃﺮاﺣﯽ ﻧﯿﺎزي ﺑﻪ ﻟﺤﺎظ اﺛﺮ ﭘﯽ دﻟﺘﺎ ﻧﯿﺴﺖ اﻣﺎ در ﺳﺎزه ﻫﺎ ي ﻓﺎﻗﺪ ﻣﻬﺎر ﺟﺎﻧﺒﯽ ﺑﺮاي ﮐﻨﺘﺮل ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ ﻧﺴﺒﯽ‬ ‫ﻃﺒﻘﺎت اﺳﺘﻔﺎده از ﭘﯽ دﻟﺘﺎ ﺗﻮﺻﯿﻪ ﻣﯿﺸﻮد‪.‬‬ ‫ﺗﻨﻈﯿﻤﺎت ﺗﺮﮐﯿﺐ دو ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺳﺎزه اي در ‪: Etabs‬‬

‫‪8‬‬


‫ﺑﺮاي ﺗﻨﻈﯿﻢ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ و ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎي آن ﺑﺎ اﺟﺮاي دﺳﺘﻮر ‪ Option>Preferences>Steel Design‬ﭘﺲ از اﺗﺘﺨﺎب آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ از ﮐﺸﻮي ‪ Frame Type‬ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﻣﺤﺪودﯾﺖ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﺑﺮاي ﺳﺎزه ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ در دو ﻃﺮف داراي دو ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻣﺘﻔﺎوت ﻫﺴﺘﻨﺪ‬ ‫ﺑﻪ اﺷﮑﺎﻻﺗﯽ ﺑﺮ ﻣﯿﺨﻮرﯾﻢ ﮐﻪ ﺑﺮاي دو ﺣﺎﻟﺖ ﻣﻬﻢ و ﻣﺘﺪاول در ﺳﺎزه ﻫﺎ ﻧﺤﻮه ﺑﺮﻃﺮف ﻧﻤﻮدن ﻣﺸﮑﻞ ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ ﺑﯿﺎن ﺷﺪه اﺳﺖ‪:‬‬ ‫اﮔﺮ در ﯾﮏ ﺳﻤﺖ ﻗﺎب ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻫﻤﮕﺮا و در ﺟﻬﺖ ﻋﻤﻮد ﻗﺎب ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي واﮔﺮا داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﯿﻢ‪:‬‬ ‫اﺑﺘﺎ ﮐﻠﯿﻪ ﺗﯿﺮ‪،‬ﺳﺘﻮن و ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎي ﺳﺎزه از ﻧﻮع ‪ Braced Frame‬ﺗﻌﺮﯾﻒ ﮐﻨﯿﺪو ﻫﻨﮕﺎم ﻃﺮاﺣﯽ ﺗﯿﺮ ﻫﺎ ‪ ،‬ﺳﺘﻮن ﻫﺎ و ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎي‬ ‫واﮔﺮا از ﻣﻨﻮي‪ Design>SFD>View Overwrites‬از ﻧﻮع ‪ EBF‬درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮﻧﺪ‪.‬ﻻزم اﺳﺖ ﺳﺘﻮن ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ از ﯾﮏ ﻃﺮف‬ ‫ﺑﻪ ﺑﺎدﺑﻨﺪ واﮔﺮا و از ﻃﺮف دﯾﮕﺮ ﺑﻪ ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﻤﮕﺮا وﺻﻞ ﻣﯿﺸﻮﻧﺪ دو ﺑﺎر ﻃﺮاﺣﯽ ﺷﻮﻧﺪ‪.‬ﯾﮑﺒﺎر ﺑﻪ ﺻﻮرت ‪ Braced Frame‬و ﺑﺎر‬ ‫دﯾﮕﺮ ‪.EBF‬‬ ‫اﮔﺮ در ﯾﮏ ﺳﻤﺖ ﻗﺎب ﺧﻤﺸﯽ )ﺑﺎ ﻫﺮ ﻧﻮع ﺷﮑﻞ ﭘﺬﯾﺮي( و در ﺳﻤﺖ دﯾﮕﺮ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي دﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﯿﻢ‪:‬‬ ‫در اﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺟﻬﺖ ﻃﺮاﺣﯽ دﻗﯿﻖ از ﻫﻤﺎن اﺑﺘﺪا دو ﻓﺎﯾﻞ اﯾﺠﺎد ﻧﻤﻮد‪ .‬ﯾﮑﯽ از ﻧﻮع ﻗﺎب ﺧﻤﺸﯽ و دﯾﮕﺮي از ﻧﻮع ﻗﺎب‬ ‫ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺗﻌﺮﯾﻒ ﮔﺮدد‪.‬ﺑﺮاي ﻫﺮﯾﮏ از اﯾﻦ دو ﻓﺎﯾﻞ ﺗﯿﺮ ﻫﺎ و ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﻫﻤﮕﯽ در ﺟﻬﺖ اﻃﻤﯿﻨﺎن ﺑﺮاي ﻫﺮ دو ﺳﻤﺖ از ﻧﻮع ﻗﺎب‬ ‫ﺧﻤﺸﯽ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﮔﺮدد)ﭼﺮاﮐﻪ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺑﺮاي ﺗﯿﺮﻫﺎ و ﺳﺘﻮن ﻫﺎ داراي اﻟﺰاﻣﺎت ﺧﺎﺻﯽ در آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻧﯿﺴﺖ(‪.‬ﺑﺮاي ﺑﺎدﺑﻨﺪﻫﺎ‬ ‫از ﻣﻨﻮي‪ Design>SFD>View Overwrites‬ﻧﻮع آﻧﻬﺎ اﻧﺘﺨﺎب ﺷﻮد ودر ﺗﻨﻈﯿﻤﺎت وﯾﮋه ﭘﯿﻮﺳﺖ ‪ 2800-2‬ﺑﺮاي ﻫﺮ ﮐﺪام از‬ ‫دو ﻓﺎﯾﻞ ﺿﺮﯾﺐ رﻓﺘﺎر ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻣﺮﺗﺒﻂ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد‪ .‬ﺑﺎ ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﻧﺘﺎﯾﺞ دو ﻓﺎﯾﻞ در ﻧﻬﺎﯾﺖ ﺗﯿﺮ ﺳﺘﻮن و ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎ ﺑﺮاي ﺑﻬﯿﻨﻪ‬ ‫ﻧﻤﻮدن ﺟﻮاب ﮐﻨﺘﺮل ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬‬ ‫ﺗﻨﻈﯿﻢ ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻫﺎي ﻃﺮاﺣﯽ‪:‬‬ ‫ ﺑﺎ اﻧﺘﺨﺎب ﺗﯿﺮ ﻫﺎ و اﺟﺮاي دﺳﺘﻮر‪ Design>SFD>View Overwrites‬ﮔﺰﯾﻨﻪ ‪Unbraced Length‬‬‫)‪ Ratio(minor.LTB‬ﺑﺪﻟﯿﻞ اﯾﻨﮑﻪ ﺗﯿﺮ ﻫﺎي ﺳﻘﻒ ﺗﻮﺳﻂ ﺗﯿﺮﭼﻪ ﻫﺎ و دال ﺑﺘﻨﯽ ﻣﻬﺎر ﻣﯿﺸﻮﻧﺪ و اﻣﮑﺎن ﮐﻤﺎﻧﺶ ﺟﺎﻧﺒﯽ ﭘﯿﭽﺸﯽ‬ ‫ﻧﺪارﻧﺪ ‪ ،‬ﺑﺮاﺑﺮ ﻣﻘﺪاري ﮐﻮﭼﮏ ) ﻣﻌﻤﻮﻻ ‪ 0.05‬ﯾﺎ ‪( 0.01‬درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد‪.‬درواﻗﻊ اﯾﻦ ﺿﺮﯾﺐ ﺑﻪ ﻣﻨﺰﻟﻪ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﯿﻦ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﻫﺎي‬ ‫ﺟﺎﻧﺒﯽ ﺑﺎل ﻓﺸﺎري ﺗﯿﺮ اﺳﺖ‪ .‬ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ از ‪ AISC‬ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻓﻠﺰي اﺳﻔﺎده ﺷﻮد ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺗﯿﺮﻫﺎ ﻓﺸﺮده درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد‬ ‫و ﻣﻘﺪار ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز‪ Fb‬ﺗﯿﺮﻫﺎ از ‪ 0.6Fy‬ﺑﻪ ﻣﻘﺪار ‪ 0.66 Fy‬ﺗﻐﯿﯿﺮ داده ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ ﺑﺎ اﻧﺘﺨﺎب ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﺿﺮﯾﺐ ‪ Cm‬ﺳﺘﻮن ﻫﺎ در ﺟﻬﺖ ﻗﺎب ﺧﻤﺸﯽ ﻃﺒﻖ ﺑﻨﺪ ‪ 1-6- 1-10‬ﻣﺒﺤﺚ ‪Moment 10‬‬‫)‪ Coefficient(Cm Major‬ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 0.85‬و در ﺟﻬﺘﯽ ﮐﻪ ﺳﺘﻮن ﺑﻪ ﺑﺎدﺑﻨﺪ در ارﺗﺒﺎط اﺳﺖ ﺿﺮﯾﺐ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﺳﺘﻮن ﺣﻮل ﻫﻤﺎن‬ ‫ﻣﺤﻮر )‪ Efficient Length Factior (K‬ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 1‬ﻣﻨﻈﻮر ﮔﺮدد‪ ).‬اﯾﻦ ﺿﺮﯾﺐ ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ در ﻗﺎب ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻧﯿﺴﺘﻨﺪ‬ ‫ﺗﻮﺳﻂ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯿﮕﺮدد (‬ ‫ ﺑﺎ اﻧﺘﺨﺎب ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎ ﺑﺮاي ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎي ﻫﻤﮕﺮا ‪ x‬ﺑﺮاي ﮐﻤﺎﻧﺶ درون ﺻﻔﺤﻪ ﮐﻪ در ‪ Etabs‬ﺑﻄﻮر ﭘﯿﺸﻔﺮض ﻣﺤﻮري ﮐﻪ درون‬‫ﺻﻔﺤﻪ اﺳﺖ ﻣﺤﻮر اﺻﻠﯽ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯿﺸﻮد ﻣﻘﺪار ‪ Unbraced Length Ratio(Major)=0.5‬و ﺑﺮاي ﮐﻤﻨﺶ ﺧﺎرج از ﺻﻔﺤﻪ‬ ‫اﯾﻦ ﻣﻘﺪار ‪ Unbraced Length Ratio(Minor)=0.67‬ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯿﮕﺮدد‪).‬اﯾﻦ ﻣﻘﺪار ﺑﺮاي ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎي واﮔﺮا ﭘﯿﺶ ﻓﺮض ‪1‬‬ ‫ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯿﺸﻮد ‪.‬‬

‫‪9‬‬


‫ در ‪ Etabs‬ﺗﯿﺮ ﻫﺎي ‪ I‬ﺷﮑﻞ ﯾﺎ ﻧﺎوداﻧﯽ ﮐﻪ دو اﻧﺘﻬﺎي آﻧﻬﺎ ﻣﻔﺼﻠﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ درون ﺳﻘﻒ ﺑﺎ ﻣﻘﻄﻊ ‪ Deck‬ﻗﺮار ﮔﯿﺮﻧﺪ ﺑﻄﻮر‬‫ﭘﯿﺶ ﻓﺮض ﻣﺮﮐﺐ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﯿﺸﻮﻧﺪ ﮐﻪ در ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﯾﺎ ﺳﻘﻒ ﻣﺮﮐﺐ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ اﺑﺘﺪا اﯾﻦ ﺗﯿﺮ ﻫﺎ را از ﺣﺎﻟﺖ ﭘﯿﺶ ﻓﺮض ﺧﺎرج‬ ‫ﮐﺮده و ﭘﺮدازﻧﺪه ﻃﺮاﺣﯽ ﻓﻮﻻدي را ﺑﺮاي آﻧﻬﺎ اﻧﺘﺨﺎب ﮐﻨﯿﻢ‪ .‬ﺑﺮاي اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر ﭘﺲ از اﻧﺘﺨﺎب ﮐﻠﯿﻪ ﺗﯿﺮ ﻫﺎي اﺻﻠﯽ ﺳﺎزه دﺳﺘﻮر‬ ‫‪ Design>Overwrite Frame Design Procedure‬را اﺟﺮا ﮐﺮده و در ﺟﺒﻪ ﻇﺎﻫﺮ ﺷﺪه ﮔﺰﯾﻨﻪ ‪ Steel Frame Design‬را‬ ‫اﻧﺘﺨﺎب ﮐﻨﯿﺪ ﺗﺎ ﻧﺮم اﻓﺰار ﺗﻤﺎم ﺗﯿﺮ ﻫﺎ را ﺑﺼﻮرت اﻋﻀﺎي ﻓﻮﻻدي ﻃﺮاﺣﯽ ﮐﻨﺪ ‪.‬‬

‫ ﻃﺮاﺣﯽ اﺗﺼﺎﻻت ﻣﻔﺼﻠﯽ و ﺧﻤﺸﯽ ﺳﺎزه ﻓﻠﺰي ﺑﺮاي ﺑﺮش و ﺧﻤﺸﯽ ﻣﻮﺟﻮد ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺿﻮاﺑﻂ درج ﺷﺪه در ﻣﺒﺤﺚ ‪ 3-10‬ﺑﺮاي‬‫ﻗﺎب ﺧﻤﺸﯽ ﻣﻌﻤﻮﻟﯽ ‪،‬ﻣﺘﻮﺳﻂ و وﯾﮋه را ﺷﺎﻣﻞ ﺷﻮد‪ .‬ﺟﻬﺖ ﻃﺮاﺣﯽ اﺗﺼﺎﻻت ﺑﺮﺷﯽ )ﻣﻔﺼﻠﯽ(ﺗﯿﺮ ﻫﺎ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﻣﯿﺘﻮان ﻧﯿﺮوي‬ ‫ﺑﺮﺷﯽ اﺗﺼﺎﻻت ر از ﺧﺮوﺟﯽ ﻣﺮﺑﻮط ‪ P-M Colors/Beam Shear Force‬ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد‪.‬ﺑﺮاي ﻗﺎب ﺧﻤﺸﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻃﺒﻖ ﺑﻨﺪ‬ ‫‪ 4-8- 3-10‬ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ اﺗﺼﺎل ﺑﺮاﺳﺎس ﻇﺮﻓﯿﺖ ﺧﻤﺸﯽ ﭘﻼﺳﺘﯿﮏ ‪ M=Zfy‬ﻃﺮاﺣﯽ ﮔﺮددﮐﻪ ﻧﺘﺎﯾﺞ ‪ Etabs‬ﻫﻢ ﺑﺮ اﺳﺎس ﻫﻤﯿﻦ‬ ‫ﻟﻨﮕﺮ ﭘﻼﺳﺘﯿﮏ اﺳﺖ و ﻣﯿﺘﻮان از ﻧﺘﺎﯾﺞ ‪ Etabs‬اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد‬ ‫اﺗﺼﺎﻻت وﺻﻠﻪ ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﻃﺒﻖ ﺑﻨﺪ ‪ 3- 10- 3-10‬ﻃﺮاﺣﯽ ﮔﺮدد‪ .‬ﮐﻪ ﻣﯿﺘﻮان در ﺟﻬﺖ اﻃﻤﯿﻨﺎن از ﺧﺮوﺟﯽ ‪ Etabs‬در‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﺑﺎ ‪ UBC‬اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد‪ .‬ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﯽ اﺗﺼﺎﻻت ﺑﺎدﺑﻨﺪ‪ ،‬ﻧﯿﺮوي ﻣﺤﻮري ﺑﺎدﺑﻨﺪ را ﻣﯿﺘﻮان از ‪P-M Colors Brace‬‬ ‫‪Axial Force‬درﯾﺎﻓﺖ ﻧﻤﻮد‪.‬‬

‫‪10‬‬


‫‪http:// www. sazeh808.blogfa.com/post-83. aspx‬‬

‫ﻧﮑﺎﺗﯽ از ﻃﺮﺣﯽ ﻓﻮﻧﺪاﺳﯿﻮن‬ ‫ﺑﺮاي اﻧﺘﻘﺎل ﻋﮑﺲ اﻟﻌﻤﻞ ﻫﺎ از ‪ Etabs‬ﺑﻪ ‪ Safe‬ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺑﺎ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎر ‪ Envelope‬و ﺟﻤﻊ ﺗﻤﺎم ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎر ﻣﻮﺟﻮد ﺑﺎ‬ ‫ﺿﺮﯾﺐ ‪ ،1‬ﭘﺲ ازاﻧﺠﺎم ﻋﻤﻠﯿﺎت ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﺑﺎ اﻋﻤﺎل ﮔﺰﯾﻨﻪ ‪ Export Floor Loads and loads from above‬ﻧﺘﺎﯾﺞ ﮐﻪ‬ ‫ﺷﺎﻣﻞ ﻋﮑﺲ اﻟﻌﻤﻞ ﻗﺎﺋﻢ و ﻟﻨﮕﺮﻫﺎي دو ﻃﺮف )در ﺻﻮرت ﮔﯿﺮدار ﺑﻮدن ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﻫﺎ(ﺑﻪ ‪ Safe‬ﻣﻨﺘﻘﻞ ﻧﻤﻮد‪.‬ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳﺖ ﻧﺘﺎﯾﺞ‬ ‫ﻋﮑﺲ اﻟﻌﻤﻞ اﻓﻘﯽ ﺑﺮش در ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﺑﻪ ‪ Safe‬اﻧﺘﻘﺎل ﻧﻤﯿﺎﺑﺪ و ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺑﺎ ﺗﻤﻬﯿﺪاﺗﯽ اﯾﻦ ﺑﺎر ﺑﺮاي ﮐﻨﺘﺮل دﺳﺘﯽ ﻓﺸﺎرﺗﻤﺎﺳﯽ‬ ‫ﺷﺎﻟﻮده و ﺧﺎك ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﮔﺮدد ‪.‬ﻣﺮاﺣﻞ ﺗﺤﻠﯿﻞ و ﻃﺮاﺣﯽ ﭘﯽ ﺷﺎﻣﻞ ﺳﻪ ﻣﺮﺣﻠﻪ زﯾﺮ ﻣﯿﺸﻮد‪:‬‬ ‫‪ -1‬ﮐﻨﺘﺮل ﺗﻨﺶ زﯾﺮ ﺧﺎك‪:‬‬ ‫ﻓﻮﻧﺪاﺳﯿﻮن ﺑﺎ ﺑﺎرﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ از ‪ Etabs‬ﺑﻪ آن ﻣﻨﺘﻘﻞ ﻣﯿﺸﻮد ﺑﺮاي ﺗﻨﺶ زﯾﺮ ﺧﺎك ﺗﺤﺖ ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎر ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ‬ ‫ﮐﻨﺘﺮل ﮔﺮدد ﯾﻌﻨﯽ ‪:‬‬

‫‪Dead+Live‬‬ ‫‪,‬‬

‫)‪0.75(D+L+-Ey‬‬

‫)‪0.75(D+L+-Ex‬‬

‫ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﻓﻮﻧﺪاﺳﯿﻮن ﺑﺮاي ﺗﺤﻤﻞ ﺗﻨﺶ زﯾﺮ ﺧﺎك ﺟﻮاﺑﮕﻮ ﻧﺒﻮد ﻣﯿﺘﻮان ﺑﺎ اﻓﺰاﯾﺶ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﭘﯽ و ﻋﺮض ﻧﻮار و ﯾﺎ در ﭘﯽ ﻫﺎي‬ ‫ﮔﺴﺘﺮده ﺑﺎ ﺑﮑﺎرﺑﺮدن ﺷﻤﻊ ﻫﺎي ﻓﺸﺎري در ﻣﺤﻞ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﻣﺸﮑﻞ را ﺑﺮﻃﺮف ﻧﻤﻮد‪.‬‬ ‫ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳﺖ در ‪ Safe‬ﻣﯿﺘﻮان اﺛﺮ ﺷﻤﻊ ﻓﺸﺎري ﮐﻢ ﻋﻤﻖ را ﺑﺎ اﻓﺰودن ﻓﻨﺮو ﺗﻌﺮﯾﻒ ﺳﺨﺘﯽ ﺑﺮاي آن در ﻣﺤﻞ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ‪،‬‬ ‫ﻣﺪل ﻧﻤﻮد ‪ ) .‬اﻟﺒﺘﻪ ﻃﺮاﺣﯽ و ﮐﻨﺘﺮل ﺑﺮش ﭘﺎﻧﭻ ﺑﺮاي اﯾﻦ ﺷﻤﻊ ﻫﺎ ﺑﺎﯾﺪ ﺑﺼﻮرت دﺳﺘﯽ اﻧﺠﺎم ﮔﯿﺮد(‬ ‫‪ -2‬ﻃﺮاﺣﯽ ﭘﯽ ‪:‬‬ ‫در اﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎر ﭘﯽ ﺑﺮ ﻃﺒﻖ ﯾﮑﯽ از آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎي ‪ ACI‬ﯾﺎ ‪ CSA‬وارد ﻣﯿﺸﻮد‪ .‬ﻣﻘﺪار آرﻣﺎﺗﻮر ﺳﺮاﺳﺮي در ﭘﯽ‬ ‫ﻫﺎي ﻧﻮاري ﻃﺒﻖ ﺑﻨﺪ ‪ 1-8- 17- 9‬ﻣﺒﺤﺚ ‪ 9‬ﺑﺮاي ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي آﺟﺪار ‪ S300‬ﺑﺮاﺑﺮ ‪ , 0.002‬ﺑﺮاي ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ‪ S400‬ﺑﺮاﺑﺮ‬ ‫‪0.0018‬ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﭘﯽ وﻃﺒﻖ ﺑﻨﺪ ‪ 5- 17- 9‬ﻧﺴﺒﺖ آرﻣﺎﺗﻮرﻫﺎي ﮐﺸﺸﯽ در ﺑﺎﻻ و ﭘﺎﯾﯿﻦ ﻣﻘﻄﻊ ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 0.0025‬ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ‬ ‫درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫‪ -3‬ﮐﻨﺘﺮل ﺑﺮش ﯾﮑﻄﺮﻓﻪ و دو ﻃﺮﻓﻪ)ﭘﺎﻧﭻ( ‪:‬‬ ‫ﺑﺮاي ﮐﻨﺘﺮل ﺑﺮش ﯾﮑﻄﺮﻓﻪ در ﻗﺴﻤﺖ ﺧﺮوﺟﯽ ﻧﺘﺎﯾﺞ آﻧﺎﻟﯿﺰ‪ File>Print Output :Safe‬ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ‪Integrated‬‬ ‫‪ strip Moments and Shears‬را اﻧﺘﺨﺎب و ﺑﺎ اﻧﺘﺨﺎب ﮔﺰﯾﻨﻪ ‪، Envelope Only‬ﺗﻤﺎم ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺣﺪاﮐﺜﺮ و ﺣﺪاﻗﻞ)ﭘﻮش (‬ ‫ﺣﺎﺻﻞ از ﺑﺮش ﯾﮑﻄﺮﻓﻪ را درﯾﺎﻓﺖ و ﺑﺎ ﻣﻘﺪار ﺣﺪاﮐﺜﺮ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ اي ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﻧﻤﻮد‪).‬در ارﺗﺒﺎط ﺑﺎ ﺑﺮش ﭘﺎﻧﭻ در ﺟﺎي دﯾﮕﺮ‬ ‫ﻣﻔﺼﻞ ﺻﺤﺒﺖ ﺷﺪه اﺳﺖ‪(.‬‬ ‫‪-‬‬

‫ﻣﻌﻤﻮﻻ ﺑﺘﻦ ﭘﯽ ﺑﻪ دﻟﯿﻞ ﺣﺠﻢ زﯾﺎد آن ﮐﻢ ﻋﯿﺎرﺗﺮ از ﺑﺘﻦ اﺳﮑﻠﺖ ﺳﺎزه ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫ﻫﺮﭼﻪ ﭘﯽ در ﻋﻤﻖ ﺑﯿﺸﺘﺮي در ﺧﺎك اﺟﺮاء ﺷﻮد ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻻﯾﻪ ﻫﺎي ﺧﺎك ﺑﻬﺘﺮ ﺷﺪه و ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﺎك اﻓﺰاﯾﺶ ﻣﯿﺎﺑﺪ‪.‬‬

‫‪11‬‬


‫ﺿﺮﯾﺐ ﻋﮑﺲ اﻟﻌﻤﻞ ﺧﺎك ﺑﺴﺘﺮ ﻣﻌﻤﻮﻻ در ﺣﺪود ‪ 1.2‬ﺑﺮاﺑﺮ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﺠﺎز ﺧﺎك ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫در ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﺘﻨﯽ ﺑﺮاي در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ اﺛﺮ ﺿﺨﺎﻣﺖ و ﺳﺨﺘﯽ اﯾﺠﺎد ﺷﺪه در ﻣﺤﻞ ﺳﺘﻮن؛ﻋﻨﺎﺻﺮ ﺳﻄﺤﯽ ﺳﺘﻮن ﺑﺎ ﺿﺨﺎﻣﺖ‬ ‫‪ 5‬ﺑﺮاﺑﺮ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﭘﯽ و وزن واﺣﺪ ﺻﻔﺮ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯿﺸﻮد‪.‬اﻣﺎ در ﺳﺎزه ﻓﻠﺰي ﺑﺪﻟﯿﻞ ﮐﻮﭼﮏ ﺑﻮدن ﺑﻌﺪ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ‪،‬ﻋﺪم ﻣﺪﻟﺴﺎزي‬ ‫ﻋﻨﺎﺻﺮ ﺳﻄﺤﯽ ﺧﻄﺎي ﺑﺰرﮔﯽ اﯾﺠﺎد ﻧﻤﯿﮑﻨﺪ‪.‬‬ ‫دال ﭘﯽ ﻧﻮاري و ﮔﺴﺘﺮده از ﻧﻮع ‪ Mat‬ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯿﺸﻮد ‪ .‬ﺑﺮاي درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ اﺛﺮ ﺗﻐﯿﯿﺮﺷﮑﻞ ﻫﺎي ﺑﺮﺷﯽ ﮔﺰﯾﻨﻪ ‪Thick‬‬ ‫‪ Plate‬ﻓﻌﺎل ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬‬

‫دال ﻋﻨﺎﺻﺮ ﺳﻄﺤﯽ از ﻧﻮع ‪ Col‬ﺗﻌﺮﯾﻒ ﮔﺮدد و ﻋﺒﺎرت ‪ No Design‬ﺑﺮاي ﻋﺪم ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﺤﻞ ﻋﻨﺎﺻﺮ ﺳﻄﺤﯽ ﺳﺘﻮن ﻓﻌﺎل‬ ‫ﮔﺮدد ﺗﺎ ‪ Safe‬ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ﻟﺒﻪ ﺳﺘﻮﻧﻬﺎ را ﻃﺮاﺣﯽ ﮐﻨﺪ‪.‬‬ ‫ﻗﺒﻞ از اﻧﺠﺎم ﻃﺮاﺣﯽ ﺑﺎﯾﺪ ﻧﻮارﻫﺎي ﻃﺮاﺣﯽ ﺑﺮاي دو ﺳﻤﺖ ﺗﺮﺳﯿﻢ ﮔﺮدد‪.‬ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳﺖ ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﯽ ﻧﻮارﻫﺎي ﻣﺎﯾﻞ ﮐﻪ‬ ‫‪Safe‬اﻣﮑﺎن ﻃﺮاﺣﯽ آن ﺑﺮاﯾﺶ ﻣﯿﺴﺮ ﻧﯿﺴﺖ دو ﻧﻮار اﻓﻘﯽ و ﻗﺎﺋﻢ ﮐﻪ در واﻗﻊ ﯾﮑﯿﺴﺖ از ﻣﻨﺘﻬﯽ اﻟﯿﻪ ﺳﻤﺖ راﺳﺖ ﻧﻮار ﺑﻪ‬ ‫ﻣﻨﺘﻬﯽ اﻟﯿﻪ ﺳﻤﺖ ﭼﭗ ﻧﻮار در ﺑﺎﻻ رﺳﻢ ﮔﺮدد و ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺟﺰر ﻣﺠﻤﻮع ﻣﺮﺑﻬﺎت ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ اﯾﻨﺪو ﻧﻮار ﺑﺮاي ﻧﻮار ﻣﺎﯾﻞ‬ ‫ﻣﻨﻈﻮر ﮔﺮدد‪ ..‬اﻟﺒﺘﻪ در ‪ Safe 12‬اﻣﮑﺎن ﻃﺮاﺣﯽ ﭘﯽ در ﻧﻮارﻫﺎي ﻣﻮرب ﻧﯿﺰ ﺑﻮﺟﻮد آﻣﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ‪ Safe‬از ﯾﮏ ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻏﯿﺮ ﺧﻄﯽ ﺑﺮاي ﺣﺬف ﮐﺸﺶ ﺧﺎك در ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎر اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯿﮑﻨﺪ‪.‬ﺑﺎ ﮐﺎﻫﺶ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺑﻌﺪ ﺷﺒﮑﻪ‬ ‫ﺑﻨﺪي دﻗﺖ ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺑﯿﺸﺘﺮ ﻣﯿﺸﻮد‪ .‬ﺗﻮﺻﯿﻪ ﻣﯿﺸﻮد اﯾﻦ ﻣﻘﺪارﺑﯿﻦ ‪ 25‬ﺗﺎ‪ 50‬ﺳﺎﻧﺘﯽ ﻣﺘﺮ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﮔﺮدد‪:‬‬ ‫‪Maximum Mesh Dimension=0.25- 0.5 m‬‬

‫‪12‬‬


‫‪http:// www. sazeh808.blogfa.com/post-82. aspx‬‬

‫ﻧﮑﺎﺗﯽ از ﮐﻨﺘﺮل ﺑﺮش ﭘﺎﻧﭻ ﮐﻒ ﺳﺘﻮن ﺳﺎزه ﻓﻠﺰي در ‪Safe‬‬ ‫‪ Safe‬ﺑﺮاي ﻫﺮ ﺳﺘﻮن ﺗﻤﺎﻣﯽ ﺣﺎﻟﺖ ﻫﺎي ﺑﺤﺮاﻧﯽ)ﮔﻮﺷﻪ اي ‪ ،‬داﺧﻠﯽ و ﻟﺒﻪ اي(را ﮐﻨﺘﺮل ﻣﯿﮑﻨﺪ و اﻣﮑﺎن دارد ﻧﻮع ﺑﺮش ﻣﻨﮕﻨﻪ اي‬ ‫ﺑﺤﺮاﻧﯽ ﺑﺎ وﺿﻌﯿﺖ ﻗﺮار ﮔﯿﺮي ﺳﺘﻮن ﺳﺎزﮔﺎر ﻧﺒﺎﺷﺪ ﮐﻪ اﯾﻦ اﻣﮑﺎن ﺑﺤﺮاﻧﯽ ﺷﺪن ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﮔﻮﺷﻪ اي و ﻟﺒﻪ اي ﺑﯿﺸﺘﺮ وﺟﻮد‬ ‫دارد ﭼﺮاﮐﻪ ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﻣﯿﺎﻧﯽ در ﻫﻤﻪ ﺣﺎﻟﺖ ‪ Safe‬وﺿﻌﯿﺖ ﻣﯿﺎﻧﯽ را ﺑﺤﺮاﻧﯽ ﺗﺸﺨﯿﺺ ﻣﯿﺪﻫﺪ‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﮐﻒ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﮐﻨﺎري و ﮔﻮﺷﻪ اي دو ﺣﺎﻟﺖ ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ رخ دﻫﺪ‪:‬‬ ‫‪ -1‬اﻃﺮاف ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﺑﺎز ﺑﻮده و ﻣﺤﺪودﯾﺘﯽ از ﻟﺤﺎظ ﻫﻤﺴﺎﯾﻪ ﻣﺠﺎور وﺟﻮد ﻧﺪاﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ‪:‬‬ ‫در اﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ در ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﮐﻨﺎري اﻣﮑﺎن ﺑﺮون زدﮔﯽ ﭘﯽ وﺟﻮد دارد و ﻋﻤﻼ ﺳﺘﻮن ﻫﻤﭽﻮن ﺳﺘﻮن ﻣﯿﺎﻧﻪ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪ .‬اﻣﺎ ‪Safe‬‬ ‫ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﮐﻪ ﮔﻔﺘﻪ ﺷﺪ ﻧﻮع ﺑﺮش ﻣﻨﮕﻨﻪ اي ﺑﺤﺮاﻧﯽ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﮐﻨﺎري را ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ در ﺑﺤﺮاﻧﯽ ﺗﺮﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﻫﻤﭽﻨﺎن ﺑﺼﻮرت‬ ‫ﮔﻮﺷﻪ اي و ﻟﺒﻪ اي ﺗﺸﺨﯿﺺ دﻫﺪ درﺣﺎﻟﯿﮑﻪ اﯾﻨﻄﻮر ﻧﯿﺴﺖ‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي اﻃﻼع از اﯾﻦ ﻣﻮﺿﻮع ﺑﻪ ﺧﺮوﺟﯽ ‪ Design>Show Design Table>Pumching Shear‬ﻣﺮاﺟﻌﻪ ﮐﻨﯿﺪ‪ .‬و در ﺳﺘﻮن‬ ‫اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ ‪ Loc‬ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﺳﺘﻮﻧﯽ ﮐﻪ ‪ Safe‬ﺑﺮاي آن ﺑﺤﺮاﻧﯽ ﺗﺮﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ را ﻣﻨﻈﻮر و ﮐﻨﺘﺮل ﺑﺮش ﭘﺎﻧﭻ را اﻧﺠﺎم داده را ﻣﺸﺎﻫﺪه‬ ‫ﮐﻨﯿﺪ‪.‬‬

‫ﺗﻮﺟﻪ‪ :‬اﮔﺮ در ﺳﺘﻮن ‪ Ratio‬ﻧﺴﺒﺘﻦ ﺗﻨﺶ ﮐﻠﯿﻪ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ از ‪ 1‬ﮐﻤﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ دﯾﮕﺮ ﻧﯿﺎزي ﺑﻪ ﮐﻨﺘﺮل دﺳﺘﯽ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﻣﯿﺎﻧﯽ ‪،‬ﮔﻮﺷﻪ‬ ‫و ﻟﺒﻪ ﻧﻤﯽ ﺑﺎﺷﺪ )ﭼﺮاﮐﻪ اﯾﻦ ﻣﻘﺪار در ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺤﺮاﻧﯽ اﺗﻔﺎق اﻓﺘﺎده و ﻃﺒﯿﻌﯿﺴﺖ ﺑﺎ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﻮﻗﯿﺖ ﮔﻮﺷﻪ ﯾﺎ ﻟﺒﻪ ﺑﻪ ﻣﯿﺎﻧﯽ ﻣﻘﻮار ﻧﺴﺒﺖ‬ ‫ﺗﻨﺶ از ﻣﻘﺪار آورده ﮐﻤﺘﺮ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد(‬ ‫‪ -2‬اﻣﺎ اﮔﺮ اﻃﺮاف ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﺑﺴﺘﻪ ﺑﻮده و از ﻟﺤﺎظ ﻫﻤﺴﺎﯾﻪ ﻣﺠﺎور ﻣﺤﺪودﯾﺖ وﺟﻮد داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ‪:‬‬ ‫در اﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ اﺧﺘﻼﻓﯽ ﻣﺎﺑﯿﻦ ﻣﺤﯿﻂ ﺑﺮش ﭘﺎﻧﭻ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎﺗﺐ در ‪ Safe‬ﺑﺎ ﻣﺤﯿﻂ واﻗﻌﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺧﺮوج از ﻣﺮﮐﺰﯾﺖ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﺑﻮﺟﻮد‬ ‫ﻣﯽ آﯾﺪ‪.‬ﻧﺮم اﻓﺰار ﻫﻤﻮاره ﻣﺮﮐﺰ ﮐﻒ ﺳﺘﻮن را ﺑﺮاي ﻫﺮﻧﻮع ﺳﺘﻮن ﺑﻄﻮر ﮐﻠﯽ در ﻣﺮﮐﺰ ﺻﻔﺤﻪ زﯾﺮ ﺳﺘﻮن ﺗﺸﺨﯿﺺ ﻣﯿﺪﻫﺪ ﮐﻪ اﯾﻦ‬ ‫ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﮔﻮﺷﻪ و ﻟﺒﻪ ‪ ،‬ﮐﺎر ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ‪ Safe‬را دﭼﺎر ﻣﺸﮑﻞ ﻣﯿﺴﺎزد ﮐﻪ در ﻧﺘﯿﺠﻪ آن ﻣﺤﯿﻂ ﺑﺮش ﭘﺎﻧﭻ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎﺗﯽ در‬

‫‪13‬‬


‫‪ Safe‬ﺑﺰرﮔﺘﺮ از ﻣﺤﯿﻂ واﻗﻌﯽ آن در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯿﺸﻮد ﮐﻪ ﺑﺮ ﺧﻼف ﺟﻬﺖ اﻃﻤﯿﻨﺎن ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ و ﻣﻨﺠﺮ ﻣﯿﺸﻮد ﺑﺮش دو ﻃﺮﻓﻪ‬ ‫ﻣﺤﺎﺳﺒﺎﺗﯽ در‪ Safe‬ﮐﻤﺘﺮ از ﺣﺎﻟﺖ واﻗﻌﯽ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺷﻮد ‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي ﺣﻞ اﯾﻦ ﻣﺸﮑﻞ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ اﺑﻌﺎد ﺻﻔﺤﻪ ﮐﻒ ﺳﺘﻮن)ﺗﻌﺮﯾﻔﯽ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺻﻔﺤﻪ اﻋﻤﺎل ﺑﺎر ﺑﺮاي ﮔﺮه ﻫﺎي ﺳﺘﻮن ﻫﺎ در ﭘﯽ( را‬ ‫ﮐﻤﯽ ﺑﺰرﮔﺘﺮ از ﻣﯿﺰان اﺑﻌﺎد اﺻﻠﯽ آن در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺖ ﮐﻪ اﯾﻦ ﻣﻘﺪار از رواﺑﻄﯽ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ اﻣﺎ ﺑﺮاي ﺗﻮﺿﯿﺢ ﻋﻤﻠﯽ اﯾﻦ ﻗﺴﻤﺖ را‬ ‫ﺑﺎ ﻣﺜﺎﻟﯽ ﻫﻤﺮاه ﻣﯿﮑﻨﻢ‪:‬‬ ‫ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﻓﺮض ﺷﻮد ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﯾﮏ ﺳﺎزه در ﻣﺤﻞ ﭘﯽ ﻣﺴﺎﺣﺖ اﻋﻤﺎل ﺑﺎر ‪ 40‬در ‪ 40‬ﺳﺎﻧﺘﯽ ﻣﺘﺮي ﺗﻌﺮﯾﻒ ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ و‬ ‫ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﮐﻨﺎري ﺳﺎزه ﺷﺮاﯾﻂ ﺣﺎﻟﺖ دوم ذﮐﺮ ﺷﺪه را دارا ﺑﺎﺷﻨﺪ در اﯾﻨﺼﻮرت ﺑﺮاي ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺳﺎزي ﻧﺘﺎﯾﺞ ‪ Safe‬ﺑﺎ ﻣﻘﺪار واﻗﻌﯽ‬ ‫ﮐﺎﻓﯿﺴﺖ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﮐﻨﺎري ﺳﻤﺖ راﺳﺖ و ﭼﭗ ﺳﺎزه اﺑﻌﺎدﺷﺎن ‪ 50‬در ‪ 50) 40‬در ﺟﻬﺖ ﻃﻮﻟﯽ( و ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﺳﻤﺖ ﺑﺎﻻو ﭘﺎﯾﯿﻦ‬ ‫‪ 40‬در ‪ 40) 50‬در راﺳﺘﺎي ﻋﺮﺿﯽ( اﺻﻼح ﺷﻮد‪.‬ﺑﺎ اﻧﺠﺎم اﯾﻦ ﺗﻐﯿﯿﺮات ﻣﺘﻮﺟﻪ ﻣﯿﺸﻮﯾﺪ ﻣﺮﮐﺰ ﻫﻨﺪﺳﯽ ﮐﻒ ﺳﺘﻮن ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﻣﺮﮐﺰ‬ ‫ﺳﺘﻮن ﮐﻨﺎري ﺗﻤﺎﯾﻞ ﻣﯿﺎﺑﺪ و ﻧﺘﺎﯾﺞ ‪ Safe‬در ﮐﻨﺘﺮل ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺑﺮش ﭘﺎﻧﭻ ﻗﺎﺑﻞ ﺑﺮرﺳﯽ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﻟﺰوم ﺗﻌﺮﯾﻒ اﻧﺪازه ﻣﺴﺎﺣﺖ ﺑﺮش ﻣﻨﮕﻨﻪ اي ‪:‬‬ ‫ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ‪ Safe‬ﺑﺮش ﻣﻨﮕﻨﻪ اي را در ﺻﻮرت ﻣﻌﺮﻓﯽ اﻧﺪازه ﻣﺴﺎﺣﺖ ﺑﺮش ﻣﻨﮕﻨﻪ اي ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯿﮑﻨﺪ‪ .‬در ﺳﺎزه ﺑﺘﻨﯽ اﻧﺪازه ﺳﺘﻮن‬ ‫ﻫﺎي ﻃﺒﻘﻪ اول ﺑﻪ ﻋﻨﻮان اﺑﻌﺎد ﮐﻨﺘﺮل ﺑﺮش ﻣﻨﮕﻨﻪ اي در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯿﺸﻮد‪ .‬اﻣﺎ در ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻮﻻدي ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ اﻧﺪازه ﮐﻒ ﺳﺘﻮن‬ ‫را ﺑﻄﻮر دﺳﺘﯽ وارد ﮐﻨﯿﻢ‪ .‬ﮐﻪ ﺑﺮاي اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺎ اﻧﺘ���ﺎب ﮐﻠﯿﻪ ﮔﺮه ﻫﺎي دال ﭘﯽ از ﻣﻨﻮي ‪Assign>Point Load‬ﮐﺎﻓﯿﺴﺖ ﻓﻘﻂ‬ ‫ﺑﺮاي ﯾﮏ ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎر ﻣﺜﻼ ‪ Dead‬اﻧﺪازه ‪ Size of Load‬را وارد ﮐﻨﯿﻢ و ﮔﺰﯾﻨﻪ ‪ Add to existing Loads‬را ﺑﺰﻧﯿﻢ‪Safe .‬ﺑﺮاي‬ ‫ﻫﻤﻪ ﻧﻮع ﺑﺎر دﯾﮕﺮ اﯾﻦ ﺳﺎﯾﺰ ﮐﻒ ﺳﺘﻮن را ﺗﺨﺼﯿﺺ ﻣﯿﺪﻫﺪ‪ .‬در اﻧﺘﻬﺎ ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳﺖ ﺑﺮاي ﮐﻨﺘﺮل ﺑﺮش ﭘﺎﻧﭻ در ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻠﺰي‬ ‫ﺑﻬﺘﺮ اﺳﺖ ﮐﻨﺘﺮل ﺑﻄﻮر دﺳﺘﯽ ﻃﺒﻖ رواﺑﻂ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ اي اﻧﺠﺎم ﮔﯿﺮد‪.‬‬ ‫ﮐﻨﺘﺮل ﺑﺮش ﭘﺎﻧﭻ ﺑﺮاي ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﺘﻨﯽ‪:‬‬ ‫ ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﺑﺘﻨﯽ ﻧﯿﺰ ﻣﻤﮑﻦ ﻫﺴﺖ ‪ ،‬ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﻣﯿﺎﻧﯽ ‪ Safe‬ﭘﺲ از آﻧﺎﻟﯿﺰ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﮐﻨﺘﺮل ﺑﺮش ﭘﺎﻧﭻ ‪ ،‬ﺳﺘﻮن‬‫ﮐﻨﺎري داﺧﻠﯽ را ﻟﺒﻪ اي ﯾﺎ ﮔﻮﺷﻪ اي ﻣﻌﺮﻓﯽ ﮐﻨﺪ )ﮐﻪ ﻋﻠﺖ آﻧﻬﻢ ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﮐﻪ ﮔﻔﺘﻪ ﺷﺪ ‪ Safe‬ﺑﺮاي ﺑﺤﺮاﻧﯽ ﺗﺮﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﻃﻮل‬ ‫ﻣﺤﯿﻂ ﭘﺎﻧﭻ را درﻧﻈﺮ ﻣﺮﮔﯿﺮد ﮐﻪ ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ داﺧﻠﯽ را ﮐﻨﺎري ﺗﺸﺨﯿﺺ دﻫﺪ اﻟﺒﺘﻪ اﮔﺮ ﺣﺘﯽ در اﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺤﺮاﻧﯽ ﻧﺴﺒﺖ ﺗﻨﺶ از‬ ‫‪ 1‬ﮐﻤﺘﺮ ﺷﺪ ﻣﯿﺘﻮان ﻣﻄﻤﺌﻦ ﺑﻮد ﮐﻪ در ﺣﺎﻟﺖ داﺧﻠﯽ ﻧﺴﺒﺖ ﺗﻨﺶ از اﯾﻦ ﻣﻘﺪار ﮐﻤﺘﺮ ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ ( و ﺑﺮاي ﺗﻐﯿﯿﺮ در ﻣﺸﺨﺼﺎت و‬ ‫اﻧﻄﺒﺎق ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺑﺎ ﺣﺎﻟﺖ دروﻧﯽ ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﺗﻮﺿﯿﺤﺎت ﺑﺎﻻ ﻋﻤﻞ ﺷﻮد‪.‬‬

‫‪14‬‬


‫‪http:// sazeh808. blogfa.com/post-81. aspx‬‬

‫ﻧﮑﺎﺗﯽ از ﻃﺮاﺣﯽ ﺗﯿﺮ ﻫﺎي ﮐﺎﻣﭙﻮزﯾﺖ در ‪Etabs‬‬ ‫ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﻘﻒ ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﺑﺪون ﺷﻤﻊ ﺑﻨﺪي اﺟﺮا ﻣﯿﺸﻮﻧﺪ ﺑﺎﯾﺪ دو ﻣﺮﺣﻠﻪ ﻃﺮاﺣﯽ اﻧﺠﺎم داد‪.‬ﯾﮏ ﻣﺮﺣﻠﻪ در زﻣﺎن ﺳﺎﺧﺖ ﮐﻪ‬ ‫ﺑﺘﻦ ﻫﻨﻮز ﺗﺮ اﺳﺖ و ﻋﻤﻠﮑﺮد ﻣﺮﮐﺐ ﺑﯿﻦ ﺑﺘﻦ و ﺗﯿﺮﭼﻪ ﻫﺎي ﻓﻮﻻدي وﺟﻮد ﻧﺪارد‪.‬در اﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﺗﯿﺮ ﻓﻮﻻدي ﺑﺎﯾﺪ ﺑﺘﻮاﻧﺪ وزن‬ ‫ﺧﻮد‪،‬ﺑﺘﻦ ﺗﺮ و ﻗﺎﻟﺐ ﺑﻨﺪي را ﺗﺤﻤﻞ ﻧﻤﺎﯾﺪ‪ .‬اﯾﻦ ﻣﻘﺪار را ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺑﺎر ﻣﺮده ‪ Dead‬اﺧﺘﺼﺎص ﻣﯿﺪﻫﯿﻢ‪ .‬ﺑﺎر اﺳﮑﻠﺖ ﺳﺎزه ﻫﻢ ﺑﻪ‬ ‫ﻋﻨﻮان ﺑﺎر ‪Dead‬ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬‬ ‫اﻣﺎ ﭘﺲ از ﮔﺮﻓﺘﻦ ﺑﺘﻦ و ﻋﻤﻠﮑﺮدﻣﺮﮐﺐ ﺑﯿﻦ ﺑﺘﻦ و ﺗﯿﺮﭼﻪ ﻫﺎي ﻓﻮﻻدي ‪،‬ﺗﯿﺮ ﻣﺮﮐﺐ ﺑﺎﯾﺪ ﺑﺘﻮاﻧﺪ ﺑﺎ ﻋﻤﻠﮑﺮد ﻣﺮﮐﺐ ﮐﻞ وزن ﺑﺎر ﻣﺮده‬ ‫و زﻧﺪه را ﺗﺤﻤﻞ ﮐﻨﺪ‪.‬ﮐﻪ ﺑﺎرﻫﺎي ﭘﺲ از ﮔﺮﻓﺘﻦ ﺑﺘﻦ را )ﺑﺎر ﻣﺮده ﺳﻄﺤﯽ و ﺗﯿﻐﻪ ﻫﺎ( ﺑﺎر ‪ Supper Dead‬اﺧﺘﺼﺎص ﻣﯿﺪﻫﯿﻢ‪.‬‬ ‫ﻣﻄﺎﺑﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ در ﻃﺮاﺣﯽ ﺗﯿﺮﻫﺎي ﻣﺮﮐﺐ در زﻣﺎن ﺳﺎﺧﺖ ‪ %20‬ﺑﺎر زﻧﺪه ﻧﯿﺰ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد ﮐﻪ ‪ Etabs‬ﺑﺮاي‬ ‫ﺑﺎرﻫﺎي ﺣﯿﻦ ﺳﺎﺧﺖ ‪ 0.2‬ﺑﺎر زﻧﺪه را ﺑﻪ ﺑﺎر ﻣﺮده ﺣﯿﻦ ﺳﺎﺧﺖ اﺿﺎﻓﻪ ﻣﯿﮑﻨﺪ‪.‬‬ ‫ﻗﺒﻞ از اﻧﺠﺎم ﻃﺮاﺣﯽ ﺑﺎﯾﺪ ﺗﻨﻈﯿﻤﺎت ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ در ﻣﻨﻮيِ‪ Design>Composite Beam Design>view Overwrites‬اﻧﺠﺎم‬ ‫ﮔﯿﺮد‪ .‬ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﻃﺮاﺣﯽ ﺑﺪون ﺷﻤﻊ ﺑﻨﺪي اﻧﺠﺎم ﮔﯿﺮد دارﯾﻢ‪:‬‬ ‫در ﺑﺮﮔﻪ ‪ bracing‬ﮐﻪ ﺑﺮاي ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﯽ در ﺣﺎﻟﺖ ﭘﺲ از ﺳﺎﺧﺖ اﺳﺖ ﺑﺮاي ‪ Unbraced L22‬ﻣﻘﺪار‬ ‫ﮐﻮﭼﮏ ‪ 0.01‬ﺑﻪ ﻣﻌﻨﺎي ﻣﻬﺎر ﮐﺎﻣﻞ ﺟﺎﻧﺒﯽ وارد ﻧﻤﺎﯾﯿﺪ‪.‬‬

‫در ﺑﺮﮔﻪ ‪ Bracing C‬ﮐﻪ ﺑﺮاي ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﯽ در ﺣﺎﻟﺖ ﺣﯿﻦ ﺳﺎﺧﺖ اﺳﺖ ﺑﺮاي اﯾﻦ ﻣﻘﺪار ﻋﺪد ‪ 0.2‬وارد‬ ‫ﺷﻮد ﯾﻌﻨﯽ در زﻣﺎن ﺳﺎﺧﺖ ﺗﯿﺮ در ﻓﻮاﺻﻞ ‪ 0.2‬دﻫﺎﻧﻪ ﺗﯿﺮ ﺗﻮاﺳﻂ ﻗﺎﻟﺐ ﻣﺪﻓﻮن ﻣﻬﺎر ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ در ‪ Etabs‬ﺗﯿﺮ ﻫﺎي ‪ I‬ﺷﮑﻞ ﯾﺎ ﻧﺎوداﻧﯽ ﮐﻪ دو اﻧﺘﻬﺎي آﻧﻬﺎ ﻣﻔﺼﻠﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ درون ﺳﻘﻒ ﺑﺎ ﻣﻘﻄﻊ ‪ Deck‬ﻗﺮار ﮔﯿﺮﻧﺪ ﺑﻄﻮر‬‫ﭘﯿﺶ ﻓﺮض ﻣﺮﮐﺐ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﯿﺸﻮﻧﺪ ﮐﻪ در ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﯾﺎ ﺳﻘﻒ ﻣﺮﮐﺐ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ اﺑﺘﺪا اﯾﻦ ﺗﯿﺮ ﻫﺎ را از ﺣﺎﻟﺖ ﭘﯿﺶ ﻓﺮض ﺧﺎ رج‬ ‫ﮐﺮده و ﭘﺮدازﻧﺪه ﻃﺮاﺣﯽ ﻓﻮﻻدي را ﺑﺮاي آﻧﻬﺎ اﻧﺘﺨﺎب ﮐﻨﯿﻢ‪ .‬ﺑﺮاي اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر ﭘﺲ از اﻧﺘﺨﺎب ﮐﻠﯿﻪ ﺗﯿﺮ ﻫﺎي اﺻﻠﯽ ﺳﺎزه دﺳﺘﻮر‬

‫‪15‬‬


‫‪ Design>Overwrite Frame Design Procedure‬را اﺟﺮا ﮐﺮده و در ﺟﺒﻪ ﻇﺎﻫﺮ ﺷﺪه ﮔﺰﯾﻨﻪ ‪ Steel Frame Design‬را‬ ‫اﻧﺘﺨﺎب ﮐﻨﯿﺪ ﺗﺎ ﻧﺮم اﻓﺰار ﺗﻤﺎم ﺗﯿﺮ ﻫﺎ را ﺑﺼﻮرت اﻋﻀﺎي ﻓﻮﻻدي ﻃﺮاﺣﯽ ﮐﻨﺪ ‪.‬‬ ‫ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﺗﻨﻬﺎ ﻣﻘﺎﻃﻊ ‪ I‬و ﻧﺎوداﻧﯽ ﺷﮑﻠﯽ را ﺑﺼﻮرت ﻣﺮﮐﺐ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﯿﮑﻨﺪ ﮐﻪ ﺑﺮاي آﻧﻬﺎ ارﺗﻔﺎع ‪ ،‬ﺿﺨﺎﻣﺖ و دﯾﮕﺮ ﻣﺸﺨﺼﺎت وارد‬‫ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ و ﺑﻪ ﻫﯿﭻ وﺟﻪ ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻋﻤﻮﻣﯽ ﯾﺎ ﻣﻘﺎﻃﻌﯽ ﮐﻪ در ‪Section Builder‬ﺳﺎﺧﺘﻪ ﻣﯿﺸﻮﻧﺪ را ﻃﺮاﺣﯽ ﻧﻤﯿﮑﻨﺪ‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ ﺗﯿﺮﻫﺎي ﮐﺎﻣﭙﻮزﯾﺖ ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي ﺑﻨﺪ ‪ 2-7- 2- 1-10‬ﻣﺒﺤﺚ ‪ 10‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪ .‬ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺑﺮﺷﮕﯿﺮ ﻫﺎ ﮐﻪ از ﮔﻠﻤﯿﺦ ﯾﺎ ﻧﺎوداﻧﯽ ‪ 6‬ﯾﺎ ‪8‬‬ ‫ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﻃﺒﻖ ﺑﻨﺪ ‪ 4-7- 2-1- 10‬ﻃﺮاﺣﯽ ﮔﺮدد و ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻧﯿﺮوي ﺑﺮﺷﯽ ﻣﺠﺎز‪ q‬ﺑﺮاي ﺑﺮﺷﮕﯿﺮ ﻫﺎ ﻃﺒﻖ ﺟﺪول ‪-2- 1-10‬‬ ‫‪ 1‬ﺗﻌﯿﯿﻦ ﮔﺮدد‪.‬‬

‫‪http:// sazeh808. blogfa.com/post-79. aspx‬‬

‫ﺑﺮرﺳﯽ اﻧﻮاع ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻫﺎي اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ و دﯾﻨﺎﻣﯿﮑﯽ‬ ‫اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ ‪ -‬اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ ﺧﻄﯽ‪:‬‬ ‫ﻣﺒﺘﻨﯽ ﺑﺮ اﺛﺮ ﻣﺪ اول زﻟﺰﻟﻪ)ﺑﻄﻮر ﻣﺜﻠﺚ ﻣﻌﮑﻮس‪ ،‬و اﺛﺮ ﺳﺎﯾﺮ ﻣﺪﻫﺎ در ﺣﺎﻟﺖ ﭘﯿﺶ آﻣﺪﮐﯽ ﻫﺎي زﯾﺎد ﺑﺎ اﺛﺮ ﻧﯿﺮوي ﺷﻼﻗﯽ در ﺑﺎم(‬ ‫اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ ﻏﯿﺮ ﺧﻄﯽ در ﻣﺼﺎﻟﺢ )ﭘﻮش اوور(‬ ‫ﻣﺒﺘﻨﯽ ﺑﺮ راﺑﻄﻪ ﻏﯿﺮ ﺧﻄﯽ ﺗﻨﺶ ﮐﺮﻧﺶ در ﻣﺼﺎﻟﺢ اﻋﻀﺎء ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ‪..‬ﻫﺪف از ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻏﯿﺮ ﺧﻄﯽ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﻨﺤﻨﯽ ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ ﻧﻘﻄﻪ‬ ‫ﺑﺎﻻﯾﯽ ﺳﻘﻒ در ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺮش ﭘﺎﯾﻪ اي ﮐﻪ ﺑﺘﺪرﯾﺞ اﻓﺰاﯾﺶ ﻣﯿﺎﺑﺪ ﺗﺎ ﺟﺎﯾﯽ ﮐﻪ رﻓﺘﺎر ﻣﺼﺎﻟﺢ وارد ﻓﺎز ﻏﯿﺮ ﺧﻄﯽ و در ﻧﻬﺎﯾﺖ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ‬ ‫رﯾﺰش ﺳﺎزه ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﺗﺤﻠﯿﻞ اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ ﻏﯿﺮ ﺧﻄﯽ ﻫﻨﺪﺳﯽ ﭘﯽ دﻟﺘﺎ )ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻏﯿﺮ ﺧﻄﯽ ﺑﺮاي ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﺘﻨﯽ(‬ ‫ﺑﺮاي در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ اﺛﺮ ﻟﻨﮕﺮ ﻫﺎي ﺗﺸﺪﯾﺪ ﺷﻮﻧﺪه ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﮐﻪ در آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ 2800‬و آﺑﺎ آﻣﺪه ‪،‬ﺑﺮاي ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﺘﻨﯽ)ﻣﺒﺘﻨﯽ ﺑﺮ‬ ‫ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي( ﻣﻠﺰم ﺑﻪ اﺳﺘﻔﺎده از اﺛﺮ ﺛﺎﻧﻮﯾﻪ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﺷﮑﻞ ﻫﺴﺘﯿﻤﮑﻪ ﺑﺮاي اﯾﻨﮑﺎر دو راه وﺟﻮد دارد ﯾﮑﯽ اﯾﻨﮑﻪ از ﻃﺮﯾﻖ دﺳﺘﯽ‬ ‫ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﭘﯿﺶ ﻓﺮض ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ ﺑﻪ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ را ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺿﺮﯾﺐ اﻓﺰاﯾﺶ ﻟﻨﮕﺮ را در ﻧﺮم اﻓﺰار )ﮐﻪ در ‪ ACI‬اﯾﻦ ﻋﺪد ﭘﯿﺶ ﻓﺮض ‪1‬‬ ‫ﻫﺴﺖ( را ﺗﻐﯿﯿﺮ دﻫﯿﻢ اﻣﺎ راه دوم اﺳﺘﻔﺎده از آﻧﺎﻟﯿﺰ ﭘﯽ دﻟﺘﺎ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ﮐﻪ ﺑﺎ اﯾﻦ ﺗﻮﺿﯿﺤﺎت در ﺻﻮرﺗﯿﮑﻪ از ‪ ACI‬اﺳﺘﻔﺎده ﮐﻨﯿﻢ‬ ‫اﯾﻦ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﯾﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﭘﯽ دﻟﺘﺎ ﺿﺮوري ﻣﯿﺮﺳﺪ در ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺳﺎزه ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﺑﺮ اﺳﺎس روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ‬ ‫ﻧﯿﺎزي ﺑﻪ ﺿﺮﯾﺐ اﻓﺰاﯾﺶ ﻟﻨﮕﺮ ﯾﺎ ﺗﺤﻠﯿﻞ ﭘﯽ دﻟﺘﺎ ﻧﯿﺴﺖ و ﺗﻨﻬﺎ ﯾﮏ ﺗﺤﻠﯿﻞ اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ ﻋﺎدي ﺑﺮاي ﻫﻢ ﺑﺎر ﺛﻘﻠﯽ و ﻫﻢ ﺑﺎر ﺟﺎﻧﺒﯽ‬ ‫اﻧﺠﺎم ﻣﯿﮕﯿﺮد‬

‫‪16‬‬


‫دﯾﻨﺎﻣﯿﮑﯽ ‪ -‬دﯾﻨﺎﻣﯿﮑﯽ ﻃﯿﻔﯽ‪:‬‬ ‫در اﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﻫﻤﻪ ﻣﺪﻫﺎي ﺳﺎزه ﺑﺎ ﻫﻢ اﺛﺮ داده ﻣﯿﺸﻮد در واﻗﻊ اﯾﻦ روش ﻣﺒﺘﻨﯽ ﺑﺮ اﺻﻞ ﺑﺮ ﻫﻢ ﻧﻬﯽ آﺛﺎر ﻣﺪﻫﺎ اﺳﺘﻮار اﺳﺖ‬ ‫‪،‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺗﻨﻬﺎ ﺑﺮاي ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻫﺎي ﺧﻄﯽ ﻗﺎﺑﻞ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫دﯾﻨﺎﻣﯿﮑﯽ ﺗﺎرﯾﺨﭽﻪ زﻣﺎﻧﯽ‪:‬‬ ‫ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺗﺎرﯾﺨﭽﻪ زﻣﺎﻧﯽ ﻫﻢ ﺑﻄﻮر ﺧﻄﯽ و ﻫﻢ ﻏﯿﺮ ﺧﻄﯽ ﻣﯿﺘﻮاﻧﺪ اﻧﺠﺎم ﺷﻮد‪ ،‬درﺻﻮرﺗﯿﮑﻪ ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺗﺎرﯾﺨﭽﻪ زﻣﺎﻧﯽ ﺑﺮوش ﻣﻮدال‬ ‫ﺑﺎﺷﺪ ﺗﻨﻬﺎ روش ﺧﻄﯽ آن ﻗﺎﺑﻞ ﻗﺒﻮل اﺳﺖ‪.‬ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺗﺎرﯾﺨﭽﻪ زﻣﺎﻧﯽ ﺗﻨﻬﺎ ﺟﻬﺖ ﮐﻨﺘﺮل ﻫﺎي اﺿﺎﻓﯽ ﺑﺮاي ﺳﺎزه ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار‬ ‫ﻣﯿﮕﯿﺮد و ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻣﺒﻨﺎﯾﯽ ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﻧﻤﯽ ﮔﯿﺮد‪.‬در اﯾﻦ ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺗﻤﺎم ﭘﺎﺳﺦ ﻫﺎي ﺳﺎزه)ﻧﯿﺮو‪،‬ﺗﻐﯿﯿﺮ‬ ‫ﺷﮑﻞ‪،‬ﺑﺮش و‪(...‬ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺗﻮاﺑﻌﯽ از زﻣﺎن ﺑﺪﺳﺖ ﺧﻮاﻫﻨﺪ آﻣﺪ‪.‬‬

‫‪http:// sazeh808. blogfa.com/post-78. aspx‬‬

‫ﻧﮑﺎﺗﯽ از ﺗﺤﻠﯿﻞ دﯾﻨﺎﻣﯿﮑﯽ ﻃﯿﻔﯽ‬ ‫ﻣﻌﻤﻮﻻ در ﺗﺤﻠﯿﻞ دﯾﻨﺎﻣﯿﮑﯽ ﻃﯿﻔﯽ‪،‬ﺑﺮش ﭘﺎﯾﻪ دﯾﻨﺎﻣﯿﮑﯽ از اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ ﮐﻤﺘﺮ ﻣﯽ ﺷﻮد‪.‬ﺑﻨﺎﺑﺮ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ 2800‬اﺳﺘﻔﺎده از ﺑﺮش ﭘﺎﯾﻪ‬ ‫دﯾﻨﺎﻣﯿﮑﯽ ﮐﻤﺘﺮ از ﺑﺮش ﭘﺎﯾﻪ اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ ﻏﯿﺮ ﻣﺠﺎز اﺳﺖ و ﺑﺎﯾﺪ ﺑﺮش ﭘﺎﯾﻪ دﯾﻨﺎﻣﯿﮑﯽ ﺑﻪ ﺑﺮش ﭘﺎﯾﻪ اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ ﺑﺮ ﺳﺪ‪.‬ﺑﺮاي اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر‬ ‫ﮐﺎﻓﯿﺴﺖ ﻃﯿﻒ ﻃﺮاﺣﯽ را در ﻧﺴﺒﺖ ﺑﺮش ﭘﺎﯾﻪ اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ ﺑﻪ دﯾﻨﺎﻣﯿﮑﯽ ﺿﺮب ﮐﻨﯿﻢ‪.‬ﺑﺮاي ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﻫﺎي ﻣﻨﻈﻢ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ اﺟﺎزه‬ ‫ﻣﯿﺪﻫﺪ ﻃﯿﻒ ﻃﺮاﺣﯽ)ﺿﺮﯾﺐ ﺷﺘﺎب ‪ (AI*g / R‬در ‪ 0.9‬ﻧﺴﺒﺖ ﺑﺮش ﭘﺎﯾﻪ اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ ﺑﻪ دﯾﻨﺎﻣﯿﮑﯽ ﺿﺮب ﺷﻮد‪ .‬و آﻣﺪه ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ‬ ‫ﺑﺮش ﭘﺎﯾﻪ دﯾﻨﺎﻣﯿﮑﯽ از ‪ 0.9‬ﺑﺮش ﭘﺎﯾﻪ اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ ﻣﯽ ﺗﻮان ﺑﺮش ﭘﺎﯾﻪ دﯾﻨﺎﻣﯿﮑﯽ را ﺑﻪ ﻧﺴﺒﺖ اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ ﮐﺎﻫﺶ داد‪.‬‬ ‫ﺳﻪ ﺷﺮط در ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻃﯿﻔﯽ ﺑﺎﯾﺪ در ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﺪﻫﺎ دﺧﺎﻟﺖ داده ﺷﻮد ‪:‬‬ ‫اﺳﺘﻔﺎده از ﺣﺪاﻗﻞ ‪ 3‬ﻣﻮد‬ ‫ﺗﺎ زﻣﺎن ﺗﻨﺎوب ‪ 0.4‬ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺑﺮاﯾﺂﺧﺮﯾﻦ ﻣﺪ درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺖ ﺷﻮد‬ ‫ﺗﺎ ﺿﺮﯾﺐ ﺟﺬب ﺟﺮم ‪%90‬‬ ‫ ﺑﺮ ﻃﺒﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ 2800‬ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ‪ 3‬ﺑﺮاﺑﺮ ﺗﻌﺪاد ﻃﺒﻘﺎت ﺳﺎزه ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺗﻌﺪاد ﻣﻮد ﻫﺎي ﺑﮑﺎر رﻓﺘﻪ ﺑﺮاي ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت آﻧﺎﻟﯿﺰ‬‫دﯾﻨﺎﻣﯿﮑﯽ ﻃﯿﻔﯽ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﺷﻮد )ﮐﻪ اﻟﺒﺘﻪ از اﯾﻦ ﺗﻌﺪاد ﺑﯿﺸﺘﺮ ﻫﻢ ﻣﺠﺎز ﻫﺴﺘﯿﻢ(‬ ‫‪ -‬آﺧﺮﯾﻦ ﻣﺪ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ داراي ﭘﺮﯾﻮد دﯾﻨﺎﻣﯿﮑﯽ ﮐﻤﺘﺮ از ‪ 0.4‬ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺑﺎﺷﺪ‬

‫‪17‬‬


‫ ﺿﺮﯾﺐ ﺟﺬب ﺟﺮم در آﺧﺮﯾﻦ ﻣﺪ )ﻣﺠﻤﻮع ﺿﺮاﯾﺐ ﻣﺸﺎرﮐﺖ ﺟﺮﻣﯽ ﻣﺪﻫﺎ(ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ از ‪ %90‬ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺷﻮد‪.‬اﮔﺮ ﺿﺮﯾﺐ ﺗﺠﻤﻌﯽ‬‫ﺟﺮم در ﻣﺪ اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ از ‪ %90‬ﮐﻤﺘﺮ ﺑﻮد ﺑﺎﯾﺪ ﺗﻌﺪاد ﻣﺪ ﻫﺎ را اﻓﺰ اﯾﺶ دﻫﯿﻢ و از ﻧﻮع آﻧﺎﻟﯿﺰ اﻧﺠﺎم ﮔﯿﺮد‪.‬‬ ‫ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﺳﻘﻒ از ﻧﻮع دﯾﺎﻓﺮاﮔﻢ ﺻﻠﺐ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﺷﻮد‪،‬ﻫﺮ ﻃﺒﻘﻪ ﺗﻨﻬﺎ داراي ﺳﻪ درﺟﻪ آزادي ﺟﺮﻣﯽ ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ ‪.‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺗﻌﺪاد‬ ‫درﺟﺎت آزادي ﺳﺎزه ﺑﺮاﺑﺮ‪ 3‬ﺑﺮاﺑﺮ ﺗﻌﺪاد ﻃﺒﻘﺎت ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد‪.‬‬ ‫ ﻣﺪي ﮐﻪ داراي ﺑﯿﺸﺘﺮﯾﻦ ﺿﺮﯾﺐ ﻣﺸﺎرﮐﺖ ﺟﺮﻣﯽ اﺳﺖ ﺑﺎﯾﺪ داراي زﻣﺎن ﺗﻨﺎوب ﮐﻮﭼﮑﺘﺮ از زﻣﺎن ﺗﻨﺎوب ﺑﮑﺎرﺑﺮده ﺷﺪه ﺑﺮاي‬‫ﻧﯿﺮوﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﯽ زﻟﺰﻟﻪ ﺑﺎﺷﺪ)ﻫﻤﺎن ‪ 1.25‬زﻣﺎن ﺗﻨﺎوب ﺗﺠﺮﺑﯽ(‬ ‫ ﺑﺎﯾﺪ ﭘﺮﯾﻮد ﻣﻮدﻫﺎي ﻏﺎﻟﺐ)ﯾﻌﻨﯽ ﻣﺪﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ داراي ﺑﯿﺸﺘﺮﯾﻦ ‪Ux‬ﯾﺎ ‪Uy‬ﻣﯿﺒﺎﺷﻨﺪ( از ‪ 1.25‬زﻣﺎن ﺗﻨﺎوب ﺗﺠﺮﺑﯽ )زﻣﺎن ﺗﻨﺎوﺑﯽ ﮐﻪ‬‫ﺑﺮ ﺣﺴﺐ آن آﻧﺎﻟﯿﺰ اﻧﺠﺎم ﮔﺮﻓﺘﻪ(ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺷﻮد‪.‬ﮐﻪ اﮔﺮ ﺑﺮاي ﯾﮑﯽ از ﻣﺪﻫﺎ اﯾﻦ اﺗﻔﺎق ﻧﯿﻔﺘﺎد ﺑﺎﯾﺪ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻧﯿﺮوي زﻟﺰﻟﻪ در ﺟﻬﺖ‬ ‫ﻣ���ﺑﻮﻃﻪ ﺑﺎ ﭘﺮﯾﻮد واﻗﻌﯽ ﻣﻮﺟﻮد ﺗﮑﺮار ﺷﻮد ﮐﻪ اﮔﺮ اﯾﻦ ﭘﺮﯾﻮد ﺑﻪ اﻧﺪازه اي ﺑﺎﺷﺪ ﮐﻪ ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﺗﻐﯿﯿﺮ در ﺿﺮﯾﺐ ‪ B‬ﺷﻮد ﺑﺎﯾﺪ ﻃﯿﻒ‬ ‫ﻣﻮﺟﻮد را ﮐﻪ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ‪ B‬ﻗﺒﻠﯽ ﺑﻮده را اﺻﻼح ﻧﻤﻮد‪.‬‬

‫اﺛﺮ ‪ %30‬ﻧﯿﺮوي زﻟﺰﻟﻪ ﺟﻬﺖ‬ ‫ﻣﺘﻌﺎﻣﺪ‬

‫ ﺑﺮاي ﺟﻤﻊ آﺛﺎر ﻣﺪﻫﺎ از روش ‪ CQC‬اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯿﮑﻨﯿﻢ و ﻣﯿﺮاﯾﯽ ﺳﺎزه ﻫﺎر ﻣﻌﻤﻮﻟﯽ ‪ 0.05‬ﻓﺮض ﻣﯿﺸﻮد‪.‬دﻗﺖ ﺷﻮد روش ‪CQC‬‬‫ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ روش ‪ SRSS‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ﻣﻨﺘﻬﺎ در ﺟﺰر ﻣﺠﻤﻮع ﻣﺮﺑﻌﺎت اﺛﺮ ﻣﯿﺮاﯾﯽ را ﻧﯿﺰ ﻟﺤﺎظ ﺧﻮاﻫﺪ ﮐﺮد‪.‬ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﻣﯿﺮاﯾﯽ ﺻﻔﺮ ﺑﻮد ﻧﺘﺎﯾﺞ‬ ‫ﺟﻤﻊ آﺛﺎر ‪ CQC , SRSS‬ﺑﺎﻫﻢ ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﻮدﻧﺪ‪.‬‬ ‫ در روش ﻃﯿﻔﯽ ﻧﯿﺎزي ﺑﻪ ﭘﯿﭽﺶ ﺗﺼﺎدﻓﯽ ﻣﺜﺒﺖ و ﻣﻨﻔﯽ ﻧﯿﺴﺖ زﯾﺮا در ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻃﯿﻔﯽ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻣﺜﺒﺖ ﺑﻮدن ﭘﺎﺳﺦ ﻫﺎ ﻧﯿﺎزي‬‫ﺑﻪ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﭘﯿﭽﺶ ﺗﺼﺎدﻓﯽ ﻣﻨﻔﯽ ﻧﯿﺴﺖ‪ .‬ﮔﺰﯾﻨﻪ ‪ Directional Combination‬ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻓﻌﺎل ﮐﺮدن ﻃﯿﻒ دو ﺟﻬﺖ‬ ‫ﻣﺘﻌﺎﻣﺪ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ﮐﻪ ﺑﺮاي ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻧﺎﻣﻨﻈﻢ در ﭘﻼن ﻣﯿﺘﻮان زﻟﺰﻟﻪ ﻫﺮ ﺟﻬﺖ را ﺑﺎ ‪ %30‬زﻟﺰﻟﻪ ﻣﺘﻌﺎﻣﺪ آن ﺟﻤﻊ ﮐﺮد‪.‬‬ ‫ﺑﺪﻟﯿﻞ اﯾﻨﮑﻪ در ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻃﯿﻔﯽ ﺗﻤﺎم ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﺜﺒﺖ ﻫﺴﺘﻨﺪ اﻣﮑﺎن اﺳﺘﻔﺎده از ﻋﮑﺲ اﻟﻌﻤﻞ ﻫﺎي ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎﻫﯽ ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﯽ ﭘﯽ وﺟﻮد‬ ‫ﻧﺪاﺷﺘﻪ و ﺑﺎﯾﺪ از ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺗﺤﻠﯿﻞ اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ ﻣﻌﺎدل اﺳﺘﻔﺎده ﮐﻨﯿﻢ‪.‬‬

‫‪18‬‬


‫‪http:// sazeh808. blogfa.com/post-76. aspx‬‬

‫اﻟﮕﻮرﯾﺘﻢ ﻃﺮاﺣﯽ و ﮐﻨﺘﺮل ﺟﺎﻧﺒﯽ ﻧﺴﺒﯽ ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﺘﻨﯽ ﻣﻄﺎﺑﻖ ‪2800‬‬ ‫ﻓﺎﯾﻞ ‪ - 1‬ﺗﻌﯿﯿﻦ دوره ﺗﻨﺎوب اﺻﻠﯽ ﺳﺎزه‪:T‬‬ ‫ﺗﺒﺼﺮه ‪ 1‬ﺑﻨﺪ ‪ ; 6- 3-2‬زﻣﺎن ﺗﻨﺎوب ﺗﺌﻮري ﮐﻮﭼﮑﺘﺮ از ‪ 1.25‬ﺑﺮاﺑﺮ زﻣﺎن ﺗﻨﺎوب ﺗﺠﺮﺑﯽ‬ ‫ﺗﺒﺼﺮه ‪ 2‬ﺑﻨﺪ ‪ ; 6- 3-2‬ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ﺗﯿﺮ = ‪ 0.5‬ﺳﺘﻮن و دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ = ‪1‬‬

‫ﻓﺎﯾﻞ ‪ -2‬ﮐﻨﺘﺮل ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ ﻧﺴﺒﯽ ﺟﺎﻧﺒﯽ ﺳﺎزه‪: Drift‬‬ ‫»ﻧﯿﺎزي ﺑﻪ رﻋﺎﯾﺖ ﺗﺒﺼﺮه ‪ 1‬ﺑﻨﺪ ‪ 6-3- 2‬ﺑﺮاي ﮐﻨﺘﺮل درﯾﻔﺖ ﻧﯿﺴﺖ‪«.‬‬ ‫‪ -2‬اﻟﻒ ‪-‬ﮐﻨﺘﺮل درﯾﻔﺖ ﺑﺮاي زﻟﺰﻟﻪ ﻃﺮح ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ ﮐﺮدن اﺛﺮ ﭘﯽ دﻟﺘﺎ ‪:‬‬ ‫ﺑﻨﺪ ‪ ; 6- 5- 2‬ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ﺗﯿﺮ = ‪ 0.35‬ﺳﺘﻮن = ‪0.7‬‬ ‫دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﺗﺮك ﺧﻮرده= ‪ 0.35‬دﯾﻮ ار ﺗﺮك ﻧﺨﺮده = ‪0.7‬‬ ‫‪R0.7 / 0.02 > Drift‬‬

‫‪è‬‬

‫‪T < 0.7‬‬

‫‪-2‬ب ‪ -‬ﮐﻨﺘﺮل درﯾﻔﺖ ﺑﺮاي زﻟﺰﻟﻪ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري ) ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﺎ اﻫﻤﯿﺖ زﯾﺎد و ﺧﯿﻠﯽ زﯾﺎد( ﮐﻪ ﻣﯿﺘﻮان از اﺛﺮ ﭘﯽ دﻟﺘﺎ ﺻﺮﻓﻨﻈﺮ ﮐﺮد‪:‬‬ ‫ﺑﻨﺪ ‪ ; 6- 5- 2‬ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ﺗﯿﺮ = ‪ 0.5‬ﺳﺘﻮن و دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ = ‪1‬‬ ‫‪ 0.008 – 0.005 > Drift‬ارﺗﻔﺎع ﻃﺒﻘﻪ‬ ‫ﻓﺎﯾﻞ ‪-3‬ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه‬ ‫ﺑﺎ ﺗﻌﯿﯿﻦ دوره ﺗﻨﺎوب اﺻﻠﯽ ﺳﺎزه از ﻓﺎﯾﻞ ‪ 1‬و ﻧﯿﺰ ﺗﻐﯿﯿﺮ در ﺿﺮاﯾﺐ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﻓﺎﯾﻞ ‪ ) 2‬ﺑﻨﺪ ‪ ( 6- 5-2‬ﺳﺎزه‬ ‫ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬‬ ‫ﮐﻠﯿﻪ ﺑﻨﺪ ﻫﺎي ذﮐﺮ ﺷﺪه ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ 2800‬وﯾﺮاﯾﺶ ﺳﻮم ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫‪19‬‬


‫‪http:// sazeh808. blogfa.com/post-75. aspx‬‬

‫زﻟﺰﻟﻪ ﻃﺮح و زﻟﺰﻟﻪ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري و ﮐﻨﺘﺮل ﻫﺎي ﻻزم‬ ‫زﻟﺰﻟﻪ ﻃﺮح ‪ ،‬زﻟﺰﻟﻪ اﯾﺴﺖ ﮐﻪ اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع آن و ﯾﺎ زﻟﺰﻟﻪ ﻫﺎي ﺑﺰرﮔﺘﺮ از آن در ‪ 50‬ﺳﺎل ﻋﻤﺮ ﻣﻔﯿﺪ ﺳﺎزه ﮐﻤﺘﺮ از ‪ %10‬ﺑﺎﺷﺪ زﻟﺰﻟﻪ‬ ‫ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري ‪ ،‬زﻟﺰﻟﻪ اﯾﺴﺖ ﮐﻪ اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع آن و ﯾﺎ زﻟﺰﻟﻪ ﻫﺎي ﺑﺰرﮔﺘﺮ از آن در ‪ 50‬ﺳﺎل ﻋﺮ ﻣﻔﯿﺪ ﺳﺎزه ﺑﯿﺶ از ‪ %99.5‬ﺑﺎﺷﺪ‬ ‫ﻫﺪف از ﺑﯿﺎن زﻟﺰﻟﻪ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري در آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ 2800‬ﺗﻨﻬﺎ ﺑﺮاي ﮐﻨﺘﺮل ﺑﻨﺪ ‪ ، 13- 2‬وﯾﮋه ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﻫﺎي ﺑﺎ اﻫﻤﯿﺖ ﺧﯿﻠﯽ زﯾﺎد و‬ ‫زﯾﺎد اﺳﺖ ﮐﻪ ﺗﻔﺎوت اﯾﻦ دو در ﺳﻄﺢ ﻋﻤﻠﮑﺮد ﺳﺎزه ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪ .‬ﭼﺮاﮐﻪ ﺑﺮاي اﯾﻦ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﻫﺎ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ از ﺳﻄﺢ ﻋﻤﻠﮑﺮد ﺑﯽ وﻗﻔﻪ‬ ‫ﺳﺎزه اﺳﺘﻔﺎده ﮔﺮدد ﺗﺎ در ﻫﻨﮕﺎم وﻗﻮع زﻟﺰﻟﻪ ﺧﻠﻠﯽ در ﮐﺎرﺑﺮي ﺳﺎزه ﺑﻮﺟﻮد ﻧﯿﺎﯾﺪ ‪ .‬درﺣﺎﻟﺖ زﻟﺰﻟﻪ ﺑﻬﺮ ﺑﺮداري ﺑﺮاي ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﺎ‬ ‫اﻫﻤﯿﺖ زﯾﺎد و ﺧﯿﻠﯽ زﯾﺎد ‪ ،‬اﻓﺰاﯾﺶ ﺿﺮاﯾﺐ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ﺗﯿﺮ ﻫﺎ از ‪ 0.35‬ﺑﻪ ‪ ، 0.5‬ﺳﺘﻮن ﻫﺎ از ‪ 0.5‬ﺑﻪ ‪ 1‬و دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ از ‪0.35‬‬ ‫ﺑﻪ ‪ 0.7‬در ﺣﺎﻟﺖ ﺗﺮك ﻧﺨﻮرده و ﻣﺘﻌﺎﻗﺐ آن ﮐﺎﻫﺶ دوره ﺗﻨﺎوب اﺻﻠﯽ ﺳﺎزه‪ ،‬اﻓﺰاﯾﺶ ﺿﺮﯾﺐ ﺑﺎزﺗﺎب و اﻓﺰاﯾﺶ ﺑﺮش ﭘﺎﯾﻪ ﺳﺎزه‬ ‫ﺧﻮاﻫﯿﻢ داﺷﺖ ‪.‬‬ ‫در ﮐﻨﺘﺮل ‪ Drift‬ﺳﺎزه ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﻨﺪ ‪ 5- 5- 2‬ﻣﯿﺰان ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﮑﺎن ﻣﺠﺎز ﺳﺎزه ﺗﺎ ‪ 0.008‬ارﺗﻔﺎع ﻃﺒﻘﻪ اﻓﺰاﯾﺶ ﻣﯽ ﯾﺎﺑﺪ ﮐﻪ ﺑﯿﺸﺘﺮ از‬ ‫ﻣﻘﺪار ﻣﺠﺎز آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﺑﺮاي زﻟﺰﻟﻪ ﻃﺮح در ﺑﻨﺪ ‪ 4- 5-2‬ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻣﯿﺸﻮد‪).‬اﯾﻦ ﻣﻮﺿﻮع را ﻣﯿﺘﻮان ﺑﺎ ﻗﺮار دادن ﺿﺮﯾﺐ رﻓﺘﺎر ﻫﺎ و‬ ‫ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ‪ R0.7/0.25‬و ‪ 0.008‬ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻧﻤﻮد( ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﻨﺪ ‪ 13- 2‬ﮐﻨﺘﺮل ﻫﺎي دﯾﮕﺮي ﻧﯿﺰ ﺑﺮاي ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻮﻻدي‬ ‫و ﺑﺘﻨﯽ ﺑﺎ اﻫﻤﯿﺖ زﯾﺎد و ﺧﯿﻠﯽ زﯾﺎد در ﺣﺎﻟﺖ زﻟﺰﻟﻪ ﺳﻄﺢ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ اﻧﺠﺎم ﮔﯿﺮد‪.‬‬

‫‪20‬‬


‫‪http:// www. sazeh808.blogfa.com/post-74. aspx‬‬

‫آرﻣﺎﺗﻮر ﺗﻘﻮﯾﺘﯽ ‪ ،‬ﺣﺪاﻗﻞ و ﺣﺪاﮐﺜﺮ در ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺗﯿﺮ ﺳﺘﻮن‬ ‫ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﻨﺪ ‪ 1- 2-3- 20-9‬در ﺗﻤﺎﻣﯽ ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻋﻀﻮ ﺧﻤﺸﯽ ﻧﺴﺒﺖ آرﻣﺎﺗﻮرﻫﺎ ﻫﻢ در ﭘﺎﯾﯿﻦ و ﻫﻢ در ﺑﺎﻻ ‪،‬ﻧﺒﺎﯾﺪ از ‪ 1.4/fy‬ﮐﻤﺘﺮ و‬‫ﻧﺴﺒﺖ آرﻣﺎﺗﻮر ﮐﺸﺸﯽ ﻧﺒﺎﯾﺪ از ‪ 0.025‬ﺑﯿﺸﺘﺮ اﺧﺘﯿﺎر ﺷﻮد‪..‬ﺣﺪاﻗﻞ دو ﻣﯿﻠﮕﺮد ﺑﺎ ﻗﻄﺮ ﻣﺴﺎوي ﯾﺎ ﺑﺰرﺗﺮ از ‪ 12‬ﻣﯿﻠﯿﻤﺘﺮ ﺑﺎﯾﺪ ﻫﻢ در‬ ‫ﭘﺎﯾﯿﻦ و ﻫﻢ در ﺑﺎﻻي ﻣﻘﻄﻊ در ﺳﺮاﺳﺮ ﻃﻮل اداﻣﻪ ﯾﺎﺑﺪ‪.‬‬ ‫ در ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﺑﺎ ﻣﻌﺮﻓﯽ آراﯾﺶ و اﺑﻌﺎد ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎ ﻇﺮﻓﯿﺖ ﻣﻘﻄﻊ ﺳﺘﻮن ﮐﻨﺘﺮل ﻣﯽ ﺷﻮد‪ .‬اﻣﺎ در ﺗﯿﺮﻫﺎ ﻣﺴﺎﺣﺖ ﻣﯿﻠﮕﺮد ﻃﻮﻟﯽ ﺑﺎﻻ و‬‫ﭘﺎﯾﯿﻦ ﻣﻘﻄﻊ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه واز ﺗﻔﺎوت ﻣﯿﺰان ﻣﺴﺎﺣﺖ ﻣﯿﻠﮕﺮد ﻫﺎي ﻃﺮح ﺷﺪه در ﺗﯿﺮ ﺑﺎ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ﻣﺠﺎز اﺳﺘﻔﺎده در ﺗﯿﺮ‬ ‫ﻫﺎ ‪،‬ﻣﯿﺰان آرﻣﺎﺗﻮر ﻫﺎي ﺗﻘﻮﯾﺘﯽ ﻣﺤﺎ ﺳﺒﻪ ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﺿﻮاﺑﻂ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ در ﻣﻮرد ﺣﺪاﮐﺜﺮ درﺻﺪ ﻣﯿﻠﮕﺮد در ﺳﺘﻮﻧﻬﺎي ﻗﺎب ﺑﺘﻨﯽ ﺑﺎ ﺷﮑﻞ ﭘﺬﯾﺮي ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺑﺮاﺑﺮ ‪ %6‬و ﺣﺪاﻗﻞ ﻣﯿﻠﮕﺮد‬ ‫ﻣﻘﻄﻊ ﺳﺘﻮن ﺑﺎﺑﺮ ‪ %1‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪ .‬اﯾﻦ ﻣﻘﺪار ﻃﺒﻖ ﺗﺒﺼﺮه ب ﺑﻨﺪ‪ 1-2- 4-18‬آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻣﺒﺤﺚ ‪ 9‬در ﻧﻮاﺣﯽ وﺻﻠﻪ ﻫﺎ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﻧﺼﻒ‬ ‫درﺻﺪ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻣﯿﻠﮕﺮد رﻋﺎﯾﺖ ﺷﻮد و ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ از آرﻣﺎﺗﻮر ﻃﻮﻟﯽ ﻧﻮع ‪ S400‬اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد ﻧﺴﺒﺖ آرﻣﺎﺗﻮر در ﺧﺎرج از ﻣﺤﻞ وﺻﻠﻪ‬ ‫ﺑﻪ ‪ %4.5‬ﻣﺤﺪود ﻣﯿﺸﻮد ‪.‬‬ ‫دو روش اﺟﺮاﯾﯽ ﺑﺮاي ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺗﻌﺪاد و ﻃﻮل ارﻣﺎﺗﻮرﻫﺎي ﻃﻮﻟﯽ و ﺗﻘﻮﯾﺘﯽ‪:‬‬ ‫در روش اول ﺑﻪ ﮐﻤﮏ ﺧﺮوﺟﯽ ﻫﺎي ‪ ، Etabs‬ﭘﺲ از ﻧﻤﺎﯾﺶ ﺧﺮوﺟﯽ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ آرﻣﺎﺗﻮرﻫﺎ در ﻧﺮم اﻓﺰار ‪ ،‬اﺑﺘﺪا ﻃﺒﻖ‬ ‫راﺑﻄﻪ ﻣﻨﺪرج در آﺋﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﺑﺘﻦ اﯾﺮان ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ آرﻣﺎﺗﻮر ﺧﻤﺸﯽ ﺣﺪاﻗﻞ ﺑﺮاي ﺗﯿﺮﺑﺎ اﺑﻌﺎدي ﮐﻪ دراﺑﺘﺪا ﺗﻌﺮﯾﻒ ﮐﺮدﯾﻢ‬ ‫ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﺷﻮد )‪ . (Asmin=1.4*b*d/fy‬ﻋﺪد ﺣﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﻣﯿﻠﯿﻤﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ اﺳﺖ ‪ .‬اﯾﻦ ﻋﺪد را ﺑﺮ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﻣﯿﻠﮕﺮدي‬ ‫ﮐﻪ ﻗﺼﺪ دارﯾﻢ از اون ﺑﻪ ﻋﻨﻮان آر ﻣﺎﺗﻮر ﺳﺮاﺳﺮي اﺳﺘﻔﺎده ﮐﻨﯿﻢ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﮐﺮده و ﻋﺪد ﺣﺎﺻﻞ را ﺑﻪ ﺑﺎﻻ ﮔﺮد ﻣﯽ ﮐﻨﯿﻢ ‪) .‬ﻣﺜ ﻼً‬ ‫آرﻣﺎﺗﻮر ﻧﻤﺮه ‪ 20 ، 18‬ﯾﺎ ‪ ( 22‬اﯾﻦ ﺗﻌﺪاد آرﻣﺎﺗﻮر ‪ ،‬آرﻣﺎﺗﻮر ﺳﺮاﺳﺮي ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ﮐﻪ در ﺗﻤﺎم ﻃﻮل ﺗﯿﺮ ﻗﺮار داده ﻣﯽ ﺷﻮد ‪ .‬ﺣﺎل‬ ‫ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ اﯾﻦ آرﻣﺎﺗﻮر ﺳﺮاﺳﺮي را از ﻣﻘﺪار ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ آرﻣﺎﺗﻮر اﯾﺴﺘﮕﺎﻫﻬﺎي ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه روي ﺗﯿﺮﻫﺎ ﮐﻢ ﻣﯽ ﮐﻨﯿﻢ‪.‬‬ ‫ﻋﺪدي ﮐﻪ ﺣﺎﺻﻞ ﻣﯿﺸﻮد ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ آرﻣﺎﺗﻮر ﺗﻘﻮﯾﺘﯽ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ اﺳﺖ ﮐﻪ ﻣﯽ ﺗﻮان ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﻧﻤﺮه آرﻣﺎﺗﻮر ﺗﻘﻮﯾﺘﯽ‬ ‫ﻣﺼﺮﻓﯽ ﺗﻌﺪاد آﻧﺮا ﺗﻌﯿﯿﻦ ﮐﺮد ‪ .‬در اﯾﺴﺘﮕﺎﻫﻬﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ آرﻣﺎﺗﻮر ﺳﺮاﺳﺮي ﺗﯿﺮ از ﻋﺪد ﺛﺒﺖ ﺷﺪه در اﯾﺴﺘﮕﺎﻫﻬﺎي روي‬ ‫ﺗﯿﺮ ﺑﯿﺸﺘﺮ اﺳﺖ ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﺗﻘﻮﯾﺘﯽ ﻧﯿﺴﺖ و ﻫﻤﺎن ارﻣﺎﺗﻮر ﺳﺮاﺳﺮي ﮐﻔﺎﯾﺖ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ ‪ .‬در ﻋﻤﻞ ﺳﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه دارﯾﻢ ‪ .‬دو ﺳﺮ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه‬ ‫و وﺳﻂ دﻫﺎﻧﻪ ‪ .‬ﻣﻌﻤﻮﻻً راﯾﺞ اﺳﺖ ﺑﺮاي ﺳﻬﻮﻟﺖ در اﺟﺮا در وﺳﻂ دﻫﺎﻧﻪ آرﻣﺎﺗﻮر ﺗﻘﻮﯾﺘﯽ ﻧﻤﯽ ﮔﺬارﻧﺪ و ﺗﻘﻮﯾﺘﯽ ﻫﺎ را در ﺗﮑﯿﻪ‬ ‫ﮔﺎﻫﻬﺎ ﻗﺮار ﻣﯽ دﻫﻨﺪ ‪ .‬ﺑﺮاي اﯾﻦ ﮐﺎر ﺷﺎﯾﺪ ﻣﺠﺒﻮر ﺷﻮﯾﻢ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ آرﻣﺎﺗﻮر ﺳﺮاﺳﺮي راﻣﻘﺪاري ﺑﯿﺸﺘﺮازآرﻣﺎﺗﻮرﺣﺪاﻗﻞ ﺑﮕﯿﺮﯾﻢ‬ ‫ﺗﺎ در وﺳﻂ دﻫﺎﻧﻪ ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﺗﻘﻮﯾﺘﯽ ﻧﺒﺎﺷﺪ ‪ .‬اﻣﺎ ﺑﺮاي ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻃﻮل ﺗﻘﻮﯾﺘﯽ ﻫﺎ روش اﺻﻮﻟﯽ اﺳﺘﺨﺮاج دﯾﺎﮔﺮام ﻣﻤﺎن ﺗﮏ ﺗﮏ ﺗﯿﺮﻫﺎ از‬ ‫ﻧﺮم اﻓﺰار و ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻃﻮل ﺗﻘﻮﯾﺘﯽ ﻫﺎ از روي اﻧﻬﺎﺳﺖ ﮐﻪ ﺟﻬﺖ وﻗﺘﮕﯿﺮ ﺑﻮدن در اﺟﺮا از روﺷﻬﺎي ﺳﺎده ﺷﺪه و اﺟﺮاﯾﯽ‬ ‫دﯾﮕﺮي اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ ﺑﺮﮔﺮﻓﺘﻪ از ﻫﻤﺎن روﺷﻬﺎي اﺻﻮﻟﯽ ﻫﺴﺘﻨﺪ و ﺣﺠﻢ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت را ﮐﺎﻫﺶ داده و ﮐﺎر ﻣﻬﻨﺪس ﻣﺤﺎﺳﺐ‬

‫‪21‬‬


‫را ﺳﺎده ﻣﯽ ﮐﻨﻨﺪ‪ .‬ﻣﺜﻞ ﺷﮑﻠﯽ ﮐﻪ در ﺻﻔﺤﻪ ‪ 266‬ﮐﺘﺎب ﺑﺘﻦ ﻣﺴﻠﺢ ﻃﺎﺣﻮﻧﯽ ﻓﺼﻞ ﭘﯿﻮﺳﺘﮕﯽ و ﻣﻬﺎري اﻣﺪه اﺳﺖ و ﯾﮏ ﻃﺮح‬ ‫اﺟﺮاﯾﯽ ﺑﺮاي ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻃﻮل ﺗﻘﻮﯾﺘﯽ ﻫﺎ در ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه و وﺳﻂ دﻫﺎﻧﻪ ﺑﺮاي دﻫﺎﻧﻪ ﻫﺎي ﻣﯿﺎﻧﯽ و ﮐﻨﺎري اراﺋﻪ ﻣﯽ دﻫﺪ ‪.‬‬ ‫ اﻣﺎ در روﺷﯽ دﯾﮕﺮ ﭘﺲ از ﮔﺮﻓﺘﻦ ﺧﺮوﺟﯽ ﻃﺮاﺣﯽ از ‪، Etabs‬ﻃﺒﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻣﺒﺤﺚ ‪ 9‬در ﺑﻨﺪ ‪ 3- 2-1- 3- 20-9‬ﺑﺎﯾﺪ ﺑﻪ‬‫اﻧﺪازه ‪ 1/ 5‬ﻣﯿﺰان آرﻣﺎﺗﻮر ﻃﻮﻟﯽ در ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ در ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﻗﺮار ﮔﯿﺮد ‪،‬اﯾﻦ ﻣﻘﺪار آرﻣﺎﺗﻮر ﻃﻮﻟﯽ را ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺳﺮ ﺗﺎﺳﺮي ﺑﻨﺪازﯾﺪ ‪ .‬ﻣﺜﻼ‬ ‫اﮔﺮ ﻋﺪد ﮔﻮﺷﻪ اي ‪ 20‬و ﻋﺪد وﺳﻂ ‪ 7‬ﻫﻤﻮن ‪ 7‬ﺳﺎﻧﺘﯽ ﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ رو ﺑﻪ ﺗﻌﺪاد آرﻣﺎﺗﻮر ﺳﺮﺗﺎﺳﺮي ﺗﺒﺪﯾﻞ ﻣﯿﮑﻨﯿﻢ و ﺑﻘﯿﻪ رو ﺗﻘﻮﯾﺘﯽ‬ ‫ﻣﯿﻨﺪازﯾﻢ‪ .‬ﺑﺮاي آ رﻣﺎﺗﻮر ﻫﺎي ﺗﻘﻮﯾﺘﯽ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺑﻪ ﻣﻘﺪار ‪ L/3‬از ﻫﺮ ﻃﺮف دﻫﺎﻧﻪ اداﻣﻪ دﻫﯿﻢ ‪ .‬ﻗﻄﻊ ﻋﻤﻠﯽ ﺑﻪ ﻣﻘﺪار ارﺗﻔﺎع ﻣﻮﺛﺮ‬ ‫ﻣﻘﻄﻊ و ‪ 12‬ﺑﺮاﺑﺮ ﻗﻄﺮ ارﻣﺎﺗﻮري ﮐﻪ ﻗﻄﻊ ﻣﯿﺸﻮد‪ ،‬ﺑﯿﺸﺘﺮاز ﻗﻄﻊ ﺗﺌﻮري اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﻧﺤﻮه ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻧﻤﺮه و ﺗﻌﺪاد و ﻓﻮاﺻﻞ ﺧﺎﻣﻮﺗﻬﺎ در ﺗﯿﺮ ﺑﻪ ﮐﻤﮏ ﺧﺮوﺟﯽ ﻧﺮم اﻓﺰار ‪:‬‬ ‫ﻣﻌﻤﻮﻻ ﺿﻮاﺑﻂ ﺧﺎﻣﻮت ﮔﺬاري در ﻧﺎﺣﯿﻪ وﯾﮋه در ﺗﯿﺮﻫﺎ) ‪ 2‬ﺑﺮاﺑﺮ ارﺗﻔﺎع ﺗﯿﺮ‪ (h‬ﺑﺎﻋﺚ ﻣﯿﺸﻮد ﮐﻪ ﺣﺪاﻗﻞ ﻣﻘﺪار ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﻣﻮرد‬ ‫ﻧﯿﺎزﺑﺮاي آرﻣﺎﺗﻮر ﺑﺮﺷﯽ در ﺗﯿﺮﻫﺎ از ﻣﻘﺪار ﻧﺘﯿﺠﻪ داده ﺷﺪه در ﻧﺮم اﻓﺰار ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺷﺪه ﮐﻪ ﻣﻌﻤﻮﻻ از آرﻣﺎﺗﻮر ‪ 10‬و ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺣﺪ اﮐﺜﺮ‬ ‫ﻓﻮاﺻﻞ اﻟﺰام ﺷﺪه ﺑﺮاي ﺧﺎﻣﻮت ﮔﺬاري در ﻧﺎﺣﯿﻪ وﯾﮋه)ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻓﺎﺻﻠﻪ=‪ (h/4‬و ﻧﺎﺣﯿﻪ ﻋﺎدي )ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻓﺎﺻﻠﻪ=‪( h/2‬در ﺗﯿﺮ ﺧﺎﻣﻮت‬ ‫ﮔﺬاري اﻧﺠﺎم ﻣﯿﮕﯿﺮد‪.‬‬ ‫ ﺗﯿﺮﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﺑﺼﻮرت ﻣﻔﺼﻠﯽ ﻣﺪل ﺷﺪه اﻧﺪ)اﺗﺼﺎﻻت ﺗﯿﺮ ﺑﻪ ﺗﯿﺮ(ﻧﯿﺎزي ﺑﻪ رﻋﺎﯾﺖ ﻧﺎﺣﯿﻪ وﯾﮋه درﺧﺎﻣﻮت ﮔﺬاري ﻧﯿﺴﺖ زﯾﺮا زﻟﺰﻟﻪ‬‫ﺗﺎﺛﯿﺮي ﻧﺪاﺷﺘﻪ و ﻧﯿﺎزي ﺑﻪ رﻋﺎﯾﺖ ﺿﻮاﺑﻂ وﯾﮋه ﻧﯿﺴﺖ و از ﺧﺎﻣﻮت ﮔﺬاري ﯾﮑﻨﻮاﺧﺖ ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي ﺑﺮش ﺣﺪاﮐﺜﺮ اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ اﺳﺘﻔﺎده‬ ‫ﻣﯿﮑﻨﯿﻢ‪.‬‬ ‫ ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ﻃﻮﻟﯽ ﺗﯿﺮ ﻫﺎ و ﺳﺘﻮن ﻫﺎ و ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ﭘﯽ از ﺟﻨﺲ ‪ AIII‬ﻣﯿﺎﺷﺪ و ﻣﯿﻠﮕﺮد ﻫﺎي ﻋﺮﺿﯽ ‪ AII‬و ﻫﺮ دو آﺟﺪار‬‫ﻓﺮض ﻣﯿﺸﻮد‪).‬ﻣﻌﻤﻮﻻ ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ﻃﻮﻟﯽ ﻣﺮﻏﻮب ﺗﺮ از ﻋﺮﺿﯽ ﻫﺴﺘﻨﺪ(‪ .‬اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﯿﻠﮕﺮد ﻫﺎي ‪ AIII‬ﺑﺮاي ﻣﯿﻠﮕﺮد ﻋﺮﺿﯽ ﺑﻪ‬ ‫ﺟﻬﺖ ﺳﺨﺘﯽ زﯾﺎد آن در ﻧﻮاﺣﯽ ﺧﻢ ﻣﯿﻠﮕﺮد ﻣﻮﺟﺐ ﺗﺮك ﻣﯿﮕﺮدد‪ .‬ﻣﯿﻠﮕﺮد ﻫﺎي ﻃﻮﻟ ﯽ و ﻋﺮﺿﯽ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ از ﺟﻨﺲ ‪AII‬‬ ‫ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ ﺑﺮاي ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي اﺻﻠﯽ ﺗﯿﺮو و ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﭘﻮﺷﺶ ﻣﯿﻠﮕﺮد ﺗﺎ روي ﺧﺎﻣﻮت ﺣﺪاﻗﻞ ‪ 3.5‬ﺳﺎﻧﺖ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ در ﺣﺎﻟﯿﮑﻪ ﺑﺮاي‬‫آرﻣﺎﺗﻮرﻫﺎي اﺻﻠﯽ ﭘﯽ اﯾﻦ ﻣﻘﺪار ﺣﺪاﻗﻞ ‪ 5‬ﺳﺎﻧﺖ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬ﭘﯽ ﻫﺎ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﯾﻨﮑﻪ ﺑﺎ ﺧﺎك ﺗﻤﺎس دارﻧﺪ ﺑﺎﯾﺪ ﭘﻮﺷﺶ ﺧﺎﻟﺺ‬ ‫ﺑﯿﺸﺘﺮي ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺗﯿﺮ و ﺳﺘﻮن ﻫﺎ داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﻨﺪ‪.‬‬

‫‪22‬‬


‫‪http:// sazeh808. blogfa.com/post-73. aspx‬‬

‫اﺻﻮل ﻃﺮاﺣﯽ ﺗﯿﺮ ﻫﺎ و ﺳﺘﻮﻧﻬﺎي ﺑﺘﻨﯽ‬ ‫ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﺑﺘﻨﯽ در ﻧﺮم اﻓﺰار ﺑﺮوش ‪ ACI‬از روش ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻧﻬﺎﯾﯽ در آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪CSA‬ﻣﺸﺎﺑﻪ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ آﺑﺎ از روش‬ ‫ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي)‪ (LRFD‬اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯿﺸﻮد‪ .‬ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﯾﮑﯽ ﺷﺪن روش ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﺑﺘﻨﯽ و ﻧﯿﺰ ﺷﺒﺎﻫﺖ ﺑﯿﺸﺘﺮ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪CSA‬‬ ‫ﮐﺎﻧﺎدا از اﯾﻦ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ در ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﺑﺘﻨﯽ ﺑﺎ ‪ Etabs‬و ‪ Safe‬اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯿﮑﻨﯿﻢ ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﯽ دﺳﺘﯽ اﻋﻀﺎي ﺳﺎزه ﺑﺘﻨﯽ ﺑﻪ‬ ‫ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺣﺎﺻﻞ از ﭘﻮش ﻟﻨﮕﺮ و ﺑﺮش ﺗﯿﺮ و ﺳﺘﻮن ﺳﺎزه ﺑﺘﻨﯽ ﻧﯿﺎزﻣﻨﺪﯾﻢ‪.‬‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ ﺗﯿﺮﻫﺎ ﺑﺮ اﺳﺎس ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﻨﮕﺮ ﻣﺜﺒﺖ و ﻣﻨﻔﯽ ﻣﯿﻠﮕﺮد ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز را در ﺑﺎﻻ و ﭘﺎﯾﯿﻦ ﻣﻘﻄﻊ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ‪.‬ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺧﺎﻣﻮت‬ ‫ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﺑﺮ اﺳﺎس ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺑﺮش ﻣﻮﺟﻮد در ﻣﻘﻄﻊ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد‪.‬درﺻﻮرت ﻋﺪم ﮐﻔﺎﯾﺖ ﻓﻮﻻد ﮐﺸﺸﯽ ﺟﻬﺖ ﻃﺮاﺣﯽ ﺧﻤﺸﯽ‬ ‫ﺗﯿﺮ‪،‬ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ از ﻣﯿﻠﮕﺮد ﻓﺸﺎري اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﮐﻨﺪ و در ﺻﻮرت ﻋﺪم ﺟﻮاﺑﺪﻫﯽ ﻣﻘﻄﻊ ﭘﯿﻐﺎم ﻋﺪم ﮐﻔﺎﯾﺖ ﻣﻘﻄﻊ ﺻﺎدر ﻣﯽ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﻣﻌﯿﺎر آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﺑﺮاي رﺳﯿﺪن ﺗﺎر ﻓﺸﺎري ﺑﻪ ﻣﻘﺪارﮐﺮﻧﺶ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ‪ 0.0035‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ﮐﻪ اﯾﻦ ﻣﻘﺪار در آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪0.003 ACI‬‬ ‫ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ﮐﻪ ﺗﻮﺻﯿﻪ ﻣﯿﺸﻮد ﺑﺮاي ﻫﻤﺨﻮاﻧﯽ در ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﺑﺘﻨﯽ از آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ CSA‬ﮐﻪ در اﯾﻨﻤﻮرد ﻣﺸﺎﺑﻪ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ آﺑﺎ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‬ ‫اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد‪.‬‬

‫ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﺑﺮاﺳﺎس ﻣﻨﺤﻨﯽ اﻧﺪرﮐﻨﺶ ﻧﯿﺮوي ﻣﺤﻮري و ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﯽ اﻧﺠﺎم ﻣﯿﺸﻮد‪.‬ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﺑﺎ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻧﺴﺒﺖ ﻧﯿﺮوي ﻣﻮﺟﻮد‬ ‫ﺑﻪ ﻇﺮﻓﯿﺖ ﻣﻘﻄﻊ ﺗﻤﺎم ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎر را اﻧﺘﺨﺎب ﻣﯿﮑﻨﺪ و از ﺑﯿﻦ آﻧﻬﺎ ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎر ﺑﺤﺮاﻧﯽ ﻣﺸﺨﺺ ﻣﯽ ﺷﻮد‪.‬در ﻃﺮاﺣﯽ و ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ‬ ‫ﻣﯿﻠﮕﺮد ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﭼﻨﺪ ﻣﺴﺎﺣﺖ ﻣﺨﺘﻠﻒ را آزﻣﺎﯾﺶ ﻣﯿﮑﻨﺪ و از روي ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺣﺎﺻﻞ ﻣﺴﺎﺣﺖ ﻣﺘﻨﺎﻇﺮ ﺑﺎ ﻧﺴﺒﺖ ﻇﺮﻓﯿﺖ‬ ‫‪ CR=1‬را ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آورد‪.‬‬ ‫ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ‪ Etabs‬ﻧﻮاﺣﯽ ﺻﻠﺐ اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ را ﺑﻄﻮر ﺧﻮدﮐﺎر ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯿﮑﻨﺪ‪.‬ﺗﻮﺻﯿﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ ﺑﺮاي اﺻﻼح ﻣﺎﺗﺮﯾﺲ ﺳﺨﺘﯽ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ) ﺑﺮ‬ ‫اﺳﺎس ﻧﻮاﺣﯽ ﺻﻠﺐ اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ( ﺗﻨﻬﺎ ﻧﺼﻒ ﻧﺎﺣﯿﻪ ﺻﻠﺐ ﻟﺤﺎظ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳﺖ در ﺳﺎزه ﺑﺘﻨﯽ ﺑﺮ ﺧﻼف ﺳﺎزه ﻓﻮﻻدي ﺟﻬﺖ اﻧﺠﺎم ﻃﺮاﺣﯽ ﺑﺎ درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﭘﯽ دﻟﺘﺎ ﺗﻐﯿﯿﺮاﺗﯽ در ﭘﯿﺶ ﻓﺮض‬ ‫آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ اي ﻧﯿﺎزﻧﯿﺴﺖ اﻧﺠﺎم ﮔﯿﺮد‪.‬‬

‫‪23‬‬


‫‪http:// sazeh808. blogfa.com/post-72. aspx‬‬

‫ﺗﻮﺿﯿﺤﺎﺗﯽ در ﺗﻔﺎوت دو اﻟﻤﺎن ‪ Shell‬و ‪ Membrane‬و ﻧﮑﺎت ﻣﺶ ﺑﻨﺪي‬ ‫رﻓﺘﺎر ﻧﻮع اﻟﻤﺎن ‪ Shell‬ﺷﺎﻣﻞ ﺳﺨﺘﯽ ﺑﺮﺷﯽ وﺧﻤﺸﯽ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ﯾﻌﻨﯽ ﻗﺎدرﺑﻪ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﯿﺮوي ﺑﺮﺷﯽ و ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﯽ ﺑﻪ اﻃﺮاف ﺧﻮد‬ ‫ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪ ،‬اﻣﺎ رﻓﺘﺎر ‪ Membrane‬ﺗﻨﻬﺎ ﺷﺎﻣﻞ ﺳﺨﺘﯽ ﺑﺮﺷﯿﺴﺖ ﮐﻪ ﻗﺎدر ﺑﻪ اﻧﺘﻘﺎل ﻓﻘﻂ ﻧﯿﺮي ﺑﺮﺷﯽ ﺑﻪ ﺗﯿﺮ ﻫﺎي اﻃﺮاف ﺧﻮد‬ ‫ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬ﺑﺮاي ﺗﺸﺨﯿﺺ اﯾﻦ ﻣﻮﺿﻮع ﻣﯿﺘﻮان ﺑﻪ ‪ Property‬ﯾﮏ ﻋﻀﻮ ﺑﺎ اﻟﻤﺎن ‪ Membrane‬ﺗﻮﺟﻪ ﮐﺮد ﮐﻪ در آن ﮔﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎي‬ ‫‪ M11 , M22‬ﻣﺮﯾﻮط ﺑﻪ ﻟﻨﮕﺮ ﻫﺎي ﺧﻤﺸﯽ ﺧﺎرج از ﻣﺤﻮر ﻏﯿﺮ ﻓﻌﺎل ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﻣﻌﻤﻮﻻ ﻣﻘﻄﻊ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ از ﻧﻮع ﺻﺮﻓﺎ ﻏﺸﺎﯾﯽ‪)Membrane‬ﺑﺎ رﻓﺘﺎر درون ﺻﻔﺤﻪ ي(ﻣﻌﺮﻓﯽ ﻣﯿﺸﻮد‪.‬دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﺗﻨﻬﺎ ﺑﺎرﻫﺎي‬ ‫درون ﺻﻔﺤﻪ ﺧﻮد را ﺗﺤﻤﻞ ﻧﻤﻮده و ﻟﻨﮕﺮ ﺧﺎرج از ﺻﻔﺤﻪ را ﺗﺤﻤﻞ ﻧﻤﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ‪ .‬ﺑﻪ ﻋﺒﺎرت دﯾﮕﺮ دﯾﻮار در راﺳﺘﺎي ﻃﻮل ﺧﻮد‬ ‫ﻋﻤﻠﮑﺮد دارد و در راﺳﺘﺎي ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻋﻤﻠﮑﺮدي ﻧﺪارد‪ .‬ﺑﺎ ﻓﺮض اﯾﻦ رﻓﺘﺎر‪،‬ﻫﯿﭻ ﻟﻨﮕﺮي در دﯾﻮار ﺧﺎرج از ﺻﻔﺤﻪ اي در اﻣﺘﺪاد دﯾﻮار‬ ‫اﯾﺠﺎدﻧﻤﯽ ﺷﻮد‪ ،‬ﻣﺸﺎﺑﻪ اﯾﻨﮑﻪ در راﺳﺘﺎي ﻃﻮﻟﯽ دﯾﻮار ﻣﻔﺼﻞ ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫ در ﺗﻌﺮﯾﻒ اﻟﻤﺎن دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ در ﻧﺎﺣﯿﻪ ‪ membrane‬و ‪Bending‬دو ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻧﺸﺎﻧﺪﻫﻨﺪه ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻏﺸﺎﯾﯽ)ﮐﺸﺸﯽ و‬‫ﻓﺸﺎري( و ﻣﺸﺨﺼﺎت ﺧﻤﺸﯽ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ﮐﻪ ﻫﺮدو از روي ﯾﮏ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﻨﺪ‪.‬ﺑﺮاي ورق ﻫﺎي ﻣﻮﺟﺪار ﯾﺎ ﺻﻔﺤﺎت ﺗﻘﻮﯾﺖ‬ ‫ﺷﺪه ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ اﯾﻨﺪو ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻣﺘﻔﺎوت ﺑﺎﺷﻨﺪ‪.‬‬

‫‪24‬‬


‫ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ از ﻧﻮع ‪Shell‬ﺗﻌﺮﯾﻒ ﮔﺮدد ‪:‬‬ ‫ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ در دﯾﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﯽ ﺧﻤﺶ در دو ﺻﻔﺤﻪ وﺟﻮد داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ‪ ،‬ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺳﺨﺘﯽ ﺧﻤﺸﯽ ﺧﺎرج از ﺻﻔﺤﻪ را ﻧﯿﺰﻋﻼوه‬ ‫ﺑﺮﺳﺨﺘﯽ ﺑﺮﺷﯽ ﺑﺮاي آن ﻣﻨﻈﻮرﻧﻤﻮد ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮاي ﻣﻌﺮﻓﯽ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ از اﻟﻤﺎن ‪ Shell‬اﺳﺘﻔﺎده ﮐﺮد‪ .‬ﺿﺮاﯾﺐ‬ ‫ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ در دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ در ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻫﺎي ‪) f22 , f11‬در داﺧﻞ ﺻﻔﺤﻪ( و ‪) M11, M22‬در ﺧﺎرج از ﺻﻔﺤﻪ( در‬ ‫ﻣﻨﻮي ‪ Assign>Frame Line>Property Modifier‬اﺛﺮ داده ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﺳﺎﯾﺰ ﻣﺶ ﺑﻨﺪي دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ‪:‬‬ ‫درﺻﻮرت ﻋﺪم ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺑﻨﺪي دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ‪،‬ارﺗﺒﺎط دﯾﻮار ﺑﺎ ﭘﯽ ﺗﻨﻬﺎ در دو ﻧﻘﻄﻪ اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ ﺑﺮﻗﺮارﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ اﻧﺘﻘﺎل ﮐﻮﭘﻞ‬‫ﻧﯿﺮوي ﺑﺰرگ ﺑﻪ ﭘﯽ ﻣﯿﺸﻮد ﮐﻪ ﺻﺤﯿﺢ ﻧﯿﺴﺖ‪.‬ﺑﺮاي ارﺗﺒﺎط ﮔﺴﺘﺮده دﯾﻮارﺑﺎ ﭘﯽ و ﺑﺎﻻ ﺑﺮدن دﻗﺖ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺑﺎﯾﺪ دﯾﻮارﻫﺎ در‬ ‫راﺳﺘﺎي ﻃﻮﻟﯽ آﻧﻬﺎ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺑﻨﺪي ﺷﻮﻧﺪ‪.‬ﺑﺮاي اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر از ﻣﻨﻮي ‪ Edit>Mesh Areas‬ﺗﻌﺪاد ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺑﻨﺪي را ﺑﻪ ﻧﺤﻮي در‬ ‫راﺳﺘﺎي ﻃﻮﻟﯽ و ﻋﺮﺿﯽ اﻧﺠﺎم ﻣﯿﺪﻫﯿﻢ ﺗﺎ ﻃﻮل ﺗﻘﺴﯿﻤﺎت ﻃﻮﻟﯽ اﻧﺠﺎم ﺷﺪه ﺣﺪاﮐﺜﺮ ‪ 0.5‬ﻣﺘﺮ ﺷﻮد‪ .‬ﺑﺮاي دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﺑﻬﺘﺮ اﺳﺖ‬ ‫ﺳﺎﯾﺰ ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺑﺮاي ﻣﺶ ﺑﻨﺪي ¼ ﺗﺎ ‪ 1/6‬ارﺗﻔﺎع ﻃﻮﻟﯽ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﺑﺎﺷﺪ ‪.‬ﻫﺮﭼﻪ ﺷﺒﮑﻪ ﺑﻨﺪي رﯾﺰ ﺗﺮ ﺑﺎﺷﺪ دﻗﺖ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺑﺎﻻ‬ ‫ﺧﻮاﻫﺪ رﻓﺖ‪.‬ﺑﺮاي دﯾﻮار ﻫﺎي ﺑﺮﺷﯽ ﻏﺸﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﻣﻘﻄﻊ آﻧﻬﺎ ازﻧﻮع ﻏﺸﺎﯾﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺑﻨﺪي در راﺳﺘﺎي ﻃﻮﻟﯽ ﮐﺎﻓﯿﺴﺖ اﻣﺎ ﺑﺮاي‬ ‫دﯾﻮار ﻫﺎي ﺑﺮﺷﯽ ﺑﺎ ﻣﻘﻄﻊ ﭘﻮﺳﺘﻪ اي‪ Shell‬ﺑﺎﯾﺪ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺑﻨﺪي در راﺳﺘﺎي ﻗﺎﺋﻢ ﻧﯿﺰ ﺻﻮرت ﮔﯿﺮد ﮐﻪ ﮐﻤﮏ ﻣﯿﮑﻨﺪ ﻧﯿﺮوي ﺑﺮﺷﯽ‬ ‫ﻫﻤﺮاه ﺑﺎ ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﯽ ﺑﻄﻮر ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺑﯿﻦ ﺗﯿﺮ ﻫﺎي ﭘﯿﺮاﻣﻮن ﺗﻮزﯾﻊ ﮔﺮدد‪.‬‬ ‫ﻧﮑﺎت ﻣﺶ ﺑﻨﺪي ﻓﻮﻧﺪاﺳﯿﻮن و دال‪:‬‬ ‫ در ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻧﻮع اﻟﻤﺎن در ﻓﻮﻧﺪاﺳﯿﻮن ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺑﺮاي در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﻫﺮ دو ﻧﻮع ﺳﺨﺘﯽ ﺧﻤﺸﯽ و ﺑﺮﺷﯽ از اﻟﻤﺎن ‪Shell‬‬‫اﺳﺘﻔﺎده ﮐﺮد‪ .‬ﺑﺮاي داﻟﻬﺎ ﯾﺎ ﺑﺮاي ﻓﻮﻧﺪاﺳﯿﻮن اﻧﺪازه ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺑﺮاي ﺳﺎﯾﺰ ﻣﺶ ﺑﻨﺪي ﻣﯿﺘﻮاﻧﺪ ‪ 0.1‬اﺑﻌﺎد ﺣﺪاﮐﺜﺮ ‪ 0.5‬ﻣﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬ﺑﺮاي‬ ‫اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر از ﻣﻨﻮي …>‪ Assign>Shell Area>Area object Mesh Option‬اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد ﮐﻪ در اﯾﻦ ﻗﺴﻤﺖ ﻣﯿﺘﻮان از‬ ‫ﻗﺎﺑﻠﯿﺖ ‪ Auto Mesh‬ﯾﺎ ﮔﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎي دﯾﮕﺮ اﺳﺘﻔﺎده ﮐﺮد‪.‬‬ ‫ اﻣﺎ در ﺳﻘﻒ ﻫﺎ ﻣﯿﺘﻮان از ﻧﻮع اﻟﻤﺎن ‪ Shell‬و ‪ Membrane‬اﺳﺘﻔﺎده ﮐﺮد ﺑﻪ اﯾﻦ ﺷﺮط ﮐﻪ ﺣﺘﻤﺎ ﭘﺲ از اﻧﺘﺨﺎب اﻟﻤﺎن ‪Shell‬‬‫ﺑﺮاي دال ﻫﺎ ‪ ،‬ﻣﺶ ﺑﻨﺪي ﻣﻨﺎﺳﺐ ﻫﻢ اﻧﺠﺎم ﮔﯿﺮد ‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي ‪ Deck‬ﺳﻘﻒ ﺗﯿﺮﭼﻪ ﺑﻠﻮك ﯾﺎ دال ﺑﺘﻨﯽ ﻣﯿﺘﻮان از ‪ Membrane‬اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد ﮐﻪ ‪ Etabs‬از اﯾﻦ ﻗﺴﻤﺖ ﺑﺮاي ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ‬ ‫وزن ﺳﻘﻒ و ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﺸﺨﺼﺎت ﺳﺨﺘﯽ ﻏﺸﺎﯾﯽ درون ﺻﻔﺤﻪ اي ﺑﺮاي دﯾﺎﻓﺮاﮔﻢ ﻫﺎي ﻧﯿﻤﻪ ﺻﻠﺐ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯿﮑﻨﺪ‪.‬‬

‫‪25‬‬


‫‪http:// sazeh808. blogfa.com/post-68. aspx‬‬

‫ﻧﮑﺎﺗﯽ از ﺗﺤﻠﯿﻞ ﭘﯽ دﻟﺘﺎ‬ ‫در ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﺘﻨﯽ ﮐﻪ ﺑﺎ ﻧﺮم اﻓﺰار ‪ Etabs‬ﺗﺤﻠﯿﻞ و ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﯿﺸﻮﻧﺪ ﺣﺘﻤﺎ ﺑﺎﯾﺪ اﺛﺮات ﭘﯽ دﻟﺘﺎ در ﻧﻄﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد زﯾﺮا ﭘﯿﺶ‬ ‫ﻓﺮض ﻃﺮاﺣﯽ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﺑﺮ اﯾﻦ ﻣﺒﻨﺎ اﺳﺘﻮار اﺳﺖ‪.‬ﺑﺮاي اﻧﺠﺎم ﺗﺤﻠﯿﻞ ﭘﯽ دﻟﺘﺎ دو روش در ‪ Etabs‬وﺟﻮد دارد‪:‬‬ ‫روش اول روش ﻣﺒﺘﻨﯽ ﺑﺮ ﺟﺮم ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه و در روش دوم اﻧﺠﺎم ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻏﯿﺮ ﺧﻄﯽ ﻫﻨﺪﺳﯽ و ﺿﺮاﺋﺐ اﻓﺰاﯾﺶ ﻟﻨﮕﺮ ﻣﻮرد‬ ‫ﺗﺎﺋﯿﺪ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ‪ .‬ﺗﻮﺻﯿﻪ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ)‪ (ACI‬اﯾﻨﺴﺖ از روش دوم اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد‪.‬‬ ‫در روش ﻣﺒﺘﻨﯽ ﺑﺮ ﺟﺮم ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه )ﮐﻪ در ﭘﯿﻮﺳﺖ ‪ 2800- 5‬ﺑﻪ آن اﺷﺎره ﺷﺪه اﺳﺖ( ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﺑﺎ ﺑﺪﺳﺖ آوردن ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ ﻧﺴﺒﯽ‬ ‫ﻃﺒﻘﺎت‪،‬ﻟﻨﮕﺮ ﺣﺎﺻﻞ از ﺑﺎرﻫﺎي ﺛﻘﻠﯽ ﮐﻪ در اﺛﺮ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﮑﺎن ﻧﺴﺒﯽ ﺟﺎﻧﺒﯽ ﺑﻮﺟﻮد ﻣﯽ آﯾﺪ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯿﮑﻨﺪ‪.‬ﮐﻪ اﯾﻦ ﻟﻨﮕﺮ ﺑﺎﻋﺚ ﺗﺸﺪﯾﺪ‬ ‫ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ ﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﯽ و دﯾﮕﺮ ﭘﺎﺳﺦ ﻫﺎي ﺳﺎزه ﻣﯿﺸﻮد‪.‬ﮐﻪ در اﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﻃﺒﻖ ﺗﻮﺻﯿﻪ ‪ 2800‬ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺷﺎﺧﺺ ﭘﺎﯾﺪاري ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ‬ ‫ﺷﻮد ﮐﻪ از ﻣﻘﺪار ﺣﺪاﮐﺜﺮ آن ‪ 1.25/R‬ﮐﻤﺘﺮ ﺷﻮد ‪.‬ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ در ﯾﮏ ﺳﺎزه ‪،‬اﯾﻦ ﻣﻘﺪار ﺷﺎﺧﺺ ﭘﺎﯾﺪاري ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺷﻮد ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ در‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ ان ﺗﺠﺪﯾﺪ ﻧﻈﺮ ﺷﻮد‪.‬ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ اﮔﺮﺷﺎﺧﺺ ﭘﺎﯾﺪاري ﺳﺎزه از ‪ 0.1‬ﮐﻤﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ ﻣﯿﺘﻮان از اﺛﺮات ﭘﯽ دﻟﺘﺎ ﺻﺮﻓﻨﻈﺮ ﮐﺮد‪.‬‬ ‫ﻣﺘﺎﺳﻔﺎﻧﻪ در ﺻﻮرت اﺳﺘ���ﺎده از روش ﻣﺒﺘﻨﯽ ﺑﺮ ﺟﺮم اﻣﮑﺎن ﺑﺰرﮔﻨﻤﺎﯾﯽ ‪ 0.7R‬در ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ ﻫﺎ ﺑﺼﻮرت ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ وﺟﻮد ﻧﺪارد‬ ‫وﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ از روﺷﯽ ﻏﯿﺮ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ و ﮐﻤﯽ ﺳﺨﺖ اﯾﻦ ﺗﻐﯿﯿﺮات اﻋﻤﺎل ﺷﻮد‪.‬‬ ‫اﻣﺎ در روش دوم ﻣﺎﺗﺮﯾﺲ ﺳﺨﺘﯽ ﻣﻮﺳﻮم ﺑﻪ ﻣﺎﺗﺮﯾﺲ ﺳﺨﺘﯽ ﻫﻨﺪﺳﯽ در اﺛﺮ ﻓﺸﺎر ﻣﻮﺟﻮد در ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﻣﺒﺘﻨﯽ ﺑﺮ ﯾﮏ روﻧﺪ‬ ‫ﺗﮑﺮاري ﺳﻌﯽ و ﺧﻄﺎ ﮐﺎﻫﺶ ﯾﺎﻓﺘﻪ و ﻟﻨﮕﺮ ﺣﺎﺻﻞ از ﺑﺎر ﺟﺎﻧﺒﯽ ‪ Ms‬ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ‪.‬ﺗﻮﺻﯿﻪ ﻣﯿﺸﻮد در ﻗﺎب ﺧﻤﺸﯽ و ﺣﺘﯽ ﺑﺎ وﺟﻮد‬ ‫دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ از اﯾﻦ روش اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ در ﯾﮏ روﻧﺪ ﺗﮑﺮاري ﺑﺮاي ﻫﻤﮕﺮا ﮐﺮدن ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﮑﺎن ﻫﺎي ﺣﺎﺻﻞ از ﺑﺎر ﺟﺎﻧﺒﯽ ‪ ،‬ﻣﺎﺗﺮﯾﺲ ﺳﺨﺘﯽ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﻓﺸﺎري را‬ ‫اﺻﻼح ﻣﯿﮑﻨﺪ)ﮐﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﯽ(‪.‬و در ﻫﺮ ﻣﺮﺣﻠﻪ از ﺗﺤﻠﯿﻞ‪ ،‬ﻫﻤﮕﺮاﯾﯽ ﺗﺤﻠﯿﻞ را ﺑﺎ ﮐﻨﺘﺮل ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ ﺑﺮرﺳﯽ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ‪.‬ﻣﻌﻤﻮﻻ در ﺳﺎزه‬ ‫ﻫﺎي ﻋﺎدي ﺑﺎ ﺗﻌﺪادي ﮐﻤﺘﺮ از ‪ 5‬ﺑﺎر ﺗﮑﺮار ﻫﻤﮕﺮا ﻣﯽ ﺷﻮد‪ .‬در ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ‪ Etabs‬اﻟﮕﻮرﯾﺘﻢ ﻫﺎي ﻃﺮاﺣﯽ ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي اﻧﺠﺎم ﺗﺤﻠﯿﻞ ﭘﯽ‬ ‫دﻟﺘﺎ ﺗﻬﯿﻪ ﺷﺪه اﻧﺪ‪.‬‬ ‫در آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ ACI‬ﻃﺒﻖ ﺑﻨﺪ ‪ 10.13.6‬ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎر ﺛﻘﻠﯽ ‪ 1.4D+1.7L‬ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد‪ .‬و ﻟﻨﮕﺮ ﺣﺎﺻﻞ از ﺑﺎرﻫﺎي ﺛﻘﻠﯽ‬ ‫‪ Mb‬ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯿﮕﺮدد‪..‬ﺿﻤﻦ اﯾﻨﮑﻪ اﺛﺮات ﺿﺮﯾﺐ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ و ﮐﺎﻫﺶ ﻟﻨﮕﺮ ﻟﺨﺘﯽ ﻧﯿﺰ ﺑﺎﯾﺪ ﻃﺒﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻟﺤﺎظ ﮔﺮدد‪.‬‬ ‫ﻋﻼوه ﺑﺮ ﺑﺎرﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﯽ ﺑﺎرﻫﺎي ﺛﻘﻠﯽ ﻧﯿﺰ روي ﺗﻐﯿﯿﺮ ﺷﮑﻞ ﺟﺎﻧﺒﯽ اﺛﺮات ﺛﺎﻧﻮﯾﻪ اﯾﺠﺎد ﻣﯿﮑﻨﻨﺪ درﺣﺎﻟﯿﮑﻪ ‪ Etabs‬ﺗﺤﻠﯿﻞ ﭘﯽ دﻟﺘﺎ‬ ‫ﺑﺮاي ﺑﺎرﻫﺎي ﺛﻘﻠﯽ اﻧﺠﺎم ﻧﻤﯿﺪﻫﺪ‪ ،‬اﻣﺎ درﻋﻮض ﺿﺮﯾﺐ اﻓﺰاﯾﺶ ﻟﻨﮕﺮ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺑﺎرﻫﺎي ﺛﻘﻠﯽ را ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯿﮑﻨﺪ‪ .‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﻣﯿﺘﻮان‬ ‫ﻟﻨﮕﺮ ﻧﻬﺎﯾﯽ ﺣﺎﺻﻞ از اﺛﺮات ﺛﺎﻧﻮﯾﻪ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﺷﮑﻞ را اﯾﻨﻄﻮر ﺑﯿﺎن ﻧﻤﻮد ‪:‬‬

‫‪26‬‬


‫‪M=Mb+Ms‬‬

‫ﮐﻪ در اﯾﻦ راﺑﻄﻪ ﺿﺮﯾﺐ اﻓﺰاﯾﺶ ﻟﻨﮕﺮ ﺑﺎر ﺟﺎﻧﺒﯽ ‪ 1‬ﻣﻨﻈﻮر ﻣﯿﮕﺮدد ﺗﺎ ﺗﻮﺳﻂ ‪ Etabs‬اﯾ ﻦ اﺛﺮ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ و اﺛﺮ‬

‫داده ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ اﺛﺮات ﭘﯽ دﻟﺘﺎ ﺑﺎﻋﺚ اﻓﺰاﯾﺶ ﻟﻨﮕﺮ واژﮔﻮﻧﯽ و ﮐﺎﻫﺶ ﺿﺮﯾﺐ اﻃﻤﯿﻨﺎن در ﺑﺮاﺑﺮ واژﮔﻮﻧﯽ ﻣﯽ ﺷﻮد‪.‬‬‫ از آﻧﺠﺎ ﮐﻪ ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎز ه ﻫﺎي ﺑﺘﻨﯽ در ‪ Etabs‬ﺑﺎ اﯾﻦ ﻓﺮض ﮐﻪ ﺗﺤﻠﯿﻞ ﭘﯽ دﻟﺘﺎ ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺘﻪ اﻧﺠﺎم ﻣﯿﺸﻮد ‪ ،‬ﻟﺬا ﻫﻨﮕﺎم ﻃﺮاﺣﯽ‬‫ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﺘﻨﯽ ﺑﺎ ‪ Etabs‬اﺟﺒﺎري ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬ﻣﮕﺮ آﻧﮑﻪ ﮐﺎرﺑﺮ اﺛﺮات ﺛﺎﻧﻮﯾﻪ ﻧﯿﺮوي ﻣﺤﻮري ﺳﺘﻮن ﻫﺎ را ﺑﺮوش دﯾﮕﺮي ﻣﺪﻧﻈﺮ ﻗﺮار‬ ‫دﻫﺪ‪.‬‬ ‫اﻟﺒﺘﻪ در اﯾﻦ ﻣﯿﺎن ﻧﻈﺮﯾﺎت ﺑﺴﯿﺎردرارﺗﺒﺎط ﺑﺎ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎر ﭘﯽ دﻟﺘﺎ آﻣﺪه ﺑﺮاي ﻣﺜﺎل ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت زﯾﺮﮐﻪ دوﻣﯽ در ﻣﻨﻮال ‪Etabs‬‬ ‫ﺑﻪ آن اﺷﺎره ﺷﺪه‪:‬‬ ‫‪Load Combination : 1.2 D + L‬‬ ‫‪Load Combination : 1.2 D + 0.5 L‬‬ ‫وﻟﯽ آﻧﭽﻪ در ‪ 2800‬ﺑﺮاي ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎر ﭘﯽ دﻟﺘﺎ اﺷﺎره ﺷﺪه ﻫﻤﺎن ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎر ﺣﺎﻟﺖ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري ‪ D+L‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺑﺎ اﯾﻦ ﺗﻮﺿﯿﺤﺎت اﻧﺘﺨﺎب ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎر ﺻﺤﯿﺢ از ﻣﯿﺎن ﻣﺒﺎﺣﺚ ﻣﻄﺮح ﺷﺪه ﭘﯽ دﻟﺘﺎ ﺑﻪ ﺧﻮاﻧﻨﺪه واﮔﺬار ﻣﯿﺸﻮد!‬ ‫ ﻃﺒﻖ ﺑﻨﺪ ‪ 13-4- 2‬آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ‪ 2800‬ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﮑﺎن ﻧﺴﺒﯽ ﻃﺒﻘﻪ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺑﺮ ارﺗﻔﺎع ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﺑﯿﺶ از ‪ 0.02/R‬ﺑﺎﺷﺪ ﺗﺤﻠﯿﻞ ﭘﯽ دﻟﺘﺎ‬‫اﺟﺒﺎرﯾﺴﺖ‪.‬‬ ‫ در ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻮﻻدي ﮐﻪ ﺑﺎ روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺗﺤﻠﯿﻞ و ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﯿﮕﺮدﻧﺪ ﻧﯿﺎزي ﺑﻪ درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ اﺛﺮ ﭘﯽ دﻟﺘﺎ ﻧﯿﺴﺖ ‪.‬ﻓﻘﻂ ﻻزم‬‫اﺳﺖ در ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﮐﻨﺘﺮل ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ اﺛﺮ ﭘﯽ دﻟﺘﺎ را ﻟﺤﺎظ ﮐﻨﯿﻢ ﮐﻪ اﻟﺒﺘﻪ ﻧﺘﺎﯾﺞ آن در اﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﭼﻨﺪان اﺧﺘﻼﻓﯽ ﺑﺎ ﻗﺒﻞ‬ ‫ﻧﺪارد‪.‬ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎر ﭘﯽ دﻟﺘﺎ ﺑﺮاي ﮐﻨﺘﺮل ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ ﻫﺎ در ﺳﺎزه ﻓﻮﻻدي‪ ،‬ﻫﻤﺎن ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎر ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري ﯾﻌﻨﯽ ‪ D+L‬ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد‪.‬‬

‫‪27‬‬


‫‪http:// sazeh808. blogfa.com/post-67. aspx‬‬

‫ﻧﮑﺎت ﻃﺮاﺣﯽ دﯾﻮار ﺣﺎﺋﻞ‬ ‫ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ارﺗﻔﺎع ﺧﺎﮐﺒﺮداري ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن زﯾﺎد ﻧﺒﺎﺷﺪ ﻧﯿﺎزي ﺑﻪ دﯾﻮار ﺣﺎﺋﻞ ﺑﺘﻨﯽ ﻧﯿﺴﺖ و ﺑﺎ دﯾﻮار آﺟﺮي ‪ 20‬ﺳﺎﻧﺘﯽ ﻧﯿﺰ ﻣﯿﺘﻮان ﺧﺎك‬ ‫اﻃﺮاف را ﻣﻬﺎر ﮐﺮد‪ .‬اﻣﺎ در ﺳﺎزه ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ داراي ﯾﮏ ﯾﺎ ﭼﻨﺪ ﻃﺒﻘﻪ ﭘﺎرﮐﯿﻨﮓ در زﯾﺮزﻣﯿﻦ ﻣﯿﺒﺎﺷﻨﺪ وﺟﻮد دﯾﻮار ﺣﺎﺋﻞ ﺑﺮاي‬ ‫ﻧﮕﻬﺪاري ﺳﺎزه در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﻓﺸﺎر ﺧﺎك دورﺗﺎدور ﺿﺮوري ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬ﺑﻬﺘﺮ اﺳﺖ دﯾﻮار ﺣﺎﺋﻞ دورﺗﺎدور ﺳﺎزه اﺟﺮا ﮔﺮدد و ﻣﻌﻤﻮﻻ ﺑﻪ‬ ‫ﺟﻬﺖ ﻃﺮه اي ﺑﻮدن آن ‪ ،‬اﺑﻌﺎد و ﻣﯿﺰان آرﻣﺎﺗﻮرﻫﺎي ﺑﯿﺸﺘﺮي ﺑﻪ ﻧﺴﺒﺖ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ در ﻃﺒﻘﺎت ﻧﯿﺎز ﺧﻮاﻫﺪ داﺷﺖ‪.‬‬ ‫ﻣﻘﺎﻃﻊ دﯾﻮار ﺣﺎﺋﻞ را ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﻣﯿﺘﻮان ﺑﻪ ﺳﻪ روش ﮐﻪ ﻋﻤﻮﻣﯽ ﺗﺮﯾﻦ آن ﺗﺨﺼﯿﺺ ﻣﻘﻄﻊ ﺑﺎ‪ Designer Section‬و‬ ‫ﮐﻨﺘﺮل ﮐﺮدن آن اﺳﺖ اﺧﺘﺼﺎص داد‪ Etabs.‬ﻃﺮاﺣﯽ دﯾﻮار را ﺑﺮاي ﺧﻤﺶ ﺣﻮل ﻣﺤﻮر ﺿﻌﯿﻒ)ﺿﺨﺎﻣﺖ دﯾﻮار(اﻧﺠﺎم ﻧﻤﯽ دﻫﺪ‬ ‫ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﻓﺸﺎر ﺟﺎﻧﺒﯽ ﺧﺎك ﺑﺎﯾﺪ در ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت دﺳﺘﯽ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد و ﻃﺮاﺣﯽ دﯾﻮار ﺣﺎﺋﻞ ﺑﺮاي ﻓﺸﺎر ﻓﻌﺎل اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ و‬ ‫دﯾﻨﺎﻣﯿﮑﯽ ﺧﺎك اﻧﺠﺎم ﮔﯿﺮد‪.‬‬ ‫ﺑﺎر ﻧﺎﺷﯽ از ﺧﺎك دورﺗﺎدور ﺑﻄﻮر ﻣﺜﻠﺜﯽ وارد ﻣﯽ آﯾﺪ ﮐﻪ ﺑﺮاي ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺗﻨﺶ ﻣﻮﺋﺜﺮ اﻓﻘﯽ ﺧﺎك ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ وزن ﻣﺨﺼﻮص ﺧﺎك و‬ ‫اﺷﺒﺎع و ﺧﺸﮏ ﺑﻮدن و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺿﺮﯾﺐ ﭼﺴﺒﻨﺪﮔﯽ و زاوﯾﻪ اﺻﻄﻌﮑﺎك داﺧﻠﯽ آﻧﺮا ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻧﻤﻮد ﺗﺎ ﺑﺸﻪ ازروي رواﺑﻂ ﻣﮑﺎﻧﯿﮏ‬ ‫ﺧﺎك ﻓﺸﺎر ﻣﻮﺛﺮ اﻓﻘﯽ در ﺣﺎﻟﺖ اﮐﺘﯿﻮ ﺧﺎك را ﺑﺪﺳﺖ آورد‪.‬‬ ‫اﻣﺎ اﯾﻦ ﺑﺎر از ﻧﻮع ﻣﺜﻠﺜﯽ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ﮐﻪ ﺑﺎ ﺗﻌﺮﯾﻒ دﯾﻮار ﺣﺎﺋﻞ از ﻧﻮع ‪ Shell‬اﻣﮑﺎن ﺗﻮزﯾﻊ ﺑﺎر ﻣﺜﻠﺜﯽ اﻣﺎ در ‪ Etabs‬ﻧﯿﺴﺖ ﮐﻪ در‬ ‫اﯾﻨﺠﺎ ﻣﯿﺸﻪ ﺑﺎ ﯾﮏ ﻗﻀﺎوت ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ و ﮔﺴﺘﺮده ﮐﺮدن اﯾﻦ ﺑﺎر در ارﺗﻔﺎع ﺑﻪ ﻧﺘﯿﺠﻪ اي ﻣﻌﻘﻮل رﺳﯿﺪ‪.‬‬ ‫درﺻﻮرﺗﯿﮑﻪ ﯾﮏ دﯾﻮار ﺣﺎﺋﻞ ﺑﺘﻨﯽ ﻣﺤﯿﻂ زﯾﺮزﻣﯿﻦ را ﭘﻮﺷﺶ دﻫﺪ ﻣﯽ ﺗﻮان ﺗﻮزﯾﻊ ﻧﯿﺮوي زﻟﺰﻟﻪ را از روي اﯾﻦ ﺗﺮاز درﻧﻈﺮ‬ ‫ﮔﺮﻓﺖ‪.‬درواﻗﻊ ﺗﺮاز ﭘﺎﯾﻪ از ﮐﻒ ﺑﻪ روي ﻃﺒﻘﻪ داراي دﯾﻮار ﺣﺎﺋﻞ ﻣﻨﺘﻘﻞ ﻣﯿﺸﻮد و اﯾﻦ ﻧﮑﺘﻪ را ﺑﺎﯾﺪ ﻫﻨﮕﺎم ﺗﺨﺼﯿﺺ ﺿﺮﯾﺐ ﻧﯿﺮوي‬ ‫زﻟﺰﻟﻪ در ﻗﺴﻤﺖ ‪ Cofficient User<Ey- Ex<Cases Load‬اﻋﻤﺎل ﻧﻤﻮد‪.‬‬ ‫ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺑﺮاي ﺳﺎزه ﺑﺘﻨﯽ ﻣﯿﺘﻮان ﺑﺎ ﻋﺒﻮر دادن ﻣﯿﻠﮕﺮد ﻫﺎي ﻗﺎﺋﻢ دﯾﻮار در ﺗﯿﺮ ﺗﺮاز ﻃﺒﻘﻪ و در ﺳﺎزه ﻓﻠﺰي ﺑﺎ ﻋﺒﻮر دادن از ﺳﻘﻒ‬ ‫اﻣﮑﺎن اﺗﺼﺎل دﯾﻮار ﺣﺎﺋﻞ ﺑﺎ ﺗﺮاز ﻃﺒﻘﻪ ﻓﺮاﻫﻢ ﮔﺮدد‪.‬‬

‫‪28‬‬


‫‪http:// sazeh808. blogfa.com/post-66. aspx‬‬

‫ﺿﺮﯾﺐ اﺻﻼح ﻣﻤﺎن اﯾﻨﺮﺳﯽ ﺟﻬﺖ ﺗﺨﺼﯿﺺ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ‬ ‫ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﻨﺪ ‪ 6-5- 13‬آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪: 2800‬‬ ‫" در ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﺘﻦ ﻣﺴﻠﺢ در ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺗﻐﯿﯿﺮﻣﮑﺎن ﺟﺎﻧﺒﯽ ﻧﺴﺒﯽ ﻃﺮح‪،‬ﻣﻤﺎن اﯾﻨﺮﺳﯽ ﻣﻘﻄﻊ ﺗﺮك ﺧﻮرده ﻗﻄﻌﺎت را ﺑﺮاي ﺗﯿﺮ ﻫﺎ‬ ‫‪Ig 0.35‬و ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ‪Ig 0.7‬و ﺑﺮاي دﯾﻮار ﻫﺎ ‪ 0.35‬ﯾﺎ ‪، Ig0.7‬ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﻣﯿﺰان ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ﻣﯽ ﺗﻮان ﻣﻨﻈﻮر ﮐﺮد ﺑﺮاي‬ ‫زﻟﺰﻟﻪ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري ﻣﻘﺎدﯾﺮ اﯾﻦ ﻣﻤﺎن اﯾﻨﺮﺳﯽ ﻫﺎ را ﻣﯽ ﺗﻮان ﺗﺎ ‪ 1.5‬ﺑﺮاﺑﺮ اﻓﺰاﯾﺶ داد و از اﺛﺮ ﭘﯽ دﻟﺘﺎ ﺻﺮف ﻧﻈﺮ ﮐﺮد"‬ ‫ﮐﻪ ﺑﺮاي ﺗﯿﺮ ﻫﺎ اﯾﻦ ﺿﺮﯾﺐ اﺻﻼﺣﯽ در ﻋﺒﺎرت ‪ Moment of Inertia 3 axes= 0.35‬ﺗﺎﺛﯿﺮ داده ﻣﯿﺸﻮد‪ .‬و ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن ﻫﺎ‬ ‫ﻣﻘﺎدﯾﺮ ‪ Moment of Inertia 3 axes‬و ‪ Moment of Inertia 2 axes‬ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 0.7‬ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬ﻋﻠﺖ ﺗﻌﺮﯾﻒ در دو‬ ‫ﺟﻬﺖ اﯾﻦ اﺳﺖ ﮐﻪ ﺳﺘﻮن ﺣﻮل دو ﻣﺤﻮر ‪ 2‬و‪ 3‬اﯾﺠﺎد ﻣﻤﺎن اﯾﻨﺮﺳﯽ ﻣﻘﺎوم ﻣﯿﮑﻨﺪ‪.‬‬ ‫ﺿﺮاﯾﺐ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ در دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ‪:‬‬ ‫در ﺑﻨﺪ ‪ 6- 5-2‬آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ 2800‬آﻣﺪه ﺿﺮﯾﺐ اﺻﻼح ﻣﻤﺎن اﯾﻨﺮﺳﯽ ﺑﺮاي دﯾﻮار ﻫﺎ ‪ 0.35‬ﯾﺎ ‪ 0.7‬ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﻣﯿﺰان ﺗﺮك‬ ‫ﺧﻮردﮔﯽ ﻣﻨﻈﻮر ﻣﯿﮕﺮدد"اﻣﺎ ﻣﻼك ﺗﺸﺨﯿﺺ دﯾﻮار ﺗﺮك ﺧﻮرده و ﺗﺮك ﻧﺨﻮرده ﻣﻄﺎﺑﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ ACI‬ﮐﻨﺘﺮل ﺗﻨﺶ ﮐﺸﺸﯽ‬ ‫دﯾﻮار ﺑﻪ ﻣﺮز ‪ 0.2 fc‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ‪.‬‬ ‫ﺑﻄﻮر ﺧﻼﺻﻪ ﻫﺮ اﻧﺪازه رﻓﺘﺎر دﯾﻮار ﺑﻪ ﺗﯿﺮ ﻧﺰدﯾﮏ ﺑﺎﺷﺪ)ﮐﻪ اﯾﻦ اﻧﺪازه ﺑﺮاي دﯾﻮار ﻫﺎي ﺑﺎ ارﺗﻔﺎع زﯾﺎد ﮐﻪ رﻓﺘﺎري ﺧﻤﺸﯽ دارﻧﺪ‬ ‫اﺗﻔﺎق ﻣﯽ اﻓﺘﺪ(ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ دﯾﻮار ﺣﺘﻤﯽ ﺑﻮده و ﻫﻤﺎﻧﺪ ﺗﯿﺮ ﻫﺎ ﺑﺎﯾﺪ‪ 0.35‬ﺑﺮاي آن ﻣﻨﻈﻮر ﺷﻮد اﻣﺎ ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ دﯾﻮار ﻫﺎ ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ‬ ‫ﺳﺘﻮن ﻫﺎ داراي رﻓﺘﺎر ﻏﺎﻟﺒﺎ ﻓﺸﺎري ﺑﺎﺷﻨﺪ)دﯾﻮارﻫﺎي ﮐﻢ ارﺗﻔﺎع ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ دﯾﻮار ﺣﺎﺋﻞ(ﺿﺮﯾﺐ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ﻟﻨﮕﺮ ﻟﺨﺘﯽ آن ‪0.7‬‬ ‫ﻣﻨﻈﻮر ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬ﺑﻪ ﮔﻔﺘﻪ دﻗﯿﻘﺘﺮ ﻃﺒﻖ اﺳﺘﺪﻻل ﺑﯿﺎن ﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ ﻣﻬﻨﺪس ﻣﻘﺪس ﭘﻮر در ﺗﺎﭘﯿﮏ ﻣﺸﺎرﮐﺖ ﺟﻤﻌﯽ در ﺳﺎﯾﺖ اﯾﺮان‬ ‫ﺳﺎزه‪:‬‬ ‫"دﯾﻮارﻫﺎي ﮐﻮﺗﺎه )از ﻧﻈﺮ ارﺗﻔﺎﻋﯽ ( ﻋﻤﻠﮑﺮد ﺑﺮﺷﯽ دارﻧﺪ و دﯾﻮارﻫﺎي ﺑﻠﻨﺪ ﻋﻤﻠﮑﺮد ﺧﻤﺸﯽ‪ ،‬در دﯾﻮارﻫﺎي ﺑﺎ ﻋﻤﻠﮑﺮد ﺑﺮﺷﯽ ﻧﺤﻮه‬ ‫اﯾﺠﺎد ﺗﺮك ﺑﺼﻮرت ﺑﺮﺷﯽ ﯾﺎ ‪ 45‬درﺟﻪ ﻣﯽﺑﺎﺷﺪ ﮐﻪ ﺗﺎﺛﯿﺮ ﭼﻨﺪاﻧﯽ در ﮐﺎﻫﺶ ﻣﻤﺎن اﯾﻨﺮﺳﯽ داﺧﻞ ﺻﻔﺤﻪ دﯾﻮار ﻧﺪارد وﻟﯽ در‬ ‫دﯾﻮارﻫﺎي ﺧﻤﺸﯽ )ﺑﻠﻨﺪ( رﻓﺘﺎر دﯾﻮار ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﯾﮏ ﺗﯿﺮ ﮐﻨﺴﻮل ﻗﺎﺋﻢ ﻣﯽﺑﺎﺷﺪ ﮐﻪ ﺗﺮﮐﻬﺎي ﺧﻤﺸﯽ در آن اﯾﺠﺎد ﻣﯽﮔﺮدد‪ .‬ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ‬ ‫ﺑﻪ ﺗﻮﺿﯿﺤﺎت ﻓﻮق‪ ،‬در ﺻﻮرﺗﯿﮑﻪ دﯾﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﯽ ﮐﻮﺗﺎه در ﺳﺎزه اي اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد )ﻣﺎﻧﻨﺪ دﯾﻮار ﺣﺎﺋﻞ ‪-‬ﺑﺮﺷﯽ ﭘﯿﺮاﻣﻮﻧﯽ در‬ ‫زﯾﺮزﻣﯿﻦ ﮐﻪ ﻣﻌﻤﻮاً ارﺗﻔﺎع ﮐﻤﯽ دارﻧﺪ( دﯾﻮار ﺗﺮك ﻧﺨﻮرده ﺗﻠﻘﯽ ﺷﺪه و ﺿﺮﯾﺐ ‪ 0.7‬ﺑﺮاي اﺻﻼح ﺳﺨﺘﯽ داﺧﻞ ﺻﻔﺤﻪ آن اﺳﺘﻔﺎده‬ ‫ﻣﯽ ﺷﻮد وﻟﯽ دﯾﻮارﻫﺎي ﺑﻠﻨﺪ )داراي دﻫﺎﻧﻪ ﮐﻢ و ارﺗﻔﺎع زﯾﺎد ( ﺗﺮك ﺧﻮرده ﻣﺤﺴﻮب ﺷﺪه و از ﺿﺮﯾﺐ ‪ 0.35‬ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﺗﯿﺮﻫﺎ ﺑﺮاي‬ ‫اﺻﻼح ﺳﺨﺘ ﯽ داﺧﻞ ﺻﻔﺤﻪ آﻧﻬﺎ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽﺷﻮد‪".‬‬ ‫در اﻟﻤﺎن ﻫﺎي ﭘﻮﺳﺘﻪ اي ﺗﻨﺶ ﻏﺸﺎﯾﯽ ‪ f22‬ﻋﺎﻣﻞ اﯾﺠﺎد ﻟﻨﮕﺮ و ﻧﯿﺮوي ﻣﺤﻮري در دﯾﻮار ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬ﺑﺎ ﮐﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﯽ ﻏﺸﺎﯾﯽ ﻧﻈﯿﺮ‬ ‫ﺗﻨﺶ ﻓﻮق ﻟﻨﮕﺮ و ﻧﯿﺮوي ﻣﺤﻮري ﺗﺤﺖ ﺗﺎﺛﯿﺮ ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد‪.‬ﺗﺤﺖ ﺗﺎﺛﯿﺮ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻦ ﻧﯿﺮوي ﻣﺤﻮري ﻣﻄﺎﺑﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ در‬

‫‪29‬‬


‫ﺟﻬﺖ اﻃﻤﯿﻨﺎن ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬در ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ‪ Etabs‬اﻣﮑﺎن ﮐﺎﻫﺶ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﻣﻤﺎن اﯾﻨﺮﺳﯽ دﯾﻮار وﺟﻮد ﻧﺪارد ﺑﻪ ﻫﻤﯿﻦ ﺧﺎﻃﺮ در ﺟﻬﺖ‬ ‫اﻃﻤﯿﻨﺎن ﺳﺨﺘﯽ ﻏﺸﺎﯾﯽ ‪ f22‬اﺻﻼح ﻣﯿﺸﻮد‬ ‫ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺗﻨﻈﯿﻤﺎت زﯾﺮ ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن و ﭘﻮﺳﺘﻪ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﻣﻨ���ﻮر ﮔﺮدد‪:‬‬

‫اﮔﺮ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ از ﻧﻮع ‪ Membrane‬ﺗﻌﺮﯾﻒ ﺷﻮد‪:‬‬ ‫دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ‪ Membrane‬ﺗﻨﻬﺎ ﺑﺎرﻫﺎي درون ﺻﻔﺤﻪ ﺧﻮد را ﺗﺤﻤﻞ ﻧﻤﻮده و ﻟﻨﮕﺮ ﺧﺎرج از ﺻﻔﺤﻪ را ﺗﺤﻤﻞ ﻧﻤﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ‪ .‬ﺑﻪ ﻋﺒﺎرت‬ ‫دﯾﮕﺮ دﯾﻮار در راﺳﺘﺎي ﻃﻮل ﺧﻮد ﻋﻤﻠﮑﺮد دارد و در راﺳﺘﺎي ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻋﻤﻠﮑﺮدي ﻧﺪارد‪ .‬ﺑﺎ ﻓﺮض اﯾﻦ رﻓﺘﺎر‪،‬ﻫﯿﭻ ﻟﻨﮕﺮي در دﯾﻮار‬ ‫ﺧﺎرج از ﺻﻔﺤﻪ اي در اﻣﺘﺪاد دﯾﻮار اﯾﺠﺎدﻧﻤﯽ ﺷﻮد ‪.‬‬ ‫ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ دﯾﻮار ﺑﺎﯾﺪ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي اﻃﺮاف و اﻟﻤﺎن ﻫﺎي ﭘﻮﺳﺘﻪ اي اﻋﻤﺎل ﺷﻮد زﯾﺮا ﻟﻨﮕﺮ ﻟﺨﺘﯽ دﯾﻮار ﺣﺎﺻﻞ ﺟﻤﻊ ﻟﻨﮕﺮ‬ ‫ﻟﺨﺘﯽ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ و اﻟﻤﺎن ﻫﺎي ﭘﻮﺳﺘﻪ اي اﺳﺖ‪ .‬از آﻧﺠﺎ ﮐﻪ ﺳﺨﺘﯽ دﯾﻮار در راﺳﺘﺎي ﻃﻮﻟﯽ ‪ f22‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ و اﯾﻦ ﺳﺨﺘﯽ در‬ ‫راﺳﺘﺎي دﯾﻮار ﺗﺎﻣﯿﻦ ﮐﻨﻨﺪه ﺳﺨﺘﯽ ﺧﻤﺸﯽ آن)ﻣﺴﺎﺣﺖ و ﻟﻨﮕﺮ ﻟﺨﺘﯽ دﯾﻮار( اﺳﺖ ‪.:‬‬ ‫اﻋﻤﺎل ﺿﺮاﯾﺐ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ﭘﻮﺳﺘﻪ …‪Assign--Shell Area--Shell Stiffness Modifiers‬‬ ‫در دﯾﻮار ﻫﺎ ﺿﺮﯾﺐ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ﺑﺎﯾﺪ ﺑﻪ ﺳﺨﺘﯽ ﻏﺸﺎﯾﯽ ‪) f22‬ﺑﺴﺘﻪ ﺑﻪ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ﺑﺎ ﻧﺨﻮردﮔﯽ ﺳﺘﻮن(‬

‫اﻣﺎ ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ از ﻧﻮع ‪Shell‬ﺗﻌﺮﯾﻒ ﮔﺮدد ‪:‬‬ ‫ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ در دﯾﻮارﻫﺎي ﺑﺮﺷﯽ ﺧﻤﺶ در دو ﺻﻔﺤﻪ وﺟﻮد داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ‪ ،‬ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺳﺨﺘﯽ ﺧﻤﺸﯽ ﺧﺎرج از ﺻﻔﺤﻪ را ﻧﯿﺰﻋﻼوه‬ ‫ﺑﺮﺳﺨﺘﯽ ﺑﺮﺷﯽ ﺑﺮاي آن ﻣﻨﻈﻮرﻧﻤﻮد ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮاي ﻣﻌﺮﻓﯽ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ از اﻟﻤﺎن ‪ Shell‬اﺳﺘﻔﺎده ﮐﺮد‪ .‬ﺿﺮاﯾﺐ‬ ‫ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ در دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ در ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻫﺎي ‪) f22 , f11‬در داﺧﻞ ﺻﻔﺤﻪ( و ‪) M22, M11‬ﺧﺎرج از ﺻﻔﺤﻪ( در‬ ‫ﻣﻨﻮي ‪ Assign--Frame Line--Property Modifier‬اﺛﺮ داده ﺷﻮد‪.‬‬

‫‪30‬‬


‫ﭘﺲ از اﻧﺘﺨﺎب ﭘﻮﺳﺘﻪ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ در ﺳﺎزه ‪ ،‬دﺳﺘﻮر ‪ Assign--Shell Area---Shell Stiffness Modifiers‬را اﺟﺮا ﮐﺮده و‬ ‫در ﺟﻌﺒﻪ ﻇﺎﻫﺮ ﺷﺪه ﺑﺮاي اﺻﻼح ﺳﺨﺘﯽ داﺧﻞ ﺻﻔﺤﻪ دﯾﻮار‪،‬در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﻋﺒﺎرت ‪) f11, f22 Modifiers ,‬ﺑﺴﺘﻪ ﺑﻪ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ‬ ‫ﺑﺎ ﻧﺨﻮردﮔﯽ ﺳﺘﻮن(‬ ‫در ﺧﺼﻮص ﺳﺨﺘﯽ ﺧﺎرج از ﺻﻔﺤﻪ دﯾﻮار ﺑﻪ ﻋﻠﺖ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﮐﻢ دﯾﻮار ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﻋﺮض آن‪ ،‬ﻫﻤﻮاره ﺑﺼﻮرت ﯾﮏ ﻋﻀﻮ ﺧﻤﺸﯽ ﻋﻤﻞ‬ ‫ﮐﺮده و ﻣﯽﺑﺎﯾﺴﺖ از ﺿﺮﯾﺐ اﺻﻼح ‪ 0.35‬ﺑﺮاي ﺳﺨﺘﯽ ﺧﺎرج از ﺻﻔﺤﻪ دﯾﻮار اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد‪ .‬ﭘﺲ از اﻧﺘﺨﺎب ﮐﻠﯿﻪ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ در‬ ‫ﺳﺎزه ‪ ،‬دﺳﺘﻮر ‪ Assign--Shell Area---Shell Stiffness Modifiers‬را اﺟﺮا ﮐﺮده و در ﺟﻌﺒﻪ ﻇﺎﻫﺮ ﺷﺪه در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﻋﺒﺎرت ‪,‬‬ ‫‪ M11, M22 Modifiers‬ﻋﺪد ‪ 0.35‬را وارد ﻣﯿﮑﻨﯿﻢ‬

‫اﻋﻤﺎل ﺿﺮاﯾﺐ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ﺳﺘﻮن ﮐﻨﺎري ‪:‬‬ ‫اﻋﻤﺎل ﺿﺮاﯾﺐ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ﺳﺘﻮن ﮐﻨﺎري …‪Assign—Frame--Frame Property‬‬ ‫ﺗﻨﻈﯿﻢ ﺿﺮﯾﺐ ﻣﺴﺎﺣﺖ)‪ (Cross Section Area‬و ﻟﻨﮕﺮ ﻟﺨﺘﯽ ‪)Moment of interia 2 , 3 axis‬ﺑﺴﺘﻪ ﺑﻪ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ﺑﺎ‬ ‫ﻧﺨﻮردﮔﯽ ﺳﺘﻮن(‬ ‫ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳﺖ ﻋﻠﺖ اﻋﻤﺎل ﺿﺮﯾﺐ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ﺣﻮل ﻣﺤﻮر ‪ 3‬اﯾﻦ اﺳﺖ ﮐﻪ در راﺳﺘﺎي‪ 3‬ﺳﺘﻮن ‪ ،‬ﻗﺎب ﺧﻤﺸﯽ وﺟﻮد دارد و‬ ‫ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﻗﺎب ﺧﻤﺸﯽ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺿﺮﯾﺐ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ آن ﻫﻤﻮاره ﺣﻮل ﻣﺤﻮر ‪ 0.7= 3‬ﻣﻨﻈﻮر ﮔﺮدد‪.‬‬

‫‪31‬‬


‫‪http:// sazeh808. blogfa.com/post-55. aspx‬‬

‫ﺗﺮﮐﯿﺐ دو ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺑﺎدﺑﻨﺪي در ﯾﮏ ﻗﺎب در ﯾﮏ راﺳﺘﺎ و در ارﺗﻔﺎع‬ ‫در ﺑﻨﺪ ‪ 9-8- 3-2‬آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ 2800‬اﺷﺎره ﺷﺪه اﺳﺖ ﮐﻪ ﻣﯿﺘﻮاﻧﯿﺪ از دو ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺑﺎدﺑﻨﺪي در ﯾﮏ ﻗﺎب در ارﺗﻔﺎع اﺳﺘﻔﺎده ﮐﻨﯿﺪ ﺑﻪ‬ ‫ﺷﺮﻃﯿﮑﻪ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺑﺎدﺑﻨﺪي ﺑﺎ ﺿﺮﯾﺐ رﻓﺘﺎر ﮐﻮﭼﮑﺘﺮ در ﭘﺎﯾﯿﻦ ﻗﺮار داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ ﯾﻌﻨﯽ ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎي ‪ CBF‬ﻫﻢ ﻣﺤﻮر در ﭘﺎﯾﯿﻦ و‬ ‫ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎي ‪ EBF‬ﺑﺮون ﻣﺤﻮر در ﻃﺒﻘﺎت ﺑﺎﻻﺗﺮ‪.‬‬ ‫و ﺑﺮاي ﻗﺎب ﺑﺎدﺑﻨﺪي ﻫﻢ در اﯾﻦ راﺳﺘﺎ ﺿﺮﯾﺐ رﻓﺘﺎر ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺑﺎدﺑﻨﺪي ﮐﻮﭼﮑﺘﺮ ﻣﻨﻈﻮر ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬‬ ‫ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﻨﺪ ‪ 15-11-3- 10‬ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﯽ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن در ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﻫﺎي ﺑﯿﺶ از ‪ 5‬ﻃﺒﻘﻪ ﺗﻨﻬﺎ در ﺻﻮرﺗﯽ ﻣﯿﺘﻮان ﻃﺒﻘﻪ‬ ‫اول ﻗﺎب ﺑﺎ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ واﮔﺮا ‪ ،‬ﺑﺼﻮرت ﻫﻤﮕﺮا ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﮔﺮدد ﮐﻪ ﻇﺮﻓﯿﺖ ارﺗﺠﺎﻋﯽ آن ‪ 50‬درﺻﺪ ﺑﺰرﮔﺘﺮ از ﻇﺮﻓﯿﺖ ﺗﺴﻠﯿﻢ ﻃﺒﻘﻪ‬ ‫ﺑﺎﻻﺗﺮاز ﻃﺒﻘﻪ اول ﺑﺎﺷﺪ‬

‫ﺑﻄﻮر ﮐﻞ ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﻣﺘﻔﺎوت ﺑﻮدن رﻓﺘﺎر ﺷﮑﻞ ﭘﺬﯾﺮي دو ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺑﺎدﺑﻨﺪي ﻫﻤﮕﺮا و واﮔﺮا ﺗﻮﺻﯿﻪ ﻣﯿﺸﻮد از ﺑﮑﺎرﺑﺮدن اﯾﻦ دو‬ ‫ﺳﯿ ﺴﺘﻢ ﺑﺎ ﻫﻢ در ﯾﮏ ﻗﺎب ﭘﺮﻫﯿﺰ ﺷﻮد‪.‬‬

‫‪32‬‬


‫‪http:// www. sazeh808.blogfa.com/post-42. aspx‬‬

‫ﺗﻮزﯾﻊ ﺑﺎرﺟﺎﻧﺒﯽ ﻗﺎب ﻫﺎ ﺑﺮوش اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ ﻣﻌﺎدل از روي ﺳﺨﺘﯽ ﺟﺎﻧﺒﯽ ﻗﺎب ﻫﺎ‬ ‫اﮔﺮ ﺑﺎر ﺟﺎﻧﺒﯽ را ﺑﺮوش اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ ﻣﻌﺎدل ﺗﻮزﯾﻊ ﮐﻨﯿﻢ ﺑﺎﯾﺪ اﺑﺘﺪا ﻣﺮﮐﺰ ﺟﺮم ﺳﺎزه را ﺗﻌﯿﯿﻦ ﮐﺮده ﺳﭙﺲ ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ اي ﮐﻪ ﻧﺎﺷﯽ از‬ ‫ﺗﻮزﯾﻊ ﺑﺮ اﺳﺎس ﺳﺨﺘﯽ ﻗﺎب ﻫﺎ و از روي ﺑﺮش ﭘﺎﯾﻪ و ﻣﯿﺰان وزن در ﻫﺮ ﺗﺮاز ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ﺑﻪ ﻣﺮﮐﺰ ﺟﺮم ﺳﺎزه در ﻫﺮ ﺗﺮاز وارد ﮐﻨﯿﻢ‪.‬‬ ‫) اﯾﻦ ﻋﻤﻠﯿﺎت ﺑﺼﻮرت دﺳﺘﯽ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﻮﻧﺪ(‪ .‬ﺑﺎ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﺮﮐﺰ ﺳﺨﺘﯽ ﺑﺮوش ذﮐﺮ ﺷﺪه در ﭘﺴﺖ ﻗﺒﻞ و ﺑﺮوش دﺳﺘﯽ و ﯾﺎ‬ ‫از روي ﺣﺪاﻗﻞ ﺑﺮون ﻣﺤﻮرﯾﺖ ﻣﻮﺟﻮد ﯾﻌﻨﯽ ‪ %5‬ﻃﻮل ﺑﻌﺪ ﺳﺎزه در ﻫﺮ اﻣﺘﺪاد ﻣﯿﺰان ﻟﻨﮕﺮ ﭘﯿﭽﺸﯽ را ﺑﺮاي ‪ 4‬ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎر ‪Epx-‬‬ ‫‪Epy-Enx-Eny‬ﻫﻤﺮاه ﺑﺎ ﺑﺎر ﺟﺎﻧﺒﯽ ﺑﻄﻮر ﺑﺎرﮔﺮﻫﯽ در ﻣﺮﮐﺰ ﺟﺮم ﻫﺮ ﺗﺮاز وارد ﻣﯿﻨﻤﺎﯾﯿﻢ‪.‬‬ ‫اﻣﺎ اﮔﺮ از اﻣﮑﺎن ﺗﻮزﯾﻊ ﺧﻮدﮐﺎر ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ ﮐﻪ در ‪ Sap , Etabs‬آﻣﺪه اﺳﺘﻔﺎده ﮐﻨﯿﻢ )ﮐﻪ در اﯾﻨﺼﻮرت ﻟﻨﮕﺮ ﭘﯿﭽﺸﯽ وارد ﺑﺮ ﻣﺮﮐﺰ‬ ‫ﺟﺮم ﻣﺠﻬﻮل ﺧﻮاﻫﺪ ﻣﺎﻧﺪ ﭼﻮن ﺑﺮاي ﻟﻨﮕﺮ ﭘﯿﭽﺸﯽ ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻧﯿﺮوي زﻟﺰﻟﻪ وارد ﺑﺮ ﻫﺮ ﺗﺮاز ﺧﻮاﻫﯿﻢ داﺷﺖ اﻣﺎ ﻃﺒﻖ ﺑﻨﺪ ‪- 3-3‬‬ ‫‪ 4-10‬آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ 2800‬ﻣﯿﺘﻮﻧﯿﻢ از ﻟﻨﮕﺮ ﭘﯿﭽﺸﯽ ﺑﭙﺮﻫﯿﺰﯾﻢ ﺑﺸﺮﻃﯿﮑﻪ ﺑﺮون ﻣﺮﮐﺰي ﻧﯿﺮوي ﺟﺎﻧﺒﯽ ﻃﺒﻘﻪ در ﻃﺒﻘﺎت ﺑﺎﻻﺗﺮ از ﻫﺮ‬ ‫ﻃﺒﻘﻪ ﮐﻤﺘﺮ از ‪%5‬ﺑﻌﺪ ﺳﺎزه در آن ﻃﺒﻘﻪ در اﻣﺘﺪاد ﻋﻤﻮد ﺑﺮ ﻧﯿﺮوي ﺟﺎﻧﺒﯽ ﺑﺎﺷﺪ(ﻋﺒﺎرت ‪ User Cofficent‬در ﺣﺎﻟﺖ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﺑﺎر‬ ‫زﻟﺰﻟﻪ را اﻧﺘﺨﺎب ﻧﻤﻮده ودر ‪ Modify Lateral Load‬آن ﺿﺮﯾﺐ ‪ C‬را ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻫﺮ ﺟﻬﺖ ﺑﺎ ﻣﯿﺰان ﺑﺮون ﻣﺤﻮرﯾﺖ)ﻫﻤﺎن ﭘﯿﺶ‬ ‫ﻓﺮض ‪ (0.05‬و ﺗﻐﯿﯿﺮ ‪+‬و‪ -‬ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺗﻌﺮﯾﻒ ﺣﺎﻻت ﺑﺎر ‪ EN‬ﯾﺎ ‪ EP‬وارد ﻣﯿﮑﻨﯿﻢ‪ .‬اﯾﻦ ﺣﺎﻻت ﺑﺎر در ﺗﻮزﯾﻊ ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ و ﻟﻨﮕﺮ ﭘﯿﭽﺸﯽ‬ ‫ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ ﺑﻪ ﻫﺮ ﺗﺮاز ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﻣﯿﮕﯿﺮد‪.‬ﺿﻤﻦ اﯾﻨﮑﻪ در ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎر ﻣﯿﺘﻮان ﺑﺎ داﺷﺘﻦ اﯾﻦ ﺣﺎﻻت ﺑﺎر ﺗﻨﻈﯿﻤﺎت ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ‬ ‫در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ‪ %100‬ﺑﺎر در ﯾﮏ ﺟﻬﺖ و ‪ %30‬در ﺟﻬﺖ ﻣﻘﺎﺑﻞ را ﻣﻨﻈﻮر ﻣﯿﮑﻨﯿﻢ‪.‬اﻟﺒﺘﻪ ﻃﺒﻖ ‪ 2800‬ﺑﺮاي ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎر ﺟﻬﺖ ‪%30‬‬ ‫ﻧﯿﺎزي ﺑﻪ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ اﺛﺮ ﺑﺮون ﻣﺤﻮرﯾﺖ ﻧﯿﺴﺖ ﺑﺮاي ﻣﺜﺎل‬

‫‪Exn+0.3Ey‬‬

‫ﻃﺒﻖ ﺗﺒﺼﺮه ‪ 1‬ﺑﻨﺪ‪ 4-9- 1‬آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ 2800‬ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن از ‪ 8‬ﻃﺒﻘﻪ و ﯾﺎ ارﺗﻔﺎع آن از ‪ 30‬ﻣﺘﺮ ﮐﻮﭼﮑﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ ﺑﺠﺎي ﺗﻮزﯾﻊ ﺑﺎر‬ ‫ﺑﻨﺴﺒﺖ ﺳﺨﺘﯽ ﻋﻨﺎﺻﺮ ﺑﺎرﺑﺮ ﺟﺎﻧﺒﯽ‪،‬ﻣﯿﺘﻮان ﻗﺎب ﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي را ﺑﺮاي ‪ %100‬ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ و ﻧﯿﺰ ﺑﺎ ﺣﺬف ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎ و اﻋﻤﺎل ‪ %30‬از‬ ‫ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ ﮐﻞ ﻣﯿﺒﺎﺳﺖ ﻗﺎب ﻫﺎي ﺧﻤﺸﯽ ﻣﻮﺟﻮد ﺑﺘﻮاﻧﺪ اﯾﻦ ‪%30‬ﺑﺎر ﺟﺎﻧﺒﯽ را ﺗﺤﻤﻞ ﻧﻤﺎﯾﻨﺪ‪.‬ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳﺖ در ﺻﻮرت اﻧﺘﺨﺎب‬ ‫روش ﺗﺤﻠﯿﻞ دﯾﻨﺎﻣﯿﮑﯽ ﻃﯿﻔﯽ ﻧﯿﺰ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ اﯾﻦ ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎر‪ 100‬و ‪ %30‬در دو ﺟﻬﺖ ﻋﻤﻮد ﺑﺮ ﻫﻢ ﻧﯿﺰ ﻟﺤﺎظ ﮔﺮدد ﯾﺎ اﯾﻨﮑﻪ در‬ ‫زواﯾﺎي ﺑﺤﺮاﻧﯽ ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ ﻋﻤﻮد ﺑﺮ ﺳﺎزه ﺑﺮﻫﻢ وارد آﯾﺪ‪.‬ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺑﺎﯾﺪ در ﻫﻤﯿﻦ دو اﻣﺘﺪاد ﻧﯿﺰ ﺑﺎر اﻓﻘﯽ ﺑﻪ ﺷﺎﻟﻮده اﻧﺘﻘﺎل ﯾﺎﺑﺪ‪.‬‬

‫‪33‬‬


‫‪http:// www. sazeh808.blogfa.com/post-41. aspx‬‬

‫ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﺮﮐﺰ ﺟﺮم و ﻣﺮﮐﺰ ﺳﺨﺘﯽ‬ ‫ﺑﺮاي ﺗﻌﯿﻦ ﻣﺮﮐﺰ ﺟﺮم ﺑﺮوش دﺳﺘﯽ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﭘﺲ از ﺑﺎرﮔﺬاري و ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺑﺎر ﻫﺎي ﻣﺮده و زﻧﺪه ﻃﺒﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ وزن ﮐﻒ ﻃﺒﻘﺎت را‬ ‫ﺑﺎ ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎر ‪ %20‬ﺑﺎر زﻧﺪه ‪ +‬ﺗﻤﺎم ﺑﺎر ﻣﺮده ﺑﺪﺳﺖ ﺑﯿﺎورﯾﺪ) اﻟﺒﺘﻪ ﻃﺒﻖ ﺟﺪول ‪ 1-7‬ﻣﺒﺤﺚ ‪ 6‬اﯾﻦ درﺻﺪ ﺑﺮاي ﻣﺮاﮐﺰ ﺗﺠﺎري و ﭘﺮ‬ ‫ازدﻫﺎم ‪ %40‬ﺑﺎر زﻧﺪه ﺗﻌﺮﯾﻒ ﺷﺪه اﺳﺖ( وﺳﭙﺲ در ﺟﺮم ﮐﻞ ﻫﺮ ﮐﻒ ‪ ،‬ﻣﺮﮐﺰ ﺟﺮم در ﻫﺮ ﺗﺮاز را ﺑﺎ ﺣﺴﺎب اﯾﻦ وزن‪+‬ﺟﺮم‬ ‫دﯾﻮارﻫﺎي داﺧﻠﯽ و ﺧﺎرﺟﯽ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻧﻤﺎﯾﯿﺪ‪.‬ﮐﻪ از ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﻣﺮﮐﺰ ﺟﺮم ﻣﯿﺎن ﻃﺒﻘﺎت و ﺑﺎم )ﮐﻪ ﺷﺎﯾﺪ اﻧﺪك ﺗﻔﺎوﺗﯽ ﺑﺎ ﻫﻢ داﺷﺘﻪ‬ ‫ﺑﺎﺷﻨﺪ( ﻧﻬﺎﯾﺘﺎ ﻣﺨﺘﺼﺎت ﻣﺮﮐﺰ ﺟﺮم ﺳﺎزه را ﺑﺪﺳﺖ آورﯾﺪ‪ .‬اﻟﺒﺘﻪ ‪Etabs‬ﻧﯿﺰ ﻗﺎدر اﺳﺖ ﻧﺎ ﭘﺲ از ﺗﻨﻈﯿﻢ ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎر ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ در‬ ‫ﻣﻨﻮي ‪ Define/Mass Source‬ﭘﺲ از ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺳﺎزه از روي ﺧﺮوﺟﯽ آﻧﺎﻟﯿﺰ ﮐﻪ درﻣﻨﻮي ‪Display/Set Output Table‬‬ ‫‪ Mode…/Building Output‬در ﺧﺮوﺟﯽ ﻧﺘﺎﯾﺞ آﻧﺎﻟﯿﺰ ﻣﺨﺘﺼﺎت ﻣﺮﮐﺰ ﺟﺮم ﺳﺎزه ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ را ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻧﻤﺎﯾﯿﺪ‪.‬‬ ‫ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﺮﮐﺰ ﺳﺨﺘﯽ‪:‬‬ ‫ﺳﺨﺘﯽ ﻫﺮ ﻗﺎب ﺧﻤﺸﯽ ﺑﺎ ﺗﻌﺪاد ﺳﺘﻮن ﻫﺎي آن ﻧﺴﺒﺖ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ دارد و ﻗﺎب داراي دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﻧﯿﺰ ﺳﻬﻢ ﺑﺴﯿﺎري در ﺗﺤﻤﻞ ﺑﺎر‬ ‫ﺟﻨﺒﯽ در ﻫﻤﺎن راﺳﺘﺎي دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﺧﻮاﻫﺪ داﺷﺖ‪.‬‬ ‫اﻣﺎ ﺟﻬﺖ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺳﺨﺘﯽ ﻗﺎﺑﻬﺎ ﺑﻪ ﺷﮑﻞ ﺟﺪاﮔﺎﻧﻪ و دﻗﯿﻖ ﺗﺮ‪،‬ﻗﺎب ﻫﺎ ﻫﺮﯾﮏ ﺑﻄﻮر ﺟﺪاﮔﺎﻧﻪ در ﻧﺮم اﻓﺰار ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻣﯽ ﺷﻮد و ﺑﺎ اﻋﻤﺎل‬ ‫ﺑﺎر ﻣﺘﻤﺮﮐﺰ ﻣﺜﻼ ‪ 100‬ﺗﻦ ﺑﻪ ﺑﺎﻻ ﺗﺮﯾﻦ ﻧﻘﻄﻪ ﻗﺎب)ﺑﻪ ﻫﺮﮐﺠﺎ ﻣﯿﺘﻮان ﺑﺎر ﻣﺘﻤﺮﮐﺰ را وارد ﻧﻤﻮد ﺑﺸﺮﻃﯽ ﮐﻪ ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ ﻫﻤﺎن ﻧﻘﻄﻪ‬ ‫ﺧﻮاﻧﺪه ﺷﻮد(و ﺑﺎ آﻧﺎﻟﯿﺰ ﻗﺎب ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﮑﺎن آن ﻧﻘﻄﻪ را ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آورﯾﻢ‪.‬ﺳﺨﺘﯽ ﻗﺎب ﻋﺒﺎرﺗﺴﺖ از‪:‬‬ ‫‪ - U‬ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ ﻧﻘﻄﻪ اﻋﻤﺎل ﺑﺎر‬

‫‪K=P/U‬‬

‫ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﻣﯿﺎن ﻣﺮﮐﺰ ﺳﺨﺘﯽ و ﻣﺮﮐﺰ ﺟﺮم در ﻫﺮ ﺗﺮاز از ‪ %5‬ﺑﺰرﮔﺘﺮﯾﻦ ﻃﻮل در آن ﺗﺮازﺑﯿﺸﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ ﻃﺒﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ‬ ‫ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﻟﻨﮕﺮ ﻧﺎﺷﯽ از اﯾﻦ ﺑﺮون ﻣﺤﻮرﯾﺖ را در ﻧﯿﺮوﯾﯽ ﮐﻪ ﺑﻄﻮر ﻣﺠﺰا از ﺑﺎر ﺟﺎﻧﺒﯽ ﺑﻪ ﻫﺮ ﻗﺎب وارد ﻣﯽ آﯾﺪ رادرﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺖ ﮐﻪ ﺑﺎ‬ ‫ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﻘﺪار ﻟﻨﮕﺮ ﺑﺮون ﻣﺤﻮرﯾﺖ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻧﯿﺮوي ﺟﺎﻧﺒﯽ را ﺑﺮاي ﻫﺮ ﻗﺎب ﺗﻮزﯾﻊ ﻣﯿﮑﻨﯿﻢ‪.‬ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﻟﻨﮕﺮ ﭘﯿﭽﺸﯽ ﻧﺎﺷﯽ از‬ ‫ﺑﺮون ﻣﺤﻮرﯾﺖ در ﻫﺮ ﺗﺮاز ﺑﻪ ﻣﺮﮐﺰ ﺟﺮم در آن ﺗﺮاز اﻋﻤﺎل ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ‪. .‬‬ ‫ﺑﺮاي ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﺮﮐﺰ ﺳﺨﺘﯽ از ﻃﺮﯾﻖ ﻧﺮم اﻓﺰار ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﯿﺪ ﭘﺲ از آﻧﺎﻟﯿﺰ ﺳﺎزه در ﻧﺮم اﻓﺰار ‪ Etabs‬از ﻃﺮﯾﻖ ‪Display>show‬‬ ‫…>‪ tables‬در ﺟﺪول ﻧﻤﺎﯾﺶ داده ﺷﺪه ‪ Cm - center mass rigidity‬ﻣﺮﮐﺰ ﺟﺮم و ‪ Cr‬ﻣﺮﮐﺰ ﺳﺨﺘﯽ ﺳﺎزه را ﻧﺸﺎن‬ ‫ﻣﯿﺪﻫﺪ‪.‬ﺑﺮاي ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺳﻬﻢ ﻫﺮ ﻗﺎب از ﻧﯿﺮوي ﺟﺎﻧﺒﯽ در‪ Etabs‬ﻣﯿﺘﻮاﻧﯿﺪ ﺑﺎ اﻧﺘﺨﺎب ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﻫﺮ ﻗﺎب و اﺟﺮاي دﺳﺘﻮر‬ ‫‪ Section Cut‬ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺑﺮش ﺟﺎﻧﺒﯽ ﺗﻮزﯾﻊ ﺷﺪه در ﻫﺮ ﻃﺒﻖ را ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻧﻤﺎﯾﯿﺪ‪.‬‬

‫‪34‬‬


‫‪http://www. sazeh808.blogfa.com/post-28. aspx‬‬

‫ﻧﺤﻮه ﺑﺎرﮔﺬاري و ﺗﻮزﯾﻊ ﺑﺎر آﺳﺎﻧﺴﻮر در ﺳﺎزه‬ ‫ﻣﻘﺪار ﺑﺎر ﺑﺴﺘﮕﯽ ﺑﻪ ﻧﻮع آﺳﺎﻧﺴﻮر اﻧﺘﺨﺎﺑﯽ دارد‪.‬ﺑﺮاي ﺑﺪﺳﺖ آوردن وزن آﺳﺎﻧﺴﻮر ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻇﺮﻓﯿﺖ آن ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﻪ ﺟﺪول‬ ‫ﺷﻤﺎره ‪ 1‬ﭘﯿﻮﺳﺖ ‪ 2‬ﻣﺒﺤﺚ ﭘﺎﻧﺰدﻫﻢ ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﯽ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ) آﺳﺎﻧﺴﻮر ﻫﺎ و ﭘﻠﻪ ﺑﺮﻗﯽ ( ﻣﺮاﺟﻌﻪ ﺑﻨﻤﺎﯾﯿﺪ‪ .‬ﺑﺮ اﺳﺎس ﺑﻨﺪي در‬ ‫ﻫﻤﯿﻦ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﮐﻠﯿﻪ ﻧﯿﺮوي ﻫﺎي وارده ﺑﻪ ﺳﺎزه ﺑﺮ اﺛﺮ آﺳﺎﻧﺴﻮر ﺑﺮاي ﻟﺤﺎظ ﻧﻤﻮدن ﺿﺮﺑﻪ ﻫﺎي دﯾﻨﺎﻣﯿﮑﯽ ‪ %100‬اﻓﺰاﯾﺶ‬ ‫ﯾﺎﺑﺪ‪ .‬اﻟﺒﺘﻪ اﯾﻦ ﺑﺎر ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺑﻘﯿﻪ ﺑﺎرﻫﺎي وارد ﺑﺮ ﺳﺎزه زﯾﺎد ﻧﯿﺴﺖ ‪ .‬ﻣﯿﺰان ﺑﺎر زﻧﺪه ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 400‬و ﻣﯿﺰان ﺑﺎر ﻣﺮده ﺗﻮﺳﻂ ﻣﺸﺨﺼﺎت‬ ‫ﻓﻨﯽ ﺷﺮﮐﺖ ﺳﺎزﻧﺪه ﻣﺸﺨﺺ ﻣﯿﺸﻪ ﮐﻪ ﻣﯿﺸﻪ ﺑﺼﻮرت ﻋﻤﻮﻣﯽ ﺑﺮاي ﺳﺎﺧﺘﻤﺎﻧﻬﺎي ‪ 5‬ﻃﺒﻘﻪ ‪ 800‬ﺗﺎ ‪ 1000‬ﮐﯿﻠﻮ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺖ و اﯾﻦ‬ ‫ﺑﺎرﻫﺎ ﺑﻪ ﻧﺒﺸﯽ ﻫﺎ و از اوﻧﺠﺎ ﺑﻪ ﭼﺎﻟﻪ آﺳﺎﻧﺴﻮر اﻧﺘﻘﺎل ﭘﯿﺪا ﻣﯿﮑﻨﻨﺪ‪ .‬و در ﻧﻬﺎﯾﺖ ﺑﺎر آﺳﺎﻧﺴﻮر را ﺑﺎﯾﺪ ﺗﻨﻬﺎ ﺑﻪ ﺻﻮرت ‪ 4‬ﺑﺎر ﻣﺘﻤﺮﮐﺰ‬ ‫ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي دور ﺑﺎﮐﺲ آﺳﺎﻧﺴﻮر )ﻧﺒﺸﯽ ﻫﺎ( در ﻃﺒﻘﻪ آﺧﺮ )ﺧﺮﭘﺸﺘﻪ(اﻋﻤﺎل ﻧﻤﻮد‪ .‬ﻣﻌﻤﻮﻻ ﺑﺎر آﺳﺎﻧﺴﻮر ﺑﻪ ﻣﯿﺰان ‪ 1.5‬ﺗﻦ و ﺑﺎ‬ ‫اﻋﻤﺎل ﺿﺮﯾﺐ ﺿﺮﺑﻪ ‪ 2‬اﻋﻤﺎل ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬‬ ‫ﻧﺤﻮه اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺎر آﺳﺎﻧﺴﻮر‪:‬‬ ‫در ﻋﻤﻞ ﻧﯿﺮوي آﺳﺎﻧﺴﻮر ﺑﯿﻦ ﺗﯿﺮ ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ در اﻃﺮاف داﮐﺖ ﻗﺮار داده ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ و ﺷﺎﺳﺘﯽ آﺳﺎﻧﺴﻮر ﻫﻢ ﺑﻪ اﯾﻦ ﺗﯿﺮ ﻫﺎ ﻣﺘﺼﻞ ﻣﯽ‬ ‫ﮔﺮدد ﻣﻨﺘﻘﻞ ﻣﯽ ﮔﺮدد اﻣﺎ از ﻟﺤﺎظ ﻓﻨﯽ در اﻃﺎﻗﮏ آﺳﺎﻧﺴﻮر ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ در اﻃﺮاف ﺣﻔﺮه آﺳﺎﻧﺴﻮر ﻗﺮار دارﻧﺪ و ﻧﯿﺮوي‬ ‫وزن اﻃﺎﻗﮏ ﺑﻪ اﯾﻦ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﻫﺎ وارد ﻣﯽ ﺷﻮد ﻧﯿﺮوي ﮐﻠﯽ را ﺗﺤﻤﻞ ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﻨﺪ آﺳﺎﻧﺴﻮرﻫﺎي ﻣﻌﻤﻮﻟﯽ از ﭼﻬﺎر ﻋﺪد ﻧﺒﺸﯽ ﺑﺮاي‬ ‫دور ﺑﺎﮐﺲ آﺳﺎﻧﺴﻮر اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯿﺸﻮد‪ .‬اﯾﻦ ﻧﺒﺸﯽ ﻫﺎ در ﺗﺮاز ﻃﺒﻘﺎت ﺑﻪ ﺗﯿﺮﻫﺎي ﺳﻘﻒ ﻣﻬﺎر ﻣﯿﮕﺮدﻧﺪ‪.‬‬ ‫اﺗﺼﺎل آﺳﺎﻧﺴﻮر ﺑﻪ ﺳﺎزه‪:‬‬ ‫ﺳﺎزه آﺳﺎﻧﺴﻮر ﺗﻨﻬﺎ از ﯾﮏ وﺟﻪ ﺑﻪ ﺳﺎزه اﺻﻠﯽ ﻣﺘﺼﻞ اﺳﺖ‪ .‬ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﯽ اﺗﺼﺎﻻت آﺳﺎﻧﺴﻮر ﺟﺪوﻟﯽ دارﯾﻢ ﮐﻪ ﻣﺜﻼً ﻣﯿﮕﻪ اﮔﻪ‬ ‫ﻇﺮﻓﯿﺖ آﺳﺎﻧﺴﻮر ﻣﺎ ‪ 6‬ﯾﺎ ‪ 8‬ﻧﻔﺮه ﻫﺴﺖ از ﭼﻪ ﻧﺒﺸﯽ ‪ ،‬از ﭼﻪ رﯾﻞ راﻫﻨﻤﺎﯾﯽ ‪ ،‬از ﭼﻪ ﺑﺮاﮐﺘﯽ و ‪ ...‬اﺳﺘﻔﺎده ﮐﻨﯿﻢ‪.‬در ﻣﻮرد ﻧﺤﻮه‬ ‫اﺗﺼﺎل ‪ :‬ﺑﺼﻮرت ﻋﻤﻮﻣﯽ در ﺳﺎﺧﺘﻤﺎﻧﻬﺎي ﺑﺘﻨﯽ ﺑﺎ ﻗﺮار دادن ‪ plate‬ﺗﻮي ﺗﯿﺮ ﯾﺎ ﻫﺮ ﺟﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﻗﺎﺑﻠﯿﺖ اﺗﺼﺎل داره ﺑﻮﺳﯿﻠﻪ ﺷﺎﺧﮏ‬ ‫ﻫﺎﯾﯽ ﻧﺒﺸﯽ ﻫﺎي آﺳﺎﻧﺴﻮر رو ﺑﻪ اوﻧﻬﺎ ﺟﻮش ﻣﯿﮑﻨﻨﺪ ‪.‬ﻧﺒﺸﯽ ﻓﻘﻂ ﻧﻘﺶ رﯾﻞ دارد و ﺑﺎرﺑﺮ ﻧﯿﺴﺖ‪.‬ﺳﺎزه آﺳﺎﻧﺴﻮر ﺑﻪ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻧﯿﺎز‬ ‫ﻧﺪارد ﯾﮏ دﯾﺎﻓﺮاﮔﻢ دارﯾﻢ ﺑﺎ ﺑﺎري ﻣﺤﻮري ﮐﻪ ﺗﻮﺳﻂ ﮐﺎﺑﻞ ﺗﺤﻤﻞ ﻣﯿﺸﻮد و ﺑﻪ ﺗﯿﺮ ﻫﺎي دور ﺑﺎﮐﺲ واﻗﻊ در ﺧﺮﭘﺸﺘﻪ وارد ﻣﻨﺘﻘﻞ‬ ‫ﻣﯿﺸﻮد‪.‬‬

‫‪35‬‬


‫ﻣﻌﻤﻮﻻ از ﻣﺪل ﺳﺎزي اﺛﺮ اﺳﺎﻧﺴﻮر در ‪ etabs‬ﺻﺮف ﻧﻈﺮ ﻣﯿﺸﻮد ‪.‬ﭼﻮن ﺳﺎزه آﺳﺎﻧﺴﻮر ﮐﺎﻣﻼ ﺟﺪا از ﺳﺎزه ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﺑﻬﺘﺮ اﺳﺖ‬ ‫ﻓﻨﺪاﺳﯿﻮن آن ﻧﯿﺰ ﺑﺼﻮرت ﺟﺪاﮔﺎﻧﻪ ﻃﺮاﺣﯽ ﺷﻮد‪ .‬ﭼﺎﻟﻪ آﺳﺎﻧﺴﻮر ﺑﺎﯾﺪ در ﺗﻤﺎﻣﯽ ﻣﻮارد ﺗﻌﺒﯿﻪ ﮔﺮدد و در ﻃﺮاﺣﯽ ﭘﯽ ﺑﺎﯾﺪ ﻣﺤﻞ‬ ‫ﭼﺎﻟﻪ آﺳﺎﻧﺴﻮر در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد ‪.‬‬ ‫ﻧﺤﻮه ﻣﺪل ﮐﺮدن ﭼﺎﻟﻪ آﺳﺎﻧﺴﻮر در ‪: SAFE‬‬ ‫ﭼﺎﻟﻪ آﺳﺎﻧﺴﻮر در ﻧﺮم اﻓﺰار ‪ Safe‬ﺗﻨﻬﺎ ﯾﻪ ﺻﻮرت ﯾﮏ ﺑﺎزﺷﻮ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﺷﺪه و ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺳﺎدﮔﯽ ﻃﺮاﺣﯽ دﺳﺘﯽ ان اﻣﮑﺎن ﭘﺬﯾﺮ‬ ‫اﺳﺖ‪ .‬ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ در ﭘﯽ ﻫﺎي ﮔﺴﺘﺮده ﺑﺎ ﺗﻨﻈﯿﻤﺎت در ﺑﺨﺶ ‪ Detailing‬ﻣﯽ ﺗﻮان آرﻣﺎﺗﻮرﻫﺎي ﮔﻮﺷﻪ ﻫﺎي ﺑﺎز ﺷﻮ را ﻣﻄﺎﺑﻖ اﯾﯿﻦ‬ ‫ﻧﺎﻣﻪ ﺑﺪﺳﺖ آورد ‪.‬ﭼﻮن ﻧﺮم اﻓﺰار ‪ SAFE‬ﻗﺎدر ﺑﻪ ﻃﺮاﺣﯽ در ﺣﺎﻟﺘﯽ ﮐﻪ در ﭘﯽ اﺧﺘﻼف ﺗﺮاز وﺟﻮد دارد‪ ،‬ﻧﯿﺴﺖ و ﺳﻄﺢ را در ﯾﮏ‬ ‫ﺗﺮاز در ﻧﻈﺮ ﻣﯽ ﮔﯿﺮد‪...‬ﺷﺎﯾﺪ ﺑﻬﺘﺮﯾﻦ راه ﻃﺮاﺣﯽ دﺳﺘﯽ ﭼﺎﻟﻪ آﺳﺎﻧﺴﻮر ﺑﺎﺷﺪ‪ ،‬وﻟﯽ ﭼﻮن ﭼﺎﻟﻪ آﺳﺎﻧﺴﻮر اﺑﻌﺎد ﮐﻮﭼﮑﯽ دارد ﻣﯽ‬ ‫ﺗﻮان ﻋﻤﻠﮑﺮد آن را ﺑﺎ ﭘﯽ ﯾﮑﻨﻮاﺧﺖ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺖ و ﭘﯽ را ﮐﻼ در ﯾﮏ ﺗﺮاز ﻃﺮاﺣﯽ ﮐﺮد‪....‬اﮔﺮ اﺑﻌﺎد ﭼﺎﻟﻪ آﺳﺎﻧﺴﻮر ﺑﺰرگ ﺑﺎﺷﺪ ﺑﻪ‬ ‫ﺻﻮرﺗﯽ ﮐﻪ ﻋﻤﻠﮑﺮد آن ﻣﺠﺰا از ﭘﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﻣﯽ ﺗﻮان ﭼﺎﻟﻪ را ﺑﻪ ﺻﻮرت ﯾﮏ ﭘﯽ ﻣﺠﺰا در ﻧﺮم اﻓﺰار ﻣﺪل و ﻃﺮاﺣﯽ ﮐﺮد‬

‫‪36‬‬


‫‪http:// www. sazeh808.blogfa.com/post-25. aspx‬‬

‫ﻧﺤﻮه ﺑﺎرﮔﺬاري راه ﭘﻠﻪ‬ ‫راه ﭘﻠﻪ ﻫﺎ ﻣﯿﺘﻮاﻧﻨﺪ ﻫﻢ ﻓﻠﺰي و ﻫﻢ ﺑﺘﻨﯽ ودر دو ﻧﻮع دو ﻃﺮﻓﻪ ﯾﺎ ﺳﻪ ﻃﺮﻓﻪ اﺟﺮاء ﮔﺮدد‪.‬ﺗﻮزﯾﻊ ﺑﺎرراه ﭘﻠﻪ ﻫﺎي ﺑﺘﻨﯽ و ﻓﻮﻻدي دو‬ ‫ﻃﺮﻓﻪ و ﺳﻪ ﻃﺮﻓﻪ ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﻫﻢ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد‪ .‬و ﺑﺮاي ﻫﺮ ﮐﺪام ﻃﺮاﺣﯽ ﺷﻤﺸﯿﺮي ﻫﺎ و ﺗﯿﺮ ﻫﺎي ﭘﺎﮔﺮد ﺟﺪاﮔﺎﻧﻪ ﭘﺲ از آﻧﺎﻟﯿﺰ ﺳﺎزه‬ ‫اﻧﺠﺎم ﻣﯿﺸﻮد‪.‬ﭘﻠﻪ ﻓﻠﺰي ﺑﻪ دو ﻃﺮﯾﻖ ﻣﺘﺪاول اﺳﺘﻔﺎده از ﻃﺎق ﺿﺮﺑﯽ آﺟﺮي و ﯾﺎ دال ﻣﺮﮐﺐ ﺑﺘﻨﯽ ﮐﺎﻣﭙﻮزﯾﺖ ﻣﯿﺘﻮان اﺟﺮاء ﻧﻤﻮد‪.‬‬ ‫دال ﭘﻠﻪ ﻣﺮﮐﺐ ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﺳﻘﻒ ﻃﺎق ﺿﺮﺑﯿﺴﺖ ﺑﺎ اﯾﻦ ﺗﻔﺎوت ﮐﻪ ﺑﺠﺎي آﺟﺮ از دال ﺑﺘﻨﯽ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯿﺸﻮد‪.‬‬ ‫اﺗﺼﺎﻻت ﺗﯿﺮﻫﺎي ﭘﻠﻪ ﺑﻪ ﺳﺎزه در ﻫﻤﻪ ﺣﺎﻻت ﻣﻔﺼﻠﯽ ﺑﻮده و ﭘﻠﻪ ﻫﺎ ﺗﻨﻬﺎ ﺑﺎر ﺛﻘﻠﯽ را ﺗﺤﻤﻞ ﻣﯿﮑﻨﻨﺪ‪.‬ﺑﻬﺘﺮ اﺳﺖ دال ﮐﻒ ﭘﺎﮔﺮد ﻧﯿﻢ‬ ‫ﻃﺒﻘﻪ ﺟﺰء دﯾﺎﻓﺮاﮔﻢ ﺻﻠﺐ ﺗﺮاز ﻃﺒﻘﺎت ﻣﻨﻈﻮر ﻧﮕﺮدد و از ﻣﺪﻟﺴﺎزي آن در ‪ Etabs‬ﭘﺮﻫﯿﺰ ﺷﻮد و ﺗﻨﻬﺎ ﺑﺎرﻫﺎي ﻣﺘﻤﺮﮐﺰ ﯾﺎ ﮔﺴﺘﺮده‬ ‫اﻧﺘﻘﺎﻟﯽ ﺑﻪ ﺗﯿﺮﻫﺎي ﺗﺮاز ﻃﺒﻘﺎت و ﭘﺎﮔﺮد ﻧﯿﻢ ﻃﺒﻘﻪ ﻣﻨﺘﻘﻞ ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬‬ ‫راه ﭘﻠﻪ دو ﻃﺮﻓﻪ‪:‬‬ ‫ﺑﺮاي ﺑﺎرﮔﺬاري و ﺗﻮزﯾﻊ ﺑﺎر ﺣﺎﺻﻞ از راه ﭘﻠﻪ دو ﻃﺮﻓﻪ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺑﺎر ﻫﺮ رﻣﭗ ﺑﺼﻮرت واﺣﺪ ﺳﻄﺢ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ و ﺑﻪ ﺗﯿﺮ ﺷﻤﺸﯿﺮي‬ ‫ﮐﻨﺎري اﻧﺘﻘﺎل ﯾﺎﺑﺪ ‪.‬وﻟﯽ ﭼﻮن اﯾﻦ ﺷﻤﺸﯿﺮي را در ‪ Etabs‬ﻣﺪل ﻧﻤﯿﮑﻨﯿﻢ ﺑﺎر ﺧﻄﯽ آﻧﺮا ﺑﺼﻮرت ‪ 4‬ﺑﺎر ﻣﺘﺮﮐﺰ ﺑﻪ ‪ 4‬ﮔﺮه اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ ﭘﺎﻧﻞ‬ ‫ﻣﺴﺘﻄﯿﻠﯽ ﯾﮏ ﻃﺮف راﻫﭙﻠﻪ وارد ﻣﯽ آورﯾﻢ ﮐﻪ در ﻣﺠﻤﻮع ﺑﺎر راه ﭘﻠﻪ ﺑﻪ ‪ 8‬ﺑﺎر ﻣﺘﻤﺮﮐﺰ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺷﺪه واﯾﻦ ‪ 8‬ﺑﺎر ﺑﻄﻮر ﻧﻘﻄﻪ اي ‪4‬‬ ‫ﺑﺎر ﺑﻪ ﺗﯿﺮ راﻫﭙ ﻠﻪ در ﺗﺮاز ﻃﺒﻘﻪ و ‪ 4‬ﺑﺎر ﺑﻪ ﺗﯿﺮ ﺗﺮاز ﻧﯿﻢ ﻃﺒﻘﻪ اﻋﻤﺎل ﻣﯿﮕﺮدد‪ .‬در اﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺪﯾﻬﯿﺴﺖ اﻧﺪﮐﯽ اﺿﺎﻓﻪ وزن ﺑﻪ ﺟﻬﺖ‬ ‫اﺿﺎﻓﻪ ﻧﻤﻮدن ﺑﺎر ﭘﻠﻪ ﺑﻪ ﻣﺤﻞ ﭘﺎﮔﺮد ﻧﯿﻢ ﻃﺒﻘﻪ در ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺑﻮﺟﻮد ﺧﻮاﻫﺪ آﻣﺪ ﮐﻪ از آن ﻣﯿﮕﺬرﯾﻢ‪ .‬اداﻣﻪ ﻣﺮاﺣﻞ ﻃﺮاﺣﯽ‬ ‫ﺷﻤﺸﯿﺮي راه ﭘﻠﻪ و ﺗﯿﺮ ﭘﺎﮔﺮد از روي ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺗﺤﻠﯿﻞ و ﺑﺼﻮرت دﺳﺘﯽ اﻧﺠﺎم ﺧﻮاﻫﺪ ﮔﺮﻓﺖ‪.‬‬ ‫راه ﭘﻠﻪ ﺳﻪ ﻃﺮﻓﻪ‪:‬‬ ‫ ﺑﺮاي ﺳﺎزه ﻓﻮﻻدي ﺗﯿﺮ ﻫﺎي دو ﻃﺮف ﺑﻪ ﺻﻮرت دو ﺗﺎ ﺷﻤﺸﯿﺮي ﺳﺮﺗﺎﺳﺮي ﺑﺎ ﺣﺴﺎب ﮐﻒ ﭘﺎﮔﺮد اﺟﺮا ﻣﯿﮕﺮدد و ﺳﭙﺲ‬‫ﺷﻤﺸﯿﺮي ﻣﯿﺎﻧﯽ از ﻧﺎﺣﯿﻪ وﺳﻂ ﺑﻪ اﯾﻦ دو ﺟﻮش ﻣﯿﺸﻮد‪.‬‬ ‫ ﺑﺮاي ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﺘﻨﯽ ﺑﻬﺘﺮ اﺳﺖ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ )در ﺟﻬﺘﯽ ﮐﻪ ﺷﻤﺸﯿﺮي دو ﺗﺎ ﭘﺎﮔﺮد ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺑﺎﺷﺪ( ﻗﺮار ﮔﯿﺮد ﺗﺎ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ‬‫ﺳﺨﺘﯽ زﯾﺎد دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﺑﺎر ﻫﺎي ﻣﺘﻤﺮﮐﺰ ﻧﺎﺷﯽ از دو ﺗﺎ دال ﭘﺎﮔﺮد و ﻧﯿﺰ ﺑﺎر ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﺑﻪ ﺷﻤﺸﯿﺮي ﻣﯿﺎﻧﯽ وارد ﻣﯽ آﯾﺪ ﺗﻮﺳﻂ‬ ‫دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﺗﺤﻤﻞ ﮔﺮدد‪.‬‬ ‫اﻣﺎ اﮔﺮ ﻫﻢ ﺑﺮاي ﺗﺤﻠﯿﻞ دﺳﺘﯽ و ﺳﭙﺲ ﻃﺮاﺣﯽ دﺳﺘﯽ اﯾﻦ ﺷﻤﺸﯿﺮي ﻫﺎ ﻣﺸﮑﻞ دارﯾﺪ ﻣﯿﺘﻮاﻧﯿﺪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از روﺷﯽ ﮐﻪ ﻣﻔﺼﻞ ﺗﺮ‬ ‫آن ﻫﻤﺮاه ﺑﺎ ﻃﺮاﺣﯽ در ﭘﺮوژه ﻓﻮﻻد ﺑﻨﺪه ﮐﻪ در وﺑﻼگ ﻧﯿﺰ ﻣﻮﺟﻮد ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ﻣﺮاﺟﻌﻪ ﮐﻨﯿﺪ ﺗﺎ اﻃﻼﻋﺎت ﮐﺎﻓﯽ درﯾﺎﻓﺖ ﻧﻤﺎﯾﯿﺪ‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي ﺑﺎرﮔﺬاري راه ﭘﻠﻪ ﻫﺎي ‪ 3‬ﻃﺮﻓﻪ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺑﺎرﻫﺎي ﻣﺘﻤﺮﮐﺰ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎﻫﯽ ﺗﯿﺮ ﺷﻤﺸﯿﺮي را در دو اﻧﺘﻬﺎ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻧﻤﻮد‪.‬ﺑﺮاي اﯾﻦ‬ ‫ﻣﻨﻈﻮر اﺗﺼﺎل دو اﻧﺘﻬﺎي ﺗﯿﺮ ﺷﻤﺸﯿﺮي ﺑﻪ ﺳﺘﻮن را ﻣﻔﺼﻠﯽ ﻣﯿﮕﯿﺮﯾﻢ‪.‬‬

‫‪37‬‬


‫‪http:// www. sazeh808.blogfa.com/post-21. aspx‬‬

‫ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎر ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻫﺎ‬ ‫ﻃﺒﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎي ﻣﻠﯽ ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻓﻮﻻدي ﺑﻪ روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز و ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﺘﻨﯽ ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ آﺑﺎ ﺑﻪ روش‬ ‫ﺣﺪي)‪ (LRFD‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪ .‬ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﺑﺘﻨﯽ در ﻧﺮم اﻓﺰار ﺑﺮوش ‪ ACI‬از روش ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻧﻬﺎﯾﯽ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯿﺸﻮد‪ .‬ﺑﻪ ﺟﻬﺖ‬ ‫ﯾﮑﯽ ﺷﺪن روش ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﺑﺘﻨﯽ و ﻧﯿﺰ ﺷﺒﺎﻫﺖ ﺑﯿﺸﺘﺮ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ CSA‬ﮐﺎﻧﺎدا از اﯾﻦ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ در ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﺑﺘﻨﯽ ﺑﺎ‬ ‫‪ Etabs‬و ‪ Safe‬اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯿﮑﻨﯿﻢ‪.‬ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر در ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻓﻠﺰي ﺑﻪ ﺑﺰرﮔﺘﺮﯾﻦ ﻟﻨﮕﺮ ﯾﺎ ﺑﺮش از روي ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎر ﻫﺎ ﺑﺮاي‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ ﺗﯿﺮ ﯾﺎ ﺳﺘﻮن ﻓﻠﺰي ﻧﯿﺎز دارﯾﻢ درﺣﺎﻟﯿﮑﻪ ﮐﻪ ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﯽ دﺳﺘﯽ اﻋﻀﺎي ﺳﺎزه ﺑﺘﻨﯽ ﺑﻪ ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺣﺎﺻﻞ از ﭘﻮش ﻟﻨﮕﺮ و ﺑﺮش‬ ‫ﺗﯿﺮ و ﺳﺘﻮن ﺳﺎزه ﺑﺘﻨﯽ ﻧﯿﺎزﻣﻨﺪﯾﻢ‪.‬‬ ‫ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ در ‪ ETABS‬از آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ AISC‬در ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻠﺰي اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد‪ .‬ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺧﻮدﮐﺎر ﻃﺒﻖ ﺗﻌﺮﯾﻒ در‬ ‫ﭘﯿﺸﻔﺮض ﺗﻨﻈﯿﻤﺎت آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ ،‬اﻓﺰاﯾﺶ ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺑﺮاي ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎر داراي زﻟﺰﻟﻪ ﻟﺤﺎظ ﻣﯿﺸﻮد و ﻻزم ﻧﯿﺴﺖ ﮐﻪ اﯾﻦ ﺿﺮﯾﺐ در‬ ‫ﺑﺎرﻫﺎ وارد ﺷﻮد‪.‬ﺗﻮﺟﻪ ﮐﻨﯿﺪ ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﺑﺎ ﻧﯿﺮوﯾﯽ ﮐﻪ از ‪ ETABS‬ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ ‪ ،‬ﺑﺨﻮاﻫﯿﺪ ﻃﺮاﺣﯽ را ﮐﻨﺘﺮل ﮐﻨﯿﺪ ‪،‬ﺑﺎﯾﺪ ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز‬ ‫را در ‪ 1.33‬ﺿﺮب ﮐﻨﯿﻢ‪.‬‬ ‫در ﺻﻮرت اﺳﺘﻔﺎده از آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ UBC‬ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻓﻠﺰي ﺑﺎﯾﺪ ﺿﺮاﯾﺐ ‪ 0.75‬در ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎر ﺷﺎﻣﻞ ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ اﻋﻤﺎل ﺷﻮد‬ ‫اﻣﺎ در آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ AISC‬ﻧﯿﺎزي ﺑﻪ اﯾﻦ ﺿﺮاﯾﺐ ﻧﯿﺴﺖ و ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﺿﺮﯾﺐ ﮐﺎﻫﺶ ‪ 0.75‬ﺑﺎر را ﺑﻪ ﺻﻮرت اﻓﺰاﯾﺶ ‪ 1.33‬ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز‬ ‫ﻟﺤﺎظ ﺧﻮاﻫﺪ ﮐﺮد‪.‬‬

‫‪38‬‬


‫آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ UBC‬ﻣﺸﺎﺑﻪ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ AISC‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ و ﺗﻨﻬﺎ ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎر و ﺿﻮاﺑﻂ ﻟﺮزه اي آن ﻣﺘﻔﺎوت اﺳﺖ ‪.‬ﺑﺎ ﺗﻌﺮ���ﻒ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ‬ ‫‪ UBC‬ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺗﻮﺿﯿﺤﺎت ذﮐﺮ ﺷﺪه ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ در ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎرﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﺷﺎﻣﻞ ﻧﯿﺮوي زﻟﺰﻟﻪ ﻣﯿﺒﺎﺷﻨﺪ ﻫﻤﮕﯽ در ‪ 0.75‬ﺿﺮب ﮔﺮدﻧﺪ‬ ‫ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎر ﻫﺎ ﺑﻪ ازاي ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺤﺮاﻧﯽ ﺳﺎزه ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ ﻫﻤﻪ "ﻣﯽ ﺗﻮان" ﻫﺎي آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ اي و ﺑﺮاي ﺳﺎزه ﻧﺎﻣﻨﻈﻢ ﺑﺎ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ‬‫ﺑﺮون ﻣﺤﻮرﯾﺖ ﺗﺼﺎدﻓﯽ و ﻧﯿﺰ ﺗﻮزﯾﻪ ‪ %100‬و ‪ %30‬ﻧﯿﺮوي زﻟﺰﻟﻪ در ﺟﻬﺎت ﻋﻤﻮد ﻫﻢ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ وﻃﺒﻖ ‪ 2800‬ﺣﺎﻟﺖ‬ ‫ﺑﺎرزﻟﺰﻟﻪ ﻃﺮف ‪ %30‬ﻧﯿﺎزي ﺑﻪ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﺑﺮون ﻣﺤﻮرﯾﺖ ﺑﺮاي آن ﻧﯿﺴﺖ ﯾﻌﻨﯽ ﺗﻨﻬﺎ ‪ Ex , Ey‬و ﻧﯿﺰ ﻧﯿﺮو ﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ‬ ‫در دوﺟﻬﺖ رﻓﺖ و ﺑﺮﮔﺸﺖ اﻋﻤﺎل ﺷﻮﻧﺪ‪.‬‬ ‫ﻗﺒﻞ از ﺷﺮوع ﺑﻪ ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ اﺑﺘﺪا ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎر ﭘﯿﺸﻔﺮض ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ از ﻟﯿﺴﺖ ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﻃﺮاﺣﯽ ﺣﺬف‬ ‫ﮔﺮدد‪.‬ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﭼﻮن ‪ Etabs‬ﺑﺎ اﻧﺘﺨﺎب ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺗﻌﺪاد ﺗﮑﺮارﻋﻤﻠﯿﺎت ﺗﺤﻠﯿﻞ و ﻃﺮاﺣﯽ ‪ Maximum Auto Iteration‬در واﻗﻊ‬ ‫ﺑﻪ ﺗﻌﺪاد دﻓﻌﺎت وارده در ﺻﻮرت اﻧﺘﺨﺎب ﻣﻘﺎﻃﻊ اﻧﺘﺨﺎب ﺧﻮدﮐﺎر ‪، Auto Select‬ﺑﻪ ﺗﻌﺪاد دﻓﻌﺎت ﻋﻤﻠﯿﺎت ﺗﺤﻠﯿﻞ و ﻃﺮاﺣﯽ را‬ ‫ﺗﮑﺮار ﻣﯿﮑﻨﺪ ﺗﺎ ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺗﺤﻠﯿﻞ و ﻃﺮاﺣﯽ ﯾﮑﺴﺎن ﺷﻮد و ‪ Etabs‬ﺑﺎ اﻧﺘﺨﺎب ﻣﻘﺎﻃﻊ ‪ Auto Select‬و اﯾﻦ ﮔﺰﯾﻨﻪ در ﺗﻨﻈﯿﻤﺎت آﯾﯿﻦ‬ ‫ﻧﺎﻣﻪ اي ‪،‬ﺑﺎ ﻫﺮ ﺑﺎر ﻃﺮاﺣﯽ و ﺗﻌﻮﯾﺾ ﻣﻘﺎﻃﻊ از ﻟﯿﺴﺖ اﻧﺘﺨﺎب ﺧﻮدﮐﺎر‪،‬ﺗﺤﻠﯿﻞ و ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﺠﺪد‪ ،‬ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎرﻫﺎي ﺧﻮدﮐﺎر را ﺑﻄﻮر‬ ‫ﺧﻮدﮐﺎر ﺑﻪ ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎري ﮐﻪ ﺑﻄﻮر دﺳﺘﯽ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻧﻤﻮدﯾﻢ اﺿﺎﻓﻪ ﻣﯿﮑﻨﺪ‪،‬ﻟﺬا ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ از اﻧﺘﺨﺎب ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺗﯿﺮ ﻫﺎ و ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﺑﺮاي‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ در ﻟﯿﺴﺖ اﻧﺘﺨﺎب ﺧﻮدﮐﺎر ‪ Auto Select‬ﺻﺮﻓﻨﻈﺮ ﺷﻮد ﺗﺎ اﻧﺘﺨﺎب ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺗﻌﺪاد ﺗﮑﺮار ﻋﻤﻠﯿﺎت ﺗﺤﻠﯿﻞ و ﻃﺮاﺣﯽ ﺑﯽ‬ ‫ﺗﺎﺛﯿﺮ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺗﻮﺿﯿﺤﺎت ذﮐﺮ ﺷﺪه ﺣﺎﻻت ﺑﺎر ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺷﺎﻣﻞ ‪ D , L , Ex , Ey, Ez , Epx ,Enx , Epy , Eny‬ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد‪.‬اﻟﺒﺘﻪ‬‫ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ از ﺑﺎر زﻧﺪه ﮐﺎﻫﺶ ﯾﺎﻓﺘﻪ اﺳﺘﻔﺎده ﮐﻨﯿﻢ ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎر ‪ RL‬و ﻧﯿﺰ اﮔﺮ ﺳﻘﻒ ﮐﺎﻣﭙﻮزﯾﺖ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﮔﺮدد ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎر ‪ SD‬ﯾﻪ ﻣﻬﻨﯽ ﺑﺎر‬ ‫ﻣﺮده ﭘﺲ از ﺳﺎﺧﺖ ﻧﯿﺰ ﺑﻪ ﺣﺎﻻت ﺑﺎر ﻗﺒﻞ اﺿﺎﻓﻪ ﻣﯿﮕﺮدد ‪-‬‬ ‫ﺑﺪﯾﻬﯿﺴﺖ ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﻣﺮﮐﺰﺟﺮم و ﻣﺮﮐﺰ ﺳﺨﺘﯽ> ‪ 5%‬ﺑﻌﺪ ﭘﻼن و ارﺗﻔﺎع ﺳﺎزه> ‪ 18‬ﻣﺘﺮ)‪5‬ﻃﺒﻘﻪ) ﻣﻨﻈﻢ در ﭘﻼن ﺑﺎﺷﺪ‬ ‫ﻧﯿﺎز ﺑﻪ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﺣﺎﻻت ﺑﺎر ‪ Epx ,Enx , Epy , Eny‬ﻧﯿﺴﺖ‪.‬‬

‫ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎر ﺳﺎزه ﻓﻠﺰي ﻃﺒﻖ‪:AISC‬‬

‫‪/ Dead+Live‬‬

‫‪D+L- Exp+0.3Ey‬‬

‫‪/ D+L - Exp+0.3Ey /‬‬

‫‪D+L + Exn+0.3Ey /‬‬

‫‪Dead‬‬

‫‪D+L +Exp+0.3Ey‬‬

‫‪D+L- Exp-0.3Ey‬‬

‫‪D+L + Exn-0.3Ey /‬‬

‫‪D+L +Exp-0.3Ey / D+L – Exp-0.3Ey /‬‬

‫‪/ D+L -Eyp+0.3Ex‬‬

‫‪/‬‬

‫‪D+L +Eyp+0.3Ex‬‬

‫‪/ D+L –Eyp-0.3Ex‬‬

‫‪D+L +Exp+0.3Ex‬‬ ‫‪D+L +Exp-0.3Ex‬‬

‫‪D+L -Eyp+0.3Ex‬‬ ‫‪/‬‬

‫‪D+L –Eyp-0.3Ex‬‬

‫‪/‬‬

‫‪D+L +Eyp-0.3Ex /‬‬

‫‪D - Exp+0.3Ey‬‬

‫‪/ D- Exp+0.3Ey / D + Exn+0.3Ey /‬‬

‫‪D+Exp+0.3Ey‬‬

‫‪D - Exp-0.3Ey‬‬

‫‪/ D – Exp-0.3Ey /‬‬

‫‪D +Exp-0.3Ey‬‬

‫‪D + Exn-0.3Ey /‬‬

‫‪39‬‬


D +Eyp+0.3Ex DL +Eyp-0.3Ex

/

D -Eyp+0.3Ex /

D –Eyp-0.3Ex

/ D +Exp+0.3Ex

/ D -Eyp+0.3Ex

/ D +Exp-0.3Ex

/ D –Eyp-0.3Ex

Ez ‫ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎر وﻗﺘﯽ ﺑﺎر ﻗﺎﺋﻢ‬ : ‫ ﻧﯿﺎﻣﺪه‬Epx ,Enx , Epy , Eny ‫دارﯾﻢ ﻣﻨﺘﻬﺎ ﺑﺮاي ﺳﺎدﮔﯽ اﯾﻨﺠﺎ ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ‬

D+L+EXP+0.3EY+0.3EZ /

D+L- EXP+0.3EY+0.3EZ

/ D+L+EXP-0.3EY+0.3EZ

D+L-EXP-0.3EY+0.3EZ / D+L+EXN+0.3EY+0.3EZ / D+L- EXN+0.3EY+0.3EZ D+L+EXN-0.3EY+0.3EZ / D+L-EXN-0.3EY+0.3EZ /D+L+EYP+0.3EX+0.3EZ D+L- EYP+0.3EX+0.3EZ / D+L+EYP-0.3EX+0.3EZ /D+L-EYP-0.3EX+0.3EZ D+L+EYN+0.3EX+0.3EZ / D+L- EYN+0.3EX+0.3EZ / D+L+EYN-0.3EX+0.3EZ D+L-EYN-0.3EX+0.3EZ / D+EXP+0.3EY-0.3EZ / D- EXP+0.3EY-0.3EZ

D+EXP-0.3EY-0.3EZ /

D-EXP-0.3EY-0.3EZ /D+EXN+0.3EY-0.3EZ

D- EXN+0.3EY-0.3EZ / D+EXN-0.3EY-0.3EZ / D-EXN-0.3EY-0.3EZ D+EYP+0.3EX-0.3EZ / D- EYP+0.3EX-0.3EZ / D+EYP-0.3EX-0.3EZ D-EYP-0.3EX-0.3EZ /

D+EYN+0.3EX-0.3EZ / D- EYN+0.3EX-0.3EZ

D+EYN-0.3EX-0.3EZ / D-EYN-0.3EX-0.3EZ

/ D+L+0.3EX+0.3EY+EZ

D+L-0.3EX+0.3EY+EZ / D+L+0.3EX-0.3EY+EZ / D+L-0.3EX-0.3EY+EZ D+0.3EX+0.3EY-EZ / D-0.3EX+0.3EY-EZ / D+0.3EX-0.3EY-EZ / D-0.3EX-0.3EY-EZ

(‫ آﭘﻠﯿﻔﺖ و ﺣﺬف ﮐﺸﺶ‬، ‫ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎر ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري )ﮐﻨﺘﺮل ﺗﻨﺶ زﯾﺮﺧﺎك‬

D+L 0.75(D+L +Exp+0.3Ey)

/ 0.75(D+L - Exp+0.3Ey) /

0.75(D+L + Exn+0.3Ey) /

0.75(D+L-

Exp+0.3Ey) 0.75(D+L +Exp-0.3Ey)

/ 0.75(D+L – Exp-0.3E)y /

0.75(D+L + Exn-0.3Ey) /

0.75(D+L-

/ 0.75( D+L -Eyp+0.3Ex)

/ 0.75( D+L +Exp+0.3Ex)

/ 0.75(D+L -

Exp-0.3Ey) 0.75(D+L +Eyp+0.3Ex) Eyp+0.3Ex) 0.75(D+L +Eyp-0.3Ex) / 0.75(D+L –Eyp-0.3Ex) Eyp-0.3Ex)

40

/

0.75(D+L +Exp-0.3Ex)

/ 0.75(D+L –


‫ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎرﮔﺬاري ﺑﺘﻦ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ آﺑﺎ‬ : ‫)روش ﺿﺮاﺋﺐ ﺑﺎر و ﻣﻘﺎوﻣﺖ ( ﺑﺎ ﺣﺴﺎب ﺑﺮون ﻣﺤﻮرﯾﺖ‬

1.25D

/ 1.25 D + 1.50 L

D + 1.2 L +1.2 EXP / D + 1.2 L +1.2 EXN /

D + 1.2 L – 1.2 EXP

D + 1.2 L – 1.2 EXN / D + 1.2 L +1.2 EYP / D + 1.2 L +1.2 EYN D + 1.2 L – 1.2 EYP / D + 1.2 L – 1.2 EYN / D0.85 +1.2 EXP D0.85 +1.2 EXN / D0.85 –1.2 EXP / D0.85 –1.2 EXN D0.85 +1.2 EYP / D0.85 +1.2 EYN / D0.85 –1.2 EYP /D0.85 –1.2 EYN 0.85 D + 1.2 (EXP + 0.3EY ) / 0.85D + 1.2 (EXP - 0.3 EY ) 0.85D - 1.2 (EXP + 0.3EY ) / 0.85D - 1.2 (EXP - 0.3 EY ) D0.85 + 1.2 (EXN + 0.3EY ) / D0.85 + 1.2 (EXN - 0.3EY ) D0.85 – 1.2 (EXN + 0.3EY ) / D0.85 – 1.2 (EXN - 0.3EY ) D0.85 + 1.2 (EYP + 0.3EX ) / D0.85 + 1.2 (EYP - 0.3EX ) D0.85 – 1.2 (EYP + 0.3EX ) / D0.85 – 1.2 (EYP - 0.3EX ) D0.85 + 1.2 (EYN +0.3EX ) / D0.85 + 1.2 (EYN - 0.3EX ) D0.85 – 1.2 (EYN +0.3EX ) / D0.85 – 1.2 (EYN - 0.3EX ) D + 1.2 L +1.2 (EXP + 0.3EY) / D + 1.2 L +1.2 (EXP - 0.3 EY) D + 1.2 L – 1.2 (EXP + 0.3EY) / D + 1.2 L – 1.2 (EXP - 0.3 EY) D + 1.2 L + 1.2 (EXN + 0.3EY ) / D + 1.2 L + 1.2 (EXN - 0.3EY ) D + 1.2 L – 1.2 (EXN + 0.3EY )

/ D + 1.2 L – 1.2 (EXN - 0.3EY )

D + 1.2 L + 1.2 (EYP + 0.3EX )

/

D + 1.2 L – 1.2 (EYP + 0.3EX )

/ D + 1.2 L – 1.2 (EYP - 0.3EX )

D + 1.2 L + 1.2 (EYN +0.3EX ) D + 1.2 L – 1.2 (EYN +0.3EX ) /

D + 1.2 L + 1.2 (EYP - 0.3EX )

/ D + 1.2 L + 1.2 (EYN - 0.3EX ) D + 1.2 L – 1.2 (EYN - 0.3EX )

: CSA ‫ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎر ﺳﺎزه ﺑﺘﻨﯽ ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي‬

41


‫‪http:// www. sazeh808.blogfa.com/post-16. aspx‬‬

‫ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻗﺎب ﻫﺎي داراي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ‬ ‫ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎ ﺑﺮ دو ﻧﻮع اﻧﺪ ‪ :‬ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎي ﻫﻢ ﻣﺤﻮر)ﺿﺮﺑﺪري‪-‬ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﺷﮑﻞ ‪7‬و‪- (8‬ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎي ﻏﯿﺮ ﻫﻢ ﻣﺤﻮر)زاﻧﻮﯾﯽ و‪(...‬‬ ‫ﮐﻪ رﻓﺘﺎر ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎي ﻫﻢ ﻣﺤﻮر ﺻﻠﺐ وﻟﯽ رﻓﺘﺎر ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪﻫﺎي ﻏﯿﺮ ﻫﻢ ﻣﺤﻮر اﻧﻌﻄﺎف ﭘﺰﯾﺮ اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﻨﺎ ﺑﺮ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ اﺳﺘﻔﺎده‬ ‫ﻫﻤﺰﻣﺎن از اﯾﻦ دو ﻧﻮع ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﺑﺮاي ﺗﺤﻤﻞ ﺑﺎر ﺟﺎﻧﺒﯽ در ﯾﮏ ﺟﻬﺖ ﻣﻤﻨﻮع ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﺑﺮش ﻃﺒﻘﻪ ﺑﺮ ﺗﻌﺪاد اﻋﻀﺎي ﻗﻄﺮي ﺑﺎدﺑﻨﺪﻫﺎ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﻣﯿﮕﺮدد و ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻣﻮﻟﻔﻪ اﻓﻘﯽ ﯾﮑﯽ از ﻗﻄﺮي ﻫﺎ ﻣﻨﻈﻮر‬ ‫ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬ﺳﭙﺲ در ﻧﺴﺒﺖ ارﺗﻔﺎع ﻃﺒﻘﻪ ﺑﻪ دﻫﺎﻧﻪ ﺿﺮب ﻣﯿﮕﺮدد ﺗﺎ ﻣﻮﻟﻔﻪ ﻗﺎﺋﻢ ﺑﺪﺳﺖ آﯾﺪ‪.‬‬

‫‪-2.13‬‬

‫‪+2.13‬‬

‫‪-7.8‬‬

‫‪+7.8‬‬

‫‪-14.3‬‬

‫‪+14.3‬‬

‫‪22.7‬‬

‫‪+22.7‬‬

‫‪-31.7 Ton‬‬

‫‪+31.7 Ton‬‬

‫ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﯽ ﺑﺎدﺑﻨﺪﻫﺎ ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎري ﮐﻪ ﻧﯿﺮوي ﻓﺸﺎري ﺑﯿﺸﺘﺮي اﯾﺠﺎد ﻣﯿﮑﻨﺪ ﺑﺤﺮاﻧﯽ ﺗﺮ ﺑﻮده و ﻣﻌﻤﻮﻻ ﮐﺸﺶ ﮐﻨﺘﺮل ﮐﻨﻨﺪه‬ ‫ﻧﯿﺴﺖ‪.‬‬ ‫درﻃﺮاﺣﯽ ﺑﺎدﺑﻨﺪﻫﺎ ﺿﻮاﺑﻂ وﯾﮋه آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ 2800‬و ﻣﺒﺤﺚ ‪ 10‬در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد از ﻗﺒﯿﻞ‪:‬‬ ‫دﻗﺖ ﺷﻮد ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﯿﻦ ﻟﻘﻤﻪ ﻫﺎ ﻃﺒﻖ ﺑﻨﺪ ب ‪ 4- 5-1- 10‬ﺑﺮ اﺳﺎس ﻻﻏﺮي ﻣﺠﺎز ‪ 123‬ﮐﯿﻠﻮﮔﺮم ﺑﺮ ﺳﺎﻧﺘﯽ ﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ ﺑﺮاي ﭘﺮوﻓﯿﻞ‬ ‫ﺗﮏ ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ‪.‬‬ ‫ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎي ‪7‬و‪ 8‬ﺑﺎﯾﺪ ﺑﺮاي ‪ 1.5‬ﺑﺮاﺑﺮ ﻧﯿﺮوي زﻟﺰﻟﻪ ﻃﺮاﺣﯽ ﮔﺮدﻧﺪ وﺗﯿﺮ ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ در دﻫﺎﻧﻪ اﯾﻦ ﺑﺎدﺑﻨﺪﻫﺎ ﻗﺮار ﻣﯿﮕﯿﺮﻧﺪ ﺑﺎﯾﺪ ﺑﺘﻮاﻧﻨﺪ‬ ‫ﺑﺪون ﺣﻀﻮر ﺑﺎدﺑﻨﺪﻫﺎ ﺑﺎرﺛﻘﻠﯽ را ﺗﺤﻤﻞ ﻧﻤﺎﯾﻨﺪ ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺗﯿﺮﻫﺎي اﯾﻦ ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎ ﺑﺎﯾﺪ ﭘﺲ از ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻗﺪري ﻗﻮﯾﺘﺮ از ﻗﺒﻞ‬ ‫درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮﻧﺪ‪.‬‬ ‫ﺑﻬﺘﺮ اﺳﺖ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎ در دﻫﺎﻧﻪ ﻫﺎي ﻣﯿﺎﻧﯽ ﻗﺎب ﻗﺮار داده ﺷﻮﻧﺪ ﺗﺎ ﺑﻪ دﻟﯿﻞ ﺑﯿﺸﺘﺮﺑﻮدن ﻧﯿﺮوي ﺛﻘﻠﯽ در اﯾﻦ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ اﺣﺘﻤﺎل‬ ‫ﺑﻠﻨﺪ ﺷﺪﮔﯽ اﯾﻦ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﮐﺎﻫﺶ ﯾﺎﺑﺪ‪.‬‬

‫‪42‬‬


‫ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﯽ اﻋﻀﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺿﻮاﺑﻂ وﯾﮋه ﺑﻨﺪ ‪ 2-10-3- 10‬ﻣﺒﺤﺚ ‪ 10‬ﻣﻨﻈﻮر ﮔﺮدد و ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز در ﺿﺮﯾﺐ ﮐﺎﻫﺶ‬ ‫‪ B‬ﺿﺮب ﮔﺮدد‪.‬‬ ‫از ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎ و ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺳﺨﺘﯽ ﻗﺎب داراي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺑﻪ ﻧﺘﺎﯾﺠﯽ رﺳﯿﺪه ﺷﺪ ﮐﻪ ﻋﺒﺎرﺗﻨﺪ از ‪:‬‬ ‫ﺑﮑﺎر ﺑﺮدن ﺑﺎدﺑﻨﺪﻫﺎ ﻣﯿﺘﻮاﻧﺪ ﺗﺎ ‪ 10‬درﺻﺪ ﺑﺮ ﺳﺨﺘﯽ ﻗﺎب ﺑﯿﺎﻓﺰاﯾﺪ و اﺳﺘﻔﺎده از ﺑﯿﺶ از ﯾﮏ ردﯾﻒ ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﻢ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﻪ ﻫﻤﯿﻦ‬‫اﻧﺪازه در ﺑﺎﻻ ﺑﺮدن ﺳﺨﺘﯽ ﻗﺎﺑﻬﺎ ﻣﻔﯿﺪ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﻗﺎﺑﯽ ﺑﺎ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ اﺟﺮا ﺷﻮد ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺣﺘﻤﺎ اﺗﺼﺎﻻت ﺗﯿﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن آن از ﻧﻮع ﻣﻔﺼﻠﯽ اﺟﺮا ﮔﺮدد ﺗﺎ ﻟﻨﮕﺮي از ﺗﯿﺮﻫﺎ ﺑﻪ‬‫ﺳﺘﻮن اﻧﺘﻘﺎل ﻧﯿﺎﺑﺪ‪.‬‬ ‫در ﺻﻮرت اﺳﺘﻔﺎده از ﺑﺎدﺑﻨﺪ در ﻗﺎب ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺳﺘﻮﻧﻬﺎي ﻃﺮﻓﯿﻦ ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﺑﺮاي ﺗﺤﻤﻞ ﻟﻨﮕﺮ ﻧﺎﺷﯽ از ﺑﺎرﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﯽ ﻣﻘﺎوم ﻃﺮح‬‫ﺷﻮﻧﺪ‬ ‫ﺑﺮاي ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺣﺎﺻﻞ از ﻋﮑﺲ اﻟﻌﻤﻞ ﻫﺎي ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎﻫﯽ در ﮐﻒ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ و ﮐﻨﺘﺮل آﭘﻠﯿﻔﺖ و ﺑﻠﻨﺪ ﺷﺪﮔﯽ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﻣﯿﺘﻮان‬ ‫ﻧﺘﺎﯾﺞ‪ Support Reaction‬ﺣﺎﺻﻞ را در ﺧﺮوﺟﯽ ﻧﺮم اﻓﺰار ﺗﺤﺖ ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎر ‪ Envelope‬ﺑﺮاي ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻧﻤﻮد ﮐﻪ‬ ‫ﻣﻘﺎدﯾﺮ ‪ Fz‬ﺑﺮاي ﮔﺮه ﻫﺎي ﮐﻒ ﺳﺘﻮن ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﻣﻨﻔﯽ ﮔﺮدد ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﻌﻨﺎﺳﺖ ﮐﻪ در ﺳﺘﻮن ﻧﯿﺮوي آﭘﻠﯿﻔﺖ ﺑﻮﺟﻮد آﻣﺪه اﺳﺖ ‪.‬ﺑﺎ‬ ‫ﮐﺎﻫﺶ ﻓﻮاﺻﻞ دﻫﺎﻧﻪ ﻫﺎي ﺑﺎدﺑﻨﺪي و اﻓﺰاﯾﺶ ﺑﮑﺎر ﮔﯿﺮي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ و اﺳﺘﻔﺎده از ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻫﺎي ﺑﺎ ﺿﺮﯾﺐ رﻓﺘﺎر ﺑﺰرﮔﺘﺮ) ﺑﺮاي ﻣﺜﺎل‬ ‫اﺳﺘﻔﺎده از ﺑﺎدﺑﻨﺪﻫﺎي واﮔﺮا ﺑﺎ ‪ R=7‬ﺑﺠﺎي ﺑﺎدﺑﻨﺪﻫﺎي ﻫﻤﮕﺮا ﺑﺎ ‪ (R=6‬در ﺳﺎزه ﻣﯿﺘﻮان ﻣﻘﺪار ﺑﻠﻨﺪﺷﺪﮔﯽ ﺳﺎزه را ﮐﺎﻫﺶ داد و‬ ‫ﺿﺮﯾﺐ اﻃﻤﯿﻨﺎن در ﻣﻘﺎﺑﻞ واژﮔﻮﻧﯽ اﻓﺰاﯾﺶ داد‪.‬‬

‫‪43‬‬


‫‪http:// www. sazeh808.blogfa.com/post-15. aspx‬‬

‫ﮐﻨﺘﺮل ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ ﻧﺴﺒﯽ ﻃﺒﻘﺎت‬ ‫ﺑﺮاي ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ ﻧﺴﺒﯽ ﻃﺒﻘﺎت در ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ‪ Etabs‬ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﭘﺲ از آﻧﺎﻟﯿﺰ ﺳﺎزه از ﻣﻨﻮي ‪Show Deformed -- Display‬‬ ‫‪ Shape‬را اﻧﺘﺨﺎب ﻧﻤﺎﯾﯿﺪ و ﺑﺎ اﻧﺘﺨﺎب ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎر ﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ در ﺟﻬﺎت اﺻﻠﯽ ‪ EQx ,EQy‬و ﮐﻠﯿﮏ راﺳﺖ ﻧﻤﻮدن روي ﻧﻘﺎط‬ ‫اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ ﻃﺒﻘﺎت ﻣﻘﺎدﯾﺮ ‪ Drift‬ﻃﺒﻘﺎت را ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻧﻤﺎﯾﯿﺪ‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي ﻣﺸﺎﻫﺪه و ﮐﻨﺘﺮل ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ از ﻣﻨﻮي ‪ Display---Show Tables‬ﮔﺰﯾﻨﻪ ‪ Displacements‬را ﻓﻌﺎل ﻧﻤﻮده و ﺳﭙﺲ‬ ‫ﯾﮑﯽ از ﺑﺎرﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ را اﻧﺘﺨﺎب و در ﭘﻨﺠﺮه ﻧﻤﺎﯾﺶ داده ﺷﺪه ‪ Diaphragm CM Displacements‬را ﻓﻌﺎل ﻧﻤﺎﯾﯿﺪ و‬ ‫ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ ﻣﺮﮐﺰ ﺟﺮم را ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻧﻨﻤﺎﯾﺪد‪.‬‬ ‫ﺗﻮﺟﻪ ﻧﻤﺎﯾﯿﺪ اﯾﻦ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ ﮐﻞ ﻣﯿﺒﺎﺷﻨﺪ و ﺑﺮاي ﮐﻨﺘﺮل ﺑﻪ ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ ﻧﺴﺒﯽ ﻃﺒﻘﺎت ‪ Drift‬ﻧﯿﺎزﻣﻨﺪﯾﻢ ﮐﻪ ﺑﺎ ﮐﻢ ﮐﺮدن‬ ‫ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ ﻫﺮ دو ﻃﺒﻘﻪ روي ﻫﻢ ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ ﻧﺴﺒﯽ ﻫﻤﺎن ﻃﺒﻖ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ و در ‪0.7R‬ﺿﺮب ﻣﯿﮑﯿﻨﻢ ﺗﺎ ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ در ﺣﺎﻟﺖ ﻏﯿﺮ‬ ‫ارﺗﺠﺎﻋﯽ را ﺑﺪﺳﺖ ﺑﯿﺎورﯾﻢ و از ﺗﻘﺴﯿﻢ آن ﺑﺮ ارﺗﻔﺎع ﻃﺒﻘﻪ و ﺳﭙﺲ ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﺑﺎ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ‪) 0.025‬وﻗﺘﯽ ‪ T‬از ‪ 0.7‬ﺛﺎﻧﯿﻪ ﮐﻤﺘﺮ اﺳﺖ (‬ ‫و ‪) 0.02‬وﻗﺘﯽ ‪ T‬از ‪ 0.7‬ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺑﯿﺸﺘﺮ اﺳﺖ( ﻣﯿﺘﻮان ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ ﻧﺴﺒﯽ ﻣﺮاﮐﺰ ﺟﺮم ﻃﺒﻘﺎت را ﮐﻨﺘﺮل ﻧﻤﺎﯾﯿﺪ‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﻫﺎي ﺑﺎ زﻣﺎن ﺗﻨﺎوب ﮐﻤﺘﺮ از ‪ 0.7‬ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺑﺎﯾﺪ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﮑﺎن ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه از ﻧﺮم اﻓﺰار در‪ 0.7 R‬ﺿﺮب ﺷﻮد و ﺑﺎ ﻣﻘﺪار‬ ‫ﻣﺠﺎز ﮐﻪ ‪ 0.02‬ﯾﺎ ‪ 0.025‬ارﺗﻔﺎع ﻃﺒﻘﻪ اﺳﺖ ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﺷﻮد‪ .‬اﻟﺒﺘﻪ ﺑﺎﯾﺪ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﮑﺎن ﻣﺮﮐﺰ ﺟﺮم ﻃﺒﻘﻪ را ﺑﺎ ﻣﻘﺪار ﻣﺠﺎز ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﮐﻨﯿﺪ ‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي اﯾﻨﮑﻪ ﮐﻠﯿﻪ ﮔﺮه ﻫﺎي ﻫﺮ ﺗﺮاز ﯾﮏ ﻣﯿﺰان ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﮑﺎن دﻫﻨﺪ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﭘﺲ از اﻧﺘﺨﺎب ﺟﺪاﮔﺎﻧﻪ ﮔﺮه ﻫﺎي ﻫﺮ ﺗﺮاز از‬ ‫ﻣﻨﻮي‪Assign>joint/point/Rigid Diaphragm‬را اﻧﺘﺨﺎب ﻧﻤﺎﯾﯿﺪ‪.‬‬ ‫ﺑﺎﮐﺎﻫﺶ ﻣﺮﮐﺰ ﺟﺮم و ﻣﺮﮐﺰ ﺳﺨﺘﯽ‪ ،‬ﺑﺰرﮔﺘﺮ ﮐﺮدن ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻋﻨﺎﺻﺮ ﻣﻘﺎوم در ﺑﺮاﺑﺮ زﻟﺰﻟﻪ‪ ،‬اﺳﺘﻔﺎده از ﺳﯿﺴﺘﻤﻬﺎي ﺳﺨﺘﺘﺮ )دﯾﻮار‬ ‫ﺑﺮﺷﯽ ﯾﺎ ﺑﺎدﺑﻨﺪ( و ‪ ...‬ﻣﯿﺘﻮاﻧﺪ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﮑﺎن ﺟﺎﻧﺒﯽ ﺳﺎزه را ﮐﺎﻫﺶ داد‬

‫‪44‬‬


‫‪http:// www. sazeh808.blogfa.com/post-14. aspx‬‬

‫ﻧﺤﻮه ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ‬ ‫ﺑﺮاي ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻧﯿﺮوي زﻟﺰﻟﻪ دو روش ﻣﺘﺪاول ﻣﻌﺎدل اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ و دﯾﻨﺎﻣﯿﮑﯽ وﺟﻮد دارد‪.‬‬ ‫روش دﯾﻨﺎﻣﯿﮑﯽ ﮐﻪ ﺑﺮاي ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﻫﺎي ﺑﺎﻻي ‪ 50‬ﻣﺘﺮ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ﺧﻮد داراي دو روش ﻃﯿﻔﯽ و ﺗﺎرﯾﺨﭽﻪ زﻣﺎﻧﯽ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ﮐﻪ در روش‬ ‫ﻃﯿﻔﯽ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻃﯿﻒ ﺑﺎزﺗﺎب زﻟﺰﻟﻪ و ﻣﺸﺨﺼﺎت زﻣﯿﻦ ﭘﺮﯾﻮد ﻫﺎ و ﻓﺮﮐﺎﻧﺲ ﻫﺎي ﻟﺮزش ﻫﻨﮕﺎم زﻟﺰﻟﻪ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﮔﺮدد و از روي‬ ‫آن ﺷﺘﺎب ﻣﺒﻨﺎﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯿﮕﺮددو ﺑﺮوش آﻧﺎﻟﯿﺰ ﻣﺎﺗﺮﯾﺴﯽ ﺳﺎزه ﻣﯿﺘﻮان ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ ﻫﺎ و ﻧﯿﺮوي ﻃﺒﻘﻪ را ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻧﻤﻮد‪.‬‬ ‫در روش اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ ﻣﻌﺎدل ﺑﺎ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﭘﺮﯾﻮد ﺳﺎزه ﺑﺮاي ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻠﺰي ﺑﺎ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﯾﺎ ﺑﺎ ﻗﺎب ﺧﻤﺸﯽ در دوﺟﻬﺖ‪ ،‬ﺑﺎزﺗﺎب ﺳﺎزه‬ ‫ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﮔﺮدد‪ .‬و ﺑﺎ داﺷﺘﻦ اﻃﻼﻋﺎﺗﯽ ﭼﻮن ﻧﻮع ﺧﺎك در ﻣﺤﻞ و ﻣﯿﺰان اﻫﻤﯿﺖ ﺳﺎزه‪،‬ﻧﻮع ﺳﯿﺴﺘﻢ و ﺿﺮﯾﺐ رﻓﺘﺎر ﺳﯿﺴﺘﻢ در ﻫﺮ‬ ‫ﺟﻬﺖ ﻣﯽ ﺗﻮان ﺷﺘﺎب ﻣﺒﻨﺎ و ﺑﺮش ﭘﺎﯾﻪ را در دو ﺟﻬﺖ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻧﻤﻮد و ﺑﺎ داﺷﺘﻦ وزن ﻫﺮ ﻃﺒﻘﻪ و ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺑﺮش ﭘﺎﯾﻪ ﺑﻪ ازاي وزن ﻫﺮ‬ ‫ﻃﺒﻘﻪ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻧﯿﺮوي زﻟﺰﻟﻪ را در ﻫﺮ ﺟﻬﺖ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﮐﻨﯿﻢ‪.‬‬ ‫‪V=CW , C= ABI/R‬‬ ‫ﻧﺤﻮه اﻋﻤﺎل ﺿﺮﯾﺐ ‪ C‬در ‪: Etabs‬‬ ‫در ﻧﺮم اﻓﺰار در ﻫﻨﮕﺎم ﺗﻌﺮﯾﻒ ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ …‪ Ex , Ey ,‬ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ از ﻣﻨﻮي ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ ﻧﺤﻮه ﺗﻮزﯾﻊ ﺑﺎررا از ﺑﯿﻦ اﻧﺘﺨﺎب ﻫﺎي زﯾﺮ‬ ‫ﺑﺮﮔﺰﯾﺪ‪:‬‬ ‫‪ : None‬اﯾﻦ اﻧﺘﺨﺎب زﻣﺎﻧﯽ اﻧﺠﺎم ﻣﯿﺸﻮد ﮐﻪ ﻧﯿﺮوﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ در ﻫﺮ ﺗﺮاز دﺳﺘﯽ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ و اﻋﻤﺎل ﺷﻮد‬ ‫‪ : User Cofficient‬اﯾﻦ اﻧﺘﺨﺎب زﻣﺎﻧﯿﺴﺖ ﮐﻪ ﻣﺎ از روش ﻣﻌﺎدل اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ ﺑﺮاي ﺗﻮزﯾﻊ ﻧﯿﺮوي زﻟﺰﻟﻪ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﺧﻮاﻫﯿﻢ ﮐﻨﯿﻢ‬

‫اﻣﺎ ﻣﻄﺎﺑﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ 2800‬اﮔﺮ زﻣﺎن ﺗﻨﺎوب ﺳﺎزه از ‪ 0.7‬ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺷﻮد دﯾﮕﺮ ﻧﻤﯽ ﺗﻮان از ﮔﺰﯾﻨﻪ ‪ User Coefficient‬ﺑﺮاي‬ ‫ﺗﻮزﯾﻊ ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد ﭼﺮاﮐﻪ اﺛﺮ ﻧﯿﺮوي ﺷﻼﻗﯽ در اﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﺗﻮﺳﻂ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻧﻤﯽ ﺷﻮد و ﺑﺮاي ﺣﻞ اﯾﻦ ﻣﺸﮑﻞ‬

‫‪45‬‬


‫ﻣﯿﺘﻮان ﺑﺮاي ﺗﻮزﯾﻊ ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ از آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪UBC 94‬ﯾﺎ ‪ UBC97‬اﺳﺘﻔﺎده ﮐﺮد‪.‬در آﯾﯿﺎ ﻧﺎﻣﻪ ‪ UBC‬ﮐﺎﻓﯿﺴﺖ ﺿﺮﯾﺐ ﺑﺎزﺗﺎب ﺑﺎ‬ ‫ﺿﺮﯾﺐ ﺑﺎزﺗﺎب ‪ 2800‬ﯾﮑﺴﺎن ﺷﻮد ﮐﻪ ﺑﺎ ﻣﺸﺎﺑﻪ ﻗﺮار دادن ﻫﻤﻪ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎي ‪ UBC‬ﺑﺎ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎي ذﮐﺮ ﺷﺪه در ﺿﺮﯾﺐ ‪C‬آﯾﯿﻦ‬ ‫ﻧﺎﻣﻪ ‪ 2800‬ﺗﻨﻬﺎ ﮐﺎﻓﯿﺴﺖ ﻣﻘﺪار )‪ S=2T^(2/3‬ﻗﺮار داده ﺷﻮد اﻣﺎ ﭼﻮن در ﻗﺴﻤﺖ وﯾﺮاﯾﺶ ‪ Site Cofficient‬اﻣﮑﺎن ﻣﻌﺮﻓﯽ‬ ‫اﻋﺪاد اﻋﺸﺎري وﺟﻮد ﻧﺪارد ﻣﻘﺪار آن را ﺑﺎ ﺿﺮﯾﺐ اﻫﻤﯿﺖ ﻋﻮض ﻣﯿﮑﻨﯿﻢ ﮐﻪ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺧﻄﯽ ﺑﻮدن راﺑﻄﻪ ﻣﺸﮑﻠﯽ اﯾﺠﺎد ﻧﻤﯽ‬ ‫ﺷﻮد‪.‬اﯾﻦ ﻣﻌﺎدل ﺳﺎزي ﺑﻪ ﺷﺮﻃﯽ ﺻﺤﯿﺢ اﺳﺖ ﮐﻪ ﺿﺮﯾﺐ ‪ B‬از ‪ 2.5‬ﮐﻤﺘﺮ ﺷﻮد‪.‬‬

‫‪46‬‬


‫‪http:// www. sazeh808.blogfa.com/post-13. aspx‬‬

‫ﺟﻬﺖ ﺗﯿﺮرﯾﺰي ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻠﺰي و ﺑﺘﻨﯽ‬ ‫ﺟﻬﺖ ﺗﯿﺮ رﯾﺰي ﺳﺎزه ﻓﻠﺰي‬ ‫ﻣﻄﺎﺑﻖ آﻧﭽﻪ در ﮐﺘﺎب ﺗﮑﻨﯿﮏ ﻫﺎي ﻣﺪل ﺳﺎزي‪،‬ﺗﺤﻠﯿﻞ و ﻃﺮاﺣﯽ ﮐﺎﻣﭙﯿﻮﺗﺮي ﻣﻬﻨﺪس ﺑﺎﺟﯽ ذﮐﺮ ﺷﺪه اﺳﺖ در ﺳﺎزه ﻓﻠﺰي ﺑﺎ‬ ‫ﺳﯿﺴﺘﻢ ﯾﮏ ﻃﺮف ﻗﺎب ﺧﻤﺸﯽ و ﻃﺮف دﯾﮕﺮ ﻗﺎب ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي‪،‬ﺑﻪ دﻟﯿﻞ ﺳﺨﺘﯽ ﺑﯿﺸﺘﺮ ﻗﺎب ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺖ ﺟﻬﺖ ﺗﻮزﯾﻊ ﺑﺎر‬ ‫ﻫﺎي ﺛﻘﻠﯽ را ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﻗﺎﺑﻬﺎي ﻣﻔﺼﻠﯽ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﮔﺮﻓﺖ ‪ .‬ﻗﺎب ﺧﻤﺸﯽ ﺑﺎﯾﺪ ﻫﻢ ﺑﺎر ﺛﻘﻠﯽ و ﻫﻢ ﺑﺎر ﺟﺎﻧﺒﯽ را ﺧﻮد ﺗﺤﻤﻞ ﻧﻤﺎﯾﺪ و اﯾﻦ‬ ‫در ﺣﺎﻟﯿﺴﺖ ﮐﻪ درﻗﺎب ﻣﻔﺼﻠﯽ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎ وﻇﯿﻔﻪ ﺣﻤﻞ و اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺎر ﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﯽ ﺑﻪ زﻣﯿﻦ را دارﻧﺪ و ﺑﺎ اﯾﻦ ﺣﺴﺎب ﺗﯿﺮﻫﺎي ﻗﺎب‬ ‫ﻣﻔﺼﻠﯽ ﺗﻮاﻧﺎﯾﯽ ﺑﯿﺸﺘﺮي ﺑﺮاي ﺣﻤﻞ ﺑﺎر ﺛﻘﻠﯽ ﺧﻮاﻫﻨﺪ داﺷﺖ‪.‬‬ ‫ﺟﻬﺖ ﺗﯿﺮ رﯾﺰي و اﺗﺼﺎل ﺗﯿﺮﻫﺎي ﺣﻤﺎل ﺑﻬﺘﺮ اﺳﺖ روي ﺑﺎل ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﺑﺎﺷﺪ ﭼﺮاﮐﻪ ﺟﻮش ﺷﺪن ﺗﯿﺮﻫﺎي ﺣﻤﺎل ﺧﻤﺸﯽ روي ﺑﺎل‬ ‫ﺳﺘﻮن ﻫﺎ از ﻟﺤﺎظ اﺟﺮاﯾﯽ ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺗﺮ ﺑﻮده و از اﯾﺠﺎد اﺗﺼﺎل ﺗﯿﺮ ﺣﻤﺎل روي ﺟﺎن ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﺟﻠﻮﮔﯿﺮي ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﺟﻬﺖ ﺗﯿﺮ رﯾﺰي ﺳﺎزه ﺑﺘﻨﯽ‬ ‫ﺑﻪ ﻋﻠﺖ اﻧﺘﺨﺎب ﮐﻒ ﺻﻠﺐ و ﯾﮑﭙﺎرﭼﻪ ﺑﻮدن ﮐﻒ ﻃﺒﻘﺎت ﺑﻪ دﻟﯿﻞ دال ﺑﺘﻨﯽ ﮐﻒ ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﻻزم اﺳﺖ ﺗﺎ ﺻﻠﺒﯿﺖ ﻃﺒﻘﻪ ﻫﻢ ﺑﻪ ﺻﻮرت‬ ‫ﯾﮑﭙﺎرﭼﻪ در ﺑﯿﻦ ﺗﯿﺮﻫﺎي ﮐﻒ ﺗﻮزﯾﻊ ﺷﻮد ﮐﻪ ﺑﺮاي اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﻬﺘﺮﯾﻦ ﮔﺰﯾﻨﻪ اﺳﺘﻔﺎده از ﺗﯿﺮ رﯾﺰي ﺷﻄﺮﻧﺠﯽ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫‪http:// www. sazeh808.blogfa.com/post-11. aspx‬‬

‫ﺗﺤﻠﯿﻞ دﺳﺘﯽ ﻗﺎب ﻫﺎ‬ ‫‪(1‬ﺗﺤﺖ ﺑﺎر ﻗﺎﺋﻢ‬ ‫‪-1‬اﻟﻒ(ﻗﺎب ﺧﻤﺸﯽ‪:‬‬ ‫ﺑﺮاي ﺗﺤﻠﯿﻞ دﺳﺘﯽ ﻗﺎﺑﻬﺎ ﺗﺤﺖ ﺑﺎر ﻗﺎﺋﻢ دو روش ﮐﻠﯽ ﻣﺘﺪاول اﺳﺖ ‪-1:‬روش ﻗﺎب ﺟﺰء ‪-2‬روش ﯾﮑﺪﻫﻢ دﻫﺎﻧﻪ‬ ‫ﮐﻪ دراﯾﻦ ﺗﺤﻠﯿﻞ از روش ﻗﺎب ﺟﺰء اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ ‪:‬‬

‫‪47‬‬


‫در اﯾﻦ روش ﺗﯿﺮﻫﺎي ﻫﺮ ﻃﺒﻘﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺟﺰﺋﯽ از ﮐﻞ ﻗﺎب ﺟﺪاﮔﺎﻧﻪ ﺑﯿﺮون آورده و ﺑﺼﻮرت ﯾﮑﺴﺮه ﺑﺮاي ﻫﺮ ﻃﺒﻘﻪ از روﺷﻬﺎ ي‬ ‫ﮔﻮﻧﺎﮔﻮن ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺗﯿﺮﻫﺎي ﻧﺎﻣﻌﯿﻦ ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻣﯿﮕﺮدد‪ ..‬درﺗﺤﻠﯿﻞ دﺳﺘﯽ ﻗﺎب ﺗﺤﺖ ﺑﺎر ﻗﺎﺋﻢ ﻟﻨﮕﺮ ﺑﻮﺟﻮد آﻣﺪه در اﻧﺘﻬﺎي ﺗﯿﺮ ﻫﺎي‬ ‫ﮐﻨﺎري و اﺧﺘﻼف ﻟﻨﮕﺮ ﺑﻮﺟﻮد آﻣﺪه ﺗﺤﺖ اﺛﺮ ﺑﺎر ﻗﺎﺋﻢ در ﺗﯿﺮﻫﺎي ﻣﯿﺎﻧﯽ ﺑﻪ ﻣﻨﺰﻟﻪ ﻟﻨﮕﺮ و ﻣﺘﻘﺎﺑﻼ ﺑﺮش اﻧﺘﻘﺎل ﯾﺎﻓﺘﻪ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ‬ ‫ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬ﺿﻤﻨﺎ ﻧﯿﺮوي ﻣﺤﻮري ﺳﺘﻮن ﻫﺎ از ﺳﻄﺢ ﺑﺎرﮔﯿﺮ ﺳﺘﻮن در ﺳﻘﻒ ﻫﺎ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬‬ ‫‪-1‬ب (ﻗﺎب ﻣﻔﺼﻠﯽ‪:‬‬ ‫در ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻗﺎب ﻫﺎي ﻣﻔﺼﻠﯽ ﺑﺎ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﯾﺎ ﺑﺪون ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﺑﻪ روش دﺳﺘﯽ از روش زﯾﺮ ﺑﺎ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ( ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯿﮕﺮدد ‪l‬ﻟﻨﮕﺮ وﺳﻂ‬ ‫دﻫﺎﻧﻪ = ‪ql2/8‬‬

‫ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﮐﻪ ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﯿﺸﻮد ﺑﻪ ﻋﻠﺖ دوﺳﺮ ﻣﻔﺼﻞ ﺑﻮدن ﻫﯿﭽﮕﻮﻧﻪ ﻟﻨﮕﺮي در اﻧﺘﻬﺎي ﺗﯿﺮ ﻫﺎ از ﺑﺎر ﺛﻘﻠﯽ اﯾﺠﺎد ﻧﺨﻮاﻫﺪ ﺷﺪ‬ ‫ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺑﺮش و ﻟﻨﮕﺮ اﻧﺘﻘﺎل ﯾﺎﻓﺘﻪ ﻧﺎﺷﯽ از ﺑﺎر ﻗﺎﺋﻢ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن از ﻗﺎب ﻣﻔﺼﻠﯽ را ﻣﯿﺸﻮد ﻧﺎﭼﯿﺰ ﺷﻤﺮد‪.‬‬

‫‪48‬‬


‫‪http:// www. sazeh808.blogfa.com/post-12. aspx‬‬

‫ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺟﺎﻧﺒﯽ ﻗﺎب ﻫﺎ‬ ‫‪-2‬اﻟﻒ (ﻗﺎب ﺧﻤﺸﯽ‪:‬‬

‫ﺑﺮاي ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻗﺎب ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺗﻘﺮﯾﺒﯽ در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﺑﺎرﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﯽ دو روش وﺟﻮد دارد‪:‬‬ ‫‪-‬روش ﮐﺎﻧﺘﯿﻠﯿﻮر‬

‫و‬

‫روش ﭘﺮﺗﺎل‬

‫روش ﮐﺎﻧﺘﯿﻠﯿﻮر ﺑﺮاي ﻗﺎﺑﻬﺎي ﺑﺎ ارﺗﻔﺎع زﯾﺎد)ﺑﯿﺶ از ‪ 5‬ﻃﺒﻘﻪ( ﻣﻔﯿﺪ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪ .‬در روش ﭘﺮﺗﺎل ﺑﺮش ﻫﺮ ﻃﺒﻘﻪ ﺑﻪ ﻧﺴﺒﺖ دﻫﺎﻧﻪ ﻫﺎي‬ ‫ﺑﺎرﮔﯿﺮ ﻫﺮ ﺳﺘﻮن ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺷﺪه و ﺑﺮش ﺳﺘﻮن ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ در آن ﻃﺒﻘﻪ را ﻣﯿﺪﻫﺪ و اﯾﻦ در ﺻﻮرﺗﯿﺴﺖ ﮐﻪ در ﻧﺮم اﻓﺰار ‪ Sap‬ﺑﺮش‬ ‫ﻃﺒﻘﻪ ﺑﻪ ﻧﺴﺒﺖ ﯾﮑﺴﺎن در ﺑﯿﻦ ﺳﺘﻮﻧﻬﺎي ﻃﺒﻘﻪ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﻣﯿﺸﻮد ‪.‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﻟﻨﮕﺮ وارد ﺑﺮ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﻫﺮ ﻃﺒﻘﻪ در ﺳﭗ ﮐﻪ از‬ ‫ﺣﺎﺻﻠﻀﺮب ﺑﺮش ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﺗﺎ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﻧﻘﻄﻪ ﻋﻄﻒ ﺳﺘﻮن ﺗﺎ اﻧﺘﻬﺎي ﮔﯿﺮدار ان ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﻫﺮ ﻃﺒﻘﻪ ﯾﮑﺴﺎن ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‬ ‫ﻧﻘﺎط ﻋﻄﻒ ﺳﺘﻮﻧﻬﺎ در ﻃﺒﻘﺎت در وﺳﻂ آن ﺗﻘﺮﯾﺐ زده ﻣﯿﺸﻮد و در ﻃﺒﻘﻪ ﻫﻤﮑﻒ ﺑﻪ دﻟﯿﻞ اﻧﺘﻬﺎ ﻣﻔﺼﻠﯽ ﺑﻮدن ﺳﺘﻮن ﻫﺎ در ﺳﺎزه‬‫ﻫﺎي ﻓﻠﺰي ﺑﺮش ﺳﺘﻮن ﻫﺎ در ﮐﻞ ارﺗﻔﺎع ﻃﺒﻘﻪ ﻫﻤﮑﻒ ﺿﺮب ﻣﯿﺸﻮد ﺗﺎ ﻟﻨﮕﺮ وارد ﺑﺮ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﻗﺎب ﺗﺤﺖ ﺑﺎر ﺟﺎﻧﺒﯽ ﺗﻌﯿﯿﻦ‬ ‫ﮔﺮدد‪.‬در ﺗﺤﻠﯿﻞ دﺳﺘﯽ ﻧﯿﺮوي ﻣﺤﻮري ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﺑﺠﺰ در ﺳﺘﻮﻫﺎي اﺑﺘﺪاﯾﯽ اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ ﻣﺎﺑﻘﯽ ﺻﻔﺮ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺟﺎﻧﺒﯽ ﺗﻨﻬﺎ ﺑﺮاي‬ ‫ﻗﺎﺑﻬﺎي ﺧﻤﺸﯽ و از روي ﺑﺮاﺑﺮي ﻣﻤﺎﻧﻬﺎي وارده از ﺑﺮش ﺳﺘﻮن و ﺗﯿﺮ ﻫﺎي اﻃﺮاف ﻫﺮ ﮔﺮه ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬‬ ‫‪-2‬ب (ﻗﺎب ﻣﻔﺼﻠﯽ‪:‬‬ ‫ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﮐﻪ ﮔﻔﺘﻪ ﺷﺪ ﺑﺪﻟﯿﻞ اﺗﺼﺎﻻت ﻣﻔﺼﻠﯽ ﺗﺒﺮو ﺳﺘﻮن ﻫﺎ در ﻓﺎﺑﻬﺎي ﺑﺎ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي و ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ ﻫﺎي زﯾﺎد در ﮔﺮه ﻫﺎ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺑﺮش‬ ‫و ﻟﻨﮕﺮ اﯾﺠﺎد ﺷﺪه در ﺳﺘﻮن ﻫﺎ و ﺗﯿﺮﻫﺎ ﺗﺤﺖ ﺑﺎر ﺟﺎﻧﺒﯽ ﺑﺴﯿﺎر ﻧﺎﭼﯿﺰ اﺳﺖ ﭼﺮاﮐﻪ در ﻗﺎﺑﻬﺎي ﻣﻔﺼﻠﯽ ﻧﻤﯽ ﺗﻮان از روش ﭘﺮﺗﺎل ﯾﺎ‬ ‫ﻫﺮ روش ﺗﺤﻠﯿﻠﯽ دﯾﮕﺮ از ﺑﺮاﺑﺮي ﻟﻨﮕﺮﻫﺎ در ﻣﺤﻞ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﻫﺎ اﺳﺘﻨﺎد ﻧﻤﻮد‪.‬ﺑﺮاي ﺗﻮزﯾﻊ ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ ﺑﯿﻦ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪﻫﺎ در ﻫﺮ ﻃﺒﻘﻪ‬ ‫ﺗﻔﺎﺿﻞ ﻧﯿﺮوي ﺑﺮﺷﯽ ﺗﺮاز ﺑﺎﻻ و ﭘﺎﺋﯿﻦ )ﻧﯿﺮوي اﻓﻘﯽ ﻃﺒﻘﻪ ( ﺑﯿﻦ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪﻫﺎي اون ﻃﺒﻘﻪ ﺗﻮزﯾﻊ ﻣﯿﺸﻮد‪.‬در ﻗﺎﺑﻬﺎي ﻣﻔﺼﻠﯽ ﻧﯿﺮوي‬ ‫ﻣﺤﻮري ﺳﺘﻮﻧﻬﺎي اﻃﺮاف ﺑﺎدﺑﻨﺪي ﻫﺎ ﻧﺎﺷﯽ از ﻟﻨﮕﺮ وارده از ﻧﯿﺮوﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﯽ را ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻧﻤﻮد‪.‬ﮐﻪ ﭘﺲ از ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺑﺎدﺑﻨﺪ‬ ‫ﻫﺎ و ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻧﯿﺮوي ﻣﺤﻮري آﻧﻬﺎ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﻧﯿﺮوي ﻣﺤﻮري ﺳﺘﻮﻧﻬﺎي اﻃﺮاف ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎ ﺑﺮاي ﻧﯿﺮوي ﻣﺤﻮري ﺑﻮﺟﻮد آﻣﺪه در آﻧﻬﺎ‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ ﮔﺮدﻧﺪ‪.‬‬

‫‪49‬‬


‫‪http://www.sazeh808.blogfa. com/post-8.aspx‬‬

‫ﭘﻮش ﻟﻨﮕﺮ در ﻧﺮم اﻓﺰار ‪Etabs‬‬ ‫ﭘﻮش ﻟﻨﮕﺮ در آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ َ‪ ACI‬روش ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ و از ﺟﻤﻠﻪ روش ﻫﺎي آﻧﺎﻟﯿﺰ اﻻﺳﺘﯿﮏ ﻋﻤﻮﻣﯽ ﺟﻬﺖ ﺑﺪﺳﺖ آوردن ﻣﻘﺎدﯾﺮ‬ ‫ﻣﺎﮐﺰﯾﻤﻢ ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﯽ و ﻧﯿﺮوي ﺑﺮﺷﯽ ﻧﺎﺷﯽ ازﻣﺠﻤﻮع ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎرﮔﺬاري داده ﺷﺪه ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ‪.‬‬ ‫روش دﯾﮕﺮ آﻧﺎﻟﯿﺰ اﻻﺳﺘﯿﮏ روش ﺿﺮاﺋﺐ ﻟﻨﮕﺮ و ﺑﺮش ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪ .‬ﮐﻪ در آﻧﺎﻟﯿﺰ ��ﺳﺘﯽ ﻗﺎب ﺑﺘﻨﯽ و ﻓﻮﻻدي اﮐﺜﺮا ازاﯾﻦ روش‬ ‫اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ درﺣﯿﻦ ﺳﺎدﮔﯽ ﺑﺎﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﭘﺮ ﺣﺠﻢ ﻫﻤﺮاه ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪ .‬ﺑﻪ ﻋﻼوه دو ﻋﺎﻣﻞ ﺑﺎرﮔﺬاري ﻣﺘﻨﺎوب و ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ‬ ‫ﻧﯿﺮوﻫﺎي ﺿﺮﯾﺐ دار در ﺑﺮ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎﻫﻬﺎ ﺑﺮ ﺣﺠﻢ ﻋﻤﻠﯿﺎت در اﯾﻦ روش ﻣﯽ اﻓﺰاﯾﺪ‪.‬‬ ‫ﻧﺤﻮه اﻋﻤﺎل روش ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ در ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ‪: ETabs‬‬ ‫ﺑﺮاي اﻧﺠﺎم اﯾﻦ ﮐﺎر در ﻧﺮم اﻓﺰار ‪ Etabs‬ﭘﺲ از ﻣﻌﺮﻓﯽ ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎر ﭘﯿﺸﻔﺮض ﻃﺮاﺣﯽ )ﻣﺜﻼً ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت آﺑﺎ( ﯾﮏ ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎر اﺿﺎﻓﻪ‬ ‫ﻣﻌﺮﻓﯽ ﮐﻨﯿﺪ و ﻧﺎم آن را ‪ ENVELOPE‬ﻣﯿﮕﺬارﯾﻢ‪ ..‬ﺳﭙﺲ از ﻣﻨﻮي ﮐﺸﻮﯾﯽ ‪ LOAD COMBINATION TYPE‬ﮔﺰﯾﻨﻪ‬ ‫( ‪ENVE‬ﭘﻮش( را ﺑﺮﮔﺰﯾﻨﯿﻢ‪ .‬ﺣﺎل ﺗﻤﺎﻣﯽ ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎرﻫﺎي ﻣﻌﺮﻓﯽ ﺷﺪه)ﻣﺜﻼً )‪ COMB1,COMB2,COMB3 ...‬را ﺑﺎ ﺿﺮﯾﺐ‬ ‫ﯾﮏ ﺑﺎ ﻫﻢ ﺟﻤﻊ ﻣﺒﮑﻨﯿﻢ و ﺑﺎ ‪ OK‬ﮐﺮدن ﺧﺎرج ﺷﺪه ﺳﺎزه را ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻣﯽ ﻧﻤﺎﺋﯿﻢ‪ .‬ﭘﺲ از آﻧﺎﻟﯿﺰ ﺳﺎزه ﺑﺎ اﻧﺘﺨﺎب اﻋﻀﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﻣﻘﺎدﯾﺮ‬ ‫ﺧﺮوﺟﯽ ﺑﺮاي آﻧﻬﺎ ﻣﺪ ﻧﻈﺮ اﺳﺖ‪ ،‬از ﻣﻨﻮي…‪ Display > Set Output Table mode‬ﺑﺎ ﻣﺸﺨﺺ ﮐﺮدن ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎر ﺗﻌﺮﯾﻒ‬ ‫ﺷﺪه ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺧﺮوﺟﯽ ﺑﺮاي ‪ 5‬ﻧﻘﻄﻪ ﻣﯿﻨﯿﻤﻢ و ‪ 5‬ﻧﻘﻄﻪ ﻣﺎﮐﺰﯾﻤﻢ در اﻣﺘﺪاد ﻋﻀﻮ ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻣﯿﺸﻮد ‪.‬ﺑﺮاي رﺳﻢ ﭘﻮش ﻟﻨﮕﺮ‬ ‫ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ اﯾﻦ ﺧﺮوﺟﯽ راﺑﻪ اﮐﺴﻞ ‪Excel‬ﻣﻨﺘﻘﻞ ﻧﻤﻮد و در آﻧﺠﺎ از ﮐﻨﺎر ﻫﻢ ﻗﺮار دادن ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻣﺎﮐﺰﯾﻤﻢ ﻣﯿﻨﯿﻤﻢ در ﮐﻨﺎر ﻫﻢ ﭘﻮش‬ ‫ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﯽ ﯾﺎ ﻧﯿﺮوي ﺑﺮﺷﯽ ﺑﺮاي ﺗﯿﺮ ﯾﺎ ﺳﺘﻮن ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ را رﺳﻢ ﻧﻤﻮد‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي اﯾﻦ ﮐﺎر در ﻫﺮ ﻧﻘﻄﻪ ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﺣﺪاﮐﺜﺮو ﺣﺪاﻗﻞ ﻣﻘﺪار ﻧﯿﺮوﻫﺎي داﺧﻠﯽ دارﯾﻢ‪ .‬از ﺑﻪ ﻫﻢ وﺻﻞ ﮐﺮدن ﻧﻘﺎط ﺣﺪاﮐﺜﺮ و ﺣﺪاﻗﻞ ﺑﻪ‬ ‫دﺳﺖ آﻣﺪه ﺑﻪ ﯾﮏ ﺟﻔﺖ ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻣﯽ رﺳﯿﻢ ﮐﻪ ﺑﻪ آن ﻣﻨﺤﻨﯽ ﭘﻮش ﮔﻮﯾﻨﺪ )‪ (ENVELOPE DIAGRAM‬ﮐﻪ داراي ﯾﮏ‬ ‫ﻣﻨﺤﻨﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ و ﯾﮏ ﻣﻨﺤﻨﯽ ﺣﺪاﻗﻞ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ‪ .‬و ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻟﻨﮕﺮﻫﺎ و ﺑﺮش ﻫﺎ و ﻧﯿﺮوﻫﺎي ﻣﺤﻮري را ﻧﻤﺎﯾﺶ دﻫﯿﺪ‪ .‬ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻣﯽ‬ ‫ﺷﻮد ﻧﻤﻮدار ﺣﺎﻟﺖ دوﺗﺎﺋﯽ دارد ﮐﻪ در واﻗﻊ ﺷﺎﻣﻞ ﯾﮏ ﻣﺎﮐﺰﯾﻤﻢ وﯾﮏ ﻣﯿﻨﯿﻤﻢ در ﻫﺮ ﻧﻘﻄﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ‪ .‬ﻣﯽ ﺗﻮان از ﻣﻨﻮي‬ ‫‪FILE>PRINT TABLES‬ﮔﺰﯾﻨﻪ ‪ Analysis output‬را اﻧﺘﺨﺎب ﮐﺮده و در ﻣﻨﻮي ﻇﺎﻫﺮ ﺷﺪه ﻓﻘﻂ ﺗﯿﮏ ‪Frame forces‬‬ ‫راﺑﺰﻧﯿﺪ و از ﻗﺴﻤﺖ ‪ Select load cases‬ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎر ‪) ENVELOPE‬ﭘﻮش ( را ﺑﺮﮔﺰﯾﻨﯿﻢ ﺳﭙﺲ ﺗﯿﮏ ‪ Print to file‬را زده و‬ ‫ﻣﺴﯿﺮ ذﺧﯿﺮه ﺷﺪن ﻓﺎﯾﻞ و ﻧﺎم آن را اﻧﺘﺨﺎب ﻣﯿﮑﻨﯿﻢ‪ .‬ﯾﮏ ﻓﺎﯾﻞ ﻣﺘﻨﯽ ﺷﺎﻣﻞ ﻧﯿﺮوي داﺧﻠﯽ اﻋﻀﺎ ﺗﺤﺖ ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺑﺎر ﭘﻮش اﯾﺠﺎد ﻣﯽ‬ ‫ﺷﻮد ﮐﻪ ﻣﯽ ﺗﻮان آن را در ﻣﺤﯿﻂ اﮐﺴﻞ ﺑﺎز ﮐﺮد و آن را وﯾﺮاﯾﺶ ﻧﻤﻮد‪ .‬اﻟﺒﺘﻪ ﻣﯽ ﺗﻮان اﺑﺘﺪا آﻧﻬﺎ را ﺟﺪاﮔﺎﻧﻪ اﻧﺘﺨﺎب و ﻫﻤﺎن ﻣﺴﯿﺮ‬ ‫ﻗﺒﻠﯽ را رﻓﺘﻪ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻣﯽ ﺷﻮد در ﭘﻨﺠﺮه ﻇﺎﻫﺮ ﺷﺪه در ﭘﺎﺋﯿﻦ ﺗﯿﮏ ‪ Selected only‬ﺧﻮرده اﺳﺖ ﯾﻌﻨﯽ ﻓﻘﻂ ﺑﺮاي اﻋﻀﺎﺋﯽ ﮐﻪ‬ ‫اﻧﺘﺨﺎب ﮐﺮدﯾﻢ ﺧﺮوﺟﯽ داده ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ‪.‬‬

‫‪50‬‬


‫ﻣﻨﺎﺑﻊ‪:‬‬ ‫•‬

‫)اﺳﺘﺎﻧﺪارد ‪ (2800‬وﯾﺮاﯾﺶ ﺳﻮم ‪-‬ﻣﻮﺳﺴﻪ اﺳﺘﺎﻧﺪارد و ﺗﺤﻘﯿﻘﺎت ﺻﻨﻌﺘﯽ اﯾﺮان ‪-‬ﮐﻤﯿﺴﯿﻮن ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﻫﺎ در‬ ‫ﺑﺮاﺑﺮ زﻟﺰﻟﻪ ‪-‬ﻣﺮﮐﺰ ﺗﺤﻘﯿﻘﺎت ﻣﺴﮑﻦ و ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن)در ﺻﻔﺤﻪ اول اﯾﻦ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ آﻣﺪه ﻣﻮﺳﺴﻪ اﺳﺘﺎﻧﺪارد و ﺗﺤﻘﯿﻘﺎت‬ ‫ﺻﻨﻌﺘﯽ اﯾﺮان ﺑﻤﻮﺟﺐ ﻗﺎﻧﻮن ﺗﻨﻬﺎ ﻣﺮﺟﻊ رﺳﻤﯽ ﮐﺸﻮر ﮐﻪ ﻋﻬﺪه دار وﻇﯿﻔﻪ ﺗﻬﯿﻪ و ﺗﺪوﯾﻦ ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﯽ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن را‬ ‫ﻋﻬﺪه دار اﺳﺖ(‬

‫•‬

‫)ﻣﺒﺎﺣﺚ ‪ 9- 6‬و ‪ 10‬ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﯽ(‪-‬وزارت ﻣﺴﮑﻦ و ﺷﻬﺮﺳﺎزي ‪-‬دﻓﺘﺮ ﺗﺪوﯾﻦ و ﺗﺮوﯾﺞ ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﯽ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ‪-‬ﻫﯿﺌﺖ‬ ‫ﺗﻬﯿﻪ ﮐﻨﻨﺪه ﻣﻘﺮرات ﻃﺮح و اﺟﺮاي ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن‬

‫•‬

‫ﻧﺸﺮﯾﻪ ‪- 264‬آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻃﺮاﺣﯽ اﺗﺼﺎﻻت ‪ -‬ﺳﺎزﻣﺎن ﻣﺪﯾﺮﯾﺖ و ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﯾﺰي ﮐﺸﻮر –دﻓﺘﺮ اﻣﻮر ﻓﻨﯽ ﺗﺪوﯾﺮ‬ ‫ﻣﻌﯿﺎرﻫﺎ)ﻧﺸﺮﯾﺎت و ﮐﺪﻫﺎي ﺗﺨﺼﺼﯽ(‬

‫•‬

‫آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎي ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻓﻮﻻدي و ﺑﺘﻨﯽ ‪ UBC 97 - ACI 318-99‬و ‪CSA‬‬

‫•‬

‫ﮐﺘﺎب ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﭘﺮوژه ﻫﺎي ﺳﺎﺧﺘﻤﺎﻧﯽ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ‪ Etabs , Safe‬ﺗﺎﻟﯿﻒ ﻣﻬﻨﺪس ﺑﺎﺟﯽ‬

‫•‬

‫ﮐﺘﺎب ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻮﻻدي ﺗﺎﻟﯿﻒ دﮐﺘﺮ ازﻫﺮي و دﮐﺘﺮ ﻣﯿﺮ ﻗﺎدري‬

‫•‬

‫ﮐﺘﺎب ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﺘﻨﯽ ﺗﺎﻟﯿﻒ دﮐﺘﺮ اﻣﯿﺮ ﻣﺴﻌﻮد ﮐﯽ ﻧﯿﺎ‬

‫•‬

‫ﺳﺎﯾﺖ اﯾﻨﺘﺮﻧﺘﯽ ﻣﺮﺟﻊ اﯾﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪www.iransaze.com‬‬

‫ﺑﺎ ﺗﺸﮑﺮ از اﺳﺎﺗﯿﺪ اﯾﻨﺠﺎﻧﺐ در داﻧﺸﮑﺪه ﻣﺠﺎزي اﯾﺮان ﺳﺎزه ‪ :‬ﻣﺪﯾﺮﯾﺖ ﺳﺎﯾﺖ ﺟﻨﺎب ﻣﻬﻨﺪس ﺟﻌﻔﺮي و ﻣﻬﻨﺪس ﻣﻘﺪس ﭘﻮر و‬ ‫ﺳﺎﯾﺮ ﻫﻤﮑﺎران‬

‫‪51‬‬


Saze808-Jozve-Etabs%20,Nokat%20Saze