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Presidente

Luis Alfredo Motta

Gerente Unidad de Información Profesional Especializada

David de San Vicente

Gerente Construdata

Juan Guillermo Consuegra juan.consuegra@legis.com.co

Construcción Metálica ISSN 1900-5385

14 Especial

Centro Cultural y Deportivo Universidad de los Andes

Cuatro bloques independientes pero conectados, construidos en concreto, y una estructura rigidizada de acero conforman este edificio diáfano, fraccionado y plurifuncional, dedicado a la actividad física y didáctica de esta institución.

Dirección editorial

24 Materiales

Buenas prácticas en la Construcción Liviana en Seco (CLS) Correcto almacenamiento, apropiado tiempo de secado y competente instalación, son algunas de las consideraciones necesarias para que este sistema constructivo mantenga sus propiedades adecuadamente.

Hernando Vargas Caicedo

Editora general

Melissa Fernández melissa.fernandez@legis.com.co

Investigación

Sergio Villamil

Diseño y diagramación

George García - G 2 diseños E.U.

Portada

Centro Cultural y Deportivo Universidad de los Andes. Foto Sergio Villamil Tráfico de materiales

Johanna Leguizamón Ilustraciones

James García

Colaboradores

Maritza Granados, Jorge Eliécer Peinado

Gerente comercial

David Barros david.barros@legis.com.co Coordinador ventas

René Leon rene.leon@legis.com.co

Jefe de mercadeo

Ricardo Torres ricardo.torres@legis.com.co

Vendedores publicidad

Mario Chala mario.chala@legis.com.co cel. 311-5617370 Luis Carlos Duque luis.duque@legis.com.co cel. 311-5617362 Gabriel Cristancho gabriel.cristancho@legis.com.co cel. 311-5617378 Erika Gonzalez erika.gonzalez@legis.com.co cel. 314-3304673

Impresión

Legis S.A.

Legado

Puentes metálicos colgantes

Galería gráfica

Proyectos metálicos

Una selección de obras nacionales con manejo de estructura y componentes metálicos. Las opiniones expresadas por los autores de cada artículo individual no reflejan necesariamente las de Legis S.A. Legis S.A. se reserva los derechos de autor sobre el material de la presente edición, que no puede reproducirse por medio alguno sin previa autorización escrita. La información técnica de productos fue suministrada directamente por cada fabricante y Legis S.A. no asume ninguna responsabilidad, implícita o explícita, sobre la utilización que de ella se haga, así como tampoco por el contenido, la forma o el fondo de los avisos publicitarios, incluido el uso de fotografías, marcas y/o patentes.

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El desarrollo de puentes metálicos en el departamento del Valle creó la infraestructura que conectó comunidades hasta ese momento aisladas, así como también la anhelada imagen de modernidad.

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Contenido 44

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Zoom in

Sistemas

Detalles metálicos

Análisis de soluciones estructurales, envolventes y cubiertas.

Análisis

El proceso de la conformación estructural

La elaboración de un sistema estructural plantea la necesidad continua de creatividad. La mezcla de sus elementos requiere el conocimiento amplio tanto de su trabajo individual como de conjunto, pues de lo contrario el resultado será una masa carente de lógica mecánica.

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Análisis

Cubiertas móviles

La implementación de techos movedizos permite que en los edificios se aprovechen las condiciones naturales en beneficio de espacios interiores confortables y atípicos.

Extracción de pernos de anclaje en pedestales

Torre Hearst

La ampliación por Sir Norman Foster para estas oficinas creó un diálogo entre el original edificio Art Decó y el nuevo rascacielos metálico, manteniendo la integridad de ambos.

Referencia

Producción de acero

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Internacional

A partir del interés por investigar las diferentes características de las estructuras metálicas, este trabajo analizó los dispositivos de anclaje que las conectan a la cimentación.

Procesos

Una nueva planta para fabricación de lámina galvanizada y laminación en frío, integrada con las infraestructuras productivas, conforma un complejo industrial siderúrgico donde los dos procesos se complementan entre sí.

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Galería Bibliográfica

Fichas técnicas

Reseñas breves de literatura técnica sobre construcción metálica y sus componentes.

Especial

CADE Centro de Atención a Estudiantes

La arquitectura ligera de este proyecto aporta al campus universitario de la Universidad Nacional las ventajas de la construcción industrial y propone una expresión arquitectónica contemporánea.

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Descripción detallada de productos y sistemas metálicos para construcción.

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86 Nos interesan sus comentarios, escríbanos a melissa.fernandez@legis.com.co

Construcción Metálica 10

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Centro Cultural y Deportivo

Universidad de los Andes

Cuatro bloques independientes pero conectados, construidos en concreto, y una estructura rigidizada de acero conforman este edificio diáfano, fraccionado y plurifuncional, dedicado a la actividad física y didáctica de esta institución.


ESPECIAL

E

l jurado del concurso arquitectónico desarrollado para escoger el diseño de este proyecto, al cual fueron invitados los profesores de la facultad de Arquitectura y Diseño de la Universidad de los Andes, eligió como ganadora la propuesta de la firma MGP Arquitectura y Urbanismo, dirigida por el arquitecto Felipe González-Pacheco Mejía. Su planteamiento, además de incluir un edificio para la práctica deportiva que cumpliera con el programa de actividades planteado por la Universidad, convierte este espacio en dinamizador de un sector del campus que hasta entonces tenía poco uso por su lejanía y resuelve el predio completamente para convertirlo en un elemento activo de la institución.

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Construcción Metálica 10

Ubicado en el área denominada “La Gata Golosa”, extremo oriental de la universidad y en el límite entre la ciudad y los cerros orientales, el terreno tiene una restricción de área de ocupación que se constituyó en un reto fundamental de diseño (el área total del predio es de 25.281 m2 y el área ocupable es de 1.264 m2, para un programa de 6.500 m2). Esto obligó a hacer un proyecto concentrado y de varios pisos que además pudiera respetar su entorno natural.

tálicas, permiten apreciar de manera simultánea 4 o 5 actividades deportivas y al mismo tiempo sentir el entorno, la luz, los cerros y la ciudad.

Concepto

Como resultado de la búsqueda de su fraccionamiento, la estructura se resolvió con tres edificios independientes más uno subterráneo, que se vinculan en el punto fijo. Cada uno cuenta con un sistema combinado de concreto y metal, que da rigidez y transparencia.

Este cubo transparente fraccionado en seis partes, por medio de dos cortes verticales y uno horizontal, no tiene límites claros entre el interior y el exterior. Su indefinición y camuflaje, dados por materiales como el vidrio o las celosías me-

Su localización en una ladera le exigió al proyecto conectarlo con los diferentes niveles del terreno, situación que se aprovechó para ofrecer alternativas de uso. Para darle identidad a cada uno, los pisos se trabajaron con colores específicos.


ESPECIAL

Construcci贸n Met谩lica 10

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ESPECIAL

Planta nivel 1

Planta nivel 5

Corte longitudinal

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Construcci贸n Met谩lica 10


ESPECIAL

1. La cancha múltiple determina el área libre de estructura y las luces a vencer.

2. La estructura se constituye por cuatro pantallas principales en concreto en el sentido corto y cuatro pantallas secundarlas en el sentido largo del edificio.

3. Se constituyen dos núcleos rígidos con dos pantallas principales y dos secundarias, vinculándolas mediante vigas en concreto a dos niveles.

4. Se vinculan los contrafuertes entre sí, mediante vigas vierendel en acero que vencen la luz larga, conformando un clnturón transitable.

5. Se vence la luz corta con viguetas de acero de un piso de altura, conformando un entrepiso habitable.

6. Se rigidíza el cambio de nivel con una losa en concreto que actúa como diafragma.

7. Se rigidízan las viguetas en el otro sentido, mediante crucetas en acero.

8. Sobre este entramado de acero se funden en concreto los muros y placa de piscina.

9. La losa de playa se apoya en el muro de la piscina y se cuelga de la cubierta.

10. En este nivel el edificio tiene resuelto estructuralmente el problema del tanque de agua de la piscina suspendido sobre la cancha múltiple.

11. Las pantallas principales continúan ascendiendo por encima del nivel de piscina, vinculadas por vigas de concreto a dos niveles.

12. Nuevamente se vence la luz larga, esta vez con vigas cajón de acero.

13. La luz corta se vence con perfiles en acero que salen en voladizo sobre la playa de la piscina.

14. Estos perfiles se rlgldizan por un diafragma de crucetas de acero.

15. De el voladizo de estos perfiles cuelgan otros perfiles verticales que soportan tanto la placa de la playa como todo el cerramiento del volumen de la piscina.

Construcción Metálica 10

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ESPECIAL

Estructura Los cuatro edificios independientes del proyecto, insertados en una excavación, sostienen un muro de contención de 12 m de altura. El cuarto bloque es enterrado y se sostiene sobre 5 pantallas estructurales que albergan y definen las canchas de squash. Los edificios dos y tres son esbeltos, largos y de una sola luz, con una estructura rigidizada por pantallas de concreto entre los pisos uno y tres. Esto funciona como una mesa sobre la que se apoya otra estructura más esbelta, rigidizada con crucetas de acero.

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Construcción Metálica 10

En cuanto al montaje, el bloque uno planteó el mayor reto estructural por la ubicación de la piscina sobre el polideportivo, lo cual se resolvió con una estructura compuesta de concreto y metal que respondió a cada necesidad en particular. Cuando la excavación general no estaba aún terminada, para ganar tiempo, se decidió empezar a montar la estructura. Cada cercha, cuyo elemento más liviano pesaba alrededor de 6 toneladas, debió ser manipulada “a mano” ante la imposibilidad de utilizar grúa. La mayoría de las uniones fueron pernadas para facilidad del montaje.

En el descargue de las estructuras, desde la avenida Circunvalar hasta el sitio de montaje, ubicado 25 m por debajo del nivel de la vía, se utilizaron malacates y equipos diferenciales y de arrastre. Para ensamblar las vigas más grandes se montaron 2 torres tipo teleférico de 1 m x 1 m, formando un pórtico en cada extremo. En la parte superior se ubicaron 4 gatos, los cuales subían las cerchas a una velocidad promedio de 20 cm cada 3 horas, hasta llegar a los 13 m en 10 días, aproximadamente. En la parte baja del sitio se armó toda la estructura.


Bloque 1. Cancha múltiple y piscina Este conjunto está conformado por cuatro grandes muros pantalla en los extremos del edificio (2 columnas macizas de concreto de 1 m x 1 m, con un vacío intermedio, y dos muros pantalla de concreto de 30 cm de espesor), los cuales son rectangulares en la base y se van ensanchando de manera ascendente y hacia la cara interna del edificio, haciendo una ménsula de 50 cm en la parte más alta. La luz de las cerchas principales es de 32 m, entre muros pantalla, la cual genera en el primer piso el área de la cancha múltiple. Sobre

su parte más alta se apoya la gran estructura, dividida en dos niveles (piscina y cubierta). Para las cuatro cerchas cajón, conformadas por dos cerchas unidas transversalmente, su cara externa se apoya en muros pantalla perimetrales y la interna en una de las columnas de los muros pantalla interiores. Su función es absorber las torsiones y salvar la luz total de la piscina entre los elementos de concreto. Además, sirve de pasarela perimetral para observar la cancha múltiple. Sobre las cerchas cajón se apoyan otras cerchas transversales de 3,5 m de altura,

conformando un entrepiso donde se ubican los camerinos, a los cuales se accede por la parte central libre. En medio de los muros divisorios de baños y duchas se encuentran las cerchas y riostras que dan la estabilidad lateral a las cerchas transversales. Estas celosías soportan el piso de la placa maciza de concreto de 25 cm de espesor que conforma la piscina semiolímpica (25 m x 12,5 m x 1,6 m de profundidad constante). Toda la estructura metálica en el ambiente de la piscina fue galvanizada en caliente para evitar la corrosión, lo que constituyó otra razón para montar el sistema con pernos.

Construcción Metálica 10

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ESPECIAL

Los elementos metálicos llegaron pintados a obra, pero se retocaron en montaje. La carga de la piscina se transfirió a través de las cerchas transversales, para luego ser transmitida a las cerchas cajón y finalmente llegar a las internas de estas últimas y a las pantallas de concreto perimetrales Los muros pantalla, al llegar al nivel de la cubierta, se encuentran con vigas cajón en alma llena de 1,8 x 0,9 m, prefabricadas a partir de platinas, que cubren una luz de 30 m y amarran las cuatro pantallas de concreto La cubierta está conformada por vigas con secciones en ‘L’, prefabricadas a partir de lámina, con correas y arriostramientos entre sí, básicos para conformar un diafragma flexible. De la cubierta se suspenden las fachadas y, por medio de tensores, dos entrepisos, una pasarela en ‘U’ y la playa o perímetro de la piscina. Estos cables también sirven para soportar las fachadas de vidrio y cortasol. Bloque 2 Contiene los puentes que comunican los bloque 1 y 3, más la cubierta de graderías que se sostiene del edificio. Todos estos elementos se soportan con una viga y un tensor. Este edificio está totalmente separado del muro de contención, el cual va en voladizo y con anclajes de 12 a 15 m de profundidad en el talud. Bloque 3 Se utilizaron riostras metálicas para darle rigidez al edificio, ya que no se podían utilizar pórticos resistentes a momento por la exigencia de tener columnas lo más pequeñas posibles que no quitaran espacio al área de actividades. Ficha técnica Lugar

Fecha construcción Fecha operación Cliente Área construida total (m²)

© 2008 Roland Halbe

Diseño arquitectónico

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Construcción Metálica 10

Colaboración Cálculo estructural Concepto estructural Fabricación y montaje estructura de acero Dirección Planta física Gerencia e Interventoría Asesoría bioclimática

Bogotá 2008 2009 Universidad de los Andes 6.461 MGP Arquitectura y Urbanismo (Felipe González-Pacheco Mejía, Álvaro Bohórquez Rivero, Juan Ignacio Muñoz Tamayo) José Cohecha, Mauricio Ortega, Camilo Correa P y D (Ing. Alejandro Pérez) Ing. Francisco de Valdenebro Aceral S.A. Universidad de los Andes Arq. Camilo Cruz PAYC S.A. Jorge Ramírez

Colaboradores: Arq. Felipe González Pacheco y Ricardo Bustos Ayala Ing. Francisco de Valdenebro: 3D estructural


MATERIALES

Buenas prácticas en la Construcción Liviana en Seco (CLS) Correcto almacenamiento, apropiado tiempo de secado y competente instalación, son algunas de las consideraciones necesarias para que este sistema constructivo mantenga sus propiedades adecuadamente. Pedro A. Botero Cock

L

as siguientes son algunas de las principales recomendaciones que se deben tener en cuenta para una adecuada elección de materiales, el apropiado almacenamiento y la correcta instalación y acabado de los elementos más importantes que conforman la CLS en cielorrasos y muros interiores. También se analizan algunas tolerancias constructivas recomendadas.

Placa de cartón yeso Se considera sólo la instalación y los acabados de placas de yeso que reciben decoración y accesorios. Donde se requiera protección contra el fuego se seguirán las regulaciones establecidas por el código colombiano: • No se debe usar bajo exposición directa al agua o en zonas de alta humedad continua como saunas, cuartos de vapor o muros que encierren piscinas. • No usar donde se exponga a temperaturas de 520°C o más durante periodos prolongados. Si se prevé que esta situación pudiera ocurrir, se debe aislar la placa de cartón yeso con fibra de vidrio, lana de roca u otro material adecuado. Para evitar la condensación de vapor de agua a través del aislamiento se debe utilizar una barrera de vapor.

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Construcción Metálica 10


MATERIALES

• Las rejillas de ventilación bien localizadas facilitan el equilibrio entre secciones que contienen diferentes concentraciones de humedad en el aire. Corte • Se puede cortar tanto por rayado y quiebre como por corte con sierra. Cuando se emplea el rayado, se debe usar un bisturí afilado para cortar el papel hasta el núcleo. La placa se partirá hacia atrás. El papel trasero se cortará o se romperá al girar la placa en el sentido opuesto. • Los cortes deben ser suaves para obtener un buen ajuste en las juntas. En perforaciones es necesario rayar ambas caras antes de cortar con una sierra o herramienta especial. Manipulación y almacenamiento • Se deben conservar los materiales secos preferiblemente bajo techo. Las placas de yeso deben apilarse ordenadamente, sobre superficies planas, evitando la formación de flechas o daños en los bordes (arista recubierta por papel), colillas (corte perpendicular en los bordes de la placa, realizado en fábrica o en la obra, donde el núcleo de yeso queda expuesto) y superficies. • Cuando se requiera almacenar placas de yeso en el exterior, éstas deben apilarse por encima del nivel del suelo y soportarse adecuadamente sobre una plataforma, completamente protegidas de la intemperie y la exposición directa al sol (según guía GA-801-07). • En general, el número de apoyos requeridos lo da la longitud de la placa expresada en pies dividida por dos. Las láminas siempre se deben apilar sobre el lado plano y nunca sobre los bordes o colillas, para evitar las deformaciones permanentes que esta posición puede generarles, así como los accidentes por caída. Instalación • Las placas se deben poner a tope, sin forzarlas entre sí. Las separaciones entre juntas no serán mayores a 6 mm y deben rellenarse previamente con masilla para tratamiento de juntas, así:

Arriba. Apilado correcto de placas, donde los parales están alineados en forma vertical para transmitir las cargas directamente al piso Abajo. Apilado incorrecto de placas, donde la deformación resulta de la desalineación de parales 4' x 8' paneles de yeso 4 apoyos ←29'' del centro →

4' x 10' paneles de yeso 5 apoyos ← 28'' del centro →

o Para espacios de menos de 3 mm se llenarán con masilla premezclada o rápida. o Para espacios de más de 3 mm se llenarán con masilla rápida. • La instalación de placa puede ser paralela, si los bordes son paralelos a los perfiles de soporte, o perpendicular, si éstos son perpendiculares a los perfiles. Características físicas • Coeficiente de expansión térmica de 1,62 x 10-5 °C-1, con el que se puede calcular la dilatación o contracción longitudinal

4' x 12' paneles de yeso 6 apoyos ← 27'' del centro →

Ejemplos de apilado con espaciamientos recomendados

Construcción Metálica 10

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MATERIALES

de la placa por variaciones de temperatura. Esto es importante para definir la posición de las juntas de expansión. Por ejemplo, para una longitud ininterrumpida de muro o cielo de 30 m y una variación de temperatura de 25 °C, se generaría una dilatación de 12,2 mm. • Coeficiente de expansión por variación de humedad relativa (HR) de 7,2 x 10-6 (%HR)-1 que permite calcular la variación longitudinal de la placa en función de la humedad relativa del aire. Por ejemplo, para una longitud ininterrumpida de muro o cielo de 30 m y una variación de 34% a 90% en la HR, se generaría un aumento en la longitud de las placas de 12,2 mm. La fórmula es válida entre 5% y 90% de HR. En el caso de darse una variación de HR en estos extremos, la longitud del espécimen anterior aumentaría 18,4 mm.

estando seco al aire, se sumerge hasta quedar saturado, su longitud aumentaría 16,5 mm • Su absorción de agua (seco a saturado) es del 32%, lo que significa que, por ejemplo, si una placa de 10 mm de espesor seca al aire pesa 137 N/m2, al saturarse quedará pesando 181 N/m2. • Su módulo de elasticidad, propiedad para realizar cálculos de resistencia y deflexión de las placas ante cargas de servicio, varía considerablemente dependiendo de la dirección en la cual se instale la placa y de su estado (seco o saturado), como se aprecia en la siguiente tabla:

Módulos de elasticidad para material saturado y seco

E (módulo de elasticidad)

Deflexión humidificada para placa regular Espesor en pulgadas (milímetros)

Deflexión octavos de pulgada (mm)

1/4(6,4)

No se requiere

5/16 (7,9)

No se requiere

3/8 (9,5)

15 (48)

1/2 (12,7)

10 (32)

5/8 (15,9)

5 (16)

3/4 (19)

5 (16)

Seco

Saturado Longitudinal

Transversal

Longitudinal

Transversal

5,769 Mpa

4,009 Mpa

7,902 Mpa

6,044 Mpa

Perfiles El Icontec ha publicado las Normas Técnicas Colombianas (NTC) 5680 y 5681 acerca de los perfiles utilizados en la CLS, tanto para los estructurales como para los no estructurales, las cuales fueron tomadas de las ASTM C 645 y ASTM C 955, respectivamente.

Deflexión humidificada para placa en sofito “soffit board” Espesor en pulgadas (milímetros)

Deflexión octavos de pulgada (mm)

1/2(12,7)

7 (22)

5/8 (15,9)

4 (13)

3/8 (9,5)

15 (48)

1/2 (12,7)

10 (32)

5/8 (15,9)

5 (16)

3/4 (19)

5 (16)

De las dos tablas anteriores se deduce que la deflexión humidificada de una placa de ½” de espesor del tipo regular es aproximadamente 50% superior a la equivalente del tipo sofito (soffit board). Esta última placa es la recomendada en sofitos, dado que es mucho más estable en el tiempo.

Placa de fibrocemento • Su coeficiente de expansión térmica es de 6,5 x 10-6 °C-1, es decir, el 40% de la de cartón yeso. Por ejemplo, para un muro o cielo de 30 m de longitud y una variación de temperatura de 25 °C se produciría una dilatación de 4,9 mm. • Aunque el coeficiente de expansión por variación de Humedad Relativa (HR) no lo tienen disponible habitualmente los fabricantes de estas placas, sí suministran el de variación de seco al aire saturado, que es de 0,55 mm/m. Esto quiere decir que si el mismo espécimen que se ha tomado de 30 m de longitud,

26

Construcción Metálica 10

Obsérvese que puede o no incluir las costillas en los extremos de la superficie de apoyo de la placa, que tiene las mismas dimensiones que las aletas de los pilares (31,8 mm o 1,25”). Una característica muy importante es el espesor del metal base que se establece en 0,45 mm (0.0179”), para referirse al del acero, sin contar con el espesor proporcionado por el galvanizado o revestimiento protector. Según la NSR-98 en el capítulo F.6 “Diseño de miembros estructurales de acero formados en frío”, las máximas relaciones de ancho plano/espesor para las aletas y para las almas se indican en los capítulos F.6.2.1.1.1. y F.6.2.1.2., respectivamente, y se ilustran en la siguiente figura:

Tornillos Las características mínimas de los tornillos son las siguientes: • Diámetro de la cabeza: 8 mm • Diámetro del espigo: #6 • El diámetro del tornillo se puede calcular a partir del número del tornillo con la siguiente expresión: Φ Tornillo = (# tornillo x 13 + 60) x 0,0254 mm. Por ejemplo: Φ Tornillo # 8 = (8 x 13 + 60) x 0,0254 mm = 4,16 mm


MATERIALES

Nivel 0: No tiene acabado

Nivel 1: Encintado

Nivel 2: Encintado + una mano de masilla

Nivel 3: Encintado + dos manos de masilla

Nivel 4: Encintado + tres manos de masilla

Nivel 5: Encintado + tres manos de masilla + enlucido sobre toda la superficie.

Niveles de acabado

Construcci贸n Met谩lica 10

27


MATERIALES

Masillas

• Penetración: placa de yeso a perfil metálico. La porción de rosca que penetre el perfil debe ser de al menos 9 mm. Por ejemplo: para placa de ½” se debe usar tornillo de 1” de longitud (GA-253-07). Entre perfiles conectados se debe sobrepasar 3 pasos de hélice. • Distancia al borde: placa de cartón yeso. mín. = 9,5 mmmáx. = 25,0 mm (ASTM C 840 7.1.4). Perfiles metálicos: • En la dirección de la carga = 3 Φ del tornillo que conecta • Perpendicular a la dirección de la carga = 1,5 Φ • Espaciamiento máximo entre tornillos: Cielos: 305 mm. Muros: o retícula @ 406 mm: 406 mm o retícula @ 610 mm: 305 mm • Par galvánico: corrosión que se presenta al unir metales con diferente electronegatividad. El metal más electronegativo “corroe” al menos electronegativo, al robarle electrones. Por ser el acero de mayor electronegatividad que el aluminio se presenta un par galvánico cuando se unen estos dos metales, y basta la humedad relativa para que esta corrosión se produzca y degrade el aluminio.

Están reguladas por la norma ASTM C 475. Su presentación puede ser en polvo, la cual requiere mezcla y adición de agua, o lista para usar. Se encuentran en diversos tipos: secado normal, rápido (20, 30, 45 y 60 min.), multiuso (para encintar, aplicar capas intermedias y dar acabado), de acabado y de endurecido especial (resistente a la humedad). El tiempo de secado es fundamental en el desarrollo de las obras. Como guía se presenta la tabla debajo, que indica el tiempo de secado de la masilla bajo la cinta en función de la temperatura y la humedad relativa del aire. El tiempo de secado crece al aumentar la humedad relativa del aire y al bajar la temperatura ambiental. Los niveles de terminado fueron definidos hace mucho tiempo por la Gypsum Association con el fin de establecer un mismo lenguaje entre contratante y contratista. Estos niveles fueron luego adoptados por la ASTM C 840. Las fotos de la página 27 ilustran cuáles son sus niveles para el tratamiento de juntas de placas de yeso.

Tiempo de secado para masilla bajo cinta Humedad Relativa

Temperatura ° F (°C) 32 (0)

40 (4)

50 (10)

60 (16)

70 (21)

80 (27)

90 (32)

100(38)

98%

53 D

38 D

26 D

18 D

12 D

9D

6D

4 1/2 D

97%

37 D

26 D

18 D

12 D

9D

6D

4 1/2 D

3 1/4 D

96%

28 D

21 D

14 D

10 D

7D

5D

3 1/2 D

2 1/2 D

95%

25 D

17 D

12 D

8D

6D

4D

2 3/4 D

2D

94%

20 D

14 D

10 D

7D

5D

3 1/4 D

2 1/4 D

41 H 36 H

93%

18 D

12 1/2D

9D

6D

4D

2 3/4 D

2D

92%

15 D

11 D

8D

5D

3 1/2 D

2 1/2 D

44 H

32 H

91%

14 D

10 D

7D

4 3/4 D

3 1/4 D

2 1/4 D

40 H

29 H

90%

13 D

9D

6D

4 1/2 D

3D

49 H

36 H

26 H

85%

10 D

6D

4D

3D

2D

34 H

25 H

18 H

80%

7D

4 3/4 D

3 1/4 D

2 1/4 D

38 H

27 H

19 H

14 H

70%

4 1/2D

3 1/2 D

2 1/4 D

38 H

26 H

19 H

14 H

10 H

60%

3 1/2 D

2 1/ D

42 H

29 H

20 H

14 H

10 H

8H

50%

3D

2D

36 H

24 H

17 H

12 H

9H

6H

40%

2 1/2 D

44 H

29 H

20 H

14 H

10 H

7H

5H

30%

2 1/4 D

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26 H

18 H

12 H

9H

6H

4 1/2 H

20%

2D

34 H

23 H

16 H

11 H

8H

5 1/2 H

4H

10%

42 H

30 H

21 H

14 H

10 H

7H

5H

3 1/2 H

0%

38 H

28 H

19 H

13 H

9H

6H

4 1/2 H

3H

Bibliografía • Normas ASTM, Volumen 04.01. Especialmente la C11, C 475, C 645, C 754, C 840, C 955 y C 1396. • Gypsum Association (GA). Documentos: GA-801-07,¸ GA-226-08, GA-234-08, GA-238, GA-253-07, GA-600. • USG - “The Gypsum Construction Handbook – Centenial edition”. • National Gypsum Company - Construction Guide. • NSR-98 y NSR-09. • “Unified Facilities Guide Specifications UFGS-09 22 00” (agosto de 2009), USACE / NAVFAC / AFCESA / NASA. • Manual técnico . Superboard . Colombit. Autor Pedro A. Botero Cock. Ing. civil Escuela de Ingeniería de Antioquia. MSc. I.T.S. Universidad de Leeds (Inglaterra). Gerente técnico AYB Modulares® S.A.

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Construcción Metálica 10


Puente Quebrada Blanca

ZOOM IN

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Construcción Metálica 10

Por su arco parabólico, los cortes de los tramos de este arco metálico atirantado debían garantizar la curva con que fue diseñado. Para esto, todas las uniones corresponden a soldadura de penetración completa, ensayada mediante radiografías. El montaje utilizó un teleférico compuesto por un sistema de torres y cable riel. Las torres se situaron a una altura determinada que permitió la ubicación del cable riel con suficiente flecha parabólica, el cual se ancló en macizos debidamente diseñados para una carga útil de 12 ton -mayor peso a montar-. Sobre el cable riel se acopló un carro de montaje provisto de un aparejo de alce y ruedas que permiten el desplazamiento longitudinal.


Corte transversal

Alzado

Planta

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Ficha técnica Ubicación Carretera Bogotá – Villavicencio Unión Temporal San Luis (HB Estructuras MeContratista tálicas S.A, Constructora Colpatria S.A, Dicon Ltda, Concrearmado Ltda.) Tipo de Estructura Arco metálico atirantado en acero A-588 Longitud 114,5 m y aproche de 28,3 m

Montaje de riostras

Tiempo de ejecución (meses) 27 Fecha de terminación Marzo de 2010 Diseño estructura metálica ERT Ingeniería Ltda. Diseño infraestructura DYCE Ltda. y cimentación

Dirección Ing. Víctor Manuel Mojica A. Fabricación y montaje HB Estructuras Metálicas e Icmo Ltda.

Corte A-A’

Construcción Infraestructura Ing. Héctor Marrugo

Construcción Metálica 10

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Centro de Distribución Homecenter

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Construcción Metálica 10

Esta plataforma de operaciones logísticas incluye tres funciones claramente definidas en su distribución arquitectónica: servicios administrativos y soportes técnicos de la operación, almacenamiento y picking del inventario, plataforma de recibo, cross docking y despachos. La estructura del edificio está conformada por sistemas de pórticos de columnas en perfil cerrado tipo cajón y vigas en perfiles de alma llena en la nave de almacenamiento, con una altura libre interior máxima de 13,70 m, columnas separadas internamente por una modulación de 25 x 22,40 m que generan un área de almacenamiento de 156,80 m largo x 75 m ancho. La nave de la zona de cross docking está estructurada por columnas en perfil cerrado tipo cajón y vigas en tipología Warren de perfiles en ángulo, salvando 3 luces de 22,40 m que, separadas cada 10 m, generan una nave de 67,20 x 70 m.


Corte transversal

ZOOM IN

Detalle uniones en fachada

Detalle escalera

Ficha técnica Cliente Homecenter Sodimac Ubicación Tenjo, Cundinamarca Área construida (m²) 19.978 Año del proyecto 2008-2009 Tiempo de ejecución (meses) 12 Acero empleado (Ton) 760 Diseño estructural DINPRO S.A. Construcción Construcciones y Servicios S.A. Interventoría PAYC Fabricación y montaje de estructura SAC Estructuras Metálicas S.A. Proveedor cerramientosy cubierta Metecno de Colombia S.A.

Construcción Metálica 10

33


Torre Proksol

ZOOM IN

Este edificio de planta libre resolvió su punto fijo -servicios, ascensores, ductos y escaleras- mediante la construcción de un segundo volumen paralelo dilatado que incluye vacíos, puentes y aperturas, para generar múltiples visuales y entrada de luz y ventilación naturales. Para esto, contiene elementos de protección solar como aleros y alfajías que, mediante reflexión, permiten el paso de la luz desde el cielorraso al interior de las oficinas. La fachada occidental cuenta con el mecanismo “termosifón”, una doble pared de vidrio como chimenea solar -abierta abajo y arriba- que expulsa el exceso de calor acumulado y sirve además como control acústico.

34

Construcción Metálica 10


ZOOM IN

Planta piso 1

Planta piso 2

Planta piso 11

Ficha técnica Cliente Proksol S.A. Localización Bogotá Área (m²) 13.000 Arquitectos Mauricio Rojas Vera, Germán Rodríguez y Luís Manuel Rodríguez Arquitectos colaboradores Constanza Gómez, Oscar Rojas, Juliana Jaramillo Ingeniero estructural Antonio Franco, Ingeologica Ltda Bioclimática Jorge Ramírez, Mauricio Pinilla y Marcelo Roberts

Corte

Aire mecanizado Oscar Villamizar

Construcción Metálica 10

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SISTEMAS

Cubiertas móviles La implementación de techos movedizos, gracias a su estructura metálica y automatización, permite que en los edificios se aprovechen las condiciones naturales en beneficio de espacios interiores confortables y atípicos.

E

n el nuevo centro comercial Santafé de Medellín se han construido dos sistemas distintos de cubiertas móviles (telescópicas y domos mecánicos), que aportan a la integración bioclimática y ambiental del proyecto con la ciudad y proponen una técnica de configuración y movimiento para enriquecer la identidad del espacio. Su definición surgió desde la concepción del proyecto, cuando los arquitectos diseñadores no podían admitir que en Medellín, “la ciudad de la eterna primavera”, se generara otro de tantos re-

38

Construcción Metálica 10

cintos cerrados con aire acondicionado central, cuando las nuevas tendencias de la arquitectura para grandes escenarios apuntan hacia el diseño en movimiento. Por eso propusieron que este centro comercial estuviera dentro de la nueva tendencia. Los estudios bioclimáticos y las condiciones térmicas de la ciudad demostraron que no se necesitaba un espacio cerrado para garantizar un recinto confortable. Simplemente era necesario encontrar una solución de ingeniería que permitiera tener un ambiente abierto en los días de buen clima y cerrado cuando apareciera la lluvia.


SISTEMAS

Techo telescópico Fue planteado para garantizar un buen nivel de confort dentro del edificio, permitiendo la entrada de luz y ventilación natural, al tiempo que protegiera de la lluvia cuando se requiriera. La automatización con la que cuenta permite la coordinación de su apertura mediante la activación de mecanismos y circuitos con sensores sincronizados que entran en funcionamiento según las condiciones climáticas externas. Con 3.500 m2 de estructura metálica –conformado por pórticos con columnas y vigas en arco de sección transversal triangular armados con perfiles tubulares ASTM A 500 GR C– esta cubierta consta de seis módulos móviles sucesivos y dos módulos fijos en los extremos, con dos pórticos en arco cada uno de entre 32 y 45 m de luz, unidos entre sí en la parte superior por correas, vigas de rigidez y tensores en diagonal.

Construcción Metálica 10

39


SISTEMAS

Domos mecánicos La implantación de estas semiesferas de segunda generación tuvo más que el reto de vencer la carga inercial de las estructuras (desplazamiento horizontal) y desafiar la fuerza de gravedad con estructuras audaces, valiéndose de mecanismos complejos e involucrando los últimos conceptos de mecánica, hidráulica, control, instrumentación e ingeniería civil. Una de las premisas de su diseño era que las estructuras tenían que ser absolutamente limpias y livianas, para que los visitantes del centro comercial percibieran adentro los domos semitraslúcidos libres de cualquier elemento que perturbe el recinto. Otra condición era que los mecanismos tenían que ser absolutamente imperceptibles para no anticipar que se trata de una cubierta móvil.

40

Construcción Metálica 10


SISTEMAS

Cada semiesfera está compuesta por ocho casquetes –a manera de pétalos de una flor– con funcionamiento independiente y apoyados únicamente en su base. Así se creó una serie de voladizos de 8 m de ancho por 12 m de longitud, cuyo accionamiento autónomo individual y sincronización milimétrica en sus secuencias de apertura y cierre permiten el sellamiento de las estructuras mecánicamente. Estos voladizos transmiten cargas no despreciables a la estructura de concreto, donde su solución y el encuentro del punto de equilibrio se convirtieron en uno de los retos más complejos para la configuración del edificio. Para lograrlo fue necesario llegar a un diseño suficientemente liviano, en el que las estructuras pudieran soportar las cargas transmitidas por los componentes hidráulicos, y adecuadamente robusto para resistir las cargas de viento establecidas por las normas vigentes. Debido a la muy escasa disponibilidad de espacio en obra, y ante la imposibilidad de preensamblar las estructuras en fábrica, fue necesario empalmar en sitio todas las estructuras. Por tratarse de una cubierta que trabajaría sobre un vacío de 6 pisos, no fue posible emplear grúas de ninguna clase debido a que no soportarían la capacidad requerida, y las hidráulicas no eran viables por las características del edificio.

Construcción Metálica 10

41


SISTEMAS

La estructura metálica requerida está compuesta por 57.000 kg de tubería redonda de acero ASTM-A500 GR de múltiples diámetros, direcciones y características, haciendo que, junto con la precisión tridimensional que los mecanismos exigían, se convirtiera en una estructura de altísima exigencia y de riguroso control dimensional para poder garantizar el correcto acople entre los pétalos y el funcionamiento óptimo de los mecanismos. Los sistemas de apertura están conformados por 8 mecanismos de cuatro barras independientes, cada uno compuesto por actuadores hidráulicos, sensores de proximidad, válvulas de contrabalanceo, reguladores de flujo, electroválvulas y un sistema electrónico central que garantiza su simultaneidad y secuencia. Los gatos hidráulicos aplican una fuerza de hasta 120 toneladas para permitir la rutina de apertura o cierre de la estructura, que requiere de 3 minutos para completar cada ciclo. Adicionalmente, el sistema requirió un cuidadoso análisis de malfuncionamientos previsibles para garantizar que, ante cualquier adversidad mecánica, el sistema permanezca siempre estable. El material empleado en la cubierta fue policarbonato alveolar. Éste fue otro de los retos por resolver, pues cubrir una semiesfera de 8 casquetes (sometida a cargas dinámicas) y garantizar su estanqueidad era inusual para los instaladores. A base de soluciones redundantes y cuidado en la configuración geométrica de cada uno de los elementos se pudo atender la necesidad de los diseñadores. Ficha técnica Cliente SFM S.A. Ubicación Medellín Techo Telescópico Año del proyecto 2009 Tiempo de ejecución (meses) 9 Área construida (m2) 3.500 Acero empleado (ton) 200 Cálculo estructural acero Tecmo S.A. Constructor SFM S.A. Fabricación y montaje de la Tecmo S.A. estructura Domos mecánicos Tiempo de ejecución (meses) 7 Área (m2) 512 (cada flor) Diseño arquitectónico Víctor Rincón Castillo Cálculo estructural acero Estaco Colaboradores Ingeniero Gabriel Valencia Clement e Ingeniero mecánico Mauricio Gutiérrez Villa

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Construcción Metálica 10


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ANÁLISIS

Extracción de pernos de anclaje en pedestales A partir del interés por investigar las diferentes características de las estructuras metálicas, el siguiente trabajo analizó los dispositivos de anclaje que las conectan a la cimentación, enfocándose en uno de los más usados, los preinstalados de barra roscada con tuerca. Gilberto Areiza Palma Mabel Cristina Cuéllar

Modos de falla

P

ara esta investigación se realizaron ensayos de extracción sobre pedestales de concreto con seis y cuatro pernos de anclaje, variando el nivel de confinamiento en cada caso, con lo que se determinó la carga máxima experimental. De igual manera, se hizo un análisis del tipo de falla y se encontró una combinación entre la originada por acción de cuña y por el hendimiento del concreto. Los resultados permitieron examinar y comparar la capacidad de carga con respecto al nivel de confinamiento del pedestal, mediante un gráfico aproximado para los dos casos de pernos estudiados. Por último, se postuló un modelo teórico para optimizar la longitud de empotramiento, a la luz del nivel de confinamiento y el efecto de grupo, basándose en la NSR-98.

Falla por hendimiento del concreto

A pesar de que en la práctica existen varios criterios de diseño con respecto al cálculo de anclaje de pernos, éstos no tienen mucha confiabilidad debido a su diversidad, lo que permite que influya significativamente el criterio profesional del ingeniero y se generen enfoques disímiles.

Desprendimiento de un cono de concreto

Fisuración en forma de cuñas

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Construcción Metálica 10

En los pernos, de la adecuada longitud de empotramiento depende en gran medida la transferencia de cargas que se generan en la cimentación. La tendencia es utilizar longitudes menores a las establecidas normalmente en los códigos de diseño de concreto reforzado, pero esto no presenta ninguna justificación. Para mejorar la práctica se deben desarrollar exploraciones que otorguen confianza en el diseño y permitan unificar conceptos. Por eso, aquí se tomaron los códigos de diseño comúnmente usados en el tema (normas ACI 349-90, NSR-98 y ACI 318-02) y se llevó a cabo una comparación entre los resultados de cada método y un estudio teórico preliminar para predecir el desempeño de los modelos de prueba.


ANÁLISIS

A partir de métodos experimentales se evaluó el comportamiento del sistema de anclaje preinstalado con tuercas en los extremos, variando el nivel de confinamiento y la cantidad de pernos, con lo que se propuso un modelo teórico que se ajuste a estos parámetros, optimizando el cálculo de la longitud embebida necesaria para la transferencia de carga del acero al concreto circundante.

2. Área superficial correspondiente al valor de TU :

Inicialmente, su diseño se hizo considerando un perno aislado, con el fin de evaluar los efectos de grupo, y luego se definió la longitud del anclaje. El procedimiento adoptado es el mismo que plantearon Marsh y Burdette (1985), quienes afirmaron que la cabeza de un perno o una simple tuerca es todo lo que se necesita, pues el anclaje se desarrolla afectando la cabeza o la tuerca únicamente.

Si el cono intercepta el lado del pedestal y/o se traslapa con el área de un perno adyacente, el área efectiva debe ser reducida como corresponde. Adicionalmente, se debe tener en cuenta la longitud de desarrollo del perno y la distancia al borde.

La deficiencia ocurre cuando el perno falla o cuando un cono de concreto que rodea el perno lo separa de la fundición. El cono radia a un ángulo asumido de 45° y la falla a tensión ocurre a lo largo de la superficie del cono. Se asume que la falla por tensión debe ser perpendicular a la superficie del cono, para que la capacidad sea igual a la componente de la tensión en la dirección de la carga multiplicada por la superficie del área, lo cual es conservativo (Klinger, Mendonca y Malik, 1982).

Modos de falla Para la clasificación del tipo de falla que se presentó en el ensayo de las probetas se realizó una revisión bibliográfica previa. De esta forma se clasificó el tipo de falla mostrado en cada caso y las posibles combinaciones de las mismas.

(Ec. 2) El factor de resistencia φ t se asumió igual a 0.75, con f’C en psi, TU en libras y Apsf en in2.

3. Determinar la longitud requerida del perno y la distancia al borde del concreto de esta superficie de área. Como una simplificación para un solo perno lejano al borde del pedestal, si el área de la tuerca es discontinua, la longitud es igual al radio de la superficie de área circular proyectada: (Ec. 3) La longitud de anclaje se aproxima a un valor redondo para realizar los pedestales, por lo cual se recalcula el área superficial correspondiente a esta longitud y seguidamente la fuerza necesaria TU para su extracción (Tabla 2). Resultados diseño preliminar Diseño inicial

Conformación materia de probetas Para esta conformación se escogió un tipo de pernos de anclaje comúnmente usados en el medio (Tabla 1) y un concreto con resistencia a la compresión de 210 kg/cm2. Se determinó la longitud de anclaje mediante el procedimiento descrito de LRFD, para el cual se ocasiona simultáneamente falla del acero y del cono de concreto.

TU = Apsf = L =

6,39 87,39 5,3

Tn in2 in

≈ 13,5 cm

Cálculo para L = 15cm

L = Apsf = TU =

5,3 109,3 17,96

cm in2 Kips

≈ 5,9 in ≈ 8,0 Tn

Tabla 2

Los ensayos se realizan según los parámetros establecidos por la Norma ASTM E 488-96, donde se mencionan las dimensiones mínimas del pedestal. La sección del pedestal se escoge de 45 cm x 45 cm y la altura del mismo debe ser igual a 1,5 la longitud de anclaje del perno, por lo cual la altura se escogió de 25 cm (Figura 2).

Características del perno Acero ASTM A 36

FU = 58 Ksi φ = ¾” A g = 0,44 in2 Tabla 1

Procedimiento de diseño LRFD: 1. Hallar TU para falla en el perno: (Ec. 1)

Para el refuerzo longitudinal se siguió lo establecido en la NSR-98, por lo que el área de refuerzo se definió dependiendo de la cantidad de pernos a ensayar: para el grupo de seis pernos el área de refuerzo es 30,6 cm2 (6 N° 8) y para el grupo de cuatro pernos de 20,4 cm2 (4 N° 8).

Construcción Metálica 10

45


ANÁLISIS

NSR-98 Para grupos de anclajes, cuando la separación entre anclajes es menor que dos veces la longitud de anclaje φ Pnc se calculó con la ecuación que sigue: Refuerzo Vertical

(Ec.5)

Refuerzo Horizontal Pernos de anclaje Medidas en cm.

Para los casos tratados en el presente trabajo de investigación, Ap no es igual en ambos sentidos del pedestal; por tal motivo se escogió el área que corresponde al Ap más pequeña, considerándose este caso como el más crítico (Tabla 4). El cálculo del área se trató como un trapecio. Resultados capacidad nominal a tracción método del NSR 98 Ap(mm2) At(mm2) Pnc(Tn) Caso 6 pernos 43939,6 41019,2 16,43 4 pernos 23503 39427 12,8 Tabla 4

ACI 318-05 La resistencia nominal de arrancamiento del concreto o de un grupo de anclajes en tracción según el código ACI 318-05 no debe exceder de: Planta de especímenes de prueba

(Ec. 6)

(Ec. 4)

Resultados capacidad nominal de anclajes en tracción. ACI-318. AN(in2) ANo(in2) Nb(lb) Ψ1 Grupo 6 pernos 313,9 313,9 28782,7 1 4 pernos Ψ Ψ N (lb) P (Tn) Grupo 2 3 cgb n 6 pernos 4 pernos

0,83 0,86

29.862,1 30.941,4

1,25

Tabla 5

Es interés del presente trabajo analizar los resultados teóricos considerando falla del concreto (Figura 1), debido a que los especímenes de prueba fueron diseñados para este tipo de falla.

20

13,75

30

13,27

Pn (Tn)

35,45

50 40

6 pernos

43,39

4 pernos

Para cada caso de grupo de pernos se hizo el cálculo del área efectiva de acuerdo con las condiciones de proximidad entre los pernos y los bordes. Una vez calculada el área, se procedió a aplicar el método de diseño para obtener la capacidad nominal a tracción de los pedestales (Tabla 3).

13,27 13,75

16,43

Procedimientos de análisis y resultados teóricos ACI 349-90 El comité ACI 349, en el apéndice B, limita la capacidad a tensión del cono de falla de un anclaje o de un grupo de anclajes, para una tensión uniforme en la superficie de tensión del cono de los anclajes.

Con esta expresión se determinó la capacidad a tracción para cada uno de los grupos de pernos (Tabla 5).

12,8

El refuerzo transversal de los pedestales se estableció según los parámetros de la NSR-98. La variación del confinamiento presente en los pedestales de concreto se tomó según el capítulo C.21, donde el grado de capacidad de disipación de energía se clasifica como especial (DES), moderado (DMO) y mínimo (DMI). El diámetro del refuerzo transversal se tomó como el mínimo establecido de acuerdo con el capítulo C.21.4.3, en donde se especifica un diámetro de 3/8 in.

10

Resultados capacidad nominal a tracción método del ACI 349 Apsf (in2) Pn (Tn) Caso 6 pernos

291,26

43,39

4 pernos

237,96

35,45

Tabla 3

46

Construcción Metálica 10

0 ACI 349-90

ACI 318-05

NSR - 98

Método de análisis

Figura 1. Resultados teóricos capacidad nominal por falla del concreto.


ANÁLISIS

Resultados • Grupo de 6 pernos • Sin estribos Este tipo de falla fue similar entre las probetas. Fue una falla explosiva y no se notaron de manera evidente fisuras que indicaran la falla del pedestal, pero se observaron fisuras por acción de cuña con la apariencia de una falla de cono de concreto. Por la cercanía entre los pernos y consecuentemente el traslapo de sus áreas, no se observó para cada perno un cono bien definido (Figura 2). 35 Promedio 25,89 Ton

30

26,26

23,36

15

28,04

P máx. (Tn)

25 20

10 5 0

P16E0

P26E0

• Estribos cada 5 cm La falla en forma de cono de concreto radia desde la cabeza del perno (Figura 4). Se desarrolló entre el primer y segundo refuerzo horizontal presentando grietas por hendimiento del concreto, atribuibles a la cercanía a los bordes y entre los pernos. 35

Promedio 30,56 Ton

20

31,37

25

30,48

30

29,82

Los especímenes de prueba se ensayaron a tracción, con el propósito de extraer los pernos. Para tal fin se hizo uso de un dispositivo de fijación que unía el pedestal a la base de la máquina y un dispositivo de extracción que se usó con el fin de aplicar la fuerza a todos los pernos de anclaje que conformaban el espécimen de ensayo de manera uniforme. Este procedimiento proporcionó un ensayo no restringido. Las pruebas se llevaron a cabo según las medidas consignadas en la Norma ASTM E 488-88.

P máx. (Tn)

Métodos experimentales

15 10 5 0 P16E5

P26E5 Carga máx.

P36E5 Promedio

Figura 4. Fuerza de extracción en pedestales con 6 pernos con estribos cada 5 cm.

• Grupo de 4 pernos • Sin estribos La falla presente en las probetas de pedestales con 4 pernos sin estribos se mostró lateralmente en todo el espécimen, por lo cual se clasificó como profunda, pues se desprendió en la cara perpendicular a la hilera de pernos, desde la parte superior del pedestal hasta las inmediaciones del refuerzo longitudinal (Figura 5). Se trata de una falla explosiva que no permite apreciar fisuras iniciales.

P36E0

Carga máx.

Promedio

30

Figura 2. Fuerza de extracción en pedestales con 6 pernos sin estribos.

Promedio 22,14 Ton 25

21,36

15

22,92

20

P máx. (Tn)

• Estribos cada 10 cm La falla presentada fue por acción de cuña en forma de cono de concreto, el cual no es apreciable para cada anclaje por la proximidad entre los pernos. La falla se generó en la primera mitad del pedestal, entre el primer y segundo refuerzo transversal, y no se extendió hasta el fondo, como se observó en las probetas sin estribos (Figura 3).

10 5 0

P14E0

P24E0 Carga máx.

40

Promedio

Figura 5. Fuerza de extracción en pedestales con 4 pernos sin estribos

Promedio 28,93 Ton

35

15

28,93

20

31,6

25

26,26

P máx. (Tn)

30

10 5 0 P16E10

P26E10

Carga máx.

P36E10

Promedio

Figura 3. Fuerza de extracción en pedestales con 6 pernos, estribos cada 10 cm.

• Estribos cada 10 cm La falla se presentó por acción de cuña en forma de cono de concreto a partir de la cabeza del perno hacia los bordes del pedestal. En la cara perpendicular a la hilera de pernos se observó una fisura que exterioriza la posición del primer refuerzo transversal, lugar donde se da el desprendimiento del concreto (Figura 6). La falla está influenciada por la cercanía de los pernos a los bordes, generando desprendimiento del recubrimiento.

Construcción Metálica 10

47


ANÁLISIS

Conclusiones

30 Promedio 23,81 Ton

15

23,59

23,36

P máx. (Tn)

20

24,48

25

10 5 0

P14E10

P24E10

Carga máx.

P34E10

Promedio

Figura 6. Fuerza de extracción en pedestales con 4 pernos con estribos cada 10 cm.

• Estribos cada 5 cm Debido a la cercanía de la hilera de pernos con el borde, al confinamiento que se presenta en el pedestal y a la cantidad de acero transversal, la falla expuesta por esta probeta se debió al desprendimiento del recubrimiento del concreto, presentándose grietas diagonales similares a la falla por acción de cuña (Figura 7). 30 Promedio 24,93 Ton

20

24,48

25,37

P máx. (Tn)

25

15 10 5 0

P14E5

La falla por cono de concreto es apreciable en algunos de los casos, pero la diferenciación del cono de cada perno no se observa debido a la cercanía entre ellos y por consiguiente el traslapo de áreas. Experimentalmente se encontró que la cantidad de acero tiene cierta influencia en la capacidad a tracción del los sistemas de anclaje, pues cuanto más confinado esté en núcleo de concreto, mayor será el aumento de la carga nominal del grupo de pernos. Cabe anotar que el aumento de confinamiento no es significativo en los resultados de capacidad de carga nominal, pero sí influye considerablemente en el tipo de falla. Mientras para los pedestales sin confinamiento se presentó una falla abrupta del concreto, para los pedestales con estribos de acero se presentó una falla más dúctil. Se evidencia que la relación entre el nivel de confinamiento y la capacidad de carga a tracción es lineal, motivo por el cual el ajuste de los resultados con la teoría se hace a partir de una aproximación lineal.

P24E5 Carga máx.

En el desarrollo del análisis teórico con los procedimientos descritos en el ACI 349-90, en la NSR-98 y en el ACI 318-02, se encontró que el resultado de la carga nominal hallada con el ACI 349 es muy diferente del resultado de las otras teorías, pues asume un esfuerzo uniforme amplificado cuatro veces. Por esta razón los resultados obtenidos con la teoría del ACI 349 fueron descartados para el planteamiento del modelo experimental. Típicamente se observó falla por desprendimiento del concreto, la cual se desarrolló a través de fisuras por acción de cuña, combinando con falla por hendimiento del concreto.

Promedio

Figura 7. Fuerza de extracción en pedestales con 4 pernos con estribos cada 5 cm.

Con el promedio de la fuerza de extracción en los diferentes casos, se desarrolló un gráfico para obtener la fuerza de extracción resistente del grupo de pernos dependiendo del área de acero transversal del pedestal (Figura 8). En cada uno de los grupos se obtuvo un coeficiente de correlación bastante aceptable, lo que indica que la fuerza de extracción en ambos casos es directamente proporcional a la cantidad de acero que tiene el pedestal y que se puede considerar como una función lineal. 25,00

Pn máx (Tn)

24,50 24,00 23,50

y = 0,0039x + 22,14

23,00

R2 = 1

22,50 22,00 0

200

400 NAs (mm2)

600

800

Figura 8. Fuerza de extracción vs. Área de acero transversal para los pedestales con 4 pernos de anclaje.

48

Construcción Metálica 10

El método de diseño planteado en esta investigación partió del procedimiento de diseño descrito en la Norma NSR-98 C-23, la cual está basada en la falla del concreto por el desprendimiento del cono de 45 grados. La expresión planteada para tener en cuenta los efectos de grupo y el confinamiento se comparó con los resultados experimentales y se obtuvo un factor de correlación de 0,99, lo que indica que el ajuste de los resultados tiene alta confiabilidad. Bibliografía COMITÉ ACI 318. “Requisitos de Reglamento para Concreto Estructural (ACI 318S-05) y Comentario (ACI 318SR-05)”, Farmington Hills, Michigan. ACI COMMITTEE 349. “Code Requirements for Nuclear Safety Related Concrete Structures (ACI 349-97) and Commentary - Appendix B - Steel Embedment”, American Concrete Institute, Farmington Hills, Michigan 48333. AIS - ASOCIACIÓN COLOMBIANA DE INGENIERÍA SÍSMICA. “NSR-98 Normas Colombianas de Diseño y Construcción Sismo Resistente”. Capítulo C.21 y Capítulo C.23. Bogotá, Colombia, 1997. AISC AMERICAN INSTITUTE OF STEEL CONSTRUCTION, Inc (1991), “Column Base Plates”, Steel Design Guide Series, Chicago. Design and Retrofit of Bridges, John Wiley and Sons, 1996. Priestley M, Seible F., Calvi G. Seismic. “Diseño de Concreto Reforzado” - Cuarta Edición, Jack C. McCormac, Clemson University, 2002. Autores Gilberto Areiza Palma. Ingeniero civil, Universidad del Valle, Master of Science in Structural Engineering Lehigh University, Profesor titular Universidad del Valle, Cali, Colombia. Mabel Cristina Cuéllar. Ingeniera civil y especialista en Estructuras, Universidad del Valle. Asistente de investigación, Universidad del Valle, Cali Colombia.


orre Hears

La ampliación de las oficinas para esta gran empresa de las comunicaciones creó un diálogo entre el original edificio Art Decó y el nuevo rascacielos metálico, manteniendo la integridad de ambos. Así es la ópera prima del arquitecto Sir Norman Foster en Nueva York.


ESPECIAL

L

a Corporación Hearst, uno de los grupos de comunicación más importantes de los Estados Unidos, incluye un amplio número de revistas, cadenas de televisión, periódicos, medios digitales, etc., entre los se encuentran Cosmopolitan, Esquire, Marie Claire, San Francisco Chronicle, Lifetime, A&E, ESPN y muchos más. En 1926, William Randolph Hearst, fundador de esta compañía, encargó al arquitecto y escenógrafo Joseph Urban diseñar lo que en su momento fue el Edificio Internacional de la Revista. Urban, junto con George P. Post & Sons, proyectaron este edificio con la idea de “alojar una industria cuyo propósito era ejercer influencia sobre el pensamiento y la educación del público lector”. Como una mezcla de estilos, entre los que predominó el Art Decó, su estructura se reforzó desde el primer momento porque Hearst imaginó que la obra sería la base de una futura torre que, con la Gran Depresión de por medio, se hizo esperar más de lo pensado. La fachada fue hecha de piedra fundida, a partir de una mezcla de arena y concreto. Ocho estatuas alegóricas, que representan la Comedia, Tragedia, Música, Arte, Industria, Deporte, Ciencia e Impresión, fueron incorporadas en las columnas, diferenciando el edificio de sus colindantes. Conformado por 6 pisos, su construcción se terminó en 1928 y fue declarado en 1988 monumento por la Comisión de Preservación de Monumentos. Con el tiempo, esta corporación creció de tal forma que sus casi 2.000 trabajadores se alojaban en diferentes edificios esparcidos por Manhattan.

Norman Foster en NY La necesidad de una ampliación era urgente, por lo que la nueva Torre Hearst no sólo unificó a la compañía en un solo espacio,

52

Construcción Metálica 9


ESPECIAL

sino que además cumplió el anhelado sueño del fundador de la corporación. El proyecto de Foster+Partners utilizó el edificio original como pedestal, sobre el cual diseñó un rascacielos de 46 pisos hecho de vidrio y acero inoxidable, que se constituyó, además de su inaugural obra en la Gran Manzana, en un hito de diseño y sostenibilidad ambiental. Tanto así que fue declarado como el primer edificio “verde” de oficinas en Nueva York al recibir en 2006 la medalla de oro LEED, otorgada por el USGB. El interior del edificio histórico fue remodelado con una gran plaza. Así, mientras que las fachadas fueron restauradas conservando su aspecto original, el interior fue totalmente eliminado. De esta forma, la antigua edificación es un caparazón de piedra y hormigón que contiene un extenso lobby cuadrado, generosamente iluminado por claraboyas. Este gran ventanal es la unión entre la nueva torre y el edificio original, que además inunda el espacio de luz natural y da la impresión de que la nueva estructura flotara sobre la base. Tanto en el exterior como en el interior, la nueva Torre Hearst hace un espectacular uso de la iluminación y del espacio. El gran vestíbulo, que ocupa la planta baja y se eleva seis pisos, incluye el ascensor principal, la cafetería Hearst, un auditorio y niveles de mezzanine para reuniones y eventos especiales. Fue diseñado para consumir mucha menos energía que un edificio convencional de oficinas. Sir Norman Foster, uno de los más prolíficos e innovadores arquitectos del mundo, es reconocido por su capacidad para diseñar modernas adiciones a estructuras históricas. En el caso de la Torre Hearst, creó un interesante diálogo entre la base histórica y la nueva torre, manteniendo la integridad de ambos inmuebles.

Construcción Metálica 9

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ESPECIAL

Planta lobby

Planta tipo

Corte

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Construcci贸n Met谩lica 9


ESPECIAL

Corte fugado lobby

Construcci贸n Met谩lica 9

55


ESPECIAL

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Construcci贸n Met谩lica 9


Diagrid La Torre Hearst hace uso de una malla diagonal o diagrid –contracción de las palabras “diagonal” y “grid” – que simula la disposición de un diamante. Una tipología que ya había sido empleada por el arquitecto en la Swiss Re de Londres. La estructura, compuesta por vigas diagonales que forman módulos triangulares, a manera de panal, proporcionó una distribución óptima de las cargas y evitó ubicar grandes columnas, que sólo incluye concreto reforzado u otros elementos portantes hasta el décimo piso. Esto permitió ahorrar un 20% de acero respecto de un edificio con sistema perimetral convencional, 2.000 toneladas aproximadamente, además de ser construido utilizando un 80% de acero reciclado. La disposición exterior de acero mantiene el interior limpio de pilares y muros, creando amplias vistas de la ciudad desde casi todos los ángulos. Los módulos triangulares retrocedidos en las esquinas enfatizan la proporción vertical de la torre y crean una particular silueta compuesta que en la noche semeja una joya tallada.

Construcción Metálica 9

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ESPECIAL

Edificio “verde” • El 80% del acero estructural contiene materiales reciclados. • Utiliza un 26% menos de energía que un edificio convencional. • La disminución del uso de energía del edificio equivale a 869 toneladas menos de dióxido de carbono anual, lo que es igual a haber sacado 174 carros de circulación. • Cerca del 85% del acero utilizado tiene material reciclado. • Vidrio de alto desempeño que permite que los espacios interiores se inunden de luz natural mientras controlan la radiación solar. • Sensores que controlan la cantidad de luz artificial en cada piso, basados en la luz natural disponible, mientras que los de movimiento apagan todas las luces cuando los espacios quedan vacíos. • Los equipos de enfriamiento y calefacción utilizan aire exterior para enfriar y ventilar el edificio la mayor parte del año. • Sensores de CO2 controlan la ventilación. • La cubierta recoge las aguas lluvias, lo que reduce en un 25% la cantidad de agua recolectada por el sistema de alcantarillado de la ciudad. El agua es almacenada en un tanque de 14.000 galones, situado en el sótano, y es utilizada para reponer la evaporada en el sistema de aire acondicionado, en el riego de plantas dentro y fuera del edificio y en la escultura de agua que refresca el lobby principal.

Ficha técnica Lugar

Fecha construcción Fecha operación Cliente Área construida total Diseño arquitectónico Co-arquitecto Constructor

© 2008 Roland Halbe

Peso de la estructura

58

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Altura total Número de pisos Fuente de información, planos y fotos

Nueva York, EE.UU. 2003-2006 2006 Corporación Hearst 80.000 m² Foster + Partners Adamson Associates VDA 10. 480 ton 182 m 46 Foster + Partners


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Bodegas Centros Comerciales Coliseos Edificios Puentes Plantas Industriales Reforzamiento de Edificios

PLANTA Y OFICINA MATRIZ: Cl. 80 Sur No. 47F-07 , Sabaneta, Antioquia, Colombia / PBX: (574) 301 51 51 FAX: (574) 301 22 92 / E-mail: inhierro@inhierro.com.co / CENTRO DE NEGOCIOS BOGOTÁ: Cr. 71 No. 29-25 Br. La Merced Norte, Bogotá, DC., Colombia / Telefax: (571)2315552 / Móvil: (03) 3136584342 E-mail:jmerizalde@inhierro.com.co


GALERÍA GRÁFICA

Proyectos metálicos DISTRIBUIDORA NISSAN Se planteó una estructura metálica conformada por losas en steel deck, pórticos resistentes a momento para cargas verticales y pórticos arriostrados por diagonales excéntricas para cargas sísmicas. Este sistema sismorresistente presenta la ventaja de concentrar el trabajo histerético de disipación de energía lejos de la unión viga-columna, una adecuada localización de los pórticos excéntricos en las fachadas de la edificación, además de entregar grandes áreas libres al interior de la edificación, lo que le confiere a la estructura una importante rigidez a translación torsional en planta, propiedad necesaria ante eventos sísmicos. Cliente Distribuidora Nissan. Ubicación Medellín, Antioquia. Año del proyecto 2006 - 2007. Tiempo de ejecución (meses) 6. Área (m²) 9.100. Acero empleado (Ton) 425 Tn Vigas W y tubulares cuadrados en acero A-50. Promotor Diseños y Sistemas Ltda. Cálculo estructural Entrepisos Modulares Ltda. Fabricación/montaje Eduardo Helo & Cía.

COLISEO DIATIRES Cubierta de 70 m de luz con vigas cajón armadas de 2 m x 0,6 m de sección transversal, apoyadas con almas de 9 mm. Cliente Municipio de Itagüí. Ubicación Itagüí, Antioquia. Año del proyecto 2009-2010. Tiempo de ejecución (meses) 10. Área construida (m²) 6.582. Acero empleado (Kg) 663,73. Proyecto arquitectónico AR2 Arquitectos. Arquitectos colaboradores Alejandro Ossabal, Juan Esteban Acosta, Andres Felipe Acosta. Cálculo estructural acero Inhierro S.A. Fabricación y montaje de estructura metálica Inhierro S.A. Constructor Unión Temporal JCR.

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Construcción Metálica 10


GALERÍA GRÁFICA

CENTRO AMBULATORIO DE LA ORDEN SAN JUAN DE DIOS La estructura diseñada se compone de un sistema de pórticos metálicos, configurado en columnas de tubería cuadrada de acero estructural y cerchas en celosía. Las columnas metálicas se apoyan sobre pedestales en concreto reforzado que transmiten las cargas a una cimentación configurada con zapatas aisladas y vigas de amarre. La innovación en este proyecto fue la utilización del panel modular como un elemento arquitectónico funcional y armónico. Cliente Clínica San Juan de Dios. Ubicación Chía, Cundinamarca. Año del proyecto 2007. Tiempo de ejecución (meses) 4. Área construida (m²) 377. Acero empleado (Kg) 900. Proyecto arquitectónico Lina María Castro. Equipo Técnico Ingenex y Cía. Ltda. Ing. M.Sc. Sergio Munevar A. Cálculo estructural acero PCA. Fabricación y/o montaje de la estructura Ingenex y Cía. Ltda. Constructor Heymocol Ltda.

TEATRO CENTRO CULTURAL JULIO MARIO SANTODOMINGO Tendrá capacidad para 1.250 personas, y contará con los más modernos estándares técnicos que permitirán la realización de eventos culturales de alta exigencia, además del foso de orquesta, camerinos y vestuarios. Cliente Asociación Amigos de la Bibliored. Ubicación Bogotá. Año del proyecto 2008. Tiempo de ejecución (meses) En ejecución. Área construida (m²) 2.718. Acero empleado (Kg) 257.963. Proyecto arquitectónico Arq. Daniel Bermúdez. Equipo técnico Payc S.A. Cálculo estructural acero Emecon Ltda. Fabricación y/o montaje de la estructura Emecon Ltda. Constructor Payc S.A.

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GALERÍA GRÁFICA

UNICENTRO PASTO Estructura metálica compuesta por columnas tubulares metálicas, cerchas en perfil IPE, celosía angular y correas en perfil tubular. Cliente Pedro Gómez y Cía. S.A. Ubicación Pasto, Nariño. Año del proyecto 2008. Tiempo de ejecución (meses) 7. Área construida (m²) 8.350. Acero empleado (Kg) 161.430. Proyecto arquitectónico Pinto y Gómez S.A. Cálculo estructural acero Emecon Ltda. Fabricación y/o montaje de la estructura Emecon Ltda. Constructor Pedro Gómez y Cía. S.A.

ESTACIÓN LA PERLA Lámina de acero galvanizado prepintado. Pintura electrostática en polvo color azul mate RAL 5002, fabricación en obra, curvado y montaje de cubierta continua sencilla standing calibre 24. Cliente Fermín Galindo. Ubicación Duitama, Boyacá. Año del proyecto 2008. Tiempo de ejecución (meses) 1. Área construida (m²) 1.000. Acero empleado (Ton) 5,7. Proyecto arquitectónico Arq. Samuel Martínez. Equipo técnico Arqs. Juan Manuel García y Mauricio Pardo Cortés. Fabricación y/o montaje de la estructura Fajobe S.A. Constructor Arq. Samuel Martínez.

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Construcción Metálica 10


GALERÍA GRÁFICA

CENTRO COMERCIAL PALMETTO PLAZA Esta obra consta de tres áreas: comidas y juegos (estructura metálica en tubería redonda, su diseño arquitectónico permite la ventilación natural), de cines, y de locales (dos pisos con locales a doble altura, posibilidad de mezanine, columnas en concreto, vigas y viguetas en estructura metálica y losas en lámina colaborante). Cliente Centro Comercial Palmetto Plaza. Ubicación Cali, Valle del Cauca. Año del proyecto 2005. Tiempo de ejecución (meses) 12. Área construida (m²) 30.000. Acero empleado (Ton) 2.500. Cálculo estructural acero AIM Estructuras Metálicas Fabricación y/o montaje de la estructura AIM Estructuras Metálicas.

CLÍNICA EL PRADO Ampliación del edificio mediante adición de estructura metálica, que logró bajar el peso de carga muerta y permitió adicionar otro piso. Para lograrlo, se inició con la demolición de morteros de protección de la estructura de concreto de primer nivel, conformados en forma de pedestales, luego se realizó el proceso de replanteos y verificación topográfica. El nuevo diseño de las edificaciones incluye la instalación de una malla en tubería estructural que conforma la fachada y la implementación de cubierta plana y liviana para el cierre del proyecto, entre otros. Cliente Clínica El Prado. Ubicación Santa Marta, Magdalena. Año del proyecto 2009-2010. Tiempo de ejecución (meses) 6. Área construida (m²) 2.400. Acero empleado (Kg) 75.000. Proyecto arquitectónico Felipe Pombo. Cálculo estructural acero Ingenex Ltda. Fabricación y/o montaje de la estructura Ingenex Ltda. Constructor Heymocol Ltda.

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GALERÍA GRÁFICA

METROLÍNEA Estaciones de parada en perfiles tubulares y puentes peatonales en perfiles I. Cliente Metrolínea. Ubicación Bucaramanga, Santander. Año del proyecto 2008-2009. Tiempo de ejecución (meses) 18. Área construida (m²) 1.542 (estaciones). Acero empleado (Kg) 835.600 (estaciones más puentes peatonales). Proyecto arquitectónico Universidad Industrial de Santander. Cálculo estructural acero UT Puentes. Fabricación y/o montaje de la estructura HB Estructuras Metálicas S.A. Constructor UT Puentes.

CASINO RÍO Edificio de 4 pisos, que incluye en su estructura elementos como losas con pantallas en hormigón, vigas y viguetas W y columnas tubulares. Cliente Winner Group S.A. Ubicación Medellín, Antioquia. Año del proyecto 2009. Tiempo de ejecución (meses) 13. Área del terreno (m²) 3.628. Área construida (m²) 3.078. Proyecto arquitectónico Rojas Iragorri Arquitectos Ltda. Equipo técnico DC & R Ingenieros civiles Ltda, Consultoría Estructural. Cálculo estructural acero Inhierro S.A. Fabricación y/o montaje de la estructura Inhierro S.A. Constructor Rojas Iragorri Arquitectos Ltda.

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Construcción Metálica 10


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LEGADO

Puentes metálicos colgantes El desarrollo de puentes metálicos en el departamento del Valle creó la infraestructura que conectó comunidades hasta ese momento aisladas, así como también la anhelada imagen de modernidad. RÍO CA UCA

Jorge Galindo Díaz PEREIRA

RÍO

SAN

EUG

ENIO

ANSERMANUEVO SANTA ANA

CARTAGO

PUENTE DE ANACARO (1929)

PUERTO SICILIA RÍO

PUERTO MOLINA

TO R

O

OBANDO LA VICTORIA

VIEJA

LA UNIÓN

RÍO LA

RÍO CA UCA

TORO

QDA. HONDA

ROLDANILLO

PUENTE MARIANO OSPINA PÉREZ (1954)

O

BOLÍVAR

DE

LA

ÑAS

S CA

A Q. L

ZARZAL RÍ

PA I

LA

RÍO

CAU

CA

PUENTE EUSTAQUIO PALACIOS (1926)

BUGALAGRANDE MADRIGAL

RÍOFRÍO

ANDALUCÍA

RÍO BUGALAGRANDE

RÍO CA UCA

TULUA

RÍO MO

RALES

PUENTE GENERAL SANTANDER (1940)

SAN PEDRO RÍO

TU

O

LUA

DI

ME A AC A NO

BUGA RÍO

GU

AD AL

AJA

YOTÓCO

RA

RÍO YO TOCO

RÍO

SO

GUA BAS

QUEBRADA TAPIAS

O

RÍO CA UCA

VIJES

PUENTE MEDIACANOA (1927)

RÍO

NS

GUACARÍ

RÍO FL

AUTA

S

EL CERRITO O RIT

RÍO

PASO DE LA TORRE

CER

RÍO CORONAD

O

YUMBO PALMIRA RÍO AMAIME

RÍO

CA

RÍO PINCHEDECITO

LI

PUENTE PASO DEL COMERCIO (1951)

CALI

RÍO AGUACLARA

CANDELARIA PASO DEL NAVARRO

RÍO CAUCA

RÍO MELENDEZ

0

5

10

15

20

25

30

ESCALA GRÁFICA

66

Construcción Metálica 10

35

40

45

50 KMS

RÍO

PRADERA

RÍO BOLO

RÍO PÁRRAGA

PUENTE CARLOS HOGUÍN (1922)

FLORIDA

DES

BAR ATA DO

RÍO STA BÁRBARA

RÍO

FRA

ILE


LEGADO

A

lo largo de la primera mitad del siglo XX, el Estado colombiano se vio avocado a construir un importante conjunto de obras públicas en todo el territorio, como parte de una política de desarrollo nacional en la cual las vías de comunicación desempeñaban un papel destacado. Conjuntamente con la construcción de la red ferroviaria y el impulso a la navegación fluvial por los ríos Cauca y Magdalena, se inició un sistema de carreteras capaz de comunicar los centros de producción agrícola e industrial con los puertos de exportación y los núcleos de consumo.

Puente Carlos Holguín (1922)

Puente Eustaquio Palacios (1926)

Como parte de esa red estaban los puentes de estructura metálica, cuyo desarrollo tecnológico permitía a un costo relativamente bajo y en períodos cortos salvar complejos obstáculos naturales y conectar sitios que hasta entonces eran de difícil acceso. Para el desarrollo de ese proceso, sobre buena parte del río Cauca –entre las poblaciones de Timba y Cartago, en el área política del departamento del Valle del Cauca– empezó a levantarse un conjunto importante de puentes que unieron comunidades a lado y lado de su curso. El primero de ellos fue el puente giratorio bautizado en 1916 con el nombre de Nemesio Camacho, el cual formaba parte de la vía férrea entre Cali y Palmira. Era de tipo estructural rígido –recto con celosías triangulares– y fue armado por el personal vinculado a la empresa del Ferrocarril del Pacífico, bajo la dirección del ingeniero mecánico Alejandro Gravenshort. Del mismo tipo fueron los puentes de Aganche, junto a la población de Suárez, que fue inaugurado en 1923 bajo la dirección de los ingenieros J. Amesbury y M. Rossenoff, y el del paso de la Balsa, en Timba, terminado posiblemente en1926 con la asesoría del ingeniero J. Payán. Como la navegación fluvial por el río Cauca era entonces una limitante para el tipo de puentes que se planeaba construir, las autoridades locales decidieron optar por los de tipo metálico colgante, teniendo como referentes, en el ámbito nacional, los que en el siglo anterior había construido –también sobre el río Cauca– el ingeniero antioqueño José María Villa en los sitios conocidos como La Iglesia (1881-1885), Pescadero (1882-1886), Santafé de Antioquia (1891) y La Pintada o Paso de Caramanta (1892). En el ámbito regional se contaba con los puentes colgantes que durante varias décadas había construido el ingeniero caleño Cenón Caicedo sobre los ríos Palo (1883), Tuluá (1889), Amaime (1891) y Aganche (1892) .

Puente Mediacanoa (1927)

Puente Anacaro (1929)

Puente General Santander (1940)

Puente Paso del Comercio (1951)

Puente Mariano Ospina Pérez (1954)

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Puente Carlos Holguín 1922. (Revista Cromos, No. 343, marzo 3 de 1923, p. 108)

Puente Carlos Holguín El lugar denominado Juanchito o Puerto Mallarino era, desde comienzos del siglo XX, el puerto fluvial de Cali. El mismo que en 1921 fue descrito como un caótico lugar donde las empresas de navegación fluvial tenían afincadas sus bodegas y oficinas a pesar de estar sobre un terreno bajo, expuesto a las inundaciones y poblado por un caserío paupérrimo que se comunicaba de orilla a orilla por medio de una barca cautiva de acero que transportaba constantemente pasajeros, leña, ganado y gran cantidad de víveres procedentes de la vecina población de Candelaria. Tan importante era el tránsito por el puerto fluvial, que tempranamente se decidió que la vía carreteable que comunicaba al puerto con el centro de la capital vallecaucana debía ser el primer tramo de la Carretera Central, la cual, luego de cruzar el río Cauca, seguiría su camino hacia Palmira para continuar hacia Buga y Cartago. Así, entre 1918 y 1920 el Gobierno nacional adelantó, a petición del departamento, el proceso de compra de una estructura metálica a la casa norteamericana Fox Bros. & Co., la cual desembarcó en el puerto de Buenaventura para ser conducida en ferrocarril hasta Puerto Isaacs, cerca de Yumbo. Una vez se contó con la estructura, el gobernador Ignacio Rengifo organizó una junta constructora y asignó cargos, salarios y funciones. Igualmente se nombró como ingeniero residente a Gabriel Garcés y como superintendente a William Kidston. Durante los primeros meses de sus funciones, la Junta abordó asuntos relacionados con los costos de la estructura y los presupuestos que habían de invertirse en su montaje, pero las dificultades no estaban solamente relacionadas con la financiación de las obras. La casa americana encargada del diseño de la estructura remitió los planos relacionados sólo con la parte principal del puente (190 m de luz y 12 pies de altura sobre el nivel de las aguas), lo que hizo necesario un diseño local de los aproches, a cargo del ingeniero jefe del departamento, que a su vez fue revisado por una comisión integrada por los ingenieros Ricardo Pérez, Francisco Ospina y Jorge Vergara. Aprobada la propuesta técnica y completado el proyecto, el presupuesto preliminar se estimó en $77.630 (sin incluir el costo de la estructura adquirida por el Gobierno nacional), de los cuales

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$59.763 correspondían al costo de las excavaciones, el pilotaje y las mamposterías de concreto. Doce días más tarde empezaron a aparecer en la prensa local avisos firmados por la Junta Constructora, en los que se buscaban proveedores locales para las maderas que se iban a emplear en los trabajos de construcción. El chachajo y el barcino rojo constituían los mayores volúmenes del pedido. Las obras empezaron en octubre de 1921 y en enero del año siguiente ya se habían adelantado los trabajos de excavación, dragado y vaciado de hormigones, se tenían listos los 14 cables de la estructura colgante y se había terminado el montaje de la maquinaria necesaria. Además, se había traído de Buenaventura una grúa de madera que había sido empleada en la construcción del muelle de ese puerto. Los macizos de anclaje alcanzaron una profundidad de 40 m, pese a los continuos derrumbes causados por los sucesivos desbordamientos del río. En cuanto a la estructura metálica, la torre principal del lado occidental quedó terminada en mayo de 1922, procediendo inmediatamente a la colocación de cojinetes y rodillos, en tanto que la torre oriental se recibió el 20 de junio, para iniciar la tarea de desenvolver de sus carretes los 14 cables principales que para el 28 de ese mes estaban dispuestos sobre sus respectivos galápagos, listos para corregirlos hasta quedar con la tensión requerida. El 4 de julio se dio inicio a la erección de la luz principal, trabajo que terminó sin contratiempos ni accidentes, para en seguida ubicar los pisos y remaches y dar la curvatura debida mediante la colocación de pendolones y el atestamiento de los cables principales. El montaje de los aproches rígidos en ambos costados, entre las torres principales e intermedias, fue ejecutado entre los días 27 y 31 de julio. El 5 de agosto el primer automóvil cruzó el Cauca en dirección de Cali a Candelaria y dos días más tarde el puente se inauguró para ser dado al servicio el 12 del mismo mes. Durante muchos años el primer gran puente colgante del Valle del Cauca estuvo en servicio, hasta que en 1952 un camión que cargaba un bulldozer de 25 toneladas atravesó la estructura, ocasionando el colapso del aproche occidental. Los trabajos de reparación del viejo


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puente de Juanchito fueron lentos y obligaron a renovar por completo la estructura. En febrero de 1955, mediante licitación privada, el Valle adquirió un puente metálico colgante a la casa alemana Gutehoffnungs Oberhausen Autinengesellschaft, domiciliada en Oberhausen Beinland, y adjudicó a la firma de ingenieros caleños Bueno & Caldas los trabajos de mampostería. El nuevo puente se localizó 50 m más abajo del anterior, ocasionando el cierre definitivo al tráfico pesado en julio de ese año.

Puente Eustaquio Palacios Satisfechos con la imagen de modernidad que proyectaba el puente de Juanchito, el Valle del Cauca asumió a costa propia la construcción de tres nuevas estructuras sobre el río Cauca. La primera de ellas fue dispuesta sobre el paso de Guayabal, cumpliendo con una sentida aspiración de los habitantes de Roldanillo, Bolívar, La Unión y Toro por alcanzar una rápida y directa comunicación con el Ferrocarril del Pacífico en la estación de Zarzal. Las obras se iniciaron en 1924 bajo la dirección del ingeniero caleño Espiritusanto Potes. En 1926 se cerró la totalidad de la estructura metálica, compuesta por cuatro tramos rígidos de 27,20 m cada uno y un tramo central provisto de vigas laterales de refuerzo de 162 m, suspendida en 14 cables de acero. El ancho libre era de 4,20 m, peso de 250 toneladas y su costo de $260.000. El volumen de las mamposterías llegó a superar los 6.200 metros cúbicos de hormigón adicionales a los 32.000 metros cúbicos de terraplenes.

Sin embargo, según Potes, el lugar previamente escogido para montar el puente no era el mejor. A su juicio, las condiciones eran mejores en un punto situado aguas abajo, en donde la vía y el río formaban una perpendicular. Con estos datos, Potes envió un plano a las casas fabricantes en el que incluía las dimensiones de la estructura, las especificaciones de resistencia y la consideración adicional de dos aproches rígidos de acero con el fin de disminuir la altura y longitud excesivas de los terraplenes. Se presentaron a concurso las casas United States Steel Products Company y Fox Bros. & Co. de Nueva York, Slubach Thiemer de Hamburgo, David Rowell Co. de Londres y Schuette Bunemann & Co. de Bremen, contrato adjudicado a esta última. Los diseños y cálculos de las obras de mampostería estuvieron a cargo del propio Potes, bajo la interventoría de los ingenieros Gabriel Garcés y Arturo Arcila Uribe. En septiembre del mismo año se hicieron las cimentaciones de las pilas centrales a 2,50 m de profundidad y se dejaron terminados los cuerpos. Los anclajes se cimentaron a 3,32 m bajo el nivel medio del suelo y alcanzaron 1,50 m por encima de las zarpas, contabilizando entre 580 y 680 metros cúbicos de hormigón ciclópeo. Esta labor se llevó a cabo con la utilización de dos grúas, una metálica y otra de madera, montadas sobre pilotes de mangle. Como acero de refuerzo se emplearon 60 rieles, 4 de los cuales quedaron embebidos en las vigas de cimentación encargadas de unir las pilas de las torres; 6 más para las torres de mampostería que remataban las pilas, y 50 para la construcción de un barandal en los terraplenes y evitar los peligros que por su altura presentaban al tráfico.

Puente Eustaquio Palacios 1926. (Gobernación del Valle 2000. Archivo del patrimonio fílmico y fotográfico del Valle del Cauca. Cali: Gobernación del Valle del Cauca)

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Potes contó con la colaboración del ingeniero Francisco Villamil y del ciudadano alemán Máximo Jacger en las labores de construcción y administración de las obras. Posteriormente, durante el proceso de montaje de la estructura metálica, se vincularía Egon Harhoff en calidad de armador del puente y en representación de la casa fabricante.

1927 la Gobernación contrató con Isaac Barón, representante de la Empresa Fluvial de Navegación, el transporte de las piezas metálicas y otros materiales para los puentes de Mediacanoa y Anacaro.

Puente de Mediacanoa

Sin embargo, el entusiasmo que causó la obra se apagó en el mismo momento de su entrega, en agosto de 1927. Luego de una detallada revisión efectuada por los peritos Carlos Rengifo y Federico Koopman (nombrados por la Gobernación del departamento), el secretario de Hacienda Manuel Lucio y los representantes de la casa fabricante Santiago Nieto y el propio John Ellis, se concluyó que a pesar de que la prueba de carga había resultado satisfactoria –luego de pasar por el puente un peso concentrado de 23 toneladas y de transitar un regimiento de artillería a marcha rápida como prueba de movimiento– los muros de anclaje presentaban desniveles, las torres se encontraban desplomadas y los pernos estaban mal localizados.

En 1926 el ingeniero vallecaucano Julio Fajardo promovió la construcción de un puente metálico colgante sobre el río Cauca, como parte de la vía que comunicaba a las poblaciones de Buga y Yotoco, sobre el punto denominado Paso de Mediacanoa. Así, con la aprobación de la Asamblea Departamental, se adquirió una estructura del tipo deseado a la casa United States Steel Company, que envió al ingeniero John T. Ellis como inspector del montaje. La luz total era de 242 m, de los cuales 110 m correspondían al tramo colgante suspendido en 14 cables de dos pulgadas cada uno, permitiendo un ancho libre de 4,80 m capaz de soportar una carga móvil de 60 libras por pie cuadrado. El peso total del puente, incluido el piso, era de 500 toneladas y su costo ascendió a $300.000.

Dos días después del acto de entrega, el diario local “Correo del Cauca” tildaba la obra como un completo fracaso bajo el titular “Lo que se dice en Bogotá sobre el puente de Mediacanoa”, mientras el ingeniero Ellis, a punto de partir a Nueva York, le quitaba importancia a sus propios errores y Fajardo defendía su gestión en una apresurada carta hecha minutos antes de viajar al exterior. Aunque la estructura nunca colapsó, en 1951 el puente de Mediacanoa sufrió un atentado que puso su estabilidad en peligro. Los cables de uno de los costados fueron limados intencionalmente y, aunque nunca se tuvo conocimiento de los móviles o los autores, la estructura estuvo cerrada al tráfico vehicular durante varios días.

El suministro de materiales para el puente se contrató con casas importadoras afincadas en Cali. Borné & Barth, por ejemplo, vendió carretillas y zapapicas; Decio Bergonzoli suministró los pilotes de mangle rojo de 15 pies de largo por 10 pulgadas de diámetro, y el Almacén Helda aprovisionó la obra con herramientas de mano. En mayo de

Desde 1960 se advirtió la necesidad de construir un nuevo puente, el cual fue terminado en 1967, ocupando el sitio del antiguo. La estructura fue diseñada por H.B. Estructuras y las obras estuvieron dirigidas por el ingeniero alemán Bernard Walschburguer, bajo la supervisión del Ministerio de Obras Públicas.

La prueba de carga del puente, bajo la supervisión de Potes y Harhoff, se realizó en febrero de 1926, haciendo pasar una aplanadora de 12 toneladas de peso repartidas en sus dos ejes. El éxito obtenido permitió su inauguración el mes siguiente, manteniéndose en servicio durante más de 50 años. En 1978 se inauguró el nuevo puente de Guayabal, también de estructura metálica, pero mediante vigas continuas rígidas que soportan un tablero de hormigón con capa asfáltica.

Puente Mediacanoa 1927. (Díaz, Norberto, 1929. Informe que el Secretario de Obras Públicas y Fomento rinde al Sr. Gobernador del Departamento del Valle. Cali: Monotipo de Carvajal)

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Puente Anacaro 1929. (Gobernación del Valle 2000. Archivo del patrimonio fílmico y fotográfico del Valle del Cauca. Cali: Gobernación del Valle del Cauca)

Puente Roberto Delgado o de Anacaro La idea de levantar un puente sobre el río Cauca en el paso de Anacaro iba de la mano con la que había promovido la construcción del puente de Mediacanoa. La ordenanza No. 7 de 1925 disponía la ubicación de un puente metálico en ese lugar, como parte de la vía nacional que pretendía unir a Cartago con Nóvita, en Chocó. Para darle cumplimiento a la medida departamental se contrató de nuevo al ingeniero Julio Fajardo para el estudio de localización de la estructura. En noviembre de 1926 se firmó el contrato con la firma de ingenieros locales Garcés & Arboleda para la construcción de las mamposterías, las cuales se recibieron en 1928 cuando ya se llevaban más de dos meses en los trabajos de montaje e instalación de la armadura metálica, comprada a la United States Steel Co. y contratada con el ingeniero Alonso Restrepo. Como en el caso del puente de Mediacanoa, los comerciantes caleños se beneficiaron al suministrar a la Gobernación algunos de los materiales y las herramientas. Eduardo Diago fue contratado para el suministro de 80 pilotes de mangle rojo de 30 pies de largo por 12 pulgadas de diámetro en su base, y Almacén Helda suministró 200 láminas de hierro galvanizado corrugado, además de clavos y herramientas de mano. Entre las obras consideradas estaba el arreglo de la carretera que conducía a los estribos del puente y las bodegas, el movimiento y reparación de maquinarias, la construcción de formaletas y la movilización de materiales, la construcción de pilotajes de concreto, las excavaciones, la cimentación por pilotaje de las torres principales del lado sur, los rellenos, la construcción de 2.428.047 metros cúbicos de mampostería de hor-

migón para los anclajes, las maderas para el piso y parte de los honorarios pagados a Alonso Restrepo antes de caducar su contrato. El tramo central del puente tenía 120 m de luz central, acompañado de dos aproches a cada lado de 33 m de longitud cada uno. Sin embargo, las dificultades en el proceso de puesta en obra se reflejaron en el estado final de la estructura, ya que, de acuerdo con la prensa local, el puente tenía los cables mal templados y los anclajes se habían hecho en forma errónea. Sin embargo, el puente fue dado al servicio e inaugurado con el nombre de “Roberto Delgado”. Un nuevo puente de Anacaro fue inaugurado en 1991, 12 días después de ser sometido a prueba de carga y 20 años después de las primeras iniciativas tendentes a su construcción. La nueva obra, de 10 m de ancho y 176 m de largo, tardó 31 meses en ser construida y fue ejecutada por la firma Conconcreto de Medellín.

Puente General Santander Los estudios preliminares para la construcción de este puente fueron contratados con el ingeniero caucano Reinaldo Cajiao Wallis en 1927 . Sin embargo, en 1936 el Gobierno nacional ordenó y llevó a cabo un nuevo estudio técnico a cargo del ingeniero caldense Bernardo Arango, quien contaba con una vasta experiencia en el diseño de estructuras colgantes sobre el río Cauca –los puentes sobre los pasos de Irra, Arauca y La Virginia–, motivo que probablemente influyó en que se escogiera su nombre, dejando de lado a otros ingenieros vallecaucanos .

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Puente General Santander 1941 (Gobernación del Valle (2000): Archivo del patrimonio fílmico y fotográfico del Valle del Cauca. Cali: Gobernación del Valle del Cauca)

En 1936, un primer proyecto se remitió a la Dirección General de Ferrocarriles y Carreteras Nacionales, el cual fue objetado por su director Jorge Villa, alegando la necesidad de incluir las curvas de nivel del terreno y del fondo del lecho del río. Resuelto esto, el proyecto final se aprobó en diciembre del mismo año. De acuerdo con los diseños de Arango, el puente tendría una longitud de 250 m divididos en 5 luces, conformado por un tramo colgante central de 13,15 m con un ancho de vía de 5 m y dos aproches rígidos de 60 m cada uno, divididos en tramos de 30 m. Su altura sobre las aguas bajas se calculó en 18,5 m, pensando en permitir el paso de los vapores por el Cauca, y su peso se estimó en 340 toneladas. Los accesos se harían con pendientes del 4% por medio de terraplenes y, como parte de las obras adicionales, se exigió la construcción en la margen izquierda de 4 pontones de 10 m de luz y en la derecha de 3 de iguales dimensiones. Conocida la noticia de que el Gobierno contaba con un primer proyecto, los representantes en Colombia de la United States Steel Productos Co. y los señores Marulanda y De Roux, afincados en Cali, remitieron al Ministerio de Industrias un oficio en el que aseguraban contar ya con planos y cotizaciones de la obra, los cuales fueron aceptados y remitidos al gobernador del Valle, Tulio Enrique Tascón, dos meses más tarde. Sin embargo, inconvenientes económicos y técnicos hicieron que otra propuesta fuese aceptada; de esta manera, en febrero de 1938 la armadura metálica era recibida en el puerto de Buenaventura para ser transportada vía férrea hasta Tuluá. En 1939 se inició el montaje de las torres principales y los aproches de la margen oriental. Para el año siguiente estaban listas las piernas

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que recibían los galápagos para los cables, de acuerdo con las especificaciones de la casa fabricante American Bridge Company, y los aproches del lado occidental, para prácticamente quedar todo concluido el 31 de diciembre, último día del año consagrado al centenario del natalicio del general Francisco de Paula Santander, fecha en la que el puente fue inaugurado por el presidente Eduardo Santos. Pero la durabilidad del puente no superaría los 15 años. En enero de 1955 se anunció el mal estado de los pisos –conjuntamente con los de Guayabal y Mediacanoa– y en julio la estructura falló primero a causa del sobrepeso causado por el tránsito de una pala de 35 toneladas y después por un camión de 10 toneladas, que formaban parte de los equipos de pavimentación de la carretera Tuluá-Riofrío, a la cual se le exigió una indemnización de $70.000. El montaje de la nueva estructura se adjudicó entonces a la firma Bueno & Caldas, que incluía además la construcción de espolones, la defensa del estribo izquierdo y el montaje de cuatro aproches metálicos armados por la casa fabricante HB Estructuras. Aunque las obras estuvieron paralizadas entre enero y abril de 1956, fueron inauguradas este último mes por el gobernador del Valle del Cauca, coronel Alberto Gómez Arenas. En agosto de 1955 se inició el desmonte de la primera estructura metálica y un año después se inició el montaje de una nueva que duraría en servicio más de 40 años, antes de que en 1995 la firma Conciviles entregara un puente de hormigón con mayor capacidad de carga, el mismo que hoy está en servicio. La estructura antigua desapareció por completo.


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Puente Paso del Comercio

Puente Mariano Ospina Pérez

Durante muchos años, en el sitio denominado Paso del Comercio sobre el río Cauca, en la vía carreteable que comunicaba a Cali con Palmira, funcionó una barca cautiva que servía para el tránsito de pasajeros y animales. Sin embargo, con el desarrollo industrial de la ciudad capital y la prosperidad agrícola de Palmira, se hizo cada vez más necesaria la construcción de un puente capaz de salvar el río.

Desde finales del siglo XIX se había conformado sobre el río Cauca el puerto de La Cañada, situado a 19 km de la cabecera municipal de La Victoria y enfrentado al puerto de El Banco, que servía al municipio de La Unión. Entre ambos sitios, la Gobernación del Valle del Cauca construiría años más tarde, hacia 1920, una barca metálica colgante sobre torres de acero.

Luego de numerosas gestiones políticas, la obra fue inaugurada en 1951. Un año más tarde se produjo el colapso parcial de la estructura del puente “Carlos Holguín”, varios kilómetros aguas arriba, en la antigua vía entre Cali y Palmira. Con 110 m de luz en el tramo central y un peso total de 1.228 toneladas soportadas por dos torres de 18 m de altura cada una, la construcción del puente había sido dirigida por la firma de ingenieros caleños Bueno & Caldas, con la colaboración del ingeniero sanandresano Alberto Gerald, quien se había desempeñado como Director Técnico.

Con el paso de los años, en La Cañada se fueron instalando progresivamente algunas bodegas cubiertas con tejas de barro, amplias y libres de inundaciones, lo que le permitió adquirir importancia entre las poblaciones de su entorno próximo. Tal vez por ello, la ordenanza No. 4 de 1927, expedida por la Asamblea Departamental del Valle del Cauca, mandaba expresamente la construcción de un puente sobre el río Cauca en ese sitio. Igualmente destinaba una partida para la elaboración de los estudios técnicos preliminares y se invitaba a contratistas particulares a presentar propuestas en donde ellos mismos asumieran los costos que luego la Gobernación reembolsaría. Nuevamente se buscaba la conexión de las poblaciones situadas en la margen occidental del río –La Unión y Versalles, principalmente– con la estación ferroviaria asentada en La Victoria.

En 1978 se construyó un nuevo puente sobre el Paso del Comercio a manera de segunda calzada. Se trataba de una estructura de hormigón de 164 m de luz, cuyo costo ascendió a $11.967.000, bajo la dirección del Ministerio de Obras Públicas en cabeza de Humberto Salcedo Collante. El nuevo puente, de 7,9 m de ancho libre, está formado por tres luces continuas de concreto postensado de 41 m, 82 m y 41 m sobre cuatro apoyos. La infraestructura está conformada por zapatas, estribos y pilas de concreto reforzado.

Sin embargo, la crisis de las obras públicas, presentada a lo largo de la década de 1930 en todo el país, pospuso los deseos de los habitantes de la región hasta 1947, cuando en medio de nuevas

Paso del Comercio (1951)

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Puente Mariano Ospina 1954. (Jorge Galindo)

especificaciones técnicas, el Gobierno nacional adquirió una estructura metálica de 164 m de luz para salvar el río Cauca entre La Unión y La Victoria. Durante ese año, el Ministerio creó una sección de puentes con el fin de diseñar las mamposterías de las estructuras metálicas, determinar las luces, fijar las especificaciones técnicas, calcular las estructuras de concreto, vigilar la ejecución del montaje y estudiar las propuestas para la adquisición de puentes en el exterior. Hasta entonces se había empleado como carga viva para los puentes la equivalente a un camión de 12 toneladas, pero la nueva dependencia creó una clasificación distinta gracias al incremento del transporte automotor, la importancia de la vía y la magnitud del puente. Para carreteras de tráfico pesado y puentes de luces mayores de 50 m se fijó una carga de 20 toneladas, al tiempo que se estableció en 9 m el ancho para carreteras troncales y puentes con luces superiores a 100 m, así como la desaparición de los pisos de madera, que serían reemplazados por láminas metálicas y de hormigón. Entre los primeros 5 puentes adquiridos por el Gobierno, de acuerdo con las nuevas especificaciones, estaban los de El Guamal (en la carretera Villavicencio-San Martín), Honda (sobre el río Magdalena), La Pintada (sobre el río Cauca), Sevilla (en la vía Sevilla-Fundación) y La Victoria-La Unión (sobre el río Cauca), el cual fue dado al servicio en 1953, durante los primeros años de la dictadura del general Gustavo Rojas Pinilla, para quien el desarrollo de las obras públicas a lo largo y ancho del

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territorio colombiano constituyó uno de los puntales en la propaganda política. El puente fue bautizado inicialmente con el nombre de 13 de junio, en conmemoración de la llegada al poder del General Rojas Pinilla, e inaugurado en 1954. Posteriormente, y una vez acabada la dictadura, fue renombrado como Mariano Ospina Pérez. Fue construido por los ingenieros caleños Bueno & Caldas y todavía hoy está en servicio, aunque el ancho de su calzada ha hecho pensar en varias ocasiones en la necesidad de ser reemplazado. En el segundo semestre del año 2002 fue reparado luego de permanecer con tráfico limitado durante varias semanas. Referencias Galindo, Jorge (2003). Cruzando el Cauca. Pasos y puentes sobre el río Cauca en el departamento del Valle hasta la primera mitad del siglo XX. Cali: Gobernación del Valle del Cauca. Galindo, Jorge (2005). “El espantajo de la técnica. Historia de la construcción del puente General Santander”. En CITCE, Nº 5. Cali: Universidad del Valle; pp. 53-64. Galindo, Jorge (2006). “Puentes sobre el río Cauca en el Departamento de Caldas”. En Boletín de Vías, vol. XXXII, No. 99. Manizales: Universidad Nacional de Colombia; pp. 19-46. Galindo, Jorge (2007). “Cenón Caicedo: un ingeniero-empresario en los caminos del Cauca”. En Entreartes, No. 6. Cali: Facultad de Artes Integradas de la Universidad del Valle; pp. 164-177. López, Eduardo (1929). Almanaque de los hechos colombianos. Cali: sin imprenta. Palacios, Enrique (1921). “Acta de visita a los puertos del río Cauca, practicada por el inspector del río Magdalena y sus afluentes”. En Gaceta Departamental, Cali, No. 1080; pp. 10062-10066 Autor Jorge Galindo Díaz. Arquitecto de la Universidad del Valle. Doctor en Arquitectura por la Escuela Técnica Superior de Arquitectura de Barcelona. Profesor Titular de la Universidad Nacional de Colombia, sede Manizales.


ANÁLISIS

El proceso de la conformación estructural La elaboración de un sistema estructural plantea la necesidad continua de creatividad. La mezcla de sus elementos, cuyos comportamientos son completamente diferentes, y de la forma como se unen unos con otros, requiere el conocimiento amplio tanto de su trabajo individual como de conjunto, pues de lo contrario el resultado sería una masa carente de lógica mecánica. Oliver Ubando Franco

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ANÁLISIS

L

a selección de un sistema estructural es función de una gran variedad de parámetros ligados entre sí. Los más importantes son los relacionados con la arquitectura, que define la forma y los espacios del inmueble, seguida de los acabados, que al ser cuantificados, definen la magnitud de la carga. Los sistemas estructurales se han desarrollado para soportar los elementos que forman el aspecto final del inmueble. La ubicación geográfica y el tipo de suelo donde se construirá el proyecto incrementan en gran medida el grado de dificultad para determinar el flujo de las fuerzas y la manera de trasmitirlas a la cimentación. Es por esto que deben establecerse los elementos con los cuales se formará un modelo matemático que representa analíticamente al inmueble y considerar si con un solo modelo es posible realizar todos los análisis que se requieren. Un modelo debe ser lo más sencillo posible, al tiempo que represente adecuadamente el comportamiento de la estructura ante la acción de las cargas permanentes, variables y accidentales. Para poder realizar un diseño eficiente es importante determinar la resistencia máxima de cada elemento, considerando las riostras que incrementan la estabilidad. Un diseño eficaz no sólo define el menor peso o volumen de los materiales, sino la combinación de secciones repetitivas y el menor peso. El resultado final de la ingeniería estructural se expone en un conjunto de planos donde se definen las dimensiones y especificaciones de cada uno de los materiales que forman el inmueble. La abundancia en los planos estructurales dará como resultado un proceso de construcción sin sobresaltos. La constante evolución en arquitectura, tanto de las formas como de los espacios, utilizados para albergar vivienda, estaciones de trabajo, inmuebles culturales, equipamientos sociales o industriales, entre otros, requiere formas y materiales con características específicas y de mayor resistencia, así como determinar el tipo de elementos, sin perder de vista un horizonte económico. La labor de la ingeniería estructural ha sido la de crear un esqueleto mediante la unión de elementos como barras, arcos, placas, cascarones, etc., con la forma del volumen arquitectónico y librando la distribución de espacios interiores. Este primer esqueleto, cualquiera que sea su forma y sus elementos, será sometido a una serie de fuerzas conocidas y no conocidas (de magnitud definida y no definida), como lo son las cargas de gravedad (muebles, equipos, personas, etc.), el flujo de aire a su alrededor, los movimientos superficiales del suelo, el movimiento de la corteza terrestre, entre los más comunes. En inmuebles industriales se

definen el movimiento de maquinaria y sus derivados, y, en casos muy extremos, las ondas de choque producto de una explosión. La estructura en proceso de configuración podrá ser la repetición de elementos muy simples como lo son los marcos, hasta llegar a sistemas complejos como las mallas amorfas. No debe olvidarse que la solución matemática del sistema es proporcional a su complejidad, en una escala no definida (desde lineal hasta exponencial). La ingeniería, por definición, tiene la capacidad de analizar y establecer parámetros de medida, como qué tan buena es una solución, qué tan grande, qué tan costosa, cuánto resiste y cómo se mueve. Así mismo, una buena definición de ingeniero es: “Persona que entiende el comportamiento numérico y tiene una gran imaginación”. Constantemente se escuchan comentarios relacionados con la naturaleza y su capacidad para diseñar. No hay que perder de vista los tiempos, recursos y ensayos que ella realiza, sin mencionar que a ella nadie la juzga o señala, como indica Gordon: “La naturaleza parece un proyecto pragmático y no matemático”. Es parte de la formación de un ingeniero desarrollar un instinto producto del trabajo y estudio constante, la toma de decisiones y los análisis a partir del ejercicio de su oficio. La especialidad de la ingeniería estructural se encarga de la tarea de evaluar e interpretar las fuerzas que un inmueble debe de resistir en su vida útil, agrupándolas en campos de cargas gravitacionales, campos accidentales, campos de maquinaria, campos de deformaciones externas, entre los principales. Así, el análisis profundo, los cálculos de elementos mecánicos, las deformaciones y la valoración de rigideces tienen como objetivo elaborar una estructura más segura y eficiente. Esta especialidad abarca labores en las disciplinas de campo de cargas, estructuración, análisis, diseño, creación del concepto y supervisión de construcción, así como contacto con el desarrollo y la construcción. A continuación se exponen cada una de estas tareas principales, según sus características de forma de trabajo.

Campos de carga Interpretan los elementos o cuerpos dentro del edificio (acabados, particiones, equipos, etc.) y consideran fuerzas de la naturaleza (sismos, viento, etc.). Se dividen en campos gravitacionales, producto del uso común del inmueble, y en campos accidentales, producto de las fuerzas de la naturaleza.

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ANÁLISIS

El concepto de estabilidad es la base fundamental del diseño de estructuras metálicas y es lo más complicado de considerar en el análisis estructural. En este campo, el concepto de flexibilidad está ligado con la estabilidad, para cuya evaluación se cuenta actualmente con herramientas de trabajo como software y hardware. Debe advertirse, sin embargo, que en estos programas no es fácil considerar los efectos de las riostras locales que incrementan la estabilidad de los elementos.

Diseño estructural

Los planos estructurales definen las dimensiones y especificaciones de los materiales

Cada inmueble tiene una forma y un espacio definidos para la ocupación: ancho, profundo, alto, amplio o estrecho, lo que constituye un factor muy importante para determinar la magnitud y dirección de las fuerzas accidentales.

Sistema estructural adoptado Se define como la unión de elementos como barras, arcos, placas, cascarones, cables y membranas, con posiciones horizontales, verticales o diagonales que transmiten las fuerzas aplicadas a cada elemento en dirección definida hasta llegar al suelo, para aportar estabilidad a sí mismo y mantenerse erguido ante las acciones de las fuerzas constantes o accidentales. En este sentido, incluso la cimentación es parte del sistema estructural. Por esta diversidad de opciones, la elaboración de un sistema estructural dentro del proceso del proyecto estructural es una etapa que plantea la necesidad continua de creatividad. La mezcla (regular o irregular) de elementos individuales cuyos comportamientos mecánicos y resistentes son completamente diferentes, así como la forma como se unen unos con otros, requiere el conocimiento amplio tanto de su trabajo individual como el de conjunto. De lo contrario, el resultado sería una masa carente de lógica mecánica.

Análisis matemático Gordon señala que “analizar un fenómeno matemáticamente es considerar en realidad un modelo matemático de lo que queremos estudiar”. Más adelante esperamos que este análisis algebraico o modelo se parezca suficientemente al objeto real como para poder aumentar nuestro conocimiento del fenómeno estructural. Y añade: “El análisis profundo para calcular los elementos mecánicos, deformaciones y la valoración de la rigidez tiene como objetivo elaborar estructuras más seguras y eficientes”.

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Es la disciplina cuyo objetivo es determinar la resistencia máxima de un elemento (considerando sus propiedades mecánicas, de materiales y arriostramiento local), compararlo con las fuerzas máximas actuantes en el mismo y determinar en esta relación su índice de eficiencia. Para determinar la resistencia máxima de un elemento es importante considerar las condiciones de frontera y arriostramiento a lo largo del mismo, en particular el diseño de las estructuras metálicas, basado principalmente en la teoría de la estabilidad que define en gran medida la resistencia, el buen comportamiento de los elementos y el conjunto ante la acción de las fuerzas.

Creación del concepto “Cada proyecto es una forma única y así debe ser percibida por la mente para convertirla en realidad”. Esta frase define la estructuración y la distribución de los elementos que dan forma a los espacios. El componente estético del trabajo de diseño no es de menor importancia ni debe ser considerado como algo frívolo. Un proyecto que se observa bien combinado demuestra las contribuciones y la revisión objetiva y de detalles hecha por un ingeniero responsable. Sin embargo, infortunadamente también existen casos de proyectos llenos de pegotes, parches o pobres de forma, de modo que puede resultar imposible para sus realizadores encontrar las claves indispensables para su ejecución. En estas circunstancias, si no se consulta a los ingenieros se tiende a ejecutar las actividades según interpretaciones de los constructores. Los proyectos en planos no deben ser simplemente una serie de instrucciones para realizar la construcción de un inmueble, sino elementos de iluminación dirigida a las personas que van a realizar la construcción. Al parecer, algunos ingenieros han perdido el contacto con la esencia del proceso creativo de las estructuras, sometidos día tras día al contacto con modelos analíticos de gran tamaño por la inmensa capacidad de las computadoras. Cansados de sucesivas corridas de modelos y observaciones continuas, están desanimados sobre el proyecto y, bajo la presión de la entrega, recurren ocasionalmente al


ANÁLISIS

apoyo de compañeros que no se involucraron tempranamente en el modelo de análisis y diseño del inmueble. Aún así, la elaboración de los planos estructurales representa el toque fino y pulido de la obra, parte majestuosa donde con lujo de detalle se observan los problemas reales de la construcción del proyecto, los cuales no son visibles en el modelo. Los resultados del análisis y diseño serán puestos a prueba mucho tiempo después de su terminación y ocupación. “Es la elaboración de los planos estructurales la disciplina que interpreta el diseño, plasmándolo en papel con las especificaciones y observaciones para la construcción”. Para diagramar los objetos diseñados dentro de las planchas de diseño estructural deben colocarse los diversos elementos horizontales, verticales o diagonales dentro de un concepto de proyecto de espacios e imagen. Los planos podrán dividirse en varios paquetes, cuyos contenidos deben corresponder a una misma disciplina. Dentro de la secuencia de planos, el orden es muy importante y se acostumbra presentar diseños del proyecto desde los niveles más bajos hacia los de arriba, lo que en estructuras sumamente irregulares podría cambiar. En general, la secuencia puede seguir el orden en que se van a colocar las piezas en el campo. Para fines prácticos del presente trabajo solamente expondremos sobre los elementos y piezas que forman la estructura metálica, su fabricación y montaje, no siendo de menor importancia los elementos de concreto que la ligan a la obra civil o al suelo mismo.

Seguimiento de construcción y vida útil Por lo general las estructuras están forradas por elementos decorativos como los recubrimientos, con los que se ocultan elementos o evidencias que pueden evitar catástrofes. Con frecuencia se cae en la idea errónea de que como producto de un buen proyecto estructural, adecuados planos de fabricación y una fabricación de primera línea que cumplió todas las normas de control de calidad, no sea necesario visitar la obra por falta de tiempo o porque las visitas no corresponden a las actividades asignadas al proyectista estructural.

Conclusiones Observar la realización estructural debe ser parte del entrenamiento de un ingeniero para formar un instinto. Se dice que “el instinto hace a un ingeniero más natural”. No es fácil desarrollar un sistema estructural para un proyecto irregular, ya que se requiere un amplio criterio y una capacidad de observación más allá de los propios elementos. En la estructura se debe poder observar el flujo de las fuerzas hasta la base y, en caso contrario, algo puede estar mal. En estos casos, la losa o los sistemas de piso deberán transmitir a otros elementos (vigas, columnas, etc.) las fuerzas que no fluyan naturalmente. En forma similar a las fugas de agua, las fuerzas sobre la estructura y dentro de ella encuentran un camino, sin importar lo que esté a su paso. Las geometrías y las secciones de los elementos que forman una estructura son el resultado de la lógica de la mecánica de fuerzas. Si se considera la obra civil asociada al proyecto, el diseño de estructuras de acero no es una profesión exacta a la que debe sumarse la fabricación y el montaje. Esta larga suma de factores (positivos, negativos y neutros) tiene una difícil interpretación, que se hace aún más complicada cuando la obra está terminada, forrada y en uso, y se requiere realizar una revisión de la estructura. Por lo regular las estructuras son forradas por elementos decorativos que ocultan aquellos objetos o evidencias que pueden ayudar a evitar una catástrofe. En el momento del vaciado de concreto todo puede quedar olvidado. En una gran cantidad de libros encontramos teorías e hipótesis para el modelado, análisis y diseño de estructuras y sus conexiones. Una de ellas, muy so-

Pero es en el proceso real de fabricación y montaje cuando cambian completamente todas las hipótesis sobre el trabajo, visibles entonces como pura teoría, simple hipótesis o imagen mental nebulosa. En el sitio pueden observarse tres formas de trabajo: • Montaje de una estructura fabricada en su totalidad en taller. • Armado y soldado de una estructura parcialmente fabricada en taller. • Habilitado, armado y montaje de una estructura totalmente fabricada en el sitio.

El sistema estructural es la unión de elementos que transmiten las fuerzas hasta llegar al suelo, aportando estabilidad

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ANÁLISIS

contrario, el montaje se convertiría en un dolor de cabeza. En los planos y detalles es donde se recomienda aplicar más tiempo de trabajo de las tareas del ingeniero estructural, ya que en la mayoría de los casos el proyecto estructural cuenta con detalles tipo que solamente son aplicables algunas veces, por lo que en ocasiones no se realizan soluciones suficientes y oportunas para los casos particulares. En los planos del proyecto estructural deberán exponerse las dimensiones y especificaciones de los materiales de cada una de las secciones utilizadas, sin dejar como incógnita ningún valor que represente un resultado completamente diferente con respecto al comportamiento previsto en el análisis y diseño.

Observar la realización estructural debe ser entrenamiento de un ingeniero, pues es en el proceso de fabricación y montaje cuando cambian todas las hipótesis sobre el trabajo

corrida en la educación base y de posgrado, es la plasticidad, con mecanismos de falla, trabajo virtual, etc. Sin embargo, su aplicación en modelos de estructuras irregulares es muy difícil y tomar una decisión a la ligera nos llevará al terreno de las incertidumbres. En las estructuras irregulares se incrementan los efectos de torsión (efectos P-Δ) y se dispersa mucho más la cantidad de modos de comportamiento para obtener una participación de masa del 80% en un análisis por el método de valores y vectores característicos. En cuanto a las cargas accidentales, es parte de la ingeniería estructural su correcta aplicación sobre la estructura, con preguntas como: ¿cuándo utilizará cargas estáticas?, ¿cuándo debe convertirse la dinámica en estática?, ¿cómo interpretar la dinámica?, ¿cómo simplificar la dinámica sin sacrificar la eficiencia? Al tipificar la estructura, el diseño mecánico y estético de una unidad nos permite aprovechar la relación sinérgica entre los tipos de sistemas estructurales. Para ello requerimos un amplio conocimiento de los mismos, en especial de su comportamiento de transmisión de fuerzas y deformaciones ante diferentes cargas. Hacer grupos de conexiones cuyos parámetros de diseño sean similares se hace más complicado. Diseñar conexiones por capacidad hace a la estructura muy cara y encontramos absurdos constantemente. Durante el proceso de fabricación de la estructura, los recursos destinados para elaborar las conexiones son los más altos, pues requieren que su trazo, armado y soldado sean precisos; de lo

Es muy importante definir e identificar apropiadamente las dimensiones teóricas de las secciones de cada elemento, así como su material. Un proyecto que ha detallado las conexiones generales y particulares permite desarrollar los planos de taller sin la necesidad de aplicar soluciones no consideradas por el diseñador. Todo esto puede y debe ser evitado en la ejecución de un proyecto bien concebido de ingeniería estructural. La seguridad no sólo es un valor escalar, sino también un valor vectorial, cuya dirección nos lleva a un mercado o nos saca de él. El problema de la seguridad está implícito en el hecho de que el ingeniero debe ser capaz de predecir con suficiente exactitud la resistencia de la estructura propuesta, así como la hipótesis de la aplicación de cargas y fuerzas. La economía, por el contrario, es meramente un valor escalar que a menudo se convierte en el principal enemigo de los ingenieros. En la mayoría de los casos, los ingenieros quieren definir una dirección a la economía del proyecto y, sin embargo, otras disciplinas pueden desvanecerse en su esfuerzo. En un buen diseño se busca la estructura más ligera, la fabricación más económica y el montaje más ágil, como una primera idea. Esto lleva a desarrollar un proyecto de ingeniería estructural con el mayor índice de eficiencia global, donde se considera la eficiencia de cada una de las disciplinas realizadas: índices de eficiencia en el modelo, en el análisis, en las deformaciones, en el diseño, en las conexiones, en la fabricación y en el montaje. En un instante de reflexión, un ingeniero deberá hacerse preguntas como ¿Qué agentes naturales considerar? ¿Cómo se evaluaron las cargas? ¿Cómo se detalló la estructura? ¿Cómo se fabricó? ¿Cómo se montó y cómo está operando? Y tener respuesta para éstas y otras más…

Autor Oliver Ubando Franco. Comité Técnico del Instituto Mexicano de la Construcción en Acero ufo@ubando.com

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PROCESOS

Producción de acero Una nueva planta para fabricación de lámina galvanizada y laminación en frío, integrada con las infraestructuras productivas, conforma un complejo industrial siderúrgico en donde los dos procesos se complementan entre sí. Hernando Vargas Caicedo

4. Galvanización

2. Acumulador

6. Acumulador

3. Pretratamiento 1. Entrada

5. Acabado 7. Salida

8. Sistemas Auxiliares

Linea de galvanización continua

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esde su creación en 1961, Corpacero comenzó operaciones en Bogotá, incursionando con una línea de galvanización de tubería y fabricación de productos de acero a partir de láminas Cold Rolled (CR) y Hot Rolled (HR).

Sus nuevas instalaciones se ubican ahora en Barranquilla, en un complejo industrial que reúne a empresas como Procables, destacada en el mercado nacional por la fabricación de conductores eléctricos y cables para alta, media y baja tensión, y a otras instalaciones productivas de Corpacero donde se resalta su línea de pintura de lámina en rollos, en operación desde hace 4 años. Al situar esta nueva instalación para producción de lámina galvanizada y laminación en frío en forma integrada con las infraestructuras productivas mencionadas, es posible obtener sinergias en su manejo logístico y en el control administrativo, con lo que se conforma un complejo industrial siderúrgico donde las líneas de producción se complementan entre sí.

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Para su expansión, se proyectó una nueva planta para producir acero, compuesta por una línea de decapado, recuperación de ácidos, laminación en frío, recocido, galvanización y pintura. En cada una de estas líneas se transforma el acero laminado en caliente en acero laminado en frío y acero galvanizado. A partir de estos dos tipos de acero la lámina delgada se transforma finalmente en varios productos como tuberías, tejas galvanizadas y pintadas, láminas colaborantes y cubiertas galvanizadas y pintadas, así como en otros productos de la línea metalmecánica para el sector de la construcción y la infraestructura. La nueva planta se desarrolló con ingeniería colombiana, bajo la coordinación de Corpacero, y cuenta con la tecnología y asesoría del grupo belga-indio CMI-FPE, reconocido en el sector tecnológico por la fabricación de lámina formada en frío. La producción permitirá disponer de rollos de láminas CR en espesores de 0,15 hasta 1,5 mm y anchos de 600 a 1.220 mm, aptas para posteriores procesos y diversos productos en la construcción y otros usos.


PROCESOS

A partir del acero HR se obtienen los demás tipos de acero requeridos.

Decapado Pickling Line

Tubería + Perlines

Laminación en Frío (CRM)

Rollos y Láminas CR

Galvanización actual (50 mil Ton) Galvanización nueva (200 mil Ton)

Rollo y Lámina Galvanizado Teja - Tubería Perlines / Perfiles Livianos

Línea de pintura

Teja - Nuevos Productos

Procesos de fabricación (2009)

Línea de Decapado (Pickling line) Limpia el acero laminado en caliente (HR) con ácidos minerales (HCL Hidroclórico), removiendo el carbón y los óxidos de la superficie.

Línea de Regeneración de Ácido (ARP) El proceso de decapado genera cloruro de hierro, utilizado para obtener nuevamente ácido HCL que ingresa nuevamente a la línea de decapado.

Equipos de montaje

Los rollos HR importados, laminados en caliente, deben someterse a un proceso de limpieza del óxido residual en la línea de decapado mediante soluciones ácidas que los limpian adecuadamente antes de la laminación en frío.

El laminador en frío es del tipo reversible, bajo el cual se han dispuesto amplias zonas de equipos complementarios, como los sistemas oleohidráulicos y medios de refrigeración. El proceso posterior al laminado en frío incluye el tratamiento de recocido por lotes para

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PROCESOS

Línea de Galvanización Continua (CGL) Proceso de recubrimiento de cinc por inmersión en caliente de la lámina de acero CR para protegerla contra las condiciones ambientales, reduciendo el oxido. Puede procesar espesores de 0,14 mm a 1,50 mm con una velocidad máxima de 150 mpm. Galvanización

láminas que no van a ser galvanizadas, con el fin de reducir la dureza superficial de 90 hasta 55-60 HRB en promedio. Este recocido se opera en hornos con atmósferas controladas y con hidrógeno, para evitar la presencia de oxígeno durante el proceso, con lo que se asegura una superior calidad superficial de la lámina. Dentro de las previsiones de la nueva instalación se han dispuesto sistemas de reciclaje de los diversos efluentes generados en las líneas de proceso para minimizar el impacto ambiental, con plantas de tratamiento de aguas residuales. En la línea de galvanización continua se procesan rollos laminados en frío, en un proceso que transcurre en diversas etapas, comenzando por la preparación de la lámina que va a ser sometida a una limpieza con alcalinos en presencia de vapor de agua. Esto como etapa previa al siguiente proceso (recocido en línea), en un horno con características similares al de recocido por lotes, en cuanto a la presencia de hidrógeno, pero esta vez mezclado

con nitrógeno para asegurar la atmósfera controlada y con ello la calidad de la superficie metálica, reduciendo la dureza final de la lámina en cifras muy similares a las mencionadas arriba. Dentro del mismo horno, y como proceso final, la lámina se lleva a una temperatura muy similar a la del baño de cinc, en el cual va a estar inmersa, para después seguir con la etapa de galvanización propiamente dicha. A continuación, la lámina se enfría y antes de finalizar se aplican tratamientos de pasivados con cromo y aceite para proteger el material durante las fases siguientes de transporte o almacenamiento. Como apoyo general a la base industrial se tiene una nueva unidad de servicios de apoyo que brinda la producción de vapor de agua, aire comprimido, enfriamiento de agua de proceso en torres de alta eficiencia, subestaciones eléctricas y área de almacenamiento y distribución de gases industriales como nitrógeno, amoníaco e hidrógeno. Para atender la demanda en estos procesos, el proyecto general de las nuevas instalaciones y adecuaciones en el área industrial existente contempla también la autogeneración eléctrica a partir de gas.

Autor Hernando Vargas Caicedo. Profesor Asociado, Departamento de Arquitectura y Departamento de Ingeniería Civil y Ambiental, Universidad de los Andes.

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CADE

Centro de Atenciรณn a Estudiantes La arquitectura ligera de este proyecto aporta al campus universitario de la Universidad Nacional las ventajas de la construcciรณn industrial y propone una expresiรณn arquitectรณnica contemporรกnea.


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C

omo parte del plan de ampliación y actualización tecnológica y educativa, la Universidad Nacional sede Bogotá emprendió una serie de obras que incluyen diferentes intervenciones en su espacio público y la planta física. Este campus, conocido como Ciudad Universitaria o Ciudad Blanca, se clasifica según la categoría de sus edificios en valor patri-

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monial, nuevas edificaciones y restauración y mantenimiento. Dentro de la primera condición se encuentra la Facultad de Ingeniería, diseñada por los arquitectos Leopoldo Rother y Bruno Violi con base en un plano de Alberto Wills Ferro, construida entre 1940 y 1945 y declarada Monumento Nacional. El edificio fue concebido originalmente para utilizarse como aulas de estudio,

pero con el paso de los años también se implementó como unidad administrativa. Más adelante, con la restauración de este monumento, la facultad tuvo la necesidad de reubicar esta dependencia, razón por la cual se propuso construir un nuevo espacio que, anexo al laboratorio de hidráulica, contuviera las funciones de control de procesos académicos y de extensión, secretaría académica, pu-


ESPECIAL

blicaciones y actualización de datos de los estudiantes. La propuesta arquitectónica de este proyecto se caracterizó por su funcionalidad, rápida ejecución y activa relación con el exterior, algo que se logró mediante la disolución de los límites externos del edificio y el manejo eficiente de la energía para evitar el uso de iluminación artificial en el día.

El edificio está segmentado de tal manera que los procesos administrativos que se desarrollan en su interior ­­–académicos, de tesorería, pagos y compras– sean altamente eficientes y mantengan su encadenamiento. Este vínculo entre la propuesta espacial y funcional permite, junto con el mobiliario propuesto, que haya claridad y refuerzo de las funciones que allí se realizan.

Las plantas son libres, con muros interiores de fibrocemento que le dan al edificio máxima flexibilidad. La distribución de la cubierta, sobre la cual se dispusieron tejas termoacústicas, incluye arriostramientos con ejes estructurales cada 8 o 9 m.

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ESPECIAL

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ESPECIAL

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ESPECIAL

La elección de estructura metálica respondió a sus múltiples oportunidades espaciales, constructivas y formales, por lo que se abordó como un componente para aumentar la eficiencia y calidad. Este sistema, conformado por pórticos con columnas y vigas en ‘I’, fue montado en sitio y respondió a los requerimientos espacio-temporales del proyecto. Con un ritmo preciso de perfiles que soportan el cielorraso, las ranuras generadas permiten ver los nudos de la estructura y las redes. Las estructuras metálicas en estado puro aportan su propia estética, lo que acontece igualmente con la iluminación y las redes, dentro de un orden geométrico inherente al proceso constructivo. El conjunto es un ensamble de piezas que implicó un corto proceso de ejecución (únicamente 8 meses), al tiempo que se desarrolló el mobiliario del edificio que incluye archivos móviles y puestos de trabajo resueltos con clara geometría para la fácil adaptación del sistema de cableado requerido. En este proyecto, la expresión original de los materiales, la estructura metálica que prescinde los acabados posteriores y los pisos de concreto endurecido a la vista reflejan una postura constante de la arquitectura moderna, especialmente de la californiana de los años 1950, donde la estructura metálica tuvo un papel fundamental por estar ligada a los procesos industriales que proporcionan exactitud, rapidez y limpieza en el resultado. Este lenguaje de gran incidencia en el CADE también se demuestra en la calidad espacial y los cerramientos ligeros, ambas posibilidades expresivas para el diseño del edificio. Ficha técnica Cliente Universidad Nacional Ubicación Bogotá Año del proyecto 2009 Tiempo de ejecución 9 (meses) Área construida (m2) 1.400 m2 Acero empleado (ton) 96 (hierro de refuerzo y estructura metálica) Proyecto arquitectónico Arq. Camilo Avellaneda Equipo técnico

Ings. Rafael Cruz (director de Interventoría), William Rivera, Mónica Cruz, Camilo Zúñiga y Arq. Johanna Rodríguez

Fachada de madera Arq. César Laborde Cálculo estructural Ing. Diego Pardo de acero Fabricación estructura Consorcio Nacional 2008 metálica y constructor

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REFERENCIA

Galería bibliográfica SYSTEMS AND SPECIFICATIONS, STEEL STRUCTURES PAINTING MANUAL Vol 1 y 2

CABLE STAYED BRIDGES

DETAILS IN ARCHITECTURE

LRFD STEEL DESIGN

Autor: SSPC Fecha: 1989 Editorial: SSPC Páginas: Vol 1 (580) Vol.2 (406) Manual de aplicación de sistemas de pinturas sobre estructuras de acero. En el volumen 1 se tratan: Corrosión, Abrasivos, Limpieza, Materiales de Pintura, Seguridad, Inspección, Protección catódica, Plantas industriales, Programas de entrenamiento, Galvanización, Embarcaciones. En el volumen 2 se presentan Especificaciones para prepoaración de superficies, para sistemas de pintura, para pintura, para aplicación de pinturas y procedimientos de calificación.

Autor: Andrew Hall Editor: Images Publishing Group Año: 2009 ISBN13: 9781864703429 Páginas: 300 Es la más reciente edición de esta popular serie. Cada volumen es un estudio de las tendencias emergentes en detalles arquitectónicos, con un fuerte enfoque en el diseño innovador, la sostenibilidad medioambiental y aspectos del diseño transcultural. Con la obra de los arquitectos más aclamados de Europa, Norteamérica, Australia y Asia, este libro presenta los más recientes proyectos construidos, presentados con excelente fotografía a todo color y dibujos técnicos.

BRIDGE STRENGTHENING AND REHABILITATION

Autor: Petros Xanthakos Fecha: 1996 Editorial: Prentice Hall ISBN: 013 362716-0 Páginas: 965 Programa de construcción de puentes en los Estados Unidos, análisis sobre efectividad de costo y estimativos de vida de servicio, evaluación de deficiencias de puentes, análisis de capacidad estructural, métodos de reforzamiento de puentes existentes, procedimientos y análisis para reforzamiento, métodos generales de reparación, reparación de subestructuras, rehabilitación de puentes especiales, opciones de reemplazo, diseños de puentes para reducción de mantenimiento y reparación, mantenimiento frente a tráfico.

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Autores: Walther Houriet, Isler Moïa Fecha: 1988 Editorial: Thomas Telsford IBN: 07277 1321 3 Páginas: 196 Antecedentes históricos, diseño general, estudio paramétrico, tecnología de suspensión, diseño estático, análisis dinámico, ejemplos de puentes colgantes de pequeñas y medianas luces.

Autor: William T. Segui Fecha: 1994 Editorial: PWS ISBN 13: 978-0534393731 Páginas: 563 Conceptos para diseño en acero estructural, miembros a tensión y compresión, vigas y vigas-columnas, conexiones simples y excéntricas, construcción compuesta, vigas armadas, análisis y diseño plástico, diseño de acero estructural basado en esfuerzos admisibles, problemas.

NANOMATERIALS, NANOTECHNOLOGIES AND DESIGN

Autores: Paulo Ferreira, Michael F. Ashby, Daniel L. Schodek Editor: Elsevier Science & Technology Año: 2009 ISBN13: 9780750681490 Páginas: 560 ¿Cómo no podría la nanotecnología despertar el interés de cualquier diseñador, ingeniero o arquitecto? La nanotecnología ofrece a los ingenieros de productos, diseñadores, arquitectos y consumidores, una amplia gama de materiales y propiedades que va desde lo más profundo a lo superficial. Recomendado para estudiantes y profesionales que necesitan entender suficientemente el tema para aplicarlo con un verdadero significado a su propio trabajo.


REFERENCIA

NEW TRANSPORT ARCHITECTURE

Autor: Will Jones Editor: Mitchell Beazley Año: 2006 ISBN13: 9781845332181 Paginas: 272 Desglosado en capítulos temáticos de acuerdo con el tipo de transporte, este libro presenta estudios de casos para cada tipo de nodo, ofreciendo una comprensión del esquema general hasta los detalles. Cuenta con ilustraciones que van desde dibujos técnicos y profesionales, a través de fotografías del proceso de trabajo hasta de la estructura terminada.

ALUMINIUM ARCHITECTURE

Autor: Hugues Wilquin Fecha: 2001 Editorial: Birkhäuser ISBN: 3-7643-6412-2 Páginas: 151 Propiedades del material, aleaciones y su clasificación, formado, aluminio en edificaciones, historia del material, ejemplos clasificados: casas, centros comerciales, museos, clínicas, educación, cultura, convenciones, transportes, exhibiciones, oficinas.

DETAIL PRACTICE, DRY CONSTRUCTION

ARCHITECTURE OF PARKING

MAESTROS DE LA ESTRUCTURA

KONSTRUKTIVE LÖSUNGEN IN DER HIGH-TECH-ARCHITEKTUR

Autores: Jochen Pfau, Karsten Tichelmann Fecha: 2007 Editorial: Birkhäuser ISBN: 978-3-7643-8808-9 Páginas: 112 Materiales para construcción en seco. Principios de diseño y construcción para sistemas de muros, techos, entrepisos, cerramientos resistentes al fuego, diseño interior y terminado de superficies, estudios de casos para construcción en seco.

Autor: Sutherland Lyall Fecha: 2002 Editorial: Blume ISBN: 84-95939-1-2-6 Páginas: 224 Proyectos internacionales contemporáneos en domos, pabellones, invernaderos, museos, estaciones, oficinas, puentes, cubiertas, aeropuertos.

EDIFÍCIOS DE PEQUENO PORTE ESTRUTURADOS EM AÇO

Autores: IBS Fecha: 2004 Editorial: IBS / CBCA Páginas: 75 Tipología estructural: pórticos rígidos, contraventeos, paredes de corte, núcleos de concreto, estructuras tubulares. Materiales: acero, perfiles, entrepisos, conectores, paredes. Protección contra incendio. Cálculo de edificios: acciones y combinaciones de acciones, vigas de entrepiso y de cerramiento, viento, diagonales, columnas, placas base, uniones vigas- columnas.

Autor: Simon Henley Editor: THAMES & HUDSON LTD Año: 2007 ISBN13: 9780500342374 Páginas: 256 Una completa investigación de uno de los más desatendidos pero más importantes tipos de edificios en la época moderna: el parqueadero. Este trabajo incluye una introducción que expone la historia y la importancia de la arquitectura de estos edificios y su pertinencia. Desde las torres Marina City en Chicago a la última tecnología robótica en la Autotürme de Volkswagen en Alemania, el autor muestra cómo la forma y la función del parqueadero ha sido una gran influencia en arquitectos como Louis Kahn y Rem Koolhaas, entre otros.

Autores: Alan J. Brookes, Chris Grech Fecha: 1993 Editorial: Birkhäuser ISBN: 3-7643-2860-6 Páginas: 143 Estudio de casos: Estadio de futbol, vivienda, transporte, oficinas, conciertos, hoteles, pabellones, educación, museos.

BUILDING CONSTRUCTION AND SAFETY CODE, NFPA 5000

Autores: NFPA Fecha: 2003 Editorial: NFPA Páginas: 505 Opciones de desempeño, clasificación de ocupación, riesgo, tipos, alturas y áreas de construcción, materiales y construcción resistente al fuego, acabado interior, medios de evacuación, accesibilidad, afectaciones a derechos de espacio público, seguridad durante construcción, rehabilitación, lugares de reunión, educación, salud, detención, concreto, aluminio, mampostería, acero, madera, vidrio, cartón yeso, plásticos, ambiente interior, sistemas mecánicos, eficiencia energética, sistema eléctrico, plomería, ascensores, entre otros.

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REFERENCIA

ROOF CONSTRUCTION MANUAL

WHY BUILDINGS FALL DOWN

COMPUTER AIDED DESIGN PROGRAMMES FOR LATTICED TOWER

HI-TEC ARCHITECTURE

MANUAL OF STEEL CONSTRUCTION

EDIFÍCIOS DE MÚLTIPLOS ANDARES EM AÇO

Autores: Schunck, Oster, Barthel, Kiessl Fecha: 2002 Editorial: Birkhäuser ISBN: 3-7643-6986-8 Páginas: 448 Techos inclinados, pasado y presente. Estructura portante. Detalles constructivos. Ejemplos constructivos en detalle.

Autor: ECCS, Comité de Estabilidad de Componentes Fecha: 1987 Editorial: ECCS Programas computacionales Redcross, Redload, Redbrace, Redhip para análisis y diseño de torres de transmisión en celosía.

Autores: AISC Fecha: 1980 Editorial: AISC Dimensiones y propiedades de aceros estructurales, diseño de vigas y viguetas, diseño de columnas, conexiones, códigos y especificaciones, datos miscelaneos y tablas.

COLD-FORMED STEEL DESIGN

Autor: Wei-Wen Yu Fecha: 1991 Editorial: John Wiley ISBN: 0-471-61970-1 Páginas: 631 Materiales para construcción de acero formado en frío, persistencia y criterios de diseño para elementos delgados, elementos a flexión y compresión, vigas-columnas, miembros tubulares cilíndricos, conexiones, diafragmas de cortante en acero y estructuras de cubierta en cáscara, láminas corrugadas, diseño compuesto, introducción al diseño con acero inoxidable, diseño asistido por computador, LRFD, Apéndices y tablas.

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Autores: Levy, Salvadori Fecha: 2002 Editorial: W. W. Norton ISBN: 0-393-31152-X Páginas: 346 Historia de desastres arquitectónicos y estructurales de la antigüedad a la actualidad.

Editor: DAAB Año: 2009 ISBN13: 9783866540200 Páginas: 384 Presenta excepcionales innovaciones arquitectónicas de vanguardia, que han dejado su marca en la arquitectura internacional. Más de 40 proyectos ilustran las posibilidades técnicas y el espectro de materiales existentes. Muestra las tendencias contemporáneas y las tendencias del hi tec, mediante proyectos de las oficinas más renombradas al lado de los recién llegados a la escena.

Autores: Bellei, Fernando O. Pinho, Mauro O. Pinho Fecha: 2004 Editorial: CBCA ISBN: 85-7266-142-5 Páginas: 455 Historia, materiales estructurales, cargas, fuerzas, sistemas estructurales, uniones soldadas y apernadas, corrosión y fuego, montaje, presupuestos, apéndices para dimensionamiento, perfiles, proyecto de edificio comercial de ocho pisos y ejemplo de presupuesto y planeación de proyecto.

ALFABETOS VARIACIONES EN LA ARQUITECTURA DE GIANCARLO MAZZANTI

Editor: Mesa Editores Año: 2009 ISBN: 978-958-44-5809-4 Páginas: 224 Es libro ha sido elaborado para pensar la arquitectura. Es la expresión de un grupo de personas que, agregados en torno a la obra arquitectónica de Giancarlo Mazzanti, quieren abrir un diálogo primero cultural y luego disciplinar. Lo que se presenta a discusión es el necesario establecimiento de espacios diversos que admiten entre los ciudadanos nuevas miradas sobre la construcción y transformación de la realidad.


NOVEDADES

EAC 2009 El pasado mes de octubre, más de 350 personas asistieron durante tres días de jornadas académicas y muestra comercial al Encuentro Internacional del Acero, convocado por CAMACOL Valle y el Comité de Estructuras Metálicas, Fedestructuras, con el apoyo de la Cámara Fedemental de la ANDI, donde más de 30 expertos nacionales e internacionales expusieron las últimas tendencias de la industria siderúrgica. Entre las diferentes actividades presentadas, los asistentes tuvieron la oportunidad de visitar la primera planta de vigas electrosoldadas del país de Perfilamos S.A. en Puerto Tejada, Cauca, así como conocer la maquinaria de última tecnología para la producción de perfiles electrosoldados. Las conferencias, a cargo de profesionales nacionales como Francisco Ramírez, Agustín Adarve, Gilberto Areiza, Mauricio Castro, Federico Buendía, Mabel Cuellar, Hernando Vargas, José Ignacio Huertas, Luis Garza, Pedro Botero, Gabriel Valencia, Juan Manuel Lesmes, entre otros, e internacionales como Francis Pfenniger, Daniel Alvarez, Arnaldo Gutiérrez, Perry Green, Oliver Ubando, Sócrates Ioannides y Eloy Retamal, trataron los temas de la evolución de las construcciones de acero, elementos para la forma del espacio, ¿por qué construir en acero?, arquitectura metálica latinoamericana, el diseño estructural: más arte que ciencia, buenas prácticas en la construcción liviana en seco, acero como alternativa factible, protección contra el fuego, perfiles armados electrosoldados, NSR-09, vibraciones de entrepisos metálicos, láminas colaborantes, ensayos de extracción de pernos, etc.

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Ing. Sócrates Ioanides, Sonia Fabiola Amaya Presidente de Camacol Valle, León Arango Mejía Presidente Junta Nacional Camacol, Ing. Perry Green e Ing. Pedro Botero

Conferencia Ing. Francis Pfenniger

El éxito del evento motivó a su grupo promotor la planeación de nuevos encuentros, para continuar apoyando labores de difusión de la construcción metálica.

Por esto, y al ser la estructura metálica una alternativa viable en el país, el próximo EAC 2011 continuará propiciando este intercambio de experiencias.


NOVEDADES

Fachadas LCD Láser Cut Desing Este nuevo producto, de Rolformados S.A., permite la continuidad espacial, transparencia visual y el aprovechamiento de la iluminación y ventilación naturales gracias a sus posibilidades de diseño. Elaboradas en acero estándar -en calibre 14 para las ubicadas sobre el nivel del piso, y calibre 16 para las situadas por encima de los 2,40 m- cuentan con dos tipos de estructura de soporte, una para sistemas flotantes (según cálculo estructural), y otra tipo clip para cuando ya existe estructura o muro portante. A través del sistema CNC es posible realizar cualquier tipo de imagen que el diseñador quiera plasmar sobre el acero, debido a la compatibilidad que el software tiene con diferentes programas de diseño como, Autocad, Solid edge, Corel Draw, etc.

La modulación estándar es de paneles de 1.00 m x 2.40 m, y el sistema admite ajustes casi imperceptibles en finales laterales o superiores. La pintura termocurada tipo po-

liéster permite altos niveles de durabilidad, sobre todo en exteriores, debido a la alta tecnología de resinas con que se fabrican este tipo de productos en el mundo. www.rolformados.com.co

Construcción Metálica 10

99


NOVEDADES

Expoconstrucción Yucatán 2010 19 al 21 de marzo de 2010 Mérida, Yucatán, México Organizador: Cámara Mexicana de la Industria de la Construcción www.expoconstruccionyucatan.com expo@cmicyucatan.org

Esta exposición concentra una amplia oferta de productos y servicios para la industria, abarcando proveeduría de los sectores más importantes como vivienda, infraestructura, agua y medio ambiente, industria, comercio y turismo, educación, salud, seguridad pública y energía. Desde su primera edición ha promovido con éxito la generación de negocios y alianzas estratégicas entre los diversos sectores que conforman esta industria de industrias.

Hunter Douglas celebra 50 años construcción, máquinas para minería, vehículos y equipo de construcción. Aquí es donde se presentan innovaciones en todos los sectores relacionados con el sector de la construcción y la minería. Bauma 2010 ofrecerá una amplia gama de exposiciones según los siguientes segmentos: Alrededor de todas las obras de construcción, La minería, la extracción y transformación de materias primas, Producción de Materiales de Construcción, Componentes y de servicios

Construferia del Caribe 2010 10 del XXI 28 al 30 de abril de 2010 Auditorio Centro Cultural del Gimnasio Moderno, Bogotá Organizador: Revista Escala www.revistaescala.com eventos@revistaescala.com

La arquitectura latinoamericana ha encontrado manifestaciones muy diversas, expresiones particulares y un sinnúmero de actitudes que hacen difícil una radiografía única de estos primeros 10 años del siglo XXI. Con este segundo seminario Escala busca divulgar las nuevas manifestaciones arquitectónicas del continente, mediante la convocatoria a diez arquitectos latinoamericanos representantes de las nuevas posturas arquitectónicas.

Bauma 2010 19 al 25 de abril New Munich Trade Fair Centre, Munich, Alemania www.bauma.de/

Vigésimo novena edición de esta feria internacional de muestras para maquinaria de construcción, máquinas de material de

100

Construcción Metálica 10

20 a 23 de mayo de 2010 Barranquilla Organizador: Camacol regional Caribe www.camacolcaribe.com comercial@camacolcaribe.com

Más de 100 empresas de materiales, insumos y servicios para el sector de la construcción. Jornadas académicas para profesionales y estudiantes. Concurso de procesos constructivos. Más de 30 constructores de la región Caribe. Proyectos de vivienda, oficinas, locales, bodegas, consultorios médicos.

Expocamacol 2010 25 al 28 de agosto de 2010 Plaza Mayor, Medellín Organizador: Camacol www.expocamacol.com

Espacio bienal de encuentro comercial, actualización y negocios de la industria de la construcción, con un comportamiento creciente y sostenido de sus principales indicadores, especialmente en la última década de su historia, que la ubican como una de las ferias para este sector económico de mayor trayectoria y reconocimiento en el continente americano.

Esta empresa líder mundial en acabados para la construcción cumple medio siglo de labores en Colombia, tiempo en el que ha respondido al mercado nacional con productos manufacturados y comercializados de calidad en sus dos principales líneas: Productos arquitectónicos y Cortinas y persianas. En Productos arquitectónicos ofrece soluciones de revestimientos, cubiertas, cielorrasos y cortasoles, disponibles en materiales como aluminio, acero corten, acero inoxidable, madera, cerámicos, entre otros. En cortinas y persianas cuenta con un amplio portafolio en el que se encuentran opciones para cada estilo de decoración.

Congreso Latinoamericano de Siderurgia ILAFA 51 24 al 26 de octubre de 2010 • Hotel Hilton, Buenos Aires, Argentina Organiza: ILAFA www.ilafa.org congreso@ilafa.org

Dirigido a delegados activos, delegados afiliados, miembros honorarios y observadores de ILAFA. Como conferencistas invitados estarán Ian Christmas, Director General de World Steel Association (Bélgica), exponiendo la Visión de WSA sobre la Siderurgia Mundial; Peter Marcus, Socio-Director World Steel Dynamics (EE. UU.), con El Comercio Siderúrgico en el Contexto Mundial; y Hajime Bada, Presidente y CEO de JFE Steel Corporation (Japón), con Economía Global Postcrisis, entre otros. También incluirá el evento ILAFAEXPO 2010.


Fichas técnicas GRUPO

PRODUCTO

FABRICANTE

PÁG.

CONSTRUCCIÓN LIVIANA

PERFILES ROLADOS EN ACERO PARA CONSTRUCCIÓN LIVIANA

COLMENA

103

CORTASOLES

CORTASOL CELOSCREEN

HUNTER DOUGLAS

104

METALDECK 3” GRADO 40

ACESCO

105

METALDECK 2” GRADO 40

ACESCO

106

HUNTER DOUGLAS

107

PERFIL C GRADO 50

ACESCO

108

PERFIL Z GRADO 50

ACESCO

109

PERFILAMOS

110

RED CONTRA INCENDIO

COLMENA

111

TEJAS

TEJA LUZ

EXIPLAST

112

TUBERÍA

TUBERÍA ESTRUCTURAL

CORPACERO

113

VIGAS

VIP-VIGA I PERFILAMOS

PERFILAMOS

114

ENTREPISOS

FACHADAS

REVESTIMIENTO SOFTWAVE 50

PERFILES

PERLINES - PTS RED CONTRA INCENDIO

102

PERLINES - PTS

Construcción Metálica 10


construcción liviana perfiles rolados en acero para construcción liviana Muros estructurales y divisorios - fachadas - cielos rasos - entrepisos Norma NTC 5680 y NTC 5681

tipos de perfiles PERFIL PARAL O VIGUETA: perfil en forma Los perfiles rolados en acero para construcción liviana Colmena Steel son la estructura ideal para láminas de yeso o fibrocemento y ofrecen una construcción rápida, seca, económica y segura, logrando adicionalmente la ejecución de una obra más limpia y reduciendo las cantidades de desperdicio. otras de las ventajas del sistema de construcción liviana son facilitar el paso de ducto y posibilitar la remodelación y/o redistribución de áreas.

Parales y canales para muros LÍNEA DE PULGADAS FLanGE (F) RIGIDIZaDoR (R)

aLMa (a)

PERFIL OMEGA: Diseñado para la fijación de las láminas de yeso cartón, de geometría trapezoidal, con o sin reborde. PERFIL CANAL: Perfil en forma de U, com-

perfil c-paral

PERFIL

de C, constituido por un alma de 30mm, flanges de 19mm y rigidizadores de 6mm. Conforman la estructura principal sobre la cual se atornillan los perfiles omega.

PI **

2½´´- 3½ 4½´´- 5½´´- 6´´ - 8´´

15/8´´

½´´

PI Y *

1½´´- 2½´´ 3½´´- 4½´´- 5½´´

1¼´´

¼´´

PE**

3½´´- 4- 5½´´-6´´- 8´´

2´´

½´´

CLASE PERFIL no estructural Estructural

CALIBRES 24-22 20-18-16

no estructural

26-24-22

Estructural no estructural Estructural

20-18-16 24-22 20-18-16

Longitudes según necesidad

puesto por dos alas de igual longitud (19mm) y un alma de (41mm). Están diseñados como alternativa de los ángulos para insertar las viguetas y servir de guía en la formación de la estructura principal donde se requiera mayor resistencia.

perfil c-paral

PERFIL PI **

aLMa (a) 63,5-88,9-101,6-114,3 139,7-152,4-203,2 mm

38,1-63,5 88,9 mm

PI Y * PE**

LÍNEA MILÍMETROS FLanGE (F) RIGIDIZaDoR (R)

88.9-101.6-139.7 152.4-203.2 mm

41.3 mm

12.7 mm

31.8 mm

6.3 mm

50.8 mm

12.7 mm

* Parales para láminas de yeso

CLASE PERFIL

CALIBRES

no estructural

24-22

Estructural

20-18-16

no estructural

26-24-22

Estructural no estructural Estructural

20-18-16 24-22 20-18-16

Longitudes según necesidad

**Parales para láminas de fibrocemento

caracterÍsticas

perfil c-canal

PERFIL Pa Dt

aLMa (a)

FLanGE (F)

25⁄8´´- 3 5⁄8´´- 45⁄8´´- 5 5⁄8´´

Pa Y Pa

PERFILES ÁNGULOS: Diseñados en forma de L. Se colocan perimetralmente para darle soporte y nivel a los perfiles Vigueta. También son usados como perfil de cuelga y en aplicaciones de dilatación.

CLASE PERFIL

15⁄8´´ - 2´´

1´´

3 5⁄8´´ - 45⁄8´´

1´´- 1¼´´ 1½´´

25⁄8´´- 45⁄8´´-5 5⁄8´´-61⁄8´´ 81⁄8´´- 101⁄8´´- 121⁄8´´

CALIBRES

Estructural

20-18-16

no estructural

26-24-22

Estructural no estructural Estructural

20-18-16 26-24-22 20-18-16

Longitudes según necesidad

Cielos Línea 15

Es la línea especial de Colmena-Steel de perfiles en acero que está diseñada para conformar las estructuras de soporte de los cielo rasos suspendidos en yeso cartón. LÍNEA 15 noMBRE

ESPESoR (mm)

CALIBRE

aLMa (mm)

FLanGE (mm)

RIGIDIZaDoR (mm)

PERFIL VIGUEta

0.45

26

38

19

6

2.44

30

PERFIL CANAL

0.45

26

41

19

n/a

2.44

50

PERFIL oMEGa

0.45

26

34

19

8

ÁNGULO DE DILATACIÓN PERFIL ÁnGULo

0.45 0.45

26 26

30 25

20 25

PERFIL ÁnGULo DE CUELGA

0.45

26

20

20

LonGItUD

EMBaLaJE (Unid.)

2.44

25

3.05

20

n/a n/a

2.44 2.44

50 50

n/a

2.44

50

1. amplio portafolio de referencias 2. Fabricados con equipos a base de rodillos (roladoras) de última tecnología que garantizan secciones uniformes y dobleces a 90º 3. Rolado y grafilado continuo en frío 4. Acero galvanizado calidad estructural (Fy=2320 kg/m2– 33Ksi) 5. Permiten múltiples diseños y acabados arquitectónicos 6. Troquelado en línea para permitir el paso de tubería y otras instalaciones 7. Óptima sismo resistencia. Excelente relación resistencia–peso. 8. Pequeños radios de doblez y secciones uniformes 9. Parales, viguetas y omegas grafiladas 10. Parales marcados con tinta indeleble según requerimiento 11. Longitudes estándar y según necesidades

nota: Los componentes del producto de esta ficha están en constante proceso de innovación y desarrollo, por lo que pueden estar sujetos a modificaciones.

transversal 60 no. 45a - 85 sur • PBX: (1) 728 02 11 - Fax: (1) 724 01 71 • Bogotá, Colombia - www.tuboscolmena.com Construcción Metálica 10

103


cortasoles PRODUCTOS ARQUITECTONICOS

cortasol celoscreen forMa de instalación

descripción del producto El Cortasol Celoscreen HunterDouglas® es uno de los sistemas más versátiles por su efectiva y sencilla manera de proteger la edificación de la radiación directa. El Cortasol le ofrece diferentes alternativas de separación en la estructura y de perforación en el panel, permitiendo dar a las fachadas diferentes grados de protección. Las alternativas de portapaneles en Aluzinc, permiten adecuar este producto con distintas separaciones según los requerimientos técnicos y de diseño para cada proyecto. Los perfiles se pueden remover de manera sencilla y rápida, lo que permite libre acceso a las fachadas, de ser necesario. El Cortasol Celoscreen HunterDouglas®, permite el contraste con terminaciones de muros, fachadas lisas o con otros productos de la marca.

distancias MáxiMas cortasol celoscreen

caracterÍsticas tÉcnicas Material: Aluzinc 0.4 mm, Aluminio 0.5 mm Color: 60 colores estándar y especiales a pedido Pintura: Poliéster horneable Acabado: Liso y perforado Modulación: Portapanel: Pasos 110, 120, 150, 175, 200 Longitud: Panel: Desde 5ml hasta 5ml Portapanel: 5ml estándar Uso: Cortasol, revestimiento de fachadas, aleros referencia

Paso 110 Paso 120 Paso 150 Paso 175 Paso 200

peso en kg/m2

celoscreen

a

b

c

Medidas en mm

800 a 1000

1260

100

detalles de instalación PORTAPANEL CELOSCREEN

rendiMiento

aluZinc

aluMinio

ml/m2

6.90 6.33 5.06 4.33 3.80

5.72 5.25 4.20 3.60 3.15

9.09 8.33 6.67 5.71 5.00

Modulación HORIZONTAL

perforaciones disponiBles

nota: Los componentes del producto de esta ficha están en constante proceso de innovación y desarrollo, por lo que pueden estar sujetos a modificaciones.

Show Room: Calle 19 No. 68B - 76 • Teléfono: (571) 4 05 43 00 Fax: (571) 424 47 90 • Bogotá, Colombia 2010 www.hunterdouglas.com.co 104

Construcción Metálica 10


entrepisos MetaldecK 3” Grado 40 taBla de aYuda para diseÑo MetaldecK 3” Calibre 22 (0.75mm)

Calibre 20 (0.90mm)

Calibre 18 (1.20mm)

Calibre 16 (1.50mm)

Espesor Total de la Losa

Carga sobreimpuesta

Apuntalamiento temporal

Nota 1:La tabla muestra valores de cargas sobreimpuestas sin mayorar, el peso propio se encuentra incluido en el análisis (no tener en cuenta el peso propio de la losa). Nota 2:Los valores de esta tabla sólo serán válidos si la lámina es debidamente sujetada a la estructura de soporte. Se debe utilizar conectores de cortante para restricción al giro sobre los apoyos.

Luz (m)

130mm

150mm

130mm

150mm

130mm

150mm

130mm

150mm

2,0

1842

1950

1950

1950

1950

1950

1950

1950

2,1

1650

1950

1950

1950

1950

1950

1950

1950

2,2

1483

1879

1778

1950

1950

1950

1950

1950

2,3

1338

1695

1607

1950

1907

1950

1905

1950

2,4

1210

1535

1458

1849

1828

1950

1826

1950

2,5

1097

1393

1325

1683

1754

1898

1753

1894

2,6

998

1267

1208

1535

1610

1825

1685

1821

2,7

909

155

1104

1403

1476

1758

1623

1753

2,8

829

1055

1010

1285

1356

1695

1565

1691

2,9

757

965

926

1180

1249

1590

1511

1632

3,0

693

883

851

1084

1152

1467

1436

1578

3,1

635

810

782

998

1064

1356

1330

1527

3,2

582

743

720

919

984

1256

1233

1479

3,3

533

683

664

848

912

1164

1146

1435

3,4

489

627

612

783

845

1080

1066

1361

3,5

449

576

565

723

785

1004

993

1269

3,6

412

530

521

669

729

934

925

1184

3,7

378

487

481

618

678

869

844

1106

3,8

347

447

444

572

631

809

762

1034

3,9

318

411

410

529

587

754

687

967

4,0

-

377

-

489

-

703

-

905

2,42

2,24

3,22

3,96

3,65

Luz máxima sin apuntalamiento (m)

Nota 3:Para distancias mayores al límite de una luz, la carga sobreimpuesta se calcula bajo la hipótesis de una luz simple con apuntalamiento intermedio.

130 3,90

Nota 4:La tolerancia para el peso del metaldeck galvanizado es de 5% máximo sobre el recubrimiento y el 1% máximo en el acero base. nota 5:Las deflexiones se limitan a un máximo de L/180 para la condición de formaleta, y de L/360 para el trabajo en sección compuesta, una vez que el concreto ha alcanzado su resistencia máxima. Nivel de concreto

0,091

Kgf/m Kgf/m²

Refuerzo de retracción

2,59

3,49

Espesor total de la losa h (mm) Metaldeck 3” 140 Luz máxima por vibraciones h (m) Metaldeck 3” 4,20 Consumo de concreto teórico (m³/m²) Metaldeck 3” 0,101

Calibre 22 (0.75mm) 7,12 8,18

305 mm

2,81

Peso lámina metaldeck 3” Calibre 20 Calibre 18 (0.90mm) (1.20mm) 8,55 11,33 9,83 13,02

150 4,50 0,111

Calibre 16 (1.50mm) 14,20 16,32

Separadores

H: variable 130 mm a 150 mm

3”

ANCHO UTÍL 870 MM nota: Los componentes del producto de esta ficha están en constante proceso de innovación y desarrollo, por lo que pueden estar sujetos a modificaciones.

Departamento técnico de Acesco: Bogotá (1) 420 3411 Barranquilla: (5) 371 8218 - www.acesco.com Construcción Metálica 10

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entrepisos MetaldecK 2” Grado 40 taBlas de aYuda para diseÑo MetaldecK 2” Calibre 22 (0.75mm)

Calibre 20 (0.90)

Calibre 18 (1.20)

Calibre 16 (1.50)

Espesor Total de la Losa

Carga sobreimpuesta

Apuntalamiento temporal

Nota 1:La tabla muestra valores de cargas sobreimpuestas sin mayorar, el peso propio se encuentra incluido en el análisis (no tener en cuenta el peso propio de la losa). Nota 2:Los valores de esta tabla sólo serán válidos si la lámina es debidamente sujetada a la estructura de soporte. Se debe utilizar conectores de cortante para restricción al giro sobre los apoyos. Nota 3:Para distancias mayores al límite de una luz, la carga sobreimpuesta se calcula bajo la hipótesis de una luz simple con apuntalamiento intermedio. Nota 4:La tolerancia para el peso del metaldeck galvanizado es de 5% máximo sobre el recubrimiento y el 1% máximo en el acero base. nota 5:Las deflexiones se limitan a un máximo de L/180 para la condición de formaleta, y de L/360 para el trabajo en sección compuesta, una vez que el concreto ha alcanzado su resistencia máxima. Nivel de concreto

Luz (m)

100 mm

120 mm

140 mm

100 mm

2,0

1006

2,1

958

2,2 2,3

120 mm

140 mm

100 mm

120 mm

140 mm

1209

1331

1151

1268

1035

1213

986

1155

915

1099

1210

941

875

1051

1157

1386

1109

1337

1564

1320

1056

1273

1490

1103

1260

1008

1215

1422

1007

1210

1414

900

1055

1205

965

1163

1360

963

1158

1352

140 mm

1108

1331

1555

1055

1268

1481

2,4

838

1008

1109

863

1011

1155

924

1114

1304

923

1110

1296

805

967

1065

828

970

1109

887

1070

1252

886

1065

1244

2,6

765

930

1024

796

933

1066

853

1028

1203

852

1024

1196

2,7

696

896

986

767

899

1027

822

990

1159

821

986

1152

2,8

634

862

951

739

866

990

792

955

1117

791

951

1111

2,9

579

788

918

707

837

956

765

922

1079

764

918

1072

3,0

529

722

887

649

809

924

740

891

1043

739

888

1037

3,1

-

661

852

-

783

894

-

863

1009

-

859

1003

3,2

-

606

782

-

750

866

-

810

978

-

832

972

3,3

-

557

719

-

691

840

-

786

948

-

807

942

3,4

-

511

661

-

638

815

-

763

920

-

783

915

3,5

-

469

608

-

589

763

-

682

894

-

761

889

3,6

-

431

552

-

544

706

-

-

869

-

740

864

3,7

-

-

493

-

-

653

-

-

846

-

-

841

3,8

-

-

-

-

-

605

-

-

823

-

-

818

3,9

-

-

-

-

-

556

-

-

797

-

-

797

4,0

-

-

-

-

-

501

-

-

744

-

-

778

2,37

3,25

2,96

2,74

Luz máxima sin apuntalamiento (m) 2,01

1,84

2,30

2,10

1,95

2,81

2,56

Espesor total de la losa h (mm) Metaldeck 2” 120 130 140 Luz máxima por vibraciones h (m) Metaldeck 2” 3,30 3,60 3,90 4,20 Consumo de concreto teórico (m³/m²) Metaldeck 2” 0,082 0,092 0,102 0,112

100

110

3,00 0,072

Kgf/m Kgf/m²

1,71

Calibre 22 (0.75mm) 7,12 7,57

Refuerzo de retracción

304,8 mm

Peso lámina metaldeck 2” Calibre 20 Calibre 18 (0.90mm) (1.20mm) 8,55 11,33 9,10 12,05

150 4,50 0,122

Calibre 16 (1.50mm) 14,20 15,11

Separadores

H: variable 100 mm a 150 mm

ANCHO UTÍL 940 mm nota: Los componentes del producto de esta ficha están en constante proceso de innovación y desarrollo, por lo que pueden estar sujetos a modificaciones.

Departamento técnico de Acesco: Bogotá (1) 420 3411 Barranquilla: (5) 371 8218 - www.acesco.com Construcción Metálica 10

120 mm

2,5

2”

106

100 mm


facHadas PRODUCTOS ARQUITECTONICOS

revestiMiento softWave 50 descripción del producto El Revestimiento Softwave 50 HunterDouglas® es el único en el mercado con onda ancha y micro perforaciones que permiten dar a su fachada un diseño de vanguardia. Ha sido diseñado para ser usado como revestimiento de fachada y tiene como función específica adecuaciones acústicas y control solar pasivo. Este revestimiento reduce, regula y controla el paso de la luz y la visibilidad de las fachadas en porcentajes específicos. Se fabrica liso y perforado con 5 patrones de perforaciones establecidos. Como revestimiento de fachada se puede instalar con sus ondas en forma vertical u horizontal y además con las ondas hacia el interior o el exterior. El empalme es de tipo machiembrado y se fija a la estructura en su parte lisa. El Revestimiento Softwave 50 HunterDouglas® se fabrica en base a un proceso continuo que permite largos según requerimientos de proyecto, recomendándose no sobrepasar los 5 metros lineales por panel.

forMa de instalación

detalles de instalación REMATE SUPERIOR

caracterÍsticas tÉcnicas Material: Aluzinc 0.5 mm Color: 60 colores estándar y especiales a pedido Pintura: Poliéster horneable Acabado:Liso y perforado Alternativas Perforación:No.103, 106, 110, 110-M1, 110-M2 Longitud Panel: 1 a 5 metros lineales máximo Uso: Revestimiento de fachada, cielo raso y cortasol Peso en kg/m³ AlUZInG 5.63

tipos de perforación

Rendimiento Paneles/m² 2.33 nota: Los componentes del producto de esta ficha están en constante proceso de innovación y desarrollo, por lo que pueden estar sujetos a modificaciones.

Show Room: Calle 19 No. 68B - 76 • Teléfono: (571) 4 05 43 00 Fax: (571) 424 47 90 • Bogotá, Colombia 2010 www.hunterdouglas.com.co Construcción Metálica 10

107


perfiles perfil c Grado 50 caracterÍsticas GeoMÉtricas PHR: Perfil negro PAG: Perfil galvanizado

e

A

C

REFERENCIA PERFIL PHR C 100 x 50 PHR C 100 x 50 PHR/PAG C 100 x 50 PHR/PAG C 100 x 50 PHR/PAG C 100 x 50 PHR C 120 x 60 PHR C 120 x 60 PHR/PAG C 120 x 60 PHR/PAG C 120 x 60 PHR/PAG C 120 x 60 PHR C 150 x 50 PHR C 150 x 51 PHR/PAG C 150 x50 PHR/PAG C 150 x50 PHR/PAG C 150 x50 PHR C 160 x 60 PHR C 160 x 60 PHR/PAG C 160 x 60 PHR/PAG C 160 x 60 PHR/PAG C 160 x 60 PHR C 203 x 67 PHR C 203 x 67 PHR/PAG C 203 X 67 PHR/PAG C 203 X 67 PHR/PAG C 203 X 67 PHR C 220 x 80 PHR C 220 x 80 PHR/PAG C 220 x 80 PHR/PAG C 220 x 80 PHR/PAG C 220 x 80 PHR C 254 x 67 PHR C 254 x 67 PHR/PAG C 254 x 67 PHR/PAG C 254 x 67 PHR C 305 x 80 PHR C 305 x 80 PHR/PAG C 305 x 80 PHR/PAG C 305 x 80 PHR C 355 x 110 PHR C 355 x 110 PHR/PAG C 355 x 110

Espesor (mm) 3,0 2,5 2,0 1,5 1,2 3,0 2,5 2,0 1,5 1,2 3,0 2,5 2,0 1,5 1,2 3,0 2,5 2,0 1,5 1,2 3,0 2,5 2,0 1,5 1,2 3,0 2,5 2,0 1,5 1,2 3,0 2,5 2,0 1,5 3,0 2,5 2,0 1,5 3,0 2,5 2,0

Calibre # 11 12 14 16 18 11 12 14 16 18 11 12 14 16 18 11 12 14 16 18 11 12 14 16 18 11 12 14 16 18 11 12 14 16 11 12 14 16 11 12 14

PERFIL ESTRUCTURA "C" A B C PHR PAG (mm) (mm) (mm) Peso (kg/m) Peso (kg/m) 100 50 15 5,06 100 50 15 4,22 100 50 15 3,38 3,19 100 50 15 2,53 2,5 100 50 15 2,03 2,00 120 60 15 6,12 120 60 15 5,1 120 60 15 4,08 3,86 120 60 15 3,06 2,03 120 60 15 2,45 2,41 150 50 17 6,17 150 50 17 4,15 150 50 17 4,11 3,89 150 50 17 3,09 3,05 150 50 17 2,47 2,43 160 60 20 7,16 160 60 20 5,97 160 60 20 4,77 4,52 160 60 20 3,58 3,54 160 60 20 2,86 2,82 203 67 19 8,43 203 67 19 7,03 203 67 19 5,62 5,32 203 67 19 4,22 4,17 203 67 19 3,37 3,32 220 80 20 9,56 220 80 20 7,97 220 80 20 6,37 6,03 220 80 20 4,78 4,73 220 80 20 3,82 3,77 254 67 18 9,56 254 67 18 7,97 254 67 18 6,37 6,03 254 67 18 4,78 4,73 305 80 25 11,73 305 80 25 9,77 305 80 25 7,82 7,40 305 80 25 5,86 5,80 355 110 25 14,25 355 110 25 11,87 355 110 25 9,5 8,99

B

ACERO DE CALIDAD ESTRUCTURAL PHR (Perfiles Negros) Perfiles laminados en caliente - espesor 2,0 mm o mayor Norma ASTM A 1011 - grado 50 Fy = 340 MPa - Fu = 450 MPa Perfiles laminados en frío - espesor 1,5 mm o menor Norma ASTM A 1008 - grado 40 Fy = 275 MPa - Fu = 360 MPa PAG (Perfiles Galvanizados) todos los espesores Norma ASTM A 653 - grado 50 Fy = 340 MPa - Fu = 450 MPa CUMPLE NORMA SISMO RESISTENTE PARA COLOMBIA

nota 1: • • • •

Variación aproximada en el recubrimiento (+5%) Variación aproximada en el espesor base (+1%) Longitud estándar de 6000 mm Bajo pedidos especiales, los productos se fabrican en espesores y longitudes diferentes

nota: Los componentes del producto de esta ficha están en constante proceso de innovación y desarrollo, por lo que pueden estar sujetos a modificaciones.

Departamento técnico de Acesco: Bogotá (1) 420 3411 Barranquilla: (5) 371 8218 - www.acesco.com 108

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perfiles perfil Z Grado 50 caracterÍsticas GeoMÉtricas

B

A

C ACERO DE CALIDAD ESTRUCTURAL PHR (Perfiles Negros) Perfiles laminados en caliente - espesor 2.0 mm CUMPLE NORMA NSR-98 Norma ASTM A 1011 - grado 50 Fy = 340 MPa - Fu = 450 MPa Perfiles laminados en frío - espesor 1.5 mm Norma ASTM A 1008 - grado 40 Fy = 275 MPa - Fu = 360 MPa PAG (Perfiles Galvanizados) todos los espesores Norma ASTM A 653 - grado 50 Fy = 340 MPa - Fu = 450 MPa CUMPLE NORMA SISMO RESISTENTE PARA COLOMBIA

X, Y y Z corresponden a distancias en milímetros, definidas por el ingeniero diseñador del proyecto. Este patrón de perforaciones puede repetirse cinco veces para un perfil de 6,00 metros de longitud. La perforación estándar es alargada de 14mm x 28mm (para tornillo 1/2”). En caso que necesite un patrón de perforación distinto o más adecuado a sus necesidades, comuníquese con un ingeniero del Departamento Técnico de Acesco.

nota: Los componentes del producto de esta ficha están en constante proceso de innovación y desarrollo, por lo que pueden estar sujetos a modificaciones.

Departamento técnico de Acesco: Bogotá (1) 420 3411 Barranquilla: (5) 371 8218 - www.acesco.com Construcción Metálica 10

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perlines - pts perlines - pts perlines

tuBerÍa estructural p.t.s.

DESCRIPCIÓN

•Fabricación: Tubería estructural grado C con costura según norma NTC 4526 (aStM a500) (para t ≥ 2.0 mm). Tubería estructural grado A con costura según norma NTC 4526 (ASTM A500) (para t= 1.5 mm). • Materia Prima: *Acero HR estructural ASTM A1011 SS Grado 50 para tubos con espesor t ≥ 2.0 mm. *Acero HR estructural ASTM A1011 SS Grado 36 para tubos con espesor t=1.5mm.

•Elemento formado en frío con lámina de acero calidada estructural, de sección abierta en forma de ¨C¨, comúnmente llamado ¨Perlin¨.

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS •Parámetros de fabricación según NTC 5685. •Acero HR calidad estructural ASTM A 1011 SS grado 50 (Fy= 35.2 Kg/mm²) para Perlines con espesor t≥ 2mm. •Acero HR c CR calidad estructural ASTM A36 o ASTM A 1008 SS grado 36 respectivamente (Fy =25.3 Kg/mm²) para perlines con espesor t=1.5mm. •Acero CR calidad estructural SAE 1006 grado 33 (Fy=23.2 Kg/ mm²) para perlines con espesor t=1.2mm

P.T.S. CUADRADO

P.T.S. RECTANGULAR

P.T.S. CIRCULAR

nota: Los componentes del producto de esta ficha están en constante proceso de innovación y desarrollo, por lo que pueden estar sujetos a modificaciones.

Perfilamos del Cauca S.A • Parque industrial y comercial del Cauca - Puerto Tejada • Teléfonos: (2) 825 9946 - www.perfilamos.com 110

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RED CONTRA INCENDIO RED CONTRA INCENDIO Cuando usted especifica un tubo de acero para redes contra incendio marca Colmena, cuenta con el respaldo y la garantía de calidad de la empresa líder en la fabricación de tuberías de acero, con más de 50 años de experiencia, atendiendo exitosamente los mercados nacionales e internacionales cumpliendo con las normas aStM a-53 y/o aStM a-795. además de su utilización en redes contra incendio, estos tubos son recomendados para otras aplicaciones de conducción de fluidos poco corrosivos como aceite, aire, gas y vapor a altas y medias presiones.

TOLERANCIAS DE FABRICACIÓN Longitud: +1, -0.5´´ Diámetro exterior: 1½´´ nPS e inferiores: +/- 1/64´´ (0.4 mm) - 1/32´´ (0.8mm) 2´´ nPS o superiores: +/- 1% del diámetro exterior

PROPIEDADES MECÁNICAS DEL ACERO Esfuerzo de fluencia: psi (min) 30.000 Esfuerzo de tensión: psi (min) 48.000 Porcentaje de elongación: 20% en promedio

SEGÚN NORMA ASTM A-795 No. CPI 2230 - 2008

DIÁMETRO NOMINAL NPS

DIÁMETRO EXTERIOR

ESPESOR DE PARED

(pulg.)

(pulg.)

3/4´´

PESO TUBO NEGRO (kg)

1.050

0.083

7.657

PESO TUBO GALVANIZADO (kg) 7.955

LONGITUD DEL TUBO (m)

PRESIÓN DE PRUEBA (psi)

6.00

TERMINADO

700

1´´

1.315

0.109

12.541

12.911

6.00

700

1¼´´

1.660

0.109

16.128

16.615

6.00

1000

1½´´

1.900

0.109

18.624

19.192

6.00

1000

2´´

2.375

0.109

23.563

24.291

6.00

1000

2½´´

2.875

0.120

31.539

32.429

6.00

1000

3´´

3.500

0.120

38.694

39.794

6.00

1000

3½´´

4.000

0.120

44.418

45.687

6.00

1200

4´´

4.500

0.120

50.142

51.580

6.00

1200

Los tubos se pueden entregar roscados, biselados en sus extremos para facilitar su unión por procesos de soldadura o con extremo liso y ranura victaulic para facilitar su unión con los acoples apropiados. Y

X

SEGÚN NORMA ASTM A-53 No. CPI 2457 - 2008

DIÁMETRO NOMINAL NPS

DIÁMETRO EXTERIOR (pulg.)

ESPESOR DE PARED (pulg.)

PESO TUBO 6 m NEGRO (kg)

GALVANIZADO (kg)

LONGITUD DEL TUBO (m)

PRESIÓN DE PRUEBA (psi)

1/4´´

0.540

0.088

3.793

4.137

6

700

3/8´´

0.675

0.091

5.067

5.512

6

700

1/2´´

0.840

0.109

7.597

8.155

6

700

3/4´´

1.050

0.113

10.096

10.810

6

700

1´´

1.315

0.133

14.990

15.891

6

700

1¼´´

1.660

0.140

20.290

21.450

6

1200

1½´´

1.900

0.145

24.264

25.603

6

1200

2´´

2.375

0.154

32.613

34.307

6

2300

2½´´

2.875

0.203

51.719

53.757

6

2500

3´´

3.500

0.216

67.636

70.141

6

2220 1900

4´´

4.500

0.237

96.355

99.587

6

6´´

6.625

0.280

169.399

174.239

6

1520

8´´

8.625

0.322

255.060

258.721

6

1340

10´´

10.750

0.365

361.616

366.215

6

1220

12´´

12.750

0.375

442.716

448.223

6

1060

16´´

16.000

0.375

558.984

565.984

6

840

20´´

20.000

0.375

702.085

710.920

6

680

nota: Los componentes del producto de esta ficha están en constante proceso de innovación y desarrollo, por lo que pueden estar sujetos a modificaciones.

transversal 60 no. 45a - 85 sur • PBX: (1) 728 02 11 - Fax: (1) 724 01 71 • Bogotá, Colombia - www.tuboscolmena.com Construcción Metálica 10

111


TEJAS TEJA LUZ DESCRIPCIÓN

CARACTERÍSTICAS •Alta resistencia al impacto •Refuerzo interior con fibra de vidrio •Resistencia a los productos químicos •Acabado superior de alta lisura •Alta resistencia a la flexión evitando ondulaciones y pandeo •Mínimo mantenimiento •Resistencia al fuego auto extinguibles También disponible en otros productos ondulados, consulte nuestro departamento técnico para instalar únicamente de canal a cumbrera.

tEJaLUZ GIP (green insulation panel) es la nueva opción en cubierta translucida aislada, que ofrece un excelente paso de luz al interior de los espacios por su mínima transmisión de temperatura. El panel compuesto por dos tejas conforma una cámara de aire de 50 a 100 mm. Según el requerimiento proporciona un magnífico aislante térmico. Su superficie con película protectora UV y la protección adicional proporcionada por la resia confieren al producto magníficas condiciones estéticas, de aislamiento y protección para los objetos al interior del espacio evitando pérdidas de aislamiento comunes en las tejas translucidas. Las cubiertas tEJaLUZ GIP están diseñadas para permitir el paso de la luz a través de ellas y así aprovechar la iluminación natural en los espacios interiores. Estas cubiertas pueden reemplazar módulos de cualquier cubierta opaca o tipo sándwich sencillamente se instalan sobre las crestas laterales de las mismas en sentido longitudinal.

Home center - Villavicencio

CARACTERÍSTICAS GENERALES •Material: poliéster acrílico 70% Fibra de vidrio 30% •Protección: película protectora UV poliéster Resina poliéster con protección UV •Espesor ambas tejas: clase 6-1.1 mm (+/-10%) También disponible en otras clases, consulte nuestro departamento técnico .

•Peso panel: 3.7 Kg/m2 •Longitudes: máximo 9mts., para otras longitudes consulte nuestro departamento. técnico •Colores: cristal, opal, sombra blanca y gris, metalizado reflectivo.

Transmisión solar

La teja doble en poliéster reforzado GIP presenta una disminución del 50% de transmisión de calor por infrarrojo cercano frente al vidrio y un 30% menor que un panel de policarbonato alveolar 10 mm. Frente a la transmisión de calor de onda larga (infrarrojo lejano) disminuye en un 80% en relación al vidrio y en un 50% (promedio) respecto al panel de policarbonato alveolar 10mm. Lo anterior conservando en radiación visible (luz) hasta un 70%. tEJaLUZ GIP es una excelente alternativa de cubierta translucida en climas cálidos sin desmejorar la calidad de la iluminación natural.

nota: Los componentes del producto de esta ficha están en constante proceso de innovación y desarrollo, por lo que pueden estar sujetos a modificaciones.

Planta de producción Cra 68 A No.39 F - 85 sur - Tel (571) 213 68 73 • Bogotá, Colombia 2010 • informacion@exiplast.com - www.exiplast.com 112

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tuBerÍa tuBerÍa estructural ventaJas

Tubería estructural redonda y cuadrada

caracterÍsticas

•Secciones planas que permiten el fácil manejo de uniones de pintura y materiales para protección contra fuego. •Materia prima con gran control de composición química y de propiedades mecánicas con lo que se obtiene un producto con características muy ciertas y controladas. •El diseño estructural resultará con una menor relación de peso por unidad de área, en comparación con otros sistemas y elementos estructurales, por ser material GRaDo 50 •La tubería estructural tiene mejores relaciones de resistencia por peso y mejor resistencia a la torsión que vigas en “I” o “H”. •Menores coeficientes de resistencia aerodinámica, en especial los circulares. •Estructuras de acero a la vista atractivas arquitectónicamente, limpias y espaciosas.

•Producto 100% nacional. •Circulares desde 5” hasta 11.1/4”, cuadradas desde 4” hasta 9” y rectangulares desde 6”X4”. •Espesores desde 3,0 mm hasta 7,0 mm. •Disponibilidad inmediata a nivel nacional. •Fabricada bajo norma ASTM A500 grado C, utilizando lámina de alta frecuencia ASTM A572 grado 50 y soldada por inducción de alta frecuencia (ERW). •Ideales para estructuras metálicas, maquinarias y autopartes, entre otros.

Coliseos de Combate para los Juegos Sudamericanos (Medellín)

CARACTERÍSTICAS FÍSICAS Y MECÁNICAS ELEMENTO

Norma ASTM A572 Grado 50 (%)

Composición química exígida para la MP por la norma A500 Grado C (%)

Carbono (C) máx

0.23

Manganeso (Mn) máx

1.35

1.35

Fósforo (P) máx

0.04

0.035

Azufre (S) máx

0.05

0.035

Norma ASTM A572 Grado 50

0.23

Exígido para la por la norma A500 Grado C (%) Redondos

Exígido para la por la norma A500 Grado C (%) Cuadrados

50

Fy (Ksi)

50

46

Fu (Ksi)

65

62

62

Elongación (%) min.

18 (en 8´´)

21 (en 2´´)

21 (en 2´´)

Coliseos de Combate para los Juegos Sudamericanos (Medellín) nota: Los componentes del producto de esta ficha están en constante proceso de innovación y desarrollo, por lo que pueden estar sujetos a modificaciones.

Carrera 68 No. 23-52 - PBX (571) 446 41 00 - Fax (571) 446 41 40 • Servicio al cliente:(571) 446 41 66 • Bogotá, Colombia 2010 • cliente@corpacero.com - www.corpacero.com Construcción Metálica 10

113


viGas viGas vip - viGa i perfilaMos

aplicaciones

•Descripción: Perfiles electro-soldados con sección I fabricados a partir de flejes de acero laminado en caliente calidad estructural, soldados entre sí de manera continua mediante el proceso de resistencia eléctrica de alta frecuencia.

•Construcción Civil: -Edificios residenciales y comerciales. -torres de parqueaderos. -Centros comerciales. -Infraestructura. -Pórticos.

•Fabricación: NTC 4297 perfiles estructurales electro-soldados de acero al carbono y de alta resistencia (ASTM A 769/A 769M). • Materia Prima: *acero aStM a 1011/a 1011M SS Gr 50. *acero aStM a 572/a 572M Gr 50.

SECCIÓN TRANSVERSAL VIGA I PERFILAMOS - VIP

•Industria: -Estructuras de soporte de maquinaria y equipos. -Carrocerías. -Refinerías e instalaciones industriales. -Bodegas y silos. SECCIÓN GEOMÉTRICA VIGAS I PERFILAMOS REFERENCIAS

VENTAjAS: • Más Livianos: Hasta un 20% más livianos que los perfiles

Peso

Peralte

Alma

d

tw

Alas h

bf

tf

Kg/m

mm

mm

mm

mm

mm

VIP 140 x 12.9

12.9

140

3.5

128

100

6

30

VIP 180 x 14.7

14.7

179

4.0

167

100

6

24

VIP 230 x 16.4

16.4

233

4.0

221

100

6

18

VIP 270 x 24.9

24.9

272

4.0

254

120

9

15

VIP 320 x 30.6

30.6

319

4.0

301

150

9

12

VIP 380 x 38.1

38.1

376

6.0

358

150

9

8

VIP 430 x 47.4

47.4

430

6.0

406

150

12

8

VIP 460 x 56.4

56.4

462

6.0

438

190

12

6

VIP 520 x 65.1

65.1

518

6.0

494

222

12

6

VIP 580 x 81.3

81.3

582

9.0

558

222

12

4

VIP 620 x 98.8

98.8

622

9.0

598

300

12

3

laminados de propiedades similares. • Reducción en Costos: El espesor uniforme y la precisión dimensional simplifican el diseño y la realización de empalmes y conexiones. La posibilidad de perfiles cortados a la medida y productos eficientes garantizan la disminución de desperdicios. • Disponibilidad: Producto de fabricación nacional que permite garantizar la disponibilidad inmediata de una gama completa de perfiles. • Versatilidad: Flexibilidad dimensional que permite ajustar los diseños a las necesidades reales del proyecto.

nota: Los componentes del producto de esta ficha están en constante proceso de innovación y desarrollo, por lo que pueden estar sujetos a modificaciones.

Perfilamos del Cauca S.A • Parque industrial y comercial del Cauca - Puerto Tejada • Teléfonos: (2) 825 9946 - www.perfilamos.com 114

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Unid. de Empaque


Anunciantes PÁG.

´

PRODUCTOS ARQUITECTONICOS

INGENEX

EMPRESA DE INGENIERÍA

116

Construcción Metálica 10

ACERAL

3

ACESCO

11

AGOFER

CONTRAPORTADA

AMR CONSTRUCCIONES Y CÍA.

2

CÁLCULOS Y MONTAJES

4

CINDU ANDINA

5

CONSORCIO METALÚRGICO NACIONAL COLMENA

7, 23

CORPACERO

CONTRAPORTADA INT., 6, 29, 93

EMECON

8, 9

ETERNIT

BOLSA

EXIPLAST

37

FAJOBE

GATEFOLD

FERRETERÍA LA CAMPANA

65

HUNTER DOUGLAS

PORTADA INT., PAG.1

INDUSTRIAS CENO

49

INDUSTRIAS DEL HIERRO

59

INGENEX Y CIA LTDA

43

METECNO DE COLOMBIA

75

PERFILAMOS DEL CAUCA S.A

81

ROLFORMADOS

85

SIKA COLOMBIA

97

SINCO

101

TECMO S.A

115


SOLUCIONES EN ACERO Y MATERIALES PARA LA CONSTRUCCIÓN • Vigas alma llena: IPE, HEA, UPE • Cubiertas metálicas • Elementos para entrepisos • Láminas de acero • Perfiles en lámina delgada Proyecto: Sede Copidrogas 40 Años, materiales vendidos por AGOFER S.A. Cálculo estructural: Ing. Juan Torres Zafra Constructor: OIKOS Contratista: Proacero

• Soldadura West Arco • Tubería Estructural • Acero de Refuerzo • Platinas • Tubería en lámina CR

• Anticorrosivos • Ángulos • Cemento • Mallas de todo tipo • Tubería para gas SCH-40

www.agofer.com.co

· ARMENIA Carrera 18 No. 50 -154 Tres Esquinas PBX (6) 737 0066 · BARRANQUILLA Calle 17 No. 25 - 39 - Bodega 2 PBX (5) 381 0414 · BOGOTÁ Calle 12 A No. 38 - 40 Zona Industrial PBX (1) 743 4444 · BUGA Carrera 24 No. 14 - 06 - Variante Buga PBX (2) 228 0581 · CALI Carrera 39 No. 12A - 15 ACOPI, Yumbo PBX (2) 695 9444 · CARTAGENA Bosque Trans. 54 No. 30 Esq. PBX (5) 667 6480 · IBAGUÉ Carrera 5 No. 79 - 46 - PBX. (8) 267 5522 · PEREIRA Bodegas Monserrate Km. 4 Vía Cartago PBX (6) 320 5226 · SANTA MARTA Calle 29 No.57 - 52 Roundpoint Mamatoco PBX (5) 433 2569

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